1、隆兴镇客运站工程模板专项施工方案编制人： 职务 审核人： 职务 审批人： 职务 编制日期： 年 月 日目录第一节 编制依据 2第二节 工程概况 2第三节 模板方案选择 3第四节 材料选择 3第五节 模板安装4第六节 模板拆除 8第七节 模板技术措施10第八节 安全、环保文明施工措施11第九节 模板设计方案12模板专项施工方案第一节 编制依据建筑结构荷载规范GB50009-2012中国建筑工业出版社；混凝土结构设计规范GB50010-2010中国建筑工业出版社；建筑施工计算手册江正荣著 中国建筑工业出版社；建筑施工手册第四版 中国建筑工业出版社；木结构设计规范GB50005-2003中国建筑工业2、出版社；建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 中国建筑工业出版社；建筑结构荷载规范GB50009-2012中国建筑工业出版社；建筑地基基础设计规范GB50007-2011中国建筑工业出版社；建筑施工安全检查标准JGJ59-2011中国建筑工业出版社；建筑结构静力计算手册(第二版) 中国建筑工业出版社；本工程施工图纸、本省有关文件。 第二节 工程概况 习水县隆兴镇客运站工程，位于习水县隆兴镇，建设区域地势平坦交通较为便利。本工程建筑面积约为1621.5，为-1+2F层，建筑高度11.85m；结构形式采用钢筋混凝土框架结构，桩基基础。本工程合理使用年限为50年，耐火等级为二级3、。总工期：168日历天。本工程由习水县康路交通投资有限责任公司投资建设，重庆银桥建筑设计有限公司设计，四川省兴旺建设工程项目管理有限公司贵州分公司。第三节模板方案选择 本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点： 1、模板及其支架的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。 2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。 3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。 4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收； 5、综合以上几点，模板及模板支架的搭设，还必须符合JCJ59-2011检查4、标准要求，要符合省文明标化工地的有关标准。 6、结合以上模板及模板支架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定采用以下模板及其支架方案：木方、模板、钢管满堂脚手架支撑。第四节 材料选择 按清水混凝土的要求进行模板设计，在模板满足强度、刚度和稳定性要求的前提下，尽可能提高表面光洁度，阴阳角模板统一整齐。1、梁模板: 面板采用18mm 木胶合面板，4060木方（内楞）现场拼制，6080木方（外楞）支撑，采用可回收M12对拉螺栓进行加固。梁底采用6080木方支撑。承重架采用扣件式钢管脚手架，由扣件、立杆、横杆、支座组成，采用4.83.6钢管。2、板模板：面板采用15mm 木5、胶合面板，板底采用60mm80mm方木支撑。承重架采用扣件式钢管脚手架，由扣件、立杆、横杆、支座组成，采用483.6钢管。3、柱模板：采用18mm 厚木胶合板，在木工车间制作施工现场组拼，背内楞采用6080 木方，柱箍采用圆钢管482.8围檩加固，采用可回收M12对拉螺栓进行加固。边角处采用木板条找补，保证楞角方直、美观。斜向支撑，采用483.6钢管斜向加固（尽量取45）4、墙模板：采用18mm厚木胶合板，木方作楞，配套穿墙螺栓M14使用。竖向内楞采用6080 木方，水平外楞采用双肢483.6钢管。加固通过在双钢管处打孔拉结穿墙螺栓。斜撑采用钢管+U型托。外墙和临空墙螺栓采用止水螺栓，内墙采用6、普通可回收螺栓。第五节模板安装1、模板安装的一般要求竖向结构钢筋等隐蔽工程验收完毕、施工缝处理完毕后准备模板安装。安装柱模前，要清除杂物，焊接或修整模板的定位预埋件，做好测量放线工作，抹好模板下的找平砂浆。2、0000以下模板安装要求（1）底板模板安装顺序及技术要点垫层施工完毕后进行地梁模板安装，侧模全部采木模板，首先将定位线放好，带钢筋制作安装完成后，地梁的两侧用12钢筋按间距1m在定位线上打孔作定位桩，然后根据梁的大小制作模板进行安装加固。（2）墙体模板安装顺序及技术要点模板安装顺序模板定位、垂直度调整模板加固验收混凝土浇筑拆模技术要点安装墙模前，要对墙体接茬处凿毛，做好测量放线工作。为防7、止墙体模板根部出现漏浆烂根现象，墙模安装好后，在底板上用1:3水泥砂浆将底口封死，做到平整、准确、粘结牢固并注意穿墙螺栓的安装质量。3、0.000以上模板安装要求（1）梁、板模板安装顺序及技术要点模板安装顺序模板定位、垂直度调整模板加固验收混凝土浇筑拆模技术要点安装墙模前，要对墙体接茬处凿毛，做好测量放线工作。为防止墙体模板根部出现漏浆烂根现象，墙模安装好后，在底板上用1:3水泥砂浆将底口封死，做到平整、准确、粘结牢固并注意穿墙螺栓的安装质量。（2）梁模板安装顺序及技术要点模板安装顺序搭设和调平模板支架(包括安装水平拉杆和剪力撑)按标高铺梁底模板拉线找直绑扎梁钢筋安装垫块梁两侧模板调整模板技术8、要点按设计要求起拱(跨度大于4m时，起拱0.2)，并注意梁的侧模包住底模，下面龙骨包仆侧模。（3）楼板模板安装顺序及技术要点模板安装顺序满堂脚手架主龙骨次龙骨柱头模板龙骨柱头模板、顶板模板拼装顶板内、外墙柱头模板龙骨模板调整验收进行下道工序技术要点楼板模板当采用单块就位时，宜以每个铺设单元从四周先用阴角模板与墙、梁模板连接，然后向中央铺设，按设计要求起拱(跨度大于4m时，起拱0.2)，起拱部位为中间起拱，四周不起拱。（4）柱模板安装顺序及技术要点模板安装顺序搭设脚手架柱模就位安装安装柱模安没支撑固定柱模浇筑混凝土拆除脚手架、模板清理模板技术要点板块与板块竖向接缝处理，做成企口式拼接，然后加柱箍9、支撑体系将柱固定。4、模板组拼模板组装要严格按照模板配板图尺寸拼装成整体，模板在现场拼装时，要控制好相邻板面之间拼缝，两板接头处要加设卡子，以防漏浆，拼装完成后用钢丝把模板和竖向钢管绑扎牢固，以保持模板的整体性。拼装的精度要求如下： 1）、两块模板之间拼缝 1 2）、相邻模板之间高低差 1 3）、模板平整度 24）、模板平面尺寸偏差 35、模板翻样、放样、技术交底（1）翻样：以结构图为主，对照建筑及设备安装等图纸，经会审后，翻成详图并注意各部位编号、轴线位置、几何尺寸、剖面形状、预留孔洞、预埋件等，经复核后作为模板制作、安装的依据。（2）放样；对形状较为复杂的结构以及构件有立体交叉的结构应放10、出较大比例（1/20-1/10）或按实际尺寸直接现场放出大样，以解决复杂部位尺寸构造处理等问题。（3）技术交底：模板工程安装或拆除前，由施工技术人员组织生产班组及操作工人进行技术交底，根据翻样图，交清以下几个问题：设计图纸（包括设计变更、修改核定）中的尺寸、轴线、标高、位置以及预留孔洞、预埋件位置等；所用模板材料及支撑材料的品种规格和质量要求；模板制作、安装拆除的方法、施工顺序及工序搭接等操作要求；质量标准、安全措施、成品保护措施等施工注意事项。（4）预留孔：预留孔按设计图纸要求事先翻样，注明位置、轴线、标高、尺寸、形状，预留洞、预留孔。（5）预埋件：所有预埋件均按设计图纸要求事先翻样制作，并11、注意安放部位、标高、数量和安装要求，应固定可靠，查找方便或明显外露。6、模板定位当底板或顶板混凝土浇筑完毕并具有一定强度（1.2MPa），即用手按不松软、无痕迹，方可上人开始进行轴线投测。根据轴线位置放出墙柱截面位置尺寸线、模板500 控制线，以便于梁模板的安装和校正。当混凝土浇筑完毕，模板拆除以后，开始引测楼层500mm 标高控制线，并根据该500mm 线将板底的控制线直接引测到上。首先根据楼面轴线测量孔引测建筑物的主轴线的控制线，并以该控制线为起点，引出每道轴线，根据轴线与施工图用墨线弹出模板的内线、边线以及外侧控制线，施工前三线必须到位，以便于模板的安装和校正。7、模板的支设模板支设前用12、空压机将楼面清理干净。不得有积水、杂物，并将施工缝表面浮浆剔除，用水冲净。所有内侧模板必须刷油性脱模剂。8、模板支撑1）、梁侧模板，采用木方作为内楞间距约330mm，木方作为外楞间距500mm，采用可回收的M12普通穿墙螺栓加固水平间距500mm，竖向间距为中间一道。梁模板采用15mm胶合面板作为面板，梁底采6080mm 方木横向布置，间距300mm。纵向支承为483.6钢管。扣件式钢管脚手架作为撑系统，脚手架梁跨方向横距1.2m，梁两侧立杆间距1m，其它纵距1.5m，步距1.5m。2）、楼板模板，采用60mm80mm木方做板底支撑，中心间距300mm，扣件式钢管脚手架作为撑系统，脚手架排距113、.0m，跨距1.0m，步距1.5m。支承木方的横杆与立杆的连接，要求采用双扣件。 3）、墙模板，竖向内背楞采用6080 木方间距300 mm（起步200mm，以上400mm 间距，其余间距600mm），水平外楞80100 木方间距500 mm。加固通过背楞上打孔拉结穿墙螺栓水平间距600mm，竖向间距500mm，斜向支撑用钢管中下三道进行间距600 mm加固以保证其稳定。4）、柱模板，采用18mm 木胶合板模板在木工车间制作施工现场组拼，竖向内楞采用6080 木方240左右，柱箍采用圆钢管483.6，柱截面B方向或柱截面H方向间距200350，用可回收的M12普通穿墙螺栓加固，四周加钢管抛撑。14、柱边角处采用木板条找补海棉条封堵，保证楞角方直、美观。斜向支撑，起步为150mm，每隔1500mm 一道，采用双向钢管对称斜向加固（尽量取45），柱与柱之间采用拉通线检查验收。柱模木楞盖住板缝，以减少漏浆。8、模板施工时注意以下几点：（1）横板支撑钢管必须在楼面弹线上垫木方；（2）钢管排架搭设横平竖直，纵横连通，上下层支顶位置一致，连接件需连接牢固，水平拉撑连通；（3）根据梁跨度，决定顶板模板起拱大小：4不考虑起拱，4L6起拱10mm，6 的起拱15mm；（4）梁侧设置斜向支撑，采用钢管+U型托，对称斜向加固（尽量取45）；（5）板模板底第一排楞需紧靠墙板，如有缝隙用密封条封孔，模板与模板之间15、拼接缝小于1mm，否则用腻子封条；（6）板模板支设，下部支撑用满堂脚手架支撑下垫垫板。顶板纵横格栅用压刨刨成同样规格，并拉通线找平。特别是四周的格栅，弹线保持在同一标高上，板与格栅用50mm 长钉子固定，格栅间距300mm，板铺完后，用水准仪校正标高，并用靠尺找平。铺设四周模板时，与墙齐平，加密封条，避免墙体吃模，板模周转使用时，将表面的水泥砂浆清理干净，涂刷脱模剂，对变形和四周破损的模板及时修整和更换以确保接缝严密，板面平整；模板铺完后，将杂物清理干净，刷好脱模剂。（7）从墙根起步200mm 立第一根立杆以后按1200mm（900） 和1500mm （1200）的间距立支撑，这样可保证立柱支16、撑上下层位置对应。水平拉杆要求设上、中、下三道，考虑到人行通道，在支撑中留一条通道，中、下两道水平不设（在顶板支撑完善之后拆除部分横杆形成人行通道）。 第六节 模板拆除1、拆模之前必须有拆模申请，并根据同条件养护试块指导强度，达到规定时，技术负责人方可批准拆模，发放拆模通知书后，方可拆模。2、模板及其支架在拆除时混凝土强度要达到如下要求。在拆除侧模时，混凝土强度要达到1.2MPa（依据拆模试块强度而定），保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后方可拆除。混凝土的底模，其混凝土强度必须符合混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002表4.3.1的规定后方可拆除。表4.3.1 现浇结构拆模时17、所需砼强度项次构造类型结构跨度（M）按达到设计砼强度标准值的百分率计（%）1板2502，8752梁、拱、壳87581003悬臂构件27521003、模板拆除应按照配板设计的规定进行，遵循先支后拆，先非承重部分，后承重部分以及自上而下的原则。拆模时，严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。（1）墙模板拆除墙模板在混凝土强度达到1.2MPa，能保证其表面及棱角不因拆除而损坏时方能拆除，模板拆除顺序与安装模板顺序相反，先外墙后内墙，先拆外墙外侧模板，再拆除内侧模板，先模板后角模。拆墙模板时，首先拆下穿墙螺栓，再松开地脚螺栓，使模板向后倾斜与墙体脱开。不得在墙上撬模板，或用大锤砸模板，保证拆模时不晃动混凝土墙体，尤18、其拆门窗阴阳角模时不能用大锤砸模板。门窗洞口模板在墙体模板拆除结束后拆除，先松动四周固定用的角钢，再将各面模板轻轻振出拆除，严禁直接用撬棍从混凝土与模板接缝位置撬动洞口模板，以防止拆除时洞口的阳角被损坏，跨度大于1m 的洞口拆模后要加设临时支撑。（2） 楼板模板拆除楼板模板拆除时，先调节顶部支撑头，使其向下移动，达到模板与楼板分离的要求，保留养护支撑及其上的养护木方或养护模板，其余模板均落在满堂脚手架上。拆除板模板时要保留板的养护支撑。4、拆模时，操作者应站在安全处，以免发生安全事故，待该段模板全部拆除后，方准将模板、支梁等运出堆放。5、拆模时下方不能有人，拆模区应设警戒线，以防有人误入被砸伤19、。6、拆下的模板、支撑等严禁乱扔，要有人接应传递，按指定地点堆放，并做到及时清理、维修，以备使用。第七节 模板技术措施1、进场模板质量标准 模板要求： （1）技术性能必须符合相关质量标准（通过收存、检查进场木胶合板出厂合格证和检测报告来检验）。 （2）外观质量检查标准（通过观察检验） 任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板边缺损、起毛。每平方米单板脱胶不大于0.001m2 。每平方米污染面积不大于0.005m2 （3）规格尺寸标准厚度检测方法：用钢卷尺在距板边20mm 处，长短边分别测3 点、1 点，取8 点平均值；各测点与平均值差为偏差。长、宽检测方法：用钢卷尺在距板边100mm 处分别测20、量每张板长、宽各2点，取平均值。对角线差检测方法：用钢卷尺测量两对角线之差。翘曲度检测方法：用钢直尺量对角线长度，并用楔形塞尺（或钢卷尺）量钢直尺与板面间最大弦高，后者与前者的比值为翘曲度。 2、模板安装质量要求必须符合混凝土结构工程施工及验收规范（GB 50204-2002）及相关规范要求。即模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受浇筑混凝土的重量、侧压力以及施工荷载。 3、其他注意事项在模板工程施工过程上中，严格按照模板工程质量控制程序施工，另外对于一些质量通病制定预防措施，防患于未然，以保证模板工程的施工质量。严格执行交底制度，操作前必须有单项的施工方案和给施工队伍的21、书面形式的技术交底。第八节安全、环保文明施工措施（1）拆模时操作人员必须挂好、系好安全带。 （2）支模前必须搭好相关脚手架（见本工程脚手架方案及相关方案、相关安全操作规程等）。 （3）在拆墙模前不准将脚手架拆除，用塔吊拆时与起重工配合；拆除顶板模板前划定安全区域和安全通道，将非安全通道用钢管、安全网封闭，挂禁止通行安全标志，操作人员不得在此区域，必须在铺好跳板的操作架上操作。 （4）浇筑混凝土前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑混凝土时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。经常检查支设模板吊钩、斜支撑及平台连接处螺栓是否松动，发现问题及时组织处理。 （22、5）木工机械必须严格使用倒顺开关和专用开关箱，一次线不得超过3m，外壳接保护零线，且绝缘良好。电锯和电刨必须接用漏电保护器，锯片不得有裂纹（使用前检查，使用中随时检查）；且电锯必须具备皮带防护罩、锯片防护罩、分料器和护手装置。使用木工多用机械时严禁电锯和电刨同时使用；使用木工机械严禁戴手套；长度小于50cm 或厚度大于锯片半径的木料严禁使用电锯；两人操作时相互配合，不得硬拉硬拽；机械停用时断电加锁。 （6）用塔吊吊运模板时，必须由起重工指挥，严格遵守相关安全操作规程。模板安装就位前需有缆绳牵拉，防止模板旋转不善撞伤人；垂直吊运必须采取两个以上的吊点，且必须使用卡环吊运。不允许一次吊运二块模板 23、（7）模板堆放时，使模板向下倾斜30，不得将模板堆放在施工层上，防止模板在风荷载下倾覆。 （8）大模板堆放场地要求硬化、平整、有围护，阴阳角模架设小围护架放置。安装就位后，要采取防止触电保护措施，将大模板加以串联，并同避雷网接通，防止漏电伤人。 （9）在电梯间进行模板施工作业时，必须层层搭设安全防护平台。因混凝土侧力既受温度影响，又受浇筑速度影响，因此当夏季施工温度较高时，可适当增大混凝土浇筑速度，秋冬季施工温度降低混凝土浇筑速度也要适当降低。当T=15时，混凝土浇筑速度不大于2m3/h。 （10）环保与文明施工夜间22:006:00 之间现场停止模板加工和其他模板作业。现场模板加工垃圾及时清24、理，并存放进指定垃圾站。做到工完场清。整个模板堆放场地与施工现场要达到整齐有序、干净无污染、低噪声、低扬尘、低能耗的整体效果。第九节 模板设计方案 模板计算书12.1 剪力墙模板验算内竖向木方背肋纵向间距为240；横向钢管外楞竖向间距最底下三排为400，第四排及以上为600mm；墙体厚度为400mm（由于墙身模板所受侧压力只与墙身高度有关，与墙厚无关，故仍以400取值）。假设T=200c，掺缓凝型外加剂，则1=1.1，坍落度16-18cm，则2=1.15，砼浇筑速度保守取值V=10m3/h，则侧压力F1=0.22cT012V1/2 F2=cH F1=0.2224200/(26+15)1.11.25、15101/2 =102.9KN/m2F2=244=96KN/m2 取两者较小值 即F1=96KN/m2则砼侧压力设计值F= F1分项系数折减系数F=961.20.9 =103.68KN/m2（计算挠度）倾倒砼时产生的水平荷载，查施工手册为2KN/m2故倾倒砼时产生的水平荷载设计值F1=2分项系数折减系数=2*1.4*0.9=2.52 KN/m2故荷载组合值为F=103.68+2.52=106.2KN/m2（计算强度）墙体模板九夹板验算九夹板为915183018mm，竖向拼接，则：截面特征Ixj=bh3/12=1830*183/12=88.94*104mm4，Wxj=bh2/6=1830*1826、2/6=9.88*104mm3 计算简图：（超过三跨按三跨计算）化为均布线荷载，则：q= F*1.83*1000/1000=106.2*1.83=195.444N/mm (计算强度)q= F*1.83*1000/1000=103.68*1.83=189.734N/mm2(计算挠度)抗弯强度验算Mmax=0.1ql2=0.1*195.444*2402=112.5757*104N.mm= Mmax /W=112.5757*104/（9.88*104）fm=13N/mm2所以满足要求。挠度验算w=0.677ql4/（100EI）=0.677*189.734*2404/(100*9000*88.94*27、104) =0.53mmw=L/250=240/250=0.96mm所以满足要求。F1=0.2224200/(30+15)1.21.15101/2 =102.3KN/m2F2=244=96KN/m2 取两者较小值 即F1=96KN/m2则砼侧压力设计值F= F1分项系数折减系数F=961.20.9 =103.68KN/m2（计算挠度）倾倒砼时产生的水平荷载，查施工手册为2KN/m2故倾倒砼时产生的水平荷载设计值F1=2分项系数折减系数=2*1.4*0.9=2.52 KN/m2故荷载组合值为F=103.68+2.52=106.2KN/m2（计算强度）墙体模板九夹板验算九夹板为915183015m28、m，竖向拼接，则：截面特征Ixj=bh3/12=1830*153/12=51.47*104mm4，Wxj=bh2/6=1830*152/6=6.86*104mm3 计算简图：（超过三跨按三跨计算）化为均布线荷载，则：q= F*1.83*1000/1000=106.2*1.83=195.444N/mm (计算强度)q= F*1.83*1000/1000=103.68*1.83=189.734N/mm2(计算挠度)抗弯强度验算Mmax=0.1ql2=0.1*195.444*2402=112.5757*104N.mm= Mmax /W=112.5757*104/（9.88*104）fm=13N/mm29、2所以满足要求。挠度验算w=0.677ql4/（100EI）=0.677*189.734*2404/(100*9000*88.94*104) =0.53mmw=L/250=240/250=0.96mm所以满足要求。内竖向方楞验算50*100木方，截面特征为I=bh3/12=50*1003/12=416.67*104mm4W=bh2/6=50*1002/6=8.33*104mm3计算简图（超过三跨按三跨计算）化为线均布荷载： q= F*0.24*1000/1000=106.2*0.24=25.488N/mm (计算强度)q= F*0.24*1000/1000=103.68*0.24=24.88N30、/mm (计算挠度)抗弯强度验算Mmax=0.1ql2=0.1*25.488*6002=91.756*104N.mm=Mmax /W=91.756*104/（8.33*104）=11.01N/mm2fm=13N/mm2所以满足要求。挠度验算 w=0.677ql4/（100EI）=0.677*24.88*6004/(100*9000*416.67*104)=0.58mmw=L/250=600/250=2.4 mm所以满足要求。12.2 柱模板验算内竖向木方背肋间距为240mm；外横向加固支撑钢管竖向间距最底下三排为400，第四排及以上为600mm；对拉螺杆水平方向间距不超过350mm，竖向间距与31、外横向加固支撑钢管间距相同。选取较大截面柱进行验算，其截面为900800，根据对拉螺杆布置原则，柱截面对边各布置螺杆一道。模板面板验算荷载计算计算简图为：假设T=300c，掺缓凝型外加剂，则1=1.2，坍落度16-18cm，则2=1.15，砼浇筑速度保守取值V=10m/h，则侧压力F1=0.22cT012V1/2 F2=cH F1=0.2224200/(30+15)1.21.15101/2 =102.3KN/m2F2=244=96KN/m2 取两者较小值 即F= F1=96KN/m2倾倒砼时产生的水平荷载：2KN/m2模板竖向拼接，则线荷载为q=(F1.2+21.4) 0.91.83=(96132、.2+21.4) 0.91.83=193.346KN/m(计算强度)q=F1.20.91.83=961.20.91.83=189.734KN/m（计算挠度）抗弯强度计算Mmax=0.1qL2=0.1*193.3462402=111.367104N.mmW=bh2/6=1830182/6=9.88104mm则= Mmax/W=111.367104/（9.88104）=11.27N/mm2fm=13 N/mm2.所以满足要求。挠度验算w=0.677ql4/(100EI) =0.677189.734240412/(10090001830183) =0.53mmW=240/250=0.96mm所以满足33、要求内竖向木楞验算内容同剪力墙部分。抗弯强度计算查施工手册，Mmax=0.267*F*L=0.267*13.6*1000*500 =1.82*106N.mm截面特征 I=2*12.19*104=24.38*104mm4w=2*5*103=10*103mm3，I=2*15.8=31.6mm则= Mmax/W=1.82*106/（10*103）=182N/mm2fm=205 N/mm2.所以满足要求。挠度验算w=1.833*FL3/(100EI) =1.833*13.3*5003/(100*2.06*100*24.38*104) =0.61mmW=500/250=2mm所以满足要求。12.3 梁模34、板及支撑验算梁底横向和梁侧竖向木方背肋沿梁纵向间距均为400；梁支撑架横杆竖向间距为1500，；梁下两侧立杆沿梁纵向间距为1000，立杆距梁边250设置，梁下立杆横向间距为500，当梁宽400时梁底加设一排立杆；梁侧竖向木方背肋外侧对拉螺杆布置间距为350*600（沿梁高竖向*沿梁长纵向）。现选取较大截面梁4001200进行验算。根据上述模板体系布置原则，梁下立杆间距为9001000（横向纵向），梁底加设一根立杆，梁侧对拉螺杆沿梁高方向设二排，沿梁纵向间距为600。模板的重力密度为5KN/m3，fv=1.4N/mm2，木材fm=13N/mm2 ，E=9000N/mm2梁底模验算荷载计算底模自重35、 50.0180.41.2=0.05 KN/m砼自重240.41.21.2=13.02 KN/m钢筋自重1.50.41.21.2=0.87KN/m振捣砼荷载2*0.4*1.4=1.12 KN/m化为均布线荷载，则：Q =(0.05+13.02+0.87+1.12)*0.9 =15.6KN/m(计算强度)q =（0.05+13.02+0.87）*0.9=12.55KN/m（计算挠度）抗弯承载力计算（大于三跨按三跨计算）计算简图如下：查施工手册得Mmax=0.1qL2=0.115.60.42106=0.25106N.mm则W=bh2/6=4001818/6=2.16104mm4故=Mmax/W=036、.25106/（2.16104）=11.57N/mm2fm=13 N/mm2所以满足要求。抗剪强度计算查施工手册V=0.6qL=0.615.60.40=3.744KN=3744N剪应力=3V/（2bh）=33744(240018)=0.78N/mm2fv=1.4 N/mm2所以满足要求。挠度计算W=0.677qL4/(100*EI)=0.67712.55400412/(1009000400183) =1.24mmW=400/250=1.6mm所以满足要求。梁侧模验算模板横放，根据木方布置原则，其纵向间距为400，板厚按250取值，计算简图如下：荷载计算假设T=300c，掺缓凝型外加剂，则1=137、.2，坍落度16-18cm，则2=1.15，砼浇筑速度V=10m/h，则侧压力F1=0.22cT012V1/2 F2=cH F1=0.2224200/(30+15)1.21.15101/2 =102.41KN/m2F2=241.2=28.8KN/m2 取两者较小值 即F= F2=28.8KN/m2振捣砼时产生的荷载：4KN/m2则线荷载为q=(F*1.2+41.4) 0.90.95=(28.81.2+41.4) 0.90.95=34.3KN/mq=F*1.20.9*0.915=28.81.20.90.95=29.5KN/m抗弯强度计算Mmax=0.1qL2=0.134.34002=0.549138、06N.mmW=bh2/6=950*182/6=5.13*104mm则= Mmax/W=0.549106/（5.13104）=10.70N/mm2fm=13 N/mm2.所以满足要求。抗剪计算V=0.6qL=0.629.50.40=7.1KN剪应力=3V/（2bh）=3*7.1*1000/(2*950*18) =0.63N/mm2fv=1.4N/mm2所以满足要求。挠度验算w=0.677ql4/(100EI) =0.67734.3400412/(1009000950183) =0.13mmW=400/250=1.6mm所以满足要求。梁底木方验算荷载计算（木方自重忽略不计）底模自重 50.01839、0.401.2=0.04 KN/m砼自重240.401.21.2=13.82KN/m钢筋自重1.50.401.21.2=0.87KN/m振捣砼荷载20.401.4=1.12 KN/m化为均布线荷载，则：q =(0.04+13.82+0.87+1.12)*0.9 =15.85KN/m(计算强度)q =（0.04+13.82+0.87）*0.9 =14.73KN/m(计算刚度)抗弯承载力计算Mmax=0.2733 qL2=0.273315.850.40.4=0.69KN.m=0.69*106N.mm则W=bh2/6=50*100*100/6=8.33*104mm4故=Mmax/W=0.69*10640、/（8.33*104）=8.28N/mm2fm=13 N/mm2所以满足要求。支撑架立杆验算立杆相关参数：（采用483.6扣件式钢管）A=4.89102mm2； g=3.84kg/m； i=15.8mm； f=205 N/mm2荷载计算梁底立杆受力最大，其间距为1000，水平横杆竖向间距为1500，由梁底木方背肋受力计算可求出，由梁底木方传递给立杆的力:N1=(0.2q-0.0176q)24=(0.215.85 -0.017614.73)24=23.28KN查施工手册，得gk1=0.12KN/m,则脚手架自重标准值NGk=Hi* gk1=6.500.12=0.78KN立杆长细比和刚度验算=L/41、I=1.27*1.5*1000/15.8=121 =150所以满足要求。立杆整体稳定性验算N=N1+1.2NGk=23.28+1.20.78=24.2 KN由=121查表得=0.446，则=N/（a）=24.2103/（0.4464.89102） =110.96N/mm2f=205N/mm2所以满足要求。梁底立杆扣件个数计算n=N/f抗滑=24.2/8=3.01，取四个。所以满足要求。12.4 转换层最大梁模板及支撑验算梁段:L1。（1）、参数信息模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.50；梁截面高度 D(m)：1.60；混凝土板厚度(mm)：120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)42、：0.60；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.00；梁支撑架搭设高度H(m)：4.00；梁两侧立杆间距(m)：0.90；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：1；采用的钢管类型为483.6；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：1.00；荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；43、振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；材料参数木材品种：长叶松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：12.00；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底纵向支撑根数：4；梁侧模板参数主楞间距(mm)：450；44、次楞根数：6；主楞竖向支撑点数量：4；穿梁螺栓直径(mm)：M12；穿梁螺栓水平间距(mm)：450；竖向支撑点到梁底距离依次是：150mm，600mm，1050mm，1400mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.60；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00；(2) 、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的45、入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.600m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、38.400 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。(3) 、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为6根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)强度46、计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 451.21.2/6=10.8cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.4517.85=9.638kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.454=2.52kN/m；计算跨度: l = (1600-120)/(6-1)= 296mm；面板的最大47、弯矩 M= 0.19.638(1600-120)/(6-1)2 + 0.1172.52(1600-120)/(6-1)2= 1.10105Nmm；面板的最大支座反力为: N=1.1q1l+1.2q2l=1.19.638(1600-120)/(6-1)/1000+1.22.520(1600-120)/(6-1)/1000=4.033 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.10105 / 1.08104=10.2N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =10.2N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 挠度验算 =48、0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 9.638N/mm； l-计算跨度: l = (1600-120)/(6-1)=296mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 451.21.21.2/12=6.48cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.6779.638(1600-120)/(6-1)4/(10095006.48104) = 0.814 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =(1600-120)/(6-1)/250 = 1.184mm；面板的最大挠度49、计算值 =0.814mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.184mm，满足要求！(4) 、梁侧模板支撑的计算次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 4.033/0.450= 8.963kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 151010/6 = 83.33cm3；I = 15101010/12 = 416.67cm4；E = 10000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到50、最大弯矩 M = 0.182 kNm，最大支座反力 R= 4.437 kN，最大变形 = 0.061 mma.次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 1.82105/8.33104 = 2.2 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 2.2 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！b.次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 450/400=1.125mm；次楞的最大挠度计算值 =0.061mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1.125mm，满足要求！主楞计算主楞承受51、次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力4.437kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚2.8mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 25.078=10.16cm3；I = 212.187=24.37cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞弯矩图(kNm) 主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.333 kNm，最大支座反力 R= 6.852 kN，最大变形 = 0.065 mma.主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 3.33105/1.02104 = 32.8 N/mm52、2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =32.8N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！b.主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.065 mm主楞的最大容许挠度值: = 450/400=1.125mm；主楞的最大挠度计算值 =0.065mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =1.125mm，满足要求！(5)穿梁螺栓的计算验算公式如下:NN= fA其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 穿梁螺栓型号: M12 ；查表得： 53、穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A = 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =6.852 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=6.852kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！(6)梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。54、本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 6001212/6 = 1.44104mm3； I = 600121212/12 = 8.64104mm4； 抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)1.60+0.300.60=29.592kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)0.60=3.360kN/m；q=29.592+3.360=32.952kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.1q1l2+0.117q2l255、= 0.129.592166.6672+0.1173.36166.6672=9.31104Nmm；RA=RD=0.4q1l+0.45q2l=0.429.5920.167+0.453.360.167=2.225kNRB=RC=1.1q1l+1.2q2l=1.129.5920.167+1.23.360.167=6.097kN =Mmax/W=9.31104/1.44104=6.5N/mm2；梁底模面板计算应力 =6.5 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.56、677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=24.660kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =166.67mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =166.67/250 = 0.667mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67729.592166.74/(10095008.64104)=0.188mm；面板的最大挠度计算值: =0.188mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0.667mm，满足要求！(7)梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇57、混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=6.097/0.6=10.162kN/m方木的支撑力验算 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=51010/6 = 83.33 cm3；I=5101010/12 = 416.67 cm4；方木强度验算计算公式如下:最大弯矩 M =0.1ql2= 0.110.1620.62 = 0.366 kNm；最大应力 = M / W = 0.366106/83333.358、 = 4.4 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 4.4 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.610.1620.6 = 3.658 kN；方木受剪应力计算值 = 33.6581000/(250100) = 1.097 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 1.097 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算计算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/259、50方木最大挠度计算值 = 0.67710.1626004 /(10010000416.667104)=0.214mm；方木的最大允许挠度 =0.6001000/250=2.400 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.214 mm 小于 方木的最大允许挠度 =2.4 mm，满足要求！支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=2.225kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=6.097kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=(0.900-0.500)/40.600(1.20.12024.000+1.42.000)+1.220.600(1.600-0.60、120)0.300=1.015kN 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N3=1.516 kN；N2=15.642 kN；最大弯矩 Mmax=0.635 kNm；最大挠度计算值 Vmax=0.167 mm；最大应力 =0.635106/5080=125.1 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值 125.1 N/mm2 小于 支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!(8)梁跨度方向钢管的计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算(9)扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢61、管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为16.00kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取16.00 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=15.642 kN；R 16.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! (10)立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N -62、 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =1.516kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1294=0.62kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N3=1.2(1.00/2+(0.90-0.50)/4)0.600.30+(1.00/2+(0.90-0.50)/4)0.600.120(1.50+24.00)=1.452kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N4=1.4(2.000+2.000)1.000/2+(0.900-0.500)/40.600=2.016kN；N =N1+N2+N3+N4=1.516+0.62+1.452+2.016=5.603k63、N； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积(cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205N/mm2； lo - 计算长度(m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1551.71.5,1.5+20.1= 2.945m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.155；64、 - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m； 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2945.25 / 15.8 = 186；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.207；钢管立杆受压应力计算值；=5603.125/(0.207489) = 55.4N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 55.4N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力：N1 =15.65、642kN；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.129(4-1.6)=0.62kN；N =N1+N2 =15.642+0.372=16.014kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度(m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+266、a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1551.71.5,1.5+20.1= 2.945 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m； 得到计算结果: 立杆的计算长度lo/i = 2945.25 / 15.8 = 186；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.207；钢管立杆受压应力计算值；=16013.958/(0.207489) = 158.2N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 158.2N/mm2 小于 钢管立杆抗压67、强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！五、 板模及支撑验算模板木方背肋间距为250；钢管满堂支撑架立杆间距为10001000，水平横杆沿竖向间距为1500。取最大板厚180进行验算。板底模验算荷载计算模板自重标准值 0.3 KN/m2砼自重标准值240.18=4.32KN/m2钢筋自重标准值1.10.18=0.198KN/m2施工人员及设备荷载2.5KN/m2混凝土冲击荷载2.KN/m2化为均布线荷载，则：q=1.2（0.3+4.32+0.198）+1.4(2.5+2）0.90.915 =9.949KN/m(计算强度)q =1.2（0.3+4.32+0.198）0.90.915 =68、4.761KN/m（计算挠度）抗弯承载力计算（大于三跨按三跨计算）计算简图如下： 查施工手册得Mmax=0.1qL2=0.19.9490.51000250=12.43104N.mm则W=bh2/6=9151818/6=4.94104mm4故=Mmax/W=12.43*104/（4.94*104）=2.51N/mm2fm=13 N/mm2所以满足要求。抗剪强度计算查施工手册V=0.6qL=0.69.9490.25=1.49KN=1490N剪应力=3V/（2bh）=31490/(291518)=0.135N/mm2fv=1.4 N/mm2所以满足要求。挠度计算W=0.677qL4/(100*EI)69、=0.6774.761250412/(1009000915183) =0.03mmW=250/400=0.625mm所以满足要求。板底木方背肋验算荷载计算（考虑木方长度有限，按单跨考虑）化为均布线荷载，则：q=1.2（0.3+4.32+0.198）+1.4（2.5+2）0.90.25 =2.71KN/m(计算强度)q =1.2（0.3+4.32+0.198）0.90.25 =1.3KN/m(计算挠度)抗弯承载力计算Mmax=qL2/8=2.7110002/8=0.338106N.mm则W=bh2/6=50100100/6=8.33104mm4故=Mmax/W=0.338106/（8.33*1070、4）=4.05N/mm2fm=13 N/mm2所以满足要求。挠度计算W=5qL4/(384*E*I)=51.31000412/(3849000501003)=0.451mmW=1000/250=4mm所以满足要求。六、满堂支撑架立杆验算荷载计算由板底木方背肋验算可知，上部系统传递给立杆轴向力：N1=23.191/2=3.19KN查施工手册，得gk1=0.12KN/m,则脚手架自重标准值NGk=Hi* gk1=6.50.12=0.78KN，考虑荷载分项系数则立杆轴向力： N=N1+1.2NGk=3.19+1.20.78=4.14KN立杆长细比和刚度验算=L/I=1.271.51000/15.8=121 =150所以满足要求。立杆整体稳定性验算由=121查表得=0.446，则=N/（a）=4.63103/（0.4464.89102） =21.8N/mm2f=205N/mm2所以满足要求。