1、目录一、工程概况（2）二、编制依据（3）三、施工准备模板支撑系统选择（3）四、模板安装（4）五、模板拆除（10）六、安全、环保、文明施工措施（11）七、成品保护（12）八、模板钢管支撑系统验算计算书（13）九、高支模板计算书（27）1、参数信息（27）2、模板面板计算（29）3、模板支撑方木计算（30）4、支撑钢管计算（31）5、扣件抗滑移计算（32）6、模板支架立杆荷载（轴力）标准值（32）7、立杆的稳定性计算（33）8、立杆的地基承载力计算（34）9、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求（34）10、剪力墙模板计算书（35）11、框架结构柱模板计算书（36）十、梁和楼板模板高支撑架的构造和2、施工要求（47）一、工程概况（一）工程概况泰州恒元城-馨园（一期）1-7#楼位于泰州市高港区工程工期：总工期416日历天总面积约为57357 M2 ,工程内容包括:人防地下室、1-7#楼（二）主体结构概况本工程主体结构设计在各号房和地下车库中：立柱（截面尺寸）梁（截面尺寸）楼板（厚度）墙板（厚度）楼层地下一层楼层地下一层楼层地下一层楼层地下一层200400600600200400400800100250200300250400多边形2005005501100120250250400400250500200300720250400多边形（三）材料选用概况1）梁模板面板采用木质材料（厚1618松木3、多层夹板和50100方木做内楞拼制组成），50100方木外楞支撑，M12对拉螺栓进行加固。承重架采用扣件式钢管脚手架。2）柱模板采用18mm 厚松木多层夹板，在木工车间制作、施工现场组拼，背内楞采用50100 木方，柱箍采用50100 木方围檩或钢管扣件， M12穿墙对拉螺栓进行加固（人防地下室柱采用止水螺栓）。边角处采用木板条找补，保证楞角方直、美观。采用483.5钢管45斜向支撑或柱间横向加固。3）墙模板采用18mm 厚松木多层夹板，在木工车间制作、施工现场组拼，背内楞采用50100 木方，48钢管外楞，M12300600（按混凝土墙厚度配置长度与纵横间距）穿墙对拉螺栓（地下室外墙和人防部4、位内墙采用止水螺栓）山型卡固定。4）楼板模板采用18mm 厚松木多层夹板，底楞采用50100 木方，在木工车间制作、施工现场组拼，承重架采用扣件式钢管脚手架。 5）48钢管支撑系统由立杆、横杆、直角扣件和回转扣件连接，支座、50100方木、穿墙对拉螺栓（地下室外墙和人防部位内墙采用止水螺栓）山型卡等组成。二、编制依据1. 设计图纸2. 施工组织设计3. 施工规范1)木结构工程施工质量验收规范(GB50206-2002)2)混凝土结构工程施工质量验收规范(GB50204-2002)3)建筑结构荷载规范(GBJ9-87、GB50009-2001)4） 混凝土结构设计规范GB50010-2002 55、） 建筑施工计算手册中国建筑工业出版社； 6）建筑施工手册第四版 中国建筑工业出版社； 7）建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001 8）钢结构设计规范GB 50017-2003 三、施工准备与模板支撑系统选择1、施工准备（作业条件）1）主要材料1618厚松木多层夹板、50100杉方木、483.5钢管、12穿墙螺栓及套管、M12止水螺杆、预制大模板、平模、角模、地脚螺栓及垫板、护身栏，爬梯及作业平台板、隔离剂（脱模剂）等；2）主要机具山形卡、步步紧、活络扳手、手锯、水平尺、线坠、撬棍、吊装索具、锤子、斧子、打眼电钻、电焊机、切割机、锯板机、平刨机、压刨机等。3）按工程结构设计6、图进行模板设计，确保强度、刚度及稳定性；4）弹好楼层的墙身线、门窗洞口位置线及标高线；5）墙身钢筋绑扎完毕，水电箱盒、预埋件、门窗洞口预埋完毕，检查保护层厚度应满足要求，办完隐蔽工程验收手续；6）为防止模板下口跑浆，安装前抹好砂浆找平层，但找平层不能伸入墙身内。7）外砖内模结构在安装模板前，把组合柱处的墙上舌头灰清理干净，挂好供外墙模板操作的架子；8）安装模板前应把板面清理干净，刷好隔离剂（不允许在模板就位后刷隔离剂，防止污染钢筋及混凝土接触面，涂刷均匀，不得漏刷）。2、本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，确定选择方案原则： 1）模板及其支架的结构设计，力求做到结构安全可靠，造价经济合理； 7、2）在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性； 3）选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修； 4）结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收； 5）模板及模板支架的搭设，符合JCJ59-99检查标准要求和省文明标化工地的有关标准。 2、结合以上模板及模板支架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，结构施工采用钢管支撑排架系统，内含梁模板、柱模板、墙模板及其支架钢管，直角扣件和回转扣件连接。3、按清水混凝土的要求进行模板设计，在模板满足强度、刚度和稳定性要求的前提下，尽可能提高表面光洁度，阴阳角模板统一整8、齐。四、模板安装1、模板安装的要求1）结构钢筋、水电安装穿插完成等隐蔽工程验收完毕、施工缝处理完毕后,准备模板安装。安装前，要清除杂物，焊接或修整模板的定位预埋件，做好测量放线工作，抹好模板下的找平砂浆；2）模板及其支撑系统在安装过程中，必须设置临时固定设施，严防倾覆；3）钢筋保护层垫块补缺；4）模板支设前必须将楼面清理干净。不得有积水、杂物，并将施工缝表面浮浆剔除，用水冲净。所有内侧模板必须刷油性脱模剂。2、0000以下模板安装要求 1）底板模板安装顺序及技术要点 垫层施工完毕后进行底板模板安装，本工程承台和地梁、侧模全部采用240*115*53普通烧结砖，砖胎模厚度240MM，用M10水泥9、砂浆砌筑，砖墙内部1：2.5水泥砂浆抹灰。积水坑、电梯井模板采用16mm厚多层板按坑大小加工成定型模板。 2）梁模板安装顺序及技术要点 模板安装顺序 承台面以下土回填夯实铺垫槽钢和方木楞搭设和调平模板支架(包括安装水平拉杆和剪刀撑)按标高铺梁底模板拉线找直绑扎粱钢筋安装垫块梁两侧模板调整模板 技术要点 按设计要求起拱，并注意梁的侧模包住底模，下面龙骨包住侧模。3）柱模板安装顺序及技术要点 模板安装、拆除顺序 搭设脚手架柱模就位安装安装柱模安设支撑固定柱模浇筑混凝土拆除脚手架、模板清理模板 技术要点板块与板块竖向接缝处理，做成企口式拼接，或在缝处贴粘胶纸，然后加柱箍、支撑体系将柱固定。3、0.010、00以上模板安装要求 1）梁、板模板安装顺序及技术要点 模板安装顺序 模板组拼模板定位模板支设垂直度、平整度调整支撑系统模板加固验收混凝土浇筑拆模 技术要点 安装墙模前，要对墙体接茬处凿毛，清除墙体内的杂物，做好测量放线工作。为防止墙体模板根部出现漏浆烂根现象，墙模安装前，在底板上根据放线尺寸贴海绵条或水泥砂浆找平，做到平整、准确、粘结牢固并注意穿墙螺栓的安装质量。 2）梁、柱模板安装顺序及技术要点同0000以下（略） 4、模板组拼 模板组装要严格按照模板配板图尺寸拼装成整体，模板在现场拼装时，要控制好相邻板面之间拼缝，两板接头处要加设卡子，以防漏浆，拼装完成后用钢丝把模板和竖向钢管绑扎牢固，11、以保持模板的整体性。拼装的精度要求如下： 1）两块模板之间拼缝 1； 2）相邻模板之间高低差 2； 3）模板平整度 5； 4）模板平面尺寸偏差 3。 5、模板定位1）前提是：当底（楼）板混凝土浇筑完毕并具有一定强度（1.2MPa），即用手按不松软、无痕迹，方可上人开始进行轴线投测。2）首先根据楼面轴线测量孔引测建筑物的主轴线的控制线，并以该控制线为起点，引出每道墙、柱轴线，根据轴线与施工图，用墨线弹出模板的内线、边线以及外侧控制线，施工前三线必须到位，以便于模板的安装和校正。3）根据轴线位置放出墙柱截面位置尺寸线、模板500 /1000控制线，以便于梁、柱模板的安装和校正。 6、模板的支设1）12、梁模板 （1）梁侧模板采用木方作为内楞间距300mm，木方作为外楞间距500mm，用M12普通穿墙螺栓加固水平间距500mm，竖向间距同外楞。梁模板采用1618mm胶合板作为面板，梁底采用50100方木横向布置，间距300500mm。纵向支承为483.5钢管。扣件式钢管脚手架作为撑系统，脚手架梁跨方向1.5m，梁两侧立杆间0.7m，步距按图示。标准层梁板系统支撑立面示意图（2）梁模板施工时注意以下几点： a、横板支撑钢管必须在楼面弹线上垫木方； b、钢管排架搭设横平竖直，纵横连通，上下层支顶位置一致，连接件需连接牢固，水平拉撑连通； c、根据梁跨度，决定顶板模板起拱大小：4不考虑起拱，4L6起13、拱10mm，6 的起拱15mm（按本工程设计要求设置）；d、梁侧设置斜向支撑，采用钢管+U型托，对称斜向加固（尽量取45）2）柱模板a、采用1618mm 多层胶合板模板在木工车间制作、施工现场组拼，竖向内楞和柱箍采用50100 木方，柱截面B方向间距200mm、水平间距600 mm，柱截面H方向间距166 mm用M12普通穿墙螺栓固定（人防地下室应采用穿墙止水螺栓），500竖向间距同柱箍间距，四周加钢管抛撑。柱边角处采用木板条找补海棉条封堵，保证楞角方直、美观。斜向支撑，起步为150mm，每隔1500mm 一道，采用双向钢管对称斜向加固（尽量取45）；b、柱与柱之间采用拉通线检查验收。柱模木楞14、盖住板缝，以减少漏浆。支柱全部安装完毕后，沿横向和纵向加设上下两道水平撑，两道水平撑之间，在纵、横向加设剪刀撑。并与支柱固定牢固。3）墙模板a、安装上层模板及其支架时，应符合下列规定：下层楼板结构的强度，当达到能承受上层模板、支撑和新浇混凝土的重量时，方可进行。否则下层楼板结构的支撑系统不能拆除，同时上下支柱应在同一垂直线上。按示意图2： 面板1618多层胶合板 M12穿墙止水螺栓 内龙骨500 外龙骨50100木楞螺帽固定 或双支钢管山形卡固定 600 墙模板组装示意图d、工艺流程：准备工作挂外架子安外墙外侧模板安内墙一侧模板安置穿墙螺杆安堵头模板合模前钢筋、水电等预埋管件隐检安外墙内侧模板15、安内墙一侧模板预检c、模板及其支撑系统在安装过程中，必须设置临时固定设施，严防倾覆。4）平（顶、楼）板模板在支撑梁柱模板后钢管立柱第一步纵横杆扫地杆顶部纵横杆木楞平板钢筋安装上反梁等吊模墙板钢筋、模板、水电安装隠检5）楼梯模板、支撑示意图： 50100木楞搁置在横钢管上、上铺1618模板 立柱、纵横拉接均为48钢管、扣件拉接固定 定型双层模板或40厚木板预制 封口吊模与两侧固定、钢管加固 支撑模板同转角平台 。 。 。 。 。00 80010001620 （楼梯施工缝留置在转角平台起步处）7、模板安装注意事项1）支模应按工序进行，模板没有固定前，不得进行下道工序施工；2）支设4米以上的立柱模板16、和梁模板时，应搭设工作台；3）墙模板在未安装对拉螺栓前，板面要向后倾斜一定角度并撑牢，以防倒塌。安装过程中要随时拆换支撑或增加支撑，以保持墙模处于稳定状态。模板未支撑稳固前不得松动吊钩；4）安装墙模板时，应从内、外墙角开始，向相互垂直的二个方向拼装，并及时用对拉螺栓作临时固定；5）用钢管和扣件搭设双排立柱支架支承梁模时，扣件应拧紧，横杆步距按设计规定，严禁随意增大；6）平板模板安装就位时，要在支架搭设稳固板下横楞与支架连接牢固后进行，并及时将板与横楞固定；7）五级以上大风，应停止模板的吊运作业。8、模板安装质量要求（1）模板垂直度控制 1）对模板垂直度严格控制，在模板安装就位前，必须对每一块模17、板线进行复测，无误后，方可模板安装。 2）模板拼装配合，工长及质检员逐一检查模板垂直度，确保垂直度不超过3mm，平整度不超过2mm； 3）模板就位前，检查顶模棍位置、间距是否满足要求。（2）顶板模板标高控制 每层顶板抄测标高控制点，测量抄出混凝土墙上的500线，根据层高2800mm及板厚，沿墙周边弹出顶板模板的底标高线。（3）模板的变形控制 1）墙模支设前，竖向梯子筋上，焊接顶模棍（墙厚每边减少1mm）。 2）浇筑混凝土时，做分层尺竿，并配好照明，分层浇筑，层高控制在500以内，严防振捣不实或过振，使模板变形。 3）门窗洞口处对称下混凝土； 4）模板支立后，拉水平、竖向通线，保证混凝土浇筑时易18、观察模板变形，跑位； 5）浇筑前认真检查螺栓、顶撑及斜撑是否松动；6）模板支立完毕后，禁止模板与脚手架拉结。（4）模板的拼缝、接头 模板拼缝、接头不密实时，用塑料密封条堵塞；钢模板如发生变形时，及时修整。（5）窗洞口模板在窗台模板下口中间留置2个排气孔，以防混凝土浇筑时产生窝气，造成混凝土浇筑不密实。（6）清扫口的留置 楼梯模板清扫口留在平台梁下口，清扫口50100 洞，以便用空压机清扫模内的杂物，清理干净后，用木胶合板背订木方固定。（7）跨度小于4m 不考虑，46m 的板起拱10mm；跨度大于6m 的板起拱15mm。（8）与安装配合合模前与钢筋、水、电安装等工种协调配合，合模通知书发放后方可19、合模。（9）混凝土浇筑时，所有墙板全长、全高拉通线，边浇筑边校正墙板垂直度，每次浇筑时，均派专人专职检查模板，发现问题及时解决。（10）为提高模板周转、安装效率，事先按工程轴线位置、尺寸将模板编号，以便定位使用。拆除后的模板按编号整理、堆放。安装操作人员应采取定段、定编号负责制。（11）模板安装允许偏差项 目允许偏差（mm）检验方法墙、柱、梁轴线位移5尺量检查底模上表面标高5用水准仪或拉线和尺量检查截面模内尺寸基础10尺量检查墙、柱、梁45每层垂直度6用2m托线板检查相邻两板表面高低差2用直尺和尺量检查表面平整度5用2m靠尺和楔形塞尺检查预埋钢板中心线位移3拉线和尺量检查预埋管、预留孔中心线位20、移3预埋螺栓中心线位置2外露长度+100预留洞中心线位移10截面内部尺寸+1009、应注意的质量问题（1）墙身超厚：墙身放线时误差过大，模板就位调整不认真，穿墙螺栓没有全部穿齐、拧紧。（2）墙体上口过大：支模时上口卡具没有按设计要求尺寸卡紧。（3）混凝土墙体表面粘连：由于模板清理不好，涂刷隔离剂不匀，拆模过早所造成。（4）角模与大模板缝隙过大跑浆：模板拼装时缝隙过大，连接固定措施不牢靠，应加强检查，及时处理。（5）角模入墙过深：支模时角模与大模板连接凹入过多或不牢固。应改进角模支模方法。（6）门窗洞口混凝土变形：门窗洞口模板的组装及与大模板的固定不牢固。必须认真进行洞口模板设计，能够保证尺寸，21、便于装拆。（7）严格控制模板上口标高。10、其他注意事项 在模板工程施工过程上中，严格按照模板工程质量控制程序施工，另外对于一些质量通病制定预防措施，防患于未然，以保证模板工程的施工质量。严格执行交底制度，操作前必须有单项的施工方案和给施工队伍的书面形式的技术交底。 （1）胶合板选统一规格，面板平整光洁、防水性能好的。 （2）进场木方先压刨平直统一尺寸，并码放整齐，木方下口要垫平。 （3）模板配板后四边弹线刨平，以保证墙体、柱子、楼板阳角顺直。 （4）墙模板安装基层找平，并粘贴海绵条，模板下端与事先做好的定位基准靠紧，以保证模板位置正确和防止模板底部漏浆，在外墙继续安装模板前，要设置模板支撑垫22、带，并校正其平直。 （5）墙模板的对拉螺栓孔平直相对，穿插螺栓不得斜拉硬顶。内墙穿墙螺栓套硬塑料管，塑料管长度比墙厚少23mm。 （6）门窗洞口模板制作尺寸要求准确，校正阳角方正后加固，固定，对角用木条拉上以防止变形。（7）支柱所设的水平撑与剪刀撑，按构造与整体稳定性布置。11、质量记录本工艺标准应具备模板分项工程预检记录。五、模板拆除1、拆除时应严格遵守“拆模作业”要点的规定和允许操作的拆模令。2、高处、复杂结构模板的拆除，应有专人指挥和切实的安全措施，并在下面标出工作区，严禁非操作人员进入作业区。3、工作前应事先检查所使用的工具是否牢固，板手等工具必须用绳链系在身上，工作时思想要集中，防止23、钉子扎脚和从空中滑落。4、遇六级以上大风时，应暂停室外的高处作业。有雨、雪、霜时应先清扫施工现场，不滑时再进行工作。5、拆除模板一般应采用长撬杠，严禁操作人员站在正拆除的模板上。6、大模板拆除（1）在常温条件下，外墙混凝土强度在6.5MPa，内墙混凝土强度在3.5MPa才准拆模，拆模时应以同条件养护试块抗压强度为准。（2）拆除模板顺序与安装模板顺序相反，先拆纵墙模板后拆横墙模板，首先拆下穿墙螺栓，再松开地脚螺栓，使模板向后倾斜与墙体脱开。如果模板与混凝土墙面吸附或粘结不能离开时，可用撬棍撬动模板下口，不得在墙上口撬模板，或用大锤砸模板。应保证拆模时不晃动混凝土墙体，尤其拆门窗洞模板时不能用大锤24、砸模板。（3）清除模板平台上的杂物，检查模板是否有钩挂兜绊的地方，调整塔臂至被拆除的模板上方，将模板吊出。（4）大模板吊至存放地点时，必须一次放稳，保持自稳角为7580,及时进行板面清理，涂刷隔离剂，防止粘连灰浆。（5） 大模板应定期进行检查与维修，保证使用质量。7、已拆除的模板、拉杆、支撑等应及时运走或妥善堆放，严防操作人员因扶空、踏空而坠落。8、在砼墙体、平板上有预留洞时，应在模板拆除后，随时在墙洞上做好安全防护栏或将板的洞盖严。9、拆模间隙时，应将已活动的横板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落，倒塌伤人。10、拆除4M以上模板时，应搭设脚手架或操作平台，并设防护栏杆。11、严禁在同一垂25、直面上操作。12、拆除平台、楼层板的底模时，应设临时支撑，防止大片模板坠落，尤其是拆支柱时，操作人员应站在门窗洞口外拉拆，更应严防模板突然全部掉落伤人。13、每人应有足够工作面，数人同时操作时应科学分工，统一信号和行动。14、底模及其支架拆除时混凝土强度应符合下表规定： 底模拆除时的混凝土强度要求构件类型构件跨度（m）达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率（%）板2502，8758100梁8758100悬臂构件100六、安全、环保文明施工措施 （1）拆模时操作人员必须挂好、系好安全带。 （2）支模前必须搭好相关脚手架（见本工程脚手架方案及相关方案、相关安全操作规程等）。 （3）在拆墙模前26、不准将脚手架拆除，用塔吊拆时与起重工配合；拆除顶板模板前划定安全区域和安全通道，将非安全通道用钢管、安全网封闭，挂禁止通行安全标志，操作人员不得在此区域，必须在铺好跳板的操作架上操作。（4）浇筑混凝土前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑混凝土时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。经常检查支设模板吊钩、斜支撑及平台连接处螺栓是否松动，发现问题及时组织处理。 （5）木工机械必须严格使用倒顺开关和专用开关箱，一次线不得超过3m，外壳接保护零线，且绝缘良好。电锯和电刨必须接用漏电保护器，锯片不得有裂纹（使用前检查，使用中随时检查）；且电锯必须具备皮带防护罩、27、锯片防护罩、分料器和护手装置。使用木工多用机械时严禁电锯和电刨同时使用；使用木工机械严禁戴手套；长度小于50cm 或厚度大于锯片半径的木料严禁使用电锯；两人操作时相互配合，不得硬拉硬拽；机械停用时断电加锁。 （6）用塔吊吊运模板时，必须由起重工指挥，严格遵守相关安全操作规程。模板安装就位前需有缆绳牵拉，防止模板旋转不善撞伤人；垂直吊运必须采取两个以上的吊点，且必须使用卡环吊运。不允许一次吊运二块模板 （7）模板堆放时向下倾斜30，不得将模板堆放在施工层上，防止模板在风荷载下倾覆。 （8）大模板堆放场地要求硬化、平整、有围护，阴阳角模架设小围护架放置。安装就位后，要采取防止触电保护措施，将大模板28、加以串联，并同避雷网接通，防止漏电伤人。（9）在电梯间进行模板施工作业时，必须层层搭设安全防护平台。因混凝土侧力既受温度影响，又受浇筑速度影响，因此当夏季施工温度较高时，可适当增大混凝土浇筑速度，秋冬季施工温度降低混凝土浇筑速度也要适当降低。（10）环保与文明施工夜间22:006:00 之间现场停止模板加工和其他模板作业。现场模板加工垃圾及时清理，并按指定点存放垃圾。做到工完场清。整个模板堆放场地与施工现场要达到整齐有序、干净无污染、低噪声、低扬尘、低能耗的整体效果。七、成品保护1、保持模板本身的整洁及配套设备零件的齐全，吊运、搬运应防止碰撞墙体，堆放合理，保持板面不变形。2、大模板、成型模板29、吊运就位时要平稳、准确，不得碰砸楼板及其他已施工完成的部位，不得兜挂钢筋。用撬棍调整大模板时，要注意保持模板下面的砂浆找平层。3、拆除模板时按程序进行，禁止用大锤敲击，防止混凝土墙面及门窗洞口等处出现裂纹。 4、模板与墙面粘结时，禁止用塔吊吊拉模板，防止将墙面拉裂。 5、冬期施工防止混凝土受冻，当混凝土达到规范规定拆模强度后方准拆模，否则会影响混凝土质量。6、安全事项1）进入施工现场人员必须戴好安全帽系好帽扣，高空作业人员必须佩带安全带，并应系牢。2）经医生检查认为不适宜高空作业的人员，不得进行高空作业。3）工作前应先检查使用的工具是否牢固，板手等工具必须用绳链系挂在身上，钉子必须放在工具袋内30、，以免掉落伤人。工作时要思想集中，防止钉子扎脚和空中滑落。4）安装与拆除5m以上的模板，应搭脚手架，并设防护栏杆，防止上下在同一垂直面操作。5）高空、复杂结构模板的安装与拆除，事先应有切实的安全措施。6）遇六级以上的大风时，应暂停室外的高空工作，雪霜雨后应先清扫施工现场，略干不滑时再进行工作。7）二人抬运模板时要互相配合，协同工作。传递模板，工具应用运输工具或绳子系牢后升降，不得乱抛。组合钢模板装拆时，上下应有人接应。钢模板及配件应随装拆随运送，严禁从高处掷下，高空拆摸时，应有专人指挥。并在下面标出工作区，用绳子和红白旗加以围栏，暂停人员过往。8）不得在脚手架上堆放大批模板等材料。9）支撑、牵31、杠等不得搭在门窗框和脚手架上。通路中间的斜撑、拉杠等应设在1.8m高以上。10）支摸过程中，如需中途停歇，应将支撑、搭头、柱头板等钉牢。拆模间歇时，应将已活动的模板、牵杠、支撑等运走或妥善堆放，防止因踏空、扶空而坠落。11）模板上有预留洞者，应在安装后将洞口盖好，混泥土板上的预留洞，应在模板拆除后即将洞口盖好。12）拆除模板一般用长撬棒，人不许站在正在拆除的模板上，在拆除楼板模板时，要注意整块模板掉下，尤其是用定型模板做平台模板时，更要注意，拆模人员要站在门窗洞口外拉支撑，防止模板突然全部掉落伤人。13）装、拆模板时禁止使用24木料作立人板。14）高空作业要搭设脚手架或操作台，上、下要使用梯子32、，不许站立在墙上工作；不准站在大梁底模上行走。操作人员严禁穿硬底鞋及有跟鞋作业。15）装拆模板时，作业人员要站立在安全地点进行操作，防止上下在同一垂直而工作；操作人员要主动避让吊物，增强自我保护和相互保护的安全意识。16）拆模必须一次性拆清，不得留下无撑模板。拆下的模板要及时清理，堆放整齐。17）模板顶撑排列必须符合施工荷载要求，尤其根据地下室吊装，地下室顶模板、支撑还另需考虑大型机械行走因素，每平方米支撑数，必须根据载荷要求。拆模时，临时脚手架必须牢固，不得用拆下的模板作脚手板。脚手板搁置必须牢固平整，不得有空头板，以防踏空坠落。18）混凝土板上的预留孔，作好技术交底（预设钢筋网架），以免操33、作人员从中坠落。19）封柱子模板时，不准从顶部往下套。八、模板钢管支撑系统验算计算书梁、柱、板模板一）参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):L1段0.20、取L2段0.65；梁截面高度 D(m):取1.10；混凝土板厚度(m):取0.25；立杆纵距（沿梁跨度方向间距）La(m):1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；脚手架步距(m):1.80；梁支撑架搭设高度H(m)： 2.50；梁两侧立柱间距(m): 1.00；承重架支设:无承重立杆，（有承重立杆）；木方（钢管）支撑垂直梁截面；立杆横向间距或排距Lb(m):1.00；采用的钢管类型为483.50；扣件连接方34、式:单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.03.材料参数木材品种：松、柏、杂木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：多层胶合面板；钢材弹性模量E(N/mm2)：210000.0；钢材抗弯强度设计值fm(N/35、mm2)：205.0；面板弹性模量E(N/mm2)：9000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底模板支撑的间距(mm)：300.0；面板厚度(mm)：取18.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞间距(mm)：300；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓竖向间距(mm)：300；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：木楞,宽度4060mm，高度80100mm；二）、梁模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，36、并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 44.343 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载37、。三）、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。 面板计算简图1.抗弯验算 其中 - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 面板的最大弯距(N.mm)； W - 面板的净截面抵抗矩，W = 50.001.81.8/6=27.00cm3； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括:新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.501838、.000.90=9.72kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.502.000.90=1.26kN/m；q = q1+q2 = 9.720+1.260 = 10.980 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 300.00mm；面板的最大弯距 M= 0.110.98300.002 = 9.88104N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 9.88104 / 2.70104=3.660N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13.000N/mm2；面板的受弯应力计算值 =3.660N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13.000N/mm2，满足要求！ 2.挠39、度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 18.000.50 = 9.00N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 300.00mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9000.00N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 50.001.801.801.80/12=24.30cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.6779.00300.004/(1009000.002.43105) = 0.836 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =300.000/250 = 1.200mm；面板的最大挠度计算值 =0.836mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.20040、mm，满足要求！四）、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(方木)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，为保险起见计算按4060方木，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 406060/6 = 24.00cm3；I = 40606060/12 = 72.00cm4； 内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(N.mm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其41、中，作用在内楞的荷载：q = (1.218.0000.90+1.42.0000.90)0.300/1=6.59kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 500mm； 内楞的最大弯距: M=0.16.59500.002= 1.65105N.mm；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 1.65105/2.40104 = 6.875 N/mm2；内楞的抗弯强度设计值: f = 17.000N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 6.875 N/mm2 内楞的抗弯强度设计值 小于 f=17.000N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算 其中 E - 面板材质的弹性模量： 10000.042、0N/mm2； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =18.000.30/1= 5.40 N/mm； l-计算跨度(外楞间距)：l = 500.00mm； I-面板的截面惯性矩：E = 7.20105N/mm2；内楞的最大挠度计算值: = 0.6775.40500.004/(10010000.007.20105) = 0.254 mm；内楞的最大容许挠度值: = 2.000mm；内楞的最大挠度计算值 =0.254mm 小于内楞的最大容许挠度值 =2.000mm，满足要求！2.外楞计算外楞(方木或钢管)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用木楞，截面43、宽度50mm，截面高度100mm，为保险起见计算按6080方木，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 608080/6 = 64.00cm3；I = 60808080/12 =256.00cm4； 外楞计算简图（1）.外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(N.mm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。最大弯矩M按下式计算： 其中，作用在外楞的荷载: P = (1.218.000.90+1.42.000.90)0.500.30/1=3.29kN； 外楞计算跨度(对拉螺栓竖向间距): l = 300mm； 外楞44、的最大弯距：M = 0.1753294.000300.000 = 1.73105N.mm经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 1.73105/6.40104 = 2.703 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 17.000N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =2.703N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=17.000N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算 其中 E - 外楞的弹性模量，其值为 10000.00N/mm2； p-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： p =18.000.500.30/1= 2.70 KN； l-计算跨度(拉螺栓间距)：l = 300.00mm45、； I-面板的截面惯性矩：I = 2.56106mm4；外楞的最大挠度计算值: = 1.1462.70103300.003/(10010000.002.56106) = 0.033mm；外楞的最大容许挠度值: = 1.200mm；外楞的最大挠度计算值 =0.033mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =1.200mm，满足要求！五）、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170.000 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 12 mm； 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积46、: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =18.0000.5000.3002 =5.400 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 170.00076/1000 = 12.920 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=5.400kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.920kN，满足要求！六）、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的简支梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，47、面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 1000.0018.0018.00/6 = 5.40104mm3； I = 1000.0018.0018.0018.00/12 = 4.86105mm4； 梁底板计算简图1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kN.m)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =250.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1.50）1.000.750.90=20.66kN/m；模板结构自重荷48、载：q2:1.20.351.000.90=0.38kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.42.001.000.90=2.52kN/m；q = q1 + q2 + q3=20.66+0.38+2.52=23.55kN/m；跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 1/823.5530.2502=0.184kN.m； =0.184106/5.40104=3.408N/mm2；梁底模面板计算应力 =3.408 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13.000N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下49、: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.50)0.750+0.35）1.00= 19.48N/mm； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =250.00mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =250.00/250 = 1.000mm；面板的最大挠度计算值: = 519.475250.04/(3849500.04.86105)=0.215mm；面板的最大挠度计算值: =0.215mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 250.0 / 250 = 1.000mm，满足要求！七）、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗50、剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24.000+1.500)0.7501.000=19.125 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.3501.000(20.750+0.250)/ 0.250=2.450 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.500+2.000)0.2501.000=1.125 kN；2.方木的支撑力验算均布51、荷载 q = 1.219.125+1.22.450=25.890 kN/m；集中荷载 P = 1.41.125=1.575 kN； 方木计算简图经过计算得到从左到右各方木传递集中力即支座力分别为：N1=4.087 kN；N2=4.087 kN；方木按照三跨连续梁计算。 本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=6.0008.0008.000/6 = 64.00 cm3； I=6.0008.0008.0008.000/12 = 256.00 cm4；3、方木强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 4.087/1.000=4.52、087 kN/m；最大弯距 M =0.1ql2= 0.14.0871.0001.000= 0.409 kN.m；最大应力 = M / W = 0.409106/64000.0 = 6.39 N/mm2；抗弯强度设计值 f=13.0 N/mm2；方木的最大应力计算值 6.39 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13.0 N/mm2,满足要求!4、方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下: 截面抗剪强度必须满足: 其中最大剪力: V = 0.64.0871.000 = 2.452 kN；方木的截面面积矩 S =0.78550.0050.00 = 1962.50 N/mm2；木方受剪应力计算值： T53、 =2.451962.50/(256.0050.00) = 0.38 N/mm2；方木抗剪强度设计值 T = 1.700 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.376 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.700 N/mm2,满足要求!5、方木挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 方木最大挠度计算值 = 0.6773.4061000.0004 /(10010000.000256.000104)=0.901mm； 方木的最大允许挠度 =1.0001000/250=4.000 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.901 mm 小于 方木的最大允许挠度54、 =4.000 mm，满足要求！6.支撑钢管的强度验算支撑钢管按照简支梁的计算如下 计算简图(kN) 支撑钢管变形图(kN.m) 支撑钢管弯矩图(kN.m)经过连续梁的计算得到：支座反力 RA = RB=4.087 kN；最大弯矩 Mmax=0.920 kN.m；最大挠度计算值 Vmax=1.934 mm；支撑钢管的最大应力 =0.920106/5080.0=181.008 N/mm2；支撑钢管的抗压设计强度 f=205.0 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 181.008 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压设计强度 205.0 N/mm2,满足要求!八）、扣件抗滑移的计算:按规范表,直角、55、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=4.09 kN；R 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 九）、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =4.087 kN ； 脚手架钢管的自重： N256、 = 1.20.1294.500=0.697 kN； 楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2(1.00/2+(0.70-0.25)/2)1.000.35=0.305 kN； 楼板钢筋混凝土自重荷载: N4=1.2(1.00/2+(0.70-0.25)/2)1.000.120(1.50+24.00)=2.662 kN； N =4.087+0.697+0.305+2.662=7.751 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(57、cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205.00 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，u =1.700；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.7001.500 = 2.945 m； Lo/i = 2945.250 / 15.800 = 186.000 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数58、= 0.207 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=7750.590/(0.207489.000) = 76.569 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 76.569 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205.00 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.700 按照表2取值1.002 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1671.002(1.500+0.1002) = 1.988 m； 59、Lo/i = 1987.868 / 15.800 = 126.000 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.417 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=7750.590/(0.417489.000) = 38.009 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 38.009 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205.00 N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。十）、顶板模板的钢管支撑验算:模板支撑的荷载：大模板及其大、小龙骨自重 750N/钢管支架自重 250N/新浇砼自重 5000N/施工荷载 2500N/ 合计60、： 8500N/根据模板支柱要求，每区格面积为0.900.90=0.81，每区格内有一根立杆。每根立杆承受的荷载为0.818500=6886N1、立杆的稳定验算（可按两端铰接的受压构件来计算）钢管净截面面积A=4892钢管回转半径：I=d2+d12 /4.5=4.82+4.12/4.5=14.03立管的计算长度（取立管的步距）：L=900长细比：=L/I=900/14.03=64.15查建筑钢结构设计手册P157，得立管轴心受压杆件稳定系数=0.941则立杆的压应力为=N/A=6885/（0.941489）=14.96 N/=251 N/结论： 可以2、模板的强度、刚度验算顶端模板龙骨支放在横61、杆上，横杆承受集中荷载，可视作连续梁，每根横杆按两点集中荷载荷载值：P=6885/2=3442.5N钢管的载面抵抗距：W=/32(d4d14)/d=/32(484414)/48=50753立杆的间距L=900横杆的抗弯强度max=Mmax/W=PL/3.5W=3442.5900/(3.55075)=174.4N/mm2f=251N/mm2 横杆的挠度max=PL3/55EI 弹性模量：E=2.6105N/ mm2 钢管截面惯性距：I=（d4d14）/64 =3.14(484414)/64=121805.3mm2 容许挠度：=3 则max =3442.59003/（552.6105121805.62、3） =2.509582512/1.7418157912=1.4=3 结论：可以3、钢管架横杆验算横杆间距取600一档每根横杆承受的荷载P=50000.6=3000N按刚度要求=PL3/48EI=L/250E钢材弹性模量 取2.6105N/ mm2 I钢管截面惯性距 为121805.3 mm2L计算跨距，为支撑立杆的横向间距，900mm=30009003/（482.6105121805.3）=1.44mm=3.6mm结论：可以容许跨距L=223.4 I/P =223.4 121805.3/3000 =1108.2实际跨度L=900L=1108.2 可以按强度要求：max=Mmax/Wf横杆的最63、大弯距：Mmax=PL（2b/i）/8 （b为梁宽） =3000900(2300/900)/8 =4.5105N.mm截面抵抗距W=5075mm3max=4.5105/5075 =88.7N/ mm2f=215/ mm2 结论：可以经验算顶板及梁底板下的钢管支撑均安全可靠。模板(扣件钢管高支架)计算书一、参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):5.86；采用的钢管(mm):483.5 ；板底支撑连接方式:方木支撑；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑64、承载力系数:0.80/1.6；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9000；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；4.楼板参数楼板的计算厚65、度(mm):250.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元5、支安顺序与工艺搭设梁部立杆平板立杆第一步横杆（步距1.8M）第二步横杆（步距1.6M）扫地杆（离地200）第三步横杆（步距分别按梁底和板底标高扣除模板厚度、木楞高度）按梁模板、柱模板、楼板模板的构造、工艺、技术要求安装二、模板面板计算:面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 2501.82/6 = 135 cm3；I = 2501.83/12 = 121.5 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和66、模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.11+0.351 = 2.85 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN)：q2 = 2.51= 2.5 kN/m；2、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 其中：q=1.22.85+1.42.5= 6.92kN/m最大弯矩M=0.16.920.252= 0.043 kNm；面板最大应力计算值 = 43250/135000 = 0.32 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 0.32 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度67、计算挠度计算公式为 其中q = 2.85kN/m面板最大挠度计算值 v = 0.6772.852504/(10090004166666.667)=0.002 mm； 面板最大允许挠度 V=250/ 250=1 mm；面板的最大挠度计算值 0.002 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算:方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=51010/6 = 83.33 cm3；I=5101010/12 = 416.67 cm4； 方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 250.250.1 = 0.625 kN/m68、；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2= 0.350.25 = 0.088 kN/m ；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：p1 = 2.50.25 = 0.625 kN/m；2.强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.2 (q1 + q2)+ 1.4 p1 = 1.2(0.625 + 0.088)+1.40.625 = 1.73 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.11.7312 = 0.173 kN.m；最大支座力 N = 1.1ql = 1.1 1.731 = 1.903 kN ；69、方木最大应力计算值 = M /W = 0.173106/83333.33 = 2.076 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 2.076 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算：截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T其中最大剪力: Q = 0.61.731 = 1.038 kN；方木受剪应力计算值 T = 3 1.038103/(2 50100) = 0.311 N/mm2；方木抗剪强度设计值 T = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.311 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值70、 1.4 N/mm2，满足要求!4.挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 均布荷载 q = q1 + q2 = 0.712 kN/m；最大挠度计算值 = 0.6770.71210004 /(10095004166666.667)= 0.122 mm；最大允许挠度 V=1000/ 250=4 mm；方木的最大挠度计算值 0.122 mm 小于 方木的最大允许挠度 4 mm,满足要求!四、木方支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 1.903 kN； 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN.m71、) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.714 kN.m ；最大变形 Vmax = 2.004 mm ；最大支座力 Qmax = 8.326 kN ；最大应力 = 713739.169/5080 = 140.5 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 140.5 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为 2.004mm 小于 1000/150与10 mm,满足要求!五、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P72、96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 8.326 kN；R 210N/mm2 (不可以) 螺杆改用上下间距均为460MM， =F/A=198.6N/mm2 210N/ mm2 (可以) 模板是临时结构，其采用的允许应力和分项系数计算均为保守。从多年的施工经验来看，螺栓间距取 500，木方背肋间距 300，钢管围檩间距500，模板体系可满足要求.十、框架结构柱模板计算书 柱模板的背部支撑由两层（木楞或钢楞）组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模73、板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。柱截面宽度B(mm):600.00；柱截面高度H(mm):500.00；柱模板的总计算高度:H = 3.00m；根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2；一）、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目:3；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目:3；对拉螺栓直径(mm):M12；2.柱箍信息柱箍材料:木楞；宽度(mm):80.00；高度(mm):100.00；柱箍的间距(mm):74、500；柱箍肢数:1；3.竖楞信息竖楞材料:木楞；宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00；竖楞肢数:2；4.面板参数面板类型:竹胶合板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):9000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方参数方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50； 柱模板设计示意图 计算简图二）、柱模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较75、小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取3.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.000； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.200。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 47.705 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值47.705 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=476、7.705kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2.000 kN/m2。三）、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l= 270 mm，且竖楞数为 3，面板为2 跨，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的二跨连续梁进行计算 面板计算简图1.面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的二跨连续梁用下式计算最大77、跨中弯距： 其中， M-面板计算最大弯距(N.mm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =270.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.247.710.500.90=25.761kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.500.90=1.260kN/m，式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =25.761+1.260=27.021 kN/m；面板的最大弯距：M =0.125 27.021270270= 1.97105N.mm；面板最大应力按下式计算： 其中， -面板承受的应力(N/mm2)；78、 M -面板计算最大弯距(N.mm)； W -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 50018.018.0/6=2.70104 mm3； f -面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值： = M/W = 1.97105 / 2.70104 = 7.296N/mm2；面板的最大应力计算值 =7.296N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 =13.000N/mm2，满足要求！2.面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的二跨连续梁计算，公式如下: 其中， -面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =270.079、mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.247.710.500.90=25.761kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.500.90=1.260kN/m，式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =25.761+1.260=27.021 kN/m；面板的最大剪力： = 0.62527.021270.0 = 4559.743N；截面抗剪强度必须满足下式: 其中， -面板承受的剪应力(N/mm2)； -面板计算最大剪力(N)： = 4559.743N；b-构件的截面宽度(mm)：b = 500mm 80、； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值: =34559.743/(250018.0)=0.760N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力 =0.760N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 fv=1.500N/mm2，满足要求！3.面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的二跨连续梁计算，挠度计算公式如下: 其中， -面板最大挠度(mm)； q-作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = 47.710.5023.85 kN/m； l81、-计算跨度(竖楞间距): l =270.0mm ； E-面板弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-面板截面的惯性矩(mm4)； I= 50018.018.018.0/12 = 2.43105 mm4；面板最大容许挠度: = 270.0 / 250 = 1.080 mm；面板的最大挠度计算值: = 0.52123.85270.04/(1009500.02.43105) = 0.286 mm；面板的最大挠度计算值 =0.286mm 小于 面板最大容许挠度设计值 = 1.080mm,满足要求！四）、竖楞方木的计算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。本82、工程柱高度为3.0m,柱箍间距为500mm，竖楞为大于 3 跨，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木楞，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 608080/6 = 64.00cm3；I = 60808080/12 = 256.00cm4； 竖楞方木计算简图1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式： 其中， M-竖楞计算最大弯距(N.mm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =500.0mm； q-作用在竖楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.247.710.270.90=13.911kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 83、1.42.000.270.90=0.680kN/m； q = (13.911+0.680)/2=7.296 kN/m；竖楞的最大弯距：M =0.17.296500.0500.0= 1.82105N.mm； 其中， -竖楞承受的应力(N/mm2)； M -竖楞计算最大弯距(N.mm)； W -竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=6.40104； f -竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值: = M/W = 1.82105/6.40104 = 2.850N/mm2；竖楞的最大应力计算值 =2.850N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 =13.00084、N/mm2，满足要求！2.抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: 其中， -竖楞计算最大剪力(N)； l-计算跨度(柱箍间距): l =500.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.247.710.270.90=13.911kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.270.90=0.680kN/m； q = (13.911+0.680)/2=7.296 kN/m；竖楞的最大剪力： = 0.67.296500.0 = 2188.677N；截面抗剪强度必须满足下式: 其中， -竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)85、； -竖楞计算最大剪力(N)： = 2188.677N； b-竖楞的截面宽度(mm)：b = 60.0mm ； hn-竖楞的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ； fv-竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值: =32188.677/(260.080.0)=0.684N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值 =0.684N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 fv=1.50N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下: 其中， -竖楞最大挠度(mm)； 86、q-作用在竖楞上的线荷载(kN/m)： q =47.710.27 = 12.88 kN/m； l-计算跨度(柱箍间距): l =500.0mm ； E-竖楞弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=2.56106；竖楞最大容许挠度: = 500/250 = 2.000mm；竖楞的最大挠度计算值: = 0.67712.88500.04/(1009500.02.56106) = 0.224 mm；竖楞的最大挠度计算值 =0.224mm 小于 竖楞最大容许挠度 =2.000mm ，满足要求！五）、B方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用方木，截面惯87、性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8.00 10.00 10.00 / 6 = 133.33 cm3； I = 8.00 10.00 10.00 10.00 / 12 = 666.67 cm4；柱箍为2 跨，按集中荷载二跨连续梁计算（附计算简图）： B方向柱箍计算简图其中 P - -竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)，竖楞距离取B方向的； P = (1.2 47.710.90 + 1.4 2.000.90)0.270 0.50/1 = 7.30 kN； B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 10.887 kN； B方向柱箍弯矩图(kN.m)最大弯矩: M = 0.259 kN.m88、； B方向柱箍变形图(kN.m)最大变形: V = 0.037 mm；1. 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式 其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0.26 kN.m； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 133.33 cm3；B边柱箍的最大应力计算值: = 1.85 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 13.000 N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值 =1.85N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=13.000N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.037 mm；柱箍最大容许挠度: = 300.0 / 250 = 1.200 mm；柱89、箍的最大挠度 =0.037mm 小于 柱箍最大容许挠度 =1.200mm，满足要求!六）、B方向对拉螺栓的计算计算公式如下: 其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170.000 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的型号: M12 ； 对拉螺栓的有效直径: 9.85 mm； 对拉螺栓的有效面积: A= 76.00 mm2；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 10.887 kN。对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.920 kN；对拉螺栓所受的最大拉力 N=10.887kN 小于 对拉螺栓最90、大容许拉力值 N=12.920kN，对拉螺栓强度验算满足要求!七）、H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用木楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8.00 10.00 10.00 / 6 = 133.33 cm3； I = 8.00 10.00 10.00 10.00 / 12 = 666.67 cm4；柱箍为2 跨，按二跨连续梁计算（附计算简图）： H方向柱箍计算简图其中 P - 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)，竖楞距离取H方向的； P = (1.247.710.90+1.42.000.90)0.220 0.50/1 = 5.94 kN； H方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N91、 = 9.237 kN； H方向柱箍弯矩图(kN.m)最大弯矩: M = 0.186 kN.m； H方向柱箍变形图(kN.m)最大变形: V = 0.021 mm；1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式: 其中， 柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0.19 kN.m； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 133.33 cm3；H边柱箍的最大应力计算值: = 1.327 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 13.000 N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值 =1.327N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=13.000N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到92、: V = 0.021 mm；柱箍最大容许挠度: V = 250.000 / 250 = 1.000 mm；柱箍的最大挠度 V =0.021mm 小于 柱箍最大容许挠度 V=1.000mm，满足要求!八）、H方向对拉螺栓的计算验算公式如下: 其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170.000 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的直径: M12 ； 对拉螺栓有效直径: 9.85 mm； 对拉螺栓有效面积: A= 76.00 mm2；对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.920 kN；对拉93、螺栓所受的最大拉力: N = 9.237 kN。对拉螺栓所受的最大拉力: N=9.237kN 小于 N=12.920kN，对拉螺栓强度验算满足要求!九、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求:除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求：a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2.立杆步距的设计：a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿94、高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多； c.高支撑架步距以0.9-1.5m为宜，不宜超过1.5m。3.整体性构造层的设计：在任何情况下，高支撑架的顶部和底部必须设水平加强（扫地杆和横拉杆设置）。4.剪刀撑的设计：a.沿支架四周外立面应满足立面设置剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小设置。5.顶部支撑点的设计：a.在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不大于400mm；b.顶部支撑点位于顶部横杆时，应靠近立杆，且不大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设的要求：a.严格按照方案尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的； d.地基支座的设计要满足承载力的要求。7.施工使用的要求：a.采用由中部向两边扩展的浇筑方式浇筑混凝土，确保模板支架施工过程中均衡受载；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。