1、 0 新建铁路长沙至昆明专线新建铁路长沙至昆明专线玉屏至昆明段玉屏至昆明段 七里塘特大桥跨七里塘特大桥跨G320国道国道(36+56+36)m连续梁连续梁 现浇混凝土模板支撑架专项施工方案现浇混凝土模板支撑架专项施工方案 2013 年年 8 月月 26 日日 1 新建铁路长沙至昆明专线玉屏至昆明段新建铁路长沙至昆明专线玉屏至昆明段 七里塘特大桥跨七里塘特大桥跨 G320 国道国道(36+56+36)m 连续梁连续梁 现浇混凝土模板支撑架专项施工方案现浇混凝土模板支撑架专项施工方案 一一、工程概况及工程概况及地质地质水文条件水文条件 中国水电七局施工的新建铁路长沙至昆明专线七里塘特大桥跨 G322、0国道(36+56+36)m 连续梁，为铁路双线桥，其中第 13 孔15 孔梁采用(36+56+36)m 预应力钢筋混凝土连续梁。桥梁所经地区为云贵高原地区末端，上跨 G320 国道，与其斜交角度为 148，G320 国道路面宽度 7.4m。本联连续梁的第12#15#墩身为钢筋混凝土圆端型实体桥墩和双线圆形空心桥墩，其中 12#墩身高 26.5m，13#墩身高 23m，14#墩身高 25.5m，15#墩身高 28m。七里塘特大桥跨 G320 国道(36+56+36)m 连续梁结构设计示意图如图 1 所示。图 1 七里塘特大桥(36+56+36)m 连续梁结构设计示意图 2 本联连续梁总长 123、9.65m，边支座中心至梁端距离 0.75m，计算跨度为(36+56+36)m，梁截面采用单箱单室，边支点及跨中梁高 3.05m，中支点梁高 4.35m，梁底变化段采用二次抛物线。箱梁顶宽 12m，底宽 6.7m，顶板厚 0.350.5m，底板厚 0.30.7m，腹板厚 0.480.8m；箱梁两侧腹板与翼缘板相交处均采用圆弧倒角过渡。本联连续梁所处地质条件，地表以下 30m 深度内地质主要以卵石土和断层角砾岩为主，地基承载力在0=200300KPa 之间。地基承载力如图 1地质勘探柱状图所示。二、施工方案概况二、施工方案概况 本连续梁设计方案采用支架现浇施工工法。根据中华人民共和国住房和城乡建4、设部危险性较大的分部分项工程安全管理办法“建质200987号”文要求，针对本桥现浇连续箱梁模板支撑架的结构编制专项施工技术方案。本方案编制的主要内容包括支撑柱、一次横向主梁、二次纵向主梁、三次横向分布梁、临时基础及其桁联稳定结构。其上部接高找坡满堂脚手架及箱梁底模结构，另行编制施工方案，可纳入模板施工作业指导书中。为适应箱梁竖向变高截面、弧形曲线梁底支撑需要，现浇连续箱梁模板支撑架分为上下两层设计结构。下层支撑架设计为大跨型钢支撑架结构，俗称膺架；上层采用满堂脚手支撑架，以满足调高找坡需要。脚手架落在横向分配梁 N4 上，N4 布置间距 306090cm，满足脚手架的支撑需要。下层支撑架高度与5、较矮主墩墩顶平齐，上层支架靠近箱梁中墩附近梁底净空较矮，在净空 1.5m 高以内采用木垛、木架支撑。本方案以下层大跨型钢支撑架为设计对象。3 下层支撑架：中孔 56m 梁段，扣除墩身尺寸后支撑架长度剩余 51.4m，支撑架跨度采用(16.5+18+16.5)m 三跨贝雷桁架连续梁；边跨 36m 梁段，扣除墩身尺寸剩余 32.6m，模板支撑架跨度采用(15+17.25)m 两跨贝雷桁架连续梁。七里塘特大桥(36+56+36)m 连续梁模板支撑架设计结构布置如图 2所示。图 2 七里塘特大桥(36+56+36)m 连续梁模板支撑架结构布置示意图 本联连续箱梁现浇模板支撑架结构，计算支撑柱N1采用66、0014mm钢管桩，其上一次横向主梁 N2 采用 3I50b 工字钢组合梁，再上纵向主梁N3 采用普通型贝雷桁架梁及加强型贝雷桁架梁两种，贝雷桁架梁之上横向分布梁 N4 采用 I20b 工字钢或 150150mm 方木，再上搭设满堂脚手架接高找坡。中跨支撑柱均落在承台上，边跨支撑柱临时基础采用直径150cm的混凝土挖孔桩基础。三、方案设三、方案设计依据及参数计依据及参数 1、新建客运专线长沙至昆明段桥梁施工图 D1K440+800 七里塘特大桥下部结构设计图；2、新建客运专线长沙至昆明段桥梁施工图 D1K440+800 七里塘特大桥(36+56+36)m 连续梁设计图(长昆客专玉昆段施桥 287、-III)；4 3、客货共线铁路桥涵工程施工技术指南(TZ2032008)；4、铁路桥涵工程施工技术规范(TB10203-2002)/(J162-2002)；5、铁路桥涵工程施工安全技术规程(TB10303-2009)；6、【TZ3242010】铁路预应力混凝土连续梁(刚构)悬臂浇筑施工技术指南；7、钢结构设计规范(GB500172003)；8、混凝土结构设计规范(GB50010-2002)；9、建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)；10、钢材弹性模量 E=2.1105MPa；Q235 钢材抗拉、抗压设计控制强度 f=215Mpa，剪切强度 fv=125Mpa；11、钢筋混凝土重8、度 rc=26.5KN/m3；12、结构安全系数 K=1.3，抗倾覆系数 K=1.5；13、二次分配梁允许挠度=L/500(参考“桥规”推算)；14、恒载系数 1.2，活载系数 1.4。15、施工人员及机械活载按 1KN/m2。(参考【JGJ162-2008】建筑施工模板安全技术规范取值)。16、模板重量 q=3.0KN/m2。按满堂支撑架、外侧钢模板、芯模竹胶板、木框架，参考【JGJ162-2008】建筑施工模板安全技术规范取值。四、四、计算支撑架结构设计计算支撑架结构设计荷载荷载 根据本联连续梁的结构特征，箱梁高度随着梁底弧线向上二次抛物线形变化。梁高不等，梁体重量沿桥梁纵向不均匀线性分布9、，因此造成支撑架结构设计荷载纵向分布差异较大。为满足结构设计计算方便、快捷需要，将上述非均匀线性荷载按支架支撑跨度进行局部区域条块分割，再在每一区域内进行平均计算，类似大块有限元原理。促使非均匀线性荷载的计算值与实际值差异更小，以达到支架结构安全、可靠。选取支撑位置后计算箱梁横断面积荷载，支撑点的计算横截面积位置如图 2 所示。5(一一)、计算、计算箱梁结构横断面面积箱梁结构横断面面积 箱梁结构恒载各部分计算断面体积如图 3 所示。图 3 箱梁结构恒载计算断面体积示意图 推算推算各各横断面横断面平均平均面积：面积：A=16.92m2；B=11.43m2；C=12.1m2。(二二)、计算支撑架结10、构设计荷载计算支撑架结构设计荷载 1、中跨、中跨 56m 段支撑架段支撑架结构设计荷载结构设计荷载 6 1.1、节段节段 A 段段、结构恒载：g1=Arc=448KN/m；、支架重量：g2=15%g1=67KN/m(按结构恒载 15%估算)；、模板重量：g3=3.0B=36KN/m；B-全桥面宽 12m；、活载：g4=1.0B=12KN/m；、荷载组合：qa=1.2(g1+g2+g3)+1.4g4=678KN/m。设计荷载放大系数：K=1.51。1.2、节段节段 C 段段、结构恒载：g1=Crc=321KN/m；、支架重量：g2=15%g1=48KN/m(按结构恒载 15%估算)；、模板重量：11、g3=3.0B=36KN/m；B-全桥面宽 12m；、活载：g4=1.0B=12KN/m；、荷载组合：qc=1.2(g1+g2+g3)+1.4g4=503KN/m。设计荷载放大系数：K=1.57。2、边跨、边跨 36m 段支撑架结构设计荷载段支撑架结构设计荷载 2.1、节段节段 A 段段、结构恒载：g1=Arc=448KN/m；、支架重量：g2=15%g1=67KN/m(按结构恒载 15%估算)；、模板重量：g3=3.0B=36KN/m；B-全桥面宽 12m；、活载：g4=1.0B=12KN/m；、荷载组合：qa=1.2(g1+g2+g3)+1.4g4=678KN/m。设计荷载放大系数：K=112、.51。7 2.2、节段节段 B 段段、结构恒载：g1=Brc=303KN/m；、支架重量：g2=15%g1=45KN/m(按结构恒载 15%估算)；、模板重量：g3=3.0B=36KN/m；B-全桥面宽 12m；、活载：g4=1.0B=12KN/m；、荷载组合：qb=1.2(g1+g2+g3)+1.4g4=478KN/m。设计荷载放大系数：K=1.58。(三三)、绘制结构荷载简图绘制结构荷载简图 1、中跨、中跨 56m 段支撑架荷载简图段支撑架荷载简图图图 4.1。图 4.1-1 中孔支撑架计算荷载示意图 2、边跨、边跨 36m 段支撑架荷载简图段支撑架荷载简图图图 4.2。2.1、边跨支撑13、架实际荷载示意图、边跨支撑架实际荷载示意图图图 4.2-1。图 4.2-1 边跨支撑架实际荷载示意图 五、五、支撑架结构支撑架结构内力计算内力计算(一一)、中跨中跨 56m 支撑架结构内力计算支撑架结构内力计算 8 1、求支座反力及弯矩求支座反力及弯矩 以图 4 荷载为基准，根据静力计算公式计算各点支反力及弯矩如下：R1=67816.50.4=4475KN；R2=67816.50.6+503180.5=11239KN；R3=503180.5+67816.50.6=11239KN；R4=67816.50.4=4475KN。ML1=0.0867816.52=14767KNm ML2=0.0255014、3182=4074KNm ML3=0.0867816.52=14767KNm M2=-0.0567816.52-0.05503182=-17378KNm M3=-0.05503182-0.0567816.52=-17378KNm 采用采用 midas 软件复核结果：软件复核结果：R1=R4=4553KN，R2=R3=11161KN；ML1=ML3=14487KNm，ML2=3200KNm，M2=M3=-17172KNm；采用手采用手工计算结果进行后续计算。工计算结果进行后续计算。2、绘制结构内力简图、绘制结构内力简图计算剪力及弯矩计算剪力及弯矩 图 5.1 中跨支撑架贝雷梁内力计算简图 9(二15、二)、两侧边跨、两侧边跨 36m 支撑架结构内力计算支撑架结构内力计算 1、求支座反力及弯矩求支座反力及弯矩 以图 4 荷载为基准，根据静力计算公式计算各点支反力及弯矩如下：R5=678150.375=3814KN；R6=678150.625+478180.625=11734KN；R7=478180.375=3227KN；ML5=0.07678152=10679KNm ML6=0.07478182=10841KNm M6=-0.0625678152-0.0625478182=-19214KNm 采用采用 midas 软件复核结果：软件复核结果：R5=3805KN，R6=11733KN，R7=316、235KN；ML5=9502KNm，ML6=9760KNm，M6=-19198KNm；采用手工计；采用手工计算结果进行后续计算。算结果进行后续计算。2、绘制结构内力简图、绘制结构内力简图计算剪力及弯矩计算剪力及弯矩 图 5.2 边跨支撑架贝雷梁内力计算简图 10 (三三)、结构内力汇总表、结构内力汇总表 设计内力 中孔支撑架 边孔支撑架 max min max min 支反力(KN)R2=11239 R6=11734 弯矩(KN-m)14767-7378 10841-19214 剪力(KN)6712-6712 5378-6356 六、支撑架结构设计六、支撑架结构设计(一)、中中孔孔 56m 支17、撑架结构支撑架结构 1、支撑柱、支撑柱 N1 杆件杆件 1.1、选择支撑柱尺寸 中孔支撑架 R2处截面支撑分担的荷载最大 11239KN，以其为设计对象，其它支撑柱参照此柱施工。每一横截面计划支撑 4 点，按等荷载分布设置，每一支撑柱分担支撑荷载为(R2-1)=(R2)/3=2810KN。R2 斜腿支撑柱倾斜角度 a=35o，斜腿受压 R=(R2-1)/cos35o=3430KN；横杆受压(R2-2)=(R2-1)tg35o=1968KN。支撑柱拟采用直径600mm、壁厚 14mm 钢管桩，其截面几何特征为：横截面积 A=258cm2，横截面惯性矩 I=110695cm4，回转半径 i=20.18、72cm。中孔支撑架安装高度安装以 13 号墩墩顶平齐为准，R1 支撑柱受压高度 h1=22m，R2 斜腿支撑柱最大受压高度 h2=26.5m，两个斜腿之间设一横向支撑，斜腿自由长度 l=13.5m，受压长细比=65，属于短压杆，稳定系数=0.86。支撑柱斜腿允许承压力：4548,RAKN大于分担荷载R=3430KN，安全系数 1.33，满足要求。11 横杆自由长度 l=18m，受压长细比=87，属短压杆，稳定系数=0.74。支撑柱横杆允许承压力：3914,RAKN大于分担荷载(R2-2)=1968KN，安全系数 1.99，满足要求。1.2、布置支撑柱间距 选取有代表性的 IIII 横断面面积19、为基准，计算横断面荷载。整个横断面面积 A=160255cm2，五点支撑，每点支撑面积为 A1=40064cm2。按每份面积 A1划界限，再求每份面积重心线，即支撑点位置。利用面积矩平衡法则求得支撑点布置间距为：(196+312+196)cm，其横断面荷载分布图及支撑点位置如图 6 所示。图 6 标准横断面支撑布置示意图 2、一次横向分布主梁、一次横向分布主梁 N2 2.1、N2 主梁内力 对应支撑点 R2处 N2横梁受载最大，以此处 N2横梁为计算对象，其余N2横梁按此标准施工。N2横梁承受的最大荷载为 R2=11239KN，依据图 6计算 N2 横梁结构内力图，如图 7 所示。12 图 720、 中孔支撑架横梁 N2 内力计算简图 2.2、N2 主梁结构设计 图 7 可知主梁最大弯矩 Mmax=-990KN-m，最大剪力 Tmax=2257KN。一次横向主梁 N2 采用 I50b 工字钢梁，材质为 Q235 钢材。其几何特征指标为：横截面积 A=129cm2，竖向惯性矩 Ix=48556cm4，Ix/Sx=42.3cm，d=14mm。设计强度控制值f=215MPa，剪应力fv=125MPa。、求所需根数 n 由应力法求得：xnIyMmaxmaxf=215MPa，n2.4 根，取 3 根。、剪力验算 最大剪切应力：最大剪切应力：maxmaxT127MPa125MPand(Ix/Sx)，21、不不满足要求满足要求，施工时施工时 N2 主梁在最外侧支点主梁在最外侧支点两侧两侧 30cm 范围内腹板贴焊范围内腹板贴焊 5mm 厚厚钢板。钢板。、检算弯曲挠度 N2 横梁正弯矩远小于负弯矩，故验算外悬臂的下挠度。其外悬臂弯矩M=-990KN-m，悬臂长 L=248cm。假设外悬臂段作用单位荷载，其最大挠度：)(8141xnIEqL=1.5510-3cm；单位荷载下的最大弯矩：弯矩2121qLM =3.08KNm；13 由位移相似比例关系求得：PPMM11=4.98mm，小于允许扰度L/400=5.8mm，满足要求。3、二次二次纵向分布主梁纵向分布主梁 N3 纵向分布梁N3 采用普通型贝雷桁22、架梁，最大弯矩Mmax=14767KN-m，最小弯矩 Mmin=-17378KN-m，最大剪力 Tmax=6712KN。、贝雷桁架梁的物理几何指标、贝雷桁架梁的物理几何指标 贝雷桁架物理几何指标(根据交计发199823 号文)型型 号号 几何特性几何特性 容许内力容许内力 单排单层 不加强型 Ix(cm4)W(cm3)弯矩(kNm)剪力(kN)250497.2 3578.5 788.2 245.2、以抗剪能力计算所需贝雷梁数量 n(片)所需贝雷桁架片数 n=TmaxT=27.4(片)，取 n=28 排。公式中：T为单排贝雷桁架梁抗剪能力，245.2KN/(排)。、检算抗弯能力 28 排普通型贝23、雷桁架梁的总抵抗弯矩为：M=nM=22070KN-m，大于最大负弯矩 Mmin=-17378KN-m，满足要求。公式中：M为单排贝雷桁架梁的抵抗弯矩内力，788.2KN-m/排。、验算下弯挠度 本支撑架在两边孔段下弯矩最大，最大弯矩为 Mmax=14767KN-m，利用弯曲位移相似关系计算。假设在两边孔 L=1650cm 区间内作用一单位荷载 q=1。则：单位荷载下的最大弯矩：M1=q(L2)/8=34KNm；14 单位荷载下跌最大挠度)(384541xnIEqL=6.610-3cm；由位移相似比例求得：max11MMP=28.7mm。小于允许弯曲挠度=L/500=33mm，满足要求。、布置间24、距 按照等面积分配法布置贝雷桁架间距，再以贝雷桁架的标准横撑尺寸进行微调，以确保每片贝雷桁架均匀受载。以箱梁横断面代表性的 IIII横断面面积为计算基准，按图 6 横断面荷载图进行计算，单片贝雷桁架支撑面积为 A2=5723.4cm2。每两排采用标准横撑连接，形成稳定的桁架体系。对应腹板处，荷载峰值大且集中，采用四片加强型贝雷桁架并置，间距 25cm，利用联板连接，并与相邻桁架夹持固定，贝雷桁架标准横撑采用45cm、135cm 间距两种固定架。贝雷桁架梁的横向布置间距如图 8 所示。加强型贝雷桁架参数为：上下布置加强弦杆，在边跨紧挨斜腿支撑柱处的 1 片贝雷桁架增设竖杆，竖杆材料与贝雷片材料同25、。图 8 中孔贝雷片布置间距示意图 15 4、三次横向分布梁三次横向分布梁 N4 N4 横向分布梁放置在贝雷桁架上，受力很小，大多部位为支撑力，是为配置脚手架支撑需要，检算过程略。顺桥向布置间距满足脚手架搭设需要，与脚手架顺桥向布置间距等同，按 6090cm 布置。本方案按 I20 工字钢设计，可根据现场自有材料设置，其强度不低于 150100mm 方木即可。5、接高满堂脚手架接高满堂脚手架、脚手架杆端承载能力 脚手架按国家标准产品规格设计，其标准如下表所示。若到达现场脚手架规格与本标准差异较大，应进行详细计算。扣碗脚手架强度指标及物理特征扣碗脚手架强度指标及物理特征 P235A 钢材抗拉、抗26、压和抗弯强度设计值 205(N/mm2)弹性模量 2.05105 脚手架钢管截面特征 外径(mm)壁厚(mm)截面积(cm2)截面惯性矩(cm4)回转半径(cm)48 3.5 4.89 12.19 1.58 脚手架的水平杆步距按 1.2m 设计。横杆与立杆的连接点视为铰接，顶托杆不大于 0.6m、底脚杆不大于 0.2m。最大受压段为 1.2m，其长细比120761.58Li100，属于短压杆，折减系数=0.714。则单根支撑柱的允许承载能力为：R=K1K2AfA=40.1KN/根；公式中：K1重复使用的钢管，折旧系数取 0.8；K2使用变形及安装轴线偏差折减系数，取 0.7。、脚手架杆布置间距27、 脚手架立杆顺桥向布置间距与 N4 横向布置间距相同。按最大横截面A 断面荷载为 qa=678KN/m，布置脚手杆不小于 18 根；按最小横截面 C 断 16 面荷载为 qc=503KN/m，布置脚手杆不小于 14 根。脚手架立杆横桥向布置间距：箱梁距离 13 号及 14 号墩附近最大截面根部腹板下间距为 30cm，底板下间距为 60cm，翼缘板下间距为 90cm，距离跨中较小断面处平均布置间距为 6090cm。脚手架立杆横桥向实际布置间距一律采用横断面等面积分配法布置原则，计算方法与贝雷梁布置间距计算方法相同。考虑支撑能力以及脚手架安装需要，布置间距结合各个支撑区域分别设置。A 截面中孔支架28、距离 13 号及 14 号主墩附近箱梁最大截面端部 6m内纵向间距按 60cm 布置，其余一律按 90cm 布置，横向布置 20 排脚手架；C 截面中间支撑段处按 1416 排布置，纵向布置间距一律按 90cm 布置。6、桁联结构、桁联结构 支撑柱受压全高不满足其承载能力需要，中间需要增加约束以缩短自由长度。为增加支撑柱整体稳定性，横向每排 4 根支撑柱之间设置横联，横联采用 2C12 槽钢，并在其中布设剪刀桁联撑，剪刀撑采用75X5 角钢杆件，按斜拉剪刀设置，以拉杆为主，其长细比应满足350 要求；纵向利用贝雷桁架梁约束限位，在支撑柱顶设置纵向限位挡板，贝雷梁两端与桥墩顶紧。支撑架横断面结构29、布置示意图如图 9 所示。计算横联支撑力：bm274430.530 m+190，NFKN横联拟采用 2C12 槽钢扣成矩形管，忽略截面平移其截面几何特征为：横截面积 A=2A=31.4cm2，最小横截面惯性矩 Iy=2 Iy=76cm4，最小回转半径 iy=2 iy=3.1cm。支撑柱最大间距 312cm，横联自由长度 l=2.5m，受压长细比=80，属于短压杆，稳定系数=0.78。横联允许承压力：502,RAKN大 17 于计算荷载 Fbm=30.5KN，满足要求。图 9 支撑架横断面结构布置示意图 (二)、两侧边两侧边孔孔 36m 支撑架结构支撑架结构 1、支撑柱、支撑柱 N1 杆件杆件 30、18 1.1、选择支撑柱尺寸 边孔支撑架 R6处截面支撑分担的荷载最大 11734KN，以其为设计对象，其它支撑柱参照此柱施工。每一横截面计划支撑 5 点，按等荷载分布设置，每一支撑柱分担支撑荷载为 R=(R6)/5=2347KN。支撑柱拟采用直径600mm、壁厚 12mm 钢管桩，其截面几何特征为：横截面积 A=222cm2，横截面惯性矩 I=95842cm4，回转半径 i=20.79cm。边孔支撑架安装高度安装以 12 号墩墩顶平齐为准，R6 支撑柱受压高度 h1=25m，中间设一横撑，支撑柱自由长度 l=12.5m，受压长细比=60，属于短压杆，稳定系数=0.88。支撑柱斜腿允许承压力：31、4005,RAKN大于分担荷载R=2347KN，安全系数 1.7，满足要求。1.2、布置支撑柱间距 选取支撑柱受载最大的支撑截面 VIVI 为基准计算横断面，横截面VIVI 与截面 IIII 面积大致相当。为简化计算，按中跨支撑架横向间距布置。每个横断面支撑点布置间距为：(196+312+196)cm，其横断面荷载分布图及支撑点位置如图 6 所示。2、一次横向分布主梁、一次横向分布主梁 N2 考虑施工方便，两边孔支撑架横向分布主梁 N2 的结构，采用与中孔相同的结构。即为 3I50b 组合工字钢梁。3、二次纵向分布主梁、二次纵向分布主梁 N3 纵向分布梁N3 采用普通型贝雷桁架梁。最大弯矩Mm32、ax=10841KN-m，最小负弯矩 Mmin=-19214KN-m，最大剪力 Tmax=-6356KN。19、贝雷桁架梁的物理几何指标、贝雷桁架梁的物理几何指标 贝雷桁架物理几何指标(根据交计发199823 号文)型型 号号 几何特性几何特性 容许内力容许内力 单排单层 不加强型 Ix(cm4)W(cm3)弯矩(kNm)剪力(kN)250497.2 3578.5 788.2 245.2、以抗剪能力计算所需贝雷梁数量 n(片)所需贝雷桁架片数 n=TmaxT=26(片)，为布置合适，取 n=26 排。、检算抗弯能力 26 排普通型贝雷桁架梁的总抵抗弯矩为：M=nM=20501KN-m，大于最大33、弯矩 M=19214KN-m，满足要求。、验算下弯挠度 本方案支撑架下弯矩最大为 Mmax=10841KN-m，利用弯曲位移相似关系计算。假设在两边孔 L=1800cm 区间内作用一单位荷载 q=1。则：单位荷载下的最大弯矩：M1=q(L2)/8=40.5KN.m；单位荷载下跌最大挠度)(384541xnIEqL=1010-3cm；由位移相似比例求得：max11MMP=26.8mm。小于允许弯曲挠度=L/500=36mm，满足要求。、布置间距 按照等面积分配法布置贝雷桁架间距，再以贝雷桁架的标准横撑尺寸进行微调，以确保每片贝雷桁架梁均匀受载。以支撑架最大荷载处的箱梁横断面为计算对象，其横断面为34、 VIVI 20 断面，VIVI 断面与 IIII 横断面面积基本相近。且计算过程中，边跨贝雷桁架数量仅比中跨数量稍小，故边跨贝雷桁架参照中跨支撑架布置结构。每两排采用标准横撑连接，形成稳定的桁架体系。对应腹板处，荷载峰值大且集中，采用四片加强型贝雷桁架并置，间距 25cm，利用联板连接，并与相邻桁架夹持固定，贝雷桁架标准横撑采用45cm、135cm 间距两种固定架。贝雷桁架梁的横向布置间距如图 8 所示。加强型贝雷桁架参数为：上下布置加强弦杆，在边跨紧挨斜腿支撑柱处的 1 片贝雷桁架增设竖杆，竖杆材料与贝雷片材料同。4、三次横向分布梁、三次横向分布梁 N4 贝雷桁架梁顶层横向分布梁 N4 受35、载很小，参照中孔支撑架布置结构。5、临时基础、临时基础 边孔支撑架两边支点落在桥墩承台之上，中间支点落在自然土质上，落在承台外的支撑柱临时基础采用混凝土灌注桩基础。支撑柱分担荷载 R611734KN，4 根支撑柱每根分担荷载 R=2934KN，基础压应力安全系数 K1.3。根据设计图纸的地质勘测报告资料，1215 跨承台基础 30m 范围内地质条件大多为卵石土和断层角砾岩，允许承载能力为o200300Kpa。地质承载力保守计算为o=200Kpa，其桩基抗剪切强度o=60Kpa，临时桩基础拟采用 15m 深，选取桩径=1.5m，其上设钢筋混凝土板。按摩擦桩计算单桩承载力：2pR11PUl+A/K36、=3.14 1.5 15 60+3.14 0.752001.3=1766KN22 公式中：K安全储备系数，取 K=1.3；21 U桩的周长；l桩有效深度，取 20m；A桩基横截面积，2)2(A；o 土质抗压强度，取 200KPa；o土质抗剪切强度，一般为o的 3040%。混凝土板承受荷载 Rb=R-R=1168KN，板长取 10m，实际承载板长L=10-1.54=4m，计算混凝土板宽：B=nRb/Lo=146cm，安全系数 1.3，根据桩基直径宽度取值 190cm，厚度取值 50cm。6、桁联结构、桁联结构 参照中孔支撑架构造设计。7、二层接高满堂脚手架、二层接高满堂脚手架 参照中孔支撑架结构37、设计施工。七七、施工工艺及方法、施工工艺及方法 见见项目编制项目编制的施工方案的施工方案。八八、施工注意事项、施工注意事项 1、因墩身位置影响，中、边跨最外侧支点均在下弦杆节点板处，不利于贝雷片受力，需在每个支点处增加相同型号立杆一根。特别注意，各跨特别注意，各跨中间支点处必须设置在贝雷桁架接头部位中间支点处必须设置在贝雷桁架接头部位，请仔细看图，请仔细看图。2、与各墩台靠近的钢管桩，必须在中部及顶部与墩身联接，横联拟采用 C14 槽钢，但联接须采用销接或栓接，不可采用焊接，并注意墩身预埋。3、临时基础不需配筋，但桩基础或承台与钢管桩连接部分必须预埋2cm 厚钢板，预埋钢板下设锚固钢筋，与钢管38、桩底座栓接或焊接牢固。钢 22 管桩上座和底座分 8 方向设置10102cm 三角形襟板，襟板与钢管桩和底座钢板焊接牢固，焊缝厚度不小于 8mm。4、为支点稳固，各墩承台第一层在竖向钢管桩支点范围内补齐至第二层标高。5、钢管桩必须经过严格检查，严禁出现壁厚不足，钢管弯曲的材料。6、I50b 工字钢一次主梁与钢管桩应焊接牢固。7、二次纵向分布梁，应与一次主梁和钢管桩有适当连接索固，保证钢管桩的上下铰接状态。8、二次纵向分布梁有 4 处为两片并置，为确保贝雷桁架整体稳定性，并置贝雷桁架应与相邻贝雷桁架要采用联板等进行可靠连接。9、二次纵向分布梁端头应采用方木或焊接槽钢与墩柱顶死，防止贝雷片纵向移位39、。10、支架平台上应有防护围栏，结构由现场技术人员确定绘制。11、临时基础基底必须进入原状土内 20m，地表回填土不可计入桩基有效深度。12、因对当地气象不熟悉，本专项方案未考虑风荷载，建议在钢管桩中部和顶部各设不少于三个方向的揽风绳。九九、工程数量、工程数量 全支撑系统合计用贝雷桁架 888 片，加强弦杆 592 根，横撑 296 片，合计 293t；I50b 工字钢 36.4t，C14 槽钢 2t，75X5 角钢 8t，600mm14mm 钢管桩 208t(1030m)。连续梁现浇支撑架用钢量共 547t，连续梁梁体总重 4926t(1859m3)，重量比 11%。23 十十、设计附图、设计附图 见细部设计图纸见细部设计图纸。