1、重庆棕榈泉悦来项目一、 二期工程高支模专项施工方案目 录一、编制依据.3二、高支模工程概况.3三、高支模设计方案.4四、施工部署.5五、施工组织机构.6六、劳动力与施工机械需用量计划.6七、高支模安装.7八、高支模拆除.10九、高支模监测措施.12十、针对混凝土浇筑制定的措施.13十一、施工质量保证措施.14十二、安全与文明施工措施.16 附：高支模计算书一、 编制依据为了保证本工程高大支模施工安全，根据建设部关于危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法的要求，按相关规定特编制本专项施工方案。方案编制主要依据如下：1、木结构设计规范GB 50005-20032、建筑结构荷载规范GB2、50009-20123、混凝土结构设计规范GB50010-20104、混凝土结构工程施工质量验收规范GB 50204-20025、钢结构工程施工质量验收规范GB 50205-20016、建筑工程施工质量验收统一标准GB 50300-20017、施工现场临时用电安全技术规范JGJ 46-20058、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20119、建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-200810、建筑施工安全检查标准JGJ59-201111、建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-9112、危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987号文13、建设工程高大模板支撑系统施工3、安全监督管理导则（建质2009254号文）14、本工程施工图纸15、本工程施工组织设计 二、高支模工程概况该工程分项工程A4、A5、A6、A7、A8大堂以及A1、A2 、A3大堂模板支撑高度均超过8m,或跨度超过18m,或集中线荷载超过20KN/m,高大模板支撑专项施工方案须经专家论证。本方案以A2号楼KZL6（13001300）梁为集中线荷载计算参考，A2号大堂楼板为计算参考，其余楼栋高大支撑模板均以此为参考。特别说明;因为属于高大支撑，所需用材料较常规要求高一些，现场所需支撑搭设材料均按本施工方案注明的材料规格进行购买，尤其是木方与钢管。本工程项目其余部位模板支撑详主体结构施工方案。三、高4、支模设计方案1、模板及支撑架的材料选择本工程模板支撑系统采用48*3.5钢管及扣件、九夹板、50100支承木方、梁板竖向支撑顶部可调支托、立杆基础垫板等。2、模板支撑系统的设计方案（1）楼层施工时，高支模部位支撑体系同步一起搭设，但在具备拆除条件前不得随意拆除，并与已浇筑结构可靠连接顶紧。（2）支撑立杆基础应具有足够的承载力。（3）梁、板支撑立杆布置基本方案： 梁侧模板主楞采用直径48*3.5钢管，次楞采用50100木方，面板采用九夹板；梁底纵向支撑采用50100木方，小横杆采用48*3.5钢管； 梁两侧立杆距梁侧面距离均250mm,梁下均增加一根立杆支撑，两侧立杆及梁下立杆纵向间距分别为405、0、800mm； 现浇板模板支撑采用钢管扣件支撑系统50100木方支承九夹板，48*3.5钢管支承木方；板下支撑立杆纵横间距800mm。梁、板竖向支撑顶部均采用可调支托。（4）梁侧模板均设置对拉螺栓。（5）水平拉杆布置钢管支撑架水平拉杆步距为不超过1.5m，在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。在立柱底距地面200mm高处，沿纵横水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆，最顶步距两水平拉杆中间加设一道水平拉杆。可调支托底部的立杆顶端沿纵横向设置一道水平拉杆。（6）剪刀撑设置本工程高支模剪刀撑设置方案为：立杆支撑四周设竖向连续式剪刀撑，中部纵横每隔10m设竖向连续式剪刀撑，其顶部、中间、底部各设一道水6、平剪刀撑；每梁下增加的立杆设竖向连续式剪刀撑。（7）水平安全设施设置为保证施工安全，高支模部位按脚手架搭设要求每隔二步满铺竹笆，形成水平操作层，同时作防跌层。 四、 施工部署 1、总体安排（1）待高支模部位处板混凝土浇筑完成以后，混凝土达到一定程度后再搭设满堂架。2、技术准备在施工前进行图纸会审及完善施工组织设计方案这两项工作，并组织施工人员认真学习施工图纸、会审记录、施工方案和施工规范等技术文件，做好三级安全技术交底工作，避免安全事故。3、做好各种物资的准备工作。部门职务姓名项目经理室项目经理王强 项目执行经理杨磊技术组项目技术负责人张明康技术员王杰质检组专职质检员杨振安全组专职安全员李大洪7、曾瑛材料组材料员蒲磊谭元强施工组片区工长蒲雨罗洲五、施工组织机构5.1管理人员名单5.2.管理人员职责施工现场成立施工项目部，项目经理是施工第一责任人。六、劳动力与施工机械需用量计划1、劳动力计划序号工 种数量（人）备注1木工35模板加工、支设2测量人员3测量3杂工5搬运2、施工机械需用量计划序号机具名称单位数量用途1木工圆锯5KW台1模板制作2木工压刨8KW台1模板制作3木工平刨6KW台1模板制作4空压机台1清理 七、 高支模安装1、施工顺序放出轴线及梁位置线，定好水平控制标高梁板顶架安装在可调顶托上铺设梁底主次龙骨梁底模及侧模安装在可调顶托上铺设板底主次龙骨楼板模板安装梁板钢筋绑扎铺设梁板8、混凝土浇筑混凝土保养，达到规范要求的拆模强度拆模申请经监理审批，同意拆模拆除梁、板模板，清理模板拆除水平拉杆、剪刀撑及立杆2、支撑架搭设支撑搭设前，工程技术负责人应按本施工方案要求向施工管理人员及工人班组进行详细安全技术交底，并签字确认。对钢管、配件进行检查和验收，严禁使用不合格的钢管及配件。对工作面进行清理干净，不得有杂物。根据立杆平面布置图要求放线定位，先弹出钢管立杆位置线，垫板、底座安放位置要准确，搭设时可采用逐排和通层搭设的方法，并应随搭随设扫地杆水平纵横加固杆。立杆底座，在砼面垫150mm150mm8mm木板。水平杆与立杆扣接牢固，纵横扫地杆离地面高度不大于200mm。立杆支撑四周设9、竖向连续式剪刀撑，竖向连续式剪刀撑的顶部、中部及底部各设一道水平剪刀撑。脚手架立杆的垂直度控制，立杆的全部绝对偏差50mm，在脚手架高度段H内，立杆偏差的相对值小于H/600。水平杆及剪刀撑的接长应采用两个扣件搭接，搭接长度不少于500，水平杆的搭接应交错布置，两根相邻水平杆的接头不宜设在同步同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向的错开距离大于500mm，各接头中心至近主节点的距离不宜大于跨段的1/3。立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。立杆、可10、调托座应根据支撑高度设置，并不超出200 mm。立杆、水平杆及剪刀撑的布置应严格按要求布置。模板承重架应与已浇注的砼墙或柱作顶紧及拉结节点，增强整体稳定性。模板支架搭设完成后，必须先自检，再通知公司相关主管部门检查合格后，经过监理、质监站验收通过后，方可投入使用。3、模板安装梁底、梁侧模采用九夹板，梁底平板模铺设在纵向木方支撑上，纵向支撑搁置在横向钢管上。楼板模采用九夹板，50100木方支承胶合板，48*3.5钢管支承木方。（1）梁模板的安装1)先在柱上弹出轴线、梁位置线和水平控制标高线，按设计标高调整扣件式脚手架可调顶托的标高，将其调至预定的高度，然后在可调顶托的托板上安放木方。固定木方后在11、其上安装梁底龙骨。龙骨安装完成后，用胶合板安装梁底模板，并拉线找平。对跨度不小于4 m的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按设计要求起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为跨度的1L/10003L/1000。主、次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。梁底模安装后，再安装侧模、压脚板及斜撑。2)为了防止梁身不平直、梁底不平及下挠、梁侧模爆模、局部模板嵌入柱梁间，拆除困难的现象，可采取如下措施：a、支模应遵守侧模包底模的原则，梁模与柱模连接处，下料尺寸一般应略为缩短。b、梁侧模必须有压脚板、斜撑，拉线通直将梁侧模钉固。c、砼浇筑前，模板应充分用水浇透。砼浇筑时，不得采用使支撑系统产生偏心荷载的砼浇筑顺序，12、泵送砼时，应随浇随捣随平整，砼不得堆积在泵送管路出口处。（2）楼面模板的安装首先通线，然后调整可调顶托的标高，将其调到预定的高度，在可调顶托托板上架设主龙骨，主龙骨固定后架设横楞，然后在横楞上安装胶合板模板。铺胶合板时，可从四周铺起，在中间收口。4、满堂支撑架搭设及使用要求因本工程支撑架局部高度超过8m，属高大支撑，搭设及拆除过程必须管理人员全程监控，操作人员必须是熟练木工工种。架子搭设严格按照技术交底及方案进行。支撑体系搭设完毕必须经验收并确定搭设合格后方可进行下一道工序。搭设应严格按尺寸要求搭设，立杆和水平杆接头均应错开在不同的框格层中设置；确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于建筑施工扣13、件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302011）的规定；斜杆、剪刀撑应尽量与立杆连接，节点构造符合规范规定；确保每个扣件的拧紧扭力矩都控制在4065N.M。支撑架搭设完毕、遇有超过六级大风与大雨过后或停用超过一个月，必须组织检查及验收。浇筑混凝土时从梁板中部向四周扩展的方式浇筑；严格控制施工荷载不超过设计荷载，支顶模和混凝土浇筑过程中派专人对施工荷载进行监控；在确保安全的前提下，浇筑开始后派专业架子工检查支架及支撑情况，发现有下沉、松动和变形情况，及时解决。5、支撑架搭设的技术要求、允许偏差与检查方法如下表：序号项目技术要求允许偏差（mm）检查方法 与工具1基 础表面坚实平整观察2立杆垂直度14、5吊线检查3 间距步距20钢尺检查纵距50横距204纵向水平杆高差一根杆两端20水平尺检查同跨内纵向水平杆高差105主节点处各扣件中心点相互距离a150mm钢尺检查6同步立杆上两个相隔对接扣件的高差a500mm钢尺检查7立杆上对接扣件至主节点的距离a跨长/3钢尺检查8扣件螺栓拧紧扭距4065N.M扭力扳手9剪刀撑斜杆与地面倾角4560角尺6、验收高大支模安装完毕后，施工项目部自检验收合格后，通知公司质量安全部、总工室等相关部门进行验收，并报监理单位、质监站进行验收，验收合格后才能邦扎钢筋、浇筑混凝土。八、高大支模的拆除1、支顶、模板的拆除拆除顺序：梁下顶托梁底木方梁底模板板上顶托板底钢管木方板15、底模板纵横水平拉杆剪刀撑支撑立杆垫木。支撑系统的水平纵横杆、剪力撑等不得随意拆除。拆除支撑及模板前，应将该层同条件养护的混凝土试件送实验室检测，当试块达到规范要求的拆模强度后，并呈报监理公司经监理工程师同意办理书面手续并确认不再需要时，方可拆除。规范要求的砼拆摸强度要求一览表结构类型结构跨度设计强度标准值百分率（）梁、拱、壳8m758m100板2m502m、8m758m100悬臂结构100侧模拆除时的混凝土应能保证其表面及棱角不受损伤。拆除6m高度以上梁、柱、墙模板时，应搭设脚手架或操作平台，设防护栏杆。拆除时逐块拆卸，不得成片松动、撬落或拉倒。拆除平台、楼板的底模时，应设临时支撑，防止大片模16、板坠落。拆立柱时，操作人员应站在待拆范围以外安全地区拉拆，防止模板突然全部掉落伤人。严禁站在悬臂结构上面敲拆底模。严禁在同一垂直平面上操作。严格控制模板及其支架拆除的顺序。拆除脚手架支撑前，应清除高大支模支撑上存留的零星物件等杂物。拆除脚手架支撑时，应设置警戒区和警戒标志，并由专职人员负责警戒。拆除模板和支顶时，先将脚手架可调顶托松下，用钢钎撬动模板，使模板卸下，取下模板和木方，然后拆除水平拉杆、剪刀撑及脚手架。模板拆除后，要清理模板面，涂刷脱模剂。脚手架支撑的拆除应在统一指挥下，按后装先拆、先装后拆的顺序及下列安全作业的要求运行：脚手架支撑的拆除应从一端走向另一端、自上而下逐层地进行；同一层17、的构配件和加固件应按先上后下、先外后里的顺序进行。通长水平杆，必须在脚手架支撑拆卸到相关的钢管时方可拆除。工人必须站在临时设置的脚手板上进行拆卸作业，并按规定使用安全防护用品。拆除工作中，严禁使用榔头等硬物击打、撬挖，拆下的连接棒应放入袋内，交叉支撑应先传递至地面并放室内堆存。拆卸连接部件时，应先将锁座上的锁板与卡钩上的锁片旋转至开启位置，然后开始拆除，不得硬拉，严禁敲击。2、模板的清理维修、存放(1)模板清理维修拆除后的模板运至后台进行清理维修，将模板表面清理干净，板边刷封边漆，堵螺栓孔，要求板面平整干净，严重破损的予以更换。(2)模板的堆放现场拆下的模板不要码放，须修整的及时运至后台。清理18、好的模板所放地点要高出周围地面150mm，防止下雨时受潮。(3)模板拆除成品保护要求：1)拆模时不得用大锤硬砸或撬棍硬撬，以免损伤混凝土表面和楞角。2)坚持每次使用后清理板面。3)按楼板部位层层复安，减少损耗。4)材料应按编号分类堆放。5)对已完成的混凝土楼面应加以保护，工人不得将材料用力抛掷向楼面。九、监测措施(1)班组日常进行安全检查，项目部每周进行安全检查，公司每月进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。(2)高大支模日常检查，巡查重点部位：1）杆件的设置和连接、连墙件、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求。2）地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空。3）连接扣件是否松动。4）架体是19、否有不均匀的沉降、垂直度。5）施工过程中是否有超载现象。6）安全防护措施是否符合规范要求。7）支架与杆件是否有变形的现象。(3)支架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。(4)监测项目及监测点布设支架监测项目：立杆垂直变形、支架整体水平位移、支架沉降（本工程支架支撑在楼板上，不设此项）。监测点布设见平面图示。(5)监测频率在浇筑砼过程中应实施实时监测，一般监测频率不宜超过 2030分钟一次。在砼初凝前后及砼终凝前后也应实施实时监测，监测时间可根据现场实际情况进行调整。监测时间应控制在高大支模使用时间至砼终凝。扣件式钢管脚手架高大支模搭设允许偏差及监测变形预警值序号项目搭设允许偏差变形预警值20、检查工具1立杆钢管弯曲3mL4.3m4.3mL6m12mm20mm/2水平杆、斜杆的钢管弯曲L6m30mm/3立杆垂直度全高绝对偏差50mm10mm经纬仪及钢板尺4立杆脚手架高度H内相对值H/60010mm吊线和卷尺5支架沉降观测10mm8mm水准仪6支架水平位移/10mm经纬仪及钢板尺(6)当监测数据超过上表预警值时必须立即停止浇筑砼，疏散人员，并进行加固处理。十、针对混凝土浇筑制定的措施1、施工部署本工程全部采用商品混凝土，现场布置混凝土输送泵，混凝土从低处向高处分层浇捣，采用一次浇筑成形，各专业负责人及施工员、质安员跟班作业，负责检查督促，同时做好各方协调工作。2、施工方法(1)准备工作21、1)钢筋的隐蔽检查工作已经完成，并已核实预埋件、线管、孔洞的位置、数量固定情况无误。2)模板的预检工作已经完成，模板标高、位置、尺寸准确符合设计要求，支架稳定，支撑和模板固定可靠，模板拼缝严密，符合规范要求。3)由商品混凝土搅拌站试验室确定配合比及外加剂用量。4)混凝土浇筑前组织施工人员进行方案的学习，由技术部门讲述施工方案，对重点部位单独交底，设专人负责，做到人人心中有数。5)浇筑混凝土用架子、走道及工作平台，安全稳固，能够满足浇筑要求。6)混凝土浇筑前，仔细清理泵管内残留物，确保泵管畅通，仔细检查井字架加固情况。(2)混凝土浇筑和振捣一般要求：混凝土浇筑采用地泵由低处向高处浇捣。1)本工程22、砼一次浇筑完毕，每一条梁砼应连续浇筑。如必须间歇，间歇时间应尽量缩短，并在下层混凝土初凝前：将上层混凝土洗筑完毕。2)浇筑混凝土时设专人看模，经常观察模板、支架、钢筋、预埋件和预留孔洞的情况，当发生变形移位时立即停止浇筑，并在已浇筑的混凝土初凝前修整完好。3)使用30或50插入式振捣棒要快插慢拔，插点呈梅花形布置，按顺序进行，不得遗漏。移动间距不大于振捣棒作用半径的15倍(50棒应为525cm，取50；30棒应为405cm，取40)，振捣上一层时插入下一层混凝土5cm以消除两层间的接缝。振捣时间以混凝土表面出现浮浆及不出现气泡、下沉为宜。4)梁分层(厚度为400mm)浇筑，当达到板底位置时即与23、板的混凝土一起浇筑，随着阶梯形的不断延展，则可连续向前推进，倾倒混凝土方向与浇筑方向相反。当浇注至梁截面的3/4高时，应加强对支顶变形的监控。5)梁侧及梁底部位要用30或50插入式振捣棒振捣密实，振捣时不得触动钢筋和预埋件。梁、柱节点钢筋较密时要用小直径振捣棒振捣，并加密振点。浇筑板的混凝土虚铺厚度要略大于板厚，振捣完毕后用1.54m刮尺刮平。6）砼浇注应垂直于主粱，再向两边浇捣，或垂直于主粱由粱的任一端向中部同时浇捣。严禁从垂直主粱一端向另一端浇捣的方式施工。7）泵送砼应随浇、随捣、随平整，砼不得堆积在泵管口附近。(3)试块制作：在现场制作试块应以600同条件养护为主，同时还要制作28d标准24、养护及拆模试压试块。同条件试块置于现场带篦加锁铁笼中做好标识同条件养护。十一、模板工程质量保证措施1、质量控制程序班组内实行 “三检制”，合格后报分包工长检验，再依次报项目木工工长、质量员进行核定，并按国标及广东省地方性标准填写预检记录表格、检验批表格和报验单，并向监理报验。每个环节检查出质量问题，视性质、轻重等查处上一环节责任，并由上一环节负责人负责改正问题。2、模板工程应符合下列规定(1)模板及其支架须符合选材和材质的有关要求，同时还须符合下如规定：保证工程结构和构件各部分形状尺寸和相互位置的正确。具有足够的承载力、刚度和稳定性，并不致发生不允许的下沉和变形。构造简单、装拆方便，便于后继工25、序的施工。模板内侧要平整，接缝严密，接缝不应漏浆。模板的设计、制作和施工应符合国家现行标准的相应规定。配制木模板尺寸时，要考虑模板拼装接合的需要，适当加长或缩短某一部位长度。模板应构造简单，装拆方便，并便于钢筋的绑扎与安装和混凝土的浇筑及养护等工艺要求。(2)模板安装须符合下如规定：模板安装前应对操作人员进行技术交底。现浇钢筋混凝土梁、板，模板应按设计要求起拱。当设计无具体要求时，当跨度等于或大于4m时，起拱高度宜为全路长度的1100031000。采取分层分段支模的方法，安装上层模板及其支架应满足下列要求：下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力或加设支架支撑；上层支架的立柱应对准下层支架的立柱，26、并铺设垫板；固定在模板上的预埋件和预留孔洞均不得遗漏，安装必须牢固，位置准确；注意控制模板安装的偏差。模板工程完成后要按照设计图纸要求检查轴线位置、相邻标高关系、几何尺寸、形状、垂直度等，并仔细检查各构件是否牢固，经质安员、技术员复核合格后方能浇筑混凝土。在浇筑混凝土过程中派专人经常检查。如发现变形、松动等现象，应及时修整牢固。模板安装和预埋件、预留孔洞的允许偏差和检验方法必须符合有关规定。模板及其支架必须保证工程结构和构件各部分形状尺寸和相互位置正确。(3)模板支撑组装完毕后应进行下列各项内容的验收检查，并必须符合本方案设计要求及规范要求：1）脚手架设置情况是否按本方案搭设；2）纵横杆、扫地27、杆及斜撑等配置情况；3）底座、托顶螺旋杆伸出长度；4）限位销等扣件牢固情况；5）垫木情况。(4)本工艺应具备以下主要质量记录：模板检验批质量验收记录。模板分项工程质量验收记录。拆模申请报告。3、成品保护措施绑扎钢筋时禁止碰动预埋件及洞口模板。不得在配好的模板上随意践踏、重物冲击；木背楞分类堆放，不得随意切断或锯、割。不准在模板上任意拖拉钢筋。在支好的顶板上焊接钢筋（固定线盒）时，必须在模板上加垫铁皮或其它阻燃材料，以及在顶板上进行预埋管打弯走线时不得直接以模板为支点，须用木方作垫进行。模板上的脱模剂晾干后才可吊运。拆模时，对各部位模板要轻拿轻放，注意钢管或撬棍，不要划伤混凝土表面及棱角，不要使28、用锤子或其他工具剧烈敲打模板面。用塔吊吊装模板靠近柱时，要缓慢移动位置，避免模板撞击砼柱。拆除模板按标识吊运到模板堆放场地，由模板保养人员及时对模板进行清理、修正、刷脱模剂，标识不清的模板应重新标识；作到精心保养，以延长使用期限。十二、安全与文明施工措施1、预防坍塌事故的安全技术措施(1)模板作业前，按设计单位要求，根据施工工艺、作业条件及周边环境编制施工方案，单位技术负责人审批签字，项目经理组织有关部门验收，经验收合格后签字后，方可作业。(2)模板支撑采用钢支撑材料作支柱。支撑立柱基础应牢固，并按设计计算严格控制模板支撑系统的沉降量。支撑立柱基础为泥土地面时，应要采取有效的排水措施，对地面平29、整夯实，并加设满足支撑承载力要求的垫板后，方可用以支撑立柱。斜支撑和立柱应牢固拉接，形成整体。(3)模板作业时，指定专人指挥、监护，出现位移、开裂及渗漏时，必须立即停止施工，将作业人员撤离作业现场，待险情排除后，方可作业。(4)板面堆放模板时，严格控制数量、重量，防止超载。(5)装钉楼面模板，在下班时对已铺好而来不及钉牢的定型模板或散板等拿起堆放稳妥，以防事故发生。(6)拆模间歇时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。2预防高空坠落事故的安全技术措施(1)对从事高处作业人员要坚持开展经常性安全宣传教育和安全技术培训，使其认识掌握高处坠落事故规律和事故危害，牢固树立安30、全思想和具有预防、控制事故能力，并要做到严格执行安全法规，当发现自身或他人有违章作业的异常行为，或发现与高处作业相关的物体和防护措施有异常状态时，要及时加以改变使之达到安全要求，从而为预防、控制高处坠落事故发生。(2)高处作业人员的身体条件要符合安全要求。如，不准患有高血压病、心脏病、贫血、癫痫病等不适合高处作业的人员，从事高处作业；对疲劳过度、精神不振和思想情绪低落人员要停止高处作业；严禁酒后从事高处作业。(3)高处作业人员的个人着装要符合安全要求。如，根据实际需要配备安全帽、安全带和有关劳动保护用品；不准穿高跟鞋、拖鞋或赤脚作业；如果是悬空高处作业要穿软底防滑鞋。不准攀爬脚手架或乘运料井字31、架吊篮上下，也不准从高处跳上跳下。(4)要按规定要求支搭各种脚手架。脚手板要铺严，板头、排木要绑牢，不准留探头板。(5)要按规定要求设置安全网，凡4m以上建筑施工工程，在建筑的首层要设一道36m宽的安全网。施工层采用立网做防护时，应保证立网高出建筑物1m以上，而且立网要搭接严密。并要保证规格质量，使用安全可靠。严禁在高空将材料或工具随处抛掷。(6)要切实做好洞口处的安全防护。(7)在操作面下1.5m处拉设白色兜底粗网或者铺密竹。(8)使用高凳和梯子时，单梯只许上1人操作，支设角度以6070为宜，梯子下脚要采取防滑措施，支设人字梯时，两梯夹角应保持40，同时两梯要牢固，移动梯子时梯子上不准站人。32、使用高凳时，单凳只准站1人，双凳支开后，两凳间距不得超过3m。如使用较高的梯子和高凳时，还应根据需要采取相应的安全措施。(9)在没有可靠的防护设施时，高处作业必须系安全带，否则不准在高处作业。同时安全带的质量必须达到以使用安全要求，并要做到高挂低用。(10)登高作业前，必须检查脚踏物是否安全可靠，如脚踏物是否有承重能力；木电杆的根部是否腐烂。(11)不准在六级强风或大雨、雪、雾天气从事露天高处作业。另外，还必须做好高处作业过程中的安全检查，如发现人的异常行为、物的异常状态，要及时加以排除，使之达到安全要求，从而控制高处坠落事故发生。3、文明施工措施所有施工人员进入施工现场必须遵守安全文明施工的33、有关规定，严格按照安全技术操作规程进行操作。并必须于施工前对施工班组进行入场三级教育，经考核合格后，方准许进场施工。支模过程中应遵守安全操作规程，如遇中途停歇，应将就位的支顶、模板联结稳固，不得空架浮搁。安装模板时应搭设工作平台，并于其下1.5m处拉设兜底网。拆模间歇时应将松开的部件和模板运走，防止坠下伤人。拆模时应搭设脚手架。拆楼层外边的模板时应设脚手架或在拆除层的下边支挑安全网，防止高空坠落和防止模板向外倒跌。平模存放时，必须满足地区条件所要求的自稳角。两块模板应采用板面对板面的存放方法，长期存放应将模板联成整体。对没有支撑或自稳角不足的大模板，应存放在专用的堆放架上，或者平卧堆放，严禁靠34、放到其他模板或构件上，以防下脚滑移倾翻伤人。板模板（扣件式）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土楼板名称A2，标高5.7新浇混凝土楼板板厚(mm)100新浇混凝土楼板边长L(m)9.7新浇混凝土楼板边宽B(m)4.5 二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷35、载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.250.18风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计模板支架高度(m)13.1立柱纵向间距la(mm)900立柱横向间距lb(mm)900水平拉杆步距h(mm)1800立36、柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)350立柱距混凝土板长边的距离(mm)450主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)300小梁两端各悬挑长度(mm)250，250主梁两端各悬挑长度(mm)250，250结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向) 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 根据建筑施工模板安全技术规范5.2.1面板可按简37、支跨计算的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(1.1+24)0.1)+1.42.5，1.35(0.1+(1.1+24)0.1)+1.40.72.5 1=5.969kN/m q20.91.2G1kb=0.91.20.11=0.108kN/m p38、0.91.4Q1K=0.91.42.53.15kN Mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max5.9690.32/8，0.1080.32/8+3.150.3/4= 0.237kNm Mmax/W0.237106/375006.332N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.1)1=2.61kN/m 5ql4/(384EI)52.613004/(38410000281250)0.098mml/250300/2501.2mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)50100小梁抗弯强度39、设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁截面惯性矩I(cm4)416.67 因B/lb取整-14500/900取整-14，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为250mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下： 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.1)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.1)+1.40.72.540、0.31.855kN/m 因此，q1静0.91.2(G1k+(G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.3+(1.1+24)0.1)0.30.91kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.30.945kN/m M10.107q1静L2+0.121q1活L20.1070.910.92+0.1210.9450.920.172kNm q20.91.2G1kb=0.91.20.30.30.097kN/m p0.91.4Q1k=0.91.42.53.15kN M2max0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pLmax0.0770.0970.92+0.213.141、50.9，0.1070.0970.92+0.1813.150.90.601kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max1.8550.252/2，0.0970.252/2+3.150.250.791kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.172，0.601，0.7910.791kNm Mmax/W0.791106/833309.487N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.607q1静L+0.62q1活L0.6070.910.9+0.620.9450.91.025kN V20.607q2L+0.681p0.6070.0970.9+0.68142、3.152.198kN V3maxq1L1，q2L1+pmax1.8550.25，0.0970.25+3.153.174kN VmaxmaxV1，V2，V3max1.025，2.198，3.1743.174kN max3Vmax/(2bh0)=33.1741000/(210050)0.952N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)0.1)0.30.843kN/m 跨中max0.632qL4/(100EI)=0.6320.8439004/(10093504166700)0.09mml/250900/2503.6mm43、 悬臂端maxqL4/(8EI)=0.8432504/(893504166700)0.011mml1/250250/2501mm 满足要求！ 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483.5可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)12.19主梁截面抵抗矩W(cm3)5.08 1、小梁最大支座反力计算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9m44、ax1.2(0.5+(1.1+24)0.1)+1.41.5，1.35(0.5+(1.1+24)0.1)+1.40.71.50.31.542kN/m q1静0.91.2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.5+(1.1+24)0.1)0.30.975kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.41.50.30.567kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.5+(1.1+24)0.1)0.3=0.903kN/m 承载能力极限状态 按四跨连续梁，Rmax(1.143q1静+1.223q1活)L1.1430.9750.9+1.2230.5670.91.627kN45、 按悬臂梁，R1q1l=1.5420.250.386kN RmaxRmax，R11.627kN; 正常使用极限状态 按四跨连续梁，Rmax1.143q2L1.1430.9030.90.929kN 按悬臂梁，R1q2l=0.9030.250.226kN RmaxRmax，R10.929kN; 2、抗弯验算 计算简图如下： 主梁弯矩图(kNm) Mmax0.434kNm Mmax/W0.434106/508085.483N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax3.374kN max2Vmax/A=23.3741000/48913.801N/mm2125N46、/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.45mm 跨中max=0.45mm=900/250=3.6mm 悬挑段max0.394mm=250/250=1mm 满足要求！ 七、立柱验算剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49 1、长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1500+2200)=2633.4mm 非47、顶部立杆段：l02=k2h =11.7551800=3159mm =l0/i=3159/15.9=198.679=210 长细比满足要求！ 2、立柱稳定性验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.2171.386(1500+2200)=3204.848mm 1l01/i3204.848/15.9201.563，查表得，10.179 Mw=0.91.4klah2/10=0.91.40.180.91.82/100.066kNm Nw1.2NGik+0.91.4(NQik+Mw/lb)=1.2(0.5+(24+1.1)0.1)+0.91.410.90.9+0.91.40.066/0.94.048、39kN f Nw/(A)+ Mw/W4038.909/(0.179424)+0.066106/449067.946N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.2171.7551800=3844.503mm 2l02/i3844.503/15.9241.793，查表得，20.126 Mw=0.91.4klah2/10=0.91.40.180.91.82/100.066kNm Nw1.2NGik+0.91.4(NQik+Mw/lb)=1.2(0.75+(24+1.1)0.1)+0.91.410.90.9+0.91.40.066/0.94.282kN f Nw/(49、A)+ Mw/W4281.909/(0.126424)+0.066106/449094.879N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N4.039kNN30kN 满足要求！ 九、立柱地基基础验算地基土类型岩石地基承载力设计值fak(kPa)115立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.1 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)4.282/(10.1)42.819kPafak115kPa 满足要求！梁模板（扣件式，梁板立柱不共用）计算书 计算依据： 1、混凝土结构工程50、施工规范GB50666-2011 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称KZL6新浇混凝土梁计算跨度(m)9.9混凝土梁截面尺寸(mmmm)13001300新浇混凝土结构层高(m)13.1梁侧楼板厚度(mm)100 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)151、.1施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)2.5风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)非自定义:0.180.25风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱不共用A梁跨度方向立柱间距la(mm)900梁底两侧立柱间距lb(mm)1500步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁居梁底两侧立柱中的位置居中梁底左侧立柱距梁中心线距离(mm)750板底左侧立柱距梁中心线距离s1(mm)750板底右侧立柱距梁中心线距离s2(mm)750梁底增加立柱根数3梁底增加立柱布置方式52、按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁底左侧立柱距离(mm)425,750,1075梁底支撑小梁根数8梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200结构表面的要求结构表面外露模板及支架计算依据混凝土结构工程施工规范GB50666-2011结构重要性系数01可变荷载的组合值系数c0.9 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/122812553、0mm4 q101.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4cQ1kb=11.35(0.1+(24+1.5)1.3)+1.40.92.5147.408kN/m q1静01.35(G1k+ (G2k+G3k)h)b=11.35(0.1+(24+1.5)1.3)144.888kN/m q1活01.4cQ1kb=11.40.92.512.52kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)1.3133.25kN/m 1、强度验算 Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L20.10744.8880.1862+0.1212.520.18620.176kNm Mm54、ax/W0.176106/375004.698N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632q2L4/(100EI)=0.63233.25185.7144/(10010000281250)0.089mml/400185.714/4000.464mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.39344.8880.186+0.4462.520.1863.485kN R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.14344.8880.186+1.2232.520.18610.10155、kN R3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.92844.8880.186+1.1422.520.1868.27kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0.393 q2l=0.39333.250.1862.427kN R2=R4=1.143 q2l=1.14333.250.1867.058kN R3=0.928 q2l=0.92833.250.1865.73kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)50100小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33356、小梁截面惯性矩I(cm4)416.667 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max3.485+11.35(0.3-0.1)1.3/7+0.5(1.3-0.1)+11.35(0.5+(24+1.1)0.1)+1.40.92.5max0.75-1.3/2，0.75-1.3/2/21，10.101+1.351.35(0.3-0.1)1.3/7=10.151kN/m q2max2.427+(0.3-0.1)1.3/7+0.5(1.3-0.1)+(0.5+(24+1.1)0.1)max0.75-1.3/2，0.75-1.3/2/21，7.058+(0.3-0.1)1.3/77.057、95kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.10710.1510.2252，0.510.1510.220.203kNm Mmax/W0.203106/833332.436N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.60710.1510.225，10.1510.22.03kN max3Vmax/(2bh0)=32.031000/(250100)0.609N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.632q2l14/(100EI)0.6327.0952254/(10058、93504166670)0.003mml/400225/4000.562mm 2q2l24/(8EI)7.0952004/(893504166670)0.036mml/400200/4000.5mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.14310.1510.225，0.39310.1510.225+10.1510.22.928kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R81.357kN，R2R72.928kN，R3R4R5R62.4kN 正常使用极限状态 Rmax59、max1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.1437.0950.225，0.3937.0950.225+7.0950.22.046kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R81.052kN，R2R72.046kN，R3R4R5R61.667kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483.5可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)12.19主梁截面抵抗矩W(cm3)5.08 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩60、图(kNm) Mmax/W0.233106/508045.842N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax3.23kN max2Vmax/A=23.231000/48913.21N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.079mml/400425/4001.062mm 满足要求！ 七、2号主梁验算主梁类型方钢管主梁材料规格(mm)80402可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)37.161、3主梁截面抵抗矩W(cm3)9.28 2号主梁自重忽略不计,计算简图如下： 计算简图如下： RmaxR1，R2，R3，R4，R5=1.451，6.064，3.14，6.064，1.451=6.064kN，RmaxR1，R2，R3，R4，R51.086，4.273，2.145，4.273，1.086=4.273kN 1、抗弯验算 纵向水平钢管弯矩图(kNm) Mmax/W0.932106/9280100.424N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 纵向水平钢管剪力图(kN) Vmax3.993kN maxVmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=3.99310004080262、-(40-4)762/(83713004)16.153N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 纵向水平钢管变形图(mm) max0.445mml/400900/4002.25mm 满足要求！ 4、支座反力 支座反力依次为R1=8.135kN，R2=13.347kN，R3=11.801kN，R4=12.216kN，R5=12.103kN，R6=12.141kN，R7=12.103kN，R8=12.216kN，R9=11.801kN，R10=13.347kN，R11=8.135kN 八、立柱验算钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(c63、m3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205 =h/i=1500/15.9=94.34=180 长细比满足要求！ 查表得，0.634 1、风荷载计算 Mw0.901.4klah2/100.911.40.180.91.52/100.046kNm 2、稳定性计算 同上四六计算过程，可得： R11.451kN，R26.064kN，R33.14kN，R46.064kN，R51.451kN 立柱最大受力NwmaxR1，R2，R3，R4，R5+0.15(13.1-1.3)+Mw/lbmax1.451，6.064，3.14，6.064，1.451+1.77+0.046/1.57.865kN fN/(A64、)+Mw/W7864.981/(0.634424)+0.046106/449039.487N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 九、可调托座验算可调托座内2号主梁根数1可调托座承载力容许值N(kN)30 由2号主梁验算一节计算可知可调托座最大受力NmaxR1，R2，R3，R4，R5，R6，R7，R8，R9，R10，R11113.347kNN30kN 满足要求！ 十、立柱地基基础计算地基土类型粘性土地基承载力设计值fak(kPa)140立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.15 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)7.865/(10.15)52.433kPafak140kPa 满足要求！