1、目 录一、编制依据.2二、工程概况.2三、施工准备.4四、主要施工方法及措施5五、模板安装质量要求16六、安全注意事项.16七、文明施工及环境保护.18八、模板计算书.198.1、墙模板计算书19 8.2、柱模板计算书28 8.3、梁模板计算书.46 8.4、楼板模板计算书（一）.68 8.5、楼板模板计算书（二） 楼板承载力验算计算书79一、编制依据1、主要依据施工图纸、施工组织设计模板工程施工方案编制的主要依据 序号名 称编 号1三亚市妇幼保健院保建院整体搬迁（新址）建设项目建施见施工图结施见施工图2三亚市妇幼保健院保建院整体搬迁（新址）建设项目工程施工组织设计2、主要规范、规程、标准依据2、的主要规范、规程、标准 序号规范、规程名称编 号1混凝土结构工程施工质量验收规范GB 502042002（2011版）2高层建筑混凝土结构技术规程JGJ 320103建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20084建筑施工计算手册江正荣著5建筑结构荷载规范GB 50009-20126混凝土结构设计规范GB50010-2010二、工程概况1、设计概况 工程概况一览表 序号项目内 容1建筑面积（m2）总建筑面积96432地下室面积20713占地面积9688.862层数地下1层地上19层3层高(m)地下室5.4标准层5.4 4.5 4.7 44结构形式基础结构形式桩基、承台、筏板结构形式框架剪力墙结3、构5地下防水混凝土结构自防水C40P8防水混凝土柔性防水水泥基/CPS-CL高分子自粘卷材构造防水止水钢板6结构断面尺寸底板厚度（mm）400外墙厚度（mm）350内墙厚度（mm）250、300、350柱断面尺寸（mm2）600600、600x1000、500x500、600x1000、600x1100、1000x1400详见施工图梁断面尺寸（mm2）450900、350900、300900、300700、500800、5001100、500900、800600、400600、300600，详见施工图楼板厚度（mm）100、200、150、1207楼梯结构形式梁式楼梯8坡道结构形式砼现浇9施工4、缝设置底板施工缝按设计加强带划分，墙、柱施工缝留在板（梁）下皮以上3。楼梯施工缝留在楼梯所在楼层休息平台上跑（去上一层）楼梯踏步及临侧墙宽度范围之内，另一方向为休息平台宽度的1/3处。拟建的三亚市妇幼保健院整体搬迁（新址）工程由三亚市妇幼保健院投资筹建，位于三亚市迎宾路，该工程院总建筑面积96432 ，包括了 1栋19 层的医疗综合楼，裙楼46层，1层地下室；1栋4 层的后勤楼、1栋 5层专家周转房以及配合计生委建设的 5 层计划生育中心楼。 本工程+0.000标高暂定略高于南侧迎宾路路面，绝对标高相当于7.350m（1985国家高程）2.2 质量目标 本工程将严格按照ISO9000国际贯标标5、准进行管理、施工，实现“主体坚固，安装精确，装修精致，充分体现设计意图”，符合现行国家有关工程施工验收规范和标准的要求（省优质工程），并争创鲁班奖工程。三、施工准备1、主要机具及工具准备详见下表机具及工具准备一览表 名称规格数量水准仪DSZ21台钢卷尺5m、7.5m和50m50把工程检测尺2m1把磁力线锤10台圆盘锯MJ1063台平刨MB5033台压刨MB10652台空压机12m32台吸尘器1台砂轮切割机配套2台手电钻钻头直径1220 mm10单头扳手开口宽（mm）：1719、222450活动扳手最大开口宽65mm50锤子重量0.25kg、0.5kg100钢丝钳长150 mm、175 mm306、墨斗、棉线102、材料准备明确各种施工材料的选择，包括模板、木方、支撑、脱模剂、止水螺杆、步步紧、山型卡、加固螺杆等。材料准备一览表序号模 板 选 型支 撑 系 统使 用 部 位投 入量()脱 模 剂进 场时 间115mm胶合板扣件式钢管地下室/主体25000油性随进度215mm胶合板承插盘扣式钢管主体一层10000油性随进度3、现场准备测量放线：根据平面控制网线，在板面或垫层上放出控制网线，对墙、柱要放五条控制线：一条轴线、两条墙柱截面边线、两条模板控制线。模板控制线为柱边线50cm和墙边30cm线，用于模板的安装、校正及位置复核检查。四、主要施工方法及措施1 流水段划分施工流水段界限地下室7、部分按加强带划分，主体分为三段，H-Y2轴、Y2-Y7轴、A5-H轴，流水施工可以使工程有节奏、均衡、连续施工。2 楼板模板及支撑配置层数2.1. 模板选型及设计地下室承台基础采用砖胎模，地下室剪力墙采用15mm胶合板，地上竖向结构剪力墙采用15mm胶合板；梁、顶板均采用15mm胶合板。地下室层高5.4m采用承插盘扣式钢管支撑。立杆间距1.2x1.2m，步距1.2m；主体结构一层至五层层高4.5m,六层至七层层高4.7采用承插盘扣式钢管，其它8-19层采用承插盘扣式钢管支撑。根据所需材料提前考察，选用相关材料厂家。2.2.综合考虑胶合板模板周转次数为6次，水平结构为保证混凝土达到拆模强度，需配8、制地下室一层梁板模板、标准层配制二层顶板模板，第三套顶板模板考虑由地下室顶板模板拆除后周转使用；2.3. 综合考虑胶合板周转次数为6次，标准层配制二层模剪力墙/柱模板。2.4. 模板使用周转过程采取新旧更换，施工至5层完成后，由6层开始用新模板全部替换旧模板。2.5. 竖向模板配置高度：地下室5.4m；标准层4.5m、4.7m、4m。3 隔离剂的选用及使用注意事项胶合板采用油性脱模剂，在首次涂刷脱模剂时，必须对模板进行全面清理，清除模板板面的污垢和锈蚀，用棉纱与脱模剂对板面作最后清理，然后才能涂刷脱模剂，脱模剂要薄而均匀，不得漏刷、不得流坠。每次拆模后，必须对模板进行全面清理，包括板面和背面的9、清理，用滚筒沾上脱模剂，均匀的滚涂在模板表面，再用棉纱将表面杂物擦干净。涂刷脱模剂后的模板，不得长时间放置，以防雨淋或落上灰尘，影响拆模，如涂刷后时间过长，需重新涂刷，直到达到要求为止。4 模板设计设计依据：考虑使用胶合板，混凝土成型质量较好；地下室从结构平面及楼层高度上与标准层差异较大等因素，经反复论证，地下结构竖向及水平构件均采用15 mm厚胶合板。地上竖向结构标准层不多，结构复杂，考虑模板周转及工程质量的要求，地上剪力墙及框架柱采用15 mm厚胶合板。4.1 0.000以下模板设计4.1.1墙体模板设计 1墙体模板面板采用15mm厚胶合板，模板内竖楞用40mm80mm木方间距20025010、mm布置，外横楞用2根483mm钢管间距450mm布置，采用M16mm对拉螺杆布置间距450mm，与山形扣件配套使用；外墙采用M16mm对拉止水螺杆布置间距450mm，在上、中、下各加一排483mm钢管斜撑，间距1500mm，用作模板垂直度调整，同时斜撑将力传至基坑支护。2.所有外围墙体均采用防水螺杆，防水螺杆做法详见下： 3.墙体模板拼接均在木工房加工成整板，整板拼接时采用企口对接方式，并在企口位置加设海绵条，杜绝模板拼缝处搓台、混凝土漏浆等质量通病。详见下图（模板拼缝处理）。4.1.2柱模板设计柱模采用15mm厚胶合板制作面板，竖楞采用40mm80mm方木，方木均经压刨找平，每250mm一11、道。柱箍采用2483mm架子管，柱子整体支撑采用483mm架子管刚性支撑，详见下图。阴阳角模板现场定型加工，阴阳角模板均按直接对拼，详见下图（阴阳角配模节点）。4.2 0.000以上模板设计 墙体模板设计1首层剪力墙模板参照地下室墙体执行，首层剪力墙混凝土浇筑到梁底位置，高差部位采用二次支模与顶板一起浇筑。（见图下所示）2墙面上下层接茬对于外墙、电梯井、楼梯间及无顶板处的墙体,在浇筑墙体混凝土时，其浇筑高度为层高顶板厚度+20mm，支顶板模板前，应先除去10mm浮浆，然后再支设顶板模板浇注顶板混凝土，在浇筑顶板混凝土时，在外墙、电梯井筒、楼梯间及无顶板处外圈墙体位置顶板混凝土标高应高于室内顶板12、标高2030mm，以供上一层墙体模板下包，支模前，可在此处边粘海绵条,能避免漏浆。 柱子模板设计1柱模板面板采用15mm胶合板，背楞采用40mm80mm木方，木方间距为200250mm，柱箍采用248钢管，并用M16对拉螺杆进行加固，有效的避免柱子中间加对拉螺杆，减少装饰阶段的工序。（见下图所示）2外墙（柱）胶合板楼层接槎外墙（柱）接槎处，在上一层浇筑混凝土时，在混凝土外侧预埋间距同墙体对拉螺杆，当外侧模板安装时，模板紧贴上层混凝土面100mm，并在相贴处粘贴100mm宽海棉条，用木方和山型扣将模板下口锁紧，杜绝错台和漏浆现象。（见下图所示） 梁、板模板设计1梁、板支撑为承插盘扣式钢管架，立杆13、间距为1.2mx1.2m ，本工程梁底、梁侧均采用15mm厚胶合板，侧模、底模用40mm80mm，间距300mm的木方做通长背楞，248钢管做梁底主龙骨，间距详梁模板计算书。2当梁跨度L大于及等于4m时，模板按跨度的L/500起拱，当悬臂梁时，梁端按悬臂长度的L/500起拱。3梁加固完毕后，即可支设楼板模板。楼板模板为15mm厚胶合板，次楞用40mm80mm方木间距300mm，主龙骨用248钢管。 门窗洞口模板设计以15mm厚胶合板作为面板、100mm100mm的木方为背楞加工成定型门窗洞口模，角部用定型角钢固定，并用勾头螺栓拉牢。根据洞口大小设定水平和斜向支撑，上下用连梁内控式定位筋分四道支14、撑定位，左右两侧与暗柱内控式定位筋分上、中、下固定。（见下图）4.3 楼梯模板设计楼梯采用15mm厚胶合板，踏步侧板钉在梯段侧板上。踏步板龙骨采用50mm厚木方，上方背两根40mm80mm木方，确保踏步侧板的强度和刚度。梯板采用15mm厚多层板，次龙骨采用40mm80mm木方，主龙骨采用50mm100mm木方，支撑采用钢管架。4.4后浇带、施工缝模板：墙体、顶板、底板后浇带、施工缝，后浇带拆模后，在后浇带混凝土凹槽内预埋止水钢板、止水带，增强混凝土结构的自防水能力。5 模板的现场制作与外加工5.1 对制作与加工的管理和验收的具体要求 现场制作部分（胶合板）1模板现场制作的要求（1）按照图纸设计15、要求及施工现场实际的尺寸结合模板的实际规格进行下料前的排模、放大样。墙柱模板下料时比设计结构尺寸减少35mm，梁模板不进行减少。模板必须加工场组拼好后，用塔吊运至施工现场。（2）板材锯裁：直径300mm，100齿，最好用带轨道的锯木机，如需要不规则的几何型，可以用手提电锯现场锯板，为防止蹦边，锯板和钻眼时，要将板下面垫实。（3）重新封边：新裁开后的板材，一定要用防水酚醛系列油漆将板边涂刷或喷三次，以防止渗水开裂、翘边。（4）封刷眼孔：在施工剪力墙时，由于施工工艺所定，需要在板材上按工艺要求通穿对拉螺杆，以便锁固模板，控制剪力墙的截面尺寸，由于该眼孔的数量较多，所以在打完眼后亦应用防水酚醛油漆将16、眼孔圆周遍用小刷刷3遍5遍，以防止渗水。（5）梁、柱模板加工在模板加工场地进行，不得在现场散拼。模板作背楞用的木档应用压刨压平，以减少木方与板材之间的缝隙，木挡间距不大于300mm，纵向设置。穿对拉螺栓的螺栓眼采用18钻头钻出。（6）柱、梁的模板加工必须满足截面尺寸，两对角线误差小于1mm，次龙骨必须双面刨光，翘曲、变形的方木不得作为龙骨使用。2模板现场制作的管理及验收模板加工完毕后（尤其是门洞模板）必须经过项目部技术人员质检人员验收合格后方可使用。对于周转使用多次的胶合板，如果有飞边、破损模板必须切掉破损部分然后刷封边漆,后加以利用。6 模板的存放未加工的胶合板存放在库房内，使用的胶合板均在17、楼层周转使用。7 模板的安装7.1 一般要求竖向结构钢筋等隐蔽工程完毕、施工缝处理完毕后准备模板安装。安装墙柱模前，要清除杂物，做好测量放线，模板定位等工作。顶板模板安装前，要拉线找水平，通过调整立杆标高使主次龙骨标高就位。7.2 模板安装 底板模板的安装顺序及技术要点垫层施工完毕后进行底板模板安装，外围底板侧模采用砖模。基础承台模板采用砖胎模。墙体模板校正及加固：沿边跨竖向设48水平钢管，间距为750mm，钢管一端与梁上48水平钢管锁牢，另一端设可调支撑于护坡外壁上。在导墙内侧模板处加48钢管斜支撑，按45角与上侧钢管锁牢，为加强该部水平推力，同时对该部架子进行加强，沿上钢管接头处向下设一根18、45斜支撑，形成一桁架，以减少钢管变形，沿钢管纵向设钢管立撑间距1500mm立于马凳上。 墙、柱模板的安装顺序及技术要点1柱子模板安装（1）施工准备：柱模施工放线完毕（柱模定位线、柱外皮外延300mm控制线），经验收合格，做好预检记录；柱筋绑扎完毕，办完隐检记录，柱模内杂物清理干净；柱模定位钢筋绑好、预埋线管、线盒布置好；柱模下口贴海绵条。柱模间采用斜拉互相顶撑或相互联结顶撑。（2）柱模安装：柱模为一块一块依次安装。将柱模板吊至柱模板边线处；用槽钢及对拉螺栓将四片柱模锁紧，调整柱模的截面尺寸，旋转顶撑上顶托或斜拉件的花篮螺栓的调节丝杆，调整柱模的垂直度。 （3）柱子校正须校正垂直度及柱顶对角线19、，成排同一截面的柱子支模先立两端柱模，校直与复核无误后顶部拉通长线，根据通长线立中间柱模，下口对柱边线，上口对通长线，便于校正。2剪力墙及附墙柱模板安装（1）施工准备工作同柱模板。（2）按配板设计循序拼装，一般先安装一侧模板，穿入对拉螺杆后再安另一侧模板，筒体模板先安筒内模板再安筒外模板，以保证模板系统整体稳定，墙体模板应边安装模板边安装对拉螺杆，剪力墙两侧模板对拉螺杆孔位应对齐。配件必须穿插牢固，对拉螺栓孔应平直相对，穿插螺栓不得斜拉硬顶。一段模板安装完后应及时安装钢管水平横楞，对拉螺杆用蝶形扣与水平横楞双钢筋紧固。支柱和斜撑下的支承面应平整垫实，可在筏板基础浇混凝土或楼板浇混凝土时预埋间距20、不大于1.2m的锚环固定，横楞通过对拉螺杆相连结。斜撑撑于水平横楞上。（3）模板支设完成，采用调整斜杆支撑和对拉螺栓的方法进行模板校正，模板上口拉线检查，垂直度用吊垂线检查。3墙、柱子浇筑过程中必须安排木工值班，混凝土浇筑完毕后对柱子进行二次校核。 梁、板模板的安装顺序及技术要点1梁模板安装（1）安装时按设计标高调整支架横杆的标高，然后安装梁底模板，并拉线找平，当梁跨度大于及等于4m时，模板按跨度的0.2%起拱，当悬臂梁时，按悬臂长度的0.4%起拱。主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。（2）梁侧模板，根据梁底模安装梁侧模板、梁夹等，梁侧模板制作高度应根据梁高与楼板模板碰边或压边确定。采用楼板21、底模压梁侧模板，梁侧模板碰梁底模板的施工方法。（3）梁模板支模应遵守边模包底模的原则，便于梁侧模板提前拆除，梁模与柱模交接处，下料尺寸略为缩短23mm。2楼板模板安装（1）模板铺设前先检查模板是否有翘曲变形及破损情况，如有变形或翘曲必须修整后再使用。铺模板时从四周铺起，在中间收口，角部模板应通线用木螺钉或铁钉钉固。模板与墙体连接处贴12mm宽自粘海棉条,海棉条贴于木枋上，中间部位模板须拼缝严密。（2）模板铺完、模板支设完毕后，检查模板加固是否牢靠，模板位置是否正确，模板标高用水准仪复核，模板平整度用2m靠尺检查是否符合要求，模板表面必须清扫干净，清扫工作可用空气压缩机将模板内杂物吹出，经检查验22、收合格后方可进行下道工序施工（3）楼板模板及梁模板特别注意检查各支撑是否落于底板或楼板混凝土上，所有支撑立杆均应立于坚实面上，防止因支撑未支于坚实面上，导致浇筑混凝土时楼板或梁下沉。立杆立于混凝土面层上时应加设垫木垫木用50mm100mm木方，长度不小于250mm。（4）跨度4m的楼板模板，需按L/500进行起拱，起拱从四周向中间起拱，四周不起拱，起拱线要顺直，不得有折线。8 模板的拆除1拆除顺序模板拆除一般情况下先拆除连接件，再拆除其模板，以防砼表面破损或拉裂。2 侧模拆除的要求（1）侧模拆除时，混凝土强度应以能保证其表面及棱角不因拆模而受到损坏，预埋件或外露钢筋插铁不因拆模而松动。（2）当23、混凝土强度达到1.2MPa（现场以手指略用力压，混凝土表面无指痕）后，方可开始拆模；先将柱模连接用的对角钢销松开，使柱模间分离；调节柱模支腿的可调螺丝杆，使柱模与混凝土墙面分离。3底模拆除的要求拆模必须达到混凝土所要求的规定强度，详见承重模板拆除所需混凝土强度表。混凝土强度按同条件养护之拆模试块试压后确定。承重模板拆除所需混凝土强度表 结构类别结构跨度混凝土拆模按设计强度的%计板L2m502mL8m75L8m100梁L8m75L8m100悬臂结构1004. 当施工荷载所产生的效应比使用荷载更不利时，所采取的措施：（1）本工程楼层配置二层支撑体系，将施工荷载分层卸荷，不需采取任何措施。（2）地下24、室顶板作为钢筋加工及模板堆场，对其荷载与使用荷载进行分析后，得出结论，不需采取任何措施。9 模板的维护与修理9.1各类类型模板在使用过程中注意事项:吊装模板时轻起轻放，不准碰撞已安装好的模板和其它硬物；严格控制拆模时间，拆模时按程序进行，禁止用大锤敲击或撬棍硬撬，以免损伤混凝土表面和棱角；模板与墙面粘结时，禁止用塔吊吊拉模板，防止将墙面拉裂；拆模时要注意对成品加以保护，严禁破坏。9.2胶合板的维修胶合板运输堆放防止雨淋水浸；胶合板严禁与硬物碰撞、撬棍敲打、钢筋在上面拖拉、振捣器振捣、任意抛掷等现象，以保证板面覆膜不受损坏；胶合板使用后应及时用清洁剂清理干净，然后在其表面用棉纱涂上薄薄一层由机油25、和柴油按3：7调匀的混合剂，既保护面板又可作为下次使用的隔离剂； 当拆下的模板四周破坏、四边板开裂分层时，将模板破损部分切掉四周刷封边漆，然后重复利用。五 模板安装质量要求现浇结构模板安装的允许偏差项目及检查方法一览表 项次项 目允许偏差（mm）检查方法1轴线位移柱、墙、梁5尺量检查2底模上表面标高5水准仪或拉线尺量3截面内部尺寸基础10尺量检查柱、墙、梁+4，54层高垂直度层高不大于5m6经纬仪或吊线、尺量大于5m85相邻两板表面高低差2尺量6表面平整度5靠尺、塞尺7预埋铁件中心线位移3拉线尺量检查8预埋管、螺栓中心线位移2拉线尺量检查螺栓外露长度+10、09预留孔洞中心线位移+10拉线尺量26、检查尺寸+10、010插筋中心线位移5尺量检查外露长度+10、0六 安全注意事项1 使用木工机械应遵守以下规定：1.1.操作人员应经培训，熟悉使用的机械设备构造、性能和用途，掌握有关使用、维修、保养的安全操作知识。电路故障必须由专业电工排除。1.2.作业前应试机，各部件运转正常后方可作业。开机前必须将机械周围及脚下作业区的杂物清理干净，必要时应在作业区铺垫板。 1.3.作业时必须扎紧袖口、理好衣角、扣好衣扣，不得戴手套。作业人员长发不得外露，女工必须戴工作帽。1.4. 机械运转过程中出现故障时，必须立即停机、切断电源。 1.5 链条、齿轮和皮带等传动部分，必须安装防护罩或防护板。1.6. 必须27、使用定向开关，严禁使用倒顺开关。1.7. 清理机械台面上的刨花、木屑，严禁直接用手清理。1.8. 每台机械应挂机械负责人和安全操作牌。1.9. 作业后必须拉闸，箱门锁好。2 模板安装安全技术措施：2.1. 安装墙柱模板时，随时支撑固定，防止倾覆。2.2. 安装整块柱模板，不得将柱子钢筋代替临时支撑。2.3. 吊装模板时，必须在模板就位并连接牢固后，方可脱钩。并严格遵守吊装机械使用安全有关规定。2.4. 操作人员上下基坑要设扶梯。基坑上口边缘1m以内不允许堆放模板构件和材料，模板支在护壁上时，必须在支点上加垫板。2.5. 预拼装模板的安装，边就位、边校正、边安设连接件，并加设临时支撑稳固。2.628、. 登高作业时，各种配件放在工具箱内或工具袋内，严禁放在模板或脚手架上。3 模板拆除安全技术措施：3.1. 拆模起吊前，复查拆墙螺杆是否拆净，再确定无遗漏且模板与墙体完全脱离方可吊起。3.2. 拆除承重模板，设临时支撑，防止突然整块塌落。3.3. 拆除模板时采取切实可靠的安全措施，并在下面标出作业区，严禁非操作人员进入作业区。拆下的模板集中吊运，并多点捆牢，不准向下乱扔。拆模间歇时，将活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。3.4. 模板拆除时严禁使用重锤敲击。拆除后的模板及时清理混凝土渣块。由专人负责校对模板几何尺寸，偏差过大及时修理。3.5. 模板放置时不得压有电线、气焊29、管线等。4 其他装拆施工时，上下有人接应，随拆随运转，并把活动部件固定牢靠，严禁堆放在脚手板上或抛掷。七 文明施工及环境保护1.现场严格按总平面图进行布置，对现场堆场进行统一规划，对不同的进场材料设备进行分类合理和储存，并挂牌标明、标示，重要设备材料利用专门的围栏库房储存并设专人管理。2. 木工加工必须在封闭的木工棚内进行，木工棚用胶合板进行封闭。3. 模板施工时间尽量安排在6：0022：00进行，不得对周围居民造成扰民，模板、架管吊装必须轻提轻放，避免噪声污染。4. 模板、木方的边角废料、施工缝清理的垃圾、楼层清理后的垃圾必须按照有关规定运至指定的垃圾池内。5. 模板、脚手架在支设、拆除和搬30、运时，必须轻拿轻放，上下、左右有人传递。使用电锯切割时，应及时在锯片上刷油，且锯片送速不能过快。6. 使用电锤开洞、凿眼时，应使用合格的电锤，及时在钻头上注油或水。7.加强环保意识的宣传，采用有力措施控制人为的施工噪声，严格管理，最大限度地减少噪音扰民。八 模板计算书8.1 墙模板计算书计算依据：混凝土结构工程施工规范（GB50666-2011）建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）建筑结构荷载规范（GB 50009-2012）混凝土结构设计规范（GB50010-2010）钢结构设计规范（GB 50017-2003）一、参数信息墙段：地下室。1.模板构造墙模板高度(m)4.5混凝土31、楼板厚度(mm)350结构表面要求隐藏2.荷载参数砼对模板侧压力标准值(kN/m2)42.221砼下料产生的水平荷载(kN/m2)23.模板参数加固楞搭设形式：主楞横向次楞竖向设置；(一) 面板参数面板材料5层板15mm厚覆面竹胶合板面板厚度(mm)15抗弯设计值(N/mm2)35弹性模量(N/mm2)9898(二) 主楞参数主楞材料2根483.0钢管间距(mm)150,450*9钢材品种钢材Q235钢(16-40)弹性模量(N/mm2)206000屈服强度(N/mm2)235抗拉/抗压/抗弯强度设计值(N/mm2)205抗剪强度设计值(N/mm2)120端面承压强度设计值(N/mm2)32532、(三) 次楞参数次楞材料1根4080木方（宽度高度mm）间距(mm)250木材品种东北落叶松弹性模量(N/mm2)10000抗压强度设计值(N/mm2)15抗弯强度设计值(N/mm2)17抗剪强度设计值(N/mm2)1.6(四) 加固楞支拉参数支拉方式穿墙螺栓螺栓直径M16螺栓水平间距(mm)450螺栓竖向间距(mm)150,450*9 模板剖面示意图 模板立面示意图二、墙模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据模板规范（JGJ162-2008）第条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为4.500m。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: I = 450015333、/12= 1.266106mm4； W = 4500152/6 = 1.688105mm3；1.荷载计算及组合(一) 新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k按下列公式计算，并取其中的较小值: F1=0.28ct0V1/2 F2=cH其中 c - 砼的重力密度，取24.000kN/m3； t0 - 新浇砼的初凝时间，采用t0 =200/(T+15)计算，得200/(20+15)=5.7h； V - 砼的浇筑速度，取1.5m/h； H - 砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面总高度，取4.5m； - 砼坍落度影响修正系数，取0.9。根据以上两个公式计算得到： F1=42.221 kN/m2 F2=108.034、00 kN/m2 新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k=min（F1，F2）=42.221 kN/m2；砼侧压力的有效压头高度：h=F/=42.221/24.000=1.759m；(二) 砼下料产生的水平荷载标准值Q2k Q2k=2kN/m2；(三) 确定采用的荷载组合计算挠度采用标准组合： q=42.2214.5=189.995kN/m；计算弯矩采用基本组合： q=0.91.1(1.350.942.221+1.40.92)4.5=239.761kN/m；2.面板抗弯强度计算 M/W f其中：W - 面板的截面抵抗矩，W =1.688105mm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm) M=0.1235、5ql2=1.873106Nmm； 计算弯矩采用基本组合: q=239.761kN/m；面板计算跨度: l = 250.000mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.873106 / 1.688105=11.100N/mm2；实际弯曲应力计算值 =11.100N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=35N/mm2，满足要求！3.面板挠度计算 =5ql4/(384EI)其中：q-作用在模板上的压力线荷载:q = 189.995 kN/m； l-面板计算跨度: l =250.000mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9898N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 1.26610636、mm4； 容许挠度: 结构表面隐藏=l/250=1.000mm；面板的最大挠度计算值: = 5189.995250.0004/(38498981.266106) = 0.771 mm；实际最大挠度计算值: =0.771mm小于最大允许挠度值: =1.000mm，满足要求！三、墙模板支撑的计算1.次楞计算次楞采用1根4080木方（宽度高度mm）为一组，间距250mm。次楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=140803/12 = 1.707106 mm4； W=140802/6 = 4.267104 mm3； E=10000 N/mm2；(一) 荷载计算及组合计算挠度采用标准组37、合： q=42.2210.250=10.555kN/m；计算弯矩和剪力采用基本组合：有效压头高度位置荷载： q=0.91.1(1.350.942.221+1.40.92)0.250=13.320kN/m；有效压头高度位置以下荷载： q=0.91.11.350.942.2210.250=12.696kN/m；顶部荷载： q=0.91.11.40.920.250=0.624kN/m；(二) 内力计算次楞直接承受模板传递的荷载，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：1504504504504504504504504504503002741175912.696kN/m13.32kN38、/m0.624kN/m 弯矩和剪力计算简图0.1430.1290.2330.2090.2160.2130.2170.2070.1590.0980.061 弯矩图(kNm)1.9042.6553.0582.9112.8032.8422.8722.8622.8512.8492.8652.8832.8552.6832.2251.981.4671.1980.7880.512 剪力图(kN)1504504504504504504504504504503002741175910.555kN/m 变形计算简图0.0290.095 变形图(mm)经过计算得到: 最大弯矩 M= 0.233kNm 最大剪力：V=39、 3.058kN 最大变形：= 0.095mm 最大支座反力：F= 5.969kN(三) 次楞计算(1) 次楞抗弯强度计算 =M/W=0.233106/4.267104 =5.470N/mm2实际弯曲应力计算值 =5.470N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！(2) 次楞抗剪强度计算 =VS0/Ib=3.058100032000/(1.70710640)=1.433N/mm2；实际剪应力计算值 1.433 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=1.600 N/mm2，满足要求！(3) 次楞挠度计算容许挠度: 结构表面隐藏=l/250；第1跨最大挠度为0.029mm，容40、许挠度为0.600mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.095mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.054mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！第4跨最大挠度为0.063mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！第5跨最大挠度为0.061mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！第6跨最大挠度为0.060mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！第7跨最大挠度为0.067mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！第8跨最大挠度为0.051mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！第9跨最大挠度为0.035mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！第10跨最大挠度为0.41、022mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！第11跨最大挠度为0.005mm，容许挠度为1.200mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！2.主楞计算主楞采用2根483.0钢管为一组，共10组。主楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=210.78104= 2.156105 mm4； W=24.49103= 8.980103 mm3； E=206000 N/mm2；主楞承受次楞传递的集中力，计算弯矩和剪力时取次楞的最大支座力5.969kN，计算挠度时取次楞的最大支座力4.962kN。根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩42、和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)经过计算得到: 最大弯矩 M= 0.536kNm 最大剪力：V= 6.103 kN 最大变形：= 0.124mm 最大支座反力：F= 11.803kN(1) 主楞抗弯强度计算 =M/W=0.536106/8.980103 =59.738N/mm2实际弯曲应力计算值 =59.738N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(2) 主楞抗剪强度计算 =VS0/Itw=3.05110006084/(2.1561053)=28.703N/mm2；实际剪应力计算值 28.703 N/mm2 小于抗剪强度设43、计值 fv=120.000 N/mm2，满足要求！(3) 主楞挠度计算容许挠度: 结构表面隐藏=l/250；第1跨最大挠度为0.124mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.010mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.124mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！3.穿墙螺栓计算验算公式如下:NN= fA其中 N - 穿墙螺栓所受的拉力； A - 穿墙螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 穿墙螺栓型号: M16；查表得： 穿墙螺栓有效直径: 13.44、55 mm； 穿墙螺栓有效面积: A = 144 mm2；穿墙螺栓最大容许拉力值: N = 170144/1000 = 24.480 kN；穿墙螺栓所受的最大拉力: N =11.803 kN。穿墙螺栓所受的最大拉力 N=11.803kN 小于 穿墙螺栓最大容许拉力值 N=24.480kN，满足要求！8.2 柱模板计算柱段：地下室柱KZ22a-A为例。柱模板计算书计算依据:混凝土结构工程施工规范（GB50666-2011）建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）建筑结构荷载规范（GB 50009-2012）混凝土结构设计规范（GB50010-2010）钢结构设计规范（GB 50017-45、2003）一、参数信息1.基本参数柱模板高度(m)4.3结构表面要求隐藏柱截面宽(mm)1000柱截面高(mm)1400搭设形式组合式柱箍有竖楞2.面板参数面板材料5层板15mm厚覆面竹胶合板面板厚度(mm)15抗弯设计值(N/mm2)35弹性模量(N/mm2)98983.柱箍(1) B边柱箍柱箍材料2根483.0钢管柱箍间距(mm)100,450*5,700*2钢材品种钢材Q235钢(16-40)弹性模量(N/mm2)206000屈服强度(N/mm2)235抗拉/抗压/抗弯强度设计值(N/mm2)205抗剪强度设计值(N/mm2)120端面承压强度设计值(N/mm2)325(2) H边柱箍柱46、箍材料2根483.0钢管柱箍间距(mm)150,450*5,700*2钢材品种钢材Q235钢(16-40)弹性模量(N/mm2)206000屈服强度(N/mm2)235抗拉/抗压/抗弯强度设计值(N/mm2)205抗剪强度设计值(N/mm2)120端面承压强度设计值(N/mm2)3254.竖楞(1) B边竖楞竖楞材料1根4080木方（宽度高度mm）最外两根竖楞间距(mm)900竖楞根数6竖楞间距(mm)180*5木材品种东北落叶松弹性模量(N/mm2)10000抗压强度设计值(N/mm2)15抗弯强度设计值(N/mm2)17抗剪强度设计值(N/mm2)1.6(2) H边竖楞竖楞材料2根408047、木方（宽度高度mm）最外两根竖楞间距(mm)1300竖楞根数8竖楞间距(mm)180*3,220,180*3木材品种东北落叶松弹性模量(N/mm2)10000抗压强度设计值(N/mm2)15抗弯强度设计值(N/mm2)17抗剪强度设计值(N/mm2)1.65.对拉螺栓参数B边最外两根对拉螺栓间距(mm)800B边对拉螺栓根数3B边对拉螺栓直径M16B边对拉螺栓间距(mm)400*2H边最外两根对拉螺栓间距(mm)1000H边对拉螺栓根数3H边对拉螺栓直径M16H边对拉螺栓间距(mm)500*26.荷载参数砼对模板侧压力标准值(kN/m2)42.221砼下料产生的水平荷载(kN/m2)2柱段：K48、Z22a-A。 模板剖面示意图10004300180180180180180100450450450450450700700800400400H边竖楞: 2根4080木方（宽度高度mm）B边竖楞: 1根4080木方（宽度高度mm）2根483.0钢管柱箍2根483.0钢管柱箍H边M16对拉螺栓B边M16对拉螺栓 模板立面示意图二、柱模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。这里取面板的计算宽度为1.000m。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: I = 1000153/12= 2.813105mm4； W = 1000152/6 = 3.750104mm3；1.荷载计算及组合(49、1) 新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k按下列公式计算，并取其中的较小值: F1=0.28ct0V1/2 F2=cH其中 c - 砼的重力密度，取24.000kN/m3； t0 - 新浇砼的初凝时间，采用t0 =200/(T+15)计算，得200/(20+15)=5.7h； V - 砼的浇筑速度，取1.5m/h； H - 砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面总高度，取4.3m； - 砼坍落度影响修正系数，取0.9。根据以上两个公式计算得到： F1=42.221 kN/m2 F2=103.200 kN/m2 新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k=min（F1，F2）=42.221 kN/m2；砼侧压力的50、有效压头高度：h=F/=42.221/24.000=1.759m；(2) 砼下料产生的水平荷载标准值Q2k Q2k=2kN/m2；(3) 确定采用的荷载组合计算挠度采用标准组合： q=42.2211=42.221kN/m；计算弯矩采用基本组合： q=0.91.1(1.350.942.221+1.40.92)1=53.280kN/m；2.B边模板面板计算根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)经过计算得到: 最大弯矩 M= 0.164kNm 最大剪力：V= 5.337kN 最大变形：= 0.0751、5mm 最大支座反力：F= 10.268kN(1) 面板抗弯强度计算 =M/W=0.164106/3.750104 =4.378N/mm2实际弯曲应力计算值 =4.378N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=35N/mm2，满足要求！(2) 面板挠度计算容许挠度: 结构表面隐藏=l/250；第1跨最大挠度为0.045mm，容许挠度为0.200mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.075mm，容许挠度为0.720mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.032mm，容许挠度为0.720mm，满足要求！第4跨最大挠度为0.045mm，容许挠度为0.720mm，满足要求！第5跨最大挠度为0.032mm，容许挠52、度为0.720mm，满足要求！第6跨最大挠度为0.075mm，容许挠度为0.720mm，满足要求！第7跨最大挠度为0.045mm，容许挠度为0.200mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！3.H边模板面板计算根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)经过计算得到: 最大弯矩 M= 0.193kNm 最大剪力：V= 5.861 kN 最大变形：= 0.130mm 最大支座反力：F= 11.031kN(1) 面板抗弯强度计算 =M/W=0.193106/3.75010453、 =5.148N/mm2实际弯曲应力计算值 =5.148N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=35N/mm2，满足要求！(2) 面板挠度计算容许挠度: 结构表面隐藏=l/250；第1跨最大挠度为0.044mm，容许挠度为0.200mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.073mm，容许挠度为0.720mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.037mm，容许挠度为0.720mm，满足要求！第4跨最大挠度为0.024mm，容许挠度为0.720mm，满足要求！第5跨最大挠度为0.130mm，容许挠度为0.880mm，满足要求！第6跨最大挠度为0.023mm，容许挠度为0.720mm，满足要求！第7跨最大挠度为54、0.038mm，容许挠度为0.720mm，满足要求！第8跨最大挠度为0.070mm，容许挠度为0.720mm，满足要求！第9跨最大挠度为0.044mm，容许挠度为0.200mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！三、柱模板竖楞的计算1.B边竖楞计算B边竖楞采用1根4080木方（宽度高度mm）为一组。竖楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=140803/12 = 1.707106 mm4； W=140802/6 = 4.267104 mm3； E=10000 N/mm2；(一) 荷载计算及组合计算挠度采用标准组合： q=42.2210.180=7.655、00kN/m；计算弯矩和剪力采用基本组合：有效压头高度位置荷载：q=0.91.1(1.350.942.221+1.40.92) 0.180=9.590kN/m；有效压头高度位置以下荷载： q=0.91.11.350.942.2210.180=9.141kN/m；柱子顶部荷载： q=0.91.11.40.920.180=0.449kN/m；(二) 内力计算竖楞直接承受模板传递的荷载，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)经过计算得到: 最大弯矩 M= 0.304kNm 最大剪力：V= 3.1356、5kN 最大变形：= 0.480mm 最大支座反力：F= 5.614kN(三) 竖楞计算(1) 竖楞抗弯强度计算 =M/W=0.304106/4.267104 =7.118N/mm2实际弯曲应力计算值 =7.118N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！(2) 竖楞抗剪强度计算 =VS0/Ib=3.135100032000/(1.70710640)=1.469N/mm2；实际剪应力计算值 1.469 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=1.600 N/mm2，满足要求！(3) 竖楞挠度计算容许挠度: 结构表面隐藏=l/250；第1跨最大挠度为0.063mm，容许挠度为057、.400mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.095mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.035mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！第4跨最大挠度为0.044mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！第5跨最大挠度为0.062mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！第6跨最大挠度为0.033mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！第7跨最大挠度为0.392mm，容许挠度为2.800mm，满足要求！第8跨最大挠度为0.068mm，容许挠度为2.800mm，满足要求！第9跨最大挠度为0.480mm，容许挠度为2.200mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允58、许挠度值，满足要求！2.H边竖楞计算H边竖楞采用2根4080木方（宽度高度mm）为一组。竖楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=240803/12 = 3.413106 mm4； W=240802/6 = 8.533104 mm3； E=10000 N/mm2；(一) 荷载计算及组合计算挠度采用标准组合： q=42.2210.200=8.444kN/m；计算弯矩和剪力采用基本组合：有效压头高度位置荷载：q=0.91.1(1.350.942.221+1.40.92) 0.200=10.656kN/m；有效压头高度位置以下荷载： q=0.91.11.350.942.2210.2059、0=10.157kN/m；柱子顶部荷载： q=0.91.11.40.92 0.200=0.499kN/m；(二) 内力计算竖楞直接承受模板传递的荷载，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)经过计算得到: 最大弯矩 M= 0.330kNm 最大剪力：V= 3.433kN 最大变形：= 0.206mm 最大支座反力：F= 6.166kN(三) 竖楞计算(1) 竖楞抗弯强度计算 =M/W=0.330106/8.533104 =3.867N/mm2实际弯曲应力计算值 =3.867N/mm2 小于抗弯60、强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！(2) 竖楞抗剪强度计算 =VS0/Ib=1.717100064000/(3.41310640)=0.805N/mm2；实际剪应力计算值 0.805 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=1.600 N/mm2，满足要求！(3) 竖楞挠度计算容许挠度: 结构表面隐藏=l/250；第1跨最大挠度为0.011mm，容许挠度为0.600mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.037mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.023mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！第4跨最大挠度为0.024mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！第5跨61、最大挠度为0.034mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！第6跨最大挠度为0.017mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！第7跨最大挠度为0.206mm，容许挠度为2.800mm，满足要求！第8跨最大挠度为0.050mm，容许挠度为2.800mm，满足要求！第9跨最大挠度为0.105mm，容许挠度为2.000mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！四、柱模板柱箍的计算1.B边柱箍计算B边柱箍采用2根483.0钢管为一组。柱箍的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=210.78104= 2.156105 mm4； W=24.49103= 8.9862、0103 mm3； E=206000 N/mm2；柱箍承受竖楞传递的集中力，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下（在前面的“竖楞计算”中，我们仅仅计算了竖楞传递的最大集中力，计算简图中其他集中力的计算过程与最大集中力的计算过程完全相同，这里直接给出计算结果）： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)经过计算得到: 最大弯矩 M= 0.565kNm 最大剪力：V= 7.041kN 最大变形：= 0.059mm 最大支座反力：F= 14.082kN(一) 柱箍抗弯强度计算 =M/W=0.565106/8.980103 =62.883N63、/mm2实际弯曲应力计算值 =62.883N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(二) 柱箍抗剪强度计算 =VS0/Itw=3.52010006084/(2.1561053)=33.115N/mm2；实际剪应力计算值 33.115 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=120.000 N/mm2，满足要求！(三) 柱箍挠度计算容许挠度: 结构表面隐藏=l/250；第1跨最大挠度为0.015mm，容许挠度为0.200mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.059mm，容许挠度为1.600mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.059mm，容许挠度为1.600mm，满足要求！第464、跨最大挠度为0.015mm，容许挠度为0.200mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！2.H边柱箍计算H边柱箍采用2根483.0钢管为一组。柱箍的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=210.78104= 2.156105 mm4； W=24.49103= 8.980103 mm3； E=206000 N/mm2；柱箍承受竖楞传递的集中力，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下（在前面的“竖楞计算”中，我们仅仅计算了竖楞传递的最大集中力，计算简图中其他集中力的计算过程与最大集中力的计算过程完全相同，这里直接给出计算结果）： 弯矩和剪65、力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)经过计算得到: 最大弯矩 M= 0.710kNm 最大剪力：V= 9.667kN 最大变形：= 0.095mm 最大支座反力：F= 15.197kN(一) 柱箍抗弯强度计算 =M/W=0.710106/8.980103 =79.064N/mm2实际弯曲应力计算值 =79.064N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(二) 柱箍抗剪强度计算 =VS0/Itw=4.83310006084/(2.1561053)=45.464N/mm2；实际剪应力计算值 45.464 N/mm2 小于抗剪强度设计值 66、fv=120.000 N/mm2，满足要求！(三) 柱箍挠度计算容许挠度: 结构表面隐藏=l/250；第1跨最大挠度为0.086mm，容许挠度为0.600mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.095mm，容许挠度为2.000mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.095mm，容许挠度为2.000mm，满足要求！第4跨最大挠度为0.086mm，容许挠度为0.600mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！五、柱箍对拉螺栓的计算1.B边对拉螺栓计算验算公式如下:NN= fA其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计67、值，取170 N/mm2； 对拉螺栓型号: M16；查表得： 对拉螺栓有效直径: 13.55 mm； 对拉螺栓有效面积: A = 144 mm2；对拉螺栓最大容许拉力值: N = 170144/1000 = 24.480 kN；对拉螺栓所受的最大拉力: N =14.082 kN。对拉螺栓所受的最大拉力 N=14.082kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 N=24.480kN，满足要求！2.H边对拉螺栓计算验算公式如下:NN= fA其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 对拉螺栓型号: M16；查表得：68、 对拉螺栓有效直径: 13.55 mm； 对拉螺栓有效面积: A = 144 mm2；对拉螺栓最大容许拉力值: N = 170144/1000 = 24.480 kN；对拉螺栓所受的最大拉力: N =15.197 kN。对拉螺栓所受的最大拉力 N=15.197kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 N=24.480kN，满足要求！8.3 梁模板计算梁模板(碗扣架支撑)计算书梁段：地下室P轴KL136。计算依据：混凝土结构工程施工规范（GB50666-2011）建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）建筑施工碗扣式脚手架安全技术69、规范（JGJ166-2008）建筑结构荷载规范（GB 50009-2012）混凝土结构设计规范（GB50010-2010）钢结构设计规范（GB 50017-2003）一、参数信息1.模板构造及支撑参数(一) 构造参数梁截面宽度(m)0.5梁截面高度(m)1.2楼层高度(m)5结构表面要求隐藏立杆沿梁跨度方向间距(m)0.9立杆步距(m)1.2混凝土楼板厚度(mm)200板底承重立杆纵向间距(m)1.2横向间距(m)1.2梁底承重立杆根数2梁底两侧立杆间距(m)0.3梁底承重立杆间距(mm)300(二) 支撑参数梁底支撑钢管(mm)483钢管钢材品种钢材Q235钢(16-40)钢管弹性模量(N/70、mm2)206000钢管屈服强度(N/mm2)235钢管抗拉/抗压/抗弯强度设计值(N/mm2)205钢管抗剪强度设计值(N/mm2)120钢管端面承压强度设计值(N/mm2)3252.荷载参数新浇筑砼自重标准值(kN/m3)24钢筋自重标准值(kN/m3)1.5砼对模板侧压力标准值(kN/m2)33.6梁侧模板自重标准值(kN/m2)0.3梁底模板自重标准值(kN/m2)0.253.梁侧模板参数加固楞搭设形式：主楞横向次楞竖向设置；(一) 面板参数面板材料5层板15mm厚覆面竹胶合板面板厚度(mm)15抗弯设计值(N/mm2)35弹性模量(N/mm2)9898(二) 主楞参数主楞材料2根4871、3.0钢管主楞间距(mm)150,300*2钢材品种钢材Q235钢(16-40)弹性模量(N/mm2)206000屈服强度(N/mm2)235抗拉/抗压/抗弯强度设计值(N/mm2)205抗剪强度设计值(N/mm2)120端面承压强度设计值(N/mm2)325(三) 次楞参数次楞材料1根4080木方（宽度高度mm）次楞间距(mm)300木材品种东北落叶松弹性模量(N/mm2)10000抗压强度设计值(N/mm2)15抗弯强度设计值(N/mm2)17抗剪强度设计值(N/mm2)1.6(四) 加固楞支拉参数支拉方式采用穿梁螺栓支拉螺栓直径M16螺栓水平间距(mm)450螺栓竖向间距(mm)150,72、300*24.梁底模板参数搭设形式为：梁板合支(2层梁上横下顺)；(一) 面板参数面板材料5层板15mm厚覆面竹胶合板厚度(mm)15抗弯设计值(N/mm2)35弹性模量(N/mm2)9898(二) 第一层支撑梁参数材料1根4080木方（宽度高度mm）间距(mm)300木材品种东北落叶松弹性模量(N/mm2)10000抗压强度设计值(N/mm2)15抗弯强度设计值(N/mm2)17抗剪强度设计值(N/mm2)1.6(三) 第二层支撑梁参数材料2根483钢管（直径厚度mm）钢材品种钢材Q235钢(16-40)弹性模量(N/mm2)206000屈服强度(N/mm2)235抗拉/抗压/抗弯强度设计值73、(N/mm2)205抗剪强度设计值(N/mm2)120端面承压强度设计值(N/mm2)325梁段：地下室P轴KL136。 模板支撑体系剖面图 模板支撑体系平面图 梁侧剖面图二、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。这里取面板的计算宽度为1.000m。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: I = 1000153/12= 2.813105mm4； W = 1000152/6 = 3.750104mm3；1.荷载计算及组合(一) 新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k实际计算中，采用用户输入的新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k=33.600 kN/m2；砼侧压力的有效压头高度：74、h=F/=33.600/24.000=1.400m；(二) 砼下料产生的水平荷载标准值Q2k Q2k=2kN/m2；(三) 确定采用的荷载组合计算挠度采用标准组合： q=33.6001=33.600kN/m；计算弯矩采用基本组合： q=0.91.1(1.350.933.600+1.40.92)1=42.911kN/m；2.面板抗弯强度计算 M/W f其中：W - 面板的截面抵抗矩，W =3.750104mm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm) M=0.1ql2=3.862105Nmm； 计算弯矩采用基本组合: q=42.911kN/m；面板计算跨度: l = 300.000mm；经计算得到，75、面板的受弯应力计算值: = 3.862105 / 3.750104=10.299N/mm2；实际弯曲应力计算值 =10.299N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=35N/mm2，满足要求！3.面板挠度计算 =0.677ql4/(100EI)其中：q-作用在模板上的压力线荷载:q = 33.600 kN/m； l-面板计算跨度: l =300.000mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9898N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 2.813105mm4； 容许挠度: 结构表面隐藏=l/250=1.200mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67733.600300.0004/(1076、098982.813105) = 0.662 mm；实际最大挠度计算值: =0.662mm小于最大允许挠度值: =1.200mm，满足要求！三、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞采用1根4080木方（宽度高度mm）为一组，间距300mm。次楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=140803/12 = 1.707106 mm4； W=140802/6 = 4.267104 mm3； E=10000 N/mm2；(一) 荷载计算及组合计算挠度采用标准组合： q=33.6000.300=10.080kN/m；计算弯矩和剪力采用基本组合：底部荷载：q=0.91.1(1.350.93377、.600+1.40.92)0.300=12.873kN/m；顶部荷载：q=0.91.11.40.920.300=0.748kN/m；(二) 内力计算次楞直接承受模板传递的荷载，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)经过计算得到: 最大弯矩 M= 0.138kNm 最大剪力：V= 1.819kN 最大变形：= 0.072mm 最大支座反力：F= 3.614kN(三) 次楞计算(1) 次楞抗弯强度计算 =M/W=0.138106/4.267104 =3.234N/mm2实际弯曲应力计算值 =3.78、234N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！(2) 次楞抗剪强度计算 =VS0/Ib=1.819100032000/(1.70710640)=0.853N/mm2；实际剪应力计算值 0.853 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=1.600 N/mm2，满足要求！(3) 次楞挠度计算容许挠度: 结构表面隐藏=l/250；第1跨最大挠度为0.072mm，容许挠度为0.600mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.006mm，容许挠度为1.200mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.007mm，容许挠度为1.200mm，满足要求！第4跨最大挠度为0.014mm，容许挠度为1.079、00mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！2.主楞计算主楞采用2根483.0钢管为一组，共3组。主楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=210.78104= 2.156105 mm4； W=24.49103= 8.980103 mm3； E=206000 N/mm2；主楞承受次楞传递的集中力，计算弯矩和剪力时取次楞的最大支座力3.614kN，计算挠度时取次楞的最大支座力2.795kN。根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)经过计算得到: 最大弯80、矩 M= 0.257kNm 最大剪力：V= 4.186 kN 最大变形：= 0.060mm 最大支座反力：F= 5.992kN(1) 主楞抗弯强度计算 =M/W=0.257106/8.980103 =28.671N/mm2实际弯曲应力计算值 =28.671N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(2) 主楞抗剪强度计算 =VS0/Itw=2.09310006084/(2.1561053)=19.686N/mm2；实际剪应力计算值 19.686 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=120.000 N/mm2，满足要求！(3) 主楞挠度计算容许挠度: 结构表面隐藏=l/281、50；第1跨最大挠度为0.060mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.006mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.060mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！3.穿梁螺栓计算验算公式如下:NN= fA其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 穿梁螺栓型号: M16 ；查表得： 穿梁螺栓有效直径: 13.55 mm； 穿梁螺栓有效面积: A = 144 mm2；穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 170182、44/1000 = 24.480 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =5.992 kN。穿梁螺栓所受的最大拉力 N=5.992kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=24.480kN，满足要求！四、梁底模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度，这里取面板的计算宽度为0.500m。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: I = 500153/12= 1.406105mm4； W = 500152/6 = 1.875104mm3；1.荷载计算及组合模板自重标准值G1k=0.250.500=0.125 kN/m；新浇筑砼自重标准值G2k=240.5001.2=14.400 kN/m；83、钢筋自重标准值G3k=1.50.5001.2=0.900 kN/m；永久荷载标准值Gk= G1k+ G2k+ G3k=15.425 kN/m；施工人员及设备产生的荷载标准值Q1k=2.50.5=1.250 kN/m；(1) 计算挠度采用标准组合： q=15.425kN/m；(2) 计算弯矩采用基本组合：q=0.91.1(1.35115.425+1.40.91.25)=22.175kN/m；2.面板抗弯强度验算 M/W f其中：W - 面板的截面抵抗矩，W =1.875104mm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm) M=0.1ql2=1.996105Nmm；计算弯矩采用基本组合:q=22.1784、5kN/m；面板计算跨度: l = 300mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.996105/1.875104=10.644N/mm2；实际弯曲应力计算值 =10.644N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=35N/mm2，满足要求！3.面板挠度验算 =0.677ql4/(100EI)其中：q-作用在模板上的压力线荷载:q = 15.425 kN/m； l-面板计算跨度: l =300mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9898N/mm2； I-截面惯性矩: I =1.406105mm4； -容许挠度: 结构表面隐藏=l/250=1.200mm；面板的最大挠度计算值: = 0.85、67715.425300.0004/(10098981.406105) = 0.608 mm；实际最大挠度计算值: =0.608mm小于最大允许挠度值: =1.200mm，满足要求！五、梁底支撑梁的计算1.第一层支撑梁的计算支撑梁采用1根4080木方（宽度高度mm），间距300mm。支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=140803/12 = 1.707106 mm4； W=140802/6 = 4.267104 mm3； E=10000 N/mm2；(一) 荷载计算(1) 支撑梁直接承受模板传递的均布荷载计算弯矩和剪力采用（考虑支撑梁自重）：q = 1.122.175086、.3/0.5+0.026=14.661 kN/m；计算挠度采用（考虑支撑梁自重）：q = 1.115.4250.3/0.5+0.019=10.200 kN/m；(2) 梁侧模板传递的自重集中荷载：计算弯矩和剪力时N=1.350.310.3=0.122 kN；计算挠度时N=0.310.3=0.090 kN。(二) 支撑梁验算根据前面计算的荷载组合，取结构最不利状态进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：3503003502505002501507001500.026kN/m14.661kN/m0.026kN/m0.122kN0.122kN 弯矩和剪力计算简图0.0040.0890.0750.087、890.004 弯矩图(kNm)0.0290.0250.0961.5652.1992.1991.5650.0960.0250.029 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为：N1=0.029kNN2=3.764kNN3=3.764kNN4=0.029kN计算得到： 最大弯矩： 最大剪力：V= 2.199kN 最大变形：= 0.022mm 最大支座反力：F= 3.764kN(1) 支撑梁抗弯强度计算 =M/W=0.089106/4.267104 =2.081N/mm2实际弯曲应力计算值 =2.081N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要88、求！(2) 支撑梁抗剪计算 =VS0/Ib=2.199100032000/(1.70710640)=1.031N/mm2；实际剪应力计算值 1.031 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=1.600 N/mm2，满足要求！(3) 支撑梁挠度计算 -容许挠度: 结构表面隐藏=l/250；第1跨最大挠度为0.003mm，容许挠度为1.400mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.022mm，容许挠度为1.200mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.003mm，容许挠度为1.400mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！2.第二层支撑梁的计算(一) 梁底支撑梁验算支撑梁采用289、根483钢管（直径厚度mm）为一组，共2组。支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=210.78104= 2.156105 mm4； W=24.49103= 8.980103 mm3； E=206000 N/mm2；取承受最大支座反力的支撑梁进行验算，支撑梁按照集中与均布荷载作用下的三跨连续梁计算。支撑梁所受集中荷载F：计算弯矩和剪力时采用F1=3.764kN；计算挠度时采用F2=2.621kN；均布荷载取支撑梁的自重q：计算弯矩和剪力时采用q1= 0.090kN/m；计算挠度时采用q2= 0.067kN/m；根据上面计算的荷载进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：9090、09009003003003003003003003003003000.09kN/m3.764kN3.764kN3.764kN3.764kN3.764kN3.764kN3.764kN3.764kN3.764kN3.764kN 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)计算得到： 最大弯矩： 最大剪力：V= 4.816kN 最大变形：= 0.830mm 最大支座反力：F= 12.385kN(1) 支撑梁抗弯强度计算 =M/W=0.911106/8.980103 =101.407N/mm2实际弯曲应力计算值 =101.407N/mm2 小于抗弯强度设计值 f91、=205N/mm2，满足要求！(2) 支撑梁抗剪计算 =VS0/Itw=4.81610006084/(2.1561053)=45.303N/mm2；实际剪应力计算值 45.303 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=120.000 N/mm2，满足要求！(3) 支撑梁挠度计算 -容许挠度: 结构表面隐藏=l/250；第1跨最大挠度为0.830mm，容许挠度为3.600mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.093mm，容许挠度为3.600mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.828mm，容许挠度为3.600mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！(二) 梁侧支撑梁验算梁92、侧支撑梁采用1根483钢管为一组，共2组。支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：I=10.78104= 1.078105 mm4；W=4.49103= 4.490103 mm3；E=206000 N/mm2；梁侧支撑梁按照集中与均布荷载作用下的三跨连续梁计算。支撑梁所受集中荷载F：计算弯矩和剪力时采用F1=0.029kN；计算挠度时采用F2=0.023kN；均布荷载取支撑梁的自重q：计算弯矩和剪力时采用q1= 0.045kN/m；计算挠度时采用q2= 0.033kN/m；根据上面计算的荷载进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(93、kN) 变形计算简图 变形图(mm)计算得到： 最大弯矩： 最大剪力：V= 0.061kN 最大变形：= 0.021mm 最大支座反力：F= 0.140kN(1) 支撑梁抗弯强度计算 =M/W=0.011106/4.490103 =2.378N/mm2实际弯曲应力计算值 =2.378N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(2) 支撑梁抗剪计算 =VS0/Itw=0.06110003042/(1.0781053)=0.578N/mm2；实际剪应力计算值 0.578 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=120.000 N/mm2，满足要求！(3) 支撑梁挠度计算 -容许94、挠度: 结构表面隐藏=l/250；第1跨最大挠度为0.021mm，容许挠度为3.600mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.002mm，容许挠度为3.600mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.021mm，容许挠度为3.600mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！3.扣件抗滑力的计算n=R/Rc=1个其中 n - 立杆上设置用于承担水平横杆传递给立杆支座反力的扣件数； R - 水平杆传递给立杆的竖向作用力设计值，取0.140 kN； Rc - 1个扣件的抗滑承载力设计值，Rc=80.75=6 kN；梁侧立杆上必须安装1个扣件用于承担水平横杆传递给立杆的支座反力，请检查95、实际搭设情况，如果扣件数不足，必须增加。六、梁底立杆的稳定性计算1.基础数据计算(一) 立杆的轴向力设计值N (1) 纵向钢管的最大支座反力：N1 =12.385 kN； (2) 脚手架钢管的自重：N2 = 1.20.1393.785=0.630 kN； 注：为了计算简便，每米立杆承受自重按扣件式脚手架计算方法进行计算； (3) 立杆的轴向力设计值N: 计算顶部立杆时：N=N1=12.385 kN； 计算底部立杆时：N=N1+N2=12.385+0.630=13.014 kN；(二) 验算立杆长细比，确定稳定系数 依据JGJ130-2011规范第条： 顶部立杆段：= k1（h+2a）/i 非顶96、部立杆段：= k2 h/i 其中: - 立杆长细比； k - 立杆计算长度附加系数，验算长细比时，取k=1； i - 立杆的截面回转半径，i=1.59010-2 m； (1) 顶部立杆段计算 验算长细比时取k=1计算： =11.576(1.2+235010-3)/(1.59010-2)=0.000； 计算稳定系数时，查JGJ130-2011规范表，k=1.155 =1.1550.000=0.000，查JGJ130-2011规范表得到= 0.000； (2) 底部立杆段计算 验算长细比时取k=1计算： =12.3991.2/(1.59010-2)=0.000； 计算稳定系数时，查JGJ130-297、011规范表，k=1.155 =1.1550.000=0.000，查JGJ130-2011规范表得到= 0.000； (3) 验算立杆长细比 立杆长细比验算：实际长细比计算值= 0.000 小于容许长细比，满足要求！2.立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A) f其中: - 钢管立杆应力计算值（N/mm2）； A - 立杆净截面面积： A = 4.24102 mm2； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2；顶部立杆应力计算值： 1=12.385103/(0.0004.24102)=0.000 N/mm2；底部立杆应力计算值： =13.014103/(0.000498、.24102)=0.000 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 0.000N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！七、梁侧立杆的稳定性计算1.基础数据计算(一) 偏心弯矩在顶部各立杆段产生的弯矩Me 板支撑搭设形式为顶托承重，板荷载不产生偏心弯矩；梁底采用短横杆，梁荷载传递给立杆的支座反力产生的偏心弯矩为M。 M= N2e =0.14010010-3=0.014 kNm； 注：N2见下一步的计算过程。 计算模型采用3跨连续梁，考虑结构最不利状态进行电算，得到计算简图及弯矩图如下： 弯矩计算简图 弯矩图(kNm) 经过计算得到从左到右各跨最大弯矩分别为：99、Me1=0.009kNmMe2=0.002kNmMe3=0.000kNm(二) 立杆的轴向力设计值N (1) 楼板传递给梁侧立杆的轴力设计值N1 N1 =F =max（F1，F2）=7.468 kN； 可变荷载效应控制F1=0.9(1.25.406+1.41.020)=7.124 kN； 永久荷载效应控制F2=0.9(1.355.406+1.40.71.020)=7.468 kN； 永久荷载标准值Gkb=（250.2+0.3）（0.25+1.2/2）1.2=5.406 kN； 活荷载标准值Qkb=1.0（0.25+1.2/2）1.2=1.020 kN； (2) 纵向钢管的最大支座反力： N2 100、=0.140 kN； (3) 脚手架钢管的自重： N3 = 1.20.197（5-0.2）=1.135 kN； 注：为了计算简便，每米立杆承受自重按扣件式脚手架计算方法进行计算； (4) 立杆的轴向力设计值 计算顶部立杆时：N=N1+N2=7.468+0.140=7.608 kN； 计算底部立杆时：N=N1+N2+N3=7.468+0.140+1.135=8.744 kN；(三) 验算立杆长细比，确定稳定系数 =lo/i 其中: - 立杆长细比； lo - 立杆计算长度； i - 立杆的截面回转半径，i=1.59010-2 m； =1.2/(1.59010-2)=75.472；查JGJ166-101、2008规范附录E得到= 0.747； 立杆长细比验算：实际长细比计算值= 75.472 小于容许长细比230，满足要求！2.立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A) + Me/W f其中: - 钢管立杆应力计算值（N/mm2）； A - 立杆净截面面积： A = 4.24102 mm2； W - 立杆截面模量：W = 4.49103 mm3； Me - 竖向力有偏心距时产生的弯矩； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2；顶部立杆应力计算值： =7.608103/(0.7474.24102)+0.009106/(4.49103)=25.932 N/mm2；底部立102、杆应力计算值： =8.744103/(0.7474.24102)=27.600 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 27.600N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！8.4 楼板模板计算（一）板模板(碗扣架支撑)计算书板段：地下室顶板。计算依据：建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范（JGJ166-2008）建筑结构荷载规范（GB 50009-2012）混凝土结构设计规范（GB50010-2010）钢结构设计规范（GB 50017-2003）一、参数信息1.模板构造及支撑参数(一) 构造参数楼层高度(m)5103、.4结构表面要求隐藏楼板厚度(mm)200立杆步距(m)1.2立杆纵向间距(m)1.2立杆横向间距(m)1.2扫地杆距支撑面(m)0.37(二) 支撑参数板底支撑钢管(mm)483钢管钢材品种钢材Q235钢(16-40)钢管弹性模量(N/mm2)206000钢管屈服强度(N/mm2)235钢管抗拉/抗压/抗弯强度设计值(N/mm2)205钢管抗剪强度设计值(N/mm2)120钢管端面承压强度设计值(N/mm2)3252.荷载参数新浇筑砼自重标准值(kN/m3)24钢筋自重标准值(kN/m3)1.1板底模板自重标准值(kN/m2)0.253.板底模板参数搭设形式为：2层梁；(一) 面板参数面板材104、料5层板15mm厚覆面竹胶合板面板厚度(mm)15抗弯设计值(N/mm2)35弹性模量(N/mm2)9898(二) 第一层支撑梁参数材料1根50100矩形木楞间距(mm)300木材品种东北落叶松弹性模量(N/mm2)10000抗压强度设计值(N/mm2)15抗弯强度设计值(N/mm2)17抗剪强度设计值(N/mm2)1.6(三) 第二层支撑梁参数材料2根483.0钢管钢材品种钢材Q235钢(16-40)弹性模量(N/mm2)206000屈服强度(N/mm2)235抗拉/抗压/抗弯强度设计值(N/mm2)205抗剪强度设计值(N/mm2)120端面承压强度设计值(N/mm2)325板段：地下室顶105、板。 模板支撑体系剖面图 钢管排列平面示意图二、模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。这里取面板的计算宽度为1.200m。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: I = 1200153/12= 3.375105mm4； W = 1200152/6 = 4.500104mm3；1.荷载计算及组合永久荷载标准值Gk= 0.251.200 + 241.2000.2 + 1.11.2000.2=6.324 kN/m；施工人员及设备荷载标准值Q1k=2.51.200=3.000 kN/m；计算模板面板时用集中活荷载进行验算P=2.5 kN；(1) 计算挠度采用标准组合： q=6.324106、kN/m；(2) 计算弯矩采用基本组合：A 永久荷载和均布活荷载组合 由可变荷载效应控制的组合： q1=0.91.26.324 =6.830kN/m； q2=0.91.43.000 =3.780kN/m； 由永久荷载效应控制的组合： q1=0.91.356.324=7.684kN/m； q2=0.91.40.73.000=2.646kN/m；B 永久荷载和集中活荷载组合 由可变荷载效应控制的组合： q1=0.91.26.324 =6.830kN/m； P1=0.91.42.5 =3.150kN； 由永久荷载效应控制的组合： q2=0.91.356.324 =7.684kN/m； P2=0.91107、.40.72.5 =2.205kN；2.面板抗弯强度验算 M/W f其中：W - 面板的截面抵抗矩，W =4.500104mm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)， M=max（Ma，Mb）=0.346kNm； Ma=0.100q1l2+0.117q2l2=0.1006.8300.32 +0.1173.7800.32=0.101kNm； Mb=0.100ql2+0.175Pl=0.1007.6840.32 +0.1752.2050.3=0.346kNm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 0.346106/4.500104=7.695N/mm2；实际弯曲应力计算值 =7.695N/mm2108、 小于抗弯强度设计值f =35N/mm2，满足要求！2.面板挠度验算 =0.677ql4/(100EI)其中：q-作用在模板上的压力线荷载:q = 6.324kN/m； l-面板计算跨度: l =300mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9898N/mm2； I-截面惯性矩: I =3.375105mm4； -容许挠度: 结构表面隐藏=l/250=1.200mm；面板的最大挠度计算值: = 0.6776.3243004/(10098983.375105)=0.104mm；实际最大挠度计算值: =0.104mm小于最大允许挠度值: =1.200mm，满足要求！三、板底支撑梁的计算1.第一层109、支撑梁的计算支撑梁采用1根50100矩形木楞，间距300mm。支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=1416.67104= 4.167106 mm4； W=183.33103= 8.333104 mm3； E=10000 N/mm2；(一) 荷载计算及组合：永久荷载标准值Gk= 0.250.3 + 240.30.2 + 1.10.30.2=1.581 kN/m；施工人员及设备荷载标准值Q1k=2.50.3=0.750 kN/m；计算第一层支撑梁时用集中活荷载进行验算P=2.5 kN；(1) 计算挠度采用标准组合(考虑支撑梁自重)： q=1.581+0.03=1.611kN110、/m；(2) 计算弯矩和剪力采用基本组合(考虑支撑梁自重)：A 永久荷载和均布活荷载组合 由可变荷载效应控制的组合： q1=0.91.2(1.581+0.03) =1.740kN/m； q2=0.91.40.750 =0.945kN/m； 由永久荷载效应控制的组合： q1=0.91.35(1.581+0.03) =1.957kN/m； q2=0.91.40.70.750 =0.662 kN/m；B 永久荷载和集中活荷载组合 由可变荷载效应控制的组合： q=0.91.2(1.581+0.03) =1.740kN/m； P=0.91.42.5 =3.150kN； 由永久荷载效应控制的组合： q=0111、.91.35(1.581+0.03) =1.957kN/m； P=0.91.40.72.5 =2.205kN；(二) 荷载效应计算支撑梁直接承受模板传递的荷载，按照三跨连续梁计算。作用荷载分为“永久荷载和均布活荷载组合”和“永久荷载和集中活荷载组合”两种情况，为了精确计算受力，把永久荷载和活荷载分开计算效应值，查模板规范（JGJ162-2008）附录C表C.1-2确定内力系数。(1) 最大弯矩M计算最大弯矩M=max（Ma，Mb）=1.006kNm；A 永久荷载和均布活荷载组合经过系统电算，采用以下荷载组合的弯矩效应值最大Ma=0.100q1l2+0.117q2l2 =0.1001.7401.112、22+0.1170.9451.22 =0.410kNm；B 永久荷载和集中活荷载组合经过系统电算，采用以下荷载组合的弯矩效应值最大Mb=0.080ql2+0.213Pl =0.0801.7401.22+0.2133.1501.2=1.006kNm；(2) 最大剪力V计算最大剪力V=max（Va，Vb）=3.379 kN；A 永久荷载和均布活荷载组合经过系统电算，采用以下荷载组合的剪力效应值最大Va=0.600q1l+0.617q2l =0.6001.7401.2+0.6170.9451.2=1.952kN；B 永久荷载和集中活荷载组合经过系统电算，采用以下荷载组合的剪力效应值最大Vb=0.60113、0ql+0.675P =0.6001.7401.2+0.6753.150=3.379kN；(3) 最大变形计算 = 0.677ql4/(100EI)=0.6771.61112004/(10010000.0004.167106)=0.543mm (三) 支撑梁验算(1) 支撑梁抗弯强度计算=M/W=1.006106/8.333104 =12.067N/mm2实际弯曲应力计算值 =12.067N/mm2 小于抗弯强度设计值f =17N/mm2，满足要求！(2) 支撑梁抗剪计算 =VS0/Ib=3.379100062500/(4.16710650)=1.014N/mm2；实际剪应力计算值 1.014114、 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=1.600 N/mm2，满足要求！(3) 支撑梁挠度计算最大挠度： =0.543mm； -容许挠度: 结构表面隐藏=l/250=4.800mm；实际最大挠度计算值: =0.543mm小于最大允许挠度值: =4.800mm，满足要求！2.第二层支撑梁的计算支撑梁采用2根483.0钢管，间距1200mm。支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=210.78104= 2.156105 mm4； W=24.49103= 8.980103 mm3； E=206000 N/mm2；(一) 荷载计算及组合第二层支撑梁按照三跨连续梁计算，第一层支撑梁115、所施加的集中荷载简化为均布荷载作用于第二层支撑梁上。永久荷载标准值Gk= 0.251.2 + 241.20.2 + 1.11.20.2 + 1/0.31.20.03=6.444 kN/m；施工人员及设备荷载标准值Q1k=2.51.2=1.800 kN/m；(1) 计算挠度采用标准组合(考虑支撑梁自重)： q=6.444+0.0666=6.5106kN/m；(2) 计算弯矩和剪力采用基本组合(考虑支撑梁自重)：由可变荷载效应控制的组合： q1=0.91.2(6.444+0.0666) =7.031kN/m； q2=0.91.41.800 =2.268kN/m；由永久荷载效应控制的组合： q1=0116、.91.35(6.444+0.0666) =7.910kN/m； q2=0.91.40.71.800 =1.588 kN/m；(二) 荷载效应计算(1) 最大弯矩M计算最大弯矩M=max（Ma，Mb）=1.407kNm；Ma=0.100q1l2+0.117q2l2 =0.1007.0311.22+0.1172.2681.22 =1.395kNm；Mb=0.100q1l2+0.117q2l2 =0.1007.9101.22+0.1171.5881.22=1.407kNm；(2) 最大剪力V计算最大剪力V=max（Va，Vb）=6.871 kN；Va=0.600q1l+0.617q2l =0.60117、07.0311.2+0.6172.2681.2=6.742kN；Vb=0.600q1l+0.617q2l =0.6007.9101.2+0.6171.5881.2=6.871kN；(3) 最大变形计算 = 0.677ql4/(100EI)=0.6776.51112004/(1002060002.156105)=2.058mm；(三) 支撑梁验算(1) 支撑梁抗弯强度计算 =M/W=1.407106/8.980103 =156.634N/mm2实际弯曲应力计算值 =156.634N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(2) 支撑梁抗剪计算 =VS0/Itw=3.4351118、0006084/(2.1561053)=32.315N/mm2；实际剪应力计算值 32.315 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=120.000 N/mm2，满足要求！(3) 支撑梁挠度计算最大挠度： =2.058mm； -容许挠度: 结构表面隐藏=l/250=4.800mm；实际最大挠度计算值: =2.058mm小于最大允许挠度值: =4.800mm，满足要求！四、立杆的稳定性计算1.基础数据计算(一) 立杆的轴向力设计值N (1) 上部结构传递到立杆的轴向力设计值N1 永久荷载标准值Gk= 0.251.21.2 + 241.21.2 0.2 + 1.11.21.20.2 + 1/0.3119、1.20.03 + 1.20.0666=7.789 kN； 施工人员及设备荷载标准值Q1k=11.21.2=1.440 kN/m； 上部结构传递到立杆的轴向力设计值N1=max（Na，Nb）=0.000kN； 由可变荷载效应控制的组合： Na=0.9(1.27.789+1.41.440) =10.226kN； 由永久荷载效应控制的组合： Nb=0.9(1.357.789+1.40.71.440) =10.733kN； (2) 脚手架钢管的自重：N2=1.20.202(5.4-0.2)=1.259 kN； 注：为了计算简便，每米立杆承受自重按扣件式脚手架计算方法进行计算； (3) 立杆的轴向力设120、计值N 计算顶部立杆时：N=N1=10.733kN； 计算底部立杆时：N=N1+N2=11.992+1.259=11.992kN；(二) 验算立杆长细比，确定稳定系数 =lo/i 其中: - 立杆长细比； lo - 立杆计算长度； i - 立杆的截面回转半径，i=1.59010-2 m； (1) 顶部立杆段计算 =(1.2+20.467)/(1.59010-2)=134.214；查JGJ166-2008规范附录E得到= 0.375； (2) 底部立杆段计算 =1.2/(1.59010-2)=75.472；查JGJ166-2008规范附录E得到= 0.747； (3) 验算立杆长细比钢管立杆长细121、比= 134.214 小于钢管立杆允许长细比230.000，满足要求！(三) 风荷载设计值产生的立杆段弯矩Mw 计算风荷载标准值Wk=zs0 其中 z - 风荷载高度变化系数，按照荷载规范的规定采用： 脚手架顶部z=1.000，脚手架底部z=1.000； s - 风荷载体型系数：s=1.3=1.30.115=0.149；为挡风系数。 0 - 基本风压(kN/m2)，按照荷载规范规定采用：0=0.5 kN/m2； 经计算得到，风荷载标准值为: 脚手架顶部Wk=1.0000.1490.5=0.075 kN/m2； 脚手架底部Wk=1.0000.1490.5=0.075 kN/m2； 计算立杆段由风122、荷载设计值产生的弯矩： Mw=0.91.4WkLh2/10 脚手架顶部Mw=0.91.40.0751.21.22/10=0.016 kNm； 脚手架底部Mw=0.91.40.0751.21.22/10=0.016 kNm；2.立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A) + Mw/W f其中: - 钢管立杆应力计算值（N/mm2）； A - 立杆净截面面积： A = 4.24102 mm2； Mw - 风荷载设计值产生的弯矩； W - 立杆截面模量：W = 4.49103 mm3； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2；顶部立杆应力计算值： 1=10.733103/123、(0.3754.24102)+0.016106/(4.49103)=71.134 N/mm2；底部立杆应力计算值： =11.992103/(0.7474.24102)+0.016106/(4.49103)=41.469 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 71.134N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！8.5 楼板模板计算（二）以8层板为算例楼板承载力验算计算书计算依据：混凝土结构工程施工规范（GB50666-2011）建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）建筑施工临时支撑结构技术规范（JGJ300-2013）建筑结构荷载规范（GB 5124、0009-2012）混凝土结构设计规范（GB50010-2010）钢结构设计规范（GB 50017-2003）一、参数信息1.模板构造及支撑参数(一) 构造参数楼层高度(m)4.7结构表面要求隐藏楼板厚度(mm)100立杆步距(m)1.2立杆纵向间距(m)1.2立杆横向间距(m)1.2扫地杆距支撑面(m)0.37(二) 支撑参数板底支撑钢管(mm)483钢管钢材品种钢材Q235钢(16-40)钢管弹性模量(N/mm2)206000钢管屈服强度(N/mm2)235钢管抗拉/抗压/抗弯强度设计值(N/mm2)205钢管抗剪强度设计值(N/mm2)120钢管端面承压强度设计值(N/mm2)3252.125、荷载参数新浇筑砼自重标准值(kN/m3)24钢筋自重标准值(kN/m3)1.1板底模板自重标准值(kN/m2)0.253.板底模板参数搭设形式为：2层梁；(一) 面板参数面板材料5层板15mm厚覆面竹胶合板面板厚度(mm)15抗弯设计值(N/mm2)35弹性模量(N/mm2)9898(二) 第一层支撑梁参数材料1根4080木方（宽度高度mm）间距(mm)300木材品种东北落叶松弹性模量(N/mm2)10000抗压强度设计值(N/mm2)15抗弯强度设计值(N/mm2)17抗剪强度设计值(N/mm2)1.6(三) 第二层支撑梁参数材料2根483.0钢管钢材品种钢材Q235钢(16-40)弹性模量126、(N/mm2)206000屈服强度(N/mm2)235抗拉/抗压/抗弯强度设计值(N/mm2)205抗剪强度设计值(N/mm2)120端面承压强度设计值(N/mm2)325板段：8层板。3701200363010047004871200120015厚覆面竹胶合板1根4080木方（宽度高度mm）3002根483.0钢管1200 模板支撑体系剖面图 钢管排列平面示意图二、模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。这里取面板的计算宽度为1.000m。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: I = 1000153/12= 2.813105mm4； W = 1000152/6 = 3.75127、0104mm3；1.荷载计算及组合永久荷载标准值Gk= 0.251.000 + 241.0000.1 + 1.11.0000.1=2.760 kN/m；施工人员及设备荷载标准值Q1k=2.51.000=2.500 kN/m；(1) 计算挠度采用标准组合： q=2.760kN/m；(2) 计算弯矩采用基本组合： q1=0.91.11.3512.760 =3.689kN/m； q2=0.91.11.40.92.500 =3.119kN/m；2.面板抗弯强度验算 M/W f其中：W - 面板的截面抵抗矩，W =3.750104mm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； M=0.100q1l2+0.128、117q2l2=0.1003.6890.32 +0.1173.1190.32=0.066kNm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 0.066106/3.750104=1.761N/mm2；实际弯曲应力计算值 =1.761N/mm2 小于抗弯强度设计值f =35N/mm2，满足要求！2.面板挠度验算 =0.677ql4/(100EI)其中：q-作用在模板上的压力线荷载:q = 2.760kN/m； l-面板计算跨度: l =300mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9898N/mm2； I-截面惯性矩: I =2.813105mm4； -容许挠度: 结构表面隐藏=l/250=1.20129、0mm；面板的最大挠度计算值: = 0.6772.7603004/(10098982.813105)=0.054mm；实际最大挠度计算值: =0.054mm小于最大允许挠度值: =1.200mm，满足要求！三、板底支撑梁的计算1.第一层支撑梁的计算支撑梁采用1根4080木方（宽度高度mm），间距300mm。支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=140803/12 = 1.707106 mm4； W=140802/6 = 4.267104 mm3； E=10000 N/mm2；(一) 荷载计算及组合：永久荷载标准值Gk= 0.250.3 + 240.30.1 + 1.10.130、30.1=0.828 kN/m；施工人员及设备荷载标准值Q1k=2.50.3=0.750 kN/m；(1) 计算挠度采用标准组合： q=0.828+0.0192=0.8472kN/m；(2) 计算弯矩采用基本组合： q1=0.91.11.351（0.828+0.0192） =1.132kN/m； q2=0.91.11.40.90.750 =0.936kN/m；(二) 荷载效应计算支撑梁直接承受模板传递的荷载，按照三跨连续梁计算。为了精确计算受力，把永久荷载和活荷载分开计算效应值，查模板规范（JGJ162-2008）附录C表C.1-2确定内力系数。(1) 最大弯矩M计算 M=0.100q1l2+131、0.117q2l2=0.1001.1321.22+0.1170.9361.22 =0.321kNm；(2) 最大剪力V计算 Va=0.600q1l+0.617q2l=0.6001.1321.2+0.6170.9361.2=1.508kN；(3) 最大变形计算 = 0.677ql4/(100EI)=0.6770.84712004/(100100001.707106)=0.697mm；(三) 支撑梁验算(1) 支撑梁抗弯强度计算=M/W=0.321106/4.267104 =7.516N/mm2实际弯曲应力计算值 =7.516N/mm2 小于抗弯强度设计值f =17N/mm2，满足要求！(2) 支132、撑梁抗剪计算 =VS0/Ib=1.508100032000/(1.70710640)=0.707N/mm2；实际剪应力计算值 0.707 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=1.600 N/mm2，满足要求！(3) 支撑梁挠度计算最大挠度： =0.697mm； -容许挠度: 结构表面隐藏=l/250=4.800mm；实际最大挠度计算值: =0.697mm小于最大允许挠度值: =4.800mm，满足要求！2.第二层支撑梁的计算支撑梁采用2根483.0钢管，间距1200mm。支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=210.78104= 2.156105 mm4； W=24.4133、9103= 8.980103 mm3； E=206000 N/mm2；(一) 荷载计算及组合第二层支撑梁按照三跨连续梁计算，第一层支撑梁所施加的集中荷载简化为均布荷载作用于第二层支撑梁上。永久荷载标准值Gk= 0.251.2 + 241.20.1 + 1.11.20.1 + 1/0.31.20.0192=3.389 kN/m；施工人员及设备荷载标准值Q1k=2.51.2=3.000 kN/m；(1) 计算挠度采用标准组合： q=3.389+0.0666=3.4554kN/m；(2) 计算弯矩采用基本组合： q1=0.91.11.351（3.389+0.0666） =4.618kN/m； q2=134、0.91.11.40.93.000 =3.742kN/m；(二) 荷载效应计算(1) 最大弯矩M计算 M=0.100q1l2+0.117q2l2=0.1004.6181.22+0.1173.7421.22 =1.295kNm；(2) 最大剪力V计算 Va=0.600q1l+0.617q2l=0.6004.6181.2+0.6173.7421.2=6.096kN；(3) 最大变形计算 = 0.677ql4/(100EI)=0.6773.45512004/(1002060002.156105)=1.092mm；(三) 支撑梁验算(1) 支撑梁抗弯强度计算 =M/W=1.295106/8.98010135、3 =144.265N/mm2实际弯曲应力计算值 =144.265N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(2) 支撑梁抗剪计算 =VS0/Itw=3.04810006084/(2.1561053)=28.669N/mm2；实际剪应力计算值 28.669 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=120.000 N/mm2，满足要求！(3) 支撑梁挠度计算最大挠度： =1.092mm； -容许挠度: 结构表面隐藏=l/250=4.800mm；实际最大挠度计算值: =1.092mm小于最大允许挠度值: =4.800mm，满足要求！四、稳定性计算1.基础数据计算（1）永久荷载与136、施工荷载标准值0.251.21.2 + 241.21.2 0.1 + 1.11.21.20.1 + 4.4570.202 + 1200/3001.20.0192 + 1.20.0666=5.045 kN；施工人员及设备产生的荷载标准值Q1k=2.51.21.2=3.600 kN/m；（2） 风荷载标准值计算风荷载标准值Wk=zs0 其中 0 - 基本风压(kN/m2)，按照荷载规范规定采用：0=0.5 kN/m2；s - 风荷载体型系数：s=0.138；z - 风荷载高度变化系数，按照荷载规范的规定采用：z=0.650；经计算得到，风荷载标准值为:Wk=0.6500.1380.5=0.045 137、kN/m2；(3)验算立杆长细比，确定稳定系数立杆计算长度按下式计算l0=Hah式中：立杆计算长度系数，查表取值，得=2.130a扫地杆高度与悬臂长度修正系数，查表取值，得a=1.015；H高度修正系数，查表取值，得H=1.000；h立杆步距（mm）。带入数值得，l0=1.0001.0152.1301.2=2.595m立杆长细比=lo/i=2.595/1.5910-2=163.21= 163.21，查稳定系数表得，=0.264立杆长细比验算： 实际长细比= 163.206 小于立杆允许长细比180，满足要求！(4)立杆弯矩设计值立杆的弯矩设计值MM=QMLK =1.40.0451.21.22/138、10=0.011kNm2.立杆的轴向力设计值N（1）不组合风荷载时，立杆的轴向力设计值N=max（Na，Nb）=11.234kN；由可变荷载效应控制的组合：Na= 0.91.1(1.25.045+1.43.600) =10.984kN；由永久荷载效应控制的组合：Nb = 0.91.1(1.355.045+1.40.93.600)=11.234kN；（2）组合风荷载时，立杆的轴向力设计值N=max（Na，Nb）=11.234kN；由可变荷载效应控制的组合：Na= 0.91.1(1.25.045+1.43.600) =10.984kN；由永久荷载效应控制的组合：Nb = 0.91.1(1.355.139、045+1.40.93.600)=11.234kN；3.单元框架稳定性验算不组合风荷载时： = N/(A)=11.234103/(0.2644.24102) = 100.21N/mm2；不组合风荷载时，钢管立杆稳定性计算 = 100.21N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 300N/mm2，满足要求！五、支撑架抗倾覆验算架体整体抗倾覆稳定性应按下式计算：式中：gk支撑结构自重标准值与受风面积的比值（kN/m2），gk=G2K/LH；G2K支撑结构自重标准值（kN）；L支撑结构纵向长度（m）；B支撑结构横向长度（m）；H支撑结构高度（m）；k风荷载标准值（kN/m2）。带入数值得140、H/B=4.7/32=0.1470.54gk/k=0.540.202454.7/（1044.70.045）=0.468经比较，H/B0.54gk/k，支撑架抗倾覆验算满足要求！六、支撑面承载力计算1.基础数据计算（一）将施工层立杆轴力N转换成均布荷载：P=N/la/lb=11.234/1.2/1.2=7.801 kN/m2（二）各层楼板混凝土数据汇总楼层gifcu,tifciftiftkiEciBiqi43.00023.35911.1451.2141.700271332.3551095.10933.00031.67915.1061.4772.068303462.6341095.71423.00141、036.54717.4421.6132.259317512.7561095.978参数说明：gi楼板自重设计值（kN/m2）； fcu,ti楼板混凝土对应龄期的混凝土强度（MPa）； fci混凝土对应龄期的混凝土抗压强度设计值（N/mm2）； fti混凝土对应龄期的混凝土抗拉强度设计值（N/mm2）； ftki混凝土对应龄期的混凝土抗拉强度标准值（N/mm2）； Eci混凝土楼板弹性模量（N/mm2）； Bi楼板抗弯刚度（Nmm）； qi楼板承担的荷载值（kN/m2）。（三）各层楼板钢筋数据汇总楼层钢筋位置X向Y向fyfyAs=AsEsfyfyAs=AsEs4上部360360753.62360142、360753.624下部360360565.22360360565.223上部360360753.62360360753.623下部360360565.22360360565.222上部360360753.62360360753.622下部360360565.22360360565.22参数说明：fy受拉区钢筋抗拉强度设计值（N/mm2）； fy受压区钢筋抗压强度设计值（N/mm2）； As计算单元内受拉区钢筋截面积（mm2）； As计算单元内受压区钢筋截面积（mm2）； Es受拉区钢筋的弹性模量（105N/mm2）。2.楼板正截面承载力计算（一）外部荷载引起的楼板最大弯矩M楼层lx(m)ly143、(m)qi(kN)K1K2最大正弯矩M1(kNm)最大负弯矩M2(kNm)4455.1090.0306-0.06652.503-5.4343455.7140.0306-0.06652.799-6.0782455.9780.0306-0.06652.929-6.359（二）楼板自身所能承受的最大弯矩M计算最大正弯矩M1（kNm）计算公式当xbh0，且x2as单筋截面x=fyAs/1fcbM=1fcbx(h0-0.5x)b=1/(1+fy/Es/cu)双筋截面x=fyAs-fyAs/1fcbM=1fcbx(h0-0.5x)+fyAs(h0-as)当xbh0，或x2as单筋截面x=fyAs/1fcb144、M= fyAsh0双筋截面x=fyAs-fyAs/1fcbM=fyAs(h0-as)楼层1h0fyAsfyAsEsas1cubxM141.0080360565.2360753.62200.800.00330.518-6.08612.20831.0080360565.2360753.62200.800.00330.518-4.49012.20821.0080360565.2360753.62200.800.00330.518-3.88812.208楼板计算宽度取1m计算最大负弯矩M2（kNm）计算公式当xbh0，且x2as单筋截面x=fyAs/1fcbM=1fcbx(h0-0.5x)b=1/(1145、+fy/Es/cu)双筋截面x=fyAs-fyAs/1fcbM=1fcbx(h0-0.5x)+fyAs(h0-as)当xbh0，或x2as单筋截面x=fyAs/1fcbM= fyAsh0双筋截面x=fyAs-fyAs/1fcbM=fyAs(h0-as)楼层1h0fyAsfyAsEsas1cubxM241.0080360753.6360565.22200.800.00330.5186.086-16.27831.0080360753.6360565.22200.800.00330.5184.490-16.27821.0080360753.6360565.22200.800.00330.5183.8146、88-16.278楼板计算宽度取1m（三）设计值与实际值比较楼层实际值设计值比较大小结论M1M2M1M242.503-5.43412.208-16.278M1M1，M2M2满足要求32.799-6.07812.208-16.278M1M1，M2M2满足要求22.929-6.35912.208-16.278M1M1，M2M2满足要求经验算，支撑面楼板正截面承载力验算满足要求。3.抗冲切承载力验算楼层Fl=（0.7hft+0.25pc.m）mh0Fi比较结论hftpc.mh0mFl411.21411809188.07810111.234FlFi满足要求311.47711809189.4291018147、.197FlFi满足要求211.61311809181.0131024.289FlFi满足要求经验算，支撑面楼板抗冲切承载力满足要求。4.局部受压承载力验算楼层Fl=1.35clfcAlnFi比较结论clfcAlnFl41311.145223501.00910311.234FlFi满足要求31315.106223501.3671038.197FlFi满足要求21317.442223501.5791034.289FlFi满足要求经验算，支撑面楼板局部受压承载力满足要求。5.裂缝验算楼层max=crs(1.9cs+0.08deq/te)/Eslim(mm)比较结论crtescsmax(mm)41.90.01256.4200.7190.2150.3maxlim满足要求31.90.01256.4200.6360.1910.3maxlim满足要求21.90.01256.4200.5930.1780.3maxlim满足要求经验算，支撑面楼板裂缝验算满足要求。