1、淮上人家 22#、23#楼模板专项施工方案二零一三年七月三十日模板专项施工方案工程概况序号项目内容1 工程名称淮上人家 22#、23#商住楼2 建设单位3 设计单位4 监理单位5 施工单位6 工程概况建筑规模建筑面积22#楼17051.08 23#楼16837.3 层数地下 1 层，地上 18 层层高一层 4.6m，二层 4.2m，三层以上 3m 建筑高度57.1m 建筑功能民用结构类型框架剪力墙基础形式桩基抗震设防6 度耐火等级一级由于地下室工程顶板结构标高为1.35 米，故在一层支设过程中出现了5.9m 高的模板。本施工方案针对这层模板进行了详细的设计。为了确保模板系统有足够强度、刚度和稳2、定性，模板支撑系统采用482.8 扣件式钢管满堂脚手架支撑，楼板、粱底（侧）模板采用15 厚胶合板，托梁均采用5070 木方，通过调整上托来调节模板支撑的高度。一、编制依据 1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001；2、木结构设计规范 GB50005-2003；3、建筑施工手册第四版 4、建筑施工计算手册，中国建筑工业出版社，2001出版；5、混凝土结构工程施工质量规范GB50204-2002；6、本工程设计图纸。二、地基条件本工程模板立杆支撑在地下室混凝土顶板上。三、模板支撑体系（一）、模板支撑系统设计的各项荷载1、模板及支撑系统自重；2、新浇筑混凝土自重；3、钢筋自重3、；4、施工人员及施工设备荷载；5、振捣混凝土时产生的荷载；6、新浇筑混凝土对模板侧面的压力；7、倾到混凝土时产生的水平荷载；（二）、各项荷载标准值说明：根据建筑施工手册第四版1.计算模板及直接支撑的小楞时，对均布荷载取2.5KN/，另应以集中荷载2.5KN 在进行验算，比较两者所得的弯矩值，按大者采用；2.计算支架立柱及其他支撑结构构件时，均布荷载取1.0KN/。（三）、设计模板支撑系统时的各项荷载分项系数计算模板及其支撑时的荷载设计值，应采用荷载标准值乘以相应的荷载分项系数求得，荷载分享系数应按下表采用。项次荷载类别荷载分项系数1 模板及支撑自重1.2 荷载项目荷载标准值1.模板及支撑系统自4、重木模板0.5KN/m32.新浇筑混凝土自重25KN/M33.钢筋自重楼板模板1.1KN/M3梁模板1.5KN/M34.施工人员及施工设备荷载2.5KN/（小楞）；1.0KN/5.振捣混凝土时产生的荷载水平面模板2.0KN/垂直面模板4.0KN6.新浇筑混凝土对模板侧面的压力按公式计算7.倾到混凝土时产生的水平荷载利用导管2KN/2 新浇筑混凝土自重1.2 3 钢筋自重1.2 4 施工人员及施工设备荷载1.4 5 振捣混凝土时产生的荷载1.4 6 新浇筑混凝土对模板侧面的压力1.2 7 倾倒混凝土时产生的水平荷载1.4（四）、模板支撑材料模板支撑系统所用材料应经过有关部门检测合格方可使用，材料5、的容许应力以检测结果为准。本工程用与模板支撑系统的钢管采用Q235钢，其抗弯强度设计值=205N/mm2。（五）、初步设计本工程模板支架钢管选用482.8；立杆采用顶部带顶丝的钢管，在主次梁底立杆纵向间距为0.9 米、横向间距 0.9 米，在梁底增设一梁下立杆，立杆沿梁长间距 0.9m。在板底立杆纵向间距为1.0 米、横向间距 1.0 米，组成一个 1.0m1.0m的满堂模板支架；大横杆间距为1.5 米，平板模用 15mm 厚胶合板，铺设在搁栅上，搁栅两头搁置在托梁上，搁拦断面5070mm，间距 250mm,托梁断面5070mm,间距 1000mm。（六）、楼板模板支撑体系验算一、参数信息:16、.模板支架参数横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):5.70；采用的钢管(mm):48 2.8；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式:钢管支撑；板底钢管的间隔距离(mm):150.00；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；4.材料参数面板采用胶合面板，厚度为12mm。面板弹性模量 E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(7、N/mm2):13；板底支撑采用钢管；托梁材料为：钢管5.楼板参数钢筋级别:三级钢HRB 400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi)；楼板混凝土强度等级:C35；每层标准施工天数:8；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):360.000；楼板的计算宽度(m):4.00；楼板的计算厚度(mm):120.00；楼板的计算长度(m):4.50；施工平均温度():25.000；二、模板面板计算:面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度 1m 的面板作为计算单元面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为：W=1001.22/6=24 cm3；I=100 1.23/12=14.8、4 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1=25 0.12 1+0.351=3.35 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN)：q2=2.5 1=2.5 kN/m；2、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:其中：q=1.23.35+1.4 2.5=7.52kN/m 最大弯矩 M=0.17.52 0.152=0.017 kN m；面板最大应力计算值=16920/24000=0.705 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为9、 0.705 N/mm2小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为其中q=3.35kN/m 面 板 最 大 挠 度 计 算 值v=0.677 3.35 1504/(100 9500 107800)=0.011 mm；面板最大允许挠度 V=150/250=0.6 mm；面板的最大挠度计算值 0.011 mm 小于 面板的最大允许挠度 0.6 mm,满足要求!三、纵向支撑钢管的计算:纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为截面抵抗矩 w=4.49cm3截面惯性矩 I=10.78cm41.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11=250.210、50.12=0.75 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q12=0.35 0.25=0.088 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：q2=(2.5+2)0.25=1.125 kN/m；2.钢管强度验算:最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:最大弯矩计算公式如下:静荷载：q1=1.2 (q1+q2)=1.2 0.75+1.2 0.088=1.005 kN/m；活荷载：q2=1.4 1.125=1.575 kN/m；最大弯距 Mmax=(0.11.005+0.117 1.511、75)12=0.285 kN.M；最大支座力计算公式如下:最大支座力 N=(1.1 1.005+1.21.575)1=2.995 kN；钢管的最大应力计算值=M/W=0.285 106/4490=63.424 N/mm2；钢管的抗压强度设计值 f=205.0 N/mm2；纵向钢最大应力计算值为 63.424 N/mm2小于 纵向钢管的抗压强度设计值205.0 N/mm2,满足要求！3.挠度计算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载 q1=q11+q12=0.75+0.088=0.838 kN/m；活荷载 q2=1.125 kN/m；三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度12、V=(0.677 0.838+0.990 1.125)10004/(100 20.6 105107800)=0.757 mm；支撑钢管的最大挠度小于 1000/150与10 mm,满足要求!四、托梁材料计算:托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁采用：钢管；W=62.137 cm3；I=391.466 cm4；托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载 P取纵向板底支撑传递力，P取最大支座反力 2.995kN 托梁计算简图托梁计算弯矩图(kN.m)托梁计算变形图(mm)托梁计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax=2.002 kN.m；最大变形 Vmax=0.168 mm；最大支座力 13、Qmax=21.923 kN；托梁最大应力=2.002 106/62137=32.22 N/mm2；托梁抗压强度设计值 f=205 N/mm2；托梁的计算最大应力计算值 32.22 N/mm2小于 托梁的抗压强度设计值205 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度为 0.168 mm 小于1000/150与10 mm,满足要求!五、模板支架立杆荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1=0.12 5.7=0.681 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2=0.35 11=14、0.35 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25 0.1211=3 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG=NG1+NG2+NG3=4.031 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ=(2.5+2)11=4.5 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N=1.2NG+1.4NQ=11.137 kN；六、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式:其中 N-立杆的轴心压力设计值(kN)：N=11.137 kN；-轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到；i-计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.59 cm；A-立杆15、净截面面积(cm2)：A=4.24 cm2；W-立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3；-钢管立杆最大应力计算值(N/mm2)；f-钢管立杆抗压强度设计值：f=205 N/mm2；L0-计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范，按下式计算 l0=h+2a k1-计算长度附加系数，取值为1.155；u-计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u=1.7；a-立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1 m；上式的计算结果：立杆计算长度 L0=h+2a=2+0.12=2.2 m；L0/i=2200/15.9=138；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳16、定系数=0.357；钢管立杆的最大应力计算值；=11137.38/（0.357424）=73.578 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值=73.578 N/mm2小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算l0=k1k2(h+2a)k1-计算长度附加系数按照表1取值1.185；k2-计算长度附加系数，h+2a=2.2 按照表 2取值1.006；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo=k1k2(h+2a)=1.1851.006(2+0.1 2)=2.623 m；Lo/i=2622.642/15.9=165；由长细比 Lo/i 的结果17、查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.259；钢管立杆的最大应力计算值；=11137.38/（0.259 424）=101.419 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值=101.419 N/mm2小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。七、立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg地基承载力设计值:fg=fgkkc=68 kpa；其中，地基承载力标准值：fgk=170 kpa；脚手架地基承载力调整系数：kc=0.4；立杆基础底面的平均压力：p=N/A=44.55 kpa；其中，上18、部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=11.137 kN；基础底面面积：A=0.25 m2。p=44.55 fg=68 kpa。地基承载力满足要求！八、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求：a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2.立杆步距的设计：a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高19、度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；c.高支撑架步距以 0.9-1.5m 为宜，不宜超过 1.5m。3.整体性构造层的设计：a.当支撑架高度 20m 或横向高宽比 6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每 4-6 米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计：a.沿支架四周外立面应满20、足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。5.顶部支撑点的设计：a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载 N12kN时，可用双扣件；大于 12kN 时应用顶托方式。6.支撑架搭设的要求：a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管21、不能选用已经长期使用发生变形的；d.地基支座的设计要满足承载力的要求。7.施工使用的要求：a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。（七）、梁模板支撑体系验算一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.30；梁截面高度 D(m):0.75 混凝土板厚度(mm):120.00；立杆梁跨度方向间距 La(m):0.90；立杆上端伸出至模板支撑点长度22、a(m):0.10；立杆步距 h(m):1.50；梁支撑架搭设高度 H(m)：5.90；梁两侧立柱间距(m):0.90；承重架支设:无承重立杆，方木支撑垂直梁截面；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):0.90；采用的钢管类型为 48 2.8；扣件连接方式:单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0 3.材料参数木材品种23、：柏木；木材弹性模量 E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值 fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值 fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量 E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值 fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度 b(mm)：50.0；梁底方木截面高度 h(mm)：70.0；梁底纵向支撑根数：4；面板厚度(mm)：15.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：4；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓竖向根数：3；穿梁螺栓竖向距板底的距离为：200mm，200mm，200mm；穿梁螺栓24、直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：木楞；截面类型为圆钢管 483.0；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞,，宽度 50mm，高度 100mm；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:其中 -混凝土的重力密度，取 24.000kN/m3；t-新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得 5.714h；T-混凝土的入模温度，取 20.000；V-混凝土的浇筑速度，取 1.500m/h；H-混25、凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；1-外加剂影响修正系数，取 1.200；2-混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值 18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为 4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下:其中26、，-面板的弯曲应力计算值(N/mm2)；M-面板的最大弯距(N.mm)；W-面板的净截面抵抗矩，W=501.51.5/6=18.75cm3；f-面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩：其中，q-作用在模板上的侧压力，包括:新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2 0.5 180.9=9.72kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值:q2=1.4 0.5 20.9=1.26kN/m；q=q1+q2=9.720+1.260=10.980 kN/m；计算跨度(内楞间距):l=210mm；面板的最大弯距 M=0.1 10.982102=4.84 104N.mm；经 计 算 得 到，面 板 27、的 受 弯 应 力 计 算 值:=4.84 104/1.88 104=2.582N/mm2；面板的抗弯强度设计值:f=13N/mm2；面板的受弯应力计算值=2.582N/mm2小于面板的抗弯强度设计值f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值:q=180.5=9N/mm；l-计算跨度(内楞间距):l=210mm；E-面板材质的弹性模量:E=9500N/mm2；I-面板的截面惯性矩:I=501.5 1.5 1.5/12=14.06cm4；面板的最大挠度计算值:=0.677 9 2104/(100 9500 1.41 105)=0.089 mm；面板的最大容许28、挠度值:=l/250=210/250=0.84mm；面板的最大挠度计算值=0.089mm 小于面板的最大容许挠度值=0.84mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用 1根木楞，截面宽度 50mm，截面高度 100mm，截面惯性矩I 和截面抵抗矩 W 分别为:W=5010021/6=83.33cm3；I=50 10031/12=416.67cm4；内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下:其中，-内楞弯曲应力计算值(N/mm2)；M-内楞的最大弯距(N.mm)；W-内楞的净截面抵抗29、矩；f-内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩：其 中，作 用 在 内 楞 的 荷 载，q=(1.2 18 0.9+1.4 2 0.9)0.21=4.61kN/m；内楞计算跨度(外楞间距):l=500mm；内楞的最大弯距:M=0.1 4.61 500.002=1.15 105N.mm；最大支座力:R=1.1 4.6120.5=2.536 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值=1.15 105/8.33 104=1.383 N/mm2；内楞的抗弯强度设计值:f=17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值=1.383 N/mm2小于 内楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，30、满足要求！（2）.内楞的挠度验算其中 E-面板材质的弹性模量：10000N/mm2；q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=18.00 0.21=3.78 N/mm；l-计算跨度(外楞间距)：l=500mm；I-面板的截面惯性矩：I=8.33106mm4；内楞的最大挠度计算值:=0.677 3.78 5004/(100 100008.33 106)=0.019 mm；内楞的最大容许挠度值:=500/250=2mm；内楞 的 最 大挠 度 计算 值=0.019mm 小于内 楞的 最 大容 许挠度 值=2mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力2.53631、kN,按照集中荷载作用下的连续梁计算。本工程中，外龙骨采用木楞，截面惯性矩I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面类型为圆钢管 483.0；外木楞截面抵抗矩 W=8.98cm3；外木楞截面惯性矩 I=21.56cm4；外楞计算简图外楞弯矩图(kN.m)外楞变形图(mm)（1）.外楞抗弯强度验算其中 -外楞受弯应力计算值(N/mm2)M-外楞的最大弯距(N.mm)；W-外楞的净截面抵抗矩；f-外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M=0.507 kN.m 外楞最大计算跨度:l=200mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值:=5.07 105/8.98 103=56.49 N/m32、m2；外楞的抗弯强度设计值:f=205N/mm2；外楞的受弯应力计算值=56.49N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值f=205N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.28 mm 外楞的最大容许挠度值:=200/400=0.5mm；外楞 的最 大挠 度计 算值=0.28mm 小 于外 楞的 最大 容许 挠度 值=0.5mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算验算公式如下:其中 N-穿梁螺栓所受的拉力；A-穿梁螺栓有效面积 (mm2)；f-穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得：穿梁螺栓的直径:12 mm；穿梁螺栓有效直径:9.85 mm；穿梁螺33、栓有效面积:A=76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力:N=18 0.5 0.3=2.7 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值:N=17076/1000=12.92 kN；穿梁 螺栓 所受 的最 大拉 力N=2.7kN 小于穿梁螺栓 最大容许拉力值N=12.92kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩 W34、 分别为:W=9001515/6=3.38104mm3；I=900151515/12=2.53105mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：其中，-梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)；M-计算的最大弯矩 (kN.m)；l-计算跨度(梁底支撑间距):l=100.00mm；q-作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1:1.2（24.00+1.50）0.900.750.90=18.59kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.2 0.35 0.90 0.90=0.34kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3:1.4 2.00 0.90 0.9035、=2.27kN/m；q=q1+q2+q3=18.59+0.34+2.27=21.20kN/m；跨中弯矩计算公式如下:Mmax=0.10 21.1980.12=0.021kN.m；=0.021 106/3.38 104=0.628N/mm2；梁底模面板计算应力=0.628 N/mm2小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下:其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q=（(24.0+1.50)0.750+0.35）0.90=17.53KN/m；l-计算跨度(梁底支撑间距):l=1036、0.00mm；E-面板的弹性模量:E=9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值:=100.00/250=0.400mm；面板的最大挠度计算值:=0.677 17.528 1004/(100 9500 2.53 105)=0.005mm；面板的最大挠度计算值:=0.005mm 小于 面板的最大允许挠度值:=100/250=0.4mm，满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q137、=(24+1.5)0.75 0.1=1.912 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.35 0.1(20.75+0.3)/0.3=0.21 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 P1=(2.5+2)0.1=0.45 kN/m；2.方木的支撑力验算静荷载设计值 q=1.21.912+1.2 0.21=2.547 kN/m；活荷载设计值 P=1.40.45=0.63 kN/m；方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I 和截面抵抗矩 W 分别为:W=5 77/6=40.83 cm3；I=577738、/12=142.92 cm4；方木强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值 q=2.547+0.63=3.177 kN/m；最大弯距 M=0.1ql2=0.1 3.1770.90.9=0.257 kN.m；最大应力=M/W=0.257 106/40833.3=6.302 N/mm2；抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；方木的最大应力计算值 6.302 N/mm2小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下:截面抗剪强度必须满足:其中最大剪力:V=0.63.1770.9=1.716 kN；方木受剪39、应力计算值=3 1715.58/(2 5070)=0.735 N/mm2；方木抗剪强度设计值 =1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.735 N/mm2小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:q=1.913+0.210=2.123 kN/m；方木最大挠度计算值=0.677 2.122 9004/(100 10000142.917 104)=0.66mm；方木的最大允许挠度 =0.900 1000/250=3.600 mm；方木的最大挠度计算值=0.66 mm 小于 方木的最大允许挠度 =40、3.6 mm，满足要求！3.支撑钢管的强度验算支撑钢管按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1=(24.000+1.500)0.750=19.125 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2=0.350 kN/m2；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：q3=(2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q=1.2(19.125+0.350)+1.44.500 =29.670 kN/m2；梁底支撑根数为 n，立杆梁跨度方向间距为 a，梁宽为 b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力41、为N。当n=2时：当n2时：计算简图(kN)支撑钢管变形图(mm)支撑钢管弯矩图(kN.m)经过连续梁的计算得到：支座反力 RA=RB=4.289 kN；最大弯矩 Mmax=1.554 kN.m；最大挠度计算值 Vmax=5.473 mm；支撑钢管的最大应力=1.554 106/4490=346.039 N/mm2；支撑钢管的抗压设计强度 f=205.0 N/mm2；支撑钢管的最大应力小于支撑钢管的抗压设计强度，满足要求!八、梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。九、扣件抗滑移的计算:按规范表 5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数 042、.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R Rc 其中 Rc-扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中 R 取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=4.289 kN；R 6.40 kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!十、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N-立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力：N1=4.289 kN；脚手架钢管的自重：N2=1.2 0.129 5.9=0.914 kN；楼板的43、混凝土模板的自重：N3=1.2(0.90/2+(0.90-0.30)/2)0.90 0.35=0.283 kN；楼板钢筋混凝土自重荷载:N4=1.2(0.90/2+(0.90-0.30)/2)0.90 0.120(1.50+24.00)=2.479 kN；N=4.289+0.914+0.283+2.479=7.965 kN；-轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到；i-计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.59；A-立杆净截面面积 (cm2)：A=4.24；W-立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=4.49；-钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；f-钢管立杆抗压强度设计值：f=44、205 N/mm2；lo-计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo=k1uh (1)k1-计算长度附加系数，取值为：1.155；u-计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u=1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo=k1uh=1.155 1.7 1.5=2.945 m；Lo/i=2945.25/15.9=185；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.209；钢管立杆受压应力计算值；=7965.078/(0.209 424)=89.883 N/mm2；钢管立杆稳定性计算=89.883 N/mm2小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f=2045、5 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo=k1k2(h+2a)(2)k1-计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2-计算长度附加系数，h+2a=1.7 按照表 2取值1.007；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo=k1k2(h+2a)=1.1671.007(1.5+0.1 2)=1.998 m；Lo/i=1997.787/15.9=126；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.417；钢管立杆受压应力计算值；=7965.078/(0.417 424)=45.049 N/mm2；钢管立杆稳定性计算=45.049 N/mm2小于 钢管立46、杆抗压强度的设计值 f=205 N/mm2，满足要求！(八)、模板支撑系统布置由以上计算可知,支撑系统符合要求。另外,为加强支撑系统的整体稳定性,在各立杆底部,沿纵横方向,距底座高度为 200mm 设置扫地杆:在纵横方向满跨设剪刀撑,在模板支撑顶层开始往下每隔两部设水平剪刀撑,在支撑顶层的第一道拉杆下设一道水平安全网。四、满堂模板支架安装、拆卸及施工安全技术措施(一)、满堂模板支架的使用要求1、模板安装必须按模板的施工方案进行,严禁任意变动。2、安装模板及其支架,应待下部支撑处理加固后的强度达到能承受上层模板、支撑、新浇筑混凝土的重量和施工荷载等全部荷载以后,方可进行。3、模板及其支撑系统在安47、装过程中,必须设置临时固定设施严防倾覆。4、支柱全部安装完毕后,必须及时沿横向和纵向加设水平撑和纵横垂直剪刀撑,并与支柱固定。5、施工前带好安全帽,配备工具袋。6、大模板的装拆,堆放均要采取放倾倒措施。7、临边高处作业(2M以上)施工工人必须按照要求系扣安全带。8、模板和其他堆放荷载必须堆放均匀,并严格控制施工荷载不得超过2.5KN/。9、尺寸比较大,梁配筋比较多,在大梁模板制作时,先安装好梁底板及一侧梁模板后,安装大梁钢筋,再安装另一侧板,以保证梁配筋安装尺寸准确。10、浇筑大梁砼时,为使大梁模板及支撑系统受力均匀,大梁砼浇筑时分层均匀下料,减小大梁模板及支撑系统变形。11、高支模安装完工后48、,由项目部确认,项目技术负责人签字认可后才允许进入下道工序施工。施工单位应明确高支模施工现场安全负责人,负责施工全过程的安全管理工作。12、高支模施工应按经审批的技术方案进行,技术方案未经原审批部门同意,任何人不得修改变更。13、高支模搭设、拆除和浇筑砼时,无关人员不得进入支模架底下,不得从支撑系统上爬上爬下,由安全员现场监护。14、高支模搭设完毕后,由项目部自检验收合格后,报监理验收合格后方能进行钢筋安装。砼浇筑时,应设专职安全员,观察模板及其支撑系统的变形情况,发现异常应立即暂停施工,迅速疏散人员,待处理好之后,并经安全负责人检查后方可继续施工。15、建立模板拆除申请制度,在结构混凝土强度49、达到规范规定,并经回弹或砼试块实验报告出来之后进行,由现场施工员提出拆除申请单,安全负责人审核,经技术负责人批准签字后方可拆除。(二)、模板支架的构造要求1、每跟立杆底部必须按有关规定设置纵、横扫地杆。2、立杆接长必须按有关规定采用对接扣件连接。3、支架立杆应竖立设置，2m高度的垂直允许偏差为5mm。4、当梁模板支架立杆采用单根立杆时，立杆应设在梁模板中心线处，其偏心距不应大于 25mm。5、在模板支撑顶层开始往下每隔二步设水平剪刀撑，在支撑顶层的第一道拉杆下设一道水平安全网。6、扣件的紧固程度应在4065N.m，并不大于 65N.m，对接扣件的抗拉承载力为 3KN。扣件上螺栓保持适当的拧紧程50、度，对接扣件安装时其开口应向内，以防进雨，直角扣件安装时开口不得向下，以保证安全。（三）、摸板支架搭设、安装及安全措施1、支架搭设（1）支架的搭设，必须根据设计平面布置图。（2）支架基础的混凝土必须达到设计强度的75%以上才能施工。（3）搭设过程中划出工作标志区，严禁行人进出、统一指挥、上下呼应、动作协调，严禁在无人指挥下作业，当解开与另一人有关的扣件时必先告诉对方，并得到允许，以防堕落伤人。（4）支架及时与结构拉结，以保证支架整体和搭设过程安全，未完成支架在每日收工前，一定要确保架子稳定。（6）钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用，严禁使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。严禁将外径48mm 51、与 51mm 的钢管混合使用。2、模板安装1）、梁模板安装梁模板主要由侧板、底板、夹木、托木、支撑等组成，在梁底板小顶撑间距不大于 300mm。夹木设在梁模两侧板下方，还应根据支设楼板的搁栏的标高，钉在支柱定撑上，在底板下面加上牵杆和托木，在主梁和次梁交接处，应在主梁侧板上留缺口，并钉上寸口档，次梁的地板与侧板钉在寸口档上。为防止模板下口向外爆裂及中部鼓胀，应在梁中的中部用对拉螺栓，对拉间距为 600mm,对拉螺栓在钢筋入模后安装，侧模的支撑间距为300mm。梁模板安装后，要拉通线进行检查，复核各梁模位置是否对正，待平板模板安装后，检查并调整标高，当梁的跨度大于4m以上时，在梁模的跨中要起供高52、度不得大于 3。2）模板的控制模板安装完毕后浇筑砼时模板会受到砼侧压力及施工荷载的作用而产生一定程度的变形及位移，应采取方法和措施对变形进行观察从而控制模板的变形1.大截面梁的沉降观测和控制，大截面梁由于支顶和外力作用经常产生下沉现象。浇筑砼时在该梁底部设置专门观测点，在施工过程中加以控制。2.外边梁外侧板的控制：外边梁在浇筑过程中，由于砼产生的侧压力及施工荷载的作用容易产生变形。为防止这一现象发生，除了加强模板的安装外，在施工过程中必须在外侧顶一条水平线加以观测和控制，并指定专人跟踪观察，上层与下层对比复核。3、施工管理与安全措施 1）支架搭设应严格遵守规定，搭设前应由技术负责人向施工管理及53、工人班组进行详细交底。2）支架在使用过程中，严禁随便拆除任何杆件或零配件，如因妨碍作业需拆除个别杆件时，需经技术负责人同意并采取可靠措施方可暂时拆除，作业完成后应马上复原。3）施工现场带电线路，如无可靠绝缘措施，一律不准通过支架，支架严禁接触、勾压电源线。4）从事架子作业的工人，要定期进行体检。凡患有高血压、心脏病、贫血病以及其他不适于高空作业的，不得从事架子搭、拆作业。5）台风暴雨过后，要马上检查架子，发现倾斜、变形应及时修理加固。6）安装好后，应进行验收，合格后方可进行梁、板模的安装。（四）、泵送混凝土的注意事项 1.墙、柱砼浇筑时，必须搭好支架，严禁站在模板上施工，在高处作业时，要系好安54、全带。2.当采用泵送砼时应注意到，由于泵送砼的泵送速度较快，在楼面容易产生较高的堆积混凝土，所以施工时应加强控制，采用摆动管头和沙杷扒平等办法，防止混凝土的堆积高度超过300mm,并应均匀分布。3.浇筑过程中安排施工员、木工和钢筋工跟班，并对钢筋的保护层、弯曲、散乱等加以修正，对模板和支撑部位进行观察，如有支撑不稳、模板变形过大等现象时，应立即采取加固等措施，确保安全施工和保证工程质量。（五）、模板的拆除及安全措施 1.模板拆除前须办理模板拆除申请批准手续，楼板模板拆除前必须有混凝土试块强度报告（或回弹强度报告）。在拆除区域设置戒线并设专人监护。2.现浇结构的模板及其支架拆除时的砼强度均要达到55、100%强度，及考虑拆除模板时，该层楼板能否支撑住上部荷载。3.模板拆除顺序，先拆非承重模板，后拆承重模板。4.模板的拆除：先将平台下钢管扣件松开，使木方与钢管脱落，然后在拆顶模，拆模时人站在钢管架下，待顶板上木方拆完。5.拆除大跨度梁板模时，宜先从跨中开始，分别拆向两段。当局部有砼吸附或粘接模板时，板模下口接点处用棍松动，严禁敲打模板。6.拆模时不要用力过猛，拆下来的材料要及时运走，整理拆下后的模板及时清理干净，按规定分类对方整齐。7.拆除支模架时应注意安全，并由专人负责警戒。拆下的杆件、零配件和工具，应传递而下。8.拆除作业必须由上而下分层进行，严禁分立面拆除或在上下两步同时进行拆架。做到56、一步一清、一杆一清。拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜杆、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，在解端头口。9.拆架时应划分作业区，周围设绳绑危栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，严禁非作业人员进入。10.拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防堕落。11.在拆除时，不得中途换人，如必须换人，应将拆除情况交代清楚后方可离开。12.当拆架下班时，不应留下隐患部位。13.所有杆件和扣件在拆除时应分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送到地面。14.拆下的零配件要装入容器内，用吊篮吊下，拆下的钢管要绑扎牢固，双点起吊，严禁从高空抛弃。157、5.在拆除模板过程中，如发现砼有影响结构安全质量问题，应暂停拆除，经过处理后，方可继续拆除。（六）、成品保护 1.模板堆放场地要平整，模板平放，并且用木方支垫，保证模板不扭曲不变形。不可乱堆放或在组拼的模板上堆放分散的模板和配件。2.装模板时轻起轻放，不准碰撞，防止模板变形。3.拆除模板时，不得用大锤等猛敲，以免砼和模板受到损伤。（七）、质量保证体系1构件允许偏差2模板允许偏差允许偏差项目允许偏差（mm）1 轴线位移基础5 柱、墙、梁3 2 标高5 1 外径 48mm 壁厚 2.8mm-0.5-0.5 2 钢管两端面切斜偏差1.70 塞尺、拐角尺3 钢管外表面锈蚀深度0.50 游标卡尺4 立杆58、钢管弯曲 3m L4m 3m L4m 12 20 钢板尺水平杆、斜杆的钢管弯曲L6.5m 30 3 截面尺寸基础10 柱、墙、梁2-5 4 每层垂直度3 5 相邻两板表面高低差2 6 表面平整度2 7 预埋钢板中心线位移3 8 预埋管、预留孔中心线位移3 9 预埋螺栓中心线位移2 外露长度10-0 10 预留洞中心线位移10 截面内部尺寸10-0 11 阴阳角垂直4 方正4 3、质量保证技术措施模板安装与拆除质量点设置工程项目班组目标分项项目管理点设置对策措施检查工具及检查方法模板安装与拆除表面平整、垂直度良好、截面准确、标高无误轴线位置模板底口偏移1 施工前检查上道工序质量，钢筋位置及放线位59、置是否准确。2 及时更换有缺陷的模板，并予以修复。3加强工序自检。4 加强材料进场管理及现场保养。5 连接扣件紧不松动。6支撑点牢固可靠，损坏变形的钢龙骨、钢支柱不予以使用。用盒尺引测检查截面尺寸表面变形，支撑不牢用盒尺测量检查标高底板标高不准，支撑不牢用水准仪、拉线或用尺量检查垂直度模板上口偏移，支撑不牢用 2m靠尺检查平整度小板板面平整度、组装大面平整度用 2m靠尺检查模板安装与拆除质量预防措施项目环境因素采取预防措施施工操作支撑系统不合理严格设计要求，因地制宜，合理布局扣件连接松动严格设计要求，严格控制扣件间距，加固面板模板工程质量预防措施拼缝不平尽量使用平直模板，扣件补缺拆除时硬撬组装60、前及时刷脱模迹颠倒工序强化施工工序，完善工序间的交接环境基底未密实加强密实，并铺通常脚手板，加强交接检钢筋网片位移加强工种之间的交接检，互检工作混凝土侧压力过大工种之间相互配合，加强支撑，适当振捣，设专人看模材料模板变形，孔多及时检查、修理，严重者退回，不予使用龙骨、支撑件软弱及时同技术部门共同研究加固措施连接附件质量差及时退换，加密连接，加固支撑系统管理岗位责任制执行不严强化岗位意识，完善责任制度，人员定制重进度，轻质量加强教育，摆正进度与质量的关系忽视资料管理加强全面管理意思，确立技术档案重要性的认识施工人员技术水平底进行岗位技术培训自检不认真认真执行自检负责制技术交底不清认真科学的进行书61、面交底指挥人员只重进度尊重科学，服从质量，好中求快违章作业严格操作规程忽视交接检，互检加强工种间的配合，把质量问题消灭在上一工序中专检人员检查不细加强教育，不合格者予以停职五、安全文明施工 1 进入施工现场的人员戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿好防滑鞋等，现场严禁吸烟。2 进入施工现场的人员要爱护场内的各种绿化设施和标示牌，不得践踏草坪、损坏花草树木、随意拆除和移动标示牌。3 严禁酗酒人员上架作业，施工操作时要求精力集中，严禁开玩笑和打闹。4 支架打设人员必须是经考试合格的专业架子工，上岗人员定期检查体检，体检合格者方可发上岗证，凡患有高血压、贫血病、心脏病及其他不适于高空作业着，一律不得上62、支架操作。5 密目安全网等影响作业班组支模时，如需拆改时，应由架子工完成，任何人不得任意拆除。6 支架验收合格后任何人不得擅自拆除，如需做局部拆改时，需经项目部同意后由架子工操作。7 不准利用支架吊运重物，作业人员不准攀登架子上下作业面，不准推车在架子上跑动，塔吊起吊物体时不能碰撞和拖拉支架。8 不得将缆风绳、泵送混凝土及砂浆的输送管等固定在支架上，严禁任意悬挂起重设备。9 在架子上的作业人员不得随意拆动支架的所有拉接点和扣件邦扎扣等所有架子部分。10 拆除架子而使用电焊气割时，派专职人员做好防火工作，配合料斗，防止火星和切割物溅落。11 支架使用时间较长，因此在使用过程中需要进行检查，发现杆63、件变形严重、防护不全，拉接松动等问题要及时解决。12 要保证架体的整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架体 13 施工人员严禁凌空投掷杆件、物料、扣件及其他物品，材料、工具用滑轮和绳索运输，不得乱仍。14 使用的工具要放在工具袋内，防止掉落伤人，登高要穿防滑鞋，袖口要扎紧。15 钢管、扣件等堆放场做到整洁、摆放合理、专人保管，并建立严格领退料手续。16 施工人员做到活完料净脚下清，确保支架施工材料不浪费。17 运至地面的材料应按指定地点随拆除随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和钢丝要集中回收处理，应随时整理、检查，按品种、分规格堆放整齐，妥善保管。18 六级以上大风、大雾、大雨天气停止支架作业。在大风期、雨期要经常检查脚手板、斜道板、跳板上有偏移、积水等物。若有则应随时加固清扫，并要采取防滑措施。六、监测方案