1、洋唐居住区保障性安居工程A09、B05地块地下室及上部主体工程A09地块外脚手架施工方案编制人： 审核人: 审批人： 中建三局建设工程股份有限公司2012年6月20日目 录第1章 工程概况11.1 建筑概况11.2 外架概况1第2章 编制依据及说明42.1 编制说明42.2 编制依据5第3章 施工准备5第4章 脚手架使用材料及要求54.1 选型及材料选用54.2 构配件质量要求6 钢管6 型钢6 扣件6 钢丝绳7 脚手板7 安全网7 黄黑标示栏板7 人员要求7第5章 双排落地脚手架搭设75.1 落地脚手架搭设流程7 起步脚手架7 楼层脚手架85.2 落地脚手架搭设参数85.3 落地脚手架搭设要2、求9 立杆（483.5mm钢管）9 纵向水平杆10 横向水平杆10 脚手板11 连墙件11 剪刀撑12 脚手架搭设注意事项12第6章 型钢悬挑脚手架136.1 型钢悬挑脚手架搭设流程136.2 型钢悬挑脚手架搭设参数136.3 型钢悬挑脚手架搭设要求15 工字钢的制作15 预留预埋环15 预留预埋木盒子以备穿悬挑梁15 安装固定型钢16 悬挑工字钢支撑梁立杆处理16 悬挑层钢丝绳拉结16 悬挑层楼面封板处理17 建筑阳角：17 建筑转角：18 阳台处节点详图：19 卸料平台节点处理详图：20 电梯接料平台节点处理详图20 悬挑架安装其它要求21第7章 外架附属设置搭设要求227.1 门洞2273、.2 斜道237.3 门洞、安全通道247.4 高处临边安全防护247.5 楼梯口和梯段边防护257.6 电梯井口安全防护257.7 预留洞口安全防护26 短边尺寸25-250mm的孔口防护26 边长尺寸250-500mm的孔口防护27 边长尺寸500-1500mm的孔口防护28 边长尺寸大于1500mm的孔口防护287.8 防雷接地安全防护29第8章 外架搭设质量保障措施298.1 质量要求298.2 脚手架验收308.3 脚手架的荷载控制31第9章 安全技术措施31第10章 脚手架的拆除3310.1 拆除前的准备3310.2 拆除步骤33第11章 脚手架拆除安全技术措施34第12章 成品保4、护34第13章 落地式扣件钢管脚手架计算书34第14章 悬挑式扣件钢管脚手架计算书42第1章 工程概况1.1 建筑概况本工程地下结构为1层，地上结构共有11层、15层、33层、34层四种，最高建筑高度为99.4m，A1#A13#塔楼标准层层高均为2.8m；其中A1#A8#为二类高层住宅；A9#A13#为一类高层住宅，一二类高层住宅，主体耐火等级为一级；地下车库耐火等级为级。A09地块序号层数层高建筑高度建筑面积地下室13.9m/44835.517 mA1#151层4m，标准层2.8m，屋顶层3.15m46.35m11970.665mA2#111层4m，标准层2.8m，屋顶层4.9m35.15m5、3529.731 mA3#151层3.5m/4.08m/3.55m，标准层2.8m，屋顶层3.15m45.85m11917.909mA4#151层4m，标准层2.8m，屋顶层3.15m46.35m11510.828mA5#151层4m/4.47m，标准层2.8m，屋顶层3.15m46.35m11903.453mA6#151层4m，标准层2.8m，屋顶层3.15m46.35m11510.828mA7#11 1层4.5m，标准层2.8m，屋顶层4.9m35.65m3022.110mA8#151层4m，标准层2.8m，屋顶层3.15m46.35m12043.640mA9#341层4.2m，标准层2.6、8m，屋顶层2.8m99.75m23529.790mA10#341层4.2m，标准层2.8m，屋顶层2.8m99.75m23508.625mA11#341层4.2m，标准层2.8m，屋顶层2.8m99.75m23460.748mA12#331层4.4m，标准层2.8m，屋顶层2.8m97.25m27499.034mA13#341层4.2m，标准层2.8m，屋顶层2.8m99.75m23446.740m1.2 外架概况本工程塔楼、裙楼及地下室外围在结构施工阶段和装修施工阶段需搭设施工用外脚手架。本工程采用扣件式钢管脚手架，架体用途为结构脚手架，可用于混凝土、砌筑结构和装修使用。根据脚手架设计技术7、规范及安全实用的原则，考虑施工工期、质量和安全文明施工的要求，地下室外墙防水工程施工时采用落地式双排脚手架，在裙楼和塔楼部份楼层施工时采用落地式双排脚手架，塔楼以上楼层施工时采用型钢悬挑脚手架，且保证高层住宅塔楼悬挑脚手架周转时不少于2挑，即塔楼上型钢悬挑脚手架不少于14层。脚手架总体布置方案如下表：施工外脚手架方案选择表栋号层数建筑外围结构高度（m）楼层范围（型钢悬挑起挑层号）脚手架形式架体高度（m）1#1546.351层2层落地式双排脚手架（1-1、1-A轴外墙脚手架落在一层顶板上）7.353层9层（3F起挑）型钢悬挑脚手架19.610层檐口（10F起挑）型钢悬挑脚手架19.952#1138、5.1512层落地式双排脚手架6.83-7层型钢悬挑脚手架148层檐口（8层起挑）型钢悬挑脚手架14.353#1545.851层2层落地式双排脚手架7.253层10层（3层起挑）型钢悬挑脚手架19.610层檐口（10层起挑）型钢悬挑脚手架19.954#1546.351层底板2层顶板落地式双排脚手架6.83层9层（3层起挑）型钢悬挑脚手架19.610层檐口（10层起挑）型钢悬挑脚手架19.955#1546.35地下室底板2层落地式双排脚手架5-1轴交2/3-J1/5-J轴12.05地下室顶板9层落地式双排脚手架28.25裙楼顶板9层主楼与裙楼交叉位置5-A轴交5-15-10轴落地式双排脚手架搭设9、在裙楼顶板上20.73层9层（3层起挑）5-1轴交5-A1/5-J轴靠地下室外墙侧型钢悬挑脚手架19.610层檐口（10层起挑）型钢悬挑脚手架19.956#1546.351层顶板2层顶板落地式双排脚手架6.83层9层（3层起挑）型钢悬挑脚手架19.610层檐口（11层起挑）型钢悬挑脚手架19.957#1137.8地下室顶板7层顶板落地式双排脚手架23.958层檐口（8层起挑）型钢悬挑脚手架16.58#1546.35地下室底板2层落地式双排脚手架靠地下室外墙侧8-1轴交1/5-G8-J轴12.25地下室顶板9层落地式双排脚手架28.25裙楼顶板9层8-A轴交8-18-10轴落地式双排脚手架搭设在10、裙楼顶板上20.73层9层（3层起挑）8-1轴交8-A8-J轴靠地下室外墙侧型钢悬挑脚手架19.610层檐口（10层起挑）型钢悬挑脚手架19.959#3499.75地下室底板2层落地式双排脚手架靠地下室外墙侧9-38轴交9-A9-J轴12.75地下室顶板2层落地式双排脚手架7.73层7层（3层起挑）型钢悬挑脚手架148层14层（8层起挑）型钢悬挑脚手架19.615层21层（15层起挑）型钢悬挑脚手架19.622层28层（22层起挑）型钢悬挑脚手架19.629层檐口（29层起挑）型钢悬挑脚手架19.9510#3499.75地下室底板2层落地式双排脚手架靠地下室外墙侧10-1轴交10-A10-J轴11、12.6地下室顶板2层落地式双排脚手架7.73层7层（3层起挑）型钢悬挑脚手架148层14层（8层起挑）型钢悬挑脚手架19.615层21层（15层起挑）型钢悬挑脚手架19.622层28层（22层起挑）型钢悬挑脚手架19.629层檐口（29层起挑）型钢悬挑脚手架19.9511#3499.75地下室底板2层11-38轴交11-A11-J；11-J轴交11-111-38；轴靠地下室外墙侧落地式双排脚手架12.75地下室顶板2层落地式双排脚手架7.73层7层（3层起挑）型钢悬挑脚手架16.88层14层（8层起挑）型钢悬挑脚手架19.615层21层（15层起挑）型钢悬挑脚手架19.622层28层（22层12、起挑）型钢悬挑脚手架19.629层檐口（29层起挑）型钢悬挑脚手架19.9512#3397.25地下室底板2层12-F轴1/12-02/12-40靠近地下室外墙边落地式双排脚手架13.05地下室顶板2层落地式双排脚手架7.83层6层（3层起挑）型钢悬挑脚手架11.27层13层（9层起挑）型钢悬挑脚手架19.614层20层（16层起挑）型钢悬挑脚手架19.621层27层（23层起挑）型钢悬挑脚手架19.628层檐口（30层起挑）型钢悬挑脚手架17.1513#3499.75地下室底板2层13-J轴交13-113-3813-1轴交13-A13-J靠近地下室外墙边落地式双排脚手架12.6地下室顶板2层13、落地式双排脚手架7.63层7层（3层起挑）型钢悬挑脚手架148层14层（8层起挑）型钢悬挑脚手架19.615层21层（15层起挑）型钢悬挑脚手架19.622层28层（22层起挑）型钢悬挑脚手架19.629层檐口（29层起挑）型钢悬挑脚手架19.95其他群楼位置均采用落地式脚手架第2章 编制依据及说明2.1 编制说明本项目A09地块总建筑面积约244044，建筑总高度99.4m，质量目标为确保“鲁班奖”。为了保证工程质量，全面履行工程承包合同，充分识别项目管理过程中存在的风险，实现洋唐居住区保障性安居工程A09、B05地块地下室及上部主体工程的各项项目管理目标，加强项目对质量、安全、进度、总承包14、等的支撑管理的作用，切实履行对建设方的承诺，特编制此方案对现场施工进行规范化管理。2.2 编制依据(1)本项目施工组织设计；(2)本项目设计施工图纸、设计修改通知单及工程洽商记录；(3)建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）；(4)建筑施工高处作业安全技术规范(JGJ80-91)；(5)钢管脚手架扣件GB15831-2006；(6)建筑施工计算手册江正荣著 中国建筑工业出版社；(7)建筑施工手册第四版 中国建筑工业出版社；(8)钢结构设计规范(GB50017-2003)中国建筑工业出版社；(9)建筑结构荷载规范(GB50009-2001)中国建筑工业出版社；(10)建筑15、施工脚手架实用手册(含垂直运输设施)中国建筑工业出版社；(11)建筑施工安全检查标准(JGJ59-2011)中国建筑工业出版社。第3章 施工准备施工单位技术负责人按照施工方案的要求对施工班组进行施工技术交底，安全员向作业人员进行安全技术交底。在搭设外架之前统计出每层搭设需要各构配件的数量，分批进场。进场后要通知材料员点数，对进场材料进行验收，收齐相关质量证明文件，质量不合格的不许进场。经过检验合格的构配件应该按品种、规格分类、对方整齐、平稳、堆放场地不得有积水。应该安排合理的时间将需用的材料调运至搭设外架的位置。第4章 脚手架使用材料及要求4.1 选型及材料选用本工程落地式钢管双排脚手架及悬挑16、脚手架立杆、大小横杆宜采用48.33.6mm钢管，钢管扣件连接，包括直角扣件、旋转扣件、对接扣件。悬挑梁采用16#工字钢，用619+1、14钢丝绳做吊拉和20圆钢做预埋吊环和16以上的锚环，连墙杆件宜采用宜采用48.33.6mm钢管（本工程采用483.5mm钢管）作为连墙杆与建筑物可靠连接，按扣件式脚手架方式进行搭设、连接扣件、绑扎材料、剪刀撑、斜撑、水平拉杆等搭设材料，严格按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）的规定进行施工。采用钢筋网式脚手板、踢脚板采用180mm高18mm厚红白相间木板，采用密目式绿色阻燃安全网。4.2 构配件质量要求4.2.1 钢管（1）钢管17、包括立杆、大横杆、小横杆、剪刀撑、连墙件等，其颜色除剪力撑钢管采用红白色外，其余钢管均采用铁锈红色。（2）脚手架钢管应采用国家现行标准直缝电焊钢管（GB/T13793-2008）或低压流体输送用焊接钢管（GB/T3091-2008）中规定的3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700-2006）中Q23F-A级钢管的规定。弯曲变形及锈蚀的钢管不得使用。（3）脚手架钢管宜采用外径为48.3mm，壁厚3.6mm的钢管，其横向水平杆最大长度不应大于2m，其它杆最大长度不应超出6m，且每根钢管的最大质量控制在25kg。（4）脚手架钢管的表面质量及外形应符合下列要求a、新钢管应有产品18、质量合格证及质量检验报告，钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划痕。管体外径允许偏差0.5mm，壁厚允许偏差10%，目前市场上483.5mm在允许偏差范围内，因市场此类钢管还未普及，本工程将采用483.5mm钢管。b、旧钢管表面锈蚀深度应小于0.5mm，弯曲变形各种杆件钢管的端部弯曲l1.5m时，不应大于5mm。立杆钢管弯曲当3ml4m时，不应大于12mm；当4m2m时必须加设栏杆柱。并且整体构造能经受任何方向的1KN外力，防护栏杆必须自上而下用安全立网封闭，或在栏杆下面固定高度不低于200mm的挡脚板。楼梯边必须顺楼梯坡度设置双道防护栏杆，栏杆构件间距与平19、栏杆相同，栏杆柱应固定牢靠，不得晃动。7.6 电梯井口安全防护(1)电梯进入洞口在电梯未安装前，必须设置防护栏杆或固定栅门，其高度不低于1.5m。(2)电梯井内在每层内必须用贯穿于混凝土板的直径不小于6mm的钢筋（或楼板分布筋），形成防护网，网格间距不大于200mm，并在其上方满铺脚手板。(3)电梯井内的安全平网的安装和拆卸时，作业人员应按规定佩戴安全带，戴安全帽，并派专人监护。(4)施工电梯处架体与整体外架断开连接，单独搭设，随主体结构同步攀升。7.7 预留洞口安全防护洞口防护根据现场实际尺寸采用防护栏杆、加盖板、焊钢筋网等措施，防护设置必须符合下列要求：7.7.1 短边尺寸25-250mm20、的孔口防护1、楼板、屋面和平台等面上预留洞口必须用坚实的盖板盖设，盖板应能防止挪动、移动。 2.、盖板须整洁美观、安装牢固，并刷红白或黄黑相间警示标志，间距300400mm，角度45，盖板应保持四周搁置均衡。7.7.2 边长尺寸250-500mm的孔口防护7.7.3 边长尺寸500-1500mm的孔口防护7.7.4 边长尺寸大于1500mm的孔口防护7.8 防雷接地安全防护(1)采用避雷针与大横杆连通、接地线与整幢建筑物楼层内避雷系统连成一体的措施。(2)避雷针共设置4 根避雷针，避雷针采用12 mm镀锌钢筋制作,高度不小于1m，设置在脚手架四角立杆上，并将所有最上层的大横杆全部连通，形成避雷21、网络。(3)接地线采用404 的镀锌扁钢，将立杆与整幢建筑物楼层内避雷系统连成一体。接地线的连接应保证接触牢靠，与立杆连接时应用2道螺栓卡箍连接，螺钉加弹簧垫圈以防松动并保证接触面不小于10cm2，并将表面油漆及氧化层清除，露出金属光泽并涂以中性凡士林。(4)接地线与建筑物楼层内避雷系统的设置按脚手架的长度不超过50m 设置1 个，位置不得选在人经常走到的地方以避免跨步电压的危害，防止接地线遭机械伤害。两者的连接采用焊接，焊接长度应大于2倍的扁钢宽度。(5)立杆扣接处要求扣接面除锈，扣件、钢管导电良好；扣接后，焊完后再用接地电阻测试仪测定电阻，要求冲击电阻不大于10。同时应注意检查与其他金属物22、或埋地电缆之间的安全距离（一般不小于3m）以免发生击穿事故。(6)以后定时间隔测量，当冲击电阻大于10时，必须对扣接点、钢筋连接点及整个避雷系统进行排查、找出原因并及时解决，保证防雷接地设施的连通性和有效性。第8章 外架搭设质量保障措施8.1 质量要求(1)立杆垂直偏差：纵向偏差不大于H/200，且不大于100mm；横向偏差不大于H/400，且不大于50mm。(2)纵向水平杆水平偏差不大于总长度的1/300，且不大于20mm，横向水平杆水平偏差不大于10mm。(3)脚手架的步距、立杆黄距偏差不大于20mm；立杆纵距偏差不大于50mm。(4)扣件紧固力宜在4560N.m范围内，不得低于45N.m23、或高于60N.m。(5)边墙点的数量、位置要正确，连接牢固，无松动现象。8.2 脚手架验收脚手架必须经检查验收后方可使用，验收由项目总工程师组织技术、安全及监理人员进行验收，合格后方可进行作业。(1)脚手架在下列阶段进行检查与验收：1)脚手架每搭设一层均进行过程验收。2)过程验收包含钢管、扣件的检查，脚手架搭设是否符合规范，安全设施承挂情况，卸载钢丝绳设置情况。 重点控制扣件质量100%检查。3)作业层上施加荷载前。4)达到设计高度后。5)遇有六级大风与大雨后。6)停用超过一个月。7)脚手架搭设的技术要求、允许偏差与检验方法。序号项 目技术要求允许偏差检查方法1立杆垂直度最后验收垂直度/10024、用经纬仪或吊线和卷尺下列脚手架允许水平偏差（）搭设中检查偏差的高度（m）总 高 度40m20mH=277H=102550H=2050100H=3075/中间档次用插入法2间 距步距/20钢板尺纵距/50横距/203纵向水平杆高 差一根杆的两端/20水平仪或水平尺同跨内两根纵向水平杆高差/104双排脚手架横向水平杆外伸长度偏差外伸500-50钢板尺5扣件安装主节点处各扣件中心点相互距离150/钢板尺同步立杆上两个相隔对接扣件的高差500/立杆上的对接扣件至主节点的距离h/3/纵向水平杆上的对接扣件至主节点的距离La/3/扣件螺栓拧紧力矩4065Nm/6剪刀撑斜杆与地面的倾角45 60/角尺7脚 25、手 板外伸长度对接a=130150、l300卷尺搭接a100、l2008)安装后的扣件螺栓拧紧力矩应采用扭力扳手检查，抽样方法应按随机分布原则进行，不合格的必须重新拧紧，直至合格为止。8.3 脚手架的荷载控制(1)严格控制脚手架的使用，结构施工用时脚手架施工荷载必须严格控制，同时作业的层数不得超过两层，每层作业荷载不得大于3KN/m2。 (2)建筑物结构施工时,其施工支撑模板的架子不得支撑在外架上。(3)施工设备单重不得大于1kN，使用人力在架上搬运和安装的构件的自重不得大于3.0kN。第9章 安全技术措施(1)脚手架搭拆人员必须是经过考核合格的专业架子工，并持证上岗。(2)脚手架操作人员必须26、戴安全帽、安全带、穿防滑鞋等。(3)脚手架的构配件必须合格。(4)脚手架搭设应分阶段进行检查，发现问题及时校正。(5)操作层上的施工荷载，不得超载（限载3KNm2）；不得将模板支撑、其他设施与设备的缆风绳、砼的输送管道固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备。(6)六级及六级以上大风和雾、雨、雪天要停止脚手架作业，雨、雾后上架操作要有防滑措施。(7)在脚手架使用期间，严禁任意拆除下列杆件：主节点处的纵、横向水平杆，纵、横扫地杆；连墙件；支撑；栏杆。(8)临近道路搭设的脚手架外侧应有防护措施，以防坠物伤人。在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。(9)脚手架的接地及避雷装置设置齐全。27、(10)楼面临边防护栏杆单独设置。(11)拆除脚手架时，地面设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁其他施工人员入内。(12)工地临时用电线路的架设及脚手架接地、避雷措施等均应按国家现行标准施工现场临时用电安全技术规范（JGJ46-2005）的有关规定执行。(13)脚手架搭设完毕后，必须经过项目经理部技术部门或施工工长组织的相关人员的验收后（安全总监参与验收工作），方可使用。(14)加强安全技术交底工作，使用前做好安全检查，发现隐患及时消除。(15)在架面上设置的材料应码放整齐稳固并且不得过于集中堆放，不影响施工操作和人员通行。(16)作业人员在架上的最大作业高度应以可进行正常操作为度，禁止在架板28、上加垫器物或架设、垫高脚手板以增加操作高度。(17)在作业中，禁止随意拆除脚手架的基本构架杆件、整体性杆件、连接紧固件和连墙件。确因操作要求需要临时拆除时，必须经主管人员同意，采取相应弥补措施，并在作业完毕后，及时予以恢复。(18)工人在架上作业中，应注意自我安全保护和他人的安全，避免发生碰撞、闪失和落物。严禁在架上戏闹和坐在栏杆上等不安全处休息。(19)人员上下脚手架必须走设有安全防护的出入通(梯)道，严禁攀沿脚手架上下。(20)每班工人上架作业时，应先行检查有无影响安全作业的问题存在，在排除和解决后方可开始作业。在作业中发现有不安全的情况和迹象时，应立即停止作业进行检查，解决以后才能恢复正29、常作业；发现有异常和危险情况时，应立即通知所有架上人员撤离，同时要及时报告现场主管人员，待问题处理后方可继续上架作业。(21)在每步架的作业完成之后，必须将架上剩余材料物品移至上(下)步架或室内；每日收工前必须清理架面，将架面上的材料物品堆放整齐，垃圾清运出去；在作业期间，应及时清理落入安全网内的材料和物品。在任何情况下，严禁自架上向下抛掷材料物品和倾倒垃圾。(22)脚手架除按照要求进行正常检查和验收外，遇有下列情况要重新检查和验收，按以下规定进行，检查合格后，方允许投入使用或继续使用：1)搭设完毕后连续使用达到6个月；2)施工中途停止使用超过15天，再重新使用之前；3)在遭受暴风、大雨、大雪30、地震等强力因素作用之后；4)在使用过程中，发现有显著的变形、沉降、拆除杆件和拉结以及安全隐患存在的情况时。检查内容：1)主节点处诸杆件的扣件螺栓是否松动，杆件是否有滑动现象；2)连墙杆、门洞处的杆件是否有短缺或松动；3)安全防护是否符合要求。第10章 脚手架的拆除10.1 拆除前的准备（1）办理签证手续:工程施工完毕，确认不需要脚手架时，由工程负责人签证后方可拆除。（2）安全技术交底:现场责任师要向拆除脚手架的作业人员进行书面安全、技术交底工作，并有接受交底人签字。（3）设置警戒区:在拆除脚手架的范围内要有醒目标志，并有专人负责监护。（4）清理脚手架:将架体上存有的材料和杂物等清理干净，以防31、落物伤人。（5）拆前检查: 应全面检查脚手架，扣件连接，连墙件，支撑体系等是否符合构造要求， 对有影响拆除安全的隐患部位要采取补救措施。10.2 拆除步骤经施工负责人同意，具体拆除步骤如下:（1）拆除脚手架安全防护网。 （2）拆除架体，拆时必须由上而下，逐步逐层，按后装构件先拆，先装构件后拆，一步一清的原则依次进行，严禁上下同时作业，严禁采用踏步式，分段，分立面拆除法。（3）连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除 后再拆除脚手架。（4）当脚手架拆至下部最后一根时，长立杆的高度(约6m)。应先在适当位置设临时抛撑，加固后再拆除连墙件。（5）剪刀撑、拉杆不准一次性全部拆除，要求做32、到架体拆到哪一层，剪刀撑、拉杆方可拆到哪一层。第11章 脚手架拆除安全技术措施(1)拆架前，全面检查待拆脚手架，根据检查结果，拟订作业计划，报请批准，进行技术交底后才准备工作。(2)架体拆除前，必须察看施工现场环境，包括架空线路、外脚手架、地面的设施等各类障碍物、地锚、缆风绳、连墙杆及被拆架体各吊点、附件、电气装置情况，凡能提前拆除的尽量拆除掉。(3)拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。(4)拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。(5)在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清33、楚后方可离开。(6)每天拆架下班时，不应留下隐患部位。(7)拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。(8)所有杆件和扣件在拆除时应分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送到地面。(9)所有的脚手板应自外向里竖立搬运，以防脚手板和垃圾物从高处坠落伤人。(10)拆下的零配件要装入容器内，用吊篮吊下；拆下的钢管要绑扎牢固，双点起吊，严禁从离空抛掷。第12章 成品保护(1)楼面脚手架搭设时，楼面混凝土必须达到30KN/m2方可开始脚手架工程施工。(2)搭设过程中，注意不要让钢管、模板从高空坠落，以防伤人及砸坏楼面混凝土。(3)楼面禁止集中堆放材料，以防集中荷载太大损坏结构。(4)脚手架拆除时，不得34、将架管直接往楼面扔，以防砸坏楼面结构。(5)不得进行其它有损成品的行为。第13章 落地式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）。计算参数:双排脚手架，搭设高度28.3米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.05米，内排架距离结构0.20米，立杆的步距1.80米。钢管类型为483.0，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用钢筋网式脚手板，荷载取0.35kN/m2，按照铺设4层计算。栏杆采用木板，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0135、00kN/m2。脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加两根小横杆。基本风压0.50kN/m2，高度变化系数1.2500，体型系数0.8000。地基承载力标准值220kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。 一、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.3501.500/4=0.131kN/m活荷载标准值 Q=2.0001.500/4=0.750kN/m荷载的计算值 q=36、1.20.038+1.20.131+1.40.750=1.254kN/m 小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下: M=1.254=0.173106/4491.0=38.468N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下: 荷载标准值q=0.038+0.131+0.750=0.920kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度V=5.00.9201050.04/(3842.06105107780.0)=0.656mm小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求37、!二、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=0.0381.050=0.040kN脚手板的荷载标准值 P2=0.3501.0501.500/4=0.138kN活荷载标准值 Q=2.0001.0501.500/4=0.787kN荷载的计算值 P=(1.20.040+1.20.138+1.40.787)/2=0.658kN 大横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下: 38、集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=0.08(1.20.038)1.5002+0.4170.658=0.420106/4491.0=93.510N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=0.6770.0381500.004/(1002.060105107780.000)=0.06mm集中荷载标准值P=(0.040+0.138+0.787)/2=0.483kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V139、=3.029482.8161500.003/(1002.060105107780.000)=2.22mm最大挠度和 V=V1+V2=2.282mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN脚手板的荷载标准值 P2=0.3501.0501.500/2=0.276kN活荷载标准值 Q=2.0001.0501.540、00/2=1.575kN荷载的计算值 R=1.20.058+1.20.276+1.41.575=2.605kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。四、脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1072NG1 = 0.10728.250=3.030kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用钢筋网式脚手板，标41、准值取0.35NG2 = 0.35041.500(1.050+0.200)/2=1.312kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为0.17 NG3 = 0.1701.5004/2=0.510kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010NG4 = 0.0101.50028.250=0.424kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.276kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 2.00021.5001.42、050/2=3.150kN风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.500 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表的规定采用：Uz = 1.250 Us 风荷载体型系数：Us = 0.800经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.5001.2500.800 = 0.500kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.91.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.25.276+0.91.43.15043、=10.300kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.25.276+1.43.150=10.741kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.5001.5001.800五、立杆的稳定性计算:1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=10.741kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.644、0cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由长细比，为3118/16=196； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =10741/(0.19424)=133.675N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；不考虑风45、荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=10.300kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由长细比，为3118/16=196； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； MW 计46、算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =10300/(0.19424)+306000/4491=196.363N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求! 经过计算得到 Nf2 = 305.365kN Nf2Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求! 连墙件拉结楼板预埋钢管示意图八、立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg其中 p 立杆基础底面的平均压力 (kN/m2)，p = N/A；p = 42.97 N 上部结47、构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 10.74 A 基础底面面积 (m2)；A = 0.25 fg 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 88.00地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc fgk其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 0.40 fgk 地基承载力标准值；fgk = 220.00地基承载力的计算满足要求!第14章 悬挑式扣件钢管脚手架计算书 钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）。 计算参数:双排脚手架，搭设高度20.0米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.05米，内排架距离结构0.1548、米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为483.0，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用木板，荷载为0.35kN/m2，按照铺设4层计算。栏杆采用木板，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加两根小横杆。基本风压0.50kN/m2，高度变化系数1.2500，体型系数0.8000。悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.30米，建筑物内锚固段长度1.70米。悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。一、小横杆的计算小横杆49、按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.3501.500/4=0.131kN/m活荷载标准值 Q=2.0001.500/4=0.750kN/m荷载的计算值 q=1.20.038+1.20.131+1.40.750=1.254kN/m 小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下: M=1.254=0.173106/4491.0=38.468N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/m50、m2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下: 荷载标准值q=0.038+0.131+0.750=0.920kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度V=5.00.9201050.04/(3842.06105107780.0)=0.656mm小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求!二、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=0.0381.050=0.040kN脚手板的荷载标准值 P2=0.3551、01.0501.500/4=0.138kN活荷载标准值 Q=2.0001.0501.500/4=0.787kN荷载的计算值 P=(1.20.040+1.20.138+1.40.787)/2=0.658kN 大横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=0.08(1.20.038)1.5002+0.4170.658=0.420106/4491.0=93.510N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不52、利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=0.6770.0381500.004/(1002.060105107780.000)=0.06mm集中荷载标准值P=0.040+0.138+0.787=0.966kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V1=3.029965.6321500.003/(1002.060105107780.000)=4.45mm最大挠度和 V=V1+V2=4.505mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按53、照下式计算(规范): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN脚手板的荷载标准值 P2=0.3501.0501.500/2=0.276kN活荷载标准值 Q=2.0001.0501.500/2=1.575kN荷载的计算值 R=1.20.058+1.20.276+1.41.575=2.605kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷54、载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN； 四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1072NG1 = 0.10720.000=2.145kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用钢筋网脚手板，标准值为0.35NG2 = 0.35041.500(1.050+0.150)/2=1.260kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为0.17NG3 = 0.1701.5004/2=0.510kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m55、2)；0.010NG4 = 0.0101.50020.000=0.300kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.215kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 2.00021.5001.050/2=3.150kN风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.500 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表的规定采用：Uz =56、 1.250 Us 风荷载体型系数：Us = 0.800经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.5001.2500.800 = 0.500kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.91.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.24.215+0.91.43.150=9.027kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.24.215+1.43.150=9.468kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷57、载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.5001.5001.800五、立杆的稳定性计算1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=9.468kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=458、.491cm3； 由长细比，为3118/16=196； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =9468/(0.19424)=117.830N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=9.027kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),59、由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由长细比，为3118/16=196； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =9027/(0.19424)+306000/4491=180.518N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要60、求!经过计算得到 Nf2 = 443.877kNNfNl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求! 连墙件拉结楼板预埋钢管示意图七、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 悬臂单跨梁计算简图支座反力计算公式 支座弯矩计算公式 C点最大挠度计算公式 其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。本工程算例中，m = 1300mm，l = 1700mm，ml = 150mm，m2 = 1200mm；水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130.00cm4，截面模量(抵抗矩) W = 141.00cm3。受脚手架作用集61、中强度计算荷载 N=9.47kN水平钢梁自重强度计算荷载 q=1.226.100.00017.8510=0.25kN/m k=1.30/1.70=0.77 kl=0.15/1.70=0.09 k2=1.20/1.70=0.71代入公式，经过计算得到支座反力 RA=27.105kN支座反力 RB=-7.432kN最大弯矩抗弯计算强度 f=12.989106/(1.05141000.0)=87.737N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!受脚手架作用集中计算荷载 N=4.22+3.15=7.37kN水平钢梁自重计算荷载 q=26.100.00017.8510=0.262、1kN/m最大挠度 Vmax=5.304mm按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ 130-2011)表规定：水平支撑梁的八、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B得到： b=2.00由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值b=0.929经过计算得到强度 =12.99106/(0.929141000.00)=99.16N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求!九、锚固段与楼板连接的计算1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环63、强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=7.432kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范 f = 50N/mm2；压点处采用2个 U 形钢筋拉环连接，承载能力乘以0.85的折减系数；钢筋拉环抗拉强度为85.00N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=74324/(3.141685.002)1/2=8mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式 其中 N 锚固力，即作64、用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 7.43kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； fb 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2； h 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于7431.86/(3.1416201.5)=78.9mm。3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 7.43kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； b 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm； fcc 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N65、/mm2；经过计算得到公式右边等于131.6kN楼板混凝土局部承压计算满足要求!4.水平钢梁与楼板锚固压点部位楼板负弯矩配筋计算如下：锚固压点处楼板负弯矩数值为 M = 7.43根据混凝土结构设计规程GB50010-2002第条 其中 1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时， 1取为0.94,期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值； h0截面有效高度； fy钢筋受拉强度设计值。 截面有效高度 h0 = 120-15 = 105mm； s = 6.32106/(1.00014.3001.51000105.02)=0.0270 = 1-(1-20.0270)1/2=0.0270 s = 1-0.0270/2=0.9860 楼板压点负弯矩配筋为 As = 6.32106 / (0.9860105.0210.0) = 290.4 mm2