1、一、工程概况11、箱梁结构12、方案重点问题2二、支架结构设计及验算41、北引桥第一、二联42、主桥边跨现浇段163、沙湾互通立交26三、施工工艺流程40四、箱梁现浇支架堆载预压及标高调整41五、现浇支架验收42六、底模、侧模、翼板模板安装42七、箱梁钢筋制安装43八、砼浇筑与养护44九、预应力施工45十、拆模与拆支架48十一、安全施工注意事项48十二、南岸现浇支架方案比较50东沙至新联高速公路S08标现浇箱梁支架施工方案一、工程概况广州东沙至新联高速公路工程第S08标段，起点在番禺理工学院西侧与362省道相接处,向南跨越紫坭河，在紫坭岛三益围村设沙湾互通，终点在沙湾水道北岸（沙湾特大桥主桥起2、点），桩号范围K19+440K21+750，路线全长2.310km。本标段主线全部为桥梁，共设置沙湾互通立交1处，特大桥1座（紫坭河特大桥）、沙湾互通主线桥，匝道收费站1处。1、箱梁结构本标段需采用落地支架现浇的部分包括：北引桥第一、二联（06墩）；主桥边跨现浇段（18、21墩）；南引桥沙湾互通立交主线桥（第三六联）及匝道桥（A、B、C、D、E匝道桥）。主线桥箱梁构造汇总表联号左幅 设计砼桥跨结构跨数总长横梁宽度每跨平均荷载每米平均荷载181621+33+22等宽37616.05707.20 27.92 21125.238.5+38.5+19等宽39616.05975.17 30.47 3163、43.74x27m 变宽410820.0526.4321068.41 39.57 41150.84x28.5m等宽411416.05748.0226.25 51282.65x25m 等宽512516.05666.95226.68 618433x22+30+22等宽511826.21320.823958.3640.61 联号右幅 设计砼桥跨结构跨数总长横梁宽度每跨平均荷载每米平均荷载181621+33+22等宽37616.05707.20 27.92 21125.238.5+38.5+19等宽39616.05975.17 30.47 31321.44x27m 变宽410816.79921.0224、858.91 31.81 41744.74x28.5m变宽411421.02426.1741134.06 39.79 51282.65x25m 等宽512516.05666.95226.68 61220.83x22+30+22等宽511816.0516.05634.82 26.90 2、方案重点问题1）、支架结构形式由于本标段现浇工程量比较大，所用支架材料多。本地的土源比较紧张，支架结构形式设计要充分利用各种资源，结合不同地段现浇箱梁结构及现场环境的需要，采用不同形式的支架结构。1、北引桥第一、二联：该联跨越S362省道，跨路部分支架设计需结合地面交通疏解进行，跨路部分采用钢管贝雷钢结构支架；5、其他部分采用满堂支架，支架平均高度10m。跨省道采用混凝土扩大基础，630mm，8mm钢管作承重柱，2根56#b工字钢作主横梁，其上架设贝雷片作承重梁，贝雷片上铺设216槽钢80cm，再在上槽钢上安插顶托（横桥向80cm,腹板下加密至40cm） ，在顶托上架设348mm、3.5mm钢管（按纵桥向摆设），在钢管上铺设10*10cm木枋30cm，最后铺设1.8cm厚光面木夹板作底模。为了使车辆行驶更加安全，在桥梁横跨段钢管桩门式支架，通行限高为5m，通行限宽为5m。钢管桩横向间距为3.9m，纵向间距为9m，钢管直径为0.6m，在钢管桩之间设置剪刀撑，在支架顶部布置竹排及安全网，在钢管桩下端均设置预6、埋钢板及螺栓的水泥墩（水泥墩长为1m，宽为1m,高度为0.5m），放置钢管桩时用钢板条焊接，并在钢管支架前处设置导航架减速带锥筒、及限高限宽警示牌来疏解交通。2、边跨现浇段：边跨现浇段桥面高程高，支架高度达到16m，南岸采用整体结构稳定性比较好的钢管排栅满堂落地支架，北岸由于横跨河堤道路，跨路部分采用钢管贝雷钢结构支架；3、沙湾互通立交：主线桥考虑采用钢管支架，或者采用钢管桩基础，630mm，8mm钢管平均打入地面深度为20m，2根56#b工字钢作主横梁，其上架设贝雷片作承重梁，贝雷片上铺设216槽钢80cm，再在上槽钢上搭设钢管支架（横桥向80cm,腹板下加密至40cm） ，在顶托上架设347、8mm、3.5mm钢管（按纵桥向摆设），在钢管上铺设10*10cm木枋30cm，最后铺设1.8cm厚光面木夹板作底模。匝道桥高度不大，支架高度在8m以内，进行地基处理后，采用满堂支架支架，支架布置与主桥相同。匝道桥箱梁中心线处于曲线平面内，通过搭设时间距的适当调整来满足箱梁的曲线。另外，在受力较大部位，可适当调小间距加密门架来进行加强。2）、基础处理箱梁现浇施工过程中，支架基础在加载后必然会产生沉降，影响箱梁成桥标高的准确程度，沉降严重还可能会出现质量安全事故。因此，在箱梁施工前要消除大部分地基沉降。脚手架搭设支架前，必须对既有地基进行处理，以满足箱梁施工过程中承载力的要求。根据现场实际情况地8、基处理范围分3种：（1）采用钢管桩基础的无需做地基处理；（2）跨路现浇段基础坐在原道路路基上，在原行车道混凝土面层上施工扩大基础混凝土，地基承载力就能满足要求；（3）满堂支架位于鱼塘填土或高速公路路基花坛内部分，软土承载力低，不适合作为现浇箱梁的支架基础，需对地基进行处理，增加地基承载能力。施工前清除表土杂物，排除地表水,为防止地基的不均匀沉降，在平整场地时，将施工便道翻挖，重新碾分层压实，搭设支架的范围使用机械进行场地平整碾压，根据施工现场具体地质情况地面填筑2m回填土，分层压实，要求压实度达到90%以上，待沉降稳定后，在顶面铺设20cm厚的6%水泥石屑稳定层。水泥稳定层施工前需对地基进行地9、基承载力试验，确保地基承载力满足以下计算受力要求。在地面硬化以后，应该加强箱梁施工内的排水工作，在场地两侧开挖3030cm排水沟，并设置引水槽，严禁在施工场地内形成积水，造成地基不均匀沉降，引起支架失稳，出现安全隐患和事故。二、支架结构设计及验算1、北引桥第一、二联(一）荷载分析（1）、北引桥第一联现浇连续梁1-1、箱梁结构北引桥第一联（左幅：21+33+22）为等高预应力现浇箱梁，梁高1.7m，为单箱三室截面。顶板厚22cm，底板厚20cm，腹板宽4080cm，端横梁宽130cm，中横梁宽200cm。1-2、荷载分析箱梁结构尺寸图见：（21+33+22）m现浇连续梁一般构造图（图号：s-5-10、104）1）、端横梁处（c-c截面）翼板厚0.42m：q1=2.6t/m3*0.42m=1.092t/m2腹板高1.7m: q2=2.6t/m3*1.7m=4.42t/m2顶板和底板厚度0.42m、0.4m:q3=2.6t/m3*(0.42+0.4)m=2.132t/m22）、d-d、f-f截面翼板厚0.420.2： q1=2.6t/m3*（0.42+0.2）m=0.806t/m2腹板高1.7m: q2=2.6t/m3*1.7m=4.42t/m2顶板和底板厚度0.22m、0.2:q3=2.6t/m3*(0.22+0.2)m=1.092t/m23）、e-e截面翼板厚0.420.2： q1=2.611、t/m3*（0.42+0.2）m=0.806t/m2腹板高1.7m: q2=2.6t/m3*1.7m=4.42t/m2顶板和底板厚度0.42m、0.4:q3=2.6t/m3*(0.42+0.2)m=2.132t/m22、（38.5+38.5+24）m现浇连续箱梁2-1、箱梁结构第二联为变高度预应力现浇箱梁，根部梁高2.4m，跨中梁高1.7m，主梁下缘按1.8次抛物线方程渐变。主梁为单箱三室截面。顶板厚22cm，底板厚25cm，腹板宽4080cm，端横梁宽130cm，中横梁宽200cm。2-2、 荷载分析箱梁结构尺寸图见：（38.5+38.5+24）m现浇连续梁一般构造图（图号：s-5-104）12、1）、 （c-c、e-e截面）翼板厚0.20.42：q1=2.6t/m3*（0.42+0.2）m=0.806t/m2腹板高1.7m: q2=2.6t/m3*1.7m=4.42t/m2顶板和底板厚度0.22m、0.25:q3=2.6t/m3*(0.22+0.25)m=1.222t/m22）、d-d、g-g截面翼板厚0.42m：q1=2.6t/m3*0.42m=1.092t/m2腹板高1.7m: q2=2.6t/m3*1.7m=4.42t/m2顶板和底板厚度0.42m、0.45:q3=2.6t/m3*(0.42+0.45)m=2.262t/m23）、f-f截面翼板厚0.20.42：q1=2.6t/13、m3*（0.42+0.2）m=0.806t/m2腹板高2.49m: q2=2.6t/m3*2.49m=6.474t/m2顶板和底板厚度0.42m、0.55m:q3=2.6t/m3*(0.42+0.55)m=2.522t/m2（二）、钢管贝雷钢结构支架验算基础处理及支架搭设方法如下：1）、0#1#墩地基为风化岩，清除表土及杂物后可直接搭设支架；2）、1#2#、4#5#箱梁下为省道，采用扩大砼基础，钢管桩支架；3）、2#4#墩箱梁下为花圃、省道，其下土质为亚粘土，将花圃范围内的表土及杂物清除干净后碾压密实，上面铺设20cm厚的6%水泥稳定石粉分层碾压，然后搭支架。4）、5#6#墩左幅为厂房，右幅为14、回填土，地基承载力较好，右幅靠河冲位置，采用换填法，将淤泥清除后换填较好的土，碾压密实后铺设20cm厚的6%水泥稳定石粉分层碾压，然后搭扣件式钢管支架。（1）、1#2#、4#5#墩跨省道支架设计跨省道采用混凝土扩大基础，630mm钢管作承重柱，2根56#b工字钢作主横梁，其上架设贝雷片作承重梁，贝雷片上铺设216槽钢80cm，再在上槽钢上安插顶托（横桥向80cm,腹板下加密至40cm） ，在顶托上架设348mm、3.5mm钢管（按纵桥向摆设），在钢管上铺设10*10cm木枋30cm，最后铺设1.8cm厚光面木夹板作底模。取4#5#墩荷载较大，跨径较大的较不利受力情况进行验算。施工荷载取2kN/15、m2，施工振动冲击荷载取4kN/m2，模板取1 kN/m2，恒载系数1.2 ，动载系数1.4 。1）底模强度及挠度验算1.8m胶合板静曲强度：（顺纹）25Mpa；（横纹）20MPa1.8m胶合板弹性模量E：（顺纹）7000Mpa；（横纹）6500MPa计算取值= 20MPa；E= 6500MPa1、横梁及腹板位置：木枋与钢管垂直布置，底模简化为横向为单位宽度跨径L=30cm的三等跨连续梁，取1m宽度计算q= (6.474*9.8+1)*1.2+(2+4)*1.4=85.73 kN/ m2=2、底板位置： q= (2.522*9.8+1)*1.2+(2+4)*1.4=39.25 kN/m2 mm16、2）、分布梁木枋计算其上受力可视为均布荷载，底板下按3等跨连续梁进行计算：q=(2.522*9.8+1)*1.2+(2+4)*1.4*0.3=11.78 kN/mMmax=-0.100ql2=-0.100*11.78*0.82=-0.75 kN.mQmax=0.6ql =0.6*11.78*0.8=5.65 kN木枋净截面抵抗矩：Wij=1/6b*h2=(1/6)*10*102=166.67cm3木枋毛截面惯性矩：Im=（1/12）*b*h3=833.3 cm4毛截面惯矩：Sm=（10*10/2）*10/4=125 cm3弯曲强度：= Mmax/ Wij=0.75/166.67=4.49Mpa17、12 Mpa 满足要求剪切强度：= Qmax* Sm/（Im*b）=5.65*125/（833.3*10）= 0.85Mpa1.9 Mpa 满足要求横梁及腹板下按3等跨连续梁进行计算，计算简图如下：q=(6.474*9.8+1)*1.2+(2+4)*1.4*0.3=25.72 kN/mMmax=-0.100ql2=-0.100*25.72*0.42=-0.412 kN.mQmax=0.6ql =0.6*25.72*0.4=6.17 kN木枋净截面抵抗矩：Wij=1/6b*h2=(1/6)*10*102=166.67cm3木枋毛截面惯性矩：Im=（1/12）*b*h3=833.3 cm4毛截面惯18、矩：Sm=（10*10/2）*10/4=125 cm3弯曲强度：= Mmax/ Wij=0.412/166.67=2.47Mpa12 Mpa 满足要求剪切强度：= Qmax* Sm/（Im*b）=6.17*125/（833.3*10）= 0.925Mpa1.9 Mpa 满足要求3）、分配横梁348mm、3.5mm钢管其上压力由木枋传递，可视为均布荷载，按5等跨连续梁进行计算，计算简图如下:48mm、3.5mm钢管截面特性：截面模量W:5.08cm3,截面积A:4.89cm2,惯性矩I：12.19cm41、腹板及横梁下计算q=(6.474*9.8+1)*1.2+(2+4)*1.4*0.4=34.19、29 kN/mMmax=-0.105ql2=-0.105*34.29*0.82Qmax=-0.606ql =-0.606*34.29*0.8=-16.62kN= Mmax/w=2.3kN.m /5.08 cm3=452.76.82Mpa 因本箱梁分两次浇筑，第一次只浇筑腹板及底板，故第一次浇筑梁体荷载为：2.07*26=53.82 kN/m2故此时q1=(53.82+1)*1.2+(2+4)*1.4*0.4=29.67 kN/mMmax1=-0.105ql2=-0.105*29.67*0.821= Mmax/w=1.99kN.m /5.08 cm3=391.7Mpa 145*3=435 Mpa20、支架按此间距布置满足要求=(Qmax*Sm/Im*b)=2Qmax/A= 2*16.62/4.89=67.98Mpa85*3=255 Mpa 满足要求=0.664*q*l4/（100*EI）=0.664*34.29*0.84/(100*2.1*105*12.19*3)=1.21mml/200=4mm2、底版下计算q=(2.522*9.8+1)*1.2+(2+4)*1.4*0.8=31.40 kN/mMmax=-0.105ql2=-0.105*31.40*0.82Qmax=-0.606ql =-0.606*31.40*0.8=-15.22kN= Mmax/w=2.11kN.m /5.08 cm321、=415.35Mpa 145*3=435 Mpa满足要求=(Qmax*Sm/Im*b)=2Qmax/A= 2*15.22/4.89=62.24Mpa85*3=255 Mpa 满足要求=0.664*q*l4/（100*EI）=0.664*31.40*0.84/(100*2.1*105*12.19*3)=1.1mml/200=4mm满足要求4)、钢管支架计算（钢管48*3.5）翼板采用扣件式支架，拟按如下布设:横桥向80cm，纵桥向80cm，横梁腹板处拟按如下布设：横桥向40cm，纵桥向80cm；底板处按如下布设：横桥向80cm，纵桥向80cm。1#2#跨省道箱梁底板及腹板采用直接在槽钢上安设顶托22、（具体见大样图）。翼板下单根受力N=0.8*0.8*（1.092*9.8+1）*1.2+（2+4）*1.4）=14.36kN腹板及横梁下单根受力N=0.8*0.4*（6.474*9.8+1）*1.2+（2+4）*1.4）=27.43kN底板下单根受力N=0.8*0.8*（2.52*9.8+1）*1.2+（2+4）*1.4）=25.11 kNNmax=Mmax8.2kN，14.35kN，11.2 kN=27.43 kN稳定验算大小横杆设计步距1.2 m，长细比= kl / I =1200*1.5*1.155/15.8=131.58，查表得=0.386，单杆承载力N= A=0.386*489*2023、5=38695N=3.95t=38.71 kN=kl/i 其中 I=15.8mm，立杆截面回转半径；=1.5，计算长度系数；K=1.155，计算长度附加系数。 单根钢管最大轴向承载力N=27.43kN38.71 kN 满足要求5）、槽钢验算取最不利荷载底板进行验算，拟设跨径1.95m，按两等跨连续梁进行计算，计算简图如下：q=（(2.522*9.8+1)*1.2+（2+4）*1.4）*0.8=31.41kN/mMmax=-0.125ql2=-0.125*31.41*1.952Qmax=0.625ql =0.625*31.41*1.95=38.28kN16A槽钢：IX=866.24，SX=63.24、93，WX=108.33，IX/SX=135.6MM，=6.3MM弯曲强度：= Mmax/ W=14.93/108.3=137.86Mpa 145*2Mpa 满足要求剪切强度：= Qmax* Sm/（Im*b）=(38.28*63.9）/(866.2*6.3)=44.82Mpa85*2 Mpa 满足要求=0.521*q*l4/（100*EI）=0.521*31.41*1.954/(100*2.1*105*866.2)=1.3mml/400=4.87mm 满足要求6）、贝雷片验算拟设跨径9 M，按两等跨连续梁进行计算，荷载取18M范围内最不利荷载横截面积为9.227M2，故梁体重： 9.227*25、18*26=4318KN总荷载为(4318+1*12.25*18)*1.2+（2+4）*12.25*18*1.4=7298KN即单排均布荷载为Q=7298/7/18=57.92KN / M。Mmax=-0.125ql2=-0. 125*57.92*92=-586.44 kN.m788*2 kN.m 满足要求Qmax=0.625*57.92*9=325.8kN240*2 =480kN 满足要求=0.521*q*l4/（100*EIo）=0.521*57.92*94/（100*2.1*105*250500） =3.8mml/400=9000/400=22.5mm 满足要求E：钢弹性模量 2.1*126、05MpaIo：贝雷片桁架惯性矩 250500cm47）、主横梁I56#工字钢验算按三跨等跨连续梁匀布荷载受弯，跨度3.9米，计算简图如下：q=7298/3*2*16.05=75.78kN / mMmax= -0.1ql2=0.1*75.78*3.92=115.31 Kn.mQmax=0.6ql=0.6*75.78*3.9=177.32 kN I56B工字钢：IX=685034，SX=1447.23，WX=2446.53，IX/SX=473.3MM，1=14.5MM弯曲强度：= Mmax/ W=115.31*103/2446.5=47.2Mpa 145*2Mpa 满足要求剪切强度：= Qmax27、* Sx/（Ix*）=(177.32*103*1447.2）/(68503*10-2*14.5*10-3)*2=12.92Mpa85 Mpa 满足要求max=0.677ql4/（100EI）=0.677*75.78 kN *3.94m4/（100*2.1*105MPa*68503cm4）*2 =0.41mml/400=9.75mm 满足要求8）、钢管桩验算A、整个支架体系共设置3排，每排6根共18根钢管桩（600mm8mm），单根所受压力为：N平均=7298 kN/18=405.4 kN 单根允许承载力：600mm8mm钢管：A=148.78 cm2，单位重：115.4kg/mF=*A=14028、Mpa*103*148.78*10-4=2083 kNNmax F,单根承载力满足要求 B、稳定性验算=N/（AO）为构件弯曲系数=L0/i=2*600/20.9=57.4:构件的长细比i：构件计算截面回转半径 i= 截面惯性矩I=（D4-d4）/64=3.1415*（604-58.44）/64=65190cm4断面积A=（D2-d2）/4= 3.1415*（602-58.42）/4=148.78cm2i=20.9cmLo=实际长度乘于系数 本项目为一端固定一端自由，取值为2查表可得=0.829 查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范中附录c Q235-A钢轴心受压构件的稳定系数=N/（A）=29、405.4/（0.829*148.78）=32.87Mpa =140 Mpa 满足要求9）、混凝土扩大基础验算混凝土墩尺寸：长1m*宽1m*0.5m高墩承受的压力为Nmax=977.4 kN故单墩的压应力=977.4*10-3/3.14*0.32=3.46Mpa c20混凝土轴心抗压强度为11 Mpa，采用c20混凝土满足要求。其下为s362省道，承载力足够。（三）、北引桥第一、二联（钢管支架）（1）、支架结构（0#1#、2#4#、5#6#墩支架）支架采用钢管支架，立杆下设底托立杆下设底托支垫10cm15cm木枋，与地基表面接触密实。支架材料钢管规格为直径48mm，壁厚3.5mm，立杆间距：纵30、向80横向80cm，在横隔板、腹板位置处加密至8040cm。立杆顶端设顶托，顶托上纵桥向铺设1010cm方木或3条黑钢管作一道横梁，其上再铺1010cm方木，上层木枋间距为30cm，其上铺1.8cm厚的光面胶合板作底模。横杆步距1.2m。支架按要求搭设完毕后，用钢管沿横向和纵向将支架联成整体，最后用脚手架钢管在侧面打剪刀撑加固，纵向剪刀撑每隔5排设一道斜撑，立杆离地30cm处增加纵横向扫地杆，在顶端30cm处加一层水平联系杆。施工时根据梁底的净高合理搭配立杆和顶托，确保顶托在调节范围内工作。保证几何尺寸准确，并保证有足够的刚度。支架布设详见支架结构示意图。施工荷载取2kN/m2，施工振动荷载取31、4kN/m2，模板取1kN/m2，恒载系数1.2 ，动载系数1.4 。1）、由于0#1#、2#4#、5#6#墩的荷载比4#5#墩要小，支架搭设形式与的布置与其一致，底模、分布梁木方、分配梁钢管满足施工要求，故不作重复计算。2）、钢管支架受力及稳定性计算支架材料钢管规格为直径48mm，壁厚3.5mm，支架结构及布置形式具体见附图：现浇满堂落地碗扣支架示意图；立杆轴向承载力计算、腹板及横梁位置下：立杆间距纵向80横向40cm单根立杆受力N1=（4.42*9.8+1）*1.2+（2+4）*1.4）*（0.80*0.40）=19.71kN第2联变截面腹板位置单根立杆受力：N1=（6.474*9.8+132、）*1.2+（2+4）*1.4）*（0.80*0.40）=27.43kN、底板位置下：立杆间距纵向80横向80cm单根立杆受力N2=（2.522*9.8+1）*1.2+（2+4）*1.4）*（0.80*0.80）=25.13kN、翼缘板位置荷载 立杆间距8080cm单根立杆受力N3=（1.092*9.8+2+0.5）*1.2+（2+4）*1.4）*（0.80*0.80）=15.51kN单根钢管最大轴向承载力N= MaxN1，N2，N3=27.43kN稳定性验算大小横杆设计步距1.2 m，长细比= kl / I =1200*1.5*1.155/15.8=131.58，查表得=0.386，单杆承载33、力N= A=0.386*489*205=38695N=3.95t=38.71 kN=kl/i 其中 I=15.8mm，立杆截面回转半径；=1.5，计算长度系数；K=1.155，计算长度附加系数。 单根钢管最大轴向承载力N=27.43kN38.71 kN 满足要求3）、支架地基验算2#3#墩位于国道花圃中，其下为亚粘土，承载力较好 ，5#6#墩有一小河冲，其下为淤泥，承载力较差，施工系梁时已将小河冲开挖，在小河冲位置埋设管函用砂性土或小块石回填。为了确保工期和施工的安全，支架地基采用以下步骤处理：施工前清除表土杂物，排除地表水,为防止地基的不均匀沉降，在平整场地时，将施工便道翻挖，重新碾分层压实34、，搭设支架的范围使用机械进行场地平整碾压，根据施工现场具体地质情况地面填筑2m回填土，分层压实，要求压实度达到90%以上，待沉降稳定后，在顶面铺设20cm厚的水泥石屑稳定层。水泥稳定层施工前需对地基进行地基承载力试验，确保地基承载力满足以下计算受力要求。钢管支架的底托支承在10cm*15cm*200cm的底垫木上，集中力通过底垫木将力均匀传递到地面。腹板与横梁处承压面积：A=0.15*0.8=0.12m2 底板与翼板处承压面积：A=0.15*0.8=0.12m2腹板与横梁处地基承载力：=Nmax/A=27.43/0.12=228.6Kpa底板与翼板处地基承载力：=Nmax/A=25.13/0.35、12=209 Kpa2、主桥边跨现浇段1、支架结构边跨现浇段箱梁，标准断面高度330c m，顶板宽1605cm，底板宽800cm；腹板最大厚度60cm，底板厚度30cm，顶板厚度28cm；翼缘板外侧厚度18cm,根部厚度52cm；边墩横梁宽120cm，均位于边墩盖梁宽度范围内。1）、北岸支架结构630mm钢管桩作承重柱，2根56#b工字钢作主横梁，其上架设贝雷片作承重梁，贝雷片上铺设216槽钢80cm，再在上槽钢上搭设扣件式支架，扣件式支架立杆间距：横桥向80cm,腹板下加密至40cm，纵桥向80cm，在顶托上架设348mm、3.5mm钢管（按纵桥向摆设），在钢管上铺设10*10cm木枋40c36、m，最后铺设1.8cm厚光面木夹板作底模。2）、南岸支架结构支架采用扣件式钢管支架，立杆下设底托立杆下设底托支垫10cm15cm木枋，与地基表面接触密实。支架材料钢管规格为直径48mm，壁厚3.5mm，立杆间距：纵向80横向80cm，在横隔板、腹板位置处加密至8040cm。立杆顶端设顶托，顶托上纵桥向铺设1010cm方木或3条黑钢管作一道横梁，其上再铺1010cm方木，上层木枋间距为30cm，其上铺1.8cm厚的光面胶合板作底模。横杆步距1.2m。2、荷载分析荷载分析：1、横梁及腹板位置荷载：q1=26 kN /m3*3.3m=85.8kN/m22、底板位置荷载：q2=26 kN /m3*（037、.28+0.3）m=15.08 kN /m23、翼板位置荷载：q3=26 kN t/m3*（0.18+0.52）/2m=9.1 kN /m24、施工荷载取2kN/m25、施工振动冲击荷载取4kN/m26、模板取1 kN/m27、恒载系数1.2 ，动载系数1.4 。3、北岸支架结构验算1）、分布梁木枋计算松木最小抗弯强度=12MPa E=900 MPa (按三等跨连续梁计算)底板位置：40cm，跨度L=80cm 其上受力可视为均布荷载，底板下按3等跨连续梁进行计算，计算简图如下：q=(15.08+1)*1.2+(2+4)*1.4*0.4=11.08 kN/mMmax=-0.100ql2=-0.138、00*11.08*0.82=-0.71 kN.mQmax=0.6ql =0.6*11.08*0.8=5.32 kN木枋净截面抵抗矩：Wij=1/6b*h2=(1/6)*10*102=166.67cm3木枋毛截面惯性矩：Im=（1/12）*b*h3=833.3 cm4毛截面惯矩：Sm=（10*10/2）*10/4=125 cm3弯曲强度：= Mmax/ Wij=0.71/166.67=4.26Mpa12 Mpa 满足要求剪切强度：= Qmax* Sm/（Im*b）=5.32*125/（833.3*10）= 0.8Mpa1.9 Mpa 满足要求翼板位置荷载较底板小，不另作计算横梁及底梁：方木截面139、0cm*10cm，间距40cm 跨度L=40cm其上受力可视为均布荷载，底板下按3等跨连续梁进行计算，计算简图如下：q=(85.8+1)*1.2+(2+4)*1.4*0.4=45.024 kN/mMmax=-0.100ql2=-0.100*45.024*0.42=-0.72 kN.mQmax=0.6ql =0.6*45.024*0.4=10.8 kN木枋净截面抵抗矩：Wij=1/6b*h2=(1/6)*10*102=166.67cm3木枋毛截面惯性矩：Im=（1/12）*b*h3=833.3 cm4毛截面惯矩：Sm=（10*10/2）*10/4=125 cm3弯曲强度：= Mmax/ Wij=40、0.72/166.67=4.32Mpa12 Mpa 满足要求剪切强度：= Qmax* Sm/（Im*b）=10.8*125/（833.3*10）= 1.62Mpa1.9 Mpa 满足要求 2）、分配梁348mm、3.5mm钢管48mm、3.5mm钢管截面特性：截面模量W:5.08cm3,截面积A:4.89cm2,惯性矩I：12.19cm41、 腹板及横梁下计算按顺桥向三道为一组40cm布置，其上压力由木枋传递，可视为均布荷载，按5等跨连续梁进行计算，计算简图如下:q=(85.8+1)*1.2+(2+4)*1.4*0.4=45.024kN/mMmax=-0.105ql2=-0.105*45.0241、4*0.42=-0.76kN.mQmax=-0.606ql =-0.606*45.024*0.4=-10.91kN= Mmax/w=0.76kN.m /5.08 cm3=149.61 Mpa 145*3=435 Mpa支架按此间距布置满足要求=(Qmax*Sm/Im*b)=2Qmax/A= 2*10.91/4.89=44.62Mpa85*3=255 Mpa 满足要求=0.664*q*l4/（100*EI）=0.664*45.024*0.44/(100*2.1*105*12.19*3)=0.09mml/200=4mm2、 底板下计算按顺桥向三道为一组80cm布置，其上压力由木枋传递，可视为均布荷42、载，按5等跨连续梁进行计算，计算简图如下:q=(15.08+1)*1.2+(2+4)*1.4*0.8=27.7 kN/mMmax=-0.105ql2=-0.105*27.7*0.82=-1.86kN.mQmax=-0.606ql =-0.606*27.7*0.8=-13.43kN= Mmax/w=1.86kN.m /5.08 cm3=366.1Mpa 145*3=435 Mpa满足要求=(Qmax*Sm/Im*b)=2Qmax/A= 2*13.43/4.89=54.93Mpa85*3=255 Mpa 满足要求=0.664*q*l4/（100*EI）=0.664*27.7*0.84/(100*243、.1*105*12.19*3)=0.98mml/200=4mm满足要求3、翼板计算按顺桥向三道为一组80cm布置，翼板位置荷载比底板要小，不另作计算3）、钢管支架计算（钢管48*3.5）翼板采用扣件式支架，拟按如下布设:横桥向80cm，纵桥向80cm，横梁腹板处拟按如下布设：横桥向40cm，纵桥向40cm；底板处按如下布设：横桥向80cm，纵桥向80cm。翼板下单根受力N=0.8*0.8*（9.1+1）*1.2+（2+4）*1.4）=13.18kN腹板及横梁下单根受力N=0.4*0.4*（85.8+1）*1.2+（2+4）*1.4）=18kN底板下单根受力N=0.8*0.8*（15.08+1）44、*1.2+（2+4）*1.4）=17.73 kNNmax=Mmax13.18kN，17.73kN，18kN=18kN稳定验算（翼板支架） 大小横杆设计步距1.2 m，长细比= kl / I =1200*1.5*1.155/15.8=131.58，查表得=0.386，单杆承载力N= A=0.386*489*205=38695N=3.95t=38.71 kN=kl/i 其中 I=15.8mm，立杆截面回转半径；=1.5，计算长度系数；K=1.155，计算长度附加系数。 单根钢管最大轴向承载力N=18kN38.71 kN 满足要求4）、槽钢验算翼板按80cm布置，底板及腹板处按40cm布置，对底板处45、槽钢进行验算，拟设跨径3.7m，按两等跨连续梁进行计算，计算简图如下：q=（(15.08+1)*1.2+（2+4）*1.4）*0.4=11.08kN/mMmax=-0.125ql2=-0.125*11.08*3.72=-18.96kN.mQmax=0.625ql =0.625*11.08*3.7=25.6kN16A槽钢：IX=866.24，SX=63.93，WX=108.33，IX/SX=135.6MM，=6.3MM 弯曲强度：= Mmax/ W=18.96/108.3=175.07Mpa 145*2Mpa 满足要求剪切强度：= Qmax* Sm/（Im*b）=(25.6*63.9）/(86646、.2*6.3)=29.98Mpa85 *2Mpa 满足要求=0.521*q*l4/（100*EI）=0.521*11.08*3.74/(100*2.1*105*866.2*2)=2.95mml/400=9.3mm满足要求对翼板处槽钢进行验算，拟设跨径3.7m，按简支梁进行计算，计算简图如下：q=（(9.1+1)*1.2+（2+4）*1.4）*0.8=16.42kN/mMmax=0.125ql2=-0.125*16.42*3.72Qmax=0.5ql =0.5*16.42*3.7=30.4kN16A槽钢：IX=866.24，SX=63.93，WX=108.33，IX/SX=135.6MM，=6.47、3MM 弯曲强度：= Mmax/ W=28.1/108.3=259.5Mpa 145*2Mpa 满足要求剪切强度：= Qmax* Sm/（Im*b）=(30.4*63.9）/(866.2*6.3)=35.6Mpa85 *2Mpa 满足要求=0.521*q*l4/（100*EI）=0.521*16.42*3.74/(100*2.1*105*866.2*4)=4.4mml/400=9.3mm满足要求5）、贝雷片验算拟设跨径6.5M，按2等跨连续梁进行计算。梁体重： 218.2*26=5673.2KN 横梁重：8*3.3*1.2*26-1.4*0.6*1.2*26=797 KN因横梁重量完全由盖梁支48、撑，故贝雷片承受总荷载G=(5673.2-797+1*15.9*16.05)*1.2+（2+4）*15.9*16.05*1.4=8301KN即单排均布荷载为Q=8301/5/15=110.7KN / M。Mmax=-0.125ql2=-0. 125*110.7*6.52=-584.63kN.m788*2 kN.m 满足要求Qmax=0.625*110.7*6.5=449.7kN240*2 =480kN 满足要求=0.677*q*l4/（100*EIo）=0.677*110.7*6.54/（100*2.1*105*250500） =2.5mml/400=6500/400=16.25mm 满足要求49、E：钢弹性模量 2.1*105MpaIo：贝雷片桁架惯性矩 250500cm46）、主横梁2I56#b工字钢验算拟设跨径3.7M，按4等跨连续梁进行计算。梁体重： 218.2*26=5673.2KN 横梁重：8*3.3*1.2*26-1.4*0.6*1.2*26=797 KN因横梁重量完全由盖梁支撑，故贝雷片承受总荷载G=(5673.2-797+1*15.9*16.05)*1.2+（2+4）*15.9*16.05*1.4=8301KN即单排均布荷载为Q=8301/3/15.8=175.1KN / M。Mmax=-0.107ql2=-0.107*175.1*3.72=-256.5kN.mQmax50、=0.607ql =0.607*175.1*3.7=393.3kN56B工字钢：IX=685034，SX=1447.23，WX=2446.53，IX/SX=47.33MM，=14.5MM 弯曲强度：= Mmax/ W=256.5/2446.5=104.8Mpa 145*2Mpa 满足要求剪切强度：= Qmax* Sx/（Ix*b）=(393.3*1447.2）/(68503*14.5)=57.3Mpa85 *2Mpa 满足要求=0.521*q*l4/（100*EI）=0.521*175.1*3.74/(100*2.1*105*68503*2)=0.6mml/400=9.3mm满足要求7）、钢管51、验算A、整个支架体系共设置3排，每排5根共15根钢管桩（600mm8mm），单根所受压力为：N平均=8301kN/15=553.4kN 单根允许承载力：600mm8mm钢管：A=148.78 cm2，单位重：115.4kg/mF=*A=140Mpa*103*148.78*10-4=2083 kNNmax F,单根承载力满足要求 B、稳定性验算=N/（AO）为构件弯曲系数=L0/i=2*600/20.9=57.42:构件的长细比i：构件计算截面回转半径 i= 截面惯性矩I=（D4-d4）/64=3.1415*（604-58.44）/64=65190cm4断面积A=（D2-d2）/4= 3.14152、5*（602-58.42）/4=148.78cm2i=20.9cmLo=实际长度乘于系数 本项目为一端固定一端自由，取值为2查表可得=0.829 查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范中附录c Q235-A钢轴心受压构件的稳定系数=N/（A）=553.4/（0.829*148.78）=44.87Mpa =140 Mpa 满足要求4、南岸支架结构验算1）、分布梁木枋计算松木最小抗弯强度=12MPa E=900 MPa (按三等跨连续梁计算)底板位置：40cm，跨度L=80cm 其上受力可视为均布荷载，底板下按3等跨连续梁进行计算，计算简图如下：q=(15.08+1)*1.2+(2+4)*1.4*53、0.4=11.08 kN/mMmax=-0.100ql2=-0.100*11.08*0.82=-0.71 kN.mQmax=0.6ql =0.6*11.08*0.8=5.32 kN木枋净截面抵抗矩：Wij=1/6b*h2=(1/6)*10*102=166.67cm3木枋毛截面惯性矩：Im=（1/12）*b*h3=833.3 cm4毛截面惯矩：Sm=（10*10/2）*10/4=125 cm3弯曲强度：= Mmax/ Wij=0.71/166.67=4.26Mpa12 Mpa 满足要求剪切强度：= Qmax* Sm/（Im*b）=5.32*125/（833.3*10）= 0.8Mpa1.9 Mp54、a 满足要求翼板位置荷载较底板小，不另作计算横梁及底梁：方木截面10cm*10cm，间距40cm 跨度L=40cm其上受力可视为均布荷载，底板下按3等跨连续梁进行计算，计算简图如下：q=(85.8+1)*1.2+(2+4)*1.4*0.4=45.024 kN/mMmax=-0.100ql2=-0.100*45.024*0.42=-0.72 kN.mQmax=0.6ql =0.6*45.024*0.4=10.8 kN木枋净截面抵抗矩：Wij=1/6b*h2=(1/6)*10*102=166.67cm3木枋毛截面惯性矩：Im=（1/12）*b*h3=833.3 cm4毛截面惯矩：Sm=（10*1055、/2）*10/4=125 cm3弯曲强度：= Mmax/ Wij=0.72/166.67=4.32Mpa12 Mpa 满足要求剪切强度：= Qmax* Sm/（Im*b）=10.8*125/（833.3*10）= 1.62Mpa1.9 Mpa 满足要求 2）、分配梁348mm、3.5mm钢管48mm、3.5mm钢管截面特性：截面模量W:5.08cm3,截面积A:4.89cm2,惯性矩I：12.19cm43、 腹板及横梁下计算按顺桥向三道为一组40cm布置，其上压力由木枋传递，可视为均布荷载，按5等跨连续梁进行计算，计算简图如下:q=(85.8+1)*1.2+(2+4)*1.4*0.4=45.056、24kN/mMmax=-0.105ql2=-0.105*45.024*0.42=-0.76kN.mQmax=-0.606ql =-0.606*45.024*0.4=-10.91kN= Mmax/w=0.76kN.m /5.08 cm3=149.61 Mpa 145*3=435 Mpa支架按此间距布置满足要求=(Qmax*Sm/Im*b)=2Qmax/A= 2*10.91/4.89=44.62Mpa85*3=255 Mpa 满足要求=0.664*q*l4/（100*EI）=0.664*45.024*0.44/(100*2.1*105*12.19*3)=0.09mml/200=4mm4、 底板下计57、算按顺桥向三道为一组80cm布置，其上压力由木枋传递，可视为均布荷载，按5等跨连续梁进行计算，计算简图如下:q=(15.08+1)*1.2+(2+4)*1.4*0.8=27.7 kN/mMmax=-0.105ql2=-0.105*27.7*0.82=-1.86kN.mQmax=-0.606ql =-0.606*27.7*0.8=-13.43kN= Mmax/w=1.86kN.m /5.08 cm3=366.1Mpa 145*3=435 Mpa满足要求=(Qmax*Sm/Im*b)=2Qmax/A= 2*13.43/4.89=54.93Mpa85*3=255 Mpa 满足要求=0.664*q*l58、4/（100*EI）=0.664*27.7*0.84/(100*2.1*105*12.19*3)=0.98mml/200=4mm满足要求3、翼板计算按顺桥向三道为一组80cm布置，翼板位置荷载比底板小，不另作计算。3）、钢管支架计算（钢管48*3.5）翼板采用扣件式支架，拟按如下布设:横桥向80cm，纵桥向80cm，横梁腹板处拟按如下布设：横桥向40cm，纵桥向40cm；底板处按如下布设：横桥向80cm，纵桥向80cm。翼板下单根受力N=0.8*0.8*（9.1+1）*1.2+（2+4）*1.4）=13.18kN腹板及横梁下单根受力N=0.4*0.4*（85.8+1）*1.2+（2+4）*1.59、4）=18kN底板下单根受力N=0.8*0.8*（15.08+1）*1.2+（2+4）*1.4）=17.73 kNNmax=Mmax13.18kN，17.73kN，18kN=18kN稳定验算（翼板支架） 大小横杆设计步距1.2 m，长细比= kl / I =1200*1.5*1.155/15.8=131.58，查表得=0.386，单杆承载力N= A=0.386*489*205=38695N=3.95t=38.71 kN=kl/i 其中 I=15.8mm，立杆截面回转半径；=1.5，计算长度系数；K=1.155，计算长度附加系数。 单根钢管最大轴向承载力N=18kN38.71 kN 满足要求4）60、支架地基承载力计算钢管支架的底托支承在10cm*15cm*200cm的底垫木上，集中力通过底垫木将力均匀传递到地面。腹板与横梁处承压面积：A=0.15*0.8=0.12m2 底板与翼板处承压面积：A=0.15*0.8=0.12m2腹板与横梁处地基承载力：=Nmax/A=18/0.12=150Kpa底板与翼板处地基承载力：=Nmax/A=17.73/0.12=147.8 Kpa3、沙湾互通立交1）、箱梁结构主线桥第36联跨度2230m不等，箱梁标准断面高度150cm，顶板宽160526432cm，腹板厚度70cm，底板最大厚度40cm，顶板最大厚度45cm；横梁宽200cm，箱梁变宽处采用均分61、各箱室跨度实现，各箱室腹板中心线间距均不超过5m。2）、计算荷载荷载分析：1、横梁及腹板位置荷载：q1=2.6t/m3*1.5m=3.9t/m22、底板位置荷载：q2=2.6t/m3*（0.4+0.5）m=2.34 t/m23、翼板位置荷载：q3=2.6t/m3*（0.2+0.42）/2m=1.29 t/m24、施工荷载取2kN/m25、施工振动冲击荷载取4kN/m26、模板取1 kN/m27、恒载系数1.2 ，动载系数1.4 。计算取荷载最大的右幅第四联，跨径较大的较不利受力情况进行验算。1、方案一：钢管贝雷钢结构支架验算（1）钢管贝雷钢结构支架设计根据本公司的现有材料再利用和以往的施工经验62、，主线桥施工支架大部分设计为满堂支架，采用钢管桩作为地面支承，架设贝雷纵梁，在贝雷上排放槽钢和一层调节钢管支架组成满堂支架（见图）。 1、钢管桩的施工每跨荷载由32根600*8mm钢管桩承载，4排3跨布置，每排8根钢管桩，钢管桩用振动锤沉入，入土深度视情况而定，初步定为20m。沉入地基的钢管桩承载力通过钢管桩在承受振动锤沉入时的激振力来实现，沉入后钢管桩与土壤间的摩檫力即为承载力。用90KW振动锤沉入钢管桩，要求振动沉桩时最小贯入度控制在2cm/min以内，入土深度视情况而定。但沉桩时也必需记录观察入土情况，如入土太浅则应分析原因，承载力不足需进行处理。由于地质条件的原因，对土壤特性的分析比较63、难以把握，摩檫系数也较难确定。因而在实际施工过程中具体控制是保证一定入土深度的情况下用90KW振动锤打到打不下为止。相邻钢管桩之间用16号槽钢横联并加焊剪力撑，从而保证其在各个方向的稳定性。2、钢管桩顶I56工字钢横梁施工每组钢管桩顶设置一组工字钢横梁，工字钢横梁采用双I56工字钢。根据工字钢的受力情况分布，采取适当的方式保证工字钢各点受力情况都能够满足,如在工字钢与钢管桩接触部位补焊钢板增加局部抗剪能力;在横当与开字钢悬臂端加斜撑加强,增强工字钢的支撑能力。3、贝雷纵梁的施工根据载荷的分布，排列贝雷纵梁，每组贝雷由两排贝雷片组成，由于宽度较小（45cm），计算时以每组作为一个单元。贝雷纵梁排64、列安装好之后，用骑马螺栓将其与钢管桩顶的工字钢横梁固定。 4、槽钢横梁施工在贝雷纵梁施工完毕之后，间隔80cm一条在贝雷纵梁上排放216槽钢，,为钢管支架搭设做好准备，工字钢横梁与贝雷之间亦用骑马螺栓固定。5、钢管支架及模板的施工在上槽钢上安插顶托（横桥向80cm,腹板下加密至40cm） ，在顶托上架设348mm、3.5mm钢管（按纵桥向摆设），在钢管上铺设10*10cm木枋30cm，最后铺设1.8cm厚光面木夹板作底模。模板采用钢管架支撑，可通过底托、顶托来调整箱梁底的横坡与纵坡，并通过门架的间隙来调节支架的曲线。1）底模强度及挠度验算1.8m胶合板静曲强度：（顺纹）25Mpa；（横纹）2065、MPa1.8m胶合板弹性模量E：（顺纹）7000Mpa；（横纹）6500MPa计算取值= 20MPa；E= 6500MPa1、横梁及腹板位置：木枋与钢管垂直布置，底模简化为横向为单位宽度跨径L=30cm的三等跨连续梁，取1m宽度计算q= (3.9*9.8+1)*1.2+(2+4)*1.4=55.464 kN/ m2=2、底板位置： q= (2.34*9.8+1)*1.2+(2+4)*1.4=37.12 kN/m2 mm2）、分布梁木枋计算底板下按3等跨连续梁均布荷载计算：q=(2.34*9.8+1)*1.2+(2+4)*1.4*0.3=11.13 kN/mMmax=-0.100ql2=-0.166、00*11.13*0.82=-0.71kN.mQmax=0.6ql =0.6*11.13*0.8=5.34 kN木枋净截面抵抗矩：Wij=1/6b*h2=(1/6)*10*102=166.67cm3木枋毛截面惯性矩：Im=（1/12）*b*h3=833.3 cm4毛截面惯矩：Sm=（10*10/2）*10/4=125 cm3弯曲强度：= Mmax/ Wij=0.71/166.67=4.26Mpa12 Mpa 满足要求剪切强度：= Qmax* Sm/（Im*b）=5.34*125/（833.3*10）= 0.80Mpa1.9 Mpa 满足要求横梁及腹板下按3等跨连续梁进行计算，计算简图如下：q=67、(3.9*9.8+1)*1.2+(2+4)*1.4*0.3=16.64 kN/mMmax=-0.100ql2=-0.100*16.64*0.42=-0.27kN.mQmax=0.6ql =0.6*16.64*0.4=3.99 kN木枋净截面抵抗矩：Wij=1/6b*h2=(1/6)*10*102=166.67cm3木枋毛截面惯性矩：Im=（1/12）*b*h3=833.3 cm4毛截面惯矩：Sm=（10*10/2）*10/4=125 cm3弯曲强度：= Mmax/ Wij=0.27/166.67=1.61Mpa12 Mpa 满足要求剪切强度：= Qmax* Sm/（Im*b）=3.99*12568、/（833.3*10）= 0.60Mpa1.9 Mpa 满足要求3）、分配横梁348mm、3.5mm钢管其上压力由木枋传递，可视为均布荷载，按5等跨连续梁进行计算，计算简图如下:48mm、3.5mm钢管截面特性：截面模量W:5.08cm3,截面积A:4.89cm2,惯性矩I：12.19cm41、腹板及横梁下计算q=(3.9*9.8+1)*1.2+(2+4)*1.4*0.4=22.19 kN/mMmax=-0.105ql2=-0.105*22.19*0.82=-1.49kN.mQmax=-0.606ql =-0.606*22.19*0.8=-10.76kN= Mmax/w=1.49kN.m /569、.08 cm3=293.3. Mpa 145*3=435 Mpa支架按此间距布置满足要求=(Qmax*Sm/Im*b)=2Qmax/A= 2*10.76/4.89=44.0Mpa85*3=255 Mpa 满足要求=0.664*q*l4/（100*EI）=0.664*22.19*0.84/(100*2.1*105*12.19*3)=0.786mml/200=4mm2、底版下计算q=(2.34*9.8+1)*1.2+(2+4)*1.4*0.8=26.69 kN/mMmax=-0.105ql2=-0.105*26.69*0.82=-1.79kN.mQmax=-0.606ql =-0.606*26.670、9*0.8=-12.94kN= Mmax/w=1.79kN.m /5.08 cm3=352.4Mpa 145*3=435 Mpa满足要求=(Qmax*Sm/Im*b)=2Qmax/A= 2*12.94/4.89=52.92Mpa85*3=255 Mpa 满足要求=0.664*q*l4/（100*EI）=0.664*26.69*0.84/(100*2.1*105*12.19*3)=0.945mml/200=4mm满足要求4)、钢管支架计算（钢管48*3.5）翼板采用扣件式支架，拟按如下布设:横桥向80cm，纵桥向80cm，横梁腹板处拟按如下布设：横桥向40cm，纵桥向80cm；底板处按如下布设：71、横桥向80cm，纵桥向80cm。箱梁底板及腹板采用直接在槽钢上安设顶托（具体见大样图）。翼板下单根受力N=0.8*0.8*（1.29*9.8+1）*1.2+（2+4）*1.4）=15.85kN腹板及横梁下单根受力N=0.8*0.4*（3.9*9.8+1）*1.2+（2+4）*1.4）=17.74kN底板下单根受力N=0.8*0.8*（2.34*9.8+1）*1.2+（2+4）*1.4）=23.75 kNNmax=Mmax15.85kN，17.74kN，23.75kN=23.75 kN稳定验算大小横杆设计步距1.2 m，长细比= kl / I =1200*1.5*1.155/15.8=131.572、8，查表得=0.386，单杆承载力N= A=0.386*489*205=38695N=3.95t=38.71 kN=kl/i 其中 I=15.8mm，立杆截面回转半径；=1.5，计算长度系数；K=1.155，计算长度附加系数。 单根钢管最大轴向承载力N=23.75kN38.71 kN 满足要求5）、槽钢验算取最不利荷载底板进行验算，拟设跨径2m，按两等跨连续梁进行计算，计算简图如下：q=（(2.34*9.8+1)*1.2+（2+4）*1.4）*0.8=29.69kN/mMmax=-0.125ql2=-0.125*29.69*22=-14.85kN.mQmax=0.625ql =0.625*2973、.69*2=37.11kN16A槽钢：IX=866.24，SX=63.93，WX=108.33，IX/SX=135.6MM，=6.3MM 弯曲强度：= Mmax/ W=14.85/108.3=137.12Mpa 145*2Mpa 满足要求剪切强度：= Qmax* Sm/（Im*b）=(37.11*63.9）/(866.2*6.3)=43.45Mpa85 *2Mpa 满足要求=0.521*q*l4/（100*EI）=0.521*29.69*24/(100*2.1*105*866.2)=1.36mml/400=5mm满足要求6）、贝雷片验算拟设跨径10 M，按3等跨连续梁进行计算，取右幅第4跨最大74、荷载计算，梁体重： 1744.7/4*2.6*9.8=11305KN总荷载=(11305+1*28.5*26.17)*1.2+（2+4）*28.5*26.17*1.4=20726KN即单排均布荷载为Q=20726/13/28.5=56KN / M。Mmax=-0.100ql2=-0. 100*56*92=-453.6 kN.m788*2 kN.m 满足要求Qmax=0.600*56*9=302.4kN240*2 =480kN 满足要求=0.677*q*l4/（100*EIo）=0.677*56*94/（100*2.1*105*250500） =4.7mml/400=9000/400=22.5m75、m 满足要求E：钢弹性模量 2.1*105MpaIo：贝雷片桁架惯性矩 250500cm47）、主横梁I56#工字钢验算按三跨等跨连续梁匀布荷载受弯，跨度3.5米，计算简图如下：q=20726/4*2*26.15=99.1kN / mMmax= -0.1ql2=0.1*99.1*3.52=121.4 Kn.mQmax=0.6ql=0.6*99.1*3.5=208.11 kN I56B工字钢：IX=685034，SX=1447.23，WX=2446.53，IX/SX=473.3MM，1=14.5MM弯曲强度：= Mmax/ W=121.4*103/2446.5=49.6Mpa 145*2Mpa 76、满足要求剪切强度：= Qmax* Sx/（Ix*）=(208.11*103*1447.2）/(68503*10-2*14.5*10-3)*2=15.16Mpa85 Mpa 满足要求max=0.677ql4/（100EI）=0.677*99.1 kN *3.54m4/（100*2.1*105MPa*68503cm4）*2 =0.35mml/400=9.75mm 满足要求8）、钢管桩验算A、整个支架体系共设置4排，每排8根共32根钢管桩（600mm8mm），单根所受压力为：N平均=20726 kN/32=647.8kN 单根允许承载力：600mm8mm钢管：A=148.78 cm2，单位重：11577、.4kg/mF=*A=140Mpa*103*148.78*10-4=2083 kNNmax F,单根承载力满足要求 B、稳定性验算=N/（AO）为构件弯曲系数=L0/i=2*1000/20.9=95.69:构件的长细比i：构件计算截面回转半径 i= 截面惯性矩I=（D4-d4）/64=3.1415*（604-58.44）/64=65190cm4断面积A=（D2-d2）/4= 3.1415*（602-58.42）/4=148.78cm2i=20.9cmLo=实际长度乘于系数 本项目为一端固定一端自由，取值为2查表可得=0.611 查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范中附录c Q235-A钢轴心78、受压构件的稳定系数=N/（A）=647.8/（0.611*148.78）=71.3Mpa =140 Mpa 满足要求C、钢管桩容许承载力验算地基承载力方面，钢管桩采用90kw振动锤振动打入，直至无法下沉为止，入土底标高预计在20m左右（地质资料显示大部分为全风化混合岩）。P0.5（Uilii +AR）(路桥施工计算手册)P端桩受压容许承载力，KNU桩的周长，本桩UD3.140.61.884 mli桩尖入土各土层厚度i各土层与桩壁的极限摩阻力 R桩尖处土的极限承载力 i振动沉桩对各土层的影响系数振动沉桩对桩底承载力的影响系数A桩底横截面面积，查表知本桩A0.25D20.253.140.620.279、8m2以右幅第四联33、34号墩地质资料为例，入土桩长拟定为20m：钢管桩容许承载力计算表里程桩号项目土层结构（厚度m）容许承载力P（KN）1234567891011种植土粉沙淤泥质土亚粘土粉沙、中砂亚粘土亚粘土全风化混合岩强风化弱风化微风化k20+51133厚度4.22.54.58.81119.10 容许承载力557030040060015002600极限摩阻力25307090120360k20+539.534厚度4.22.558.31099.79 容许承载力557030040060015002600极限摩阻力25307090120360Np，钢管桩承载力满足要求。方案二：钢管支架（1）、支80、架结构支架采用钢管支架，立杆下设底托支垫10cm15cm木枋，与地基表面接触密实。支架材料钢管规格为直径48mm，壁厚3.5mm，立杆间距：纵向80横向80cm，在横隔板、腹板位置处加密至8040cm。立杆顶端设顶托，顶托上纵桥向铺设1010cm方木或3条黑钢管作一道横梁，其上再铺1010cm方木，上层木枋间距为30cm，其上铺1.8cm厚的光面胶合板作底模。横杆步距1.2m。支架按要求搭设完毕后，用钢管沿横向和纵向将支架联成整体，最后用脚手架钢管在侧面打剪刀撑加固，纵向剪刀撑每隔5排设一道斜撑，立杆离地30cm处增加纵横向扫地杆，在顶端30cm处加一层水平联系杆。施工时根据梁底的净高合理搭配81、立杆和顶托，确保顶托在调节范围内工作。保证几何尺寸准确，并保证有足够的刚度。支架布设详见支架结构示意图。1）、由于沙湾互通立交主线桥和匝道桥的梁高（1.5m）比北岸第一二联的现浇箱梁的高度(1.7m)要小，顶板厚度与底板厚度也均比第一第二联要小，支架搭设形式与的布置与其一致，底模、分布梁木方、分配梁钢管满足施工要求，故不作重复计算。2）、钢管支架受力及稳定性计算立杆轴向承载力计算:施工荷载取2kN/m2，施工振动荷载取4kN/m2，模板取1kN/m2，恒载系数1.2 ，动载系数1.4 。、腹板及横梁位置下：立杆间距纵向80横向40cm单根立杆受力N1=（3.9*9.8+1）*1.2+（2+4）82、*1.4）*（0.80*0.40）=17.7kN、底板位置下：立杆间距纵向80横向80cm单根立杆受力N2=（2.34*9.8+1）*1.2+（2+4）*1.4）*（0.80*0.80）=23.75kN、翼缘板位置荷载 立杆间距8080cm单根立杆受力N3=（1.29*9.8+2+0.5）*1.2+（2+4）*1.4）*（0.80*0.80）=17kN单根钢管最大轴向承载力N= MaxN1，N2，N3=23.75kN稳定性验算大小横杆设计步距1.2 m，长细比= kl / I =1200*1.5*1.155/15.8=131.58，查表得=0.386，单杆承载力N= A=0.386*489*283、05=38695N=3.95t=38.71 kN=kl/i 其中 I=15.8mm，立杆截面回转半径；=1.5，计算长度系数；K=1.155，计算长度附加系数。 单根钢管最大轴向承载力N=23.75kN38.71 kN 满足要求3）、支架地基验算钢管支架的底托支承在10cm*15cm*200cm的底垫木上，集中力通过底垫木将力均匀传递到地面。腹板与横梁处承压面积：A=0.15*0.8=0.12m2 底板与翼板处承压面积：A=0.15*0.8=0.12m2腹板与横梁处地基承载力：=Nmax/A=23.75/0.12=197.91Kpa底板与翼板处地基承载力：=Nmax/A=17.7/0.12=184、47.5 Kpa由于沙湾互通立交桥梁大部分位于鱼塘地段，在桩基础施工时就要进行初步回填挤淤，其基础处理程序如下，以满足地基承载力的要求：1）、回填挤淤在渔塘里采用夹有碎石的亚粘土进行回填挤淤，回填厚度2m左右，填筑宽度控制在连续箱梁投影线以外12m，这部分工作在桩基施工前结合施工场地平整和箱梁现浇支架基础处理综合考虑。回填过程要求分层碾压密实，另外，在桩基及下部结构施工过程中，有意识的安排施工车辆在基础上行走，促进基础下软土的早期固结。2）、基础堆载预压 考虑到满堂支架是在软基上面进行施工，虽然经过回填并碾压处理，但地基沉降还是没有得到完全稳定，为避免加载后箱梁混凝土未达到强度前有较大的工后沉85、降或较大的不均匀沉降，导致箱梁现浇质量事故及重大安全事故发生，为此我们对每一跨的地基都在原地面利用土进行堆载预压。（1）、堆载在墩柱施工完成后，对箱梁投影线范围的泥浆池进行换填，并经过整平碾压密实。然后在原地基箱梁投影线范围内进行堆土预压，预压超载系数1.2倍。 (2）沉降观测地基堆土按要求施工完成后，进行地基的水平位移和垂直位移观测。观测点布置原则如下：沉降杆：箱梁每孔范围内于箱梁L/2、L/4及墩柱位置布置观测断面，每个断面在底板中心、箱梁投影线边缘布置三个沉降观测点；位移杆：位移杆横向位置布置于支架基础坡脚线位置处2米外，两边对称共设四个点，纵向位置与沉降杆位置对应。具体见观测点布置图286、-2。（3）、卸载堆载预压时间不少于5天，并连续观测，当日沉降量在35mm/d内时，认为达到要求，可以卸载；否则根据实际沉降数据适当延长堆载时间。卸载后要重新观测沉降板的数值，以获得土的弹性变形数据。根据沉降观测资料反映，卸载后地基基础基本无反弹。为确保支架地基完全可靠，卸载完成后重新用压路机对地基进行碾压密实，然后在原地面铺20cm厚2水泥石粉稳定层。水泥稳定层施工前需对地基进行地基承载力试验，确保地基承载力满足以下计算受力要求。三、施工工艺流程搭设现浇支架铺设底模板及堆载预压绑扎底、腹板钢筋中线标高检查钢筋下料、成型箱梁内搭设支架浇注底板、腹板砼安装顶板模板绑扎顶板钢筋拆模及养生预应力张拉87、孔道真空压浆封锚拆箱梁底模板及支架中间检查砼拌合及运输试块制作试块检测灰浆配制试块制作试块检测砼达到设计要求的强度浇筑顶板砼安装波纹管及穿预应力筋现浇箱梁以整联为单位施工，每联箱梁分两次施工，第一次施工底板、腹板部分，第二次施工顶板部分，施工工艺流程：图1 预应力连续箱梁现浇施工工艺框图四、箱梁现浇支架堆载预压及标高调整由于是在软基上进行支架施工，为了保证箱梁结构在现浇完成后标高的准确性，支架搭设应预留预拱度。通过在典型施工段支架底模板上堆载，并安排沉降观测，根据观测记录进行分析，确定模板安装的预拱值。箱梁施工前支架必须预压，以最大限度的消除支架和基础的非弹性变形，并通过观测得到地基沉降和支架88、弹性变形数据，对后续箱梁施工支架预拱的调整提供直接依据。在支架搭设完成后，拟采用水箱或砂包作荷载进行预压加载，预压重量为上部箱梁砼荷载的105%。加载分两次进行，第一次加载到总加载量的50，第二次加载到105。首先布置好观测点，并做上明显的标记，在加载前，加载50后及加载105后分别测量观测点的标高。通过105和50的标高确定地基是否稳定，若地基稳定则再观测3天后卸载，如果不稳定则应连续观测，直至连续三天的平均沉降量不超过0.5mm/天为止。预压期间要全程监控支架和地基的变化，清晰记录观测数据，最后分析出观测成果。1、测量观测点的布置 在箱梁底板的横向设左、中、右三条线，纵向布置于箱梁跨度的L89、/2、L/4及两端头共五个断面处布置观测点，观测点材料由小钢管下面焊接钢板或木条下面钉模板，直接固定在底板上，加载至箱梁施工荷载的105，读取沉降数据。施工全程采用全站仪进行测量控制，将各部位的实际下挠观测值与理论预测值进行比较、调整，进行全方位观测，发现问题及时采取处理措施，确保箱梁的标高及线性。2、预拱值及箱梁底板立模标高设置 1）、典型段预拱值及立模标高确定通过加载前、加载后、及卸载后测量点的数值比较，可以得出支架弹性变形值和非弹性变形值，从而确定预拱度。加载前读数L1；加载后读数L2；卸载后读数L3非弹性变形值 L1L2L3弹性变形值 L2L1L2地基沉降值 L3L1L2箱梁标高的设置90、需考虑非弹性变形值，箱梁立模底标高LLL2L L为箱梁原设计底标高2）、其他段预拱值及立模标高确定典型段箱梁底板下支架高度h1=9m，其他待施工段箱梁底板下支架高度为h2，该段箱梁立模底标高LLL3L2（h2/ h1）五、现浇支架验收支架搭设验收工作是本箱梁现浇支架搭设施工控制的一个重要环节，项目部针对不同的支架材料分别编制施工方案并进行支架承载力验算，在支架搭设前对施工队伍进行详细的技术交底及安全交底。支架搭设完成后，项目部成立专门支架验收小组，由项目经理任组长，项目部其他领导、各有关部门及工区负责人为验收小组成员，每次浇注混凝土前工区对支架进行自检后，项目部支架验收小组组织对支架联合验收，91、合格后报总监办、业主验收，通过层层把关，把安全、质量隐患消灭在萌芽之中。六、底模、侧模、翼板模板安装为保证箱梁外观光洁美观，底模、侧模、翼板模板均采用1.8cm厚的光面胶合板。围檩均采用30cm间距布置10cm*10cm的枋木，背檩采用10槽钢或48钢管。箱室内采用扣件式钢管配合顶托作顶撑，如高度矮不能拆除时，则采用轻质夹板拼装，杂木作顶撑。腹板模板采用16螺杆对拉，沿底模以上每50cm70 cm设一道拉杆，水平方向拉杆间距约7080cm。底板钢筋及腹板钢筋绑扎完成后，即可安装腹板模板及翼板模板。浇注底板及腹板砼后，最后安装顶板模板。模板标高的微调由顶托调整，箱室芯模的拆除由在箱室顶开人孔（692、0*60 cm）进行，人孔应选择在避开预应力筋的位置，并预留钢筋连接封孔。箱梁底模要按预压数据预留施工预拱度。模板加工安装满足以下要求：1）、模板表面平整，整洁无异物。2）、模板要求拼缝平顺严密，接缝均在一条直线上。3）、底模在曲线部分侧边线保持圆顺，侧模紧贴底模。4）、模板表面刷脱模剂，要求涂刷均匀适量。5）、内外模之间用对拉螺栓进行连接，以形成一个整体。6）、在浇注混凝土时要派专人检查模板的支撑、对拉螺杆等，发现问题及时处理。7）、在运输、安装模板时要防止其变形。七、箱梁钢筋制安装在加工前对钢筋进行检验，并分类堆放。加工时要严格按设计要求下料加工，加工完毕后按规格、长度、种类编号堆放，并注93、意防雨防锈。箱梁钢筋分骨架筋和一般钢筋，一般钢筋加工场加工好后，运至现场，用吊车转运至工作平台上。钢筋骨架在现浇箱梁旁边焊接加工好后，用吊机吊运至施工平台上和一般钢筋一起绑扎，钢筋绑扎严格按施工技术规范进行。钢筋纵向焊接采用电弧焊接。钢筋焊接前，必须根据施工条件进行试焊，合格后方可正式试焊。焊工必须持考试合格证上岗。钢筋接头宜采用双面悍，双面焊缝困难时，可采用单面焊缝。两端钢筋搭接端部应预先折向一侧，使两结合钢筋轴线一致。接头双面焊缝长度不应小于5d，单面焊缝的长度不应小于10d（d为钢筋直径）。焊接加工要确保主筋在搭接区断面内接头不大于50%。钢筋的绑扎接头不小于40d，对于绑扎接头，受拉钢94、筋两接头间距离不小于1.3倍搭接长度，受压接头则不小于受拉的0.7倍。同时预埋好支座调平钢板、支座、伸缩装置、防撞墙等相关构造的预埋件，同时预留好伸缩装置的槽口。钢筋保护块采用半圆形砂浆垫块，有利于混凝土表面质量。钢筋加工及绑扎质量要求1）、钢筋加工的允许偏差项目允许偏差（mm）受力钢筋顺长度方向加工后全长10弯起钢筋各部分尺寸20箍筋、螺旋筋各部分尺寸52）、钢筋绑扎质量要求：检查项目允许偏差（mm）受力钢筋间距两排以上排距5同排梁、板10基础、墩台20箍筋、横向水平筋间距20钢筋骨架尺寸长10宽、高或直径50弯起钢筋位置20保护层厚度梁5基础、墩台10板3施工中应注意：1)、所有钢筋的加工95、安装和质量验收等均应严格按照公路桥涵施工技术规范(JTJ041-2000)的有关规定进行。2)、凡因工作需要而断开的钢筋当再次连接时，必须进行焊接，并应符合公路桥涵施工技术规范(JTJ041-2000)的有关规定。3)、当钢筋和预应力管道或其他主要构件在空间上发生干扰时，可适当移动普通钢筋的位置，以保证钢束管道或其他主要构件位置的准确。钢束锚固处的普通钢筋如影响预应力施工时，可适当弯折，待预应力施工完毕后应及时恢复原位。施工中如发生钢筋空间位置冲突，可适当调整其布置，但应确保钢筋的净保护层厚度。4)、如锚下螺旋筋与分布钢筋相干扰时，可适当移动分布钢筋或调整分布钢筋的间距。八、砼浇筑与养护砼采96、用拌和站集中拌制，砼运输车运到现场，由两台车泵同时泵送浇筑施工，同时准备一台地泵备用。施工时分两次浇筑，第一次浇筑底板及腹板（横隔板）砼，第二次浇筑顶板和翼缘板砼。箱梁砼分层浇筑时的顺序为：底板腹板（包括横隔板）顶板。现浇箱梁砼初凝时间要求在18h以上，以保证混凝土在初凝前浇注完毕，整个箱梁不设后浇带。为了混凝土浇注的延续性和现在水泥供应的不及时现状，施工时准备好备用水泥，我们拟采用金羊牌水泥，同时做好配合比设计。在浇筑顶板砼时，为方便拆除内模需设置临时人孔，在同跨不同端的约1/4跨径处交错布置人孔，同一断面的人孔错开不小于1米，人孔尺寸8080cm。此孔待顶板模板拆除后，焊接上所切断钢筋后再97、用砼封闭。 砼采用两台输送泵泵送，每跨的浇筑顺序考虑两个方面的因素：1)、砼自重偏心对支架稳定性的影响；2)、后浇砼引起的支架沉降对先浇砼（已初凝部分）的影响。由此,浇筑时由跨中向端部进行。施工时应注意：1）、检查支架受力、沉降及连接加固情况，泵送管固定的牢固性，注意不能用模板固定泵送管，以免造成模板被动式位移，浇筑砼后及时进行养护以防止裂纹产生；2）、振捣符合规范要求，避免蜂窝、麻面或过振现象；3）、上层砼要在下层砼初凝前覆盖，以免出现施工冷缝。4）、砼在初凝前进行二次抹面收浆，减少收缩裂缝的产生。5）、砼终凝后，表面覆盖麻袋进行湿水养护，在幅板侧面和底版底面采用喷洒水养护。6）、振捣棒尽量98、不要太靠近波纹管及锚垫板振动，以免损坏。九、预应力施工1）、预埋波纹管成孔预应力孔道采用波纹管，各自的接管采用大一级的波纹管。波纹管的埋设可在非预应力筋骨架形成并垫好保护层后进行，也可根据需要，与钢筋骨架绑扎过程当中一起进行。根据设计图纸中的预应力管孔道的曲线要素，定好塑料管定位钢筋的位置，定位钢筋采用井字架型式，控制预应力孔道位置偏差在允许偏差之内。所有孔道之间的连接用胶布缠绕密封，孔道与工作垫板的连接边也应确保密封，防止漏浆。在布置波纹管时，留设好排气孔、排浆管，保证工作垫板与孔道中心线垂直。2）、制束与穿束所有预应力筋均采用砂轮机切割下料，下料后进行编束。预应力钢束穿束在浇注砼前随普通钢99、筋绑扎同时进行。3）、施加预应力梁体砼强度达到设计强度的90%后对梁体施加预应力。预应力施工之前先对千斤顶、油压表进行配套检验标定，合格后才能使用，千斤顶和油压表要有备用数量，当其发生故障时不影响施工。张拉时初应力取10%15%k，张拉时逐级加压直到最大张拉力，并做好逐级张拉记录。在伸长量符合要求后保持稳压时间，再进行锚固。张拉时，采用张拉应力和伸长量的双控：以张拉应力为主，伸长量为校核，实际伸长量偏差要在6%的允许偏差以内，否则，要立即停止张拉，查明原因，并采取有效措施后，方可继续张拉。4）、压浆本工程采用真空压浆工艺。真空灌浆工艺的基本原理是：在压浆之前，首先在密封孔道的一端采用真空泵对预100、应力孔道进行抽真空，使孔道内达到0.06MPa左右的负压状态，然后在孔道的另一端用灌浆机以大于0.7MPa的正压力将水泥浆注入预应力孔道，由于孔道内只有极少量的空气，很难形成气泡；同时，由于孔道与灌浆机之间的正负压力差，大大提高了孔道灌浆的饱满度和密实度。真空灌浆时，需要按以下的工艺程序进行操作：(1) 预应力钢束张拉完成之后，切除外露的钢绞线（注意钢绞线的外露量宜在30mm50mm，不能少于30mm）， 并用清水冲洗孔道，高压风吹干净。(2) 封锚 封锚方式有两种:A. 采用密封工具罩封锚: 安装前先将锚垫板表面清理，保证平整，在灌浆保护罩底面和橡胶密封圈表而均匀涂上一层玻璃胶，装上橡胶密封101、圈，将保护罩与锚垫板上的安装孔对正，用螺栓拧紧，注意将排气口朝正上万；B.采用无收缩水泥砂浆封锚:必须将锚板及夹片、外露钢绞线全部包裹，覆盖层厚15mm，封锚后24h内可以灌浆；本工程两种封锚方式都采用，都能满足密封性要求，但第一种方式稳妥、快捷、效果好。(3) 确定抽真空端及灌浆端，安装引出管、球阀和接头，并联接真空泵机组、灌浆机（见图2所示）。(4) 按设计的水泥浆配比称量原材料（水灰比0.320.36），搅拌水泥浆，现场检测浆体稠度（2030s），达到规定指标时将水泥浆过滤储存到储浆罐中，并在进入孔道之前一直处于搅动状态。(5) 储浆罐中的水泥浆的浆量达到不少于所要灌注的一条孔道所需的灌102、浆量的1.3倍之后，关闭除与真空泵连接外的所有阀门(关闭图3中的阀2、阀4)，启动真空泵抽真空，使真空度达到-0.06MPa并保持其稳定不少于60秒(如果不能达到，说明孔道密封不严)。(6) 打开阀1，启动灌浆泵，当阀1处流出的水泥浆达到要求稠度时，关闭阀1并随之打开阀2开始灌浆。灌浆过程中，真空泵保持连续工作。(7) 待抽真空端的透明加筋网纹管内有浆体经过时，关闭真空机组的空气滤清器前端的阀门(阀5)，稍后打开排气阀(阀4)。当水泥浆从“止回排气阀” (阀4)中顺畅流出时，打开其它与孔道相连接的排气阀(阀6，其数量视孔道的具体情况而定)，当阀4中排出的浆体稠度与灌入的浆体一致时，关闭抽真空端103、所有的阀门和排气阀。(8) 灌浆泵继续工作，压力达到1.0MPa左右，持压2分钟，压力稳定后关闭灌浆泵及灌浆端阀门(阀2)，完成该孔道的灌浆。(9) 拆卸外接管路，清洗空气滤清器及阀等。完成当日灌浆后必须将所有沾有水泥浆的设备清洗干净。密封工具罩在灌浆后3个小时内拆除并清洗。安装在孔道两端的引出管和球阀在水泥浆终凝时拆除(拆除的具体时间要根据灌浆时的气温而定)，并清洗干净。5）、张拉质量控制措施：（1）、波纹管埋设位置要准确，并要保护好，防止电焊火花烧伤。（2）、锚具与波纹管直线段垂直。（3）、钢绞线、锚具、夹片、质量严格检查，对不合格产品严禁使用。（4）、必须在混凝土强度达到设计强度的85%104、以上才可进行预应力张拉。（5）、应根据实际情况选用最标准的限位板，限位板尺寸以钢绞线无滑丝和划伤。（6）、张拉采用张拉力与伸长量双控法，以张拉力为主，以伸长量作校核，实际伸长量与理论伸长量差值要控制在6%以内，每个截面断丝率不大于该截面钢丝总数的1%，且不允许整根钢绞线被拉断。（7）、千斤顶和压力表要一一对应配合使用，并要求在出现下列情况之一要重新标定。a、使用3个月或张拉50次b、部分损伤c、伸长量出现系统性的偏大或偏小（8）、钢绞线要保护好，严禁电焊打火。（9）、张拉后，钢绞线切除严禁采用气割切断，应采用切割机逐根切除。十、拆模与拆支架 在灌浆完成后的48h后可以进行拆模，拆模的顺序从中间105、到端部，先翼板后底板，注意保护混凝土的外表，及时养护混凝土。拆支架的顺序可根据现场的具体情况统一安排。十一、安全施工注意事项高支模施工安全问题特别突出，因此，方案制定要注重安全技术措施，施工过程要抓好安全施工：1、跨省道贝雷支架1）、贝雷片支架安装在钢管桩上，靠S362省道的左右两侧的钢管桩前设砼墩作防撞墩，以保证支架及施工安全。2）、为避免车辆碰挂箱梁脚手架，必须在距高架桥脚手架上下行线各50m处设立限高龙门架，限高龙门架用贝雷片拼装构成。限高净空高度5.5m。3）、支架及限高架底面设红色警示灯作夜晚警示标志。4）、高架桥支架底面满铺木板（或铁皮）作防护顶棚，顶棚下张挂密目式安全平网作第二重106、保护；支架上层两侧满挂密目式安全立网，防止高处坠物伤及行人和车辆。5）、在高架桥上下行方向设立交通疏解岗位，如箱梁施工作业对S362省道交通有影响时，由交通疏解员负责指挥及疏解通行车辆。6）、在高架桥上的作业人员，必须严格遵守高处作业安全规定，严禁往下丢掷物品。7）、高架桥上的材料堆放必须稳当，高处作业时，作业工具拿好放妥，防止高处坠物。2、满堂落地支架1）、搞好地面基础周边排水满堂支架基础表面施工15cm后的2水泥石屑层，基础面应平整，排水畅通，纵坡不大于3% ，横坡不大于2% 。同时在基础周边外50cm挖排水沟，防止雨水及施工废水浸泡基础2）、支架的地面基础的承载力和密实度必须符合地基与基107、础工程施工及验收规范的有关规定要求。3）、每根立杆底部应设置底托及垫板，底托调底撑螺杆外露不大于30cm。4）、支架必须在地基上30cm处设纵、横扫地杆；纵杆在上，横杆在下，纵、横扫地杆必须密布。5）、支架钢管顶端的可调顶撑螺杆外露不得大于30cm，以保证立杆的承载力衰减在设计范围内。6）、立杆加高必须采用扣件对接形式，邻近立杆的加高必须错开布设。立杆加高不得采用搭接。7）、纵向水平杆采用对接连接时，不宜设在同步或同跨内，应交错布置，错开距离不小于100cm 。8）、纵向水平杆、横向水平杆、立杆的布设必须按设计要求进行。9）、纵向水平加固杆每步一设，横向水平加固杆每四跨一设，纵杆在上，横杆在下108、，横杆在两侧的外伸长度应大于20cm。10）、脚手架每搭完一步后，应按规范要求较正步距、纵距、横距及立杆的垂直度和水平度。11）、使用于支架上的扣件规格必须与钢管外径相匹配。十二、南岸现浇支架方案比较由于本标段现浇工程量比较大，所用支架材料多，为充分利用资源，结合不同地段现浇箱梁结构及现场环境的需要，采用不同形式的支架结构。南引桥本现浇箱梁方案提供了2种施工方法比选：1、钢管贝雷支架；2、钢管满堂支架。以下是两种方案优缺点和基础处理主要费用的比较：A、钢管贝雷支架 （一）、钢管贝雷支架搭设的优点1、承载力稳定。主线桥大部分地基原处于池塘，地面各处高低不平，地基土质松软。采用钢管桩作为地面支承，109、能够提供充足的承载力,保证支架不会产生大的沉降。2、稳定性好。钢管桩承载力稳定，不会发生扭曲而失稳。3、节省空间。施工现场的场地较小，大量材料堆放需要占用很多空间。因而在上方支架模板搭设完成之后，在支架下的剩余空间可以存放一些暂时不用的材料，一定程度上给钢筋制作、机械运输等提供了空间。4、现有材料的再利用。本公司长年做桥因而积累了很多钢管桩、贝雷架及工字钢等材料，该方案有效合理的利用了我们所现有的材料，避免了大量购买新材料带来的资金投入。（二）、钢管贝雷支架搭设的缺点1、需要大量的钢管桩、贝雷架及工字钢等周转材料，且占用时间较长。2、基础处理投入的成本较大。3、钢管桩周转使用时受箱梁高度的影响110、，机械难以施工。由于难以桥的箱梁高度大部分在10米以内，在该跨现浇梁施工完毕拆卸支架后，钢管桩的拔除受空间限制，只能边拔边割。在周转使用时又要重新接驳，造成施工不便和费用的增加。4、材料的损耗较大。（三）、基础处理主要费用钢管桩（D=600mm，壁厚8mm）按投入2联用量计算(每联=4跨*30m)1跨：钢管桩投入960m=4排*8根*30m1、 施打和拔除的费用=（70+45）*960=110400元2、 接驳钢管费用=3.14*0.6m*0.3m*0.008m*7.8kg/m3*3500元*64g个接口=7900元3、 租金=960m*0.115t/m*3500t/t*(0.026*3月+0111、.05损耗)=49460元1跨合计：1+2+3=167760元2联合计：167760*4*2=1342080元B、钢管满堂支架 （一）、钢管满堂支架的优点1、施工较为方便，基础处理成本较低。2、材料损耗较小。（二）、钢管贝雷支架搭设的缺点1、由于本地的土源较为紧张，堆载换填用土来源不多。2、本工程沿线都为鱼塘，花圃，地表淤泥层较厚，需进行堆载预压。223、地基承载力较差，施工时沉降量难以控制。（三）、基础处理主要费用钢管桩（D=600mm，壁厚8mm）按36跨用量计算(每跨*30m)1跨：填土高度为2米，主线单幅平均桥宽16.05米，填土宽度为18米。 1、填土费用=2m*18m*16.05m*(30元+3.5元）=36180元 2、20cm厚6%水泥石粉稳定层费用：石粉：0.2m*18m*30m*45元/t=4860元水泥：0.2m*18m*30m*6%*360元/t=3500元 小计：4860+3500=8360元 1跨合计：1+2=36180+8360=44540元 36跨按2次周转合计：44540*36/2=801720元 C、采用钢管满堂支架方案，堆载2m降低支架高度减少费用（按降低1米计算） 1跨：30m*18m*1m*20元/m3=10800元 36跨合计：10800元*36=388800元