1、目 录第一章 编制依据3第一节方案编制的有关技术规范3第二章 工程概况3第一节 工程建设概况3第二节 项目周边环境情况3第三节塔楼部分慨况4第四节 方案概述41、材料：42、搭设方法5第三章 施工部署6第一节 技术准备6第二节 主要材料及机械6第四章 模板支撑体系设计6第一节 墙、柱、楼梯、后浇带模板计术参数71、柱模板支设参数72、剪力墙模板参数93、楼梯模板104、后浇带模板11第二节 楼板模板计术参数12第三节 梁模板技术参数12第四节 支撑系统布置14第五节 施工流程16第六节 安装方法161. 架体安装162.模板安装172.3. 模板安装质量要求18第七节 拆除及验收程序19第八节2、 模板支撑系统的监测221、监测的项目222、测点的布设223、监测的要求22第五章 混凝土施工23第一节 混凝土施工顺序23第二节 梁柱节点不同强度等级混凝土施工23第三节 控制和消除梁柱节点处裂缝的具体措施23第四节 试块制作24第六章 模板工程施工安全保证措施25第一节 安全组织保障251、组织管理措施252、组织管理机构框图：26第二节 安全技术措施261、安全技术措施262、模板安装安全注意事项273、模板拆除安全注意事项28第三节 应急救援预案291、“五大伤害”及火灾的危险源辨识292、应急组织机构303、应急救援资源配备：324、应急培训325、应急预案响应程序326、应急预案3、的终止：33第四节 文明施工管理33第五节 安全达标管理33第七章 计算书34第一节 柱模板计算书34一、（700mm700mm）柱模板计算34二、（800mmx900mm）柱模板计算42三、（900x1600mm）柱模板计算50第二节 剪力墙计算书58第三节 楼板模板支撑架算书63第四节 梁模板支撑架算书74一、小于等于550X800mm梁模板（盘扣式）计算书74二、大于550X800mm小于等于700X1000梁模板（盘扣式）计算书82第五节 梁侧模板支撑架算书91一、小于等于550X800mm梁侧模板计算书91二、大于550X800mm小于等于700X1000mm梁侧模板计算书98 第一4、章 编制依据第一节方案编制的有关技术规范序号类别施工及验收规范标准标号1国家标准建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-20132国家标准混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002(2011版)3国家标准混凝土结构设计规范GB50010-20104国家标准建筑结构荷载规范GB50009-20125行业标准建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20086行业标准建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20117行业标准建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-20108手册建筑施工手册（第五版）9危险性较大的分部分项工程安全管理办法10建设工程高大模板支撑系5、统施工安全监督管理导则11其他有关法律、法规、标准、规章、规范性文件、各类相关图集12工程招标文件、施工图纸、图纸会审及设计变更、施工组织设计13建筑工程施工工艺标准（中建总公司编制）第二章 工程概况第一节 工程建设概况工程名称福永人民医院扩建工程建设单位福永街道办事处监理单位深圳市首嘉工程顾问有限公司设计单位广西华蓝设计（集团）有限公司施工单位中国建筑第四工程局有限公司工程主要功能地下车库、医院住院楼第二节 项目周边环境情况工程场地位于深圳市宝安区福永镇德丰路北面，福永人民医院院内。拟建建筑物为新建住院楼，对差异沉降敏感。场地西侧地势相对较高，东侧地势较低，场地高程由西向东缓降，高程约为7.6、0514.5m。西侧和西南侧为已有的边坡，采用毛石挡墙与为预应力锚索框架梁共同支护。基坑边线距离挡墙边线最近的距离为4.85m；场地的北西、南东段有28层的建筑物，最近的建筑物距离支护结构约3.0m。场地南面、东面及拟建建筑场地周边管线密集且分布较近，场地内现有各种管线，施工阶段需要改迁，避免损毁管线。地下设二层停车库，其中地下室负二层平时功能为地下停车库 ，战时功能为二等人员掩蔽所及战时救护站（配置战时移动电站）,顶层设警报间。第三节塔楼部分慨况本方案所指工程为住院楼3层以上,地下室至2层模板详见模板专项施工方案。本建筑特点为：地下室2层、地上18层。根据设计图纸统计主要支模体系部位如下：楼7、栋号层数最大梁截面尺寸（bh）支模处楼板厚度(mm)楼层层高(m)住院楼3层至4层400800130mm4.85层至17层700800120mm3.818层500600120mm4.25屋顶层7001000130mm4.25 根据国家住房与城乡建设部下发的危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987号文件附件二规定：模板工程及承重支撑体系中搭设高度在8m以上；搭设跨度在18m以上；施工总荷载15KN/m2以上；集中荷载20KN/m2以上的为高大模板工程，依此规定板厚在550以上，梁截面在0.7m2以上的模板为高大模板工程及其支撑系统属于高大模板工程，需要进行专家论证。 本方案所包含构件8、模板支撑系统均不在此范围，没有需要专家论的高大模板支撑系统。 第四节 方案概述1、材料：选用48.33.2直插（计算式采取483.0mm计算）型盘扣式钢管支架（构配件材质见表1），材质与制作质量满足JGJ231-2010规范第3.1、3.2、3.3节与附录表A-2、A-3的要求；立杆接长采用配套连接套管（内径与立杆钢管外径间隙2mm，套管总长、插入长度及错开位置满足JGJ231-2010规范第3.3.5条、7.4.4条等规定）。表1承插型盘扣式钢管支架构配件材质表立杆水平杆竖向斜杆水平斜杆扣接头立杆连接套管可调底座、可调托座可调螺母连接盘、插销Q345AQ235AQ195Q235BZG23049、50ZG230-450或20号无缝钢管Q235-BZG270-500ZG230-45或Q235B2、搭设方法盘扣式水平杆步距均不大于1200，18厚胶合板，小楞50100（验算取50100）木方，梁下木方平行于梁截面布置，板下及正对梁下的立杆顶均为双钢管主楞，可调托撑节点。具体做法如下： 2.1梁截面分类及支设参数根据各楼层结构及高度小于等于5.10m的主要梁统计并分类如下：序号梁截分类主要梁截面尺寸(mm)搭设形式1第一类梁截面200mm450mm、200mm400mm、200mm500mm、200mm550mm、200mm600mm、200mm750mm、250mm500mm、250mm710、00mm、250mm750mm、300mm550mm、300mm600mm、300mm750mm、300mm800mm。梁下无立杆2第二类梁截面250mm1000mm 、300mm900mm、300mm1000mm 、350mm550mm 350mm750mm、350mm600mm、350mm750mm、350mm800mm、400mm750mm、400mm800mm、400mm900mm、500mm600mm、500mm700mm、550mm800mm。梁底一根支撑3第三类梁截面500mm1200mm、700mm800mm、700mm1000mm梁底二根支撑2.2、梁下支撑布置方法（分两种）11、第一种（相邻板下立杆纵横向间距为900x900):梁底木方间距250，梁下每排设无承重立杆，立杆横距900，纵距为900，以300800mm梁为验算对象；第二种（相邻板下立杆纵横向间距为600x600):梁底木方间距250，梁下每排设2根承重立杆（中间立杆用扣件架加强），立杆横距600，纵距为600，以7001000mm梁为验算对象2.3、板下支撑布置方法模板采用18厚胶合板，立杆纵、横向间距900900mm，板底次楞50100方木间距300，主楞双钢管，可调支撑托节点。2.4、柱、墙及梁高700梁的侧模竖向次楞方木250，双钢管主楞（含柱箍）水平布置，竖向间距450；14对拉螺杆，双向间距均12、450，起步距底200。2.5、通用构造措施梁板下立杆间距均应成模数，水平杆双向拉通，扫地杆距地,扣件式200，盘扣式350；可调托撑顶伸出立杆顶层水平杆的长度500（含螺杆伸出长度）；支架外围周圈、内部双方向每5跨设竖向连续剪刀撑，底端应与地面顶紧紧扣。第三章 施工部署第一节 技术准备 项目部做好图纸的自审和会审工作，并按设计回复意见对相关施工管理人员做好交底，施工过程中发现疑问及时与设计做好沟通，及时处理相关技术问题。召开项目现场技术交底会议，就模板施工技术措施进行交底，并明确相应管理职责范围，使其施工前作好充分准备。组织劳务作业队伍进行施工前质量、安全技术交底和文明施工宣传教育。第二节 13、主要材料及机械梁: 面板采用18mm厚1830915木胶合面板，50100木方（内楞）现场拼制。梁底采用50100木方支撑。承重架采用B型承插式钢管脚手架，由立杆、横杆、支座和顶托组成。板：面板采用18mm 木胶合面板，板底采用50mm100mm方木支撑。承重架采用承插式钢管脚手架，由立杆、横杆、支座和顶托组成。对大梁底部模板的加强支撑，采用48.33.2扣件式钢（计算式采取483.0mm计算）管脚手架。现场使用的机械：圆盘锯，手电钻等。第四章 模板支撑体系设计 盘扣式钢管支撑架施工作为建设部推广应用的新材料和新工艺，本工程适用范围为搭设高度不大于8m、搭设跨度18m以下、施工总荷载不大于1514、kN/m2、集中线荷载不大于20kN/m，模板支架的设计计算和相关构造要求应参照建筑施工钢管扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ1302011及建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规范JGJ2312010中的有关规定执行第一节 墙、柱、楼梯、后浇带模板计术参数1、柱模板支设参数福永人民医院结构砼柱支模体系可分为三种类型：柱类型A类B类C类代表柱尺寸 600x600；600x700；700x700； 800x900； 800x800； 700x900；800x1000；900x1000；1000x1000；1000x1100；800x1350；900x1300；1000x1250；900x130015、；800x1200；700x1700；900x1600；备注a.柱尺寸700x700的普通钢筋砼柱柱支模体系（柱尺寸700x700）主龙骨50X100的木方200mm次龙骨次龙骨采用483.6双钢管350mm对拉螺栓（水平）2对拉螺栓（竖向）第一道距地200mm，以上间距为450mm柱搭设高度4.8m（一次浇筑高度）代表柱尺寸600x600；600x700；700x700；b.700x700柱尺寸800x900的普通钢筋砼柱柱支模体系（700x700柱尺寸800x900）主龙骨50x100的木方200mm次龙骨次龙骨采用483.6双钢管350mm对拉螺栓（水平）3对拉螺栓（竖向）第一道距地2016、0mm，以上间距450mm柱搭设高度4.8m（一次浇筑高度）代表柱尺寸800x900；800x800； 700x900；c. 800x900柱尺寸900*1600的普通钢筋砼柱柱支模体系（800x900柱尺寸900x1600）主龙骨50mmx100mm的木方200mm次龙骨次龙骨采用483.6双钢管400mm对拉螺栓（水平）4对拉螺栓（竖向）第一道距地200mm，以上间距350mm柱搭设高度4.8m（一次浇筑高度）代表柱尺寸800x1000；900x1000；1000x1000；1000x1100；800x1350；900x1300；1000x1250；900x1300；800x1200；7017、0x1700；900x1600；2、剪力墙模板参数福永人民医院地下室楼层结构剪力墙尺寸分为：200厚、300厚、400厚、450厚、500厚、600厚。竖向主龙骨间距采用50mm100mm 200mm的木方背楞，横向次龙骨采用间距450mm的483.6双钢管，最底下一道距地200mm，对拉螺栓采用M14的对拉螺栓。剪力墙计算书见附件具体如下图所示：普通剪力墙模板立面图普通剪力墙模板立面图3、楼梯模板楼梯模板采用封闭式模板。楼梯封闭模板下部留设出气口和振捣孔，出气孔直径100mm间距500mm，出气口内侧加铺200mm200mm钢丝网，钢丝网边用20mm宽木条固定。楼梯模板底部脚手架与楼板脚手架18、连接。立杆间距为1000mm1000mm底部设置双向扫地杆，端部加设通长木枋垫板，采用直径为12mm的对拉螺杆，间隔一步设置一道，横向设置两道。楼梯模板支撑图4、后浇带模板后浇带在两边结构完成后二个月才能浇注，在这期间，后续工程还要往上施工，已施工过的后浇带两侧面的梁板结构就变成了悬挑构件，且要承受上部其它结构层的自重和施工荷载，因此，采取后浇带区域与其他部分的支撑体系按“自成体系、互不影响”的原则搭设，在主体结构底模板拆除时，后浇带区域的模板和支撑不受邻近模板支撑拆卸的影响。具体施工时后浇带两侧支设受荷支撑两排，排距0.8m，沿后浇带方向间距1.0m，并设置剪刀撑。该部分模板支撑系统要相对独19、立，以便于其他模板及支撑的正常拆除和周转。后浇带模板支撑图第二节 楼板模板计术参数楼板模板支撑具体见下表及计算书（选取3.8m高120厚，4.25m高130厚板计算）。未列出层高、板厚参照下表执行。板厚()层高(m)立杆纵/横间距（483.0）(m)水平杆步距（483.0）(m)方木间距（50100）托梁间距（483.0(m）1203.80.9/0.91.23001.21304.250.9/0.91.23001.21304.80.9/0.91.23001.2第三节 梁模板技术参数 1 梁模板支撑具体见下表及计算书（选取550800、7001000截面计算）。未列出梁截面尺寸参照执行。 梁截面（20、mm） 层高（m）梁底立杆沿梁跨方向间距（483.0）(m)水平杆步距（483.0）(m)梁底钢管小横杆间距（）梁底增加立杆根数3007503.80.51.2400125010003.80.51.2400130010003.80.51.240013505503.80.51.240013507503.80.51.240013508003.80.51.240014007503.80.51.240014008003.80.51.240014009003.80.51.240015006003.80.51.240025007003.80.51.240027008003.80.51.2400270010021、04.250.51.240023009004.250.51.240013008004.250.51.240015508004.250.51.240023007504.250.51.240013506004.250.51.240013509004.250.51.240013508004.250.51.2400150012004.250.51.240022 梁侧模加固布置.梁截面（mm）计算楼板厚度（mm）在断面跨度方向对拉螺杆间距（mm）梁截面方向螺杆道数3007501203002250100012030023001000120300235055012030023507501203002350822、00120300240075012030024008001203002400900120300250060012030025007001203002700800120300270010001203002300900130300230080013030025508001303002300750130300235060013030023509001303002350800130300250012001303002 从梁底次龙骨底面起，50mm内为步步紧，间距同对拉螺杆，部分未列出较小截面梁（300700）经计算确认后可不设置对拉螺杆，只设步步紧，其间距需根据计算结果确定，梁侧用模板加斜撑。第四节 23、支撑系统布置 本工程采用承插式钢管脚手架搭设满堂模板支撑体系，外加48.33.2mm扣件式钢（计算式采取483.0mm计算）管脚手架对局部构件部位进行加强处理。本工程盘扣式支架为四孔轮盘杆件，无法设置斜杆，可在支架四周边、中间纵、横向应由底至顶连续设置扣件式竖向剪刀撑，其间距6m；剪刀撑与地面夹角在4560度之间，应与每一步立杆和横杆用扣件扣紧；梁、板支架立杆上的纵横水平杆、扫地杆和剪刀撑应相互连通、连接并形成整体，以保证支撑体系的整体稳定性。 模板为18厚木胶合板，小楞50100木方，梁下木方平行于梁截面布置，梁底大楞采用双钢管，小楞木方采用14铁丝笃定在大愣上。梁侧模加固采用对拉螺杆+双钢24、管，结合步步紧的方式，小楞采用50100木方，木方垂直于梁跨方向，大楞采用48.33.2mm双钢管（计算式采取483.0mm计算）。 所有梁下立杆均应与相邻楼板模板支架立杆间距相等或成倍数关系，梁下所有立杆应与板下立杆采用水平杆拉通，盘扣式支架施工时如出现部分梁底需增加立杆时，则梁下加强的钢管立杆与盘扣架的各交叉点均应用扣件扣紧，并增加相应纵横杆和设置剪刀撑，确保支架整体稳定。 原则上，梁下立杆布置从墙柱边300mm开始搭设，最大不超过400mm，跨度中间按计算的纵距均匀布置。板下立杆从梁边开始搭设，最小不得小于200mm，最大不超过600mm，按计算间距布置。架体总高度与架体的宽度之比H/B25、不应大于3。 梁宽大于300时，需在梁底增设立杆加固，立杆根数及间距以计算要求为准，若不能满足立杆整数跨间距要求，可视具体情况微调。梁底同时按要求设置剪刀撑。梁侧模加固计算模型中第一道对拉螺杆由步步紧代替，300*700梁上口用木方固定紧，下口按间距要求设置步步紧，不需对拉螺杆。 支架应设置扫地杆，第一步扫地杆距地300mm，并从扫地杆位置设置第一道水平剪刀撑，采用扣件式钢管搭设。并沿立杆高度每2.5米设置一道水平剪刀撑。梁底位置剪刀撑高度间距减少至2.0米。 本方案所指模板支撑高度均不超过6m，支架架体四周外立面向内的第一跨每层均应设置竖向剪刀撑，架体整体底层以及顶层均应设置竖向剪刀撑，并应26、在架体内部区域每隔46跨由底至顶纵、横向均设置竖向剪刀撑。（图4.3.1-1） 1432321图4.3.1-1满堂架高度不大于6m剪刀撑设置立面图 放出轴线及梁位置线，定好水平控制标高梁板承插式脚手架安装架设梁底木方龙骨于脚手架横杆上梁底模安装梁钢筋绑扎板底架顶托及顶托梁梁侧模及楼板模板安装梁板混凝土浇筑混凝土养护，达到设计强度等级的100%拆下脚手架上部横杆、立杆拆除梁、板模板，清理模板拆除脚手架第五节 施工流程第六节 安装方法1. 架体安装 1）安装前，先在楼板上弹出立杆的位置线。2）支架必须设置纵横向扫地杆。3）模板支架立杆可调托座的伸出顶层水平杆的悬臂长度（图4.5.1）严禁超过65027、mm，可调托座插入立杆长度不得小于150mm；架体最顶层的水平杆步距应比标准步距缩小一个盘扣间距。 231图4.5.1 立杆带可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度1可调托座；2立杆悬臂端；3顶层水平杆4）可调底座调节螺母离地高度不得大于300mm，作为扫地杆的水平杆离地高度应小于550mm。当可调底座调节螺母离地高度不大于200mm时，第一层步距可按照标准步距设置，且应设置竖向斜杆，并可间隔抽除第一层水平杆形成施工人员进入通道，与通道正交的两侧立杆间应设置竖向斜杆。5）立杆接长套筒必须上下相互错开，当一根立杆需要两个套筒时，不能将两个套筒置于立干的一端，应该置于上下两端。6）剪刀撑应纵横两个方向设28、置。剪刀撑顺主梁方向搭设，两个剪刀撑中留一个空挡。每组剪刀撑斜杆与地面夹角在4560之间。剪刀撑斜杆应尽量与立杆进行连接，底部斜杆的下端应置于垫板上，严禁悬空。7）搭设过程中严禁集中超负荷堆放钢筋、机械设备及其它材料，防止物体坠落及支撑系统局部坍塌。8）对于在砼施工中布料机产生的较大活荷载，应在布料机底座下方模板处提前布置好加强立杆必要时可设置剪刀撑，布料机位置应提前确定好。对于施工面积较大的楼板，需要移动布料机时，宜在布料机移动前确定其位置及布置好模板下方的加强立杆，若无法确定，在移动后必须对布料机下方模板支撑进行加固处理。2.模板安装2.1.施工准备1、模板支架及脚手架施工前应根据施工对象29、情况、地基承载力、搭设高度，按本规程的基本要求编制专项施工方案，并应经审核批准后方可实施。2、搭设操作人员必须经过专业技术培训及专业考试合格，持证上岗。模板支架及脚手架搭设前工程技术负责人应按专项施工方案的要求对搭设作业人员进行技术和安全作业交底。3、应对进入施工现场的钢管支架及构配件进行验收，使用前应对其外观进行检查，并应核验其检验报告以及出厂合格证，严禁使用不合格的产品。4、经验收合格的构配件应按品种、规格分类码放，并标挂数量规格铭牌备用。构配件堆放场地排水应畅通，无积水。2.2.梁模板安装1、先在柱脚弹出轴线及200控制线、梁位置和水平线，然后才钉柱头模板。2、按设计标高调整支顶的标高，30、然后安装梁底模板，并拉线找平。对跨度不小于4m及悬挑长度不小于2m的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应起拱。除注明外，非悬挑板起拱高度为跨度(短跨)的1/600，悬挑板起拱高度为悬挑长度的1/300，非悬挑梁起拱高度为跨度的1/600，悬挑梁起拱高度为悬挑长度的1/300。3、根据墨线安装梁侧模板、压脚板、斜撑等。梁侧模板制作高度应根据梁高及楼板模板碰旁或压旁确定。4、楼面模板安装（1）通线调节支顶的高度，将大龙骨拉平，架设小龙骨。（2）铺模板时可从四周铺起，在中间收口。若为压旁时，角位模板应通线钉固。（3）楼面模板铺完后，应复核模板面标高和板面平整度，预埋件和预留孔洞不得漏设并应位置准确。支模顶31、架必须稳定、牢固。模板梁面、板面应清扫干净。2.3. 模板安装质量要求1、 及时组织模板工程安装施工安全技术交底。2 、 模板安装后应具有足够的强度、刚度和稳定性，能可靠地承受浇捣的砼重量、侧压力及施工中所产生的荷载。3、 模板表面清理干净，涂水性脱模剂，不得有流坠。质量不合格模板或模板变形未修复的，严禁使用。模板接缝应严密，以防漏浆。在模板吊帮上不得蹬踩，应保护模板的牢固和严密。4 、 在模板支设标高处通拉小白线，控制模板的支设标高。5 、 剪刀撑和扣件式钢管脚手架支撑梁模时，扣件应拧紧，且应抽查扣件螺栓的扭力矩是否符合规定，扣件螺栓的扭力矩应达到45-60N.m。6 、 浇筑砼前必须检查支32、撑是否可靠，扣件是否松动。浇筑砼时必须由模板支撑搭设班组专人看模，每工作班护模木工不得少于2人，随时检查支撑是否变形、松动、并组织及时修复。7、 支撑系统搭设安全完毕，应严格执行“三检制度”，在施工单位自检合格后再报监理（建设）单位检验，经监理（建设）单位工程师检验合格后方能进行钢筋安装。验收中提出的整改意见，应认真组织整改。在浇筑砼前还要对支撑系统复验，确保支撑系统处在安全、有效状态。验收按如下流程进行： 模板安装完成 分包班组长自检合格分包质检员检查合格 总包工长检查合格 总包质检员检查合格 监理 （建设）单位工程师检查合格下道工序施工。8 、 模板工程安装质量控制目标：施工质量验收规范的33、规定轴线位置5mm底模上表面标高5mm截面内部尺寸基础10mm柱、墙、梁+4,-5mm层高垂直度小于于5m6mm大于等于5m8mm相邻两板表面高低差2mm表面平整度5mm第七节 拆除及验收程序（一）、模板支架应按以下分阶段进行检查和验收： 1、基础完工后及模板支架搭设前；2、达到设计高度后应进行全面的检查与验收；3、遇6级以上大风、大雨、大雪后特殊情况的检查；（二）、模板支架应由工程项目技术负责人组织模板支架设计及管理人员进行检查，对模板支架应重点检查以下内容：1、模板支架应按施工方案及规程相应的基本构造要求设置斜杆；2、可调托座机可调底座伸出水平杆的悬臂长度必须符合设计限定要求；3、水平杆扣34、接头应销紧；4、立杆基础应符合要求，立杆与基础间有无松动或悬空现象。（三）模板支架体系使用中，应定期检查下列项目：1、承载杆件，加固杆件，连接件、斜撑、剪刀撑、孔洞通道的构造是否符合要求；2、场地地表是否积水，底座是否松动，立杆立柱是否悬空。3、立杆立柱的沉降与垂直度的偏差是否符合要求；4、是否超载。（四）模板支架体系验收时应具备下列文件：1、专项施工方案及技术交底文件，专项施工方案的专家评审或咨询意见；2、构配件的产品质量合格证、质量检验报告；3、模板支架体系搭设过程中出现的重要问题及处理记录；4、模板支架体系的验收申请报告。（五）模板支架验收后应形成记录，记录表详见下表要求。承插型盘扣式钢35、管支架施工验收记录 模板支架施工验收记录表项目名称搭设部位高度跨度最大荷载搭设班组班组长操作人员持证人数证书符合性专项方案编审程序符合性技术交底情况安全交底情况钢管支架进场前质量验收情况材质、规格与方案的符合性使用前质量检测情况外观质量检查情况检查内容允许偏差方案要求实际情况 符合性立杆垂直度L/500且505水平杆水平度5可调托座垂直度5插入立杆深度100-5可调底座垂直度5插入立杆深度150-5立杆组合对角线长度6立杆梁底纵、横向间距板底纵、横向间距竖向接长位置基础承载力水平杆纵、横向水平杆设置梁底纵、横向步距板底纵、横向步距插销销紧情况竖向斜杆最底层步距处设置情况最顶层步距处设置情况其它36、部位剪刀撑垂直纵、横向设置水平向扫地杆设置与已建结构物拉结设置其它施工单位检查结论结论： 检查日期： 年 月 日检查人员： 项目技术负责人： 项目经理：监理单位验收结论结论： 验收日期： 年 月 日专业监理工程师： 总监理工程师：（六）模板支架体系拆除时应具备下列条件：1、模板支架拆除必须提供混凝土的强度报告，以同条件养护试件强度试验报告为依据。在梁板砼达到设计强度后，模板支撑体系经项目技术负责人检查验证确认不再需要，并监理单位审批同意后，方可拆除。2、拆除多层梁楼板支柱时，应确认上部施工荷载不需要传递的情况下方可拆除下部支柱。3、拆除前，由项目部技术负责人及项目安全总监进行拆除模板、架体做针37、对性安全技术交底，并由监理旁站，履行签字手续。（七）架体拆除注意事项架体拆除时应按施工方案设计的拆除顺序进行。拆除作业必须按先搭后拆，后搭先拆的原则，从顶层开始，逐层向下进行，严禁在上下层同时拆除。拆除时的构配件应成捆吊运或人工传递至地面，严禁抛掷。第八节 模板支撑系统的监测1、监测的项目模板支撑系统的监测包括：支架的沉降、位移和变形以及支撑面稳定性沉降观测。2、测点的布设根据模板支撑架规模，测点的布设按照1015m设一个监测面的要求以及总体和局部的原则进行布设。具体布设如下：（1）沉降点的测设 楼板下方的沉降点布设按照每跨一个的原则进行。 沉降点观测的方法采用水准仪进行观测。（2）位移点的测38、设 位移点的设置按照支架搭设时立杆的位置线进行观测。 位移和变形的测设采用观测和尺量的方法进行（3）监测的频率及时间 砼浇筑前、支架搭设搭设到指定高度时进行初始数据的测量。 作业层上每施加施工荷载时进行测设一次。 砼浇筑过程中实施实时监测，每60分钟一次。3、监测的要求本工程支撑系统监测数据以支架搭设的质量要求为报警值，当实测数据超过报警值时，应停止上部的施工，组织人员加固后方可继续施工。监测形成的监测报告必须经检测人、项目经理、项目总监签字，提供给施工、监理、设计和业主等各方。第五章 混凝土施工第一节 混凝土施工顺序混凝土的浇筑从一个方向开始向另一侧依次作业，对不同强度等级混凝土及不同结构构39、件浇筑时应分开进行。浇筑过程中注意振捣密实，同时不能对钢筋及模板产生较大影响，对振捣密实的楼面，及时抛光、养护。混凝土的完成面标高要有专人控制，对不同标高的板、梁在浇筑时要注意，不能超灌也不能达不到板厚要求。在浇筑时，对由于施工活动产生偏位的钢筋、模板要及时调整。 第二节 梁柱节点不同强度等级混凝土施工（1）不同等级混凝土邻接面的留设 在钢筋混凝土结构中，高层建筑框架结构的梁柱节点比较复杂，由于荷载组合及内力计算的结果，要求同一层的竖向结构(柱、墙)混凝土强度等级高于水平结构(梁、板)的混凝土强度等级。钢筋混凝土框架结构，水平施工缝通常留于柱脚，柱顶若要留水平施工缝则应留于梁底。若同层的竖向构40、件和水平构件的混凝土同时浇捣，则柱顶不留施工缝。（2）梁柱不同强度等级混凝土分别浇捣的施工 先用混凝土泵输送柱等级的混凝土就位，分层振捣，在楼面梁板处用快易收口网拦网，形成高标号混凝土斜面。在混凝土初凝前，随之泵送浇筑楼面梁板的混凝土。浇捣楼层柱、墙、梁、板混凝土时，应重点控制高低强度等级混凝土的邻接面不能形成冷缝，故宜在柱顶梁底处留设施工缝，以缩小节点核心区高强度等级混凝土浇捣时间，避免高低强度等级混凝土的邻接面形成冷缝。同时对梁柱节点钢筋密集的核心区用小型插入振捣器加强振捣，杜绝漏振死角，对于钢筋确实过分密集的情况，事先和设计单位联系采取适当的技术措施，确保节点核心区混凝土的密实性和设计强41、度。 第三节 控制和消除梁柱节点处裂缝的具体措施1、产生梁柱节点不同混凝土强度等级处裂缝的原因 (1)梁柱节点处，混凝土的强度等级相差较大，(相差两个等级)时，不同强度等级的混凝土，其水泥用量、水灰比、用水量都不同，柱子体积大，水泥用量多，产生的水化热高，高低强度等级混凝土的收缩有差异，所以在其交界附近容易产生裂缝。 (2)柱子断面大，刚度大，梁的截面相对较小，受柱子的强大约束，梁混凝土的收缩受限制，也容易产生裂缝。 (3)商品混凝土配合比中，高强度等级混凝土的水泥用量偏多，水灰比、含砂率、坍落度偏大，也会导致高低强度等级混凝土交界附近产生裂缝。 (4)现浇梁板的梁在板下，上面保养的水被板充分42、吸收，而梁得不到充足的养护水分，造成梁的内外不均匀收缩，也容易导致梁的两侧面产生裂缝。 (5)有的梁侧面水平方向的构造钢筋太少，对梁的抗收缩裂缝不利。2、防止梁柱节点处裂缝的措施 根据上述原因分析，采取改进的具体措施如下： (1)要求混凝土搅拌厂调整配合比设计，在满足强度等级及可泵性的条件下，对柱子混凝土，减少水泥用量、减少含砂率、增加石子含量、减少坍落度、减少用水量，并对粉煤灰和外加剂的用量也需作相应的调整。 (2)节点处的混凝土实行先高后低的浇捣原则，即先浇高强度等级混凝土，后浇低强度等级混凝土，严格控制在先浇柱混凝土初凝前继续浇捣梁板的混凝土，事先作好技术交底和准备工作。 (3)梁板的混43、凝土采用二次振捣法，即在混凝土初凝前再振捣一次，增强高低强度等级混凝土交接面的密实性，减少收缩。 (4)在产生裂缝相对较多的梁的侧面，增加水平构造钢筋，提高梁的抗裂性。 (5)严格控制混凝土拌合物的坍落度，节点核心区柱子部位混凝土采用塔吊输送，以期降低坍落度。在现场，对每车混凝土都应进行坍落度检测。 (6)加强混凝土的养护。砼浇筑结束后，应在24小时以内加以覆盖薄膜，并浇水养护，砼浇水养护日期一般不少于7天，掺用缓凝型外加剂或有抗渗要求的砼不得少于14天。特别是梁，除了板面浇水外，还应在板下梁侧浇水，在满堂承重脚手架未拆除之前，可以用高压水枪对梁进行浇水养护，并推迟梁侧模的拆模时间。每日浇水次44、数应能保持砼处于足够的润湿状态，常温下每日浇水四次。为防止在砼浇筑过程中突遇大雨， 材料库随时准备好塑料雨布，以备急用，防止砼直接受雨水冲刷。 第四节 试块制作混凝土试块必须派专人负责做试块，抗压试块每100m3砼取一组，连续浇筑超过1000 m3时每200 m3取一组。同条件试块按实体检测方案要求留置，抗渗试块每500 m3取一组。标准试块要在专用水池内养护，同条件试块根据结构实体检测方案的要求放置在相应位置，并加以保护，试块制好后要注意写部位，时间、标号（等级），到28天时送检测定强度，作为今后检阅依据。第六章 模板工程施工安全保证措施第一节 安全组织保障1、组织管理措施（1）项目部成立现45、场安全生产管理领导小组，项目经理担任组长，安全总监或技术负责人担任副组长，各有关施工管理的专业施工员、质检员、安全员、机管员及劳务作业队长或施工班组长担任成员。（2）现场专职安全员具体负责施工现场的安全生产监督检查工作，对有关违反工程建设标准强制性条文等的重大安全隐患，有权责令其停工整改。（3）公司与项目签订安全生产目标责任书，并每月组织管理责任评审、考核工作。（4）严格执行公司、项目部制定的安全生产责任制，各负其责。项目的安全生产管理目标责任应分解到各岗位施工管理人员和劳务作业队，模板工程的安全管理目标管理责任由分管模板的施工员负责，劳务作业队应具体落实模板工程施工的安全操作规程和作业工人的46、遵章守纪。（5）项目部应做好模板、支撑系统安装后的安全检查和定期旬检查工作，公司安全、技术部门也应每月组织一次安全检查，项目部应抓好存在问题和安全隐患整改的“三定一落实”工作。（6）坚持召开每周安全工作例会,总结上周工作情况,布置本周的工作安排。（7）公司技术负责人、安全、技术部门必须做好现场模板工程等施工、安全技术措施的落实和跟踪监管工作，在模板工程支撑系统施工完毕后，应及时组织对模板工程支撑系统的自检和验收。2、组织管理机构框图：项目经理项目技术负责安全总监技术员质检员安全员施工员劳务作业队长、施工班组长生产作业工人第二节 安全技术措施1、安全技术措施（1）严格按照有关规定和计算方法进行模47、板支撑系统的设计计算。（2）施工过程中模板支架应充分利用框架柱作为支撑系统的附着体，增强支撑架整体稳定性。（3）模板支撑搭设过程严格按照施工方案进行施工，不得随意改变支撑间距。（4）模板安装、拆除前洞口须做好盖板防护，作业面临边须做好防护栏杆防护措施。（5）模板拆除时须按照“先防护，后拆除”的原则，须先进行相关部位的封闭、防护后再进行拆除工作。（6）模板拆除时拆除区域须设置警戒线、警戒标志，并有专门的监护人进行监护。（7）现场施工临时用电须严格按照TN-S系统、三相五线制设置，机电设备配备单独开关箱，实行“一机一箱一闸一漏”制，现场用电操作、管理由专职电工负责。（8）垂直运输机械使用由专门人员48、持证上岗，且要人证一致。（9）严格控制明火，动火须严格执行有关审批手续，对于木工加工产生的锯末应及时进行收集并运到安全地点，禁止工人在现场吸烟，木工作业区、模板堆放区域按规定配置足够的灭火器材。（10）夜间施工应保证照明，现场拟投入使用四盏镝灯作为整体照明，在需要时使用碘钨灯进行局部照明，保证操作区域、施工通道的光线充足，所有电缆、电线必须架空，在楼层间进行模板施工时，电线挂在绝缘钩上，绝缘钩挂在钢管上。（11）混凝土浇筑过程中，应派专人观测模板支架的工作状态，发生异常时观测人员应及时报告施工负责人，情况紧急时应迅速撤离施工人员，并应进行相应加固处理。 2、模板安装安全注意事项（1）各工序施工49、前各项目技术负责人和项目安全总监要组织施工员对施工班组进行安全技术交底，并有专业监理工程师旁站。（2）支模应按施工顺序进行，模板支撑系统须及时设置附着设施，防止支架倒塌，保证已搭设支架的稳定和搭设过程中的安全。（3）支架采用逐排搭设方法，逐排搭设时，应随搭随设置纵横双向水平横杆和剪刀撑。（4）安装模板时，高度在2m（含2m）以上的临边高处作业时，应遵守高处作业安全技术规范的有关规定，作业面孔洞及临边须做好防护措施，高处作业时操作人员必须系安全带，安全带应高挂低用。（5）高度超过4米及其以上的模板安装时，外脚手架应随同搭设，并满铺脚手板、设置防护栏杆及张挂安全网。若外脚手架未与施工同步，必须及时50、设置临边防护措施。施工作业人员上下须从专用施工通道或斜道，禁止利用支架水平横杆攀爬，以防止高处坠落。（6）在支架上进行操作时，应在水平横杆上铺设脚手板，以便于支架上作业人员安全地进行扣件拧紧及杆件搭设工作，防止作业人员和物品从架上坠落。（7）装独立梁、柱模板应搭设操作平台或搭设脚手架，严禁操作人员在独立梁、柱模支架上操作或上下攀爬。（8）交叉作业避免在同一垂直作业面进行，防止伤人。模板在装拆过程中，除操作人员外，下面不得站人或作业，无法避免时，应设置隔离防护措施。高处作业时，扣件、工具、小配件等必须放在箱盒或工具袋中，严禁随手乱丢或放在模板或脚手板上，扳手等各类小工具必须系在身上或放在工具袋内51、，防止掉落。（9）不得将模板支架等固定在脚手架上，作业平台上临时堆放的模板及施工操作人员的总荷载不得超过作业平台的规定承载值，不得超载；同时，在支撑上面不要集中堆载，以免超过支撑设计荷载而引起支撑变形，造成失稳。在作业平台上应悬挂限载标识，并标明所载材料的规格及限载量。（10）为防止破坏模板成品，施工中应避免让重物冲击支好的模板、支撑；钢筋等材料不能在模板支架上方堆放过高，不准在模板上任意拖拉钢筋；在模板上方进行钢筋焊接时要在模板上加垫铁皮或其它阻燃材料。（11）遇有恶劣天气，如降雨、大雾及六级以上大风时，应停止露天的高处作业。雨停止后，应及时清除模架及地面上的积水。（12）进入施工现场的作业52、人员必须戴好安全帽，搭设支架的人员必须系安全带、穿防滑鞋。作业人员在施工中，必须站在安全的工作面上操作,精力要集中，不得酒后上岗。（13）模板材料堆放分布应均匀，存放高度不超过1.6m；模板堆放区与其他材料堆放区域隔离开，并设材料标牌、防火警示牌。（14）不能利用建筑物楼层作过道的模板支架应搭设上下斜道，作为搭设、作业人员上下。（15）小型用电机具使用前，必须进行未通电检查，查看电缆是否破损，对不合格电缆及时更换，对电焊机和圆盘锯等要进行防雨保护，防止短路跳闸，下班前对小型用电机具及时收理入库。3、模板拆除安全注意事项（1）模板拆除应按有关规定、程序进行，拆模时须及时对施工班组进行安全技术交底53、，应严格遵守拆模作业要点的规定。（2）拆模时应按顺序逐块拆除，模板拆除应先支的后拆，后支的先拆，先拆除非承重部分，后拆除承重部分；拆除顶板时，应设临时支撑，确保安全施工。（3）拆除模板一般应采用长撬杠，严禁操作人员站在正拆除的模板上或站在已拆除的模板上进行操作。（4）支架的拆除顺序是从上到下，先搭后拆，逐层拆除，自一端开始延伸向另一端，要随支架的拆除逐步拆除加固杆，拆除时不能将拆除的杆件乱丢乱砸，损坏支架。拆模时应先逆时针打松上托的螺栓，让模板与砼脱离，再拆除支架。（5）拆除时应逐块拆卸，不得成片松动、撬落或拉倒。在门窗洞口边拆卸，更应防止模板突然全部掉落伤人。（6）拆模间隙时，应将已松动的模54、板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。（7）在楼板上有预留洞时，应在模板拆除后及时将洞口盖严或做好防护栏杆防护。（8）拆除时每人应有足够的工作面，数人同时操作时应合理分工，统一信号和行动，严禁在同一垂直面上进行拆除操作。（9）高处、复杂结构模板的拆除，应有专人指挥和切实的安全措施，并在下面标出工作区，严禁非操作人员进入作业区。（10）拆除模板、支架时，地面应设围栏或警戒线及明显的警戒标志，并派专人监护，严禁非操作人员入内，避免发生安全事故。（11）工作前应事先检查所使用的工具是否牢固，扳手等工具必须用绳链系挂在身上，工作时精力要集中，防止钉子扎脚和从高处坠落。（12）已拆除的模板、55、钢管、扣件等应及时运走或妥善堆放。（13）遇有恶劣天气，如降雨、大雾及六级以上大风时，应停止室外的高处作业。雨停止后，应及时清除模架及地面上的积水，防止滑倒。第三节 应急救援预案为了保证本工程项目危险性较大的高大模板工程施工安全生产工作落到实处，认真贯彻落实安全生产法、建设工程安全生产管理条例等法律法规，根据公司制定的安全生产事故应急救援预案，结合项目部实际情况，特制定此预案。1、“五大伤害”及火灾的危险源辨识1.1、“五大伤害”及火灾的危险源情况根据此分项工程的特点，现场可能发生的安全事故有：坍塌、物体打击、高处坠落、机械伤害、触电、火灾等事故。存在的主要危险源和可能发生的事故有：危险源情况56、可能发生的事故作业人员无佩带安全帽；随意抛、扔工具或材料；垂直运输材料的吊具材质和安全设施不符合要求。 物体打击高处作业人员无系安全带；楼层、电梯井、卸料平台、楼梯等临边无防护。高处坠落模板支撑系统搭设不符合规范、相关要求；模板局部位置堆料够高、够重。坍塌现场的电缆、电线破损或老化；木工机械无保护接零、漏电保护器不起作用;施工用电拉设随意、混乱。触电木工机械设备动机部位无防护罩或机械零部件破损；木工操作人员不按操作规程作业； 机械伤害工人宿舍使用煤炉、液化器等炉具；电焊等作业无防火措施；无按规定配备消防器材或设施。 火灾1.2、危险源部位：（1）未按施工方案设置的模板支撑系统失稳。（2）通道口57、电梯井口、预留洞口、楼梯口及楼层临边等“四口、五临边”。（3）标志缺陷，拆模时楼层周边未设置警戒标志及专人监护。（4）使用的临时用电、垂直运输机械、圆盘锯等机电设备、设施。（5）信号缺陷，吊运、安装模板联络信号不明确。（6）明火作业、木工作业区无灭火器材。（7）夜间作业照明不足，作业环境不良。2、应急组织机构2.1、项目部应急救援领导小组如下：组长：吴定生 副组长：钟土梅 组 员：李日养、杜仲标、杜胜文、庞观炎、杨康贵、陈权锋、曹圣文、钟奇、尹芳华、吴怡顺、张波、庞田荣、郁会芳2.2、 应急救援小组职责：组织检查各施工现场及其它生产部门的安全隐患，落实各项安全生产责任制，贯彻执行各项安全防范58、措施及各种安全管理制度。进行教育培训，使小组成员掌握应急救援的基本常识，同时具备安全生产管理相应的素质水平，小组成员定期对职工进行安全生产教育，提高职工安全生产技能和安全生产素质。 制定生产安全应急救援预案，制定安全技术措施并组织实施，确定企业和现场的安全防范和应急救援重点，有针对性的进行检查、验收、监控和危险预测。 2.3、 安全应急救援领导小组各成员职责及分工岗位职能及职责组长：王建明分析紧急状态确定相应报警级别，根据相关危险类型、潜在后果、现有资源控制紧急情况的行动类型指挥、协调应急反应行动与外部应急反应人员、部门、组织和机构进行联络直接监察应急操作人员行动最大限度地保证现场人员和外援人59、员及相关人员的安全协调后勤方面以支援应急反应组织应急反应组织的启动应急评估、确定升高或降低应急警报级别通报外部机构，决定请求外部援助决定应急撤离，决定事故现场外影响区域的安全性副组长：吕学才 刘 刚协助应急总指挥组织和指挥应急操作任务向应急总指挥提出采取的减缓事故后果行动的应急反应对策和建议协调、组织和获取应急所需的其它资源，设备以支援现场的应急操作组织相关技术和管理人员对施工场区生产过程各危险源进行风险评估定期检查各常设应急反应组织和部门的日常工作和应急反应准备状态根据实际条件，努力与周边有条件的企业为在事故应急处理中共享资源、相互帮助、建立共同应急救援网络和制定应急救援协议危险源风险评估组60、：曾义龙 申文东对各施工现场及加工厂特点以及生产安全过程的危险源进行科学的风险评估指导生产安全部门安全措施落实和监控工作，减少和避免危险源的事故发生完善危险源的风险评估资料信息，为应急反应的评估提供科学的合理的、准确的依据落实周边协议应急反应共享资源及应急反应最快捷有效的社会公共资源的报警联络方式，为应急反应提供及时的应急反应支援措施确定各种可能发生事故的应急反应现场指挥中心位置以使应急反应及时启用科学合理地制定应急反应物资器材、人力计划后勤供应组：朱均派刘广宇协助制订施工项目或加工厂应急反应物资资源的储备计划，按已制订的项目施工生产厂场的应急反应物资储备计划，检查、监督、落实应急反应物资的储61、备数量，收集和建立并归档定期检查、监督、落实应急反应物资资源管理人员的到位和变更情况及时调整应急反应物资资源的更新和达标定期收集和整理各项目经理部施工场区的应急反应物资资源信息、建立档案并归档，为应急反应行动的启动，做好物资源数据储备应急预案启动后，按应急总指挥的部署，有效地组织应急反应物资资源到施工现场，并及时对事故现场进行增援，同时提供后勤服务应急救援组：周文、林光辉、刘德如、梅小恒抢救现场伤员抢救现场物资组建现场消防队保证现场救援通道的畅通事故调查组：王建明、马永智、李青瑞、冯胜保护事故现场对现场的有关实物资料进行取样封存调查了解事故发生的主要原因及相关人员的责任按“四不放过”的原则对相62、关人员进行处罚、教育、总结3、应急救援资源配备：序号应急设备名称数量 状态备注1担架2好2氧气袋1好3药箱1好内附常用急救药品4绷带5好5手电5好6应急灯2好7电话1好8对讲机3好9灭火器5好10工具车1好4、应急培训应急小组成员在项目安全教育时必须附带接受紧急救援培训。培训内容：伤员急救常识、灭火器材使用常识、各种重大事故抢救常识等。务必使应急小组成员在发生重大事故时能较熟练地履行抢救职责。5、应急预案响应程序发生紧急事故时，发现人应当立即向项目部应急组织机构的成员报告，亦可根据紧急事态情况直接报告地方相关救援机构。项目部各应急组相关成员接到报告后必须立即赶到现场，同时向项目部应急组组长、副63、组长报告，报告后不得离开现场，应当立即组织人员进行救援。项目部应急组组长、副组长根据现场紧急事态情况迅速启动应急预案，并立即报告地方救援机构，同时向公司应急救援组织机构报告。公司应急救援组织机构负责人应当根据事态情况立即部署救援工作，必要时组织公司救援组有关成员赶赴现场指挥协调。6、应急预案的终止：事故现场经过应急预案实施后，所有现场人员得到清点，事故得到有效控制，应急总指挥可决定终止应急预案。第四节 文明施工管理1）按照施工总平面布置图堆放各类材料，不得侵占场内道路及安全防护设施。实行计划进料，随用随到。2）对现场材料堆场进行统一规划，不同的进场材料设备进行分类合理堆放和储存，并挂牌标示，重64、要设备材料利用专门的围栏和库房储存，并设专人管理。3）在施工过程中，严格按照材料管理办法，进行限额领料。4）模板、支架等在安装、拆除和搬运时，必须轻拿轻放，上下、左右有人传递。5）支模和拆模等各项施工任务完成后，应及时清理现场，做到工完场清。对废料、旧料做到每日清理回收。6）使用电锯切割时，应及时在锯片上刷油，且锯片送速不能过快。7）加强环保意识的宣传，严格管理，采用有力措施控制人为的施工噪声，最大限度地减少噪音扰民。在夜间进行模板作业时，应按规定合理安排作业时间，避免挠民情况出现。第五节 安全达标管理一、伤亡控制目标：针对本模板工程：杜绝在模板制作、安装、拆除及支撑系统搭设、拆除时发生坍塌、65、高处坠落、物体打击、机械伤害、触电、火灾的死亡、重伤安全生产责任事故。按照建筑施工安全检查标准要求，模板工程安全检查保证项目和一般项目达标率为100%。第七章 计算书第一节 柱模板计算书一、（700mm700mm）柱模板计算 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2014 （一）、工程属性新浇混凝土柱名称700*700新浇混凝土柱长边边长(mm)700新浇混凝土柱的计算高度(mm)4800新浇混凝土柱短边边长(mm)700 （二）、荷载组66、合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21.15混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)4.8新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.2224411.1521/2，244.8min34.348，115.234.348kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin67、0.2224411.1521/2，244.8min34.35，115.234.35kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0.9max1.234.35+1.42，1.3534.35+1.40.720.9max44.02，48.3320.948.33243.499kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k34.35 kN/m2 （三）、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)14.74面板弹性模量E(N/mm2)8925柱长边小梁根数4柱短边小梁根数4柱箍间距l1(mm)350模板68、设计平面图 1、强度验算 最不利受力状态如下图，按三等跨连续梁验算 静载线荷载q10.91.35bG4k0.91.350.3534.3514.607kN/m 活载线荷载q20.91.40.7bQ3k0.91.40.70.3520.617kN/m Mmax-0.1q1l2-0.117q2l2-0.114.6070.2332-0.1170.6170.2332-0.083kNm Mmax/W0.083106/(1/6350182)4.416N/mm2f14.74N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 作用线荷载qbS正0.3534.3512.022kN/m 0.677ql4/(100EI)0.677169、2.022233.3334/(1008925(1/12350183)0.159mml/400233.333/4000.583mm 满足要求！ （四）、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁材质规格(mm)50100小梁截面惯性矩I(cm4)416.667小梁截面抵抗矩W(cm3)83.333小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁弹性模量E(N/mm2)9350最低处柱箍离楼面距离(mm)200 1、强度验算 小梁上作用线荷载qbS承0.23343.49910.15 kN/m 小梁弯矩图(kNm) Mmax0.203kNm Mmax/W0.203106/83.3331032.436N/mm2f70、15.444N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 小梁上作用线荷载qbS正0.23334.358.015 kN/m 面板变形图(mm) 0.082mm1.5mm 满足要求！ （五）、柱箍验算 柱箍类型钢管柱箍合并根数2柱箍材质规格(mm)48.33.6柱箍截面惯性矩I(cm4)12.71柱箍截面抵抗矩W(cm3)5.26柱箍抗弯强度设计值f(N/mm2)205柱箍弹性模量E(N/mm2)206000模板设计立面图 1、柱箍强度验算 长边柱箍计算简图 长边柱箍弯矩图(kNm) 长边柱箍剪力图(kN) M10.814kNm，N12.978kN 短边柱箍计算简图 短边柱箍弯矩图(kNm) 短边柱箍剪71、力图(kN) M20.814kNm，N22.978kN M/Wn0.814106/(5.26103)154.723N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、柱箍挠度验算 长边柱箍计算简图 长边柱箍变形图(mm) 短边柱箍计算简图 短边柱箍变形图(mm) 12.249mml/4002.34mm 22.249mml/4002.34mm 满足要求！ （六）、对拉螺栓验算对拉螺栓型号M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8扣件类型3形26型扣件容许荷载(kN)26 N2.9782=5.956kNNtb17.8kN 满足要求！ N2.9782=5.956kN26kN 满足要求！二、（800mmx972、00mm）柱模板计算 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2014 （一）、工程属性新浇混凝土柱名称800*900新浇混凝土柱长边边长(mm)900新浇混凝土柱的计算高度(mm)4800新浇混凝土柱短边边长(mm)800（二）、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21.15混凝土浇筑速度V(m73、/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)4.8新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.2224411.1521/2，244.8min34.348，115.234.348kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.2224411.1521/2，244.8min34.35，115.234.35kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0.9max74、1.234.35+1.42，1.3534.35+1.40.720.9max44.02，48.3320.948.33243.499kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k34.35 kN/m2 （三）、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)14.74面板弹性模量E(N/mm2)8925柱长边小梁根数5柱短边小梁根数5柱箍间距l1(mm)350模板设计平面图 1、强度验算 最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算 静载线荷载q10.91.35bG4k0.91.350.3534.3514.607kN/m 活载线荷载q20.91.40.7bQ3k0.9175、.40.70.3520.617kN/m Mmax-0.107q1l2-0.121q2l2-0.10714.6070.2252-0.1210.6170.2252-0.083kNm Mmax/W0.083106/(1/6350182)4.387N/mm2f14.74N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 作用线荷载qbS正0.3534.3512.022kN/m 0.632ql4/(100EI)0.63212.0222254/(1008925(1/12350183)0.128mml/400225/4000.562mm 满足要求！（四）、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁材质规格(mm)50100小梁截面惯性76、矩I(cm4)416.667小梁截面抵抗矩W(cm3)83.333小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁弹性模量E(N/mm2)9350最低处柱箍离楼面距离(mm)200 1、强度验算 小梁上作用线荷载qbS承0.22543.4999.787 kN/m 小梁弯矩图(kNm) Mmax0.196kNm Mmax/W0.196106/83.3331032.349N/mm2f15.444N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 小梁上作用线荷载qbS正0.22534.357.729 kN/m 面板变形图(mm) 0.079mm1.5mm 满足要求！ （五）、柱箍验算柱箍类型钢管柱箍合并根数277、柱箍材质规格(mm)48.33.6柱箍截面惯性矩I(cm4)12.71柱箍截面抵抗矩W(cm3)5.26柱箍抗弯强度设计值f(N/mm2)205柱箍弹性模量E(N/mm2)206000模板设计立面图 1、柱箍强度验算 长边柱箍计算简图 长边柱箍弯矩图(kNm) 长边柱箍剪力图(kN) M10.263kNm，N15.549kN 短边柱箍计算简图 短边柱箍弯矩图(kNm) 短边柱箍剪力图(kN) M20.243kNm，N25.64kN M/Wn0.263106/(5.26103)49.931N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、柱箍挠度验算 长边柱箍计算简图 长边柱箍变形图(mm) 短边柱78、箍计算简图 短边柱箍变形图(mm) 10.115mml/4001.42mm 20.087mml/4001.295mm 满足要求！ （六）、对拉螺栓验算对拉螺栓型号M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8扣件类型3形26型扣件容许荷载(kN)26 N5.642=11.28kNNtb17.8kN 满足要求！ N5.642=11.28kN26kN 满足要求！三、（900x1600mm）柱模板计算 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-201479、 （一）、工程属性新浇混凝土柱名称900*1600新浇混凝土柱长边边长(mm)1600新浇混凝土柱的计算高度(mm)4800新浇混凝土柱短边边长(mm)900 （二）、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21.15混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)4.8新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.2224411.1521/2，244.8min34.3480、8，115.234.348kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.2224411.1521/2，244.8min34.35，115.234.35kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0.9max1.234.35+1.42，1.3534.35+1.40.720.9max44.02，48.3320.948.33243.499kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k34.35 kN/m2 （三）、面板验算面板类型81、覆面竹胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)14.74面板弹性模量E(N/mm2)8925柱长边小梁根数8柱短边小梁根数5柱箍间距l1(mm)400模板设计平面图 1、强度验算 最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算 静载线荷载q10.91.35bG4k0.91.350.434.3516.694kN/m 活载线荷载q20.91.40.7bQ3k0.91.40.70.420.706kN/m Mmax-0.107q1l2-0.121q2l2-0.10716.6940.2292-0.1210.7060.2292-0.098kNm Mmax/W0.098106/(1/6400182、82)4.527N/mm2f14.74N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 作用线荷载qbS正0.434.3513.74kN/m 0.632ql4/(100EI)0.63213.74228.5714/(1008925(1/12400183)0.137mml/400228.571/4000.571mm 满足要求！ （四）、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁材质规格(mm)50100小梁截面惯性矩I(cm4)416.667小梁截面抵抗矩W(cm3)83.333小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁弹性模量E(N/mm2)9350最低处柱箍离楼面距离(mm)200 1、强度验算 小梁上作用线荷83、载qbS承0.22943.4999.943 kN/m 小梁弯矩图(kNm) Mmax0.199kNm Mmax/W0.199106/83.3331032.386N/mm2f15.444N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 小梁上作用线荷载qbS正0.22934.357.851 kN/m 面板变形图(mm) 0.071mm1.5mm 满足要求！ （五）、柱箍验算 柱箍类型钢管柱箍合并根数2柱箍材质规格(mm)483.2柱箍截面惯性矩I(cm4)11.36柱箍截面抵抗矩W(cm3)4.73柱箍抗弯强度设计值f(N/mm2)205柱箍弹性模量E(N/mm2)206000模板设计立面图 1、柱箍强度验84、算 长边柱箍计算简图 长边柱箍弯矩图(kNm) 长边柱箍剪力图(kN) M10.316kNm，N15.966kN 短边柱箍计算简图 短边柱箍弯矩图(kNm) 短边柱箍剪力图(kN) M20.287kNm，N26.071kN M/Wn0.316106/(4.73103)66.764N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、柱箍挠度验算 长边柱箍计算简图 长边柱箍变形图(mm) 短边柱箍计算简图 短边柱箍变形图(mm) 10.235mml/4001.53mm 20.14mml/4001.42mm 满足要求！ （六）、对拉螺栓验算对拉螺栓型号M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8扣件类型3形85、26型扣件容许荷载(kN)26 N6.0712=12.142kNNtb17.8kN 满足要求！ N6.0712=12.142kN26kN 满足要求！第二节 剪力墙计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2014 一、工程属性新浇混凝土墙名称600新浇混凝土墙墙厚(mm)600混凝土墙的计算高度(mm)4200混凝土墙的计算长度(mm)8500 二、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度86、c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21.15混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)4.2新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.2224411.1521/2，244.2min34.348，100.834.348kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.2224411.1521/2，244.2min34.35，100.834.387、5kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0.9max1.234.35+1.42，1.3534.35+1.40.720.9max44.02，48.3320.948.33243.499kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k34.35 kN/m2 三、面板布置小梁布置方式竖直左部模板悬臂长(mm)125小梁间距(mm)200小梁一端悬臂长(mm)250主梁间距(mm)450主梁一端悬臂长(mm)200对拉螺栓横向间距(mm)400对拉螺栓竖向间距(mm)450模板设计立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm88、)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 墙截面宽度可取任意宽度，为便于验算主梁，取b0.525m，Wbh2/6525182/628350mm3，Ibh3/12525183/12255150mm4 1、强度验算 qbS承0.52543.49922.837kN/m 面板弯矩图(kNm) Mmax0.114kNm Mmax/W0.114106/283504.028N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正0.52534.35=18.034kN/m 面板变形图(mm) 0.147mml/400200/4000.5mm 满足要求！ 五、小梁89、验算小梁类型矩形木楞小梁材料规格(mm)50100小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)83.333小梁截面惯性矩I(cm4)416.667 1、强度验算 qbS承0.27543.49911.962kN/m 小梁弯矩图(kNm) 小梁剪力图(kN) Mmax0.733kNm Mmax/W0.733106/833338.792N/mm2f15.444N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正0.27534.35=9.446kN/m 小梁变形图(mm) 0.944mml/400450/4001.125mm 满足要求！ 3、支90、座反力计算 R1=6.851kN，R2=.R41=6.09kN，R42=8.374kN 六、主梁验算主梁类型双钢管主梁材料规格(mm)483.5主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面抵抗矩W(cm3)10.16主梁截面惯性矩I(cm4)24.38 1、强度验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax1.048kNm Mmax/W1.048106/10160103.109N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 主梁变形图(mm) 0.588mml/400400/4001mm 满足要求！ 七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Nt91、b(kN)17.8 对拉螺栓横向验算间距mmax400，400/2+300500mm 对拉螺栓竖向验算间距nmax450，450/2+350575mm N0.95mnS承0.950.50.57543.49911.881kNNtb17.8kN 满足要求！第三节 楼板模板支撑架算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规范JGJ 2312010 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土板名称楼板模板支撑架新浇混92、凝土板板厚(mm)130模板支架纵向长度La(m)8.5模板支架横向长度Lb(m)8.5模板支架高度H(m)4.8 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架1.05新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)3泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载标准值Q2k(kN/m2)0.25其他附加水平荷载标准值Q3k(kN/m)0.55Q3k作用位置距离支架底的距离h1(m)4风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.450.4510.8=93、0.36风荷载高度变化系数z1风荷载体型系数s0.8抗倾覆计算中风荷载作用位置距离支架底的距离h2(m)6 三、模板体系设计主梁布置方向平行立杆纵向方向立杆纵向间距la(mm)900立杆横向间距lb(mm)900水平杆步距h(mm)1200顶层水平杆步距h(mm)500支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a(mm)150小梁间距l(mm)400小梁最大悬挑长度L1(mm)100主梁最大悬挑长度L2(mm)150平面图纵向剖面图横向剖面图 四、面板验算面板类型木模板厚度t(mm)18抗弯强度设计值f(N/mm2)16.83弹性模量E(N/mm2)9350计算方式简支梁 按简支梁 ，取1m单94、位宽度计算。计算简图如下 ： W=bt2/61000182/654000mm4 I=bt3/121000183/12486000mm3 承载能力极限状态 q1=Gb(G1k+(G2k+G3k)h0)+QbQ1k=1.21(0.1+(24+1.1) 0.13)+1.413=8.236kN/m q1静=Gb(G1k+(G2k+G3k)h0)=1.21(0.1+(24+1.1) 0.13)=4.036kN/m 正常使用极限状态 q=Gb(G1k+(G2k+G3k)h0)+QbQ1k=11(0.1+(24+1.1) 0.13)+113=6.363kN/m 1、强度验算 Mmax=0.125q1l2=095、.1258.2360.42=0.165kNm =Mmax/W=0.165106/(54000103)=3.056N/mm2f=16.83N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max5ql4/(384EI)=56.3634004/(3849350486000)=0.467mm max=0.467 mmmin400/150，10=2.667mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁材质及类型矩形木楞截面类型483.5截面惯性矩I(cm4)426.667截面抵抗矩W(cm3)106.667抗弯强度设计值f(N/mm2)12.87弹性模量E(N/mm2)8415计算方式二等跨梁 承载能力极限状态 q1=Gl(96、G1k+(G2k+G3k)h0)+QlQ1k=1.20.4(0.3+(24+1.1) 0.13)+1.40.43=3.39kN/m 正常使用极限状态 q=Gl(G1k+(G2k+G3k)h0)+QlQ1k=10.4(0.3+(24+1.1) 0.13)+10.43=2.625kN/m 按 二等跨梁连续梁 计算，又因小梁较大悬挑长度为100mm，因此需进行最不利组合， 计算简图如下： 1、强度验算 =Mmax/W=0.335106/106667=3.141N/mm2f=12.87N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmax1.879kN max3Vmax/(2bh0) =31.8791000/97、(210080)=0.352N/mm2=1.386N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 max=0.25mm=minlb/150，10=min900/150，10=6mm 满足要求！ 4、支座反力 承载能力极限状态 R1=1.511kN R2=3.757kN R3=1.511kN 正常使用极限状态 R1=1.173kN R2=2.915kN R3=1.173kN 六、主梁验算主梁材质及类型钢管截面类型0mm0mm 截面惯性矩I(cm4)10.78截面抵抗矩W(cm3)4.49抗弯强度设计值f(N/mm2)205弹性模量E(N/mm2)206000抗剪强度设计值fv(N/mm2)125计算方式四98、等跨梁 取上面计算中的小梁最大支座反力 承载能力极限状态 R=maxR1,R2,R3/2=max1.511,3.757,1.511/2=1.8785kN 正常使用极限状态 R=maxR1,R2,R3/2=max1.173,2.915,1.173/2=1.4575kN 计算简图如下： 1、抗弯验算 =Mmax/W=0.398106/4490=88.641N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmax2.953kN max2Vmax/A=22.9531000/424=13.929N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 max=0.734mm=minlb/150，99、10=min900/150，10 =6mm 满足要求！ 七、立柱验算钢管类型(mm)B-LG-1000（48X3.2X1000）回转半径i(mm)15.9抗压强度设计值f(N/mm2)300立柱截面面积(mm2)450立柱截面抵抗矩(cm3)4730支架立杆计算长度修正系数1.2悬臂端计算长度折减系数k0.7 1、长细比验算 l01=h+2ka=500+20.7150=710mm l02=h=1.21200=1440mm 取两值中的大值l0=1440mm =l0/i=1440/15.9=90.566=150 长细比满足要求！ 2、立柱稳定性验算 不考虑风荷载 顶部立杆段： 1=l01/i=71100、0/15.9=44.654 查表得，=0.853 N1=G(G1k+(G2k+G3k)h0)+QQ1klalb=1.2(0.5+(24+1.1)0.13)+1.430.90.9=7.06kN f=N1/(1A)7.06103/(0.853450)=18.393N/mm2=300N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段： 2=l02/i=1440/15.9=90.566 查表得，=0.55 N2=G(G1k+(G2k+G3k)h0)+QQ1klalb=1.2(1.05+(24+1.1)0.13)+1.430.90.9=7.594kN f=N2/(2A)7.594103/(0.55450)=30.68101、3N/mm2=300N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载 Mw=cQklah2/10=0.91.40.360.91.22/10=0.059kNm 顶部立杆段： N1w=G(G1k+(G2k+G3k)h0)+cQ Q1klalb+cQMw/lb=1.2(0.5+(24+1.1)0.13)+0.91.430.90.9+0.91.40.059/0.9=6.802kN f=N1w/(1A)+Mw/W=6.802103/(0.853450)+0.059106/4730=30.194N/mm2=300N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段： N2w=G(G1k+(G2k+G3k)h0)+cQ Q1klalb+102、cQMw/lb=1.2(1.05+(24+1.1)0.13)+0.91.430.90.9+0.91.40.059/0.9=7.337kN f=N2w/(2A)+Mw/W=7.337103/(0.55450)+0.059106/4730=42.118N/mm2=300N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算可调托座内主梁根数2可调托承载力容许值N(kN)40 按上节计算可知，可调托座受力 N =7.06kNN=40kN 满足要求！ 九、抗倾覆验算 混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生 MT=cQ(kLaHh2+Q3kLah1 MR=GG1kLaLb2/2=1103、.351.058.58.52 MT=134.603kN.mMR 满足要求！ 混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生 MT=cQ(Q2kLaH+Q3kLah1 MR=GG1k+(G2k+G3k)h0LaLb2/2=1.351.05+(24+1.1)0.138.58.52 MT=36.414kN.mMR 满足要求！ 十、立柱地基基础计算脚手架放置位置混凝土楼板 立柱底垫板的底面平均压力 p=N/(mfA)=7.594/(0.40.25)=75.94kPafak=100kPa 满足要求！第四节 梁模板支撑架算书一、小于等104、于550X800mm梁模板（盘扣式）计算书 计算依据： 1、混凝土结构设计规范GB50010-2010 2、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 3、钢结构设计规范GB 50017-2003 4、建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010 （一）、工程属性新浇混凝土梁名称小于等于550X800mm梁新浇混凝土梁计算跨度(m)8混凝土梁截面尺寸(mmmm)550800新浇混凝土结构层高(m)4.8梁侧楼板厚度(mm)130 （二）、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(105、kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)3风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.45非自定义:0.32风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8 （三）、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱不共用A梁跨度方向立柱间距la(mm)500梁底两侧立柱间距lb(mm)1200支撑架中间层水平杆最大竖向步距h(mm)1500支撑架顶层水平杆步距h(mm)500可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a(mm)200新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁居梁底两侧立柱中的位106、置居中梁底左侧立柱距梁中心线距离(mm)600板底左侧立柱距梁中心线距离s1(mm)750板底右侧立柱距梁中心线距离s2(mm)750梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁底左侧立柱距离(mm)600梁底支撑小梁根数5小梁两侧悬挑长度(mm)100，100结构表面的要求结构表面外露模板及支架计算依据建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010 设计简图如下：平面图立面图 （四）、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁107、计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001818/654000mm3，Ibh3/12=1000181818/12486000mm4 q11.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q1kb=1.2(0.1+(24+1.5)0.8)+1.43128.8kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)0.8120.5kN/m 1、强度验算 Mmax0.107q1L20.10728.80.13820.058kNm Mmax/W0.058106/540001.079N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632q2L4/(100EI)=0.6108、3220.5137.54/(10010000486000)0.01mml/400137.5/4000.344mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393 q1l=0.39328.80.1381.556kN R2=R4=1.143 q1l=1.14328.80.1384.526kN R3=0.928 q1l=0.92828.80.1383.675kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0.393 q2l=0.39320.50.1381.108kN R2=R4=1.143 q2l=1.14320.50.1383.222kN R3=0.928 q2l=109、0.92820.50.1382.616kN （五）、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)6080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁截面惯性矩I(cm4)256验算方式三等跨连续梁 为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max1.556+1.2(0.3-0.1)0.55/4+0.5(0.8-0.13)+1.2(0.5+(24+1.1)0.13)+1.43max0.75-0.55/2，0.75-0.55/2/21，4.526+1.2(0.3-0.1)0.5110、5/4=4.559kN/m q2max1.108+(0.3-0.1)0.55/4+0.5(0.8-0.13)+(0.5+(24+1.1)0.13)max0.75-0.55/2，0.75-0.55/2/21，3.222+(0.3-0.1)0.55/43.249kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.1q1l12，0.5q1l22max0.14.5590.52，0.54.5590.120.114kNm Mmax/W0.114106/640001.781N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6q1l1，q1l2max0.64.5590.5，4.5590.11111、.368kN max3Vmax/(2bh0)=31.3681000/(26080)0.427N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.677q2l14/(100EI)0.6773.2495004/(10093502560000)0.057mml1/400500/4001.25mm 2q2l24/(8EI)3.2491004/(893502560000)0.002mm2l2/4002100/4000.5mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2max1.14.5590.5，0112、.44.5590.5+4.5590.12.508kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R52.096kN，R2R42.508kN，R32.038kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2max1.13.2490.5，0.43.2490.5+3.2490.11.787kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R51.849kN，R2R41.787kN，R31.455kN （六）、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强113、度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.476106/4490106.006N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax3.863kN max2Vmax/A=23.8631000/42418.222N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.218mml/400600/4001.5mm 满足要求！ （七）、立柱验算钢管类型B-LG-1500（48X3.2X1500）立柱114、截面面积A(mm2)450回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4730抗压强度设计值f(N/mm2)300支架自重标准值q(kN/m)0.15 hmax=max(h,h+2ka)=max(1.21500,500+20.7200)=1800mm =hmax/i=1800/15.9=113.208=150 长细比满足要求！ 查表得，0.386 1、风荷载计算 Mw0.91.4klah2/100.91.40.320.51.52/100.045kNm 2、稳定性计算 根据建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010公式5.3.1-2： q11.2(0.1+(24+1.115、5)0.8)+0.91.43128.38kN/m 同上四六计算过程，可得： R10.735kN，R29.641kN，R30.735kN 立柱最大受力NwmaxR1，R2，R3+0.15(4.8-0.8)+Mw/lbmax0.735，9.641，0.735+0.6+0.045/1.210.316kN fN/(A)+Mw/W10316.268/(0.386450)+0.045106/473000059.401N/mm2f300N/mm2 满足要求！ （八）、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调底座可调托座承载力容许值N(kN)30 由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力NmaxR1，R2，R319.116、764kNN30kN 满足要求！二、大于550X800mm小于等于700X1000梁模板（盘扣式）计算书计算依据： 1、混凝土结构设计规范GB50010-2010 2、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 3、钢结构设计规范GB 50017-2003 4、建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010 （一）、工程属性新浇混凝土梁名称大于550X800mm小于等700X1000mm梁新浇混凝土梁计算跨度(m)8混凝土梁截面尺寸(mmmm)7001000新浇混凝土结构层高(m)4.8梁侧楼板厚度(mm)130 （二）、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0117、.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)3风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.45非自定义:0.32风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8 （三）、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱不共用A梁跨度方向立柱间距la(mm)500梁底两侧立柱间距lb(mm)1200支撑架中间层水平杆最大竖向步距h(mm)1500支撑架顶层水平杆步距h(mm)500可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a(mm)200新浇混118、凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁居梁底两侧立柱中的位置居中梁底左侧立柱距梁中心线距离(mm)600板底左侧立柱距梁中心线距离s1(mm)750板底右侧立柱距梁中心线距离s2(mm)750梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁底左侧立柱距离(mm)483,717梁底支撑小梁根数5小梁两侧悬挑长度(mm)100，100结构表面的要求结构表面外露模板及支架计算依据建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010 设计简图如下：平面图立面图（四）、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/119、mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001818/654000mm3，Ibh3/12=1000181818/12486000mm4 q11.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q1kb=1.2(0.1+(24+1.5)1)+1.43134.92kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)1125.6kN/m 1、强度验算 Mmax0.107q1L20.10734.920.17520.114kNm Mmax/W0.114106/540002.119N/mm2f15120、N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632q2L4/(100EI)=0.63225.61754/(10010000486000)0.031mml/400175/4000.438mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393 q1l=0.39334.920.1752.402kN R2=R4=1.143 q1l=1.14334.920.1756.985kN R3=0.928 q1l=0.92834.920.1755.671kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0.393 q2l=0.39325.60.1751.761kN R2=R4=1.121、143 q2l=1.14325.60.1755.121kN R3=0.928 q2l=0.92825.60.1754.157kN （五）、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)6080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁截面惯性矩I(cm4)256验算方式三等跨连续梁 为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max2.402+1.2(0.3-0.1)0.7/4+0.5(1-0.13)+1.2(0.5+(24+1.1)0.13)+1.43max0.75-0.7122、/2，0.75-0.7/2/21，6.985+1.2(0.3-0.1)0.7/4=7.027kN/m q2max1.761+(0.3-0.1)0.7/4+0.5(1-0.13)+(0.5+(24+1.1)0.13)max0.75-0.7/2，0.75-0.7/2/21，5.121+(0.3-0.1)0.7/45.156kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.1q1l12，0.5q1l22max0.17.0270.52，0.57.0270.120.176kNm Mmax/W0.176106/640002.745N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6q1123、l1，q1l2max0.67.0270.5，7.0270.12.108kN max3Vmax/(2bh0)=32.1081000/(26080)0.659N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.677q2l14/(100EI)0.6775.1565004/(10093502560000)0.091mml1/400500/4001.25mm 2q2l24/(8EI)5.1561004/(893502560000)0.003mm2l2/4002100/4000.5mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.1q1124、l1，0.4q1l1+q1l2max1.17.0270.5，0.47.0270.5+7.0270.13.865kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R52.463kN，R2R43.865kN，R33.14kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2max1.15.1560.5，0.45.1560.5+5.1560.12.836kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R52.11kN，R2R42.836kN，R32.307kN （六）、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)20125、6000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.277106/449061.588N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax5.25kN max2Vmax/A=25.251000/42424.762N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.185mml/400483/4001.208mm 满足要求！ （七）、立柱验算126、钢管类型B-LG-1500（48X3.2X1500）立柱截面面积A(mm2)450回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4730抗压强度设计值f(N/mm2)300支架自重标准值q(kN/m)0.15 hmax=max(h,h+2ka)=max(1.21500,500+20.7200)=1800mm =hmax/i=1800/15.9=113.208=150 长细比满足要求！ 查表得，0.386 1、风荷载计算 Mw0.91.4klah2/100.91.40.320.51.52/100.045kNm 2、稳定性计算 根据建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-201127、0公式5.3.1-2： q11.2(0.1+(24+1.5)1)+0.91.43134.5kN/m 同上四六计算过程，可得： R11.07kN，R26.743kN，R36.743kN，R41.07kN 立柱最大受力NwmaxR1，R2，R3，R4+0.15(4.8-1)+Mw/lbmax1.07，6.743，6.743，1.07+0.57+0.045/1.27.388kN fN/(A)+Mw/W7388.277/(0.386450)+0.045106/473000042.544N/mm2f300N/mm2 满足要求！ （八）、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调底座可调托座承载力容许值N(kN)128、30 由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力NmaxR1，R2，R3，R416.82kNN30kN 满足要求！第五节 梁侧模板支撑架算书一、小于等于550X800mm梁侧模板计算书计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 （一）、工程属性新浇混凝梁名称小于等于550X800mm梁混凝土梁截面尺寸(mmxmm)550800梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)130 （二）、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-129、2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)0.8新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，240.8min29.868，19.219.2kN/m2振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2)4 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，240.8min29.87，19.219.2kN130、/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.40.7Q2k0.9max1.219.2+1.44，1.3519.2+1.40.740.9max28.64，29.840.929.8426.856kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k19.2 kN/m2 （三）、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置小梁道数9主梁间距(mm)600主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)100结构表面的要求结构表面外露对拉螺栓水平向间距(mm)600支撑距梁底距离依次为200，500 设计简图如下：模板设计剖面图 （四）、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)131、15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000152/637500mm3，Ibh3/12=1000153/12281250mm4。面板计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承126.85626.856kN/m q1静0.91.35G4kb0.91.3519.2123.328kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7413.528kN/m Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.10723.3280.0842+0.1213.5280.08420.021kNm Mmax132、/W0.021106/375000.547N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正119.219.2kN/m max0.632qL4/(100EI)=0.63219.283.754/(10010000281250)0.002mm83.75/400=0.209mm 满足要求！ 3、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax1.143q1静l左+1.223q1活l左1.14323.3280.084+1.2233.5280.0842.594kN 正常使用极限状态 Rmax1.143l左q1.1430.08419.21.838kN （五）、小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)100133、小梁计算方式三等跨连续梁小梁类型方木小梁材料规格(mm)6080小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁截面惯性矩I(cm4)256 计算简图如下： 跨中段计算简图 悬挑段计算简图 1、抗弯验算 q2.594kN/m Mmaxmax0.1ql2,0.5ql12=max0.12.5940.62，0.52.5940.12=0.093kNm Mmax/W0.093106/640001.459N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6ql,ql1=ma134、x0.62.5940.6，2.5940.1=0.934kN max3Vmax/(2bh0)=30.9341000/(28060)0.292N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q1.838kN/m 1max0.677qL4/(100EI)=0.6771.8386004/(10093502560000)0.067mm600/400=1.5mm 2maxqL4/(8EI)=1.8381004/(893502560000)=0.001mm100/400=0.25mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmaxmax1.12.5940.6，0.42.5940.6+2135、.5940.11.712kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.11.8380.6，0.41.8380.6+1.8380.11.213kN （六）、主梁验算对拉螺栓水平向间距(mm)600主梁最大悬挑长度(mm)100主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。 计算简图如下： 同前节计算过程，可依次解得： 承载能力极限状态：R10.297kN，R136、20.856kN，R30.71kN，R40.71kN，R50.71kN，R60.71kN，R70.71kN，R80.856kN，R90.297kN 正常使用极限状态：R10.209kN，R20.607kN，R30.492kN，R40.492kN，R50.492kN，R60.492kN，R70.492kN，R80.607kN，R90.209kN 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) maxMmax/W0.182106/4490=40.506N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 梁左侧剪力图(kN) max2Vmax/A=21.8631000/4248.788N/mm2=120137、 N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 梁左侧变形图(mm) max0.216mm300/4000.75 mm 满足要求！ （七）、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8 同主梁计算过程，可知对拉螺栓受力N0.953.2226.119kNNtb17.8kN 满足要求！二、大于550X800mm小于等于700X1000mm梁侧模板计算书计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 （一）、工程属性新浇混凝梁名称138、大于550X800小于等于700X1000混凝土梁截面尺寸(mmxmm)7001000梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)130 （二）、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)1新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，241min29.868，2424kN/m2振捣混凝土时对垂直面模板荷载标139、准值Q2k(kN/m2)4 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，241min29.87，2424kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.40.7Q2k0.9max1.224+1.44，1.3524+1.40.740.9max34.4，36.320.936.3232.688kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k24 kN/m2 （三）、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置小梁道数9主梁间距(mm)600主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)100结构表面的要求结构140、表面外露对拉螺栓水平向间距(mm)600支撑距梁底距离依次为200，500，700 设计简图如下：模板设计剖面图 （四）、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000182/654000mm3，Ibh3/12=1000183/12486000mm4。面板计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承132.68832.688kN/m q1静0.91.35G4kb0.91.3524129.16kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7413.5141、28kN/m Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.10729.160.1092+0.1213.5280.10920.042kNm Mmax/W0.042106/540000.777N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正12424kN/m max0.632qL4/(100EI)=0.63224108.754/(10010000486000)0.004mm108.75/400=0.272mm 满足要求！ 3、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax1.143q1静l左+1.223q1活l左1.14329.160.109+1.2233.5280.109142、4.094kN 正常使用极限状态 Rmax1.143l左q1.1430.109242.983kN （五）、小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)100小梁计算方式三等跨连续梁小梁类型方木小梁材料规格(mm)6080小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁截面惯性矩I(cm4)256 计算简图如下： 跨中段计算简图 悬挑段计算简图 1、抗弯验算 q4.094kN/m Mmaxmax0.1ql2,0.5ql12=max0.14.0940.62，0.54.0940.12=0.147kNm Mm143、ax/W0.147106/640002.303N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6ql,ql1=max0.64.0940.6，4.0940.1=1.474kN max3Vmax/(2bh0)=31.4741000/(28060)0.461N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q2.983kN/m 1max0.677qL4/(100EI)=0.6772.9836004/(10093502560000)0.109mm600/400=1.5mm 2maxqL4/(8EI)=2.9831004/(893502560000)=0.002mm1144、00/400=0.25mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmaxmax1.14.0940.6，0.44.0940.6+4.0940.12.702kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.12.9830.6，0.42.9830.6+2.9830.11.969kN （六）、主梁验算对拉螺栓水平向间距(mm)600主梁最大悬挑长度(mm)100主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.145、49 因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。 计算简图如下： 同前节计算过程，可依次解得： 承载能力极限状态：R10.468kN，R21.351kN，R31.116kN，R41.116kN，R51.116kN，R61.116kN，R71.116kN，R81.351kN，R90.468kN 正常使用极限状态：R10.338kN，R20.984kN，R30.799kN，R40.799kN，R50.799kN，R60.799kN，R70.799kN，R80.984kN，R90.338kN 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) maxMmax/W0.217106/4490=48.288N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 梁左侧剪力图(kN) max2Vmax/A=22.6721000/42412.603N/mm2=120 N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 梁左侧变形图(mm) max0.188mm300/4000.75 mm 满足要求！ （七）、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8 同主梁计算过程，可知对拉螺栓受力N0.954.49128.533kNNtb17.8kN 满足要求！