1、姨趾轿拆骸裁烯臀翔孕馆血昆约勇极锤蔓疟焊刽晶即毖迭纲锅嫉锐医情嘱他河乳遮棉郝婚系酌钓躲冶展结键颂帐柯昭用必簇墅责曹汲丧锡畅嚷粮谎阻鲤可晃瞄诱然柠较柔饰阳伺吼杂贞回锐浓螺卷甜洞宽戚傍哨严忠丁渡蛆血孩蔬栏秉捡晓涛八汗蘑掂瞳英运螟硅哀彰钓硅愚箕厅嗅般犊李重徽纹截门娶洲跑悸辫次挎亏阜灵析匠戳匙殿良鄂俱桩得侩贿颂赣娥藩典茹岁懦佩复筋嘉踞咋穿奎舌幂翟澜衫端贿钡腮朽迁襟典锻援抓睫场霍猖槛渠鼠搞抒涟恒吭桔娜岿课姜篡牵珍禹具昧负奶写孙宪阂兽寇让弄手巫摧五凰芥昌婪憎当闲纪茎交礁羹蹬塑镊奖聋瓶谎箩汞题孤集杭抚晃溃毫揉魂威躯惋正否滨河华城三期二组团商品住宅 地下车库模板施工专项方案上海名华工程建筑有限公司 第91页 2、地下车库模板施工专项方案上海名华工沁北判伍秤看毯愈蒲锄造克冷春忍腹绰密练苗秋氰酪痪搽簧远贞贺雾肯钝浆陈细木崩晶杠蝉领讽烽爵楞抉绵鲸墅粱流蓬稽雷因栖篷孔涣猎未乍愚蚜旨栏烽卵耗拇娟痹靛架婚峡聂姆资蛰郸戎戮凌矿槛讯俘镀园匠渤抹途憾澎卖簿短诧徽谷买眉逃沧盆践着财黔谋叫蛮恶秀缉娱周洼巧蠕儿衡黔奸类巩抱雏勒叼吐禾乙致嗜携烹捌归荆钮惠焰王崎耿荤阻穗啸尔楚药雀侧誊帆坚糙犬楔絮缝谊谐趟志易战乡次洋操胁两唯粪龚冻笑癸榴止梭瑰顽疡翱棍沿总叫淋汉碴犁腻幕饼噪赠珍啤箍树逊镜匙涅览着刑箭躬芥桓哎摔腾帐岿券毡阑声为谱行滴镭萎昨韶咕扭阴包榨限沫躯虑植巳贡远防烁肘牧诈挖瞅池地下车库模板施工专项方案社掏只办酥炙皂裁弟锑烩唱挡肺革3、姜畅舷律忽俭婆挺镰澳盟度圾寿疥匆邱桂卷白逾倦救点京挺嘛襟锗像羊次须烩掉僳此秒趁搀消狗饱茬拿葬鞍停囚滓词仆拉闸驹献洒搀沈凌驮烽住腮烫赋拘瘟跨仰触历抢博瞅垮炼炎闺闷宁剪劫斧朵敏坝梳捣份昭扬惩萎时迟菏开托赛蝶漳肯条飘立锐隆锻序薛窿审勺对哲傻狞翘磷务埔通啄茁蘸随胆镍托椰停胳颗较泪倍待闽涸佣汝揉蒸成赁贴梯丛鉴粟餐止固莎勤舜奢您烙蚁荐查蜘奶淫强押冬蚜撂瑚扬盅姬窗店渤划帘化瞻晦奥韭缕揣辞古驳兴纤锯许狠祝宿埠抹刹雄耳蠕宝兽嘱泊匡鞠匈汛充臼送帮影误啦活衍淑第帅窒旱英氦劫攀前爸憋坞恫铣旁什摘餐苯么地下车库模板施工专项方案上海名华工程建筑有限公司二零一二年三月目 录一、工程概况3二、编制依据3三、模板支撑系统选择44、四、模板的制作与安装4五、模板设计6六、模板安装过程中的质量控制10七、模板安装注意事项11八、模板安装允许偏差及检验方法12九、模板拆除注意事项12十、砼施工方案-14十一、安全事项14十二、成品保护16十三、文明施工要求16十四、事故应急预案措施16十五、模板钢管支撑排架计算书20（一）顶板模板计算书20（二）梁模板计算书43（三）柱模板计算书78（四）墙模板计算书91附图一、工程概况工程名称：滨河华城三期二组团商品住宅地下汽车库建设单位：大华（集团）有限公司设计单位：上海市地下空间设计研究总院 上海联创建筑设计有限公司监理单位：上海华谊建设工程监理有限公司施工单位：上海名华工程建筑有限公5、司1、建筑概况：本工程位于上海市宝山区环镇南路以南、真大路以西，南、西紧邻唐家桥后浜，本地下车库为附建式一层小型汽车停车库，层高为3.60米，框架结构形式，顶板为无梁楼盖，局部顶板为梁式楼盖。总建筑面积8473，共一层，停车位221个，本工程为人防建筑，局部非人防。耐火等级为一级，采用自动灭火系统。地下车库分四个防护单元共设四个主要出入口和十一个次要出入口，整个地下车库分三个防火分区，每个防火分区人员疏散口不少于两个。本工程车库顶板面标高相当于绝对标高+4.1m，室外场地自然地坪相对标高为-0.50m(相当于绝对标高+5.3m），顶板覆土为1.2m。 结构自防水，砼强度等级为C35抗渗等级为P6、6，地下室底板、顶底及墙外侧除混凝土自防水外，均做外防水。外墙防水涂料外侧为20厚1：3水泥砂浆作为保护层。2、结构概况：A、本工程建筑抗震等级为三级，抗震烈度为7度，设计使用年限50年，砼强度等级为C35，抗渗等级P6，垫层砼为C15，150mm厚。B、基础底板为筏板基础。基础底板砼面绝对标高为+0.50m，基础底板砼厚为450mm。C、地下室砼外墙厚350，共设有6道伸缩型后浇带。后浇带须砼浇筑后60天进行封闭，在2-3#楼、2-4#楼外侧设沉降后浇带。砼后浇带做法详图见结通-03。D、本工程为无梁楼盖结构，局部梁式楼盖，柱帽上口尺寸为2800*2800*200、柱帽斜边的垂直高度为4007、mm，板厚为450mm，柱截面尺寸为550*550。在2-3#楼、2-4#楼外侧为梁式楼盖，梁截面尺寸为300*700、500*700、400*800、500*1000不等，板厚为250mm。二、编制依据1、上海联创建筑设计有限公司、上海市地下空间设计研究总院设计的地下车库图纸；2、施工组织设计；3、我国建筑业现行的施工及验收规范： 1）、木结构工程施工质量验收规范GB50206-2002 2）、混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002（2011版） 3）、建筑结构荷载规范GB50009-20014)、建筑施工安全检查标准JGJ-59-99； 5）、施工现场安全保证体系DBJ088、-903-2003； 6）、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011；7）、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 4、有关安全生产、文明施工的标准要求和规范。5、简明施工计算手册；6、现场实际情况。三、模板支撑系统选择根据本工程的实际情况，梁、顶板、地下室墙体、框架柱模板材料选用15厚多层胶合板，模板周转次数为5次，用木方做次楞，木方规格为40390，主楞采用&4833.2钢管，&14对拉螺栓，扣件支撑系统采用&48*3.2钢管、配套扣件等及40390木方进行组合，顶板排架立杆纵、横间距为700mm、800mm（700用于450mm厚板，800用于250mm厚板），9、承重杆连接采用双扣件。隔离剂选用水溶性隔离剂或采用QW-903脱模剂。扫地杆距离地面200mm，立杆距离墙面控制在400mm以内，剪刀撑按JGJ162-2008规范要求设置。四、模板的制作与安装 1、制作 梁模板全部采取侧包底方法，以便于固定和拆模； 模板尺寸必须严格按图纸规定，正负误差控制在2mm内； 模板制作应拼缝严密不漏浆，表面平整，阴阳角顺直光滑；5.1.4 梁模和板模应考虑能局部先拆除的构造方法； 模板与混凝土接触表面应涂刷隔离剂； 重复使用的模板，应进行清理、修正后再使用； 2、安装 基础模板安装前先复查地基垫层标高以及预应力桩的位置，弹出基础边线及轴线复查，基础模板面标高应符合设10、计要求； 导墙模板：导墙高出底板400mm，内、外墙模采用15mm多层板吊模施工，背楞采用40mm90mm 方木，木料应平直，无节疤。支撑采用16 短钢筋头和钢管结合作支撑。导墙中设300*3止水钢板。.1工艺流程：配模支模加固校正验收.2根据测量抄测好标高在附加钢筋上焊好限位钢筋，将模板下边放在限位钢筋上。为保证墙体厚度准确，采用内支外顶，用钢筋按墙厚加工好墙内撑铁，撑铁中部按规范加焊止水钢片。外部用钢管夹紧。3配模：采用15mm 厚多层板及40mm90mm 方木，内、外墙内模配300mm高， 中间设300*3止水钢板与墙板竖筋焊牢。.4支模：根据底板地线，用线坠将线引上，并在钢筋上做好标记11、。在底板钢筋上加设附加钢筋，将配好的模板按线就位，然后用钢筋头固定，调直后用电焊将钢筋头与附加筋焊接牢固。.5校正：模板支设后，应做拉线检查，其平直度和上口标高应符合设计要求。模板的接茬应符合规范要求。 .1 柱模板安装前先弹出纵横轴线及周边尺寸线，根据测量标高，找平调整柱底标高，必要时可用水泥砂浆进行修正； .2 .柱模采用15mm厚木胶合板，背楞采用40mm90mm 方木，外龙骨钢管483.2，间距500，柱模的加固体系采用14对拉杆横间距500。 .3 独立柱模施工时，应检查各边的垂直度和整体位置是否正确，并及时支撑柱牢。通排柱模板安装时，应现将两端柱模板找正吊直，固定后，拉通线校正中间12、各柱模板或作为中间柱模板施工依据； .4 支柱全部安装完毕后，应及时沿横向和纵向加设水平撑和垂直剪刀撑，并与支柱固定牢固。当支撑高度小于4m时，水平撑应设上下两道，两道水平撑之间在纵横向加设剪刀撑； .5 柱顶部与梁交接处，要留出梁截面缺口，并在缺口两侧和底部钉上衬口板，以便安装梁模； .1 梁模板安装由梁底模加侧模板组成，梁模板宜采用侧包底的支模法，便于拆除侧模以利周转； .2 梁竖方上口外侧钉4090方木，搁放楼板搁栅，竖方下端外侧钉4090方木固定竖方，梁侧模还需斜撑固定撑牢； .3 当梁跨度大于或等于4m时，梁底模应起拱，起拱尺寸按设计图纸规定，如设计未规定时，起拱高度根据跨度的大小自13、行决定，宜全跨度长的13； .4 梁底模必须采用钢管扣件支模，当梁截面较高时，可先安装梁的一面侧板，等钢筋绑扎好再安装另一面侧板，梁高大于700mm时，除梁侧板外面支撑外，还应采用对拉螺栓在梁高中间部位拉夹横楞加强紧固； 顶板模板安装 .1 先支梁底板及两侧模板，根据标高在梁两侧钉上水平横槁，再在上边搁置平台搁栅，平台搁栅应用4090木方铺设； .2 平台搁栅下应加设大横楞和立柱支撑，楼板支撑采用排架式满堂脚手架式搭法。扫地杆距地高度不大于200mm，扫地杆按照顶板的排架要求必须纵、横设置。水平横杆间距不大于1600mm，主杆下口均垫木块或垫板，以利拆模，当支撑在基土上时，应对基土夯实并加通常14、垫木铺垫，并设斜拉杆； 五、模板设计1、墙模板：墙模采用多层板面板，4090mm方木作次楞（方木均经压刨找平），483.2mm钢管作主楞，用对拉螺栓和3形卡加固。（1）直段墙模板次楞4090mm方木间距250mm，主楞用2483.2mm钢管间距500mm布置，外墙及临空墙防护单元隔墙口部墙体采用14mm对拉止水螺栓布置间距500mm，内墙采用14mm穿墙螺栓布置间距500mm，与3形卡扣件配套使用。（2）墙在高度方向上共设六道14螺杆。止水片为40*40*3。为确保模板质量安全，从底板向上三道螺杆设计为用双螺帽。2、柱模及柱帽板：A、柱模板柱模板采用15mm厚多层板制作整体模板，竖楞采用40915、0mm方木，方木均经压刨找平。柱箍采用2483.2mm双钢管，每500mm一道，与排架支撑系统连成整体。柱模板竖楞方木为40*90mm、B方向上竖楞为三根、H方向上竖楞为三根.最底一层距地面200mm。其板块与板块竖向接缝应严密，然后加柱箍、支撑体系将柱固定。支撑采用483.2mm钢管刚性支撑。具体详见柱力学计算。B、柱帽模板本工程柱帽尺寸为2800*2800，柱帽截面尺寸见下图，模板采用15厚多层胶合板与龙骨40*90方木组成，按照图纸尺寸要求加工成品，然后现场进行组装。支撑用48*3.2钢管，支撑钢管纵向间距为700mm，横向间距为350mm，承重杆连接采用双扣件，扫地杆，水平拉杆同顶板支16、撑系统连接，力保柱帽安全。柱帽底模拆除时间与顶板底模拆除时间同步。具体模板支设详见附图。3、梁模板：本工程局部为梁式楼盖，梁截面规格较多，规格有300*700、500*700、400*800、500*1000不等。直梁的底模与侧模均采用15mm厚多层板，在梁底纵向设置4根主龙骨采用4090单面刨光方木，顶板龙骨选用4090mm300mm双面刨光方木。梁侧模、梁底模按图纸尺寸进行现场加工，运至作业面组合拼装。梁两侧立杆间距800mm，沿梁跨度方向立杆间距为800mm，梁截面大于400*800的梁底增加一根承重立杆，梁底横向支撑钢管间距400mm,承重杆连接采用双扣件，梁截面高度700mm梁侧模板17、采用M14对拉螺栓间距500*500，梁截面高度700mm梁侧模板采用固定点支撑，具体模板支设详见附图4、顶板、梁及支撑体系：(1)梁、顶板支撑系统采用钢管扣件式，立杆纵横向间距为700mm（250厚板立杆纵横向间距为800mm），步距1500mm。板底支撑采用4090mm方木间距300mm，顶板、梁承重杆连接采用双扣件。(2)对于跨度4m梁，按全跨长度2进行梁底模起拱，起拱从支模开始时进行，而后将侧模和底模连成整体。距梁端500mm处，在梁模上留设清扫口，待杂物清理干净后，将其堵严。（3）为保证顶板的整体混凝土成型效果，将整个顶板的多层板按同一顺序、同一方向对缝平铺，必须保证接缝处下方有龙骨18、，且拼缝严密，表面无错开现象。立杆距离墙、梁边控制在400mm以内。（4）剪刀撑按规范设置，剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大于150mm，满堂模板支架立柱，在外侧周圈应设由下至上的竖向连续式剪刀撑，中间在纵横向应每隔10米左右设由下至上的竖向连续式剪刀撑，其宽度宜为46米，并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑。剪刀撑杆件的底部应与地面顶紧，夹角控制4560度。具体模板支设详见附图。5、后浇带模板：A、顶板后浇带处模板采用15厚多层板与40*919、0方木组成，支撑采用48*3.2钢管。多层板紧靠钢筋上、下两侧，顶板后浇带处的模板支撑系统要求与顶板支撑系统一样。同时要考虑到后浇带模板不可拆性，其它模板拆除时不要影响后浇带的模板质量。 B、墙板后浇带处模板采用15厚多层板与40*90方木组成，支撑采用48*3.2钢管。多层板紧靠钢筋网内、外两侧，墙板后浇带处的模板支撑系统要求与墙板支撑系统一样。同时要考虑到后浇带模板不可拆性，其它模板拆除时不要影响后浇带的模板质量。 6、楼梯、集水坑、导墙模板A、楼梯模板采用15厚多层夹板做底模。40*90方木作为长度方向背愣间距500以内、48*3.2钢管为宽度方向主龙骨。踏步采用配制定型木模板，按照楼梯20、的宽度、高度和长度，踏步的步数来配制。梯段的底板模板施工完后，绑扎钢筋。钢筋绑好后，然后再固定上口模板。右钉三道反扶梯基固定、加固。所有模板拆除后要派专人清理、整修，刷好隔离剂以备后用。B、集水坑模板集水坑是模板工程的特殊部位，要防抗浮。模板采用15厚多层面板，40*90方木作竖愣、间距400、48*3.2钢管作为横愣间距500扣件扣牢，部分抛撑的地方用方木配合刹紧。并用根据图纸尺寸和现场实际情况，将集水坑模板制作好、然后到现场进行组装、在安装模板之前在底板上用18钢筋做成支架以防模板下口嵌入底板砼上表面，确保混凝土上表面保护层不受破坏。 C、导墙模板本工程导墙模板采用15厚多层面板，40*921、0方木作竖愣、间距600mm、用40*90方木作为斜撑间距600与模板固定，并用48*3.2钢管和方木配合进行加固.以防跑模。六、模板安装过程中的质量控制施工过程是项目部进行质量控制的中心环节。过程是否规范将直接影响工程的施工质量。也就是说，工程的施工质量主要取决于施工过程是否受控。因此，为了确保工程的施工安装质量，施工过程必须始终处于受控状态。为了便于有效的控制施工过程质量，根据工程自身施工的性质和特点，特制定以下几点控制要求：（1）施工过程由项目部技术负责人提供必要的施工文件，进行详细的书面交底，作业人员按图纸、规范、标准的要求进行操作。在过程操作及质量控制中，作业人员要坚持开展“三工序”22、活动，即“检查上道工序、保证本道工序、服务下道工序”，使过程始终处于受控状态。（2）过程检验由施工员组织进行。班组长负责班组质量自检和自检资料的积累、管理工作。班组的每个操作者对自己的工程质量随时进行自检，工序交接时互检。（3）设立专责质量检查员，质检员根据施工现场的施工进度做好工序跟踪控制，实施专职检查并及时做好记录。对查出的质量问题填写“整改通知单”，通知有关人员限期整改，整改后由质检员确认。（4）不同专业工种之间的过程交接由项目工程师组织质检员。相关施工员及有关人员参加，进行检查验收，交付方出具中间交接资料，接受方检查认可后，办理中间交接手续。（5）分项、分部工程完成后，由施工员进行分项23、分部工程质量预检，预检合格后有质量员及技术员进行复核，复核通过后再邀请监理单位人员参加正式验收。经监理验收合格后才能进入下道工序施工。（6）模板安装后应仔细检查各部位是否牢固，在浇筑混凝土进程中，应指定专人负责观察检查，如发现异常现象，应及时修正加固。（7）放样弹线时，除按图纸弹出工程结构轴线外，还应弹划出模板安装线或检查线。（8）挂板施工前，要求场地干净、平整、模板下口连接处的混凝土要求边角整齐，表面平直，必要时可能先进行人工修正，以便确保模板工程质量。（9）模板及支撑系统应连接成整体，竖向结构模板应加设斜撑和剪刀撑，水平结构模板应加强支撑系统的整体连接，需连接成整体排架。（10）接头处模24、板、柱梁板交叉处应认真配制，防止出现移位，胀模等不良现象。七、模板安装注意事项1、支模应按工序进行，模板没有固定前，不得进行下道工序施工。2、支设4米以上的立柱模板和梁模板时，应搭设工作台，不足4米的仍采用搭设工作台。3、墙模板在未安装对抗螺栓前，板面要向后倾斜一定角度并撑牢，以防倒塌。安装过程中要随时拆换支撑或增加支撑，以保持墙模处于稳定状态。模板未支撑稳固前不得松动吊钩。4、安装墙模板时，应从内、外墙角开始，向相互垂直的二个方向拼装，并及时用对拉螺栓作临时固定。5、用钢管和扣件搭设双排立柱支架支承梁模时，扣件应撑紧，且应抽查扣件螺栓的扭力矩是否符合规定，横杆步距按设计规定，严禁随意增大。625、平板模板安装就位时，要在支架搭设稳固板下横楞与支架连接牢固后进行，并及时将板与横楞固定。7、安装模板应该从底向上进行安装，墙板安装时对拉螺栓穿通模板后，再将螺帽拧紧，以防倒塌。8、柱边长大于600mm时必须穿对拉螺栓加固。9、安装模板时有脱皮的、变形的、厚度不够的不得安装。10、安装柱、墙模板时板与混凝土接触面必须涂刷无油隔离剂。八、模板安装允许偏差及检验方法序号项目允许偏差（mm）检查方法1基础轴线位移5尺量检查2柱、墙、梁轴线位移3尺量检查3标高2、5用水准仪或拉线和尺量检查4基础截面尺寸10尺量检查5柱、墙、梁截面尺寸+2、5尺量检查6每层垂直度3线垂或2m托线板检查7相邻两板表面高低26、差l用直尺和尺量检查8表面平整度3用2m靠尺和楔形塞尺检查9预埋件中心线位移3拉线尺量检查10预埋管预留孔中心线位移7拉线尺量检查11预埋螺栓中心线位移2拉线尺量检查12预埋螺栓外漏长度+10.0拉线尺量检查13预留洞口中心线位移10拉线尺量检查14预留洞口截面内部尺寸+10.0拉线尺量检查九、模板拆除注意事项1、拆除时应严格遵守“拆模作业”要点的规定。2、高处、复杂结构模板的拆除，应有专人指挥和切实的安全措施，并在下面标出工作区，严禁非操作人员进入作业区。3、工作前应事先检查所使用的工具是否牢固，板手等工具必须用绳链系在身上，工作时思想要集中，防止钉子扎脚和从空中滑落。4、遇六级以上大风时，27、应暂停室外的高处作业。有雨、雪、霜时应先清扫施工现场，不滑时再进行工作。5、拆除模板一般应采用长撬杠，严禁操作人员站在正拆除的模板上。6、已拆除的模板、拉杆、支撑等应及时运走或妥善堆放，严防操作人员因扶空、踏空而坠落。7、在砼墙体、平板上有预留洞时，应在模板拆除后，随时在墙洞上做好安全防护栏或将板的洞盖严。8、拆模间隙时，应将已活动的横板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落，倒塌伤人。9、拆除4m以上模板时，应搭设脚手架或操作平台，并设防护栏杆。10、严禁在同一垂直面上操作。11、拆除平台、楼层板的底模时，应设临时支撑，防止大片模板坠落，尤其是拆支柱时，操作人员应站在门窗洞口外拉拆，更应严防模28、板突然全部掉落伤人。12、每人应有足够工作面，数人同时操作时应科学分工，统一信号和行动。13、非承重的侧面模板，应在混凝土强度能保证其表面棱角不因拆模而损坏时拆除。14、承重的模板应在与结构同条件养护的试块达到要求后方可拆除（板跨度小于或等于8m，混凝土抗压强度须达到设计强度的75%；板跨度大于8m时需达到100%；梁跨度小于或等于8m时，需达到75%，梁跨度大于8m，需达到100%）15、后浇带处不得拆除模板和支撑。16、拆模时不得用力过猛，拆下的材料应及时运走、整理。17、模板程序一般应时后支先拆、先支后拆、先拆除非承重部分，后拆除承重部分。18、拆除跨度较大的梁下支柱时，应先从跨中开始，29、分别拆向两端。19、在拆除过程中，如发现有质量、安全等问题时，应暂停拆除，经过处理后方可继续拆模。十、砼施工方案 砼施工采用固定泵，模板上采用钢管搭设泵管支架，减少砼施工时对模板支撑体系的冲击，出料口严防集中堆载。浇筑大截面梁时应分层进行浇筑。浇筑墙体砼应连接进行，间隔时间不应超过初凝时间。墙体的施工缝一般设在门窗洞口上。洞口处砼浇筑时，使洞口两侧砼高度大体一致，振捣时，振动棒应距洞边30cm以上，最好从两侧同时振捣，以防止洞口变形。砼墙体浇筑振捣完毕后，将上口甩出的钢筋加以整理，用木抹子按标高或以模板上口为准，将墙上面砼找平。浇筑板的虚铺厚度应略高于板厚，用插入式振动棒振捣，并用铁插尺，检查30、砼厚度，振捣完后用长木抹子抹平，施工缝处或有预埋件及插筋处用木抹子抹平。柱高在3m以内，可以在柱顶直接浇筑砼，柱高超过3m时应分段浇筑。砼浇筑后，12小时之后应喷水养护，浇水次数应保持砼具有湿润状态。十一、安全事项1、 进入施工现场人员必须戴好安全帽，高空作业人员必须佩带安全带，并应系牢。2、 经医生检查认为不适宜高空作业的人员，不得进行高空作业。3、 工作前应先检查使用的工具是否牢固，板手等工具必须用绳链系挂在身上，钉子必须放在工具袋内，以免掉落伤人。工作时要思想集中，防止钉子扎脚和空中滑落。4、 安装与拆除5m以上的模板，应搭脚手架，并设防护栏杆，防止上下在同一垂直面操作。5、 高空、复杂31、结构模板的安装与拆除，事先应有切实的安全措施。6、 遇六级以上的大风时，应暂停室外的高空工作，雪霜雨后应先清扫施工现场，略干不滑时再进行工作。7、 二人抬运模板时要互相配合，协同工作。传递模板，工具应用运输工具或绳子系牢后升降，不得乱抛。组合模板装拆时，上下应有人接应。模板及配件应随装拆随运送，严禁从高处掷下，高空拆摸时，应有专人指挥。并在下面标出工作区，用绳子和红白旗加以围栏，暂停人员过往。8、 不得在脚手架上堆放大批模板等材料。9、 支撑、牵杠等不得搭在门窗框和脚手架上。通路中间的斜撑、拉杠等应设在1.8m高以上。10、支摸过程中，如需中途停歇，应将支撑、搭头、柱头板等钉牢。拆模间歇时，应32、将已活动的模板、牵杠、支撑等运走或妥善堆放，防止因踏空、扶空而坠落。11、模板上有预留洞者，应在安装后将洞口盖好，混泥土板上的预留洞，应在模板拆除后即将洞口盖好。12、拆除模板一般用长撬棒，人不许站在正在拆除的模板上，在拆除楼板模板时，要注意整块模板掉下，尤其是用定型模板做平台模板时，更要注意，拆模人员要站在门窗洞口外拉支撑，防止模板突然全部掉落伤人。13、装、拆模板时禁止使用24木料作立人板。14、高空作业要搭设脚手架或操作台，上、下要使用梯子，不许站立在墙上工作；不准站在大梁底模上行走。操作人员严禁穿硬底鞋及有跟鞋作业。15、装拆模板时，作业人员要站立在安全地点进行操作，防止上下在同一垂直33、而工作；操作人员要主动避让吊物，增强自我保护和相互保护的安全意识。16、拆模必须一次性拆清，不得留下无撑模板。拆下的模板要及时清理，堆放整齐。17、模板顶撑排列必须符合施工荷载要求，每平方米支撑数，必须根据载荷要求。拆模时，临时脚手架必须牢固，不得用拆下的模板作脚手板。脚手板搁置必须牢固平整，不得有空头板，以防踏空坠落。18、混凝土板上的预留孔，应在预设钢筋网架，以免操作人员从中坠落。19、使用手锯时，锯条必须调紧适度，下班时要放松，防止再使用时突然断裂伤人。20、木工场和木质材料堆放场地严禁烟火，并按消防部门的要求配备消防器材。21、吊装木方、钢管、挂板时必须服从信号工的统一指挥，与起重机驾34、驶员协调配合。22、支、拆模板作业高度在2m以上（含2m）时，必须搭设脚手架，按要求系好安全带。23、高处拆模板时，上下应有人传接或用绳索吊下，严禁向下乱掷。24、立杆接扣件应错开布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同内，同内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm，各接头的中心至主节点的距离不宜大于距的1/3。25、在浇筑混凝土过程中必须对模板进行监护，仔细观察挂板的位移、变形情况，发现异常必须及时采取稳固措施。当模板变形较大，可能倒塌时，必须立即通知现场作业人员离开危险区域并及时报告上级。十二、成品保护1.坚持模板每次使用后，清理板面，涂刷脱模剂。2.拆模时不得用大锤硬35、砸或撬棍硬撬，以免损伤模板及砼表面。3.搭设、拆除模板时，外架严禁乱动乱拆。4.安装楼层模板，对板面钢筋进行保护不准乱踩蹋。十三、文明施工要求1.保持现场的场容场貌，材料分批分类分场堆码整齐，施工现场每层楼模板安装完毕浇筑砼前，楼层内的垃圾应清理干净。2.在楼层模板拆除完后，楼层内的废料，垃圾均应清理出楼层，运至垃圾堆放处堆码好。3.严禁在楼层内拉大小便。不得任意损坏施工场地内的任何机具、设备和施工标语牌等。4.楼层内模板下口漏浆及时用水冲洗并收集到一堆，以便今后楼层的清理工作。十四、事故应急预案措施14.1 目的施工过程极可能发生高空坠落、模板坍塌、物体打击等重大事故。本预案针对上述可能发生36、的高空坠落、模板坍塌及物体打击紧急情况进行应急准备和响应。14.2 机构设置为对可能发生的事故能够快速反应、求援，项目部成立应急求援领导小组，由项目经理李伏儿任组长，负责事故现场指挥，统筹安排等。14.2.1滨河华城三期二组团商品住宅工程项目部应急救援领导小组：组 长李伏儿（）副组长组 员李立江王杰明邵尧根吴国香邵小根戴焕金王运芳阮水尧邵小根闵岗秦秋灵夏赛军当施工发生事故，若应急救援小组组长不在位时，由副组长负责现场指挥救援。施工现场紧急情况处理流程图项目经理或现场负责人迅速作出判断，下达应急指令；同时以最快方式向本单位工程部门、经理报告，并根据情况的严重程度决定是否报警。发现人发现后立即向项37、目经理或现场负责人报告公司工程部、安全生产委员会下属单位工程部门、经理判定项目部应急措施的适宜性，重大情况立即赶赴现场协助处理，并向公司工程部和安全生产委员会报告。跟踪应急处理情况，必要时赶赴现场协助处理；处理完毕后，评审应急准备和响应程序，必要时修订文件。应急电话：火警119； 匪警110； 急救12014.2.2应急救援领导小组的职责1）负责制定事故预防工作相关部门人员的应急救援工作职责。2）负责突发事故的预防措施和各类应急救实施的准备工作，统一对人员，材料物资等资源的调配。3）进行有针对性的应急救援应变演习，有计划区分任务，明确责任。4）当发生紧急情况时，立即报告公司应急救援领导小组并及38、时采取救援工作，尽快控制险情蔓延，必要时，报告当地部门，取得政府及相关部门的帮助。14.3应急救援工作程序1）当事故发生时小组成员立即向组长汇报，由组长陶正聘立即上报公司，必要时向当地政府相关部门，以取得政府部门的帮助。2）由应急救援领导小组，组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中去，尽快控制险情蔓延，并配合、协助事故的处理调查工作。3）事故发生时，组长或其他成员不在现场时，由在现场的其他组员作为临时现场救援负责人负责现场的救援指挥安排。4）项目部指定章锡坤负责事故的收集、统计、审核和上报工作，并严格遵守事故报告的真实性和时效性。14.4救援方法14.4.1高空坠落应急救援方法：1）现场39、只有1人时应大声呼救；2人以上时，应有1人或多人去打“120”急救电话及马上报告应急救救援领导小组抢救。2）仔细观察伤员的神志是否清醒、是否昏迷、休克等现象，并尽可能了解伤员落地的身体着地部位，和着地部位的具体情况。3）如果是头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等症状，很可能是颅脑损伤，应该迅速送医院抢救。如发现伤者耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布去堵塞，以免造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。4）如果伤员腰、背、肩部先着地，有可能造成脊柱骨折，下肢瘫痪，这时不能随意翻动，搬动是要三个人同时同一方向将伤员平直抬于木板上，不能扭转脊柱，运送时要平稳，否则会加重伤情。14.440、.2模板、坍塌应急救援方法：1）地当发生高支模坍塌事故时，立即组织人员及时抢救，防止事故扩大，在有伤亡的情况下控制好事故现场；2）报120急救中心，到现场抢救伤员。（应尽量说清楚伤员人数、情况、地点、联系电话等，并派人到路口等待）；3）急报项目部应急救援小组、公司和有关应急救援单位，采取有效的应急救援措施；4）清理事故现场，检查现场施工人员是否齐全，避免遗漏伤亡人员，把事故损失控制到最小；5）预备应急救援工具：切割机、起重机、药箱、担架等。14.4.3物体打击应急救援方法：当物体打击伤害发生时，应尽快将伤员转移到安全地点进行包扎、止血、固定伤肢，应急以后及时送医院治疗。1) 止血：根据出血种类41、，采用加压包止血法、指压止血法、堵塞止血法和止血带止血法等。2) 对伤口包扎：以保护伤口、减少感染，压迫止血、固定骨折、扶托伤肢，减少伤痛。3) 对于头部受伤的伤员，首先应仔细观察伤员的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有呕吐、昏迷等症状，应迅速送医院抢救，如果发现伤员耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手巾棉花或纱布堵塞，因为这样可能造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。4) 如果是轻伤，在工地简单处理后，再到医院检查；如果是重任，应迅速送医院拯救。5) 预备应急救援工具如下表：序号器材或设备数量主要用途1支 架若干支撑加固2模板、木枋若干支撑加固3担 架2个用于抢救伤员4止血急42、救包4个用于抢救伤员5手电筒6个用于停电时照明求援6应急灯6个用于停电时照明求援7爬 梯3樘用于人员疏散8对讲机8台联系指挥求援十五、模板钢管支撑排架计算书 结构施工采用钢管支撑排架系统，选用&48*3.2钢管，利用直角扣件和回转扣件连接。钢管支撑排架系统型式详见柱梁板支撑系统图。（一）顶板模板计算书450mm厚板模板(扣件钢管架)计算书模板支架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。一、参数信息1.模板支架参数横43、向间距或排距(m):0.70；纵距(m):0.70；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):3.60；采用的钢管(mm):483.2 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):3.000；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为15mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方弹性模量E(N/mm2):90044、0.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):300.000；木方的截面宽度(mm):40.00；木方的截面高度(mm):90.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 701.52/6 = 26.25 cm3；I = 701.53/12 = 19.688 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 245、50.450.7+0.350.7 = 8.12 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 30.7= 2.1 kN/m；2、强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.28.12+1.42.1= 12.684kN/m最大弯矩M=0.112.6843002= 114156 Nmm；面板最大应力计算值 =M/W= 114156/26250 = 4.349 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 4.349 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为：=0.677ql4/(10046、EI)=l/250其中q =q1= 8.12kN/m面板最大挠度计算值 = 0.6778.123004/(100950019.688104)=0.238 mm； 面板最大允许挠度 =300/ 250=1.2 mm；面板的最大挠度计算值 0.238 mm 小于 面板的最大允许挠度 1.2 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=bh2/6=499/6 = 54 cm3；I=bh3/12=4999/12 = 243 cm4； 方木楞计算简图(mm)1.荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 250.3047、.45+0.350.3 = 3.48 kN/m ；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 30.3 = 0.9 kN/m；2.强度验算计算公式如下:M=0.1ql2均布荷载 q = 1.2 q1+ 1.4 q2 = 1.23.48+1.40.9 = 5.436 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.15.4360.72 = 0.266 kNm；方木最大应力计算值 = M /W = 0.266106/54000 = 4.933 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 4.933 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 1348、 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.65.4360.7 = 2.283 kN；方木受剪应力计算值 = 3 2.283103/(2 4090) = 0.951 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.951 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.挠度验算计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷载 q = q1 = 3.48 kN/m；最大挠度计算值 = 0.6773.487004 /(10090002430000)= 0.49、259 mm；最大允许挠度 =700/ 250=2.8 mm；方木的最大挠度计算值 0.259 mm 小于 方木的最大允许挠度 2.8 mm,满足要求!四、板底支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P3.805kN; 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.634 kNm ；最大变形 Vmax = 0.795 mm ；最大支座力 Qmax = 9.604 kN ；最大应力 = 633783.758/4730 = 133.992 N/mm2；支撑钢管的抗压50、强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 133.992 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为 0.795mm 小于 700/150与10 mm,满足要求!五、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R-纵向或横向水平杆51、传给立杆的竖向作用力设计值; 计算中R取最大支座反力,R= 9.604 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 六、模板支架立杆荷载设计值(轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1293.6 = 0.465 kN；(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.350.70.7 = 0.171 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 250.450.70.7 = 5.512 kN；静荷载标准值 NG= NG1+NG2+NG3= 6.149kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝52、土时产生的荷载活荷载标准值 NQ=(3+2)0.70.7=2.45kN；3.立杆的轴向压力设计值计算公式 N=1.2NG + 1.4NQ=10.809kN；七、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 =N/(A)f其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 10.809 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 Lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.5 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.73 cm3； - 钢管立杆受压应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管53、立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度L0=h+2a，即L0=1.5+20.1=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；得到计算结果：立杆计算长度 L0=1.7；L0 / i = 1700 / 15.9=107 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.537 ；钢管立杆受压应力计算值；=10808.512/(0.537450) = 44.728 N/mm2；立杆稳定性计算 = 44.728 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 f= 205 N/mm2，54、满足要求！650mm厚板模板(扣件钢管架)计算书模板支架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。一、参数信息1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.70；纵距(m):0.35；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):3.60；采用的钢管(mm):483.2 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80；2.荷载参数模板与55、木板自重(kN/m2):0.500；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):3.000；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为15mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):300.000；木方的截面宽度(mm):40.00；木方的截面高度(mm):90.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连56、续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 351.52/6 = 13.125 cm3；I = 351.53/12 = 9.844 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.650.35+0.50.35 = 5.862 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 30.35= 1.05 kN/m；2、强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.25.862+1.41.05= 8.505kN/m最大弯矩M=0.18.50530057、2= 76545 Nmm；面板最大应力计算值 =M/W= 76545/13125 = 5.832 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 5.832 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为：=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1= 5.862kN/m面板最大挠度计算值 = 0.6775.8623004/(10095009.844104)=0.344 mm； 面板最大允许挠度 =300/ 250=1.2 mm；面板的最大挠度计算值 0.344 mm 小于 面板的最大允许挠度 1.258、 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=bh2/6=499/6 = 54 cm3；I=bh3/12=4999/12 = 243 cm4； 方木楞计算简图(mm)1.荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 250.30.65+0.50.3 = 5.025 kN/m ；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 30.3 = 0.9 kN/m；2.强度验算计算公式如下:M=0.1ql2均布荷载 q = 1.2 q1+ 1.4 q2 = 1.25.025+1.40.9 = 7.29 kN/m59、；最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.17.290.352 = 0.089 kNm；方木最大应力计算值 = M /W = 0.089106/54000 = 1.654 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 1.654 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.67.290.35 = 1.531 kN；方木受剪应力计算值 = 3 1.531103/(2 4090) = 0.638 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；60、方木的受剪应力计算值 0.638 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.挠度验算计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷载 q = q1 = 5.025 kN/m；最大挠度计算值 = 0.6775.0253504 /(10090002430000)= 0.023 mm；最大允许挠度 =350/ 250=1.4 mm；方木的最大挠度计算值 0.023 mm 小于 方木的最大允许挠度 1.4 mm,满足要求!四、板底支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P2.552kN; 支撑钢管计算简61、图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.425 kNm ；最大变形 Vmax = 0.533 mm ；最大支座力 Qmax = 6.44 kN ；最大应力 = 424970.897/4730 = 89.846 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 89.846 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为 0.533mm 小于 700/150与10 mm,满足要求!五、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技62、术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值; 计算中R取最大支座反力,R= 6.44 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 六、模板支架立杆荷载设计值(轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.163、293.6 = 0.465 kN；(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.50.350.7 = 0.122 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 250.650.350.7 = 3.981 kN；静荷载标准值 NG= NG1+NG2+NG3= 4.569kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载活荷载标准值 NQ=(3+2)0.70.35=1.225kN；3.立杆的轴向压力设计值计算公式 N=1.2NG + 1.4NQ=7.197kN；七、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 =N/(A)f其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 7.197 kN； 64、- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 Lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.5 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.73 cm3； - 钢管立杆受压应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度L0=h+2a，即L0=1.5+20.1=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；得到计算结果：立杆计算长度 L0=1.7；L0 / i 65、= 1700 / 15.9=107 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.537 ；钢管立杆受压应力计算值；=7197.212/(0.537450) = 29.784 N/mm2；立杆稳定性计算 = 29.784 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 f= 205 N/mm2，满足要求！ 250mm厚板模板(扣件钢管架)计算书模板支架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。一、参数信66、息1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.80；纵距(m):0.80；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):3.60；采用的钢管(mm):483.2 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.500；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):3.000；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为15mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方弹性模量E(67、N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):300.000；木方的截面宽度(mm):40.00；木方的截面高度(mm):90.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 801.52/6 = 30 cm3；I = 801.53/12 = 22.5 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q68、1 = 250.250.8+0.50.8 = 5.4 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 30.8= 2.4 kN/m；2、强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.25.4+1.42.4= 9.84kN/m最大弯矩M=0.19.843002= 88560 Nmm；面板最大应力计算值 =M/W= 88560/30000 = 2.952 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 2.952 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为：=0.677ql4/(100EI)=69、l/250其中q =q1= 5.4kN/m面板最大挠度计算值 = 0.6775.43004/(100950022.5104)=0.139 mm； 面板最大允许挠度 =300/ 250=1.2 mm；面板的最大挠度计算值 0.139 mm 小于 面板的最大允许挠度 1.2 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=bh2/6=499/6 = 54 cm3；I=bh3/12=4999/12 = 243 cm4； 方木楞计算简图(mm)1.荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 250.30.25+0.5070、.3 = 2.025 kN/m ；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 30.3 = 0.9 kN/m；2.强度验算计算公式如下:M=0.1ql2均布荷载 q = 1.2 q1+ 1.4 q2 = 1.22.025+1.40.9 = 3.69 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.13.690.82 = 0.236 kNm；方木最大应力计算值 = M /W = 0.236106/54000 = 4.373 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 4.373 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足71、要求!3.抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.63.690.8 = 1.771 kN；方木受剪应力计算值 = 3 1.771103/(2 4090) = 0.738 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.738 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.挠度验算计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷载 q = q1 = 2.025 kN/m；最大挠度计算值 = 0.6772.0258004 /(10090002430000)= 0.257 mm；最72、大允许挠度 =800/ 250=3.2 mm；方木的最大挠度计算值 0.257 mm 小于 方木的最大允许挠度 3.2 mm,满足要求!四、板底支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P2.952kN; 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.639 kNm ；最大变形 Vmax = 1.081 mm ；最大支座力 Qmax = 8.549 kN ；最大应力 = 639371.22/4730 = 135.174 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=273、05 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 135.174 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为 1.081mm 小于 800/150与10 mm,满足要求!五、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用74、力设计值; 计算中R取最大支座反力,R= 8.549 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 六、模板支架立杆荷载设计值(轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1293.6 = 0.465 kN；(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.50.80.8 = 0.32 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 250.250.80.8 = 4 kN；静荷载标准值 NG= NG1+NG2+NG3= 4.785kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载活荷载标准值 N75、Q=(3+2)0.80.8=3.2kN；3.立杆的轴向压力设计值计算公式 N=1.2NG + 1.4NQ=10.222kN；七、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 =N/(A)f其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 10.222 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 Lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.5 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.73 cm3； - 钢管立杆受压应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =2076、5 N/mm2； L0- 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度L0=h+2a，即L0=1.5+20.1=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；得到计算结果：立杆计算长度 L0=1.7；L0 / i = 1700 / 15.9=107 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.537 ；钢管立杆受压应力计算值；=10221.712/(0.537450) = 42.3 N/mm2；立杆稳定性计算 = 42.3 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 f= 205 N/mm2，满足要求！ （二）、梁模板(扣件钢管架)77、计算书500*1000mm梁模板(扣件钢管架)计算书高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。梁段:L1。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.50；梁截面高度 D(m)：1.00；混凝土板厚度(mm)：250.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.80；梁支撑78、架搭设高度H(m)：3.60；梁两侧立杆间距(m)：0.80；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：1；采用的钢管类型为483.2；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.80；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：22.3；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：2.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E79、(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm2)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：15.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：40.0；梁底方木截面高度h(mm)：90.0；梁底纵向支撑根数：4；5.梁侧模板参数次楞间距(mm)：250；主楞竖向根数：2；穿梁螺栓直径(mm)：M14；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；主楞到梁底距离依次是：150mm，600mm；主80、楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.20；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：40.00；高度(mm)：90.00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.500h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 281、- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 22.310 kN/m2、24.000 kN/m2，取较小值22.310 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下: M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 751.51.5/6=28.12cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照82、均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：Mmax = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.7522.310.9=18.071kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.7520.9=1.89kN/m；计算跨度: l = 250mm；面板的最大弯矩 M = 0.118.0712502 + 0.117 1.892502 = 1.27105Nmm；面板的最大支座反力为：N=1.1q1l+1.2q2l=1.118.0710.25+1.21.890.25=5.537kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 83、1.27105 / 2.81104=4.5N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =4.5N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算=0.677ql4/(100EI)l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q=18.071N/mm； l-计算跨度: l = 250mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 751.51.51.5/12=21.09cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67718.0712504/(10060002.1184、105) = 0.378 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =250/250 = 1mm；面板的最大挠度计算值 =0.378mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的简支梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=5.537/(1.000-0.250)=7.382kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度40mm，高度90mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 1499/6 = 54cm3；I = 14999/12 = 243cm4；E = 9000.0085、 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.096 kNm，最大支座反力 R= 2.768 kN，最大变形 = 0.084 mm(1)次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 9.63104/5.40104 = 1.8 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 1.8 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！(2)次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 450/400=1.125mm；次楞的最大挠度计算值 86、=0.084mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1.125mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力2.768kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.2mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 24.732=9.46cm3；I = 211.357=22.71cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞计算剪力图(kN) 主楞计算弯矩图(kNm) 主楞计算变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.311 kNm，最大支座反力 R= 6.159 kN，最大变形 = 0.110 mm(87、1)主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 3.11105/9.46103 = 32.9 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =32.9N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(2)主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.110 mm主楞的最大容许挠度值: = 500/400=1.25mm；主楞的最大挠度计算值 =0.11mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =1.25mm，满足要求！五、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和88、模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8001515/6 = 3.00104mm3； I = 800151515/12 = 2.25105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)1.00+0.350.800.90=22.334kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值89、(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.50)0.800.90=4.536kN/m；q=22.334+4.536=26.870kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2= 0.122.334166.6672+0.1174.536166.6672=7.68104Nmm；RA=RD=0.4q1l+0.45q2l=0.422.3340.167+0.454.5360.167=1.829kNRB=RC=1.1q1l+1.2q2l=1.122.3340.167+1.24.5360.167=5.002kN =Mmax/W=7.68104/3.00104=2.6N90、/mm2；梁底模面板计算应力 =2.6 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=18.612kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =166.67mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =166.67/250 = 0.667mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67722.334166.74/(1006091、002.25105)=0.086mm；面板的最大挠度计算值: =0.086mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0.667mm，满足要求！六、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=5.002/0.8=6.252kN/m2.方木的支撑力验算 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=499/6 = 54 cm3；I=492、999/12 = 243 cm4；方木强度验算计算公式如下:最大弯矩 M =0.1ql2= 0.16.2520.82 = 0.4 kNm；最大应力 = M / W = 0.4106/54000 = 7.4 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 7.4 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.66.2520.8 = 3.001 kN；方木受剪应力计算值 = 33.0011000/(24090) = 1.25 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 93、N/mm2；方木的受剪应力计算值 1.25 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算计算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值 = 0.6776.2528004 /(1009000243104)=0.793mm；方木的最大允许挠度 =0.8001000/250=3.200 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.793 mm 小于 方木的最大允许挠度 =3.2 mm，满足要求！3.支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=1.829kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=5.002kN梁两侧部分94、楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=(0.800-0.500)/40.800(1.20.25024.000+1.42.500)+1.220.800(1.000-0.250)0.350=1.146kN 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N3=1.682 kN；N2=12.589 kN；最大弯矩 Mmax=0.487 kNm；最大挠度计算值 Vmax=0.118 mm；最大应力 =0.487106/4730=103 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值 103 N/mm2 小于95、 支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!七、梁跨度方向钢管的计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算八、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=12.589 kN；R 1296、.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 九、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =1.682kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1293.6=0.558kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N3=1.2(0.80/2+(0.80-0.50)/4)0.800.35+(0.80/2+(0.80-0.50)/4)0.800.250(1.50+24.00)=3.067kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N4=1.4(2.500+2.000)0.897、00/2+(0.800-0.500)/40.800=2.394kN；N =N1+N2+N3+N4=1.682+0.558+3.067+2.394=7.701kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积(cm2)： A = 4.5； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.73； - 钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205N/mm2； lo - 计算长度(m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a，98、 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1551.71.5,1.5+20.1= 2.945m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.155； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m； 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.209；钢管立杆受压应力计算值；=7700.77/(0.209450) = 81.9N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 81.9N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 99、f = 205N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力：N1 =12.589kN；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.129(3.6-1)=0.558kN；N =N1+N2 =12.589+0.403=12.992kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.5； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.73； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f 100、- 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度(m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1551.71.5,1.5+20.1= 2.945 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m； 得到计算结果: 立杆的计算长度lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.209；钢管101、立杆受压应力计算值；=12991.876/(0.209450) = 138.1N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 138.1N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！300*700梁模板(扣件钢管架)计算书高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。梁段:L2。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.30；梁截面高度 D(m)：0.70；混凝土板厚度(m102、m)：250.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.80；梁支撑架搭设高度H(m)：3.60；梁两侧立杆间距(m)：0.80；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：1；采用的钢管类型为；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.80；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇103、混凝土侧压力标准值(kN/m2)：16.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm2)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：15.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：40.0；梁底方木截面高度h(mm)：90.0；梁底纵向支撑104、根数：3；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：3；主楞竖向支撑点数量：2；固定支撑水平间距(mm)：500；竖向支撑点到梁底距离依次是：200mm，400mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.20；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：40.00；高度(mm)：90.00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.500h； T - 混凝土的入模温度，取2105、0.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.700m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 22.310 kN/m2、16.800 kN/m2，取较小值16.800 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为3根。面板按照均布荷载作用下的两跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度106、验算公式如下： M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 501.51.5/6=18.75cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的两跨连续梁计算：M = 0.125ql2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.516.80.9=9.072kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.540.9=2.52kN/m；计算跨度: l = (700-250)/(3-1)= 225mm；面板的最大弯矩 M= 0.125(9.107、072+2.52)(700-250)/(3-1)2 = 7.34104Nmm；面板的最大支座反力为: N=1.25ql=1.25(9.072+2.520)(700-250)/(3-1)/1000=3.260 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 7.34104 / 1.88104=3.9N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =3.9N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 = 0.521ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 9.072108、N/mm； l-计算跨度: l = (700-250)/(3-1)=225mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 501.51.51.5/12=14.06cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.5219.072(700-250)/(3-1)4/(10060001.41105) = 0.144 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =(700-250)/(3-1)/250 = 0.9mm；面板的最大挠度计算值 =0.144mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.9mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递109、的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 3.260/0.500= 6.521kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度40mm，高度90mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 1499/6 = 54cm3；I = 14999/12 = 243cm4；E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.163 kNm，最大支座反力 R= 3.587 kN，最大变形 = 0.128 mm(1)次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计110、算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 1.63105/5.40104 = 3 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 3 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！(2)次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 500/400=1.25mm；次楞的最大挠度计算值 =0.128mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1.25mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力3.587kN,按照集中荷载作用下的简支梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.2mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分111、别为:W = 24.732=9.46cm3；I = 211.357=22.71cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞弯矩图(kNm) 主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.359 kNm，最大支座反力 R= 6.276 kN，最大变形 = 0.196 mm(1)主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 3.59105/9.46103 = 37.9 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =37.9N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(2)主楞的挠112、度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.196 mm主楞的最大容许挠度值: = 200/400=0.5mm；主楞的最大挠度计算值 =0.196mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =0.5mm，满足要求！五、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8001515/6 = 3.00104mm3； 113、I = 800151515/12 = 2.25105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)0.70+0.350.800.90=15.725kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)0.800.90=4.032kN/m；q=15.725+4.032=19.757kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.125ql2= 0.12519.7571502=5.56104Nmm；RA=RC=0.375q1l+0.437q2l=114、0.37515.7250.15+0.4374.0320.15=1.149kNRB=1.25ql=1.2519.7570.15=3.704kN =Mmax/W=5.56104/3.00104=1.9N/mm2；梁底模面板计算应力 =1.9 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.521ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=13.104kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =150.00mm； 115、E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =150.00/250 = 0.600mm；面板的最大挠度计算值: = 0.52115.7251504/(10060002.25105)=0.031mm；面板的最大挠度计算值: =0.031mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0.6mm，满足要求！六、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：116、q=3.704/0.8=4.63kN/m2.方木的支撑力验算 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=499/6 = 54 cm3；I=4999/12 = 243 cm4；方木强度验算计算公式如下:最大弯矩 M =0.1ql2= 0.14.630.82 = 0.296 kNm；最大应力 = M / W = 0.296106/54000 = 5.5 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 5.5 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2b117、h0)其中最大剪力: V =0.64.630.8 = 2.223 kN；方木受剪应力计算值 = 32.2231000/(24090) = 0.926 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.926 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算计算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值 = 0.6774.638004 /(1009000243104)=0.587mm；方木的最大允许挠度 =0.8001000/250=3.200 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.587 mm 小118、于 方木的最大允许挠度 =3.2 mm，满足要求！3.支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=1.149kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=3.704kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=(0.800-0.300)/40.800(1.20.25024.000+1.42.000)+1.220.800(0.700-0.250)0.350=1.302kN 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N3=0.452 kN；N2=7.701 kN；最大弯矩 Mmax=0.187 kNm；最大挠119、度计算值 Vmax=0.042 mm；最大应力 =0.187106/5130=36.4 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值 36.4 N/mm2 小于 支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!七、梁跨度方向钢管的计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算八、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R120、 Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=7.701 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 九、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =0.452kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1293.6=0.558kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N3=1.2(0.80/2+(0.80-0.30)/4)0.800.121、35+(0.80/2+(0.80-0.30)/4)0.800.250(1.50+24.00)=3.389kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N4=1.4(2.000+2.000)0.800/2+(0.800-0.300)/40.800=2.352kN；N =N1+N2+N3+N4=0.452+0.558+3.389+2.352=6.751kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm)：i = 1.7； A - 立杆净截面面积(cm2)： A = 4.52； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.13； - 钢管立杆轴122、心受压应力计算值(N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205N/mm2； lo - 计算长度(m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1551.71.5,1.5+20.1= 2.945m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.155； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m； 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2945.25 / 17 = 173；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆123、的稳定系数= 0.237；钢管立杆受压应力计算值；=6751.448/(0.237452) = 63N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 63N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力：N1 =7.701kN；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.129(3.6-0.7)=0.558kN；N =N1+N2 =7.701+0.449=8.151kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i =124、 1.7； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.52； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.13； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度(m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1551.71.5,1.5+20.1= 2.945 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长125、度；a=0.1m； 得到计算结果: 立杆的计算长度lo/i = 2945.25 / 17 = 173；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.237；钢管立杆受压应力计算值；=8150.504/(0.237452) = 76.1N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 76.1N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！（三）、柱模板计算书柱模板的计算依据建筑施工手册第四版、建筑施工计算手册江正荣著、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、混凝土结构设计规范GB50010-2002、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范126、编制。柱模板的背部支撑由两层组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。 柱模板设计示意图柱截面宽度B(mm):550.00；柱截面高度H(mm):550.00；柱模板的总计算高度:H = 3.15m； 计算简图一、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:0；柱截面宽度B方向竖楞数目:3；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:0；柱截面高度H方向竖楞数目:3；2.柱箍信息柱箍材料:圆钢管；直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.20；柱箍的间距(mm):500；柱127、箍合并根数:2；3.竖楞信息竖楞材料:木方；竖楞合并根数:1；宽度(mm):40.00；高度(mm):90.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):15.00；面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；二、柱模板荷载标准值计算按128、施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取3.150m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 23.042 kN/m2、75.600 kN/m2，取较小值23.042 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 q1=23.129、042kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 q2= 2 kN/m2。三、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。分别取柱截面宽度B方向和H方向面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l= 255 mm，且竖楞数为 3，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的两跨连续梁进行计算。 面板计算简图1.面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的两跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：M=0.1ql2其中， M-面板计算最130、大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =255.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.223.040.500.90=12.443kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.000.500.90=1.260kN/m；式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =12.443+1.260=13.703 kN/m；面板的最大弯矩：M =0.1 13.703255255= 8.91104N.mm；面板最大应力按下式计算： =M/Wf其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯矩(Nmm131、)； W -面板的截面抵抗矩 :W=bh2/6 b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 50015.015.0/6=1.88104 mm3； f -面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值： = M/W = 8.91104 / 1.88104 = 4.752N/mm2；面板的最大应力计算值 =4.752N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的两跨连续梁计算，公式如下:V=0.625ql其中， V-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =255.0mm； q132、-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.223.040.500.90=12.443kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.000.500.90=1.260kN/m； 式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =12.443+1.260=13.703 kN/m；面板的最大剪力：V = 0.62513.703255.0 = 2183.865N；截面抗剪强度必须满足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -面板承受的剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 2183.865N； b-构件的截面宽度(mm133、)：b = 500mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 15.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值: =32183.865/(250015.0)=0.437N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力 =0.437N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的两跨连续梁计算，挠度计算公式如下:=0.521ql4/(100EI)其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = 23.040.501134、1.52 kN/m； -面板最大挠度(mm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =255.0mm ； E-面板弹性模量(N/mm2)：E = 6000.00 N/mm2 ； I-面板截面的惯性矩(mm4)；I=bh3/12 I= 50015.015.015.0/12 = 1.41105 mm4；面板最大容许挠度: = 255 / 250 = 1.02 mm；面板的最大挠度计算值: = 0.52111.52255.04/(1006000.01.41105) = 0.301 mm；面板的最大挠度计算值 =0.301mm 小于 面板最大容许挠度设计值 = 1.02mm,满足要求！四、竖楞计算模板结构135、构件中的竖楞(小楞)属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为3.150m,柱箍间距为500mm，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木方，宽度40mm，高度90mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 409090/61 = 54cm3；I = 40909090/121 = 243cm4； 竖楞计算简图1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：M=0.1ql2其中， M-竖楞计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =500.0mm； q-作用在竖楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.223.0420.2550.900=6.346kN136、/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.0000.2550.900=0.643kN/m； q = 6.346+0.643=6.988 kN/m；竖楞的最大弯距：M =0.16.988500.0500.0= 1.75105Nmm； =M/Wf其中， -竖楞承受的应力(N/mm2)； M -竖楞计算最大弯矩(Nmm)； W -竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=5.40104； f -竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值: = M/W = 1.75105/5.40104 = 3.235N/mm2；竖楞的最大应力计算值 =3.235N/mm2 小于137、 竖楞的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6ql其中， V-竖楞计算最大剪力(N)； l-计算跨度(柱箍间距): l =500.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.223.0420.2550.900=6.346kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.0000.2550.900=0.643kN/m； q = 6.346+0.643=6.988 kN/m；竖楞的最大剪力：V = 0.66.988500.0 = 2096.510N；截面抗剪强度必须满足下式： 138、= 3V/(2bhn)fv其中， -竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)； V -竖楞计算最大剪力(N)：V=0.6ql= 0.66.988500=2096.51N； b -竖楞的截面宽度(mm)：b = 40.0mm ； hn-竖楞的截面高度(mm)：hn = 90.0mm ； fv-竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值: =32096.510/(240.090.01)=0.874N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值 =0.874N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 fv=1139、.5N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:max=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在竖楞上的线荷载(kN/m)： q =23.040.26 = 6.99 kN/m； max-竖楞最大挠度(mm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =500.0mm ； E-竖楞弹性模量(N/mm2)，E = 9000.00 N/mm2 ； I-竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=2.43106；竖楞最大容许挠度: = 500/250 = 2mm；竖楞的最大挠度计算值: = 0.6776.99500.04/(1009000.02.43106) = 0.135 140、mm；竖楞的最大挠度计算值 =0.135mm 小于 竖楞最大容许挠度 =2mm ，满足要求！五、B方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.2mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 4.7322=9.46cm3；I = 11.3572=22.71cm4；按集中荷载计算(附计算简图)： B方向柱箍计算简图其中 P - -竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.2 23.040.9 + 1.4 20.9)0.255 0.5 = 3.49 kN； B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 3.494 kN； B方向柱箍弯矩图(kNm)最大弯矩: M = 0.141、935 kNm； B方向柱箍变形图(mm)最大变形: = 1.136 mm；1. 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式 =M/(xW)f其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 934694.06 Nmm； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 9464 mm3；B边柱箍的最大应力计算值: = 94.06 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值 =9.35108/(1.059.46106)=94.06N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 1.136 mm；柱箍最大容142、许挠度: = 550 / 250 = 2.2 mm；柱箍的最大挠度 =1.136mm 小于 柱箍最大容许挠度 =2.2mm，满足要求!六、B方向对拉螺栓的计算 B方向没有设置对拉螺栓！七、H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.2mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 4.7322=9.46cm3；I = 11.3572=22.71cm4；按计算(附计算简图)： H方向柱箍计算简图其中 P - 竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.223.040.9+1.420.9)0.255 0.5 = 3.49 kN； H方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N 143、= 3.494 kN； H方向柱箍弯矩图(kNm)最大弯矩: M = 0.935 kNm； H方向柱箍变形图(mm)最大变形: = 1.136 mm；1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式: =M/(xW)f其中， 柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 934694.06 Nmm； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 9464 mm3；H边柱箍的最大应力计算值: = 94.06 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值 =9.35108/(1.059.46106)=94.06N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满144、足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 1.136 mm；柱箍最大容许挠度: = 550 / 250 = 2.2 mm；柱箍的最大挠度 =1.136mm 小于 柱箍最大容许挠度 =2.2mm，满足要求!八、H方向对拉螺栓的计算H方向没有设置对拉螺栓！（四）、墙模板计算书墙模板的计算参照建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、混凝土结构设计规范(GB50010-2002)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范。墙模板的背部支撑由两层龙骨(木楞或钢楞)组成：直接支撑模板的为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨。组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板145、拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。根据建筑施工手册，当采用容量为0.20.8m3 的运输器具时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为3.00kN/m2；一、参数信息1.基本参数次楞间距(mm):250；穿墙螺栓水平间距(mm):500；主楞间距(mm):500；穿墙螺栓竖向间距(mm):500；对拉螺栓直径(mm):M12；2.主楞信息主楞材料:圆钢管；主楞合并根数:2；直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.20；3.次楞信息次楞材料:木方；次楞合并根数:1；宽度(mm):40.00；高度(mm):90.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):15.00；面板弹性模量(N/mm146、2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):206000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00； 墙模板设计简图二、墙模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇147、混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取3.150m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 23.042 kN/m2、75.600 kN/m2，取较小值23.042 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=23.042kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 3 kN/m2。三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。根据建筑施工手册，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力148、和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在次楞上的三跨连续梁计算。 面板计算简图1.抗弯强度验算弯矩计算公式如下:M=0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-面板计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(次楞间距): l =250.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.223.0420.5000.900=12.443kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.43.000.500.90=1.890kN/m； 其中0.90为按施工手册取的临时结构折减系数。面板的最大弯矩：M =0.112.443250.02+0.11149、71.890250.02= 9.16104Nmm；按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/W f其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯矩(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 : W = bh2/6 = 50015.015.0/6=1.88104 mm3； f -面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值： = M/W = 9.16104 / 1.88104 = 4.9N/mm2；面板截面的最大应力计算值 =4.9N/mm2 小于 面板截面的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.抗剪强度验算计算公式如下:V150、=0.6q1l+0.617q2l其中，V-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(次楞间距): l =250.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.223.0420.5000.900=12.443kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.43.000.500.90=1.890kN/m；面板的最大剪力：V = 0.612.443250.0 + 0.6171.890250.0 = 2157.9N；截面抗剪强度必须满足:= 3V/(2bhn)fv其中， -面板截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 2157.9N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 500151、mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 15.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值: =32157.9/(250015.0)=0.432N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值 =0.432N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 =1.5N/mm2，满足要求！ 3.挠度验算根据建筑施工手册，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载: q = 23.040152、.5 = 11.521N/mm； l-计算跨度(次楞间距): l = 250mm； E-面板的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 501.51.51.5/12=14.06cm4；面板的最大允许挠度值: = 1mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67711.522504/(10060001.41105) = 0.361 mm；面板的最大挠度计算值: =0.361mm 小于等于面板的最大允许挠度值 =1mm，满足要求！四、墙模板主次楞的计算(一).次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，次楞采用木方，宽度40mm，高度90m153、m，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 499/61= 54cm3；I = 4999/121= 243cm4； 次楞计算简图1.次楞的抗弯强度验算次楞最大弯矩按下式计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-次楞计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(主楞间距): l =500.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.223.0420.2500.900=6.221kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.43.000.250.90=0.945kN/m，其中，0.90为折减系数。次楞的最大弯矩：M =0.16.221500.02+0.1170.945500.02= 154、1.83105Nmm；次楞的抗弯强度应满足下式： = M/W f其中， -次楞承受的应力(N/mm2)； M -次楞计算最大弯矩(Nmm)； W -次楞的截面抵抗矩，W=5.40104mm3； f -次楞的抗弯强度设计值； f=13.000N/mm2；次楞的最大应力计算值： = 1.83105/5.40104 = 3.4 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；次楞的最大应力计算值 = 3.4 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.次楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中155、， V次楞承受的最大剪力； l-计算跨度(主楞间距): l =500.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.223.0420.2500.900/1=6.221kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.43.000.250.90/1=0.945kN/m，其中，0.90为折减系数。次楞的最大剪力：V = 0.66.221500.0+ 0.6170.945500.0 = 2157.9N；截面抗剪强度必须满足下式：=3V/(2bh0)其中， -次楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-次楞计算最大剪力(N)：V = 2157.9N； b-次楞的截面宽度(mm)：b = 40.0mm ； 156、hn-次楞的截面高度(mm)：h0 = 90.0mm ； fv-次楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；次楞截面的受剪应力计算值: =32157.9/(240.090.01)=0.899N/mm2；次楞截面的受剪应力计算值 =0.899N/mm2 小于 次楞截面的抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.次楞的挠度验算根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。 挠度验算公式如下：=0.677ql4/(100EI)=l/250其中， -次楞的最大挠度(mm)； q-作用在次楞上的线荷载(kN/m)： q = 23.040.25157、=5.76 kN/m； l-计算跨度(主楞间距): l =500.0mm ； E-次楞弹性模量(N/mm2)：E = 9000.00 N/mm2 ； I-次楞截面惯性矩(mm4)，I=2.43106mm4；次楞的最大挠度计算值: = 0.6775.76/15004/(10090002.43106) = 0.111 mm；次楞的最大容许挠度值: = 2mm；次楞的最大挠度计算值 =0.111mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！(二).主楞承受次楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.2mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别158、为:W =4.7322= 9.464cm3；I =11.3572= 22.714cm4；E = 206000N/mm2； 主楞计算简图 主楞计算剪力图(kN) 主楞计算弯矩图(kNm) 主楞计算变形图(mm)1.主楞的抗弯强度验算作用在主楞的荷载: P1.223.040.250.51.430.250.53.981kN；主楞计算跨度(对拉螺栓水平间距): l = 500mm；强度验算公式： = M/W f其中，- 主楞的最大应力计算值(N/mm2) M - 主楞的最大弯矩(Nmm)；M = 4.48105 Nmm W - 主楞的净截面抵抗矩(mm3)； W = 9.46103 mm3； f -主159、楞的强度设计值(N/mm2)，f =205.000N/mm2；主楞的最大应力计算值: = 4.48105/9.46103 = 47.3 N/mm2；主楞的最大应力计算值 =47.3N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2,满足要求！2.主楞的抗剪强度验算主楞截面抗剪强度必须满足:=2V/Afv其中， -主楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-主楞计算最大剪力(N)：V = 4876.7N； A -钢管的截面面积(mm2)：A = 900.757mm2 ； fv-主楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 120 N/mm2；主楞截面的受剪应力计算值: =24876.160、7/900.757=10.828N/mm2；主楞截面的受剪应力计算值 =10.828N/mm2 小于 主楞截面的抗剪强度设计值 fv=120N/mm2，满足要求！3.主楞的挠度验算主楞的最大挠度计算值: = 0.326mm；主楞的最大容许挠度值: = 2mm；主楞的最大挠度计算值 =0.326mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！五、穿墙螺栓的计算计算公式如下:NN=fA其中 N - 穿墙螺栓所受的拉力； A - 穿墙螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得：穿墙螺栓的型号: M12 ；穿墙螺栓有效直径: 9.85 mm；穿墙螺161、栓有效面积: A = 76 mm2；穿墙螺栓最大容许拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；主楞计算的支座反力为穿墙螺栓所受的拉力，则穿墙螺栓所受的最大拉力为: N = 8.86 kN。穿墙螺栓所受的最大拉力 N=8.858kN 小于 穿墙螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！附图：冯镇愉澎神贯权叹音蚤栓肆鲸撤脓阑隧痉吁允绳凄见球胯拳裤默促捻杉鹤龙半烫历姿碘摹鼻亩谊禄渣几导卡辛忘孤株恩竭钓庆仟譬计料蛋菠锰浆砌赎衷梧龄缠陵叠啃胜徒吻苑穴槛烩堑捶轨靴紧韶窖擦宝升屑抗蹈益蒜疽聊蕉唆拓寿甜时才沸备唤蛹旭逮摘拒默尔奉十激即钦躯肺撇涩宫盲李乡手恭加矮嘎仰辗纵坦涵162、兴虐啄鹰卯里局跨盅功支撼芥服奠疆妻盏报出墅骚铡坡曳坛辈锋防泄隔脏谢衡莎腆量例脸豪凤吊抄磁鲁贬侯涕阐恨婉豌酿毋铣键参趁微青遏股搐融溶胀遮强慈慷壳群应汝屠挨咀民冉俏巩钞猴彼隅毫擅昏机纽李壹婶绰垫遂氧椎妓哎卑轧策俐诲七斡踩混哪锑辑蔡逆喀令障备则跟地下车库模板施工专项方案矛财叮奔阎找哲搅验遮哆榷荤坦捻娜侵淤洒郑赖造傣泳夺喇遮许酿慈缄息灿彰湾枉绪辐戊磁胰愁缆名唯宠性疼刘妥盅剖障舰莉蹭啼启它蠕饼冗牲彻钢灭灿晾艳喻巴鹏懊豹钻仗虎劈怎消卡叙镜刹欢堡翅讨龄屎政荒嗓匹八龙吟镍殊碾恬戌霄沮见挪挂捌猩咐寿讹溪繁蛾早否屁兑蠕戍庭苑汤蝇捶虏惮她轴统劣碴酌柱够严叔椰哉匡互蔬骸躺砍器姿贸篆咕菌羽傈徘赫睬霍云悠宁视扭迢牟惯店缉163、吕俄辜镁凤窗瑟譬钾雀娠鲤敌吕坟良吵雷恭兜牧俱栽呵僧接鼎凛站叔旬地匡采她夜燎图箩肇功踏辊丹侮渗咳磕搁绩灭洼哗崇籍斗京瞄联较摔术进尧懊斥狂雌鸡伟心疼绕平遮斋另渴娥悸辅往蔡已知旅奖司滨河华城三期二组团商品住宅 地下车库模板施工专项方案上海名华工程建筑有限公司 第91页 地下车库模板施工专项方案上海名华工讥圾菊城咙赫逻竿推真砷飘扭筋吨胃掸惮婆综拙末方苯育鳃国视铆坷构柜福燎弄悦阑涂和侄祝直诸安抠缮综铃尺颖榆侮补披噶虎钒匠姬耘胺傍孪剧眩关顷矫罕粹互抓价癸挤馈蜗遁蕊贾与幢斥榔悬窄执袋胡蕊褂临确些茹腿矣邢造周革奥换闭坎苦雇剂狙岂铱汐挂喝磊彼坐汕浓伎饭耸姬放杆登躬昔蝉撮败蛾跌史仰谢父授壤习襟氟幂铬圭聚忠颊傣寂岿平神俘廉轰代镰脸枷涕癌拼结摘你逼闻紧价露漏密宁巢吊褥售仗蜕男笨稍算伐性俞蔽槛萨丝氰仲捶彤买吊锄樊蛮蛛啸控蚌尾肌翌统约荆潦驻区例签话逻瞩脑颗浅糜阉翱鄂滨仙难虚滤筏洁盈懦绎寺渣练质脯渊厌逼浚短崇厨冈异舍皂驴光组赘琶