1、北京经济技术开发区A座写字楼等6项(28C3地块)项目超限模架安全施工专项方案 目 录第1章 编制依据- 1 -第2章 工程概况- 2 -2.1总体简介- 2 -2.2结构概况- 2 -2.3超限梁板模板工程概况- 2 -第3章 施工部署- 5 -3.1施工部位及工期要求- 5 -3.2组织机构及职责分工- 5 -3.3任务划分- 5 -3.4组织机构及责任分工- 6 -第4章 施工准备- 7 -4.1技术准备- 7 -4.2机具准备- 7 -4.3施工材料准备- 7 -第5章 超限部位模架的组成、构造及施工- 11 -5.1模架支撑体系的总体设计与选型- 11 -5.2超限部位模板施工- 12、1 -5.3超限部位外防护架施工- 16 -5.4超限部位模架支撑体系与防护- 17 -5.5混凝土浇筑- 22 -5.6超限部位回顶- 23 -第6章 超限梁板模板体系安装及拆除- 24 -6.1超限梁板模板搭设安装程序- 24 -6.2超限模板支撑系统搭设安装要求- 24 -6.3模板支撑系统验收程序- 26 -6.4超限模板支撑系统拆除要求- 27 -第7章 超限模板支撑系统安全措施- 30 -7.1施工过程注意事项- 30 -7.2安全技术措施- 30 -7.3预防坍塌事故的安全技术措施- 32 -7.4预防高空坠落事故安全技术措施- 33 -7.5应急救援预案- 34 -7.6监测监3、控措施- 39 -7.7冬期施工安全技术措施- 41 -第8章 模板计算书- 42 -8.1计算依据- 42 -8.2超限楼板模板支架计算- 44 -8.3梁高为1200MM超限梁模板支架计算- 50 -8.4梁高1200MM超限梁模板支架计算- 57 -8.5梯形超限梁模板支架计算- 64 -第1章 编制依据序 号名 称编 号1A座写字楼等6项（28C3地块）施工图纸2A座写字楼等6项（28C3地块）施工组织设计3A座写字楼等6项（28C3地块）混凝土施工方案4混凝土结构工程施工质量验收规范DBJ01-82-20045建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-20016混凝土结构工程施工质4、量验收规范GB50204-2002(2011版)7混凝土结构工程施工规范GB50666-20118北京市建筑工程施工安全操作规程DBJ01-62-20029建筑施工安全检查标准JGJ59-201110建筑工程大模板技术规程JGJ73-200311建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范JGJ166-200812建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-201113建筑工程施工技术管理规程DBJ01-80-200314建筑机械使用安全技术规程JGJ33-200115建筑工程施工资料管理规程DBJ01-51-200316钢管脚手架、模板支架安全选用技术规程DB11-T583-200817北京市建设5、工程施工现场安全资料管理规程DB11/383-200616危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987号18北京市实施危险性较大的分部分项工程安全管理办法规定京建施2009841号19建设工程安全生产管理条例国务院第393号令第2章 工程概况2.1总体简介序 号项 目内 容1工程名称A座写字楼等6项(28C3地块)2建设单位北京经济技术投资开发总公司3设计单位中国建筑设计研究院4勘察单位中铁工程设计院有限公司5监理单位北京伟泽工程项目管理有限公司6施工单位北京博大经开建设有限公司7计划工期1276日历天8质量目标合格 2.2结构概况A座写字楼等6项(28C3地块)项目位于北京亦庄新城的6、商务核心区荣华路(亦庄长安街)商务带，东西两侧分别为亦庄新城规划中的工业区与生活区。其中A座32层，女儿墙高度140m，屋面顶板(结构)标高130.5m。B座24层女儿墙高度110m，屋面顶板(结构)标高98.5m。地下共两层总建筑面积39400平方米，总建筑面积157392平方米。结构形式：A、B座为钢筋混凝土框架核心筒体系，南北群房为钢筋混凝土抗震体系；共享大厅为钢结构钢架体系。2.3超限梁板模板工程概况本工程共有8处超限支撑，分别为号、号、号、号、号、号、号、号超限梁板模架支撑，均为临边搭设，采用扣件式钢管脚手架支撑体系 (具体超限部位详见附图12)；板厚100mm、120mm、140m7、m，150mm，最大梁截面尺寸6001200mm、(750+484)1200mm，最小梁截面尺寸250450mm；最大支撑高度13.65m，最小支撑高度9.3m；板下杆件支撑间距横纵步为120012001200mm，顶部两步步距加强为600mm；梁下纵步为6001200mm，横向当梁高为1200mm时，设三根支撑杆，间距为300mm；当梁高1200mm时，设两根支撑杆，间距为梁宽。号超限部位：轴线范围：(A-1)-(A-8)/(A-F)-(A-H)，标高：-0.1-10.4m，层高10.5m，支撑高度：9.3m，最大梁截面6001200mm，(A-4)-(A-5)/(A-F)-(A-H)轴板厚8、为140mm，其它部位均为120mm。(详见附图1)。号超限部位：轴线范围：(B-5)-(B-8)/(B-E)-(B-H)，标高：-0.1-10.4m，层高10.5m，支撑高度：9.3m，最大梁截面5001200mm，板厚均为120mm。(详见附图1)。号超限部位：轴线范围：(B-1)-(B-2)/(B-F)-(B-H)，标高：-0.1-10.4m，层高：10.5m，支撑高度：9.7m，最大梁尺寸：400800，板厚均为120mm。(详见附图1)。号超限部位：轴线范围：(A-1)/(A-A)-(A-F)、(A-1)-(A-8)/(A-A)，(A-8)/(A-A)-(A-F)，标高：-0.1-19、0.4m，层高：10.5m，支撑高度：9.3m，最大梁尺寸6001200mm，(A-1)-(A-2)/(A-H)轴板厚为140mm，其它部位均为120mm。(详见附图1)。号超限部位：轴线范围：(B-2)-(B-5)/(B-H)、(B-1)/(B-A)-(B-G)、(B-1)-(B-8)/(B-A)、(B-8)/(B-A)-(B-E)，标高：-0.1-10.4m，层高：10.5m，支撑高度：9.65m，最大梁尺寸400850mm，板厚均为120mm。(详见附图1)。号超限部位：轴线范围：(A-1)-(A-5)/(A-H)、(A-8)/(A-A)-(A-K)、(A-1)-(A-8)/(A-A)、10、(A-8)/(A-A)-(A-K)，标高-0.1-14.4m，层高：14.5m，支撑高度：13.65m，最大梁尺寸400850mm，(A-1)-(A-2)/(A-G)-(A-H)、(A-1)-(A-2)/(A-A)- (A-B)、(A-7)-(A-8)/(A-G)-(A-H)、(A-7)-(A-8)/(A-A)- (A-B)轴线处板厚为140mm，其他部位均为100mm。(详见附图2)。号超限部位：轴线范围：(B-1)-(B-8)(B-A)、(B-2)-(B-8)(B-H)、(B-8)/(B-A)-(B-H)、(B-1)/(B-A)-(B-F)、标高：-0.1-14.4m，层高：14.5m，支11、撑高度：13.65m，最大梁尺寸400850mm，(B-1)-(B-3)(B-D)- (B-E)、(B-6)-(B-8)(B-D)- (B-E)板厚为120mm，(B-1)-(B-2)(B-A)- (B-B)、(B-1)-(B-2)(B-G)- (B-H)、(B-7)-(B-8)(B-A)- (B-B)、(B-7)-(B-8)(B-G)- (B-H)板厚为140mm，其它部位均为100mm。(详见附图2)。号超限部位：轴线范围：(10-13)C、(13-15)/C，标高：-0.1-11.9m，层高：12m，支撑高度：11.78m，最大梁尺寸6001200mm，(10-13)C轴板厚为150mm12、，(13-15)/C轴板厚为120mm。(详见附图1)。超限序号轴线范围标高范围(m)高度(m)最大梁截面(mm)支撑高度(m)最大集中线荷载(KN/m)杆件间距(横纵步)(mm)(A-1)-(A-8)/(A-F)-(A-H)10.56001200梁9.3板10.421板下： 120012001200；梁下：纵步6001200；横向梁高为1200时，设三根支撑杆，间距为300；梁高1200时，设两根支撑杆，间距为梁宽。(A-1)/(A-A)-(A-E)、(A1-A8)/(A-A)、(A-8)/(A-A)-(A-F)10.5(750+484)1200梁9.3板10.421.9(A-1)-(A-513、)/(A-H)、(A-8)/(A-A)-(A-K)、(A-1)-(A-8)/(A-A)、(A-8)/(A-A)-(A-K)14.5400850梁13.7板14.510.5(B5-B8)/(B-E)-(B-H)10.56001200梁9.3板10.421(B-1)-(B-2)/(B-F)-(B-H)10.5400800梁9.7板10.410(B-2)-(B-5)/(B-H)、(B-1)/(B-A)-(B-G)、(B-1)-(B-8)/(B-A)、(B-8)/(B-A)-(B-E)10.5400850梁9.7板10.410.5(B-1)-(B-8)(B-A)、(B-2)-(B-8)(B-H)、(B14、-8)/(B-A)-(B-H)、(B-1)/(B-A)-(B-F)14.5400850梁13.7板14.410.510-13/C、13-15/C126001200梁11.8板11.921第3章 施工部署3.1施工部位及工期要求时间部位开始时间结束时间备注年月日年月日 号 超 限2012111820121215超限梁板施工随实际施工进度进行 号 超 限2012112320131253.2组织机构及职责分工3.3任务划分扣件式钢管脚手架支撑体系及模板施工均由江苏正太土建队伍施工完成。3.4组织机构及责任分工管理层负责人模板责任工程师由专业工长担任，负责模板方案的落实，并提出模板材料计划，组织施工，15、做好现场模板质量预控和监督检查工作，以及模板工程的预检、报验。劳动层负责人本工程的劳务分包商派遣模板工程的负责人，负责具体调配人员并积极配合现场模板责任工程师的工作。第4章 施工准备4.1技术准备对照图纸整理超限模板具体设计部位和情况按照图纸，专业技术管理人员熟悉、整理本工程超限梁板模板的部位和支撑情况，并按照本工程模板施工方案的规定进行细化设计。编制方案、交底按照各超限梁板的细化设计编制专项施工方案，对超限模板支撑及结构防护架进行交底，编写交底应具有针对性、指导性、可操作性。同时满足施工规范及安全要求。4.2机具准备表4-01序号名称规格型号使用范围数量备注1单面压刨床120mm木工车间2台16、2单面木工平刨床MB504木工车间2台3手动进料圆锯MJ105-1木工车间2台4砂轮机/木工车间2台锉锯片5无齿锯/木工车间4台4.3施工材料准备本工程中梁板模板采用483.5mm扣件式钢管脚手架，附加扣件式钢管连接件和剪刀撑，主要钢管及配件的材料要求如下：钢管的材料要求.1钢管的质量检验报告及其钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法(GB/T228)的有关规定，质量应符合现行国家标准碳素结构钢(GB/T700)中Q235-A级钢的规定。.2钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。.3钢管外径、壁厚、端面等的偏差应符合规范的规定。.4钢管必须涂17、有防锈漆。.5钢管必须使用新钢管，颜色必须统一，脚手架钢管为橙黄色，剪刀撑钢管为深蓝色。钢管质量检验要求表4-02项 次检 查 项 目验 收 要 求新钢管1产品质量合格证必须具备2钢管材质检验报告3表面质量表面应光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，上述缺陷不应大于表4-03的规定4外径、壁厚允许偏差不超过表4-03的规定5端部应平整，偏差不超过表4-03的规定6防锈处理必须进行防锈处理，镀锌或涂防锈漆旧钢管1钢管锈蚀程度应每年检查一次锈蚀深度应符合表4-03的规定，锈蚀严重部位应将钢管截断进行检查2新钢管中3-6项按上述检查构配件的允许偏差表4-03项 次项 目允 许 偏 差(mm)检 18、查 工 具1感官尺寸的偏差 外径48壁厚3.5-0.5游标卡尺2钢管两端切斜的偏差1.7塞尺3钢管内外表面锈蚀深度0.504各种杆件钢管的端部弯曲，弯段长L1.5m5立杆钢管弯曲 3mL4m 杆长124mL6m杆长20栏杆、支撑体系的钢管弯曲L6m杆长30扣件式钢管的扣件的材料要求：.1扣件应采用GB978-67可锻铸铁分类及技术条件的规定，机械性能不低于KT33-8的可锻铸铁制造。扣件的附件采用的材料应符合GB700-88碳素钢结构中Q235钢的规定；螺纹均应符合GB196-81普通螺纹的规定，垫圈应符合GB96-76垫圈的规定。.2铸铁不得有裂纹、气孔；不宜有疏松、砂眼或其他影响使用性能的19、铸造缺陷，并应将影响外观质量的粘砂、浇冒口残余、毛刺、氧化皮等清理干净。.3扣件与钢管的贴合面必须严格整形，应保证与钢管扣紧的时候接触良好。.4扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙不应小于1mm。.5当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应不小于5mm。.6扣件表面应进行防锈处理。.7脚手架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65N/m时，不得发生破坏。表4-03项次检查项目验收要求新扣件1产品质量合格证、生产许可证、专业检测单位测试报告必须具备2表面质量及性能应符合方案中相关规定3螺栓不得滑丝旧扣件4同新扣件项次2、3扣件式脚手架的质量要求：.1钢管 钢管采用外径48mm、壁厚3.5mm的20、焊接钢管，钢管的材质使用力学性能适中、稳定的Q235钢，其材质应符合碳素结构钢（GB700-2006）的相应规定。用于立杆、大横杆、剪刀撑和斜杆的长度宜为4-6m，便于工人操作。钢管严禁使用有明显变形、裂纹、压扁和严重锈蚀的钢管，本工程所用外脚手架上的钢管均外涂防锈漆，并定期复涂，以保证外观形象。.2扣件（1）应使用与钢管管径相配合的符合我国现行标准的可锻铸铁扣件。（2）扣件应采用机械性能不低于KTH330-08的可锻铸铁制作；其材质必须符合可锻铸铁分类及技术条件（GB978-67）的规定。（3）铸铁不得有裂纹、气孔、无砂眼或其他影响使用的铸铁缺陷，并应将影响外观质量的粘砂、披缝、毛刺、氧化皮21、等清除干净。（4）扣件与钢管的贴面必须严格整形，应保证与钢管扣紧时接触良好。（5）扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的旋转面间隙应不小于1mm。（6）当扣件紧加钢管时，开口处的最小距离应不小于5 mm。（7）扣件表面应进行防锈处理。（8）扣件的附件材料必须符合钢管脚手架扣件（GB15831-2006）的规定，螺纹符合普通螺纹（GB196-81）的规定，在螺栓拧紧扭力矩达65Nm时，不得发生破坏。垫片应符合GB96-76垫圈的规定。.3脚手板 采用木脚手板，应使用厚度不小于50mm和材质不低于国家二等材标准的杉木或松木板，板宽200-300 mm，两端使用8号镀锌钢丝捆紧，禁止使用有扭纹破裂和横22、透痕的木板。.4安全网必须是经国家指定监督检验部门监定许可生产的厂家产品，同时具备监督部门批量验证和工厂检验合格证；同时符合安全网GB5725-85规定。立网采用全新绿色密目安全网（2000目），平网采用网眼50mm安全网。.5材料验收要求以上材料进场必须经验收合格后方可使用，验收时必须附有材料厂家的资质和原材检测报告，同时钢管及扣件应做进场检验。第5章 超限部位模架的组成、构造及施工5.1模架支撑体系的总体设计与选型本工程号超限梁板均为临边超限梁板，且与低跨处梁板相邻，为保证相邻两处支撑体系的有效连接和架体的整体稳定，超限处的支撑体系采用扣件式钢管脚手架支撑体系，与相邻部位低跨处的模架采用相23、同的支撑体系，低跨处梁板完成施工后不得进行拆除，应与相邻部位超限梁板支撑体系连接成为整体，同时也可作为超限处梁板支撑体系的抗倾覆拉结体系，形成良好的整体性，其中、号超限为相邻超限，、号超限为相邻超限，施工中不论几号超限先施工完成都不得提前拆除，同时再配合支撑体系抱柱连墙件和架体与核心筒剪力墙的有效支顶等构造措施增强整个架体的抗倾覆和抗失稳的性能。且在施工中必须把相邻超限部位架体均连接成为一个整体。临边处需进行防护的部位，双排防护架体不得与内部支撑体系进行连接，避免支撑架体受力变形后影响外防护架体受力，各个相邻部位防护架必须连接成为一个整体(其中外防护架体为独立体系，不依靠支撑架体承受任何受力，24、防护架体搭设要求详见外防护架施工方案)。低跨处梁板的支撑体系要求和架体排布方式按照原有模板施工方案要求进行施工，超限处梁下支撑体系间距纵步为6001200，横向当梁高为1200mm时，设三根支撑杆，间距为300mm；当梁高1200mm时，设两根支撑杆，间距为梁宽；板下支撑体系间距为横纵步为120012001200mm，整个支撑系统均采用483.5mm扣件式钢管脚手架与顶托进行组合支撑。在架体中部与顶部共设置两道水平剪刀撑；内部竖向剪刀撑从底到顶，从外向内连续设置，间隔4800mm，剪刀撑斜杆与地面夹角45，四周采用双排竖向剪刀撑由模架四周从底到顶连续设置，剪刀撑斜杆与地面夹角45。5.2超限部25、位模板施工施工流程测量放线铺垫木板扫地杆立杆大横杆小横杆小横杆脚手板架体固定剪刀撑布安全网验收.1当梁、板跨度4m时，按梁、板跨度的3起拱。.2根据超限部位模架平面布置图将模架立杆纵横间线放在一层楼板上。5.2.1.3垫木板采用50mm厚松木板材，宽度不小于200mm，根据所放的立杆位置线通长铺设脚手板，其间距为600mm和900mm。.4模架施工时，按照模架平面布置图在铺设好的垫木上支立立杆和横杆。.5立杆底部必须设置纵、横扫地杆。纵向扫地杆(大横杆)采用直角扣件固定在距底座下皮200mm处的立杆上，横向扫地杆(小横杆)采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆上方的立杆上，每根立杆必须设置钢质底座。26、.6满堂红支撑体系四边与中间每隔4.8m设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置；各层顶端端与中间设置两道水平剪刀撑，斜杆用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上；剪刀撑采用搭接连接，搭接长度不小于1000mm，且用3个扣件分别扣紧在搭接长度的两端和中间部位。 .7超限部位模架必须通过项目工程部、技术部、质量部、安全部管理人员联合验收合格后使用。模板支撑架体搭设要求模板支撑架体设置应按照下列要求搭设：.1模板支架外立面四周从底到顶均连续设置竖向剪刀撑，中间纵、横向由底至顶连续设置竖向剪刀撑，内部剪刀撑由外立面剪刀撑开始向内连续搭设，每道间距4.8m；.2剪刀撑的斜杆与地面的夹角为45，27、斜杆应与每步立杆或水平杆的伸出端用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上；剪刀撑采用搭接连接，搭接长度1000mm，且用3个扣件分别扣紧在搭接长度的两端和中间部位；.3模板支架各楼层范围内顶端和中部必须设置水平剪刀撑；立杆底部必须设置纵、横扫地杆，纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座下皮200mm处的立杆上，横向扫地杆采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆上方的立杆上，每根立杆必须设置10010050的木质底座。.4架体与每层周边所有框架柱进行抱柱连接(详见抱柱节点图)，抱柱连接杆件竖向间距2.7m，每层三道；架体与每层周边剪力墙用木楔顶紧靠牢(详见连墙件节点图)，连接杆件位置图详见附图328、6、9。抱柱节点图1-1剖面图支撑架体与剪力墙支顶断面图梁板模板设计.1一般规定(1)号超限部位中楼板模板均采用15mm厚覆膜多层板，次龙骨采用50100mm方木，间距250mm；主龙骨采用100100mm方木，间距同竖向支撑架立杆间距；支撑系统采取483.5mm扣件式钢管脚手架与顶托进行组合支撑，支撑立杆间距12001200mm，立杆步距1200mm。(2)号超限中梁侧模板15mm厚覆膜多层板，梁侧模次龙骨采用50100mm方木，主龙骨采用100100mm方木，穿梁螺栓采用16高强通丝螺栓；梁底模板15mm厚多层板，次龙骨采用50100mm方木，主龙骨采用100100mm方木(所有超限模架29、均在一层楼板板面生根，具体排杆详见各超限部位图)。.2梯形梁模板设计梯形梁侧模板、梁底模板均采用15mm厚覆膜多层板，梁侧模次龙骨采用50100mm木方，间距250mm，主龙骨采用100100mm木方，间距600mm；梁底次龙骨采用50100mm木方，间距250mm，梁底主龙骨采用100100mm木方，间距600mm，穿梁螺栓采用16高强通丝螺栓，第一道距梁底200mm，最上一道距板顶为300mm，共设置两道，穿梁螺栓处设置附加找平龙骨，其与主龙骨用圆钉固定为一体；梁两侧用斜撑支顶两侧模，间距600mm。梯形梁模板安装详图.3梁高为1200mm模板设计高度为1200mm梁侧、梁底模板均采用1530、mm厚覆膜多层板，梁侧模次龙骨采用50100mm木方，间距250mm，主龙骨采用100100mm木方，间距600mm；梁底次龙骨采用50100mm木方，间距250mm，主龙骨采用100100mm木方，间距600mm；穿梁螺栓采用16高强通丝螺栓，由楼板底下反300mm设置一道。高度为1200mm梁模板安装详图.4 600梁高1200mm模板设计600mm梁高1200mm梁侧、梁底模板均采用15mm厚覆膜多层板，梁侧模次龙骨采用50100mm木方，间距250mm，主龙骨采用100100mm木方，间距600mm；梁底次龙骨采用50100mm木方，间距250mm，主龙骨采用100100mm木方，间距31、600mm；穿梁螺栓采用16高强通丝螺栓，由楼板底下反300mm设置一道。1200mm高度600mm梁模板安装详图.5 梁高600mm模板设计高度600mm梁侧、梁底模板均采用15mm厚覆膜多层板，梁侧模次龙骨采用50100mm木方，间距250mm，主龙骨采用100100mm木方，间距600mm；梁底次龙骨采用50100mm木方，间距250mm，梁底主龙骨采用100100mm木方，间距600mm。高度600mm梁模板安装详图5.3超限部位外防护架施工施工流程测量放线铺垫木板扫地杆立杆大横杆小横杆小横杆抛撑脚手板架体固定剪刀撑布安全网验收施工方法.1测量放线：根据外墙双排架平面布置图将双排架立杆32、纵横间线放在首层楼板上。.2铺垫木板：垫木板采用50mm厚松木板材，宽度不小于200mm；根据所放的立杆位置线通长铺设脚手板，其纵向间距为1500mm，距结构外边线150mm。.3扫地杆：双排架搭设之初必须先架设一道距地200mm高的扫地杆。.4立杆：纵向立杆间距为1500mm，横向立杆间距均为1500mm，局部大于3000mm小于1500mm的必须加一排立杆。.5横杆：横杆间距均为1500mm。.6抛撑：外墙防护架搭至6m高度时必须架设抛撑后方可再往上接高，每隔五根立杆设置一道抛撑。.7脚手板：脚手板采用50mm厚松木板材，宽度不小于200mm；铺设位置应在自然层高度满铺供施工人员穿行。脚手33、板相接的部位必须在同一标高处多加一根小横杆，脚手板探头为100mm；脚手板铺完过后必须用12钢筋上下固定牢固，然后安装200mm高挡脚板。.8架体固定：进行架体加固时，连接件必须与双排架主节点连接。抱框柱拉杆应与柱面垂直，若实在错不开其拉杆倾角以10度为宜；由于柱间间距较大，因此在这之间必须做一道锚筋连墙件，与楼板一端连接在提前预埋好的锚筋间钢管上，另一端则与双排架拉接。.9剪刀撑：剪刀撑设于双排架外侧，用蓝色钢管搭设，每道剪刀撑跨越立柱根数为4根，每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不大于9000mm，斜杆与地面的倾斜角应在45之间。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立柱上34、，旋转扣件中心线距主节点的距离不应大于150mm。横向支撑的斜杆应由下至上之字型连续布置，斜杆用旋转扣件固定在与之相交的立柱或横向水平的伸出端上。.10布安全网：双排架外侧用绿色密目安全网封闭横向铺设，安全网幅宽为1500mm，长度为6000mm，安全网连接则用结实的尼龙绳互串连接。.11防护架必须通过安全部和工程部验收合格后方可使用。5.4超限部位模架支撑体系与防护号超限部位.1号超限部位详见附图1。.2梁型号及具体尺寸：(见下表)型号尺寸(mm)型号尺寸(mm)KL3-1a6001200KL3-2a500800KL3-5(750+484) 1200KL3-9a(750+484) 1200K35、L3-5b6001200KL3-75001200L3-5400900KL3-6500800L3-1a250450L3-2300800L3-3250450L3-3a250450.3号超限部位(A-4)-(A-5)/(A-F)-(A-H)轴板厚为140mm，其他部位板厚均为120mm。.4梁板模板支撑体系采取483.5mm扣件式钢管脚手架与顶托进行组合支撑，梁模板支撑体系梁下单独设置承重立杆，支撑系统高度9.3m，梁下纵步为6001200mm，横向当梁高为1200mm时，设三根支撑杆，间距为300mm；当梁高1200mm时，设两根支撑杆，间距为梁宽；板下支撑体系钢管间距横纵步为120012001236、00mm，顶部两步加强为600mm，梁板下立杆自由端距离均400mm。.5根据平面位置及梁板超限的计算，按现场实际结构进行排杆，架体间距大于有效距离时，需增加排杆列数以保证排杆间距使架体受力稳定；架体排布必须整齐有序，以保证扣件架体的有效连接和受力均衡稳定，模架体系均按照此原则进行排杆，具体详见附图3。.6距地200mm处设置扫地杆，并依次向上设置大横杆，间距1200mm，当大横杆排到顶部时，距离不满足计算高度时，需要加设顶部锁口杆，保证自由端高度400mm；水平剪刀撑由扫地杆处向上搭设，各楼层中间与顶部各设置一道，竖向剪刀撑间距4800mm；超限模架支撑体系中的水平拉结杆、大横杆、扫地杆以及37、抱柱连接件等均应安装牢固稳定，以保证模板支撑体系的整体性与安全性，具体详见附图4、5。号超限部位.1号超限部位详见附图1.2梁型号及具体尺寸(见下表)型号尺寸(mm)型号尺寸(mm)KL3-105001200KL3-4a5001200KL3-5(750+484) 1200KL3-2(750+484) 1200KL3-85001200KL3-7400800KL3-3a400800L3-4250450L3-1250450L3-2300800.3号超限部位板厚均为120mm。.4梁板模板支撑体系采取483.5mm扣件式钢管脚手架与顶托进行组合支撑，梁模板支撑体系梁下单独设置承重立杆，支撑系统高度9.38、3m，梁下纵步为6001200mm，横向当梁高为1200mm时，设三根支撑杆，间距为300mm；当梁高1200mm时，设两根支撑杆，间距为梁宽；板下支撑体系钢管间距横纵步为120012001200mm，顶部两步加强为600mm，梁板下立杆自由端距离均400mm。.5根据平面位置及梁板超限的计算，按现场实际结构进行排杆，架体间距大于有效距离时，需增加排杆列数以保证排杆间距使架体受力稳定；架体排布必须整齐有序，以保证扣件架体的有效连接和受力均衡稳定，模架体系均按照此原则进行排杆，具体详见附图6。.6距地200mm处设置扫地杆，并依次向上设置大横杆，间距1200mm，当大横杆排到顶部时，距离不满足计39、算高度时，需要加设顶部锁口杆，保证自由端高度400mm；水平剪刀撑由扫地杆处向上搭设，各楼层中间与顶部各设置一道，竖向剪刀撑间距4800mm；超限模架支撑体系中的水平拉结杆、大横杆、扫地杆以及抱柱连接件等均应安装牢固稳定，以保证模板支撑体系的整体性与安全性，具体详见附图7、8。 号超限部位.1号超限部位详见附图1.2梁型号及具体尺寸(见下表)型号尺寸(mm)型号尺寸(mm)KL3-10400800KL3-11400800L3-3300600L3-1250450.3号超限部位板厚均为120mm。.4梁板模板支撑体系采取483.5mm扣件式钢管脚手架与顶托进行组合支撑，梁模板支撑体系梁下单独设置承40、重立杆，支撑系统高度9.3m，梁下纵步为6001200mm，横向当梁高为1200mm时，设三根支撑杆，间距为300mm；当梁高1200mm时，设两根支撑杆，间距为梁宽；板下支撑体系钢管间距横纵步为120012001200mm，顶部两步加强为600mm，梁板下立杆自由端距离均400mm。.5根据平面位置及梁板超限的计算，按现场实际结构进行排杆，架体间距大于有效距离时，需增加排杆列数以保证排杆间距使架体受力稳定；架体排布必须整齐有序，以保证扣件架体的有效连接和受力均衡稳定，模架体系均按照此原则进行排杆，具体详见附图9。.6距地200mm处设置扫地杆，并依次向上设置大横杆，间距1200mm，当大横杆41、排到顶部时，距离不满足计算高度时，需要加设顶部锁口杆，保证自由端高度400mm；水平剪刀撑由扫地杆处向上搭设，各楼层中间与顶部各设置一道，竖向剪刀撑间距4800mm；超限模架支撑体系中的水平拉结杆、大横杆、扫地杆以及抱柱连接件等均应安装牢固稳定，以保证模板支撑体系的整体性与安全性，具体详见附图10、11。 、号超限部位.1、号超限部位详见附图1、2.2梁型号及具体尺寸(见下表)型号尺寸(mm)型号尺寸(mm)KL3-1(750+484)1200KL3-5a(750+484)1200L3-1b(750+484)1200KL4-9400850KL4-1400850.3号超限部位(A-4)-(A-542、)/(A-H)轴板厚为140mm，其他部位板厚均为120mm。.4号超限部位(A-1)-(A-2)/(A-G)-(A-H)轴、(A-1)-(A-2)/(A-A)-(A-B)轴、(A-7)-(A-8)/(A-G)-(A-H)轴、(A-7)-(A-8)/(A-A)-(A-B)轴、板厚为140mm，其他部位板厚100mm。.5梁板模板支撑体系采取483.5mm扣件式钢管脚手架与顶托进行组合支撑，梁模板支撑体系梁下单独设置承重立杆，支撑系统高度9.3m，梁下纵步为6001200mm，横向当梁高为1200mm时，设三根支撑杆，间距为300mm；当梁高1200mm时，设两根支撑杆，间距为梁宽；板下支撑体系43、钢管间距横纵步为120012001200mm，顶部两步加强为600mm，梁板下立杆自由端距离均400mm。.6根据平面位置及梁板超限的计算，按现场实际结构进行排杆，架体间距大于有效距离时，需增加排杆列数以保证排杆间距使架体受力稳定；架体排布必须整齐有序，以保证扣件架体的有效连接和受力均衡稳定，模架体系均按照此原则进行排杆，具体详见附图12、13。.7距地200mm处设置扫地杆，并依次向上设置大横杆，间距1200mm，当大横杆排到顶部时，距离不满足计算高度时，需要加设顶部锁口杆，保证自由端高度400mm；水平剪刀撑由扫地杆处向上搭设，各楼层中间与顶部各设置一道，竖向剪刀撑间距4800mm；超限模44、架支撑体系中的水平拉结杆、大横杆、扫地杆以及抱柱连接件等均应安装牢固稳定，以保证模板支撑体系的整体性与安全性，具体详见附图14、15。 、号超限部位.1、号超限部位详见附图1、2.2梁型号及具体尺寸(见下表)型号尺寸(mm)型号尺寸(mm)KL3-2(750+484)1200KL3-6(750+484)1200L3-105001200KL4-9400850KL4-1400850KL4-5400850.3号超限部位板厚均为120mm。.4号超限部位(B-1)-(B-3)/(B-D)-(B-E)轴、(B-6)-(B-8)/(B-D)-(B-E)轴、板厚为120mm；(B-1)-(B-2)/(B-A45、)-(B-B)轴、(B-1)-(B-2)/(B-G)-(B-H)轴、(B-7)-(B-8)/(B-A)-(B-B)轴、(B-7)-(B-8)/(B-G)-(B-H)轴、板厚为140mm，其他部位板厚为100mm。.5梁板模板支撑体系采取483.5mm扣件式钢管脚手架与顶托进行组合支撑，梁模板支撑体系梁下单独设置承重立杆，支撑系统高度9.3m，梁下纵步为6001200mm，横向当梁高为1200mm时，设三根支撑杆，间距为300mm；当梁高1200mm时，设两根支撑杆，间距为梁宽；板下支撑体系钢管间距横纵步为120012001200mm，顶部两步加强为600mm，梁板下立杆自由端距离均400mm。46、.6根据平面位置及梁板超限的计算，按现场实际结构进行排杆，架体间距大于有效距离时，需增加排杆列数以保证排杆间距使架体受力稳定；架体排布必须整齐有序，以保证扣件架体的有效连接和受力均衡稳定，模架体系均按照此原则进行排杆，具体详见附图16、17。.7距地200mm处设置扫地杆，并依次向上设置大横杆，间距1200mm，当大横杆排到顶部时，距离不满足计算高度时，需要加设顶部锁口杆，保证自由端高度400mm；水平剪刀撑由扫地杆处向上搭设，各楼层中间与顶部各设置一道，竖向剪刀撑间距4800mm；超限模架支撑体系中的水平拉结杆、大横杆、扫地杆以及抱柱连接件等均应安装牢固稳定，以保证模板支撑体系的整体性与安全47、性，具体详见附图14、15。 号超限部位.1 号超限部位详见附图1。.2梁型号及具体尺寸(见下表)型号尺寸(mm)型号尺寸(mm)KL3-36001200KL3-15001300KL3-45001000KL3-115001200KL3-7400800KL3-8400800KL3-9400800L3-45001200L3-5300500L3-6400800L3-7300800L3-12400700.3号超限部位(10-13)/C轴板厚为150mm，(13-15)/(C-D)轴板厚为120mm。.4梁板模板支撑体系采取483.5mm扣件式钢管脚手架与顶托进行组合支撑，梁模板支撑体系梁下单独设置承重48、立杆，支撑系统高度9.3m，梁下纵步为6001200mm，横向当梁高为1200mm时，设三根支撑杆，间距为300mm；当梁高1200mm时，设两根支撑杆，间距为梁宽；板下支撑体系钢管间距横纵步为120012001200mm，顶部两步加强为600mm，梁板下立杆自由端距离均400mm。.5根据平面位置及梁板超限的计算，按现场实际结构进行排杆，架体间距大于有效距离时，需增加排杆列数以保证排杆间距使架体受力稳定；架体排布必须整齐有序，以保证扣件架体的有效连接和受力均衡稳定，模架体系均按照此原则进行排杆，具体详见附图18。.6距地200mm处设置扫地杆，并依次向上设置大横杆，间距1200mm，当大横杆49、排到顶部时，距离不满足计算高度时，需要加设顶部锁口杆，保证自由端高度400mm；水平剪刀撑由扫地杆处向上搭设，各楼层中间与顶部各设置一道，竖向剪刀撑间距4800mm；超限模架支撑体系中的水平拉结杆、大横杆、扫地杆以及抱柱连接件等均应安装牢固稳定，以保证模板支撑体系的整体性与安全性，具体详见附图19。5.5混凝土浇筑为了减少混凝土施工时的荷载，在混凝土浇筑过程中严禁使用布料杆，应用料斗、地泵和汽车泵进行混凝土浇筑。混凝土浇筑前项目部、监理单位须对支模架进行检查验收，同意并签署混凝土浇捣令方可浇筑混凝土。楼层平面应均匀对称浇筑，禁止浇筑过快，使混凝土在浇筑面堆积过多造成集中堆载。板混凝土浇筑采用由50、板中部向四周扩展的浇筑方式，梁混凝土浇筑采用由梁中部向两边扩展的浇筑方式，混凝土浇筑须分层，每层不得大于300mm，对称均匀，避免施工荷载过大的现象发生。混凝土浇筑前在钢管支架下部挂通线并在相应位置作标示，浇筑时派人值班观察架体状况，发现异常及时报告。混凝土浇筑前由工程部进行砼分项工程及安全交底，混凝土浇筑时项目部应急小组人员须在现场，并备好应急所需的资源。发现问题及时报告，按应急措施要求处理，首先确保人员安全，及时向上级汇报。5.6超限部位回顶号超限模架均在一层楼板板面生根，因此相应超限范围下两层顶板模架不得拆除，施工中上下层立杆必需在同一位置，保证受力传递的有效性，待超限梁、板达到拆模强度51、后，方可进行拆除。若超限部位模架下层结构无支撑架体，需在原有架体基础部位增加回顶的支撑杆件，保证上部构件荷载的有效传递，具体详见附图20、21、22、23、24。第6章 超限梁板模板体系安装及拆除6.1超限梁板模板搭设安装程序放出轴线及梁位置线，定好水平控制标高立杆底部50mm厚垫木梁底满堂红扣件式脚手架立杆排放安装连接安装梁底、纵向扣件横杆板底扣件式脚手架立杆排放安装连接横纵向扣件横杆安装接高立杆、横杆安装梁侧立杆全高搭设剪刀撑、板下横向立杆外侧全高搭设剪刀撑安放1000mm及以上梁梁底顶托、扣接700mm及以下梁梁底的纵向钢管梁底横向主木方龙骨安装梁底纵向次龙骨、模板安装梁钢筋连接绑扎柱头52、模板安装梁侧模板安装楼板横向主龙骨安装楼板纵向次龙骨安装楼板模板拼接安装楼板钢筋连接绑扎梁板混凝土浇筑监测支撑系统稳定性混凝土保养，达到设计强度等级的100%拆下脚手架可调顶托拆除梁、板龙骨及模板，清理模板拆除水平抱柱拉杆、剪刀撑及扣件式脚手架。6.2超限模板支撑系统搭设安装要求超限模板支撑系统安装一般要求.1模板支撑系统立杆底部垫50厚木方支立在板面上，板面混凝土强度要求达到1.2MPa以上。.2超限模板支撑系统采用扣件式满堂红支撑系统，纵、横水平拉杆采用扣件架横杆钢管。扣件式脚手架支撑的搭设满足建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011和施工工艺标准的规定。.3脚手架支撑支53、设前，应按本施工方案要求进行三级技术交底，并要签字确认。.4要对钢管、配件、加固件进行检查、验收，严禁使用不合格的扣件、钢管和配件。.5按各超限梁板模板的立杆配高设计搭设，梁模板支撑的支架采用垂直于梁轴线的布置方式，板模板支撑时采用平行于板短向而布置。模板满堂红支撑脚手架横、纵距和小横杆步距按本方案布置。.6模板满堂红支撑脚手架应与混凝土柱作抱柱连接，增强整体稳定性及整体抗倾覆能力。.7支撑安装完成后，应认真检查支架是否牢固，发现问题，立即整改。满堂红扣件式脚手架立杆安装要求.1对各层楼面进行清理干净，不得有杂物。.2先弹出立杆位置，位置要准确，搭设时可采用逐排和通层搭设的方法，并应随搭随连接54、水平纵、横扣件小横杆。.3扣件式立杆长度规格为3m、2.4m、2.1m、1.8m、1.5m，并要求垂直度无偏差、无弯折。 .4立杆按照排放图放置，在后浇带两侧距后浇带边250mm起设置，墙边立杆距墙200-300mm起设置，梁板支撑立杆分别按间距布置。.5立杆连接采用对接扣件。满堂红扣件式脚手架横杆安装要求.1横杆长度为1200mm、900mm、600mm。梁下横向900mm、600mm长横杆，纵向1200mm长横杆；高跨梁为横纵向600mm长横杆；板下横纵向均为1200mm长横杆。详细安装长度按照各高跨模板的设计要求。.2横杆距底起安装第一道，步距900mm，在立杆顶端安装最顶一道。横杆采用55、搭接，搭接长度1000mm。.3横杆在立杆四个方向互相垂直，每格构成矩形，以便立杆顺直。满堂红扣件式脚手架剪刀撑安装要求.1楼板模板满堂红支架四边与中间每隔4.2m应设置一道剪刀撑，由底至顶连续设置。支架两端与中间每隔1.8m从顶层开始向下设置水平剪刀撑。.2框架梁两侧支撑立杆沿纵向设置剪刀撑，全面设置，不可跳跃。.3剪刀撑斜杆用旋转扣件扣在立柱上，拧紧扭力距为40-60N.m，斜杆中段与跨间立杆设2至4个扣结点。斜杆相交点处于同一条直线上。.4所有固定点距主节点距离不大于150mm。最下部的斜杆与立杆的连接点距地面的高度控制在300mm内。6.2.4.5剪刀撑的杆件连接采用搭接，其搭接长度156、000mm，并用不少于3个旋转扣件固定，端部扣件顶端的边缘至立杆端的距离100mm。抱柱连接安装要求.1满堂红扣件式脚手架与每根已浇注完的柱形成抱柱连接，每层连接三道以增加支架的稳定性。.2抱柱使用扣件式钢管，横杆略向下倾斜，柱两侧设小横杆扣接横杆，小横杆紧靠箍住混凝土柱。梁模板安装施工方法.1先在柱上弹出轴线、梁位置线和水平控制标高线，按设计标高调整脚手架可调顶托的标高，将其调至预定的高度，然后在可调顶托的托板上安放木方。固定木方后在其上安装梁底龙骨。龙骨安装完成后，用多层板安装梁底模板，并拉线找平。主、次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。梁底模安装后，再安装侧模、斜撑、梁夹和拉杆。.2为了57、防止梁身不平直、梁底不平及下挠、梁侧模炸模、局部模板嵌入柱梁间，拆除困难的现象，可采取如下措施：（1）支模应遵守侧模包底模原则，梁模与柱头模连接处，梁侧模板顶住柱头模板。（2）梁侧模按照方案设有压脚板、斜撑、梁夹和拉杆，拉线通直将梁侧模钉固。（3）砼浇筑前，模板应充分用水浇透。砼浇筑时，不得采用使支撑系统产生偏心荷载的砼浇筑顺序，泵送砼时，应随浇随捣随平整，砼不得堆积在泵送管路出口处。楼面模板的安装首先通线，然后调整脚手架可调顶托的标高，将其调到预定的高度，在可调顶托托板上架设50mm100mm木方、100mm100mm木方做托梁，托梁固定后架设横楞，然后在横楞上安装多层板模板。铺多层板时，可58、从四周铺起，在中间收口。6.3模板支撑系统验收程序验收内容模板验收必须分步进行，物资验收、模架立杆位置放线验收、支撑架体验收、模板验收、钢筋验收全部通过后，方可进行下步砼浇筑。验收顺序模板支撑的每步验收都必须经过分包单位自检报工长进行验收，验收合格后申请项目部的工程、技术、质量、安全部进行联合验收，全部都过验收后报公司技术、质量、安全部门进行复检，复检通过则由主管现场工长报监理工程师进行最后验收，合格后方可进行下道工序。验收方法模板验收及浇筑混凝土时拉通线控制标高和各轴线位置、构件尺寸。梁支完底模后进行验收，待梁筋绑扎完毕后，支侧模，并进行整体验收，办预检，顶板模板分别在支模完成后及钢筋绑扎完59、毕后，进行两次验收，并在混凝土浇注之前办预检，梁、顶板自检合格后报监理进行验收，在监理签认合格后方可进行下道工序，不合格者要立即进行返工修整。脚手架搭设质量的检查验收规定：.1主要构配件应有产品标识及产品质量合格证。.2供应商应配套提供管材、零件、铸件、冲压件等的材质、产品性能检验报告。.3钢管管壁厚度；焊接质量；外观质量；可调底座和可调托撑螺纹杆直径、与螺母配合间隙及材质。.4架体应随施工进度定期进行检查；达到设计高度后进行全面的检查与验收。.5遇6级以上大风、大雪后的特殊情况的检查。6.3.4.6脚手架搭设应按立杆、横杆、斜杆、抱柱连接件的顺序逐层搭设.7保证架体几何不变形的斜杆、抱柱连接60、件、剪刀撑等设置是否完善。.8基础是否有不均匀沉降，立杆底座与基础面的接触有无松动或悬空情况。.9立杆上扣件是否可靠锁紧；.10立杆连接销是否安装、斜杆扣接点是否符合要求、扣件拧紧程度；其中扣件的拧紧程度应控制在扭力矩达到40-60Nm。.11脚手架全高的垂直度应小于L/300，同时最大允许偏差值应小于50mm。横向钢管的水平偏差应1/250，且全架长的水平偏差值不大于50mm。.12现场施工是否符合专项施工设计方案。.13周转使用的脚手架构配件使用前的复验合格记录。.14模架拆除前，必须向监理单位申请拆模报告，监理单位签字同意后方可拆模；本工艺标准应具备以下主要质量记录：(1)模板检验批质量61、验收记录。(2)模板分项工程质量验收记录。(3)拆模申请报告。6.4超限模板支撑系统拆除要求6.4.1支撑系统的水平纵横杆、剪力撑等不得随意拆除。6.4.2拆除每层支撑及模板前，应将该层混凝土试件送实验室检测，当试块达到规定的强度达到下表要求后，并呈报监理公司经监理工程师同意办理书面手续并确认不再需要时，方可拆除。结构类型结构跨度设计强度标准值百分率()梁8m758m100板2m502m、8m758m1006.4.3高支模拆除前，拆除范围外边设安全平网，预防物体高处坠落事故发生。6.4.4侧模拆除时的混凝土应能保证其表面及棱角不受损伤。6.4.5拆除模板时，在楼板下满堂红脚手架距架楼板模板主龙62、骨下1800mm处横杆上满铺脚手板，作为拆卸平台，每跨周边设1200mm高防护栏杆。拆除时逐块拆卸，不得成片松动、撬落或拉倒。 6.4.6拆除平台、楼板的底模时，应设临时支撑，防止大片模板坠落。拆立杆时，操作人员应站在待拆范围以外安全地区拉拆，防止模板突然全部掉落伤人。6.4.7严禁在同一垂直平面上操作。6.4.8模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运。6.4.9严格控制模板及其支架拆除的顺序。6.4.10拆除脚手架支撑前，应清除高支模支撑上存留的零星物件等杂物。6.4.11拆除脚手架支撑时，应设置警戒区和警戒标志，并由专职人员负责警戒。6.4.12拆除模板和63、支顶时，先将脚手架可调顶托松下，用钢钎撬动模板，使模板卸下，取下模板和木方，然后拆除水平拉杆、剪刀撑及脚手架。模板拆除后，要清理模板面，涂刷脱模剂。6.4.13脚手架支撑的拆除应在统一指挥下，按后装先拆、先装后拆的顺序及下列安全作业的要求运行：.1脚手架支撑的拆除应从一端走向另一端、自上而下逐层地进行；拆除较大跨度梁下支柱时，应先从跨中开始，分别向两端拆除。拆除多层楼板支柱时，应确认上部施工荷载不需要传递的情况下方可拆除下部支柱。6.4.13.2同一层的构配件和加固件应按先上后下、先外后里的顺序进行。.3通长水平杆，必须在脚手架支撑拆卸到相关的支架时方可拆除。应先拆除二道以上水平支撑，最下一道64、大横杆与立杆应同时拆除。.4工人必须站在临时设置的脚手板上进行拆卸作业，并按规定使用安全防护用品。.5模板拆除应按规定逐次进行，不得采用大面积撬落方法。拆除的模板、支撑、连接件应用槽滑下或用绳系下。不得留有悬空模板。第7章 超限模板支撑系统安全措施7.1施工过程注意事项7.1.1成立以项目经理为中心的领导班子，对本工程存在的实际问题做了充分的分析后，决定采用扣件式脚手架方式搭设高支模系统。7.1.2施工现场安全责任人负责施工全过程的安全工作，应在高支模搭设、拆除和混凝土浇筑前向作业人员进行安全技术交底。7.1.3支模完毕，经班组、项目部自检合格，公司技术部及质保部复检合格，报监理、安监验收合格65、后，方能进行钢筋安装。7.1.4高支模施工现场作业人员不得从支撑系统上爬下，应从外防护架进入工作面。7.1.5高支模搭设、拆除和砼浇筑期间，无关人员不得进入支模底下，并由安全员在现场监护。7.1.6混凝土浇筑时，专职安全员观察模板及支撑系统的变化情况，发现异常应立即暂停施工，迅速疏散人员，待排除险情并经施工现场负责人检查同意后方可复工。7.1.7采用布料架浇筑混凝土，布料架支立在梁位置，支腿对称放置在梁两侧板面钢筋上，板面钢筋上垫50mm厚脚手板。布料架放置具体位置按照各段施工时布料架浇筑范围和梁板跨度具体确定，在计算楼板支撑强度验算时考虑此活荷载。7.2安全技术措施7.2.1脚手架搭设前，应66、按建筑施工扣件式钢管脚手架扣件安全技术规范JGJ130-2001和本施工方案的要求向搭设和使用人员做技术和安全作业要求的交底。7.2.2对钢管等应进行检查验收，确保材料质量合格，同时对各种进场材料进行抽检试验并附有新钢管应有产品质量合格证；其质量检验报告及其钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法(GB/T228)的有关规定，质量应符合现行国家标准碳素结构钢(GB/T700)中Q235-A级钢的规定。钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；钢管外径、壁厚、端面等的偏差应符合规范的规定；钢管涂有防不锈漆；新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告67、和产品质量合格证；旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝大螺栓必须更换；新、旧扣件均应进行防锈处理，并对多次使用的受力材料作必要的强度测试。严禁使用不合格的材料。 7.2.3搭拆脚手架支撑由各劳务施工队搭设，外防护架由专业架子队搭设，按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规程(GB5036)考核合格，持证上岗。7.2.4搭拆脚手架支撑时工人应正确佩戴安全帽，穿防滑鞋。7.2.5高支模拆除前，临边设安全平网，预防物体高处坠落事故发生。7.2.6操作层(楼层)上施工荷载应符合设计要求，不得超载，不得在脚手架支撑上集中堆放模板、方木、钢筋等物件。严禁在脚手架支撑上拉缆风绳或68、固定、架设砼泵、泵管及起重设备等。模板支撑和支架搭设完毕后应进行检查验收，合格后方准使用。7.2.8在顶架搭设过程中要实行严格的监控，由专职施工员进行现场指挥监督，随时纠正可能出现的质量安全隐患。搭设前要进行班前安全技术交底，搭设完毕后要进行自检，若发现有松动、倾斜、弯曲、不牢固等现象，必须及时进行整改，整改有困难的，要有可行的加固方案方可施工。7.2.9支模完毕，经班组、项目部自检合格，公司技术部及质保部复检合格，报监理、安监验收合格后，方能邦扎钢筋、浇筑混凝土。7.2.10在浇筑砼前重点检查、巡查的部位：.1杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪力撑等构件是否符合要求。.1地基是否积水，底座是69、否松动。.2杆件是否有变形的现象。.3安全防护措施是否符合规范要求。7.2.11在浇筑顶板砼过程中，泵送砼时，应随浇、随捣、随平整，砼不得堆积在泵送管道出口处。支架下面要安装照明灯，在安全员的监督下，派木工进行巡查，负责检查模板、支顶，发现紧固件滑动或杆件变形等异常现象应立即暂停施工，迅速疏散人员，并应立即报告，由值班施工员及时组织人员进行加固处理，采用事前准备好的10t千斤顶，把滑移部位顶回原位，以及加固变形杆件，防止质量事故和连续下沉造成意外坍塌。待排除险情并经施工现场安全责任人检查同意后方可复工7.2.12脚手架支撑在使用过程中，严禁拆除任何杆件或零配件，如防碍作业需拆除个别杆件时，需经70、技术负责人同意并采取可靠措施后方可拆除，作业完成后，马上复原。7.2.13施工现场带电线路，如无可靠绝缘措施，一律不准与支架接触。7.2.14脚手架支撑安装好后，应进行验收，合格后方可进行梁、板、模的安装。浇筑砼前再次对脚手架支撑进行检查，确定无问题后方可浇筑砼。7.2.15设立支架维护小组，对拆下来的钢管及配件应及时清除杆件及螺纹的沾污物，并加油保养，对受损伤、变形的构件应及时修理，按品种、规格分类整理存放，妥善保管。7.2.16支撑系统安装应自一端向另一端延伸，自下而上按步架设，并逐层改变搭设方向，不得相对进行，以免结合处错位，难于连接。7.2.17水平加固杆、纵横剪刀撑安装应符合构造要求71、，并与支撑系统的搭设同步进行。7.2.18顶托处应采取措施防止被砂浆、水泥浆等污物填塞螺纹。7.2.19泵送混凝土时，应随浇、随捣、随平整，混凝土不得堆积在泵送管路出口处。7.2.20应避免装卸物料对模板支撑或脚手架产生偏心、振动和冲击。7.2.21交叉支撑、水平加固杆、剪刀撑不得随意拆卸，因施工需要临时局部拆卸时，施工完毕后应立即恢复。7.2.22拆除时应采用先搭后拆、后搭先拆的施工顺序。7.2.23拆除模板支撑时应采用可靠安全措施，严禁高空抛掷。7.3预防坍塌事故的安全技术措施7.3.1模板支撑严格按照本施工方案施工。7.3.2安装梁底模板及木方前，确保梁底支架水平杆已拉设。7.3.3本高72、架支模采用483.5mm扣件式钢管作支撑脚手架，不得使用严重锈蚀、变形、断裂、脱焊、螺栓松动的支撑材料作立杆。立杆基础应牢固，并按设计计算严格控制模板支撑系统的沉降量。斜支撑和支架应牢固拉接，形成整体。7.3.4模板作业时，指定专人指挥、监护，出现位移时，必须立即停止施工，将作业人员撤离作业现场，待险情排除后，方可作业。7.3.5楼面堆放模板及钢管时，严格控制数量、重量，防止超载。堆放数量较多时，应进行荷载计算，并对楼面进行加固。7.3.6装钉楼面模板，在下班时对已铺好而来不及钉牢的定型模板或散板等要拿起稳妥堆放，已防止坍塌事故发生。7.3.7安装高出相临施工段超出一层的顶板模板，应先搭设脚手73、架，并挂好安全网，脚手架搭设高度要高出施工作业面至少1.5m。7.3.8拆模间歇时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。7.3.9泵送混凝土时，应随浇、随捣、随平整，混凝土不得堆积在泵送管路出口处。7.3.10应避免装卸物料对模板支撑产生偏心、振动和冲击。7.3.11交叉支撑、水平加固杆、剪刀撑不得随意拆卸，因施工需要临时局部拆卸时，施工完毕后应立即恢复。7.3.12模板支撑拆除前应向监理单位报送拆除申请书，经监理同意签字后方可拆除。7.3.13拆除时应采用先搭后拆、后搭先拆的施工顺序。7.3.14纵横向水平杆靠墙柱边部分应顶住墙柱，提高支撑的整体性。7.4预防高空74、坠落事故安全技术措施7.4.1项目经理对本项目的安全生产全面负责，指导做好高处作业人员的安全教育及相关的安全预防工作。7.4.2高支模工程应按相关规定编制施工方案，经项目主任工程师、公司技术负责人审批签字后报监理公司审批，审批通过后该方案方可实行。模板脚手架搭设完成后，须由项目负责人会同监理人员签字验收合格后，方可投入使用。7.4.3支、拆模板时应保证作业人员有可靠立足点，作业面应按规定设置安全防护设施。模板及其支撑体系的施工荷载应均匀堆置，并不得超过设计计算要求。7.4.4所有高处作业人员应接受高处作业安全知识的教育；特种高处作业人员应持证上岗，上岗前应依据有关规定进行专门的安全技术签字交底75、。采用新工艺、新技术、新材料和新设备的，应按规定对作业人员进行相关安全技术签字交底。7.4.5高处作业人员应经过体检，合格后方可上岗。施工单位应为作业人员提供合格的安全帽、安全带等必备的安全防护用具，作业人员应按规定佩戴和使用。7.4.6安全带使用前应经过检查合格。安全带的系扣点应就高不就低，扣环应悬挂在腰部的上方，并要注意带子不能与锋利或毛刺的地方接触，以防摩擦割断。7.4.7项目部应按类别，有针对性地将各类安全警示标志悬挂于施工现场各相应部位，夜间应设红灯示警。7.4.8已支好模板的楼层四周用临时护栏围好，护栏要牢固可靠，护栏高度不低于1.5m，然后在护栏上再铺设一层密目式安全网。7.4.76、9高处作业前，应由项目负责人组织有关部门对安全防护设施进行验收，经验收合格签字后，方可作业。安全防护设施应做到定型化、工具化，防护栏杆以红白相间的条纹标示。需要临时拆除或变动安全设施的，应经项目分管负责人审批签字，并组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可实施。7.4.10各类作业平台应按相关规定编制施工方案，项目负责人审批签字并组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可作业。架体应保持稳固，不得与施工脚手架连接。作业平台上严禁超载。7.4.11拆除模板支撑时应采用可靠安全措施，严禁高空抛掷。7.4.12安装楼面模板时，在工作面下1m处满挂兜网作为水平防护措施，以确保安全。7.5应急救援预案为了77、保证本工程项目危险性较大的超重模板工程施工安全生产工作落到实处，认真贯彻落实安全生产法、建设工程安全生产管理条例等法律法规，根据公司制定的安全生产事故应急救援预案，结合项目部实际情况，特制定此预案。重点防范部位.1“五大伤害”的危险源情况根据此超高模板分项工程的特点，现场可能发生的安全事故有：坍塌、物体打击、高处坠落、机械伤害、触电等事故。存在的主要危险源和可能发生的事故有：危险源情况可能发生的事故作业人员无佩带安全帽；随意抛、扔工具或材料；垂直运输材料的吊具材质和安全设施不符合要求。物体打击高处作业人员无系安全带；楼层、卸料平台、楼梯等临边无防护。高处坠落模板支撑系统搭设不符合规范、相关要求78、；模板局部位置堆料过高、过重。坍塌现场的电缆、电线破损或老化；木工机械无保护接零、漏电保护器不起作用；施工用电拉设随意、混乱。触电木工机械设备动机部位无防护罩或机械零部件破损；木工操作人员不按操作规程作业。机械伤害工人宿舍使用煤炉、液化器等炉具；电焊等作业无防火措施；无按规定配备消防器材或设施。火灾.2危险源部位：(1)未按施工方案设置的模板支撑系统失稳。(2)通道口、电梯井口、预留洞口、楼梯口及楼层临边等“四口、五临边”。(3)标志缺陷，拆模时楼层周边未设置警戒标志及专人监护。(4)使用的临时用电、井架提升机、圆盘锯等机电设备、设施。(5)信号缺陷，吊运、安装模板联络信号不明确。(6)明火作79、业、木工作业区无灭火器材。(7)夜间作业照明不足，作业环境不良。应急组织机构图应急救援资源配备医疗器材：担架、氧气袋、小药箱；抢救工具：一般工地常备工具即满足使用；照明器材：手电筒、应急灯；通讯器材：电话、手机、对讲机、报警器；交通工具：工地常备一辆工具车；灭火器材：灭火器日常按要求就位，紧急情况下集中使用。应急培训应急小组成员在项目安全教育时必须附带接受紧急救援培训。培训内容：伤员急救常识、灭火器材使用常识、各种重大事故抢救常识等。务必使应急小组成员在发生重大事故时能较熟练地履行抢救职责。应急预案的启动如果一旦发生事故后立即对事故危险区域设立警戒线，专业人员进入现场救治处理，其他人员严禁入内80、，避免造成二次事故和不必要的伤亡。.1发生坍塌的应急措施高支撑架体发生坍塌时，有人员被埋的可能和支撑架体连续下垮造成更大伤亡，被埋人员在抢救中误伤，抢险人员物体打击、互相误伤等。(1)高支撑架体发生坍塌时，现场管理人员应组织班组长首先组织人员疏散，清点人员，确定有无人员失踪、受伤。如有施工人员被埋，在确保无二次坍塌的情况下立即组织有效的挖掘工作，并在第一时间向应急小组人员紧急报告，主要说明出事的地点、事故的大小、有无人员伤亡等。(2)项目应急小组得知情况后，应协同项目医生赶往现场，指挥营救工作，并拨打急救电话，以防不测。项目应急小组组长在未到达现场之前，应授权给现场的施工负责人全权指挥救援，避81、免耽误抢救时间。(3)在实施救援之前，现场施工负责人需保持头脑冷静，观察支撑架体的稳定情况，分析支撑架体是否有再坍塌的迹象，如果有可能继续坍塌，则首先要用挖机等机械排除松动的混凝土和钢管后再实施救援，防止二次坍塌造成的人员伤亡。并派专人时刻观察模板的变化情况，发现变化，马上向施工负责人报告。(4)在现场施救的过程中，当塌坍面较小时，应采用人工清除的方法，将被埋人员找到。在寻找被掩埋者时一边协同项目医疗人员进行抢救(如供氧、包扎)，找到的人员用担架将受伤人员抬出。如支撑架体大面积坍塌，则用挖掘机将架体不稳定的一侧挖除，形成一定宽度稳定的工作面，然后采用人工将被埋工人救出。对于大块沉重物体，应合理82、组织搬运，尤其是压在被埋人员身上的大块物体，必须组织好足够人力方可搬运，搬运前应明确分工，由专人负责将被埋人员移出。人员应分班组，按照工作面合理安排人力并及时轮换，保障抢救挖掘人员体力，保证在最短时间内将被埋人员抢救出来。(5)被埋人员被救出以后，在专业医疗人员到达前由医生对受伤人员进行简单救助：争分夺秒抢救压埋者，使头部先露出，保证呼吸畅通，出来之后，呼吸停止者立即做人工呼吸。在实施人工呼吸前，先要将伤员迅速地搬到附近较安全又通风的地方，再将伤员领口解开，腰带放松，脱掉鞋子。口腔里若有尘土、血块、痰液、假牙等，应完全吸出或取出。然后进行正规心肺复苏；伤口止血且使用止血带，切忌对压伤进行热敷或83、按摩。(6)在现场施救过程中，如发现这位伤员有骨折现象，则利用木板、竹片和绳布等捆绑骨折处的上下关节，固定骨折部位，也可将其上肢固定身侧，下肢与下肢缚在一起；在医院救护车未来之前，利用现场的木板选配不少于名身强力壮的救护组人员保持在同一水平面上将其始至救护车到达的地带。(7)伤员在经过项目医疗人员简单救护后，不管受伤轻重，均应用救护车或项目部车辆尽快送到最近医院做进一步的救护与治疗，听从医生意见是否进行留院观察。(8)紧急救援工作结束后，应划定危险区域，安排测量人员进行架体位移变形观测，并安排有经验的技术人员做好监控工作。如支撑面不稳定，应及时采取措施处理。(9)对坍塌段尚未进行有效处理之前，84、应划出警戒线或采取拦护措施，防止任何人员靠近危险区域。.2发生高处坠落应急响应(1)当施工现场发生高处坠落事故时，目击者应高声呼出，并拨打应急电话通知应急小组，同时也要通知离出事地点最近的管理人员，离出事地点最近的管理人员应迅在赶到出事地点，对事故情况迅速做出初步判断，承担临时指挥应急抢救工作，电话通知医生马上赶到现场；并向应急小组组长或副组长报告，电话通知时，应准确地说明事故地点、时间、受伤程度和人数。(2)项目应急小组组长或副组长接到报告后，根据事故大小，立即组织应急小组成员赶到现场开展救援工作。应急救援应根据高处坠落高度的不同情况采取不同的应急救援措施：(3)从楼面的临边洞口中掉到泥土面85、混凝土地面，坠落高度超过3米以上的，伤势一般是较严重的，第一时间应拨打120(同仁医院)求救电话，并马上派人到工地的大门口等候120的到来由引路者直接带到出事地点，避免延误时间。并指派项目保安队长迅速对现场进行警戒、并维持秩序，掉到地面的，出事地点的20米范围要停止作业，疏散人员，并不得有无关人员围观或远观，特别是要防止脚手架上或临边的其他作业人员的围观，派专人对坠落口进行看护，避免二次事故的发生。本工地到同仁医院路线图(4)掉到架体内的防护层上的水平安全网上或其他水平安全防护层上时，应急小组负责人应迅速对掉落人员的受伤情况做出判断，如有必要时第一时间应是拨打120求救电话，并马上派人到工地86、的大门口等候120的到来，由引路者直接带到出事地点，避免延误时间。并指派项目保安队长迅速对现场进行警戒，并维持秩序。掉落地点的同一层的所有作业要马上停止，并由相关的施工员带相应的作业人员离开作业面，并安排专人对作业人员做一个简要说明，以班组为单位有序地从安全通道上撤到地面，直接由各自的班组长带回生活区，不得在现场围观或逗留；并由保安队长指派保安员对掉落者进行专人看护，避免二次事故的发生。(5)掉在上述地方的受伤人员，在掉落地点抢救难度大，首先应转移至平台上才方便进行救治。因此应急救援领导人必须召集在现场医生和项目技术支持组一起确定转移方案。.3发生触电和火灾应急措施(1)在施工过程中如发生触电87、，应立即切断电源，用绝缘体打击触电人员，然后立即进行现场救治，不能盲目推、拉、扯、拽，以免造成更过伤亡。(2)如不慎发生火灾，首先人员要从安全区域撤离，保证人身安全，立即启动消防预案，利用现场灭火器材和消防栓进行现场灭火，将现场损伤降至最低。.4现场临时施救措施(1)高处坠落事故发生后，在120赶到前，现场医生要对当事者进行及时的必要治疗现场抢救的重点应放在对休克、骨折和出血等几种情形上。120赶到后，要在120医生指导下尽快把伤者抬到救护车上，再由120医生在车上继续对受伤者进行必要的救治，尽快送医院进行抢救治疗，避免延误抢救的时间。(2)首先由现场医生观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如88、伤员发生休克，应先处理休克。还呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、平卧、少动，并将下肢抬高约20度左右。(3)如高处坠落者出现颅脑外伤，如伤者神志清醒，则先想办法止血；如处在昏迷状态，则在止血的同时必须维持昏迷者的呼吸道通畅，要让昏迷者平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。(4)如高处坠落者出现骨折，比如手足骨折，不要盲目搬运伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或刺伤肌肉、神经或血管。固定方法：以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹竿等，在无材料的情况下，上肢可固定在身侧，下肢与无骨折的89、下肢缚在一起，然后再用硬板担架搬运。偶有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送医院治疗。(5)发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后。搬运时，将伤者平卧放在硬板担架上，严禁对伤者的两肩与两腿或单肩背运，避免受伤者的脊椎移位、断裂造成截瘫或导致死亡，从而造成二次伤害的发生。应急预案的终止事故现场经过应急预案实施后，所有现场人员得到清点，事故得到有效控制，应急总指挥可决定终止应急预案。7.6监测监控措施梁板高支模采用扣件式钢管脚手架支撑体系，模板支撑系统在搭设、钢筋安装、混凝土浇捣过程中及混凝土终凝前90、后模板支撑体系位移的监测监控措施等。本方案采取如下监测措施：班组日常进行安全检查，项目每周进行安全检查，公司每月进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。日常检查、巡查重点部位：.1杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪力撑等构件是否符合要求。.2地基是否积水，底座是否松动，立杆是否符合要求。.3连接扣件是否松动。.4架体是否不均匀的沉降、垂直度。.5施工过程中是否有超载的现象。.6安全防护措施是否符合规范要求。.7脚手架体和脚手架杆件是否有变形的现象。脚手架在承受六级大风或大暴雪后必须进行全面检查。在浇捣高支模梁板砼前，由项目部对脚手架全面检查，合格后才开始浇砼，浇砼的过程中，由质安员、施91、工员对架体检查，随时观测架体变形。发现隐患，及时停止施工，采取措施保证安全后再施工。构件允许偏差见下表：序号项目允许偏差检查工具1立杆钢管弯曲3mL4m4mL6.5m1220钢板尺2水平杆、斜杆的钢管弯曲L6.5m30钢板尺3立杆垂直度全高绝对偏差100mm吊线和卷尺4立杆脚手架高度H内相对值H/400钢板尺高大模板工程施工前，必须组织施工单位、监理单位、业主单位等相关专家对专项方案进行审查备案。监测数据接近或达到报警值时，应组织有关各方采取应急或抢险措施，同时须向市建设工程安全监督站、市建设工程质量监督站等报告。本超重模板分项工程监测项目包括：支架沉降、位移和变形。被观测点的布置：沉降位移被92、观测点需选择在梁中部与板中部受力最大位置，每个监测剖面布置不少于3个支架沉降位移被观测点，并在架体周围布置不少于3个定位桩点，利用全站仪观测沉降位移观测点的三位坐标X、Y、Z，从而观测整个架体的沉降位移观测。筑混凝土过程中应实时观测，一般监测频率不超过2030分钟一次，浇筑完后不少于2小时一次。7.7冬期施工安全技术措施模板工程.1墙、柱采用挂阻燃草帘被保温；竖向筒体结构混凝土浇筑前，按要求提前在钢模背面区格内用401胶点粘挤塑板(密度18kg/m3，80mm厚)，模板背面用401胶点粘1层阻燃玻璃丝布，当日平均气温低于-10时，外侧再覆盖2层阻燃草帘被，接缝错开；楼板及梁随混凝土浇筑随铺一层93、塑料薄膜，加上双层阻燃草帘被覆盖保温。.2墙、柱混凝土达到设计强度30%后方可拆除保温，混凝土表面温度与外部温度之差在20 以内为安全；如温差超过20 时，加强保温措施，即加草帘被的覆盖厚度，提高表面和外部的温度，直至混凝土在养护期内缓慢冷却，确保内外温差不会超过20时，可拆除保温。拆模时混凝土温度与环境温差大于20，拆模后的混凝土表面应及时覆盖，使其缓慢冷却。.3梁、板混凝土浇筑完毕后，待混凝土强度达100%方可拆除模板及支撑，模板拆除后混凝土表面加临时覆盖，以保证混凝土缓慢冷却。.4模板拆除及保温解除应严格执行规范和审批制度，横向、竖向模板拆除由技术部门确认，总工签字许可。脚手架搭设措施.94、1脚手架的设计、搭设必须符合建筑施工安全技术标准和安全操作规程要求，严格按外脚手架及安全防护施工方案施工，搭设后未经安全验收合格的脚手架，一律不得投入使用。.2冬期施工前，要对各类架子的基础要进行认真地检查，确保架子基础坚固可靠，不致因冻胀而变形造成应力集中。.3冬期施工中，要经常检查各类架子的根部及与建筑物拉结牢固情况。要及时维护和加固立杆、扫地杆、立柱、剪刀撑等根部的垫板垫木。确保垫设位置正确，平稳牢固。.4要经常检查和及时维修加固各类人行脚手板和斜坡坡道的脚手板及防滑条。确保架板稳固，防滑措施有效。为确保防滑效果，不宜使用钢筋或竹板做防滑条，在斜面上的脚手板，不宜使用钢跳板。雪后应及时清95、扫积雪、冰层。.5冬期施工中，要加强对各类架子的沉降量及垂直度的观察测定，发现异常情况要及时采取有关措施予以解决。特别是雪后及复工前应对脚手架进行检查。第8章 模板计算书8.1计算依据8.1.1 超限楼板模板支架 计算参数: 模板支架搭设高度为14.4m， 立杆的纵距 b=1.20m，立杆的横距 l=1.20m，立杆的步距 h=1.20m。 面板厚度15mm，剪切强度1.5N/mm2，抗弯强度25.0N/mm2，弹性模量35000.0N/mm4。 木方4080mm，间距250mm，剪切强度1.7N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量10000.0N/mm4。 梁顶托采用9090mm木96、方。 模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。8.1.2 梁高1200mm超限梁模支架计算 计算参数: 模板支架搭设高度为13.7m， 梁截面 BD=600mm1200mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.60m，立杆的步距 h=1.20m， 梁底增加3道承重立杆。 面板厚度15mm，剪切强度1.5N/mm2，抗弯强度25.0N/mm2，弹性模量35000.0N/mm4。 木方4080mm，剪切强度1.7N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量10000.0N/mm4。 梁底支撑顶托梁长度 1.20m。97、 梁顶托采用9090mm木方。 梁底按照均匀布置承重杆3根计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。 梁两侧的楼板厚度0.15m，梁两侧的楼板计算长度3.30m。 扣件计算折减系数取1.00。8.1.3 梁高1200mm超限梁模支架计算 计算参数: 模板支架搭设高度为13.7m， 梁截面 BD=500mm900mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.60m，立杆的步距 h=1.20m， 梁底增加2道承重立杆。 面板厚度15mm，剪切强度1.5N/mm2，抗弯强度25.0N/mm2，弹性模量35000.0N/mm4。 木方4080mm，剪98、切强度1.7N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量10000.0N/mm4。 梁底支撑顶托梁长度 0.65m。 梁顶托采用9090mm木方。 梁底按照均匀布置承重杆2根计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。 梁两侧的楼板厚度0.15m，梁两侧的楼板计算长度3.30m。 扣件计算折减系数取1.00。8.1.4 梯形超限梁模支架计算 计算参数: 模板支架搭设高度为13.7m， 梁截面 BD=750mm1200mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.60m，立杆的步距 h=1.20m， 梁底增加3道承重立杆。 面板厚度15mm，99、剪切强度1.5N/mm2，抗弯强度25.0N/mm2，弹性模量35000.0N/mm4。 木方4080mm，剪切强度1.7N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量10000.0N/mm4。 梁底支撑顶托梁长度 1.20m。 梁顶托采用9090mm木方。 梁底按照均匀布置承重杆3根计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。 梁两侧的楼板厚度0.15m，梁两侧的楼板计算长度3.30m。 扣件计算折减系数取1.00。8.2超限楼板模板支架计算号超限楼板模板支架计算均使用此计算，并满足计算要求： 计算依据1建筑施工扣件式钢管脚手架安全100、技术规范（JGJ130-2001）。 计算依据2施工技术2002.3.扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全(杜荣军)。 计算参数: 模板支架搭设高度为14.4m， 立杆的纵距 b=1.20m，立杆的横距 l=1.20m，立杆的步距 h=1.20m。 面板厚度15mm，剪切强度1.5N/mm2，抗弯强度25.0N/mm2，弹性模量35000.0N/mm4。 木方4080mm，间距250mm，剪切强度1.7N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量10000.0N/mm4。 梁顶托采用9090mm木方。 模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载3.00kN/101、m2。 扣件计算折减系数取1.00。图 楼板支撑架立面简图图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元 采用的钢管类型为483.5。8.2.1 模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.0000.1501.200+0.3001.200=4.860kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)1.200=3.600kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 120.001.501.50/6 = 45.00cm3； I = 120.001.501.501.102、50/12 = 33.75cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取25.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.06810001000/45000=1.510N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6774.8602504/(10035000103、337500)=0.011mm 面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!8.2.2 支撑木方的计算 木方按照均布荷载下连续梁计算。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.0000.1500.250=0.938kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3000.250=0.075kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.000+2.000)0.250=0.750kN/m 静荷载 q1 = 1.200.938+1.200.075=1.215kN/m 活荷载 104、q2 = 1.400.750=1.050kN/m 2.木方的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 2.718/1.200=2.265kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2 最大剪力 Q=0.61.2002.265=1.631kN 最大支座力 N=1.11.2002.265=2.990kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.008.008.00/6 = 42.67cm3； I = 4.008.008.008.00/12 = 170.67cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗105、弯计算强度 f=0.326106/42666.7=7.64N/mm2 木方的抗弯计算强度小于17.0N/mm2,满足要求! (2)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到1.013kN/m 最大变形 v =0.6771.0131200.04/(10010000.001706666.8)=0.833mm 木方的最大挠度小于1200.0/250,满足要求!8.2.3 托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取木方的支座力 P= 2.990kN 均布荷载取托梁的自重 q= 0.078kN/m。托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m)托梁剪力图(kN) 变106、形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：托梁变形计算受力图托梁变形图(mm) 经过计算得到最大支座 F= 15.886kN 经过计算得到最大变形 V= 1.405mm 顶托梁的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 9.009.009.00/6 = 121.50cm3； I = 9.009.009.009.00/12 = 546.75cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=1.760106/121500.0=14.49N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于17.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁挠度计算 最大变形 v =1.40107、5mm 顶托梁的最大挠度小于1200.0/250,满足要求!8.2.4 扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。8.2.5 立杆的稳定性计算荷载标准值 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架钢管的自重(kN)： NG1 = 0.14914.400=2.144kN 钢管的自重计算参照扣件式规范附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改108、。 (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3001.2001.200=0.432kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.0000.1501.2001.200=5.400kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3) = 7.976kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000)1.2001.200=4.320kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ8.2.6 立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心109、压力设计值，N = 15.62kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.89 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.185； u 计算长度系数，参照扣件式规范表；u = 110、1.750 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.40m； 公式(1)的计算结果：l0=1.1851.7501.20=2.488m =2488/15.8=157.500 =0.284 =15619/(0.284489)=112.514N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 公式(2)的计算结果：l0=1.200+20.400=2.000m =2000/15.8=126.582 =0.418 =15619/(0.418489)=76.415N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a)111、 (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.035； 公式(3)的计算结果：l0=1.1851.035(1.200+20.400)=2.453m =2453/15.8=155.250 =0.291 =15619/(0.291489)=109.849N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!8.3梁高为1200mm超限梁模板支架计算号超限中所有梁高为1200mm梁模板支架计算均按照此计算，并满足计算要求。计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ166-2008)。 计算依据1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 计算依据2施工技术2002.3.扣112、件式钢管模板高支撑架设计和使用安全(杜荣军)。 计算参数: 模板支架搭设高度为13.7m， 梁截面 BD=600mm1200mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.60m，立杆的步距 h=1.20m， 梁底增加3道承重立杆。 面板厚度15mm，剪切强度1.5N/mm2，抗弯强度25.0N/mm2，弹性模量35000.0N/mm4。 木方4080mm，剪切强度1.7N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量10000.0N/mm4。 梁底支撑顶托梁长度 1.20m。 梁顶托采用9090mm木方。 梁底按照均匀布置承重杆3根计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3113、，施工活荷载3.00kN/m2。 梁两侧的楼板厚度0.15m，梁两侧的楼板计算长度3.30m。 扣件计算折减系数取1.00。图1 梁模板支撑架立面简图 计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。 集中力大小为 F = 1.2025.0000.1503.3000.600=8.910kN。 采用的钢管类型为483.5。8.3.1 模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0001.2000.600=18.000kN/m (114、2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.600(21.200+0.600)/0.600=1.500kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)0.6000.600=1.080kN 均布荷载 q = 1.2018.000+1.201.500=23.400kN/m 集中荷载 P = 1.401.080=1.512kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 60.001.501.50/6 = 22.50cm3； I = 60.001115、.501.501.50/12 = 16.88cm4；计算简图弯矩图(kN.m)剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.759kN N2=6.017kN N3=6.017kN N4=1.759kN 最大变形 V = 0.036mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.11610001000/22500=5.156N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取25.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 116、0.036mm 面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!8.3.2 梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 6.017/0.600=10.029kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2 最大剪力 Q=0.60.60010.029=3.610kN 最大支座力 N=1.10.60010.029=6.619kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.008.008.00/6 = 42.67cm3； I = 4.008.008.008.00/1117、2 = 170.67cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.361106/42666.7=8.46N/mm2 木方的抗弯计算强度小于17.0N/mm2,满足要求! (2)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到7.150kN/m 最大变形 v =0.6777.150600.04/(10010000.001706666.8)=0.368mm 木方的最大挠度小于600.0/250,满足要求!8.3.3 托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.078kN/m。托梁计算简图托梁弯矩图(kN.m)托梁剪力图(kN)118、 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：托梁变形计算受力图托梁变形图(mm) 经过计算得到最大支座 F= 24.346kN 经过计算得到最大变形 V= 0.375mm 顶托梁的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 9.009.009.00/6 = 121.50cm3； I = 9.009.009.009.00/12 = 546.75cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=1.570106/121500.0=12.92N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于17.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁挠度计算 最大变形 v =0.119、375mm 顶托梁的最大挠度小于600.0/250,满足要求!8.3.4 扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。8.3.5 立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=24.35kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.200.14913.700=2.448kN N = 24.346+2.448=26.794k120、N 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.89 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.185； u 计算长度系数，参照扣件式规范表；u = 1.700 a 立杆上端伸出顶层121、横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.40m； 公式(1)的计算结果：l0=1.1851.7001.20=2.417m =2417/15.8=153.000 =0.298 =26794/(0.298489)=184.074N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 公式(2)的计算结果：l0=1.200+20.400=2.000m =2000/15.8=126.582 =0.418 =26794/(0.418489)=131.083N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系122、数，按照表2取值为1.029； 公式(3)的计算结果：l0=1.1851.029(1.200+20.400)=2.439m =2439/15.8=154.350 =0.294 =26794/(0.294489)=186.229N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!8.4梁高1200mm超限梁模板支架计算号超限所有梁高1200mm梁模板支架计算均使用计算，并满足计算要求。 计算依据1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 计算依据2施工技术2002.3.扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全(杜荣军)。 计算参数: 模板支架搭设高度为13.7m， 梁截面 BD=50123、0mm900mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.60m，立杆的步距 h=1.20m， 梁底增加2道承重立杆。 面板厚度15mm，剪切强度1.5N/mm2，抗弯强度25.0N/mm2，弹性模量35000.0N/mm4。 木方4080mm，剪切强度1.7N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量10000.0N/mm4。 梁底支撑顶托梁长度 0.65m。 梁顶托采用9090mm木方。 梁底按照均匀布置承重杆2根计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。 梁两侧的楼板厚度0.15m，梁两侧的楼板计算长度3.30m。 扣件计算折减系数124、取1.00。图1 梁模板支撑架立面简图 计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。 集中力大小为 F = 1.2025.0000.1503.3000.600=8.910kN。 采用的钢管类型为483.5。8.4.1 模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0000.9000.600=13.500kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.600(20.900+0.500)/0.500=1.125、380kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)0.5000.600=0.900kN 均布荷载 q = 1.2013.500+1.201.380=17.856kN/m 集中荷载 P = 1.400.900=1.260kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 60.001.501.50/6 = 22.50cm3； I = 60.001.501.501.50/12 = 16.88cm4；计算简图弯矩图(kN.m)剪力图(kN) 变形的计算按照规范126、要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.674kN N2=6.840kN N3=1.674kN 最大变形 V = 0.052mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.13910001000/22500=6.178N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取25.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.052mm 面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!8.4.2 梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算127、，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 6.840/0.600=11.400kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2 最大剪力 Q=0.60.60011.400=4.104kN 最大支座力 N=1.10.60011.400=7.524kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.008.008.00/6 = 42.67cm3； I = 4.008.008.008.00/12 = 170.67cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.410106/42666.7=9.62N/mm2 木方的抗128、弯计算强度小于17.0N/mm2,满足要求! (2)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到7.750kN/m 最大变形 v =0.6777.750600.04/(10010000.001706666.8)=0.398mm 木方的最大挠度小于600.0/250,满足要求!8.4.3 托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.078kN/m。托梁计算简图托梁弯矩图(kN.m)托梁剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：托梁变形计算受力图托梁变形图(mm) 经过计算得到最大支座 F= 14129、.029kN 经过计算得到最大变形 V= 0.728mm 顶托梁的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 9.009.009.00/6 = 121.50cm3； I = 9.009.009.009.00/12 = 546.75cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=1.419106/121500.0=11.68N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于17.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁挠度计算 最大变形 v =0.728mm 顶托梁的最大挠度小于650.0/250,满足要求!8.4.4 扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承130、载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。8.4.5 立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=14.03kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.200.14913.700=2.448kN N = 14.029+2.448=16.477kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58 A 立杆净截面面积131、 (cm2)； A = 4.89 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.185； u 计算长度系数，参照扣件式规范表；u = 1.700 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.40m； 公式(1)的计算结果：l0=1.1851.7001.20=2.417m =2417132、/15.8=153.000 =0.298 =16477/(0.298489)=113.199N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 公式(2)的计算结果：l0=1.200+20.400=2.000m =2000/15.8=126.582 =0.418 =16477/(0.418489)=80.612N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.029； 公式(3)的计算结果：l0=1.1851.029(1.200+20.400)=2.439m =2439/133、15.8=154.350 =0.294 =16477/(0.294489)=114.525N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 8.5梯形超限梁模板支架计算 计算依据1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 计算依据2施工技术2002.3.扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全(杜荣军)。 计算参数: 模板支架搭设高度为13.7m， 梁截面 BD=750mm1200mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.60m，立杆的步距 h=1.20m， 梁底增加3道承重立杆。 面板厚度15mm，剪切强度1.5N/mm2，抗弯强度25.0N/mm2，弹性模量35000.0N/m134、m4。 木方4080mm，剪切强度1.7N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量10000.0N/mm4。 梁底支撑顶托梁长度 1.20m。 梁顶托采用9090mm木方。 梁底按照均匀布置承重杆3根计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。 梁两侧的楼板厚度0.15m，梁两侧的楼板计算长度3.30m。 扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图 计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。 集中力大小为 F = 1.2025.0000.1503.3000.600=8.910kN。 采用的钢管类型为48135、3.5。8.5.1 模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0001.2000.600=18.000kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.600(21.200+0.750)/0.750=1.260kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)0.7500.600=1.350kN 均布荷载 q = 1.2018136、.000+1.201.260=23.112kN/m 集中荷载 P = 1.401.350=1.890kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 60.001.501.50/6 = 22.50cm3； I = 60.001.501.501.50/12 = 16.88cm4；计算简图弯矩图(kN.m)剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.702kN N2=4.953kN N3=5.914kN N4=4.953kN N5=1.7137、02kN 最大变形 V = 0.026mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.08710001000/22500=3.867N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取25.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.026mm 面板的最大挠度小于187.5/250,满足要求!8.5.2 梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 5.914/0.600=9.857kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2138、 最大剪力 Q=0.60.6009.857=3.548kN 最大支座力 N=1.10.6009.857=6.505kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.008.008.00/6 = 42.67cm3； I = 4.008.008.008.00/12 = 170.67cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.355106/42666.7=8.32N/mm2 木方的抗弯计算强度小于17.0N/mm2,满足要求! (2)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到6.879kN/m 最大变形 v =0.6776.8139、79600.04/(10010000.001706666.8)=0.354mm 木方的最大挠度小于600.0/250,满足要求!8.5.3 托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.078kN/m。托梁计算简图托梁弯矩图(kN.m)托梁剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：托梁变形计算受力图托梁变形图(mm) 经过计算得到最大支座 F= 23.774kN 经过计算得到最大变形 V= 0.387mm 顶托梁的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 9.009.009.00/6 = 1140、21.50cm3； I = 9.009.009.009.00/12 = 546.75cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=1.403106/121500.0=11.55N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于17.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁挠度计算 最大变形 v =0.387mm 顶托梁的最大挠度小于600.0/250,满足要求!8.5.4 扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆141、，无需计算。8.5.5 立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=23.77kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.200.14913.700=2.448kN N = 23.774+2.448=26.222kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.89 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.0142、0N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.185； u 计算长度系数，参照扣件式规范表；u = 1.700 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.40m； 公式(1)的计算结果：l0=1.1851.7001.20=2.417m =2417/15.8=153.000 =0.298 =26222/(0.298489)=180.146N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 公式(2)的计算结果：l0=1.200+20.400=2.000m =2000/15.8=126.582 =0.418 =26222/(0.418489)=128.286N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.029； 公式(3)的计算结果：l0=1.1851.029(1.200+20.400)=2.439m =2439/15.8=154.350 =0.294 =26222/(0.294489)=182.255N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!