1、环太湖公路及环湖沿路大堤加固工程（长兴段）长兴港大桥QL-4合同段现浇箱梁施工方案环太湖公路及环湖沿路大堤加固工程 长兴港大桥QL-4合同段现浇箱梁满堂支架施工方案1编制说明11.1编制依据11.2执行标准与规范12工程概况12.1.工程简介12.2.气象、水文22.3.地形、地貌及地质22.4.大桥主要施工方案33现浇箱梁施工方案34.施工方法34.1.测量放样34.2.地基处理34.2.1.围堰内地基处理34.2.2.地基承载力验算54.3.通航孔U04联箱梁现浇支架贝雷梁平台钢管桩基础54.3.1.钢管桩的加工与制作54.3.2.钢管桩的防腐54.3.3.钢管桩沉桩54.3.4.沉桩质量2、检验评定标准64.4.支架的搭设64.4.1.支架布置和构件尺寸64.4.2.传力系统74.4.3.稳定性84.4.4.支架规格84.5.荷载及验算84.5.1.计算所用参数84.5.2.端横梁及横隔板段支架模板受力验算94.5.2.1.竹胶板强度及挠度验算94.5.2.2.方木强度及挠度验算104.5.2.3.横向钢管抗弯强度及挠度验算114.5.2.4.立杆承载力验算124.5.3.腹板下支架模板受力验算134.5.3.1.竹胶板强度及挠度验算144.5.3.2.方木强度及挠度验算144.5.3.3.横向钢管抗弯强度及挠度验算154.5.3.4.立杆承载力验算164.5.4.箱梁翼板段支架3、模板受力验算174.5.4.1.竹胶板强度及挠度验算174.5.4.2.方木强度及挠度验算184.5.4.3.横向钢管抗弯强度及挠度验算194.5.4.4.立杆承载力验算204.5.5.箱梁空箱段支架模板验算214.5.5.1.竹胶板强度及挠度验算214.5.5.2.方木强度及挠度验算224.5.5.3.横向钢管抗弯强度及挠度验算234.5.5.4.立杆承载力验算245.通航孔U04联贝雷梁支架平台的设置255.1.支架平台的布置26.支架平台下部结构钢管桩基础的布置26.支架平台上部结构的布置26.荷载分布265.2.I10工字钢受力验算275.2.1.端横梁及横隔板段275.2.2.腹板段4、285.2.3.翼板边缘段305.2.4.空箱段315.3.贝雷梁受力验算325.3.1.通航孔腹板段325.3.2.通航孔翼板及空箱段345.4.I45b桩顶下横梁受力验算345.5.4258mm钢管桩受力验算365.5.1.双排钢管桩最大受力处入土深度计算365.5.2.单排钢管桩最大受力处入土深度计算37.钢管桩轴向承载力验算376.支架的预压376.1.预压观测396.2.注意问题397.模板的加工与安装397.1.底板模板、腹板侧模安装397.2.内模板安装407.3.槽口堵头模板407.4.模板施工应注意事项408.普通钢筋、波纹管、预应力钢绞线的安装408.1.钢筋的要求408.5、2.钢筋的加工制作408.3.钢筋安装实测项目允许偏差418.4.人孔设置419.砼的浇筑429.1.砼的浇筑顺序429.2.砼拌合429.3.砼浇筑及顺序安排429.4.砼养护439.5.砼浇筑时注意事项和应急措施439.5.1.砼泵送控制和塞管处理措施439.5.2.机械碰撞处理449.5.3.超初凝时间施工缝处理449.5.4.防漏浆措施449.6.现浇箱梁实测项目允许偏差4410.预应力施工4410.1.波纹管安装、定位4510.2.预应力钢绞线4510.3.穿束4510.4.锚垫板安装4510.5.预应力张拉4610.6.后张法预应力实测项目允许偏差4610.7.压浆4710.8.封6、锚4711.模板支撑架与通航孔贝雷梁支架平台的拆除4811.1.模板、支架的拆除4811.2.贝雷梁支架平台的拆除4812.质量控制要点4813.质量保证措施4914.施工人员和机械设备配置5015.施工进度计划5216.施工安全保证措施5317.雨季、冬季、高温季节、台风季节施工5417.1.雨季施工措施5417.2.冬季施工措施5417.3.高温季节施工措施5517.4.交通疏导措施5618. 应急预案5618.1.防台、防季风应急预案5618.2.防汛应急预案5718.3.突发性气象灾害和重大安全事故应急预案6019.文明施工、环保措施6120.附表一：425mm8mm钢管桩打入土深度67、221.附表二：组织管理体系6522.附表三：工序质量监控流程6623.附表四：全员安全管理保证体系框图6724.附表五：安全生产保证体系框架68环太湖公路及环湖沿路大堤加固工程 长兴港大桥QL-4合同段现浇箱梁满堂支架施工方案1编制说明1.1编制依据本工程招标文件及补遗、招标施工图以及现场情况；本工程有关设计单位编制的设计图中的设计说明；环太湖公路及环湖沿路大堤加固工程(长兴段)长兴港大桥图纸；现行的与本工程相关的各种工程技术规范；工程地质和地下管线等资料。1.2执行标准与规范公路桥涵施工技术规范JTJ 041-2000建筑施工安全检查标准JGJ 59-99建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规8、范JGJ 130-2001钢管脚手架扣件GB 15831路桥施工计算手册建筑结构荷载规范（GBJ9）简明施工计算手册桥梁施工常用数据手册脚手架实施规范BS 5975-82公路工程施工安全技术规程（JTJ 076-95）建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范（JGJ166-2008）公路工程施工工艺标准(桥涵) （FHEC）公路桥涵地基与基础设计规范（JTJ D63-2007）公路桥涵钢结构及木结构设计规范（JTJ 025-86）钢结构设计规范（GB50017-2003）建筑高处作业安全技术规范（JGJ80-91）浙江省工程建设标准建筑施工扣件式钢管模板支架安全技术规程（J10905-2006）29、工程概况2.1工程简介环太湖公路及环湖沿路大堤加固工程（长兴段）起点桩号K0+058，终点桩号K21+640，主线全长21.582km。本合同工程为长兴港大桥，为环太湖公路长兴段的一部分，北起长兴港港口西北岸，南至港口东南岸，桥梁起点桩号K8+036.9，终点桩号K9+478.1，全长1441.2m，全桥配跨为435+11（335）+435m。上部结构为现浇预应力混凝土箱形连续梁（碗型断面），单跨35m，U01和U13为4跨一联，共2联；U02U12为3跨一联，共11联；总13联，桥长1441.2m。上、下分幅，单幅12m，分幅间距0.5m，桥梁宽24.5m；下部结构为钻孔灌注桩、肋板式桥台、10、柱式墩、混凝土V型实体墩。长兴港为级航道，通航净空为224.5m，最高通航水位2.66m（黄海高程）。设计洪水频率 1/100设计洪水位 3.1m（黄海高程）1/300设计水位 3.10.5m按一级公路技术标准设计，设计时速60公里/小时，双向四车道。2.2.气象、水文长兴县地处北亚热带季风气候区。气候总的特点是：季风显著，四季分明；雨热同季，降水充沛；气候温和，空气湿润；地形起伏高差大，垂直气候较明显。全县多年平均气温15.6，极端最高气温为39.8，极端最低气温为-13.9；平均水气压16.4hPa；平均相对湿度80%；多年平均年降水量1280.9毫米；平均年降水日数144.3天。风向季节11、变化明显，冬半年盛行西北风，夏半年盛行东南风，三月和九月是季风转换的过渡时期，一般以东北和东风为主。年平均风速1.73.2米/秒。每年8-9月为台风雨期，8级台风年均一次，风速大于14m/s，最大风速26m/s。此外，晚春及秋冬季节，有大雾天气，影响通视，易引起交通事故，应引起重视。区内港湖相通，构成互为联系的水系网络，区内池塘星罗棋布。主要河流有合溪新港、长兴港，它们均注入太湖，公路 85%路段临太湖而建。据初勘水质分析成果：长兴港地表水对砼无腐蚀性，对钢筋混凝土结构中的钢筋无腐蚀性，对钢结构具弱腐蚀性。2.3.地形地貌及地质路线经过地段为湖积湖滨平原地貌，属太湖堆积平原区之太湖泻湖沼泽平原12、亚区，北临太湖，区内地势平坦，地貌单一，大堤内侧为挖土而形成等带状池塘，沿线以水稻田、桑园地、池塘为主，旱地以平缓大丘居多，地形略有起伏，堤内侧建有防风林，地面标高一般1.06.5m。桥址处跨越湖面等通航孔河道走向近于西南东北向，通航孔湖面宽约210m。长兴港大桥所跨太湖长兴港段。2.4大桥主要施工方案本工程为水中桥，为解决桥梁运输、吊装及方便承台、墩身及上部箱梁满堂支架现浇施工，采用了大围堰方案，将除了通航孔（U04联）外的桥梁施工区域通过大围堰筑岛的方法，将水中桥施工转化为陆地桥梁施工，采用陆地桥梁常规施工方法，通航孔桩基础、承台施工通过小围堰筑岛的方法施工。3现浇箱梁施工方案采用满堂支架13、现浇，3或4跨一联，左右分幅浇筑，模板采用15mm覆膜竹胶板，支架采用48mm3.5mm碗扣型多功能模板支撑架。混凝土采用拌合站集中拌制，10m3混凝土运输罐车运输，泵送入模，插入式捣固棒捣固，覆盖麻袋洒水养生。混凝土强度达到设计的90%，龄期14d，方可进行预应力张拉，预应力孔道压浆采用真空压浆。U04联通航孔搭设贝雷梁施工平台，平台上搭设碗扣型满堂支架（延用围堰内箱梁支架现浇方法）。基础采用和4258mm钢管桩，群桩布置，用14连接。桩顶横向设置I45b工字钢下横梁，其上架设贝雷梁，贝雷梁上横向根据满堂支架的搭设排距在立杆相应位置铺设I10工字钢，为了便于施工，I10工字钢上铺设5cm厚木14、板。4.施工方法附图一 预应力砼现浇箱梁施工工艺流程图4.1.测量放样在工程施工前对控制点进行复测，并报监理审批。放箱梁中线、边线，并报请监理工程师进行检查。4.2.地基处理.围堰内地基处理地基处理是现浇箱梁支架体系关键工序，桥梁施工范围内地基承载力需满足所承受的全部荷载，地基不发生沉陷现象。本工程地基为:湖底表层淤泥，厚度测量放样地基处理钢绞线、锚具检查、试验钢绞线下料支架安装底模、侧模安装静载预压、沉降观测支架预压、沉降、变形观测支座安装底、腹板钢筋、预应力管道安装卸载后标高调整内、顶模安装浇筑顶板砼砼养生张拉模板、支架拆除千斤顶、油泵校验水泥浆配制砼配比设计试块制作、养生试块试验钢筋取样15、试验钢筋加工砼运输试块制作、养生试块试验设备校验压浆、封锚模板加工养 生浇筑底、腹板砼顶层钢筋绑扎预应力筋穿束附图一 预应力砼现浇箱梁施工工艺流程图为0.42.1m；下层主要为粉土，地基承载力60140Kpa。表层淤泥承载力低，压缩性大，透水性差，不能满足满堂支架地基设计要求，需全部挖除，采用宕渣换填，压路机分层压实。地基处理前，需处理范围内先清除表面废弃杂物等，清除淤泥，回填宕渣，宕渣粒径15cm，每30cm一层，分层压实。与施工便道、支架基础衔接的部分，应挖成台阶，宽度不小于0.6m，用压路机分层压实，压实后宕渣地基承载力不小于100Kpa,且不小于下层原状土地基承载力。经压实处理的支架16、地基顶面，沿路线中心分向做2%双向排水坡，表面浇筑10cm厚C15混凝土进行表面硬化，支架外侧设纵向排水边沟，边沟砂浆抹面，防止雨水直接渗入地基，雨水经集水井汇集到一处，集中处理排放。4.2.2地基承载力验算查地质报告的土层物理力学性质指标及承载力参数确定表，地基承载力基本容许值fa0=60140 Kn/m2。地基承载力按荷载最大处地基承载力进行验算,单根立杆所承受的最大荷载为24.7Kn。基础浇注10cm厚C15素混凝土和填筑120cm厚宕渣，（宕渣按22Kn/m3计算）。用公式：pcz+pzfz，pz =p/（b+2Ztg）对塘渣地基进行验算。pcz 宕渣底面处的自重压力（Kn/m2）；p17、z 宕渣底面处的附加压力（Kn/m2）；fz 宕渣底面处土层的地基承载力（Kn/m2）；b 基础底面的宽度（m）；p 立杆对基础底面压力,按最大值24.7Kn计算；Z基础底面下宕渣的厚度（m）；宕渣的压力扩散角，取45；pz =p/（b+2Ztg）=24.7/(0.1+21.2tg45)=9.23（Kn/m2）；pcz =240.15+221.2=30（Kn/m2）；pcz+pz =9.23+30=39.23 Kn/m2fz =fa0=60Kn/m2满足要求。4.3.通航孔U04联箱梁现浇支架贝雷梁平台钢管桩基础本段因需跨越通航孔，需搭设跨越结构的贝雷梁支架平台，通航孔现浇箱梁支架平台基础采用18、4258mm螺旋焊接钢管。4.3.1.钢管桩的加工与制作采用=8mm钢板的螺旋焊管，在生产厂家订制加工，焊接质量和材质均严格按照国标和设计技术标准执行。加工好的钢管桩汽运至岸上后场加工区存放。4.3.2.钢管桩的防腐钢管桩在施工前按要求采用1mm环氧塑脂底漆+聚氨酯面漆的防腐措施，并严格执行“技术规程”规定的涂装质量要求及检测标准，以满足2年的使用寿命。4.3.3.钢管桩沉桩钢管桩布置密度较大，应提前设计出打桩船进出路线。栈桥基础钢管桩规格为：425mm8mm,群桩布置（钢管桩打入土深度见附表一），桩顶标高为：+5.515m；防护钢管桩规格为：425mm8mm12m，通航孔里面间距为6m，桩顶19、高出常水为3m，桩顶标高为：+4.2m。钢管桩的施打顺序为：钢管桩用锤击打桩船打设，在施打过程中用吊船对钢管桩进行水平和垂直运输，将钢管桩吊至指定位置。钢管桩就位后立即进入打桩工序，打桩前在桩顶安装桩帽，桩底50cm加设10mm刃脚以防下打过程中卷板，同时切忌锤击过猛，以免桩尖弯卷，造成拔桩困难，同时确保桩的垂直度和轴线位置。沉桩完毕后，应对基础钢管桩高于设计标高处进行截除；如出现桩顶标高低于设计顶标高的现象，则要进行接桩处理。桩顶卷口变形部分，首先应校正或割除，钢管桩桩头的截除：钢管桩高于设计桩顶标高部分采用氧焊气割方法截除, 先在桩身设计标高处用水平尺把水平线划好，再用氧焊在标高处气割桩头20、。注意不要把低于设计标高部分损坏，并把桩头处理平整。沉桩完成后用14a槽钢进行整体焊接连接，并设置斜撑。4.3.4.沉桩质量检验评定标准序号项 目允许偏差（mm）检验单元和数量单元测点检验方法直桩1设计标高处桩顶平面位置离岸无掩护水域沉桩150每根桩（逐件检查）1用全站仪和钢尺量纵横两方向，取大值2桩身垂直度1%每根桩（抽查10%且不少于10根）1吊线用钢尺量或用测斜仪检查。4.4.支架的搭设支架的搭设，要求稳定可靠并进行超载（上部自重120%）的预压，以消除支架的非弹性变形，并测量其弹性变形值，根据支架的弹性变形设置预拱，结构本身不需要设置预拱。施工中估算并设预拱度予以消除。支架布置和构件尺21、寸箱梁全部采用满堂支架整体现浇的施工方法，UO1联和U13联为4跨一联，U02U12联为3跨一联，支架采用48mm3.5mm碗扣型多功能模板支撑架（端横梁2.4米段及跨中横隔梁1.2m段采用扣件式模板支撑架）。支架布设形式为顺桥向排距采用0.9m、0.6m，横桥向列距采用0.9m、30cm，步距均采用1.20m。端横梁2.4米及跨中横隔梁1.2m段排距0.6m、列距0.3m；纵桥向两道腹板范围各1.2m采用排距0.9m、列距0.3m；翼板及空箱段采用排距0.9m、列距0.9m。设三人组成支架搭设检查小组，逐一检查支架是否按规范要求搭设，合格后挂牌标示检查责任人。 附图二 碗扣式满堂支架施工顺序22、支架地基基础处理支架位置放样逐层逐跨安装支架安装纵横向连接杆安装顶托，并按设计标高进行调整安装纵横向剪刀撑安装纵向钢管、横向方木铺设底模和侧模堆载预压120%预压观测卸 载根据观测数据调整顶托及底板高度4.4.2.传力系统 支架顶部设方木，方木上贴附模板，外模板采用15mm覆膜竹胶板，方木下设纵、横两层规格为483.5mm钢管，将模板荷载传至支架。方木纵桥向布置，截面为100mm100mm，方木与方木中心间距23cm，置于横向钢管上，钢管曲率满足桥梁横断面梁底曲率变化要求，梁底4m为直线段，两侧各4m为圆弧钢管，间距与相应支架区段排距相同(端横梁和横隔梁段采用单钢管，腹板及空箱段采用双钢管，翼23、板边缘2m采用三并排钢管)；纵向钢管置于横向钢管之下，布置间距与相应支架区段列距相同，置于碗扣式支架顶托上；横向与纵向钢管扣件连接。 4.4.3.稳定性 为保证支架的稳定性，确保整个支架系统为几何不可变体系，支架外围、中间每三排三列（三跨）从底到顶设剪刀撑，底层、顶层、中间每三步设水平剪刀撑，立杆上端包括可调螺杆伸出顶层水平杆的长度不大于70cm（除翼板边缘3列1.8m段不大于50cm外），剪刀撑穿越每步皆与立杆扣件连接，不允许虚扣，每隔3层布设水平剪刀撑。每道剪刀撑由底到顶、从左到右连续布置。剪刀撑用6 m长483mm普通钢管连续布置，钢管接长采用对接扣件接长，立向剪刀撑与地平面成4560度24、夹度，水平向剪刀撑与桥梁纵向成4560度夹度。每处与碗扣支架连接处必须用扣件紧固，剪刀撑必须上至底模板，下至地面，顶和底必须设置水平剪刀撑。4.4.4.支架规格采用规格为48mm3.5mm碗扣型多功能模板支撑架（端横梁2.4米段及跨中横隔梁1.2m段采用扣件式模板支撑架）。立杆主要采用1.8m、2.4m、3.0m三种，接长错开布置；横杆采用0.3m、0.6m、0.9m三种；采用KTC-60可调底座，KTC-45可调托撑。底层纵、横向水平杆作为扫地杆，距地面高度不大于35cm，立杆底部设置可调底座。4.5.荷载及验算 计算中箱梁荷载分端横梁及跨中横隔梁、腹板、翼板、空箱段分别计算，箱梁钢筋砼荷载25、模板的恒载分项系数为1.2,施工人员及施工设备荷载倾倒和振捣混凝土产生的活载分项系数为1.4。4.5.1.计算所用参数钢筋砼容重Q=25Kn/m3 建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-2008 （P13 -2）方木自重标准值Q1=65N/m建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程J10905-2006 （P30 附录A）竹胶板自重标准值Q2=0.3 Kn/m2建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-2008 （P12 表）Q3施工人员及设备荷载标准值为1.0 Kn/m2Q4浇筑和振捣砼时产生的荷载标准值为1.0 Kn/m2建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-226、008 （P12 ）Q5风荷载Q5=Wk=0.7zsw0建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-2008 （P13 ）式中 Wk _风荷载标准值（Kn/m2）；z风压高度变化系数为1.92；建筑结构荷载规范（GB 50009-2001） （P25 ）s_风荷载体型系数为1.3；建筑结构荷载规范（GB 50009-2001） （P36 -31）w0_基本风压为0.45 Kn/m2。建筑结构荷载规范（GB 50009-2001） （P86 续表D.4）Q5=Wk=0.71.921.30.45=0.786 Kn/m2建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-2008 （P13 ）427、.5.2.端横梁及横隔板段支架模板受力验算4.5.2.1.竹胶板强度及挠度验算胶合板采用优质覆膜竹胶板(1222441.5cm),竹胶板厚度h为15mm，板底方木与方木中心间距L=为300mm，净距l=200mm,以b=1mm宽度验算。竹胶板抗弯强度验算q=1.2（1.825+0.3）+1.4（Q3+Q4+Q5）b式中 荷载分项系数固定荷载为1.2，可变荷载为1.4 q竹胶板线荷载（N/mm）q=0.058 N/mmMmax =ql2/8=290 N.mm 式中Mmax 竹胶板最大弯矩 l方木间净距为200mm= Mmax/ Wfm式中 fm竹胶板抗弯强度设计值为15 N/mm2 竹胶板抗弯强28、度=7.73 N/mm215 N/mm2=fm满足要求。竹胶板挠度验算f=5ql4/(384EI) 式中 f竹胶板的挠度（mm） q线荷载（N/mm） l方木间净距为100mmE竹胶板弹性模量6000 N/mm2 f=0.48mm0.5mm=L/400满足要求。4.5.2.2方木强度及挠度验算方木采用松木，抗弯强度值fm为11 N/mm2；方木截面为100mm100mm；方木列距b=250mm，横向钢管排距600mm，梁高H=1.8m。W方木的截面抵抗矩为W= bh2/6=100100100/6=166.67103mm3I方木的惯性矩为I=bh3/12=1001003/12=833.3310429、 mm4E松木弹性模量E=9000 N/mm2 公路桥涵设计手册（P525表4-17） 抗弯强度验算砼荷载：A=1.8b25Kn/m3=13.5 Kn/m竹胶板荷载：B=0.3b=0.09 Kn/m方木荷载：C=0.065 Kn/mq=1.2（A+B+C）+1.4（Q3+Q4+Q5）0.25式中 b方木列距为250mm q单根方木承受荷载(N/mm)q=17.36 Kn/mMmax=qL2/10 桥梁施工常用手册 （P670表6.1-3）式中L方木跨距为600 mmMmax=0.62 Kn.m= Mmax/ W式中 fm松木抗弯强度为11N/mm2 公路桥涵设计手册（P525表4-17）=3.30、75 N/mm211 N/mm2=fm满足要求。支点处方木挠度验算f=qL4/(128EI)=0.2mm1.5mm= L/400桥梁施工常用手册 （P670表6.1-3）满足要求。4.5.2.3横向钢管强度及挠度验算端横梁及横隔板段横向钢管采用单根，排距为600mm，纵向钢管列距为300mm，箱梁高度H=1.8m。 483.5mm钢管的抗弯强度验算A 砼荷载：1.8m600mm300mm25Kn/m3=8.1 Kn B竹胶板荷载：0.3 Kn/m2600mm300mm=0.054 KnC方木荷载： 65N/m600mm300/300=0.039 KnD钢管荷载：38.4 N/m0.3=0.0131、2 Kn钢管自重为38.4 N/m建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程J10905-2006 (P30 表A)F=1.2(A+B+C+D) +1.4(Q3+Q4+Q5)600mm300mm =10.54 KnMmax=FL/4（高等教材材料力学 P103）式中Mmax钢管最大弯矩（Kn.m）； F钢管所受集中荷载为10.54 Kn； L横向钢管跨距为300mm。Mmax=0.79 Kn.m= Mmax/ W式中 钢管抗弯强度（N/mm2）； W钢管截面模量为5.077103mm3 ； fm钢管的抗弯强度设计值为205N/mm2 。建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程J10905-2006 (P1432、 表)=155.6 N/mm2205 N/mm2=fm 满足要求。483.5mm钢管的挠度验算f=FL3/(48EI) （高等教材材料力学 P362）式中 f钢管的挠度（mm）； E钢管弹性模量为2.06105 N/mm2 ；建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程J10905-2006 (P14 表)I钢管惯性矩为12.19104mm4 。建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程J10905-2006 (P30 表A)f =0.2mm4mm= L/150建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程J10905-2006 （ P15 表） 满足要求。4.5.2.4立杆承载力验算单肢立杆轴向承载力：根据建筑施工扣件式33、钢管模板支架技术规程（DB33/1035-2006），外围、中间每三排三列（三跨）从底到顶设剪刀撑，底层、顶层、中间每三步设水平剪刀撑，立杆上端包括可调螺杆伸出顶层水平杆的长度不大于70cm的约束条件下，计算长度：L0=h+2a建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-2008（P20 -1）式中 L0 _立杆计算长度；a _立杆伸出顶层水平杆长度（不大于70cm）；h_立杆步距（cm）。故：L0=260cm求稳定系数= L0/i_长细比i_截面回转半径,查表，i =1.58cm。=L0/i=260/1.58=165根据长细比查表得，稳定系数=0.259 建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技34、术规范JGJ166-2008 （P44附录E）单肢立杆轴向承载力应满足:N.A.f=0.2594.89102205=26Kn式中 _轴心受压立杆的稳定系数为0.259; A_立杆的截面面积为4.89102（mm2）; 建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-2008（P15 表）f_钢材的抗压强度设计值为205 N/mm2。 建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-2008 （P15 表）单肢立杆所承重为：（立杆排、列距为600mm300mm）A 砼荷载： 1.80.60.325=8.1 KnB竹胶板荷载： 0.30.60.3=0.054 KnC 方木荷载： 0.665N/35、m=0.039 Kn建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程J10905-2006 (P30 表A)D 钢管荷载：（钢管按最大高度H=12.049m计算，共10步，纵、横向钢管为0.6+0.3m2）12.049+（0.6+0.3）10+0.6+0.3238.4=0.854 KnN=1.2(A+B+C+D)+0.91.4(Q3+Q4)LxLy+Q5建筑施工碗扣式钢管脚手架技术规范JGJ 166-2008 (P20 -2)式中 Lx单肢立杆纵向间距为0.6 m， Ly单肢立杆横向间距0.3 m 。N=12.3 Kn26 Kn 满足要求。为增加施工安全系数，方木与方木中心间距由30cm减小至23cm，以此36、计算荷载均满足要求，过程不一一罗列。4.5.3 腹板下支架模板受力验算4.5.3.1竹胶板强度及挠度验算胶合板采用优质覆膜竹胶板(1222441.5cm),竹胶板厚度h为15mm，板底方木与方木中心间距L=300mm，净距l=200mm,以b=1mm宽度验算。竹胶板抗弯强度验算q=1.2(1.825+0.3)+1.4（Q3+Q4+Q5）b式中 荷载分项系数固定荷载为1.2，可变荷载为1.4 q竹胶板线荷载（N/mm）。q=0.058 N/mmMmax =ql2/8=290 N.mm 式中Mmax 竹胶板最大弯矩； l方木间净距为200mm；= Mmax/ Wfm式中 fm竹胶板抗弯强度设计值为37、15 N/mm2 ； 竹胶板抗弯强度。=7.73 N/mm215 N/mm2=fm满足要求。竹胶板挠度验算f=5ql4/(384EI) 式中 f竹胶板的挠度（mm）； q线荷载（N/mm）； l方木间净距为100mm；E竹胶板弹性模量6000 N/mm2 。f=0.48mm0.5mm=L/400满足要求。4.5.3.2方木强度及挠度验算方木抗弯强度值fm为11 N/mm2；方木截面为100mm100mm；方木列距为b=300mm，横向钢管排距为900mm，梁高H=1.8m。 抗弯强度验算A砼荷载：A=1.8b25Kn/m3=13.5 Kn/mB竹胶板荷载：B=0.3b=0.09 Kn/mC方木38、荷载：C=0.065 Kn/mq=1.2（A+B+C）+1.4（Q3+Q4+Q5）0.3式中 b方木列距为300mm q单根方木承受荷载(N/mm)q=17.56 Kn/mMmax=qL2/10 式中L方木跨距为900 mmMmax=1.42 Kn.m= Mmax/ W式中 fm松木抗弯强度为11N/mm2 公路桥涵设计手册（P525表4-17）=8.52 N/mm211 N/mm2=fm满足要求。方木挠度验算f=qL4/(128EI)=1.2mm2.25mm= L/400满足要求。4.5.3.3横向钢管强度及挠度验算横、纵向钢管排、列距为900mm300mm，腹板下横向采用双钢管，箱梁高度H39、=1.8m。 483.5mm钢管的抗弯强度验算A 砼荷载：1.8m900mm300mm25Kn/m3=12.15 Kn B竹胶板荷载：0.3 Kn/m2900mm300mm=0.08 KnC方木荷载： 65N/m900mm300/300=0.07 KnD钢管荷载：38.4 N/m0.32=0.023 KnF=1.2(A+B+C+D) +1.4(Q3+Q4+Q5)900mm300mm/2 =7.92 KnMmax=FL/4式中Mmax钢管最大弯矩（Kn.m）； F单根横向钢管所受集中荷载为7.92 Kn； L横向钢管跨距为300mm。Mmax=0.59 Kn.m= Mmax/ W式中 钢管抗弯强40、度（N/mm2）； W钢管截面模量为5.077103mm3 ； fm钢管的抗弯强度设计值为205N/mm2 。=116.21 N/mm2205 N/mm2=fm 满足要求。483.5mm钢管的挠度验算f=FL3/(48EI) 式中 f钢管的挠度（mm）；E钢管弹性模量为2.06105 N/mm2 ；I钢管惯性矩为12.19104mm4 。f =0.2mm2mm= L/150 满足要求。4.5.3.4.立杆承载力验算立杆排、列距为900mm300mm A 砼荷载： 1.80.90.325=12.15 KnB竹胶板荷载： 0.30.90.3=0.08KnC 方木荷载：0.965N/m=0.06 K41、nD 钢管荷载：（钢管按最大高度H=12.049m计算，共10步，纵、横向钢管为0.9+0.3m2）12.049+（0.9+0.3）10+0.9+0.3238.4=0.98 Kn单肢立杆所承重为：N=1.2(A+B+C+D)+0.91.4(Q3+Q4)LxLy+Q5建筑施工碗扣式钢管脚手架技术规范JGJ 166-2008 (P20 -2)式中 Lx单肢立杆纵向间距为0.9 m Ly单肢立杆横向间距0.3 m N=17.59 Kn26 Kn 满足要求。为增加施工安全系数，方木与方木中心间距由30cm减小至23cm，以此计算荷载均满足要求，过程不一一罗列。4.5.4.箱梁翼板段支架模板受力验算4.42、5.4.1.竹胶板强度及挠度验算胶合板采用优质覆膜竹胶板(1222441.5cm),竹胶板厚度h为15mm，板底方木与方木中心间距L=为300mm，净距l=200mm,以b=1mm宽度验算。竹胶板抗弯强度验算q=1.2（1.825+0.3）+1.4（Q3+Q4+Q5）b式中 荷载分项系数固定荷载为1.2，可变荷载为1.4 q竹胶板线荷载（N/mm）q=0.058 N/mmMmax =ql2/8=290 N.mm 式中Mmax 竹胶板最大弯矩 l方木间净距为200mm= Mmax/ Wfm式中 fm竹胶板抗弯强度设计值为15 N/mm2 竹胶板抗弯强度=7.73 N/mm215 N/mm2=fm43、满足要求。竹胶板挠度验算f=5ql4/(384EI) 式中 f竹胶板的挠度（mm） q线荷载（N/mm） l方木间净距为100mmE竹胶板弹性模量6000 N/mm2 f=0.48mm0.5mm=L/400满足要求。4.5.4.2方木强度及挠度验算梁高最大处H=0.809m，方木列距为300mm，横向钢管排距为900mm。 抗弯强度验算砼荷载：A=0.809b25Kn/m3=6.07 Kn/m竹胶板荷载：B=0.3b=0.09 Kn/m方木荷载:C=0.065 Kn/mq=1.2（A+B+C）+1.4（Q3+Q4+Q5）0.3式中 b方木排距为300mm q单根方木承受荷载(N/mm)q=8.44、64 Kn/mMmax=qL2/10 式中L方木的跨距为900 mmMmax=0.7 Kn.m= Mmax/ W式中 fm松木抗弯强度为11N/mm2 =4.2 N/mm211 N/mm2=fm满足要求。方木挠度验算f=qL4/(128EI)=0.6mm2.25mm= L/400满足要求。4.5.4.3横向钢管强度及挠度验算纵向钢管列距为900mm；横向钢管排距900mm，翼缘板2m段采用三并排钢管；箱梁最大高度H=0.809m。483.5mm钢管的抗弯强度验算A 砼荷载：0.809m900mm300mm25Kn/m3=5.46 Kn B竹胶板荷载：0.3 Kn/m2900mm300mm=0.45、08 KnC方木荷载： 65N/m900mm300/300=0.06 KnD钢管荷载：38.4 N/m0.33=0.035 KnF1=F2=1.2(A+B+C+D) +1.4(Q3+Q4+Q5)900mm300mm/3 =2.59 KnMmax=M1+M2=(F10.3/L)(L/2) 2 式中Mmax钢管最大弯矩（Kn.m） L横向钢管跨距为900mmMmax=0.777 Kn.m= Mmax/ W式中 钢管抗弯强度（N/mm2） W钢管截面模量为5.077103mm3 fm钢管的抗弯强度设计值为205N/mm2 =153.04 N/mm2205 N/mm2=fm 满足要求。483.5mm钢46、管的挠度验算f=f1+f2=F1300(3L2-4 3002)/(48EI)2 式中f钢管的挠度（mm）E钢管弹性模量为2.06105 N/mm2 I钢管惯性矩为12.19104mm4 f =2.7 mm6mm=L/150 满足要求。4.5.4.4立杆承载力验算单肢立杆轴向承载力：根据建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程（DB33/1035-2006），外围、中间每三排三列（三跨）从底到顶设剪刀撑，底层、顶层、中间每三步设水平剪刀撑的约束，箱梁翼板段立杆伸出顶层水平杆长度a不大于50cm条件下，计算长度：L0=h+2a 建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-2008（P20 -1）式47、中 L0 _立杆计算长度；a _立杆伸出顶层水平杆长度（不大于50cm）；h_立杆步距（cm）。故：L0=220cm求稳定系数= L0/i_长细比i_截面回转半径,查表，i =1.58cm。=L0/i=220/1.58=139根据长细比查表得，稳定系数=0.353 建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-2008 （P44附录E）单肢立杆轴向承载力应满足:N.A.f=0.3534.89102205=35.4Kn式中 _轴心受压立杆的稳定系数为0.353; A_立杆的截面面积为4.89102（mm2）; 建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-2008（P15 表）f_钢材的48、抗压强度设计值为205 N/mm2。 建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-2008 （P15 表）单肢立杆所承重为：(排、列距为0.9mm0.9mm)A 砼荷载：0.809m0.9m0.9m25Kn/m3=16.38 Kn B竹胶板荷载：0.3 Kn/m20.9m0.9m=0.243 KnC方木荷载： 65N/m0.9m900/300=0.176 KnD 钢管荷载：（钢管按最大高度H=12.049m计算，共10步，纵、横向钢管为0.6+0.3m2）12.049+（0.9+0.9）10+0.9338.4=1.258 KnN=1.2(A+B+C+D)+0.91.4(Q3+Q4)LxL49、y+Q5建筑施工碗扣式钢管脚手架技术规范JGJ 166-2008 (P20 -2)式中 Lx单肢立杆纵向间距为0.9 m Ly单肢立杆横向间距0.9 m N=24.7 Kn35.4 Kn 满足要求。为增加施工安全系数，方木与方木中心间距由30cm减小至23cm，以此计算荷载均满足要求，过程不一一罗列。4.5.5.箱梁空箱段支架模板验算4.5.5.1.竹胶板强度及挠度验算胶合板采用优质覆膜竹胶板(1222441.5cm),竹胶板厚度h为15mm，板底方木与方木中心间距L=为300mm，净距l=200mm,以b=1mm宽度验算。竹胶板抗弯强度验算q=1.2（1.825+0.3）+1.4（Q3+Q450、+Q5）b式中 荷载分项系数固定荷载为1.2，可变荷载为1.4 q竹胶板线荷载（N/mm）。q=0.058 N/mmMmax =ql2/8=290 N.mm 式中Mmax 竹胶板最大弯矩 l方木间净距为200mm= Mmax/ Wfm式中 fm竹胶板抗弯强度设计值为15 N/mm2 竹胶板抗弯强度。=7.73 N/mm215 N/mm2=fm满足要求。竹胶板挠度验算f=5ql4/(384EI) 式中 f竹胶板的挠度（mm） q线荷载（N/mm） l方木间净距为100mmE竹胶板弹性模量6000 N/mm2 f=0.48mm0.5mm=L/400满足要求。4.5.5.2方木强度及挠度验算方木列距51、为300mm，横向钢管排距为距为900mm，梁高0.44m。抗弯强度验算砼荷载：A=0.44b25Kn/m3=3.3 Kn/m竹胶板荷载：B=0.3b=0.09 Kn/m方木荷载：C=0.065 Kn/mq=1.2（A+B+C）+1.4（Q3+Q4+Q5）900式中 b纵向钢管间距为900mm q单根方木承受荷载(N/mm)q=5.32 Kn/mMmax=qL2/10 式中L方木的跨距为900 mmMmax=0.43 Kn.m= Mmax/ W式中 fm松木抗弯强度为11N/mm2 =2.58 N/mm211 N/mm2=fm满足要求。方木挠度验算f=qL4/(128EI)=0.4mm2.2552、mm= L/400满足要求。4.5.5.3横向钢管抗弯强度及挠度验算 箱梁空箱处纵、横向钢管列、排距为900mm900mm，空箱段横向钢管采用双钢管，方木列距300mm，梁高度H=0.44m。 483.5mm钢管的抗弯强度验算A砼荷载：0.44300mm900mm25Kn/m3=2.97 KnB竹胶板荷载：0.3300mm900mm=0.08 KnC方木荷载： 65N/m0.9m300/300=0.06 KnD钢管荷载：38.4 N/m0.92=0.007F1=F2=1.2（A+B+C+D）+1.4(Q3+Q4+Q5)900mm300mm /2=2.39 KnMmax=M1+M2=(F130053、/L)(L/2) 2 （高等教材材料力学 P101）式中Mmax钢管最大弯矩（Kn.m） L钢管跨度为900mmMmax=0.72 Kn.m= Mmax/ W式中 钢管抗弯强度（N/mm2） W钢管截面模量为5.077103mm3 fm钢管的抗弯强度设计值为205N/mm2 =141.82 N/mm2205 N/mm2=fm 满足要求。483.5mm钢管的挠度验算f=f1+f2=F1300(3L2-4 3002)/(48EI)2 （高等教材材料力学 P362）f=2.46 mm6mm= L/150（建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-2008 P15 表） 满足要求。4.5.5.54、4立杆承载力验算 腹板及箱梁空箱处立杆排、列距为0.9m0.9m，步距为1.2m，梁高度H=0.44m。A 砼荷载：0.440.90.925=8.91 KnB竹胶板荷载：0.30.90.9=0.24 KnC 方木荷载：0.90.9/0.365N/m=0.18 KnD 钢管荷载：（钢管按最大高度H=12.049m计算，共10步，纵、横向钢管0.9m+0.9m2）12.049+（0.9+0.9）10+0.9+0.9265=2.13 KnN=1.2(A+B+C+D)+0.91.4(Q3+Q4)LxLy+Q5N=16.78 Kn26 Kn满足要求。为增加施工安全系数，方木与方木中心间距由30cm减小至55、23cm，以此计算荷载均满足要求，过程不一一罗列。5.通航孔U04联贝雷梁支架平台的设置本段因需跨越通航孔，需搭设跨越结构的贝雷梁支架平台，通航孔现浇箱梁支架平台基础采用4258mm螺旋焊接钢管。考虑地方通航和泄洪需要，在U04联桥梁右侧已搭设了贝雷梁栈桥，栈桥主跨位于通航孔U04联第二跨，即位于P11P12墩之间，最大跨度22m,梁底标高+6.3m，净空5.1m，受此跨度和高度限制，现浇箱梁支架平台亦采用贝雷梁搭设，梁下净空尺寸在满足施工基本需要的前提下，尽量使支架平台贝雷梁下净空最大，以利通航和施工安全，经测算，在满足施工基本需要的前提下，即箱梁底至贝雷梁底最小净尺寸：150+10+5+756、0+5+5+10+1.5=256.5cm，通航孔右幅箱梁梁底最低处标高为+8.33m，由此推算，支架平台贝雷梁底控制标高为+5.765m，钢管桩顶架设45b型工字钢横梁（嵌入钢管20cm），钢管桩顶控制标高为+5.515m。安装45b工字钢下横梁时，钢管桩桩顶割槽口，用水准仪测出水平位置，氧焊气割后用磨光机磨平，并用水平尺复测高差，按图纸要求在槽口里放置45b工字钢，嵌入20cm，焊接加固，在通航孔处围堰上将贝雷片按图纸要求拼装好，再采用两辆汽车吊将贝雷梁架设在45b工字钢上，上铺设I10工字钢，纵桥向间隔2m采用8焊接加固，连为整体。贝雷梁支架平台结构自下而上分别为：4258mm钢管桩下横梁57、45b型工字钢“321”军用贝雷梁 10型工字钢5cm木板布设碗扣式钢管支撑架。通航孔内防护钢管桩用425mm8mm12m螺旋焊接钢管，间距为6m，桩顶高出常水为3m，桩顶标高为+4.2m。防护桩钢管采用14槽钢连接，贝雷梁底和防护桩上悬挂警示灯，设置导航标志，并在两侧通航孔入口段设置限高5.5m标志，安排专人配合港航部门用喇叭指挥过往船只通行，确保过往船只和施工安全。 5.1支架平台的布置5.1.1支架平台下部结构钢管桩基础的布置支架平台基础采用4258mm钢管桩，根据现浇箱梁荷载分布特点进行钢管桩的平面位置的设置，结合地质情况确定钢管桩的入土深度。5.1.2支架平台上部结构的布置荷载分布为58、了便于计算，结合钢管桩横向布置及所承担的上部箱梁荷载，及现浇箱梁横向自重分布特点，计算对应于下部基础钢管桩的横向荷载分布系数；根据钢管桩纵向布置及纵向所承担的上部现浇箱梁自重分布特点计算相应区段箱梁混凝土荷载；沿桩纵向需相应桩承担的箱梁自重荷载结合横向荷载分布系数，计算每根钢管桩所承担的现浇箱梁自重荷载。荷载分布图如下。5.2.10工字钢受力验算5.2.1.端横梁及横隔板段10工字钢排距0.6m，贝雷梁列距0.45m。A砼1.8250.450.6=12.15 KnB竹胶板（0.450.6）0.3Kn/m2=0.081 KnC方木65 N/m0.60.45/0.3=0.059 KnD钢管高度（159、4.7-7.53）m(按13墩右幅最高点标高+14.7m计算，木板顶标高为+7.525m),步距1.2m，共（14.7-7.525）/1.2=5步，纵、横向钢管为0.6+0.452m 。14.7-7.525+（0.6+0.45）5+0.6+0.45238.4=0.535 KnE 5cm木板自重 16.3 N/m0.60.45/0.05=0.088 Kn5cm5cm方木理论重量16.3 N/m (建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程J10905-2006 P30 表A）F 工字钢自重0.112 Kn/m0.45=0.05 Kn10理论重量0.112 Kn/m抗弯强度验算F=1.2(A+B+C+D+60、E+F)+1.4(Q3+Q4+Q5)0.450.6=16.61 KnMmax =FL/4式中Mmax 最大弯矩 Kn.m；F10所受集中力（Kn）； L贝雷梁横向间距为0.45m； Mmax =1.87 Kn.m= Mmax/ W式中 10抗弯强度（MPa）；W10截面模量为49103 mm3；（高等学校教材材料力学 P356）10抗弯强度设计值为140 Mpa。 =38.14 MPa140 Mpa =满足要求10挠度验算f=FL3/(48EI)式中f10的挠度（mm）；I10的惯性矩为245104mm4 。（高等学校教材材料力学 P356）E钢材的弹性模量为2.06105N/mm2。f=0.61、06mm 1.13mm=L/400满足要求。5.2.2.腹板段I10工字钢排距0.9m，贝雷梁列距为0.45m。A砼1.8250.450.9=18.23 KnB竹胶板（0.450.9）0.3Kn/m2=0.12 KnC方木65 N/m0.90.45/0.3=0.088 KnD钢管高度（14.7-7.525）m(按13墩右幅最高点标高+14.7m计算，木板顶标高为+7.525m),步距1.2m，共（14.7-7.525）/1.2=5步，纵、横向钢管为0.9+0.452m 。14.7-7.525+（0.9+0.45）5+0.9+0.45238.4=0.604 KnE 5cm木板自重 16.3 N/62、m0.90.45/0.05=0.132 KnF 工字钢自重0.112 Kn/m0.45=0.05 Kn抗弯强度验算F=1.2(A+B+C+D+E+F)+1.4(Q3+Q4+Q5)0.450.9=24.65 KnMmax =FL/4式中Mmax 最大弯矩 Kn.m；F10所受集中力（Kn）； L贝雷梁横向间距为0.45m； Mmax =2.77 Kn.m= Mmax/ W式中 10抗弯强度（MPa）；W10截面模量为49103 mm3；10抗弯强度设计值为140 Mpa。 =56.46 MPa140 Mpa =满足要求10挠度验算f=FL3/(48EI)式中f10的挠度（mm）；I10的惯性矩为63、245104mm4 。E钢材的弹性模量为2.06105N/mm2。f=0.1mm 1.13mm=L/400满足要求。5.2.3.翼板边缘段10排距0.9m,贝雷梁列距0.9m，受力最大处梁高H=0.8088m，立杆列距为300mm。A砼0.8088250.90.9=16.38 KnB竹胶板（0.90.9）0.3Kn/m2=0.243 KnC方木65 N/m0.90.9/0.3=0.158 KnD钢管高度（14.7-7.53）m(按13墩右幅最高点标高+14.7m计算，木板顶标高为+7.525m),步距1.2m，共（14.7-7.525）/1.2=5步，纵、横向钢管0.93m 。（14.7-7.64、53）0.9/0.3+0.925+0.9338.4=1.275 KnE 5cm木板16.3 N/m0.9/0.050.9=0.264 KnF 工字钢自重0.112 Kn/m0.9=0.1 Kn抗弯强度验算F=1.2(A+B+C+D+E+F)+1.4(Q3+Q4+Q5)0.90.9=25.35 KnF1=F2=F/2=12.68 KnMmax =M1+M2=(F10.3/L)(L/2) 2式中Mmax 最大弯矩 Kn.m； L贝雷梁横向间距为0.9m； Mmax =3.8 Kn.m= Mmax/ W=77.63 MPa140 Mpa =满足要求。10挠度验算f=f1+f2f=F10.3(30.965、2-40.32)/(48EI)=0.3mm2.25mm=L/400满足要求。5.2.4.空箱段10排距0.9m,贝雷梁列距0.9m，梁高H=0.44m。 抗弯强度验算A砼0.44250.90.9=8.91 KnB竹胶板（0.90.9）0.3Kn/m2=0.243 KnC方木65 N/m0.90.9/0.3=0.158 KnD钢管高度（14.7-7.53）m(按13墩右幅最高点标高+14.7m计算，木板顶标高为+7.53m),步距1.2m，共（14.7-7.53）/1.2=5步，纵、横向钢管0.93m 。（14.7-7.53+0.925+0.93）38.4=0.725 KnE 5cm木板16.366、 N/m0.9/0.050.9=0.264 KnF 工字钢自重0.112 Kn/m0.9=0.1 KnN=1.2(A+B+C+D+E+F)+1.4(Q3+Q4+Q5)0.90.9=15.64 KnMmax =NL/4式中Mmax 最大弯矩 Kn.m；N10所受集中力为15.64Kn； L贝雷梁列距为0.9m； Mmax =3.52 Kn.m= Mmax/ W式中 10抗弯强度（MPa）；W10截面模量为49103 mm3；10抗弯强度设计值为140 Mpa。 =71.82 MPa140 Mpa =满足要求10挠度验算f=FL3/(48EI)式中f10的挠度（mm）；I10的惯性矩为24510467、mm4 。E钢材的弹性模量为2.06105N/mm2。f=0.5mm 2.25mm=L/400满足要求。5.3.贝雷梁受力验算（按简支梁计算）5.3.1.通航孔腹板段A 160.8815725Kn/m3=4022.039 Kn 22m通航孔C50砼160.88157m3；B 竹胶板22m12.620.3Kn/m2=83.29 Kn (梁底面长度为12.62m)；C 方木12/0.32265 N/m=57.2 Kn；D横向0.45m段钢管自重，钢管列距为0.3m，高度（14.7-7.525）m；横向水平杆12.62m，步距1.2m，共5步。220.45/0.325）+0.4522/0.35+2268、0.45/0.35+0.4522/0.3238.4=25.85 KnE 5cm木板 16.32212/0.05=86.064 KnF 1222/0.90.112 Kn/m=32.95 KnG 贝雷梁自重313.25/34=53 Kn（贝雷梁自重3 Kn/片,最大处1.35米上承4排贝雷梁）永久荷载的分项系数为1.2，根据横断面系数，在腹板下受力最大，断面分配系数为0.108，所以下布贝雷梁2排并列布置，间距0.45m；在翼板、空箱段间距0.9m,断面最大分配系数为0.059，单排布置。2N=1.2(A+B+C+D+E+F+G)+1.40.78622120.108+1.4（1+1）=599.2869、 KnN=299.64 Kn贝雷梁抗弯强度Mmax = =NA.L-F.(n-1).n/2.d式中 F 集中力F=N/25=11.99 Kn；NA支座反力NA=NB=N/2=149.8 Kn；nn=13；LL=11m；dd=0.9m。 Mmax=806.1 Kn.m= Mmax/ W式中 贝雷梁抗弯强度（MPa）；W贝雷梁截面模量为3.5785106 mm3；贝雷梁抗弯强度设计值为273Mpa。 （桥梁施工常用数据手册P715 注）=225.26 MPa273 Mpa =满足要求。贝雷梁剪力验算Q=149.8 KnQ=245.2 Kn （引自贝雷梁手册）满足要求。贝雷梁挠度验算f=FL1(3L70、2-4L21)/(48EI)+ FL2(3L2-4L22)/(48EI)+ FL25(3L2-4L225)/(48EI) （高等学校教材材料力学 P362）式中 I贝雷梁的惯性矩为8250497.2cm4； E钢材的弹性模量为2.06105N/mm2;L贝雷梁的跨度为22m。LnLn=L1+(n-1)dL1L1=0.2mf =9mm44mm=L/500 （钢结构设计规范GB 50017-2003 附录A P120）满足要求。5.3.2.通航孔翼板及空箱段贝雷梁列距0.9m,横断面最大处分配系数为0.059，单排布置。抗弯强度验算N=1.2(A+B+C+D+E+F+G/3)+1.40.7862271、120.059+1.4（1+1）=326.15 KnMmax = =NA.L-F.(n-1).n/2.d式中 F 集中力F=N/25=13 Kn；NA支座反力NA=NB=N/2=163.08 Kn；nn=13；LL=11m；dd=0.9m。Mmax =881.28 Kn.m= Mmax/ W =246.27 MPa273 Mpa =满足要求。贝雷梁剪力验算Q=163.08 KnQ=245.2 Kn （引自贝雷梁手册）满足要求贝雷梁挠度验算f=FL1(3L2-4L21)/(48EI)+ FL2(3L2-4L22)/(48EI)+ FL25(3L2-4L225)/(48EI)f =11mm44mm72、=L/500满足要求。5.4.45b桩顶下横梁受力验算抗弯强度验算I=33760cm4 W=1500 cm3 按照断面分配比例,45b工字钢在通航孔13.25米范围受力最大A=97.0525Kn/m3=2426.25 Kn ；B=竹胶板13.25m12.620.3Kn/m2=50.16 Kn (梁底面长度为12.62m)；C=方木12/0.313.2565 N/m=34.45 Kn；D=根据布架形式，横向21根，钢管排距为0.9m，加密段为0.3m，高度（14.7-7.525）m；横向水平杆12.62m，步距1.2m，共5步。2113.25/0.9（14.7-7.525）+1213.25/0.73、95+13.25215+12.62213.25/0.9+13.252138.4=232.95 KnE 5cm 木板16.3 N/m12/0.0513.25=51.83 KnF10理论重量0.112 Kn/m1213.25/0.90.112 Kn/m=19.79 KnG 贝雷梁自重313.25/34=53 KnH=1.353874 N/m=3.54 Kn(45b自重：874 N/m)永久荷载的分项系数为1.2，根据横断面系数，在两箱间受力最大，断面分配系数为0.2062，所以下布贝雷梁2排并列布置，间距0.45m,下承双排钢管桩，间距1.35m。N=1.2(A+B+C+D+E+F)+1.40.774、8613.25120.2062+1.2(G+H) +1.4（1+1）=803.38 KnF1=F2=N/2=401.69 KnMmax =M1+M2Mmax=M1+M2=(F10.45/L)(L/2) 2 式中Mmax 45b最大弯矩；F145b所受集中力（Kn）； L钢管桩间距为1.35 m； Mmax =180.76 Kn.m= Mmax/ W式中45b抗弯强度（MPa）；W45b截面模量为1500103 mm3；45b抗弯强度设计值为140Mpa。=120.51 MPa140 Mpa =满足要求。剪应力验算I45b型工字钢截面特性为：Ix：Sx=380mm,腹板厚度t13.5mm,Q=475、01.69KnmaxQ Sx/（Ixt） =78.3 Mpa=85 Mpa满足要求。45b挠度验算f=f1+f2=F10.45(3L2-4 0.452)/(48EI)2式中f45b的挠度（mm）；I45b的惯性矩为33760104mm4 。E钢材的弹性模量为2.06105N/mm2。f=0.3mm 3.38mm=L/400满足要求。5.5.4258mm钢管桩受力验算通航孔支架平台22m主跨腹板下钢管桩基础承担荷载最大，此处采用双排桩基础；单排桩受力最大桩为泄洪孔8.5m段11-3-4桩（见.附图）。计算过程如下，其余各桩计算过程不一一详列，其入土深度计算结果见附表一“钢管桩的入土深度表”。.双76、排钢管桩最大受力处入土深度计算45b自重：874 N/m，H=1.353874 N/m=3.54 Kn通航孔段钢管桩承力最大处，采用4258mm钢管，双排桩承担。N=1.2(A+B+C+D+E+F)+1.40.78613.25120.1473+1.2(G+H)+1.4（1+1）=594.08 Kn（计入了钢管桩桩间本跨及相邻两个半跨的所有施工荷载）单桩承载力为297.04 Kn，安全系数取1.5，承载力计算值PJ=1.5297.04=445.6Kn，以此验算钢管桩入土深度。 对于敞口钢管桩，承载力Pj用如下公式计算：根据基础工程（高等学校教材，人民交通出版社）第三章第四节：PJ =SUiLi+77、PAR其中：U钢管桩外周长，单位:m Li桩在第i层土中长度，单位：m A桩底横截面面积 i第i层土桩壁土极限摩阻力 R桩尖处土的极限承载力根据地质报告，查得通航孔附近即勘测孔号ZKS76处地质报告，在第1层层厚00.8m1=20Kpa,在第2、3、4层，层厚0.812.4m2=3=4=30Kpa由于桩入土深度2m，即hb/ds5，P=0.8S=0.81=0.8查表基础工程第三章第四节单桩承载力表3-7，知S取值1桩底土体对桩的支撑力在此忽略不计，故公式后半部分略去。U=D=1.335mPJ=SUiLi=11.335（200.8+30hi）=445.6 KnHi=10.6m，入土深度L=10.78、6+0.8=11.4m,取12m满足结构受力要求。.单排钢管桩最大受力处入土深度计算按照断面分配比例,泄洪孔8.5米范围砼方量为68.3 m3，此处单桩11-3-4受力最大，计算得单桩承载力N=378.31 Kn,安全系数取1.5，承载力计算值PJ=1.5378.31=567.47Kn，以此验算钢管桩入土深度。 PJ=SUiLi=11.335（200.8+30hi）=567.47 KnHi=13.6m，入土深度L=13.6+0.8=14.4m,取15m满足结构受力要求。5.5.3.钢管桩的轴向承载力验算（附钢管桩单桩承载力实验记录表）=l/i=2730/14.746=99查(高等教材材料力学)79、P309 表9-3 Q235钢b类截面中心受压直杆稳定系数得，=0.561单桩容许承载力：N=.A. 式中 I截面惯性矩=（D4-d4）/64=22777cm4 ；A截面面积=（D2-d2）/4=104.75cm2 ；i回转半径=14.746cm ；A3钢材容许承载力为140 Mpa 。（公路桥涵设计手册 P728）N=852.04 Kn567.47 Kn满足要求。6.支架的预压预压前先安装好支座、底模、侧模，用彩条布铺在模板上，保护模板不被受损和污染。 计算出箱梁各段砼自重，采用砂袋按各段设计钢筋混凝土总重的120%进行预压。 1、加载顺序：分三级加载，第一级加载到总重的80%，第二级加载到80、总重的100%，第三级加载到总重的120%，各级加载时间间隔在1天左右，加载时以混凝土浇筑的先后顺序从一端向另一段阶梯式加载。6.1预压观测观测位置设在每跨纵向的0、1/4、2/4、3/4、4/4处设置5个断面，每个断面设置3个观测点，基础中同样设置，观测点上下对应，加载过程中分别在80%、100%、120%满载情况下各观测一次，120%满载后分别每天观测两次，加载时按符合浇筑混凝土的状态，按每级加载并逐日进行底模变形观测，并做好记录。全部加载后不能立即卸载，需恒压72h。全部加载完成后72h内每日早午各观测一次，直到沉降稳定为止。预压完逐级卸载，逐级测量并详细记录。沉降稳定卸载后算出地面沉降81、支架的弹性和非弹性变形具体数值为多少。根据各点对应的弹性、非弹性变形数值及设计梁体挠度来调整模板的高程，通过支架顶部微调装置进行调整、加固。支架搭设在预压前，顶部预留抛高要计算地基相对沉降量，支架弹性和非弹性值等。地基相对沉降量以地基处理时试验检测后计算确定。根据以往施工经验，支架施工预留沉落值在1520左右，支架高度和预压重不同预留沉落值也不一样，待预压沉降观测后调整，接头其它施工段预抛高根据预压后再确定。6.2注意问题采用砂袋法预压，砂袋逐袋称量，设专人称量、专人记录；称量好的砂袋一旦到位就采用防水措施，准备好防雨布；派专人观察支架变化情况，一旦发现异常，立即进行补救；要分级加载，加载的82、顺序接近浇筑砼顺序，不能随意堆放，卸载也要分级并测量记录。7.模板的加工与安装预压完成后，根据取得弹性变形的相关参数设置预拱，按二次抛物线设置，准确调整支架和底模高程，并在底模上进行箱梁线形放样。7.1.底板模板、腹板侧模安装底模采用大块竹胶板直接铺钉在木楞上，拼缝下加设方木楞，使拼缝刚好位于方木楞中间，拼缝间加设玻璃胶。铺设底模前应先放好GPZ()盆式橡胶支座，并在支座位置处根据梁底的楔块尺寸在底模上开孔，在开孔处支立梁底楔块模板，楔块底模根据预埋钢板的尺寸也开孔，预埋钢板与楔块的底模处用高强砂浆密封。腹板侧模采用15mm厚122cm244cm定尺竹胶板，根据箱梁结构尺寸现场加工。竹胶板直接83、铺钉在木楞上，木楞横桥向间隔、纵桥向错开铺设，下铺设按照腹板曲线进行加工的48mm3.5mm弧形曲线钢管，曲线钢管下沿纵桥向设钢管。在底模、腹板侧模安装完成后，重新标定桥梁中心轴线，对箱梁的平面位置进行放样，在底模、腹板侧模上标出腹板内膜和钢筋布置的位置。7.2.内模板安装内模板采用木模板，根据设计尺寸现场加工。内模采用无底箱形模板，底、腹板倒角模板制成组件，根据位置进行拼装，通过钢筋架立支撑。内模分两次安装，第一次安装内侧模，钢管扣件连接，定位钢筋进行定位固定，拉通线校正模板的位置和整体线形；第一次砼浇筑完养生7天后，再进行内模第二次安装，用方木搭设小排架，顶板采用方木支架支模，方木直接支撑84、在底板上，在排架上铺设5cm厚木板，然后在木板上上铺一层油毛毡，油毛毡接头相互搭接5cm，用一排铁钉钉牢，防止漏浆。箱梁在砼浇筑过程中要派专人检查内模的位置变化情况。7.3.槽口堵头模板槽口堵头模板因有钢筋及预应力管道孔眼，模板采用胶合板挖孔，按断面尺寸挖割。孔眼必须按钢筋及预应力管道位置精确定位切割。每个预应力预留孔位要编号，以便在下节段现浇施工中快速准确定位。纵、竖向及横向预应力张拉端槽口尺寸及位置要求准确。 7.4.模板施工应注意事项 A、制作模板前首先熟悉施工图和模板配件加工图，核实工程结构或构件的各细部尺寸，复杂结构应通过放大样，以便能正确配制； B、按批准的加工图制作的模板，经验收85、合格后方可使用；C、模板的接缝必须密合如有缝隙采用玻璃胶堵塞严密以防漏浆。8.普通钢筋、波纹管、预应力钢绞线的安装8.1钢筋的要求钢筋的力学性能必须符合现行国家标准，所用钢筋必须具有出厂合格证书和检验报告单，按规定要求抽检，满足使用和规范要求。钢筋分类堆放,不得混杂。焊接根据要求采用具有出厂合格证的焊条。钢筋、钢绞线堆放场地硬化处理。对钢筋、钢绞线统一编号、挂牌、分类、并按规格分仓堆放整齐，堆放前底部用枕木等支垫，顶部采用彩条防雨布覆盖或搭设防雨蓬。8.2钢筋的加工制作钢筋的加工、制作应符合设计图纸和施工规范要求，在加工场集中加工，人工配合机械制作。加工前应将表皮油渍、漆皮、铁锈等清除干净。钢86、筋应平直，无局部弯折，成盘的钢筋和弯曲的钢筋应调直,加工后的钢筋表面上不应有削弱钢筋截面的伤痕，局部无折曲。钢筋的弯制和末端的弯钩应符合设计要求,弯制钢筋时宜从中部开始逐步弯向两端,弯钩必须一次完成。钢筋采用搭接焊时,钢筋两侧接缝均应牢固,焊缝长度单面焊搭接长度不小于10D,双面焊不小于5D，搭接钢筋的轴线应位于同一直线上,焊缝高度应等于或大于补焊钢筋直径的0.25倍,不得小于4mm,焊缝宽度应等于或大于补焊钢筋直径的0.7倍,不得小于8mm。焊接的质量必须符合下列规定:用小锤敲击接头时,钢筋发出与基本金属相同的清脆声；焊接头无缺口、裂缝和较大的金属镏；焊接表面平顺,轴线允许偏差0.1d或3m87、m。钢筋的连接对于轴心受拉和小偏心受拉的钢筋接头不宜绑接。电弧焊接和绑扎接头与钢筋弯曲处的距离不小于10倍的钢筋直径，不应位于构件的最大弯矩处。直径大于或等于28mm的钢筋采用机械连接方式或闪光对焊接长。闪光对焊的质量以试件作拉力和冷弯试验进行检查。焊接接头在构件中的位置遵守下列规定:当采用焊接接头时,配置在同一截面内的受力钢筋,其焊接接头的截面面积点受力钢筋总截面面积的百分率为:受拉区内不超过50%；受压区内不受限制；如分别不清受拉区或受压区时,接头的设置均按受拉区办理.受压区接头错开长度为30d，受拉区长度为35d。在竹胶板上焊接时，下铺可移动铁皮，防止焊接时焊渣烧伤竹胶板表面。安装钢筋的88、级别、直径、根数和间距应符合设计要求。绑扎或焊接的钢筋网和钢筋骨架不得有变形松脱和开焊，扎丝不得外露出砼表面，钢筋位置的偏差不得超过规范要求。安装钢筋时砼保护层厚度应符合设计要求,当钢筋与波纹管道预埋位置冲突时,以波纹管的位置为准,适当移动钢筋位置。钢筋制作、安装符合按照设计图纸和施工规范要求，保证主筋的位置正确，箍筋间距均匀。在安装并调好底模及侧模后，开始底、腹板普通钢筋绑扎及预应力管道的预埋，钢筋绑扎先底板后腹板，再安装预应力管道。采用砼垫块来保证保护层厚度。钢筋布置按设计图纸，底模上先绑扎底板钢筋，再绑扎腹板钢筋，最后绑扎顶板。钢筋安装时注意梁底钢板、护栏钢筋、集水斗等附属设施的预埋。889、.3.钢筋安装实测项目允许偏差检查项目规定值或允许偏差检查方法或频率受力钢筋间距（mm）两排以上排距5尺量：每构件检查两断面同排10箍筋、横向水平钢筋（mm）10尺量：每构件检查510个间距钢筋骨架尺寸（mm）长10尺量：按骨架总数30%抽查宽、高或直径5弯起钢筋位置（mm）20尺量：每骨架抽查30%保护层厚度（mm）5尺量：每构件沿模板周边检查8处8.4.人孔设置为了便于操作及考虑到今后的内模拆卸及张拉、压浆的施工，在每孔箱梁左、右侧距支点1/4处开设人孔，尺寸为横桥向1.2米,顺桥向1米。因此在此处的顶板纵向钢筋和横向钢筋须断开，此几根断开的钢筋必须考虑今后露出人孔边缘的搭接长度符合规范要90、求，待内模拆出、张拉、压浆结束后再根据顶板的钢筋设计焊接钢筋网片或焊接断开处，浇筑该部分混凝土对人孔进行封闭，焊接时要符合规范要求。9.砼的浇筑为保证全桥颜色的一致性，采用同一厂家、同一品牌的水泥用料，并按照规范要求进行检验和抽样试验；为保证砼的质量和强度，新、旧砼接缝表面必须凿毛、清洗，以保证新、旧砼连接良好。9.1施工前准备做好C50砼的配合比设计及各种材料试验，报请监理工程师批准。9.2砼拌合浇注前必须对拌和站、泵车等设备进行认真检修，确保机况良好，必要时备有应急设备，以防设备障碍造成砼浇注过程中断。砼采用拌合站集中拌合，拌合时间不少于120s（大于90s标准）。拌制混凝土配料时，各种计91、量衡器保持准确。对骨料的含水量经常进行检测，雨天应增加检测次数，据以调整骨料和水的用量。配料数量的允许偏差满足技术规范的要求。混凝土拌和物应拌和均匀，颜色一致，不得有离析和泌水现象。混凝土拌和物的坍落度应在拌和地点和浇筑地点分别检测，并以浇筑地点的值为准。检测混凝土的坍落度的同时还应观测混凝土的和易性。9.3砼浇筑及顺序安排砼采用泵送入模，插入式振动棒捣固。混凝土浇筑前应对钢筋和预埋件进行检查，还应检查混凝土的均匀性和坍落度。箱梁砼左、右幅一联分别进行浇筑，在浇完一幅后，第二天紧接着安排另一幅一联的浇筑，每幅分两次浇筑第一次浇筑底板及箱梁翼板和腹板，翼板和腹板浇筑至上倒角处（如下图所示），第一92、次浇筑砼方量为：单幅3跨一联为468.12 m3，单幅4跨一联为624.16 m3（单幅一跨为156.04m3）；第一次浇筑养生7天后，再进行第二次顶板部分浇筑，浇筑砼方量为：单幅3跨一联401.1 m3，单幅4跨一联534.8 m3（单幅一跨为133.7m3）。两次浇筑的接茬部位按施工缝处理。浇筑顺序为：水平分层纵向分段。浇筑时应首先从低端梁向高端梁进行（通航孔段应从中间向两侧浇筑），横桥向从中间向两侧浇筑，分两批前后平行作业。第一次浇筑到1.5m长度后，紧跟着第二批砼，就这样保持二批浇筑相隔有1.5m以上的平行作业。砼浇筑应按顺序、一定的厚度和方向分层进行，分层厚度为30cm，必须注意在下93、层砼初凝前浇筑完上层砼，上下层同时浇筑时，前后浇筑距离应保持1.5m以上。具体操作如下：振捣时，振动棒垂直插入应快入慢出，分层振捣，每层厚度不大于30cm。并正确控制好振捣时间，既充分使砼振捣密实，砼表面无蜂窝麻面和汽泡，又不产生过振现象。其移动间距不大于振动棒作用半径的1.5倍，即4560cm。振捣时插点均匀，成行或交错式前进，以免过振或漏振，振动时间约2030s，每一次振动完毕后，徐徐拔出振动棒，以砼表面不再泛浆下沉为振捣密实标准。振捣时注意不得碰模板、钢筋、波纹管及其他预埋件。振捣时避免振动棒模板，钢筋等；对每一振动部位必须振到该部位混凝土密实为止，也就是混凝土停止下沉，不再冒气泡，表面94、呈现平坦、泛浆。在浇筑过程中应安排各工种检查钢筋、支架及模板的变化，遇到情况及时处理。对于锚下砼及预应力管道下的砼振捣要特别仔细，由于该处钢筋密、空隙小，振捣棒选用小直径的。为确保梁顶混凝土表面的平整度，顶层混凝土经振动棒振捣密实后，再用振动梁进行振动收平，人工抹面时要架设木板，不得踩混凝土面，以免影响平整度。由于设计取消8cm路面调平层，整个桥面标高相应提高8cm,梁高保持180cm原设计值不变，以便和相邻线路标高顺接，提高部分通过支座垫石标高提高8cm。故梁顶混凝土收面时要做到两点：（1）严格控制梁顶施工标高、预拱度的设置；（2）混凝土表面处理不进行人工拉毛，而是要将混凝土表面抹压平整。分95、两次进行抹面。第一次抹面对混凝土进行找平，在混凝土接近终凝、表面无泌水时，进行二次抹面收光。浇筑时，按照规定制作砼试件，除标养外试件，并现场养护3组试件，进行强度检查，以便确定预应力张拉和拆模落架时间，并指定专人负责混凝土施工记录，并详细观察、记录实际施工情况，发现问题，作及时处理。9.4.砼养护箱梁浇筑完成后在砼初凝后立即洒水养生，为防止收缩裂缝，在箱梁顶部和侧面覆盖白色土工布等不褪色的保水材料进行养生，每天浇水次数以保持砼处于足够润湿状态为准，养生期不少于7d。9.5.砼浇筑时注意事项和应急措施9.5.1砼泵送控制和塞管处理措施砼供应必须保证砼泵能连续工作，泵送前，先把储料斗内清水从管道泵96、出，达到湿润和清洁管道的目的，然后向料斗内加入与砼配合比相同的水泥砂浆（或12水泥砂浆），润滑管道后开始送砼。开始泵送时，泵送速度放慢，油压变化在允许值范围内，待泵送顺利时，用正常速度泵送。砼泵送要连续作业，当砼供应不及时，需降低泵送速度，泵送暂时中断时，搅拌不能停止。当叶片被卡死时，需反转排除，再正转、反转一定时间，待正转顺利后再继续泵送。泵送过程中，收料斗内应具有足够的砼，以防止吸入空气产生阻阻塞。泵送中途停歇时间超过20min，管道又长时，每隔5min开泵一次，泵送小量砼，管道较短时，采用每隔5min正反转23个行程，使管内砼蠕动，防止泌水离淅，长时间停泵（超过45min）气温高、混凝土97、坍落度小时可能造成塞管，要将砼从泵和输送管道中清除。9.5.2机械碰撞处理在砼施工前做好各种准备，避免机械碰撞。机械碰撞支架、模板、钢筋、波纹管预防不到位都有可能会发生。机械碰撞支架、模板、钢筋后要检查支架、模板的变形或移位情况，立即进行纠正补救。振捣器碰撞到波纹管，碰破会造成砼或浆进入管道内，要立即停止浇筑，清理管道内砼，做好施工缝，将钢束擦干净重新修补或套接大一个直径级别的同类波纹管并缠裹紧密。9.5.3超初凝时间施工缝处理浇筑砼要连续进行，但碰到机械故障或突来的瀑雨等不利因素时，间歇时间可能超过砼初凝时间（2h内），要按施工缝处理。施工缝采用梯状断开。继续施工时，接缝处砼先凿去浮浆并凿毛98、，用水湿润并浇一层与砼同配比的水泥浆，使新旧砼接合良好，然后继续浇筑砼。9.5.4防漏浆措施检查压浆孔是否已做防漏浆措施，出气孔是否安装，是否漏浆，压浆管是否够长。9.6现浇箱梁实测项目允许偏差检验项目规定值或允许偏差检验方法和频率砼强度（Mpa）在合格标准内按检评标准JTG F80/1-2004附录D检查轴线偏位（mm）10全站仪或经纬仪：3处梁顶面高程（mm）10水准仪：检查3-5处断面尺寸（mm）高度+5，-10尺量：每跨检查1-3个断面顶宽30箱梁底宽20顶、底、腹板或梁肋厚+10，-010.预应力施工10.1.波纹管安装、定位预应力管道采用塑料波纹管，预应力管道的定位、安装必须准确、99、牢固，定位后管道轴线偏差不大于5mm,要有足够的稳定性，严格按照施工图的要求设定U形钢筋，进行定位和防崩，定位钢筋间距在直线段为0.5m，曲线段为0.3m。曲线段防崩钢筋沿钢束曲线的径向方向布置，保证其防崩作用，确保预应力波纹管在浇筑砼的过程中不移位。钢筋施工时注意避免焊渣烧穿塑料波纹管。波纹管安装严格按照设计尺寸进行布设，当与普通钢筋发生冲突时，可适当移动普通钢筋，保证波纹管安装精度要求。接管处，用连接段做搭接接头要平顺，用胶带或冷塑料密封。安装完成后，仔细检查，发现有烂洞等现象，及时处理，以免混凝土浆液漏入堵管。按设计和施工需要在管道的高点设置预留排水孔和灌浆孔。10.2.预应力钢绞线按照100、规定对每批钢绞线进行抽检，严禁使用不合格产品。钢绞线应放置室内并防止锈蚀。下料用圆盘锯切割，不得使用电或氧弧切割，严禁钢铰线焊伤或灼伤。且应使切割面为一平面，以便在张拉时检查断丝。预应力筋的下料长度通过计算确定，计算应考虑孔道曲线长，锚夹具长度，千斤顶长度及外露工作长度等因素。预应力筋编束时，必须梳理顺直，绑扎牢固，防止相互缠绞，以备使用。10.3.穿束预应力管道布设好后即进行预应力筋穿束。预应力筋穿束前穿束前，全面检查锚垫板和孔道。锚垫板位置应准确，孔道畅通、无杂物和水份，否则，进行处理。预应力束采用先穿法，人工穿束。穿束时安排专人上下联系，防止钢束滑脱坠落。钢束前端采取防护措施，以免穿束时101、损坏波纹管。钢束采用人工从一端送入或先用孔道内预留铅丝将牵引网套的钢丝绳牵入孔道，再用人工或慢卷扬机牵引钢束缓慢引进。若预应力束孔道是曲线状，用人工穿束就比较困难，通常将钢丝绳系在高强钢丝上，用人工先将高强钢丝拉过孔道，然后将钢丝绳头用12的半圆钢环与钢束头固定在一起，开启卷扬机将钢束徐徐拉过孔内，在钢束头进孔道时，用人工协助使其顺利入孔。如果在钢束穿进过程中堵塞 ，要立即停止，查准堵塞管位置，尤其在曲线变化点位置，很难穿钢束，若整束难穿孔，采取逐根钢铰线穿孔。10.4.锚垫板安装检查锚垫板的几何尺寸是否符合设计要求，锚垫板要牢固的安装在模板上，使垫板与孔道严格对中，并与孔道端部垂直，不得错位102、。增加锚下螺旋筋长度，并在锚垫板位置增加三道12mm钢筋网片，网格间距为4cm，喇叭口与波纹管道要连接平顺，密封。对锚垫板上的压浆孔要妥善封堵防止浇注砼时漏浆堵孔。10.5.预应力张拉张拉时应先长后短，先腹板后顶、底板，先中间后两侧，对称张拉的原则，且左右幅同一部位预应力同时施作，张拉时有专人吹哨统一指挥。当拉杆砼强度达到设计强度（试压与梁体同条件养生的试件）的90%时,并满足14天龄期以上,经监理同意后开始张拉。预应力张拉采用应力和应变双控的办法，以应力为主，应变为副。实际伸长量与设计值偏差以6%为标准,应力以标定值为准。预应力千斤顶、油泵必须经有资质的鉴定单位检验标定合格后，对油泵、千斤顶103、进行校验标定（并每隔一段时间进行一次校验），以确保张拉力与油表的对应关系，方可用于工程施工。两套张拉设备，分别进行编组，不同组号的设备不得混合。张拉需有专人观察、记录，及时发现问题，及时处理。张拉前应清理锚垫板上的水泥浆和铁锈,并检查其与波纹管孔中心垂直度,如有偏差,用楔形钢垫块调整，并仔细检查钢铰线、锚具和千斤顶，如有问题，则应及时处理。张拉时先张拉横隔梁预应力钢束，再张拉纵向预应力钢束，钢束张拉时采用对称进行。纵向钢束张拉时腹板内编号相同的钢束同时张拉，张拉时先张拉腹板束再张拉顶底板束。张拉顺序为W4W3W2W1BSTS。张拉程序为0初始应力（10%k）100%k(持续5分钟)k(锚固)，104、先将钢绞线张拉到10%k，量钢绞线长度，再将钢绞线张拉到100%k，持续5分钟后，量伸长量，看是否与计算相符。一束张拉完成后看其断丝、滑丝情况是否在规定的要求范围，若超出规范需重新穿束张拉，锚固时也要做记号，防止滑丝。张拉时以钢束的实际伸长量进行校核,实测伸长值与理论伸长值的误差不超过规范要求（6%），否则就停止张拉，分析原因，重新进行校验和测定钢绞线的弹性模量在查明原因并加以调整后，在继续张拉。张拉完成后，切除钢绞线工作长度，夹片以外留30mm，张拉槽内钢筋焊接恢复原状，并用50号小石子填封。箱梁钢束的张拉控制应力为0.75 fpk=1395Mpa。张拉时以钢束的实际伸长量进行校核,实测伸长105、值与理论伸长值的误差不超过规范要求（6%），否则就停止张拉，分析原因，在查明原因并加以调整后，在继续张拉。后张法预应力钢束张拉时的理论伸长值为L=PL/AyEg，P为预应钢束的平均张拉力，由于钢束张拉时，先调整到初应力，再开始张拉和量测伸长值，实际伸长值有两部分组成，一是初应力至张拉控制应力的实测伸长量，二是初应力时推算的伸长值为两者之和。10.6.后张法预应力实测项目允许偏差检查项目规定值或允许偏差检查方法或频率管道坐标（mm）梁长方向30尺量：抽查30%，每根查10个点梁高方向10管道间距（mm）同排10尺量：抽查30%，每根查5个点上下层10张拉预应力值（MPa）符合设计要求查油压表读数106、：全部张拉伸长率（%）符合设计规定，设计未规定时6%尺量：全部断丝、滑丝束钢束每束1根，且每断面不超过钢丝总数的1%目测：每根（束）钢筋不允许10.7.压浆张拉结束后，及时进行压浆和封锚。采用真空压浆法，压浆所用灰浆的强度、稠度、水灰比、泌水率、膨胀剂济量按施工技术规范及试验标准中要求控制。采用强度不低于42.5级硅酸盐或普通硅酸盐水泥，水灰比0.30.4，膨胀剂类型及掺量根据试验确定。压浆前先用水冲洗管道，再用高压风吹干。压浆时用0.7Mpa的恒压，顺序自下而上，连续注入浆液，压浆过程中，水泥浆不停搅拌，保证浆液的和易性。浆液灌满管道时，等排出的水泥浆与搅拌的水泥浆稠度一致时，停止压浆，关闭107、出浆端阀门。从拌合水泥浆到开始向孔道压浆间隔不超过30分钟，压浆作业一次完成，中途不得停顿，当压力达到0.7Mpa时，持压2分钟，若停顿20分钟以上，应马上冲清孔道，重新压浆。压浆过程中及压浆后48h内，砼的温度不能低于5，并采取保温措施。当气温高于35时，压浆在夜间进行。压浆后从检查孔抽查压浆的密实情况，有不实及时处理和纠正。10.8.封锚孔道压浆后及时将梁端混凝土清除干净，同时清除支承垫板、锚具及端面混凝土的污垢，并将端面混凝土凿毛，以备浇注封端混凝土。浇注混凝土前，设置端部钢筋网，妥善固定在封锚端。封锚时，要仔细认真进行捣固。封锚完成后，静置12h，带模浇水养护。注意的问题：做好钢筋的防108、雨、防潮、防锈措施；保证钢筋的连接质量，接头在同一截面不得超过50%。为防止漏浆，波纹管道纵向采用咬口接缝，节与节之间采用套接，大头直径放大2mm接头焊接或用沥青麻布缠扎或用胶带纸缠孔。为防止漏浆，灌浆孔，出气孔位置要用胶带缠实。钢束穿完后，全面检查波纹管有无破损和沙眼等质量问题并及时换接处理。11.模板支撑支架与通航孔贝雷梁支架平台的拆除11.1.模板、支架的拆除砼强度大于设计强度70%可以拆除内模板。支架和底模在张拉、压浆结束后拆除。施工根据外界温度决定拆模时间，模板拆除过程中要注意模板与混凝土的磕碰，影响砼内在和外观质量。模板支撑架应左、右幅同步、对称、均匀从跨中横隔梁向支座方向落架，依109、次循环进行，落架时纵向要对称均匀，不应使主梁处于局部受力状态。拆除顺序为：护栏脚手板剪刀撑小横杆大横杆立杆件。拆除前应先拆除脚手架上杂物及地面障碍物；作业必须由上而下逐层拆除，严禁上下同时作业；拆除过程中凡已松开连接的杆、配件应及时拆除运走，避免误扶误靠；拆下的杆件应以安全方式吊走或运出，严禁向下抛掷。11.2.贝雷梁支架平台的拆除11.2.1.拆除施工准备拆除施工前2天将围堰内存在的建筑垃圾等进一步进行地毯式清理，确保建筑垃圾等废物不落入太湖；拆除用的工程车、工程船、挖掘机、汽车吊等机械设备到施工现场。11.2.2.为保证拆除安全及航运船只过通航孔时的安全，在保护桩外侧设警示标语并用喇叭警告110、过往船只，船只过通航孔有专人负责指挥。先用气割割除工字钢、槽钢，用吊车一一吊出，将贝雷连杆拆除后用两台25t汽车吊依次将贝雷片拆除，最后在钢管桩槽口吊出45b工字钢，型钢材料运至仓库。整个拆除过程，工作人员必须穿救生衣，系安全带。钢管桩拔除用振动使其周围土层液化再用拔桩设备从下游往上游依次拔除，对钢管桩尖打卷及锁口变形的桩，可加大拔桩设备的能力，将相邻的桩一齐拔出。12.质量控制要点项目名称质量控制要点质量问题保证措施职责分工：责任人，关联人施施工员技技术员质质检员材材料员试试验员模型模型支撑不牢保证有足够强度刚度稳定性模型接缝缝隙过大防止变形涨模操作认真中心线标高出现偏差按图施工控制中心线和111、标高钢筋钢筋材料材料不合格，型号出错验收合格证，加强保管和复验工作，按图下料和制作绑扎焊接缺扣漏焊钢筋错位态度认真、端头对齐，先排后绑， 控制搭接和弯钩长度预埋件识图错误，偏差太大严格按图施工，控制偏差砼拌合料水泥标号低，骨料含泥多检查合格证，用前复查，冲洗骨料搅拌配合比不合要求严格配合比，搅拌要均匀养护养护条件差，养护时间不够保证养护条件，充分养护表面观感漏筋，表面不平整控制保护层，模板刷脱模剂13.质量保证措施现浇钢筋混凝土箱梁是本工程桥梁工程的主要受力构件，体量较大，因此确保箱梁的施工质量是本工程质量的关键。严格按导线点水准点进行测量放样，放样结果须经监理工程师审批；原材料经试验合格报监112、理工程师审批，待用砼配合比由试验室统一设计试配，报监理工程师审批后方可进行拌和使用；施工中严格按照施工配合比进行砼的配制，严格后盘的计量工作；施焊时，应尽量采用细焊条、小电流，分层施焊，以免烧伤混凝土；砼浇筑前应全面清理模板和钢筋上的杂物木屑等经检查批准合格后才能开始浇筑；砼浇筑过程中派专人捣固；加强砼的养护，浇筑完毕后，及时进行浇水养护，防止出现脱水和干缩裂缝等现象；在砼的施工过程中，防止往往由于思想上或技术上的疏忽，使砼表面产生蜂窝、麻面、气泡、砂流、露筋等缺陷。不仅要确保拌制、运输、泵送、浇筑的施工质量，还要着重消除箱梁的质量通病裂缝。项目部根据自身的技术力量，结合以前类似工程的施工经验113、，对消除箱梁裂缝拟采用以下措施：（1）选用水泥、砂、石、外加剂必须合格，严禁安定性不合格的水泥用于施工，严格控制配合比，实验室工作与现场施工密切配合。（2）选用水化热较低的水泥，混凝土最大水泥用量不宜大于550/m3。（3）通过实验掺加抗裂防渗缓凝剂，补偿混凝土的干缩，消除混凝土的塑性裂缝，提高混凝土的抗裂能力。（4）配制混凝土时，严格控制水灰比和水泥用量，选用级配良好的石子，减少空隙率和砂率；同时，要捣固密实，以减少收缩量，提高混凝土抗裂强度。（5）浇筑混凝土前，将模板浇水湿透。（6）混凝土浇筑后，对裸露表面应及时用潮湿材料覆盖，认真养护。（7）在气温高、湿度低或风速大的天气施工，混凝土浇筑114、后，及早进行喷水养护，使其保持湿润；大面积混凝土浇完一段，养护一段。此外，要加强表面的抹压和养护工作。（8）混凝土养护采用覆盖土工布、湿草袋、塑料薄膜等方法；当表面发现微细裂缝时，应及时抹压一次，再覆盖养护。（9）避开炎热天气浇筑混凝土；必须在热天浇筑时，对骨料进行喷水预冷却，以降低混凝土搅拌和浇筑的温度。（10）严格执行指挥部关于施工主要原材料准入制度的规定，对施工的原材料生产厂家考察、评价，选定资质符合要求的，质量可靠的，信誉公认好的大型生产厂家。（11）安排专人收听记录气象预报，避免在雨、雪等不利天气浇筑混凝土。（12）安排一名质检员除常规质量监督检查外，进行专项裂缝观察，做好记录，发现115、问题，分析原因，及时处理，不留隐患。14.施工人员和机械设备配置14.1.施工机械配备序号机械名称规格数量1吊车浦沅/25t32挖掘机E200B/1.0 m323装载机4t24自卸汽车18t25混凝土运输车10m366汽车泵27地泵28搅拌机50 m3/h29钢筋弯曲机210钢筋切断机211钢筋调直机112对焊机UN1-150113电焊机BX1-5001214张拉千斤顶215油泵216压浆设备套117插入式振动器1018发电机GF-120/100KW219空压机420全站仪DTM-532121水准仪DSZ2214.2.施工人员配备序号姓名职务备注1娄建军项目经理2田志祥常务副经理3赵庆奎项目总116、工4季江安全副经理5管明波工程部长6董灿星测量工程师7万德胜施工队长8贺妙定安全员9李仁祥施工员10魏涛质检员11孙国良试验室主任12卫扬豪试验员13李立坚材料主任14陆济川技术员在作业班组的管理上我们实行专项定人分班组施工，根据施工进度需要施工人员组织如：钢筋班42人，模板班36人，砼班24人，养护2人，机操工12 人，张拉、压浆班6人。15.施工进度计划现浇箱梁计划于2009年12月初开始支架的搭设、预压，于2010年12月底全部结束，共计13个月。施工进度计划日期支架搭设、预压、模板安装钢筋绑扎砼浇筑张拉、压浆2009年12月上旬第U2联第5跨中旬第6跨下旬第7跨2010年1月上旬第U1117、2联第37跨第U2联中旬第36跨下旬第35跨第U2联2010年2月上旬第U3联第8跨第8跨第U2联中旬下旬2010年3月上旬第U3、11联第9跨 第U12、U3联中旬第10、34跨第U3联U12联下旬第34、33跨2010年4月上旬U11联第32跨第U3联中旬第U4联第11、12跨第U11联第U3联下旬第13跨第U11联2010年5月上旬第U10联第31跨第U4联第U11联中旬第30跨下旬第29跨第U4联2010年6月上旬第U5联第14跨第U10联第U4联中旬第15跨下旬第16跨第U10联2010年7月上旬第U9联第28、27跨第U5联第U10联中旬第26跨下旬第U6联第17跨第U5联2010118、年8月上旬第U6联第18、19跨第U9联第U5联中旬第U8联第25跨第U9联下旬第24跨第U6联第U9联2010年9月上旬第U8、7联第23、20跨第U6联中旬第21跨第U8联第U6联下旬第22跨2010年10月上旬第U1联第1、2跨第U7联第U8联中旬第3跨第U8联下旬第4跨第U7联2010年11月上旬第U13联第38、39跨第U1联第U7联中旬第40跨第U1联下旬第41跨第U13联第U1联2010年12月上旬中旬第U13联下旬第U13联16.施工安全保证措施16.1.安全制度加强宣传教育工作，强化全员安全意识，建立安全保证体系，使安全管理制度化，教育经常化；在安排、检查、落实施工任务的同时119、，必须兼顾和保证安全工作，把安全贯穿于施工全过程；坚持定期的安全教育、讲话和检查制度，设立安全监督岗，支持和发挥群众安全人员的作用；施工中临时结构必须向员工进行安全技术交底，对临时结构须进行安全设计和技术鉴定，合格后方可使用；凡进入工地的人员必须戴安全帽，高空作业必须穿防滑鞋，挂安全带。上岗前要进行人体检查和技术考核，合格后方可操作。并按有关的安全操作要求进行作业；加强运输及施工车辆的管理，经常检查其车辆，严格禁止带病作业。16.2.脚手架安全措施16.2.1.禁止任意改变构架结构及其尺寸；16.2.2.禁止架体倾斜或连接点松驰；16.2.3.禁止不按规定的程序和要求进行搭设和拆除作业；16.120、2.4.搭拆作业中应采取安全防护措施，设置防护网和使用防护用品；16.2.5.禁止随意增加上架的人员和材料，引起超载；16.2.6.禁止在架面上任意采取加高措施，增加荷载或加高部分无可靠固定，防护设施也未相应加高；16.2.7.不得将模板脚手架、缆风绳、泵送混凝土输送管等固定在脚手架上，严禁悬挂起重设备；16.2.8.不得在架上搬运重物；16.2.9.不得在六级以上大风、雷雨和雪天下继续施工；16.2.10.脚手架长期搁置以后未作检查的情况下不得重新使用；16.2.11.在脚手架上进行电气焊作业时，必须有防火措施和专人看守；16.2.12.搭拆脚手架时，地面应设围栏和警示标志，并派专人看守，严121、禁非操作人员入内；16.2.13.脚手架搭拆时应制止和杜绝违章指挥、违章作业；16.2.14.安全拆下杆件，集中堆放整齐。16.2.15.脚手架在使用期间要严防与带电体接触，否则应断电或拆除电源，如不能拆除，应采取可靠的绝缘措施；16.2.16.脚手架应作接地处理，每隔25m左右设一接地极，接地极入土深度为22.5m；16.2.17.夜间施工照明线通过钢管时，电线应与钢管隔离，有条件时应使用低压照明。17.雨季、冬季、高温季节施工17.1.雨季施工措施.雨季施工，尽早疏通周围的排水系统，与自然沟顺接，保持流水畅通，备足施工用料；17.1.2.及时查询7天内天气情况，防止砼浇筑过程中因暴雨中断。122、17.2.冬季施工措施冬季施工是指根据当地多年气温资料，室外日平均气温连续3d稳定低于5时，砼、钢筋砼、预应力砼及砌体工程的施工。进入冬季后应与气象台、站保持联系，及时查询7天内天气情况，防止寒流突然袭击。为预防气温突然下降，以砼免遭受冻害。.钢筋焊接应选择晴天进行。如遇风、雪天气，应对操作区域加设围挡设施，以减少焊件温度差，焊接后的接头严禁立即接触冰雪；17.2.2.冬季施工的工程，应预先做好冬季施工组织计划及准备工作，对各项设施和材料应提前采取防雪、防冻等措施，现场应备好防冻保暖物品、防冻剂、土工布等，临时自来水管应做好防冻保温工作。对钢筋的冷拉和张拉，还应专门制定施工工艺要求及安全措施。123、砼施工在5以下时加热集料和掺防冻剂为主要措施；17.2.3.应随时注意7天内天气变化，应预先作好各项准备工作，对各项设施和用料提前采取防雪、防冻等措施，以保证砼抗压强度达到设计强度的40%前砼不受冻；17.2.4.基础的地基，在工程施工时和完工后，均不得受冻；17.2.5.冬季施工时，应制定防火、防冻、防煤气中毒等安全措施，并与当地气象部门取得联系，做好气温观测工作；17.2.6.浇筑砼前，应清除模板内和钢筋上粘附的冰块、雪，做好防风、保温措施；17.2.7.骨料不混有冰雪，冻块及易被冻裂的矿物质。必要时对水、骨料进行加热，水的加热温度不超过80，骨料的加热温度不超过60，水泥在使用前运往暖棚124、内预热，混凝土搅拌时间较常温施工延长50%；17.2.8.砼搅拌时间应比正常温度情况下增加0.51倍时间；17.2.9.砼浇捣避免夜间施工，应集中于9:0016:00之间，以免温差过大造成裂缝；17.2.10.做好冬季施工砼、砂浆外掺剂的试配试验工作，提出施工配合比。砼浇捣后，应及时覆盖土工布，采取防冻蓄热养护方法，对砼强度达到设计标号的40%，同时亦不低于50kg/cm2之前，应保持土工布内砼表面温度不低于5，在低温施工时，对于砼构件应延长保温养护期，适当延长拆模时间，以保证砼的施工质量；17.2.11.当砼掺有防冻剂时，养护时覆盖外露表面，在负温条件下不得浇水；混凝土初期养护的温度，不低于125、防冻剂规定的温度；当达不到规定温度时，采取保温措施；17.2.12.现场制作好的砼试块应及时送入标准养护室进行养护，确保试块质量。17.3.高温季节施工措施高温季节施工应注意操作环境、安全通道，做好防暑降温措施，并在工地上设集中茶水棚，并分设茶水桶。17.3.1.混凝土配合比设计应考虑坍落度损失，可掺加减水剂以减少水泥用量和提高混凝土的早期强度；17.3.2.混凝土运输时尽量缩短时间，采用混凝土运输搅拌车，运输中应慢速搅拌。不得在运输过程中加水搅拌；17.3.3.高温天气时施工混凝土、钢筋混凝土、预应混凝土应有全面的组织计划，准备工作充分，施工设备有足够的备件，保证连续进行；从拌和机到入仓的传126、递时间浇筑时间要尽量缩短，并尽快开始养护；17.3.4.混凝土的浇筑温度应控制在32以下，宜选在一天温度较低的时间内进行。浇筑场地应遮荫，以降低模板、钢筋的温度，改善工作条件；也可在模板、钢筋上喷水以降温，但在浇筑时不能有附着水。应加快混凝土的修整速度，修整时可用喷雾器洒少量水，防止表面裂纹，但不准直接往混凝土表面洒水；17.3.5.炎热夏季浇注砼，应减少每浇注层、段的尺寸，以缩短两个层、段的浇注间隔时间。热天砼坍落度消失快，浇筑和震捣砼要迅速，施工操作要精细，严肃认真，一丝不苟；17.3.6.夏季浇筑后的砼，应立即在表面覆盖塑料薄膜土工布等，在不能覆盖膜的情况下，可在表面喷水养护，防止干燥。127、炎热夏季加强砼的养护工作，严禁砼早期脱水而影响其强度，造成质量事故，养护工作应有专人负责，且养护时间不应少于14天；17.3.7.夏季养护砼要防止砼表面温度骤变，避免曝晒与暴雨淋浇交替，气温变化较大时，宜用保温材料覆盖；17.3.8.夏季施工应做好职工的防暑工作，保证现场的茶水供应，配备必要的防暑药品，改善职工的伙食，控制职工的劳动强度，加强清洁卫生工作，预防及减少肠道传染病的发生，确保职工的身体健康，确保工程顺利施工；17.3.9调整箱梁其它工序作业时间，采取两头施工，即早出工，中午延长休息时间，晚收工的作业制度，做好防暑降温工作。17.4.交通疏导措施砼浇筑时派专人负责交通疏导、指挥，保证128、砼浇筑过程连续不间断。18.应急预案18.1. 防台、防季风应急预案本合同段地处亚热带季风气候区，受海洋的影响较大，夏季台风多发。根据我公司以往多处施工经验，在项目部进驻后立即进一步调查核实水文的变化和近几年来的洪水情况，根据本工程工作面安排的实际情况，制定防台、防汛预案。.确定指导思想遵循“立足于防、防抗结合、宁早勿晚、有备无患”的思想。.机构组织人员项目经理部成立防台领导小组，由项目经理任组长，成员若干人，明确分工；并成立专门的防台领导小组落实责任和义务。领导小组成员：组 长：娄建军副组长：田志祥 赵庆奎 孙国良 成 员：李仁祥 李立坚 管明波 董灿星 严小炳等.通讯联系.1.经理部设有线129、电话、无线电话各1部，随时与业主取得联系；.2.防台期间保持与气象部门和上级各部门的联系。.防台、抗风措施.1.由专职安全员负责，每天及时收听天气预报，收接上级防台指示，做好台风及热带风暴预报的记录，遇有台风警报时，及时汇报。.2.根据气象台预报的台风或热带风暴情况，召开防台领导小组会议，研究部署防台应急措施，落实防台责任人，并配合有关部门办理相关手续，完成防台线路上的清障工作。.3.项目部防台领导小组下达防台指令后各抗台抢险小组立即按预定的计划积极行动，落实各项防台任务。.4.按工程建设指挥部要求建立统一的通信指挥网络，保证通讯畅通，启动紧急救援措施，及时向上级及有关部门汇报防台、抗台情况，130、必要时能及时得到当地有关部门的援助。应做好防台期间的各项后勤保障和物资供应工作，接到台风警报后，所有防台物资均应及时发放到位。.机械设备、临时设施及人员防台措施.1.车间、仓库、临时房等按防台标准建设，台风期间针对情况预先加固，疏通排水沟渠。.2.能移动的机电设备收集于室内；施工现场机电设备做好防雨、防风、防撞，现场切断电源，并将配电箱箱门锁好。.3.吊机、运输机械等转移到安全地带避风，防止水淹；龙门吊锁紧夹轨器，拉紧缆风绳。.4.贵重物品及图纸资料等尽早转移至安全地方。防台期间所有作业人员必须集体行动，未经允许不得私自外出，台风正面袭击时,人员转移到安全稳固的避风场所。18.2.防汛应急预案131、为做好防汛工作，确保广大人民群众生命和财产安全，根据防洪防旱指挥部对防汛工作的要求，太湖国家旅游度假区突发公共事件总体应急预案等相关规定，制定本预案。（本预案中标高为黄海高程）.指导思想坚持“安全第一、常备不懈、以防为主、全力抢险”的防汛工作方针，立足“防大汛、抗大涝、防大灾、抗多灾”和确保防汛安全的指导思想，确保防汛责任制的落实。遇太湖超历史水位3.156米时，项目部上下总动员，全体参与，分级负责，责任到人。各部门、各班组通力协作，达到保大堤、保安全、保生产、保生活、保城市的“五个保”的总目标，把可能出现的特大洪涝灾害损失减少到最低限度。.目标要求 .1.当太湖水位达到2.736米时，通过工132、程措施和非工程措施的综合运用，确保防汛设施安全。.2.太湖水位达到超历史水位（3.156米）时，切实做到“五个保”： 保大堤严防死守太湖大堤及各穿堤建筑物的安全，做到无大险，太湖水位达到2.876米时,大堤无挡浪墙的地段采用编织袋装石子加高堤顶挡浪。 保安全当太湖水位低于2.876米时，施工区域可过船；当太湖水位超过2.876米时，过往船只一律不通行；密切关注暴雨、山洪的动态；清除河道障碍（鱼网、鱼簖、坝基等），确保排涝畅通，确保泄洪畅通；如遇地震，堤防、船闸、泵站发生险情，立即组织专业抢险队伍抢险救灾，确保安全。 保生产确保生产正常，排水畅通。 保生活保证粮食、蔬菜等主、副食品和生活必需品的133、正常供应，保证民工生活用电、用水、用气正常。 保畅通确保大堤道路交通畅通，如遇太湖高水位、台风的影响，及时组织防洪抢险，确保交通车辆等不受阻，对受损路面及时组织抢修；确保下水道畅通，排涝畅通；确保项目部、施工场地等不受淹；确保供电、供水、供气、通讯等设施的安全，发现故障，及时抢修。.防汛措施当太湖水位达2.736米并有继续上涨趋势时，全体宣布进入紧急防汛状态，上报指挥部，做到指挥到位，责任到人，队伍到岗，物资到点，全力以赴做好防汛抗洪和抢险救灾工作。.1.联合办公当太湖水位达到2.736米以上时实施本预案。副组长田志祥、赵庆奎坐镇防汛办指挥，当太湖水位达到2.876米以上时，由组长娄建军及防汛134、部其它成员集中到防汛办联合办公，负责防汛工作，分工迅速到岗，指挥防汛工作。防汛指挥联合办公时，通过防汛指挥决策系统统一决定，调度和指挥现场的防汛抢险工作。同时集中配备通讯设施，所有防汛人员24小时开机，确保防汛网络畅通。防汛办公室电话：05726065172 防汛办传真电话：05726065172联合办公由领导轮流带班，日夜指挥防汛工作。.2.责任到位按照下达的防汛工作责任状，负责好防汛工作，各部门按照各自的职能和分工落实责任制做好防汛工作。综合室负责防汛指挥部办公室的日常工作，制防汛技术措施，进行科学调度运行，实施防汛工程建设、除险加固和水毁修复计划；负责组织安排防汛抢险救灾物资、后勤保障工135、作，负责及时提供灾害情况，指挥灾后救灾、恢复生产及抗灾、减灾工作；负责组织协调防汛保安工作，负责民工生活安排，指导自救、互助经济工作，负责抗洪救灾工作的医疗急救和灾区卫生防疫工作。安全部负责汛期安全防范工作。财务负责拨付防汛经费，并监督使用。工程部负责疏浚督察工作，确保排水畅通，台风暴雨期间，及时清除路障、倒塌物体，负责做好调查、统计、抢险加固，居住人员的疏散、撤离安置工作，加强管制力度，确保排水通常；组织突击队队伍，参加抗洪抢险。保安部负责大堤道路畅通，汛情高水位时，要严格限制过往车、船通行，车辆不得停靠在大堤上。电工负责抗洪排涝以及防汛指挥系统用电的安排调度、确保正常供电；负责紧急情况下临136、时应急措施线路的架设，及时抢修防汛供电线路故障。合同部负责防汛工作，制订本地区防洪预案，组织抗洪抢险救灾工作。.3.队伍到岗值班队伍。实行24小时值班制度，做好雨情、水情、灾情的统计，掌握汛情的发展，及时反映情况，提供领导决策参与。巡逻队伍。当太湖水位超过警戒水位或暴雨期间，太湖大堤除防洪工程护堤人员日夜巡逻之外，各分工的负责部门坚持24小时督查，检测堤身、配电间等设施的变形、裂缝、渗漏、滑坡、塌陷等。观察沿湖大堤的安全情况，发现险情，立即向上级防汛指挥部汇报。排涝队伍。做好巡查工作，保证无超时积水。抢险队伍。组织民工抢险队伍，带好抢险工具，200人在工地现场集中待命；备好抢险工具在项目部待命137、；工程部负责大型施工机械的调度，抢险队伍总人数280人，抢险车辆25辆。后勤保障队伍。粮食、蔬菜、副食品等生活必需品成立专门队伍，要确保供应；当地医院要做好卫生防疫和救护工作；在防洪救灾期间要提高警惕。.4.物资到点所有防汛物资储备在防汛仓库和物资供应仓库。储备编织袋5000只、木材10立方米、木桩2000枝、块石1000吨、石子1000吨、柴油10吨等。防汛物资仓库24小时专人值班，并根据汛情，经指挥部调度及时发货到点。.5.民工安置一旦发现险情，立即做好人员转移、安置工作，安置在项目部指定安置点，项目部后面的砖混结构房子中。.6.方案实施当太湖水位达到2.736米时，立即实施本方案。.7.138、其它工作进入防汛状态，各部门、各班组都要服从防汛指挥部的指挥和调度。对防汛时暴露或可能出现的险工隐患，要立即采取有效措施予以排除。做好防汛统计汇报工作，一般每天向防汛办汇报一次，如遇紧急情况随时汇报。制订奖惩制度，在预案实现过程，对抢险有突击贡献的进行奖励；对未及时到岗，未完成下达任务的单位和个人要进行处理；对玩忽职守造成损失的要追究任务，严肃查处。18.3.突发性气象灾害和重大安全事故应急预案为进一步做好突发性气象灾害和安全事故的应急工作，保证项目部在发生重大突发性气象灾害和安全事故时，各相关部门密切配合，协调行动，高效、有序地开展应急救援工作，提高突发性气象灾害和安全事故应急处置能力，最大139、限度地减轻或避免突发气象灾害和安全事故造成的人员伤亡、财产损失，结合我部实际，制定本预案。 .指定预案的目的按照业主、监理关于制定应急救援预案的要求，增强对突发性气象灾害和安全事故的应急处置能力，保证施工人员、机械设备和船只的安全，确保本工程安全施工。.突发性气象灾害和安全事故针对本施工工区和工期情况，突发性气象灾害是指暴雨、冰雹、雷雨大风、瞬间大风等4类可造成人员伤亡、财产损失和社会影响的天气气候事件；安全事故是指车辆、船只碰撞、栈桥坍塌、人员触电、食物中毒等重大安全事件，造成人员伤亡、财产损失等。.组织机构为了加强领导，项目部成立突发性气象灾害和安全事故应急救援领导小组，全面负责突发性气象140、灾害和安全事故应急救援预案的启动和预案实施的组织领导及指挥，及时协调解决突发性气象灾害和安全事故应急工作及善后的重大问题。领导小组成员：组 长：娄建军副组长：田志祥 赵庆奎 孙国良 成 员：李仁祥 李立坚 管明波 董灿星 严小炳等。.观测措施收听气象部门的天气预报；加强同周边地区的联系，信息共享，遇见恶劣天气，各地互相通告；聘请一名当地熟悉气候变化的人员，提前采取措施。.防御措施.1.冰雹防御措施现场施工人员立即到安全的地方暂避；突发性气象灾害应急指挥部随时准备启动抢险应急方案；.2.雷雨大风防御措施人员、车辆撤离作业面，转移到后场安全地带；将吊车臂杆放下，机驾人员撤离到安全地带；办公室加强值141、班，密切监视，落实应对措施；.3.瞬时大风防御措施收听天气预报，密切关注天气变化；设备、安全防护措施应到边到角，预防第一；随时准备启动抢险应急方案。.4.触电伤害防御措施遇到有触电的人员时，发现人员应立即呼救，就近人员应立即关闭电源，发现人员应使用木棒或其他绝缘器具挑开电线，迅速转移伤员到安全地带，进行紧急抢救，并迅速利用一切方便的通讯工具或最近处的电话通知应急领导小组和有关人员，立即送医院抢救。.5.食物中毒预防措施食物中毒一般发生在职工食堂，一旦发生食物中毒现象，应立即送病员到医院救治，同时保存食物样品送有关部门检验，以发现中毒原因，对症救治。加强同当地卫生、消防部门联系，必要时请求支援。142、.砼浇筑中突发事件应急措施与兄弟标段5标合作，防止在砼浇筑过程中突发事件导致砼供应中断时，采用5标搅拌站、砼罐车应急。19.文明施工、环保措施19.1.建立健全文明施工的组织保证体系，做到有目标、有标准，责任到人，抓落实，目标为文明施工达标工地；19.1.1.按照内部质量保证体系的要求，施工现场材料、设备、成品、半成品按平面布置堆码、标识；19.1.2.临时道路专人保养，做到畅通、平坦、不积水、不扬尘，警示标志醒目、齐全；19.1.3.施工场地，生活区和办公区分设，醒目处设有工程公告、宣传教育栏，区域内整齐、清洁，彩旗招展，鼓舞励志；19.1.4.对全体施工人员进行刑法教育，自觉遵守法律、法规143、，设专人协调与周边村落之间的关系，发生纠纷按程序逐级追究解决，杜绝打架斗殴；19.1.5.职工住宿卫生、整洁；生活垃圾集中收集堆放。专人值班打扫；膳食区设有灭蝇灯，工作人员身体健康，定期检查，持证上岗。工地设有茶水桶；19.1.6.实行“落手清”制度，杜绝随意堆放材料、设备，做到工完料清；19.1.7.施工人员不得在现场随处坐卧、光膀赤脚作业；19.1.8.临时用水、用电等有专项施工方案及管理措施，做到无“长流水”、“常明灯”，电线架设整齐划一，场地整洁卫生；19.1.9.施工作业区设有临时厕所，施工人员要尊重当地村民的生活习惯和节日礼俗，不随便进村扰民及私拿群众物品；19.2.全体施工人员集144、中学习环保知识，依工程特点制订切实可行的环保措施，专人负责落实、监督；19.2.1.施工中产生的污水、泥浆、生活污水等分类消毒处理，沉淀后排放；19.2.2.生活垃圾有专人保洁运至环保要求的地点，化学物品、油料等进行仓储、覆盖，防止随地下水污染附近区域；19.2.3.机械、设备的尾气有消毒、净化设备，有毒、有害物质不随便焚烧，并不得随便回填，收集堆放交环卫部门集中处理；19.2.4.按施工方案交底进行，严禁乱挖、乱掘，尽量少损坏已有的植被，对现有或规划的古墓、遗址、古树、名木设警戒进行保护；19.2.5.调查摸清施工区域的水系，施工现场有良好的排水、汇水功能，做到不冲不乱开挖，减小水土流失及污145、染；19.2.6.施工废料和土石方工程的废方处理，按监理工程师的指示选场弃置，尽量少占土地，选择荒地并结合改地造田，尽可能对弃土场平整作地或种植草皮、树木，防止水土流失；19.2.7.施工道路有洒水车洒水保养，确保不扬尘污染。砼拌和场地，搭设料棚，并远离居民点；19.2.8.散体、流体建筑材料的运输有覆盖措施，防止沿途撒漏飞扬。附表一 425mm8mm钢管桩打入土深度第11跨左幅入土深度（m）间距（m）右幅入土深度（m）间距（m）425mm钢管425mm钢管11118.0 钢管中心距梁边0.3111108.0 钢管中心距梁边0.3111210.0 1.65 1111110.0 1.65 111146、314.0 1.35 1111214.0 1.35 111414.5 1.35 1111314.5 1.35 11159.0 1.35 111149.0 1.35 111614.5 1.35 1111514.5 1.35 111714.0 1.35 1111614.0 1.35 111810.0 1.35 1111710.0 1.35 11198.0 1.55 111188.0 1.55 距道路中线0.65m11218.0 钢管中心距梁边0.3112108.0 钢管中心距梁边0.3112210.0 1.65 1121110.0 1.65 112314.0 1.35 1121214.0 1.35147、 112414.5 1.35 1121314.5 1.35 11259.0 1.35 112149.0 1.35 112614.5 1.35 1121514.5 1.35 112714.0 1.35 1121614.0 1.35 112810.0 1.35 1121710.0 1.35 11298.0 1.55 112188.0 1.55 距道路中线0.65m11318.0 钢管中心距梁边0.3113108.0 钢管中心距梁边0.311329.0 1.65 113119.0 1.65 113314.5 1.35 1131214.5 1.35 113415.0 1.35 1131315.0 1.148、35 11359.0 1.35 113149.0 1.35 12118.0 钢管中心距梁边0.3121108.0 钢管中心距梁边0.312128.0 1.65 121118.0 1.65 12139.0 1.35 121129.0 1.35 12149.0 1.35 121139.0 1.35 12158.0 1.35 121148.0 1.35 122111.0 钢管中心距梁边0.31221011.0 钢管中心距梁边0.3122215.0 1.65 1221115.0 1.65 12-2-3-112.0 1.35（双排桩）12-2-12-112.0 1.35（双排桩）12-2-3-212.0149、 12-2-12-212.0 12-2-4-112.0 1.35（双排桩）12-2-13-112.0 1.35（双排桩）12-2-4-212.0 12-2-13-212.0 122513.0 1.35 1221413.0 1.35 12-2-6-112.0 1.35（双排桩）12-2-15-112.0 1.35（双排桩）12-2-6-212.0 12-2-15-212.0 12-2-7-112.0 1.35（双排桩）12-2-16-112.0 1.35（双排桩）12-2-7-212.0 12-2-16-212.0 122815.0 1.35 1221715.0 1.35 122911.0 1.150、55 1221811.0 1.55 123111.0 钢管中心距梁边0.31231011.0 钢管中心距梁边0.3123215.0 1.65 1231115.0 1.65 12-3-3-112.0 1.35（双排桩）12-3-12-112.0 1.35（双排桩）12-3-3-212.0 12-3-12-212.0 12-3-4-112.0 1.35（双排桩）12-3-13-112.0 1.35（双排桩）12-3-4-212.0 12-3-13-212.0 123513.0 1.35 1231413.0 1.35 12-3-6-112.0 1.35（双排桩）12-3-15-112.0 1.35（151、双排桩）12-3-6-212.0 12-3-15-212.0 12-3-7-112.0 1.35（双排桩）12-3-16-112.0 1.35（双排桩）12-3-7-212.0 12-3-16-212.0 123815.0 1.35 1231715.0 1.35 123911.0 1.55 1231811.0 1.55 距道路中线0.65m12418.0 钢管中心距梁边0.3124108.0 钢管中心距梁边0.312428.0 1.65 124118.0 1.65 12439.0 1.35 124129.0 1.35 12449.0 1.35 124139.0 1.35 12458.0 1.3152、5 124148.0 1.35 13118.0 钢管中心距梁边0.3131108.0 钢管中心距梁边0.3131210.0 1.65 1311110.0 1.65 131315.0 1.35 1311215.0 1.35 131415.0 1.35 1311315.0 1.35 13159.0 1.35 131149.0 1.35 13218.0 钢管中心距梁边0.3132108.0 钢管中心距梁边0.3132210.0 1.65 1321110.0 1.65 132314.0 1.35 1321214.0 1.35 132415.0 1.35 1321315.0 1.35 13259.0 1153、.35 132149.0 1.35 132615.0 1.35 1321515.0 1.35 132714.0 1.35 1321614.0 1.35 132810.0 1.35 1321710.0 1.35 13298.0 1.55 132188.0 1.55 距道路中线0.65m13318.0 钢管中心距梁边0.3133108.0 钢管中心距梁边0.3133210.0 1.65 1331110.0 1.65 133314.0 1.35 1331214.0 1.35 133415.0 1.35 1331315.0 1.35 13359.0 1.35 133149.0 1.35 133615.154、0 1.35 1331515.0 1.35 133714.0 1.35 1331614.0 1.35 133810.0 1.35 1331710.0 1.35 13398.0 1.55 133188.0 1.55 距道路中线0.65m附表二：组织管理体系总工：赵庆奎副经理：田志祥、季江项目经理：娄建军工程部物资部财务部综合办合同部各施工班组实验室测量班质安部资料室附表三：工序质量监控流程制定工序施工方案确定工序质量目标监理工程师旁站监督进行施工技术交底自检质量评定交接检专职检工序施工全过程监理工程师检验确认不合格质量评定合格查找原因返工处理互检 附表四：全员安全管理保证体系框图说明：1、三无：155、无因工伤伤亡, 无交通伤亡,无火灾及水灾事故。2、一控：控制年负伤频率在0.5以下。 3、三消灭：消灭违章指挥,消灭违章作业, 消灭惯性事故。安全生产领导小组组长：娄建军副组长：田志祥、季江安全方针：安全第一预防为主安全目标：“三无”、“一控”“三消灭”安全责任制安全教育安全工作体系安全控制安全检查安全活动经费安全管理措施安全奖惩条例系统安全教育三级教育防淹 亡防交通事故防高空坠落定期检查不定期检查防深基坑防触电及火灾各业务科室各队正、副队长各队安全员、正副工班长各工班安全员、安全监督岗岗员现场安全生产确保施工全过程安全目标实现奖惩兑现提高安全意识提高预防预测能力消除事故隐患设备事故附表五：安全生产保证体系框架安全生产保证体系安全教育规程、规范强制性条文组织措施经济措施安全思想安全技能配齐劳保用品实行奖罚制度配齐防范措施安全技术措施掌握操作规程安全技术交底安全生产领导、监督机构安全知识分工负责（责任制）经济兑现把事故消灭在萌芽状态全员活动提高安全意识安全生产目标反馈