1、国 信 证 券 股 份 有 限 公 司国 信 证 券 （ 义 乌 ） 大 厦高大支模架专项方案晟 元集团有限公 司二0一二 年十二月高大模板支撑系统专项施工方案目录第一节 . 工程概况：1 一工程概况1 二高大模板工程概况2 三施工要求2 四技术保证条件2 第二节 . 编制依据3 第三节施工计划4 一施工进度计划4 二材料与设备计划4 第四节施工工艺技术5 一技术参数5 二工艺流程10 三施工方法11 四检查验收12 第五节施工安全保证措施16 一组织保障16 二技术措施17 三应急预案20 四监测监控21 第六节劳动力计划22 一专职安全生产管理人员22 二特种工作人员22 三劳动力计划222、 第七节计算书及相关图纸23 一计算书23 二附图高大模板支撑系统专项施工方案第一节工程概况一工程概况1工程简介序号项目内容1 工程名称国信证券（义乌）大厦2 工程地址浙江省义乌市国际商贸城金融商务区3 建设单位国信证券股份有限公司4 设计单位华南理工大学建筑设计研究院5 监理单位深圳市建控地盘监理有限公司6 工程规模建筑高度129.40m, 建筑面积78869 地下三层 , 地上三十层。标准层高4.20m 7 质量目标钱江怀8 安全文明施工目标浙江省标化工地9 工期目标625 天二高大模板工程概况1本工程首层办公大堂（位置为2 轴到 6 轴交 D 轴到 F 轴）层高达16.5m（首层标高 -3、0.050m 到四层标高15.750m）高大大制模计算高度为15.75m。四层结构办公大堂位置梁截面尺有400*1000mm 、400*800mm 、300*800mm 、250*1000mm 、200*600mm 、250*500mm ，板厚 110mm。具体位置及梁板资料详见图一2本工程从三层开始到五层为办公室跃层，（位置在A 到 1/B 轴交 2 到 9 轴）三层结构标高为10.750m,五层结构标高为20.750.m。该高大制模计算高度为10.00m。本设置结构梁截面尺寸有400*1000mm 、 400*800mm 、 350*800mm 、 300*800mm 、250*1000 4、200*600 、板厚 110mm。该设计在四层（15.750m）时设有主梁。具体位置及梁板资料详见图二3本工程从31 层开始到33 层为无板跃层， （位置在A 到 D 轴交 1 到 9 轴） 31层结构标高为129.100m， 33 层结构标高为141.700.m。该高大梁制模计算高度为12.600m。局部有板（位置在1/C 到 D 轴交 3 到 7 轴） 。本设置结构梁截面尺寸有250*1500mm 、250*600mm 。具体位置及梁板资料详见图三4本工程在首层， （位置在A 到 B 轴交 9 轴）有一钢骨梁。地下一层层结构标高为-5.050m，首层层结构标高为0.050.m。该钢骨梁5、制模计算高度为5.000m。本设置结构梁截面尺寸有7000*2100mm 。本梁跨度为9m，梁中钢骨自重为3.2 吨，每立方混凝土增加钢骨自重0.40 吨，也增加了施工难度，我公司项目部经过讨论，决定先铺好底层钢筋，再搁置钢梁，而后进行固定，再行绑扎钢筋，最后验收后进行砼施工。具体位置及梁板资料详见图四本工程中其他的梁未超过规范规定的超高大粱三、施工要求1、确保模板在使用周期内安全、稳定、牢靠。2、模板在搭设及拆除过程中要符合工程施工进度要求。3、模板施工前对施工人员进行技术交底。严禁盲目施工。四、技术保证条件1、安全网络2、模板的搭设和拆除需严格执行该专项施工方案。第二节编制依据1.国家、行6、业、浙江省、金华市、义乌市相关法律、法规、规章、规范性文件。2.本工程相关图纸。3.本工程施工组织设计。4.建筑工程施工质量验收统一标准（ GB50300-2001 ） 。5.混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002 ） 。6.建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008） 。7.建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001） 。8.建筑施工高处作业安全技术规范（ JGJ80-91） 。9.建筑施工安全检查标准（JGJ59-2011） 。10.建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程DB33/1035-2006 、J10905-2006 11.建设工程高大模板支撑7、系统施工安全监督管理导则12.危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质 87 号）13.浙江省建筑施工安全标准化管理规定14.其它相关的标准、规范及规程。第三节施工计划一、施工进度计划详见国信证券（义乌）工程施工进度计划网络图二、材料与设备计划1. 主要材料用量计划序号材料名称规格数量质量要求1 钢管48*3.2mm 600t 符合直缝电焊钢管（ GB/T13793 ）或 低 压 流 体 输 送 用 焊 接 钢 管 （GB/T3092 ） 中规定的 Q235 普通钢管和碳素结构钢GB/T700 中 Q235A级钢的规定2 扣件与钢管相对应符合钢管脚手架扣件（GB15831 ）的规定3 方木68、0*80mm 100m3 符合木结构设计规范（GB50005 ）的规定4 胶合板18mm 16000m2 符合混凝土模板用胶合板ZBB7006的规定2.设备投入计划序号设备名称型号规格数量备注1 塔吊QTZ-120 一台2 砼泵车HB60 二台3 施工电梯SCD200/200 一台3.测量和监视仪器投入计划序号测量与监视仪器名称型号规格数量备注1 全站仪Topcon701 1 台2 经纬仪DT-110L、J2 各 1 台3 水准仪S1、 S3 各 1 台4 扭矩扳手（20100） Nm 5 把第四节施工工艺技术根据本工程实际情况，结合标准规范规程及以往经验。拟采用扣件钢管脚手架支模体系。具体如9、下：一、技术参数1.办公大堂部位扣件钢管脚手架支模体系搭设参数（1） 梁搭设参数搭设参数梁截面尺寸（mmmm）400*1000 350*800 200*600 支架形式扣件钢管脚手架最大跨度13.5m 9.00m 9.00m 搭设高度15.75m 计算高度15.75m 方木布置方向木方沿着梁纵向截面梁底方木根数3 根3 根2 根梁底立杆的纵距 （跨度方向）0. 85m 0.85m 0.85m 梁底立杆的横距 （跨度方向）梁 两 侧 立 杆 间 距0.85m 梁 两 侧 立 杆 间 距0.85m 梁 两 侧 立 杆 间 距0.85m 梁底支撑横向钢管间距0.85m 085m 0. 85m 梁底支10、撑纵向钢管间距0.85m 0.85m 0.85m 步距1500mm 梁底连接方式双扣件连接水 平 拉 接 间 距（ 与 周 围 柱 拉接）高度方向每隔两步设置一道与结构柱抱箍拉接剪刀撑竖向沿支架四周、纵向每隔4 排设置一道扫地杆离地面 200mm 高，连续设置水平杆纵横向全部设置水平杆基础该施工层下 1 层支顶不允许拆除，下一层支撑等该层砼浇筑完毕 3 天后才可拆除，具体根据环境因素而定。（ 2）板搭设参数搭设参数板厚（ mm）110 支架形式扣件钢管脚手架搭设高度15.75m 计算高度15.75m 方木间距300m 立杆间距850*850mm 步距1500mm 梁底连接方式双扣件连接水 平 11、拉 接 间 距（ 与 周 围 柱 拉接）高度方向每隔两步设置一道与结构柱抱箍拉接剪刀撑竖向沿支架四周、纵向每隔4 排设置一道扫地杆离地面 200mm 高，连续设置水平杆纵横向全部设置水平杆基础该施工层下 2层支顶不允许拆除， 下面第二层等该层砼浇筑完毕3天后才可拆除，具体根据环境因素而定2.35 层办公室跃层部位扣件钢管脚手架支模体系搭设参数（ 1）梁搭设参数搭设参数梁截面尺寸（mm）250*1500mm 200*600mm 支架形式扣件钢管脚手架最大跨度9.00m 9.00m 搭设高度10.00m 计算高度9.00m 方木布置方向木方沿着梁纵向截面梁底方木根数3 根2 根梁底立杆的纵距 （跨12、度方向）0.9m 梁底立杆的横距 （跨度方向）梁两侧立杆间距0.90m 梁底支撑横向钢管间距0.25m 梁底支撑纵向钢管间距0.90m 步距1500mm 梁底连接方式双扣件连接水平拉接间距 （与周围柱拉接）高度方向每隔两步设置一道与结构柱拉接剪刀撑竖向沿支架四周、纵向每隔4 排设置一道扫地杆离地面 200mm 高，连续设置水平杆纵横向全部设置水平杆基础该施工层下 2 层支顶不允许拆除， 下面第二层等该层砼浇筑完毕 3 天后才可拆除， 具体根据环境因素而定（ 2）板搭设参数搭设参数板厚（ mm）110 支架形式扣件钢管脚手架搭设高度10.00m 计算高度10.00m 方木间距300m 立杆间距913、00*900mm 步距1500mm 梁底连接方式双扣件连接水 平 拉 接 间 距（ 与 周 围 柱 拉接）高度方向每隔两步设置一道与结构柱拉接剪刀撑竖向沿支架四周全部设置、纵向每隔4 排设置一道扫地杆离地面 200mm 高，连续设置水平杆纵横向全部设置水平杆基础该施工层下 2 层支顶不允许拆除，下面第二层等该层砼浇筑完毕 3 天后才可拆除，具体根据环境因素而定3.31 33 层无板跃层部位扣件钢管脚手架支模体系搭设参数（ 3）梁搭设参数搭设参数梁截面尺寸（mm）200*1500mm 200*600mm 支架形式扣件钢管脚手架最大跨度9.00m 9.00m 搭设高度12.60m 计算高度9.0014、m 方木布置方向木方垂直于梁截面梁底方木根数3 根2 根梁底立杆的纵距 （跨度方向）0.8m 梁底立杆的横距 （跨度方向）梁两侧立杆间距0.75m 梁底支撑横向钢管间距0.25m 梁底支撑纵向钢管间距0.80m 步距1500mm 梁底连接方式双扣件连接水平拉接间距 （与周围柱拉接）高度方向每隔两步设置一道与结构柱拉接剪刀撑水平方向每隔两步设置一道水平剪刀撑，竖向沿支架四周、纵向每隔4 排设置一道扫地杆离地面 200mm 高，连续设置水平杆纵横向全部设置水平杆基础该施工层下 2 层支顶不允许拆除， 下面第二层等该层砼浇筑完毕 3 天后才可拆除， 具体根据环境因素而定4.首层 钢骨部位 扣件钢管脚15、手架支模体系搭设参数（ 1）梁搭设参数搭设参数梁截面尺寸（mm）700*2000mm 支架形式扣件钢管脚手架最大跨度9.00m 搭设高度5.00m 计算高度5.00m 方木布置方向木方垂直于梁截面梁底方木根数6 根梁 底 立 杆 的 纵距（跨度方向）0.50m 梁 底 立 杆 的 横距（跨度方向）0.25m，梁两侧立杆间距 1.10m 梁 底 支 撑 横 向钢管间距0.55m 梁 底 支 撑 纵 向钢管间距0.25m 步距1500mm 梁底连接方式双扣件连接水 平 拉 接 间 距（ 与 周 围 柱 拉接）高度方向每隔两步设置一道与结构柱拉接剪刀撑水平方向每隔两步设置一道水平剪刀撑，竖向沿支架四16、周、纵向每隔 4 排设置一道扫地杆离地面 200mm 高，连续设置水平杆纵横向全部设置水平杆基础该施工层下2 层支顶不允许拆除，下面第二层等该层砼浇筑完毕 3 天后才可拆除，具体根据环境因素而定二、 工艺流程1.办公大堂部位高大模板支撑体系施工工艺流程在首层楼面放样，除轴线、柱墙梁放样外放出支模架钢管立杆、纵横向水平杆位置线扎首层柱墙钢筋、搭设二层位置高支模架、支首层柱墙模板、浇筑首层柱墙混凝土扎二层柱墙钢筋、搭设三层位置高支模架、支二层柱墙模板、浇筑二层柱墙混凝土扎三层柱墙钢筋、搭设四层位置高支模架、支三层柱墙模板、浇筑三层柱墙混凝土支四层结构梁板模板、梁板钢筋绑扎、验收支模架加固架体验收浇17、砼砼养护上部结构施工2.办公室跃层部位扣件钢管脚手架支模体系搭设参数放样， 除轴线、 柱墙梁放样外放出支模架钢管立杆、纵横向水平杆位置线扎中间层柱墙钢筋、搭设中间层位置高支模架、支中间层柱墙模板、浇筑中间层柱墙混凝土办公室跃层所在层下一层柱墙钢筋、搭设休闲花园所在层位置高支模架、办公室跃层所在层下一层柱墙模板、 浇筑办公室跃层所在层下一层柱墙混凝土办公室跃层所在层结构梁板模板、梁板钢筋绑扎、验收支模架加固架体验收浇砼砼养护上部结构施工。3.3133 层无板跃层部位扣件钢管脚手架支模体系搭设参数放样， 除轴线、 柱墙梁放样外放出支模架钢管立杆、纵横向水平杆位置线扎中间层柱墙钢筋、搭设中间层位置高18、支模架、支中间层柱墙模板、浇筑中间层柱墙混凝土办公室跃层所在层下一层柱墙钢筋、搭设休闲花园所在层位置高支模架、办公室跃层所在层下一层柱墙模板、 浇筑办公室跃层所在层下一层柱墙混凝土办公室跃层所在层结构梁板模板、梁板钢筋绑扎、验收支模架加固架体验收浇砼砼养护上部结构施工4.首层钢骨梁部位扣件钢管脚手架支模体系搭设参数放样， 除轴线、 柱墙梁放样外放出支模架钢管立杆、纵横向水平杆位置线扎超重梁部位柱墙钢筋、搭设支模架、支超重梁部位柱墙模板、浇筑超重梁部位柱墙混凝土支超重梁部位结构梁板模板、梁板钢筋绑扎、验收支模架加固架体验收浇砼砼养护上部结构施工三、施工方法1.支模架搭设工艺流程：定位设置通长垫板19、或槽钢摆放纵向扫地杆逐根树立立杆并与纵向扫地杆扣紧装横向扫地杆并与立杆和纵向扫地杆扣紧装第一步纵向水平杆并与各立杆扣紧安第一步横向水平杆安第二步纵向水平杆安第二步横向水平杆安设与已具备一定强度的柱墙等构件拉接措施接立杆加设剪刀撑操作层铺设脚手板及下一步设置安全兜网循环施工至规定标高。每搭完一步脚手架后，校正步距、 纵距、 横距及立杆的垂直度。（1）立杆A每根立杆底部垫200100 的钢板。并准确地放在定位线上。B在立杆底距地面200mm 高处， 沿纵横水平方向按纵下横上的程序设扫地杆。当立杆底部不在同一高度时，高处的纵向扫地应向低处延长不少于 2 跨，高低差不得大于1m，立杆距边坡上方边缘不得20、小于0.5m。C立杆接长采用对接扣件连接，严禁搭接，相邻两立杆的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不小于500mm，各接头中心距主节点不大于步距的1/3. D严禁将上段的钢管立杆与下段钢管立杆错开固定在水平杆上。E 立杆应竖直设置，2m 高度的垂直允许偏差为15mm。（2）水平杆A在每一步距处纵横向各设一道水平拉杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。在最顶步距量水平拉杆中间加设一道水平拉杆。B所有水平拉杆的端部均与四周建筑物顶紧搭牢。C水平杆接长采用对接扣件连接或搭接。对接扣件交错布置：两根相邻水平杆的接头不得设置在同步距同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不小于50021、mm；各接头中心至最近主节点的距离不大于纵距的1/3.搭接长度不小于1m，等距离设置3 个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接水平杆杆端的距离不小于100mm。（3）剪刀撑A模板支架四边满布竖向剪刀撑，中间每隔四排立杆设置一道纵、横向竖向剪刀撑，由底到顶连接设置。B模板支架四边与中间每隔四排立杆从顶层开始向下每隔2 步设置一道水平剪刀撑。C每道剪刀撑宽带不小于4 跨，且不小于6m，斜杆与地面倾角在4560之间。倾角为45时，剪刀撑跨越立杆的根数不超过7 根，倾角为 60时，不超过5 根。D剪刀撑采用旋转扣件固定在与之相交的水平杆伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不大于150mm。E 22、设置水平剪刀撑时，有剪刀撑斜杆的框格数量大于框格总是的1/3. （4）拉接A 模板支架通过连墙件按竖向间距两步高度与施工区域及周边已具备一定强度的柱墙等构件进行可靠连接。水平杆与施工区域内及周边已具备一定强度的建筑物顶紧钉牢。B超高部位模板支架与不超高部位模板支架采用超高部位模板支架水平杆向不超高部位模板支架延长不少于2 跨的连接措施进行可靠连接。（5）其他A 扣件规格必须与钢管外径相匹配。螺栓拧紧扭力矩不小于40Nm，且不大于65Nm。在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不大于150mm。对接扣件开口朝上或朝内。各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长23、度不小于100mm。B 操作层应铺满脚手板，操作层下一步应满设安全兜网。2.支模架拆除支模架拆除时的混凝土强度应符合设计要求，设计无具体要求时，混凝土强度应符合下表的规定：构件类型构件跨度（ m）达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率表示（%）板2 50 2， 8 75 8 100 梁、拱8 75 8 100 悬臂构件100 拆除作业必须由上而下逐步进行，严禁上下同时作业，遵守先搭后拆的原则，即先拆拉杆、剪刀撑、斜撑，而后拆纵横向水平杆、立杆等（一般的拆除顺序为：剪刀撑纵横向水平杆立杆） 。分段拆除的高差不应大于2 步。 设有附墙连接件的模板支架，连接件必须随支架逐层拆除，严禁先将连接件24、全部或数步拆除后再拆除支架。支架拆除做到一步一清、一杆一清。拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣。拆除纵横向水平杆、剪刀撑时，应先拆中间扣件，后解端头扣。3.混凝土浇捣施工方法柱墙混凝土按层高分段支模、绑扎钢筋、浇捣混凝土。主体结构采用泵送商品混凝土，采用汽车泵和固定泵结合浇筑混凝土。混凝土框架柱墙、楼面梁板分二次浇筑。先施工框架柱墙砼，待柱墙混凝土强度达到80%后浇筑楼面梁板砼。柱墙砼浇筑完毕达到一定强度后作为梁板支模架水平拉接点，有效提高模板支架侧向刚度，提高支撑系统的承载能力。混凝土浇捣采用由中间向两边扩展的浇筑方式，浇筑过程中， 严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷25、载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；浇筑过程中，派人检查支架和支撑情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。四、检查验收1.验收程序2.检查验收要点（1）施工前检查高大模板支撑体系施工前，有项目部技术负责人、材料员、施工员、木工班组长对模板和构配件进行挑选、检测检查，不合格者应剔除，并运至工地指定地点堆放。A钢管要求钢管应采用现行国家标准直缝电焊钢管 （GB/T 13793 ）或低压流体输送用焊接钢管（GB/T 3092 ）中规定的3 号普通钢管；其质量应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T 700 ）中 Q235-A 级钢的规定。钢管应涂有防锈漆，且没有孔洞。（a）新钢管要求应26、有产品质量合格证；应有质量检验报告；钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法 （GB/T 228 ）的相关规定。钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；钢管外径、壁厚、端面等的偏差应符合下表的规定：序号项目允许偏差（mm）示意图检 查工具1 焊 接 钢 管 尺 寸（mm）外径48 壁厚32 -0.5 -0.5 游 标卡尺2 钢管两端面切斜偏差1.70 塞尺拐 角尺3 钢管外表面锈鉵深度0.50 游 标卡尺4 钢管弯曲A各种杆件钢管的端部弯曲11.5m 5 钢板尺B.立杆钢管弯曲3m 14m4m 16.5m1220 C水平杆、斜杆的钢管弯曲16.527、m30 （b）. 旧钢管表面锈鉵深度应符合上表3 中的规定。检查时，应在锈鉵严重的钢管中抽取三根，在每根锈鉵严重的部位横向截断取样检查，当锈鉵深度超过规定值时不得使用；钢管弯曲变形应符合上表4 中的规定。B扣件的要求扣件应采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB 15831）的规定。扣件在螺栓拧紧扭力矩达65Nm 时，不得发生破坏。新、旧扣件均应进行防锈处理。（a） 新扣件新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。当对扣件质量有怀疑时，按现行国家标准钢管脚手架扣件（GB 15831）的规定抽样检测。（b）旧扣件旧扣件在使用前应进行质量检查，裂缝、28、变形的严禁使用。出现滑丝的螺栓必须更换。（2）施工过程中，每搭设一步支模架后的检查验收施工过程中有项目部质量员、施工员、木工班组长对下列项目进行检查：立杆底部垫木应满足要求。立杆的规格尺寸和垂直度应符合要求，不得出现偏心荷载。扫地杆、水平拉杆、剪刀撑、接结等的设置应符合规定，固定应靠。底下楼层加固措施应符合要求。并按下两个表格的要求对脚手架相关内容进行检查验收。（3）搭设完成后的检查验收搭设完成后有项目部经理、技术负责人、总施工、质量员、施工员、木工班组长对下列项目进行检查验收：立杆底部垫木或垫板应满足要求。立杆的规格尺寸和垂直度应符合要求，不得出现偏心荷载。扫地杆、水平拉杆、剪刀撑、接结等的29、设置应符合规定，固定应靠。底下楼层加固措施应符合要求。各种安全设施应符合要求。扣件螺栓拧紧扭力矩应采用扭力反手检查，抽样方法按随即分布原则进行。抽样检查数量与质量判定标准按下表执行，不合格的必须重新拧紧，直至合格为止。板底、梁底水平杆与立杆连接扣件螺栓拧紧扭力矩应全数检查。项次检查项目安装扣件数量（个）抽检数量（个）允 许 的 不 合 格数1 连接立杆与纵（横）向水平杆或剪刀 撑 的 扣件；接长立杆、纵向水平杆或剪刀撑的扣件5190 91150 151280 281500 5011200 12013200 5 8 13 20 32 50 0 1 1 2 3 3 2 连接横向水平杆与纵向水平杆的30、扣件（非主节点处）5190 91150 151280 281500 5011200 12013200 5 8 13 20 32 50 1 2 3 5 7 10 支模架搭设的技术要求、允许偏差与检验方法应符合下表要求：项次项目技术要求允许偏差（mm）检查方法与工具1 垫板不晃动观察2 立杆垂直度0.75%且60mm 用经纬仪或吊线和卷尺3 间距步距+20 钢板尺立杆间距+20 4 纵向水平杆高差一根杆的两端20 水平仪和水平尺同跨内两根纵向水平杆高差10 5 扣件安装主节点处各扣件中心点相互距离A150mm钢板尺同步立杆上两个相隔对接扣件的高差A500mm钢板尺立杆上的对接扣件到主节点的距离Ah31、/3纵向水平杆上的对接扣件至主节点的距离A1a/3钢卷尺扣件螺栓拧紧扭力矩4065N m 扭力扳手6 剪刀撑斜杆与地面的倾角4560角尺第五节施工安全保证措施一、 组织保障项目部专门成立高大模板支撑系统实施小组，由项目经理、技术负责人、总施工、项目部全体管理人员及项目部全体班组长、骨干职工组成。具体分工如下：姓名职务工作重点张关海组长全面负责大支模施工一切相关事宜陈斌付组长负责方案编制、方案交底、技术指导、检查验收沈国信付组长组织方案实施、检查验收陈德好付组长负责整个高大模施工按方案实施及安全检查与验收谢尉华袁华炜张希良组员负责各工种按方案实施及施工质量、负责支模架验收杨承军组员负责放线及标高32、的设置金小平组员检查安全设施确保施工过程各机械及用电设施正常赵乐民组员负责各施工材料供应、劳保用品及应急材料供应班组长及骨干职工组员按方案实施现场施工管理人员必须严格按照本施工方案进行施工，任何人不得擅自随意改变施工方法。现场管理人员必须严格遵守各项规章制度和纪律，服从项目部的管理及工作安排。值班人员应坚守岗位，认真负责， 并作好见岗位值班记录，不得擅自离岗， 违者将严肃处理，若由于值班人员失职造成严重质量问题和其它事故的，将追究责任。二、 技术措施1. 模板支架搭设前，由项目技术负责人向项目部全体管理人员、全体操作人员进行安全技术交底。交底的重点为搭设参数、构造措施和安全注意事项。安全技术交33、底形成书面记录，交底方和全体被交底人员在交底文件上签字确认。2. 模板安装（1） 模板安装前必须做好下列安全技术准备工作：应对模板和配件进行挑选、检测， 不合格者应剔除，并应运至工作指定地点堆放。备齐操作所需的一切安全防护措施和器具。（2）模板及其支架在安装过程中，必须设置有效防倾覆的临时固定设施。（3）当梁板跨度大于4m 时，模板应起拱；当设计无具体要求时，起拱为全跨长度的 1/100031000. （4）安装上层模板及其支架应符合下列规定：下层楼板应具有承受上层施工荷载的承载能力，否则应加设支撑支架。上层支架立柱应对准下层支架立柱，并应在立柱底铺设垫板。(5) 安装模板应保证工程结构和构件34、各部分形状、尺寸和相互位置的正确，防止漏浆，构造应符合模板设计要求。模板应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，应能可靠承受新浇混凝土自重和侧压力以及施工过程中所产生的荷载。（6）拼装高度为2m 以上的竖向模板，不得站在下层模板上拼装上层模板。安装过程中应设置临时固定设施。（7）当支架立柱成一定角度倾斜，或其支架立柱的顶表面倾斜时，应采取可靠措施确保支点稳定，支撑底脚必须有防滑移的可靠措施。（8）所有垂直支架柱应保证其垂直。（9）施工时，在已安装后的模板上的实际荷载不得超过设计值。已承受荷载的支架和附件，不得随意拆除或移动。（10）安装模板时，安装所需各种配件应置于工具箱或工具袋内，严禁散放在模板35、或脚手架上；安装所用工具应系挂在作业人员身上或置于所配带工具袋中，不得掉落。（11）当模板安装高度超过3m 时，必须搭设脚手架，除操作人员外，脚手架下不得站其他人。（12）吊运模板时，必须符合下列规定作业前应检查绳索、卡具、 模板上的吊环， 必须完整有效， 在升降过程中应设专业人指挥，统一信号， 密切配合。吊运大块或整体模板时，竖向吊运不应少于2 个吊点， 水平吊运不应少于 4 个吊点。吊运必须使用卡环连接，并应稳起稳落，待模板就为连接牢固后，方可摘除卡环。吊运散装模板时，必须码放整齐，待捆绑牢固后方可起吊。严禁起重机在架空输电线路下面工作。遇 5 级及以上大风时，应停止一切吊运工作。（13）36、木料应堆放在下风向，离火源不得小于30m，且料场四周应设置灭火器。（14）悬挑结构支撑的安装应符合下列要求：多层悬挑结构模板的上下立柱应保持在同一条垂直线上，多层悬挑结构模板的立柱应连续支撑，并不得少于3 层。（15）柱模板应符合下列规定：现场拼装柱模时，应适时地安设临时支撑进行固定，斜撑与地面的倾角为60，严禁将大片模板系在柱子钢筋上、待四周柱模就位组拼经过对角线校正无误后，应立即自下而上安装柱箍。若为整体预组合柱模，吊装时应采用卡环和柱模连接，不得采用钢筋钩代替。柱模校正后， 应采用斜撑或水平撑进行四周支撑，以确保整体稳定。当高度超过4m时，应群体或成列同时支撑，并应接支撑连成一体，形成整37、体框架体系。当需要单根支模时，柱宽大于 500mm 应每边在同一标高上设置不得少于2 根斜撑或水平撑。斜撑与地面的夹角为45 60，下端应有防滑移的措施。角柱模板的支撑，除满足上款要求外，还应在里侧设置能承受拉力和压力的斜撑。（16）墙模板应符合下列规定：当采用散拼定型模板支模时，应自下而上进行，必须在下一层模板全部紧固后，方可进行上一层安装。当下层不能独立安设支撑安装时，应采取临时固定措施。当采用预拼装的大块墙模板进行支模安装时，严禁同时起吊2 块模板，并应边就位、边校正、边连接，固定后方可摘钩。安装电梯井内墙模前，必须在板底下200mm 处牢固地满铺一层脚手板。模板未安装对接螺栓前，板面应38、向后倾一定角度。当钢愣长度需接长时，接头处应增加相同数量和不小于原规格的钢楞，其搭接长度不得小于墙模板宽或高的15%20% 。 对拉螺栓与墙模板应垂直，松紧应一致，墙厚尺寸应正确。墙模板内外支撑必须坚固、可靠， 应确保模板的整体稳定。当墙模板外面无法设置支撑时，应在里面设置能承受拉力和压力的支撑。多排并列且间距不大的墙模板，当其与支撑互成一体时，应采取措施，防止灌筑混凝土时引起临近模板变形。（17）梁板模板应符合下列规定：安装独立梁模板时应设安全操作平台，并严禁操作人员站在独立梁底模或柱模支架上操作及上下通行。底模与横楞应拉结好，横楞与支架、立柱应连接牢固。安装梁侧模时，应边安装边与底模连接，39、当侧模高度多于2 快时， 应采取临时固定措施。起拱应在侧模内外楞连固前进行。单片预组合梁模， 钢楞与板面的拉结应按设计规定制作，并应按设计吊点试吊无误后，方可正式吊运安装，侧模与支架支撑稳定后方准摘钩。单块模就位安装，必须待支架搭设稳固、板下横楞与支架连接牢固后进行。3.模板拆除模板拆除前应对拆除人员进行技术交底，并做好交底书面手续。拆模前应检查所使用的工具有效和可靠，扳手等工具必须装入工具袋或系挂在身上，并应检查拆模场所范围内的安全措施。模板的拆除工作应设专人指挥。作业区应设围栏，其内不得有其他工种作业，并应设专人负责监护。拆下的模板、 零配件严禁抛掷。拆模的顺序和方法应采取先支的后拆，后支40、的先拆、先拆非承重模板、后拆承重模板。并应从上而下进行拆除。拆下的模板不得抛扔，应按指定地点堆放。多人同时操作时，应明确分工、统一信号或行动，应具有足够的操作面，人员应站在安全处。高处拆除模板时，应符合有关高处作业的规定。严禁使用大锤和撬棍， 操作层上临时拆下的模板堆放不能超过3 层。 在提前拆除互相搭连并涉及其他后拆模板的支撑时，应补设临时支撑。拆模时，应逐块拆卸，不得成片撬落或拉倒。拆模如遇中途停歇，应将已拆松动、悬空、浮吊的模板或支架进行临时支撑牢固或相互连接稳固。对活动部件必须一次拆除。遇 6 级及 6 级以上大风时， 应暂停室外的高处作业。雨、雪、霜后应先清扫施工现场，方可进行工作。41、拆除有洞口模板时，应采取防止操作人员坠落的措施。洞口模板拆除后，应按国家现行标准建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80的有关规定及时进行防护。（1）支架的拆除当拆除钢楞、 木楞时， 应在其下面临时搭设防护支架，使所拆楞梁先落在临时防护支架上。当立柱的水平拉杆超过2 层时， 应首先拆除2 层以上的拉杆。 当拆除最后一道水平拉杆时，应和拆除立杆同时进行。当拆除4m 跨度以上的梁下立柱时，应先从跨中开始，对称地分别向两端拆除。拆除时，严禁采用连梁底板向旁侧一片拉倒的拆除方法。拆除平台、楼板下的立柱时，作业人员应站在安全处。对已拆下的钢楞、木楞、立柱及其他零配件应及时运到指定地点。（2）柱模拆除应符合42、下列规定：柱模拆除应分别采用分散拆和分片拆2 种方法。分散拆除的顺序应为：拆除拉杆或斜撑、自上而下拆除柱箍或横楞、拆除竖楞，自上而下拆除配件及模板、运走分类堆放、清理、拔钉、刷防锈油或脱模剂、入库备用。分片拆除的顺序应为：拆除全部支持系统、自上而下拆除柱箍及横楞、分2 片或 4 片拆除模板、原地清理、刷防锈油或脱模剂、分片运至新支模地点备有。柱子拆下的模板及配件不得向地面抛掷。（3）墙模拆除应合法下列规定：墙模分散拆除顺序应为：拆除斜撑或斜拉杆、自上而下拆除外楞及对拉螺栓、分层自上而下拆除木楞或钢楞及零配件和模板、运走分类堆放、拔钉清理或清理检修后刷防锈油或脱模剂、入库备用。预组拼大块墙模拆除43、顺序应为：拆除全部支撑系统、拆卸大块墙模接缝处的连接件及零配件、拧去固定埋设件的螺栓及大部分对拉螺栓、挂上吊装绳扣并略拉紧吊绳后，拧下剩余对拉螺栓，用方木均匀敲击大块墙模立楞，使其脱离墙体，用撬棍轻轻外撬大块墙模板使全部脱离，指挥起吊、运走、清理、刷防锈油或脱模剂备用。拆除每一大块墙模的最后2 个对拉螺栓后，作业人员应车里大模块下侧，以后的操作均应在上部进行。个别大块模板拆除后产生局部变形者应及时整修好。大块模板起吊是，速度要慢，应保持垂直，严禁模板碰撞墙体。（4）梁板模板拆除应符合下列规定：梁板模板应先拆梁侧模，再拆板底模，最后拆除梁底模，并应分段分片进行，严禁成片撬落或成片拉拆。拆除时， 44、作业人员应站在安全的地方进行操作，严禁站在已拆或松动的模板上进行拆除作业。拆除模板时，严禁用铁棍或铁锤乱砸，已拆下的模板应妥善传递或用绳钩放至地面。严禁作业人员站在悬臂结构边缘敲拆下面的底模。待分片、 分段的模板全部拆除后，方允许将模板、支架、零配件等按指定地点运至堆放，并进行拔钉、清理、整修、刷防锈油或脱模剂，入库备用。4.安全管理（1）模板支架搭设和拆除人员必须是考核合格的专业架子工。上岗人员应体检合格。（2）搭设模板支架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。（3）钢管、扣件质量与搭设质量，应按规定进行检查验收，合格后方准使用。做好模板支架的安全检查与维护。（4）作业层上的施工荷载应符合设45、计要求，不得超载。脚手架不得与模板支架相连。（5）模板支架使用期间，不得任意拆除杆件。（6）当有六级及六级以上大风和雾、雨、雪天气是应停止模板支架搭设与拆除作业。雨雪后上架作业应有防滑措施，并应扫除积雪。（7）混凝土浇筑过程中，应派专人观测模板支撑体系的工作状态，观测人员发现异常时应及时报告施工负责人，施工负责人应立即通知浇筑人员暂停作业，情况紧急是用采取迅速撤离人员的应急措施，并进行加固处理。（8）混凝土浇筑过程中，应均匀浇捣，并采取有效措施防止混凝土超高堆置。（9）工地临时用电线路的加设，应按现行作业标准施工现场临时用电安全技术规范 （JGJ46）的相关规定执行。（10） 在模板支架上进行46、电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。（11） 模板支架拆除时，应在周边设置围栏和警戒状态，并派人看守，严禁非操作人员入内。三、 应急预案1.应急小组成员及职责（1）成立应急小组，由项目经理、技术负责人、总施工、项目部全体管理人员及项目部全体班组长、骨干职工组成。张关海任应急小组组长。陈德好任应急小组付组长。组员：由陈斌、沈国信、陈雄雄、谢尉华、杨承军、张希良、袁华炜、金小平、陈飞龙、王汉云、唐建辉、詹红良及全体班组长组成。具体分工如下：陈德好负责现场，任务是掌握了解事故情况，组织现场抢救。沈国信、陈德好、谢尉华立即指挥木工班组进场抢险、抢救。杨承军、张希良、袁华炜、负责人员疏导被困人员、47、维持现场秩序。张关海负责立即同消防、医院、公安部门的联系，说明详细事故地点、事故情况，并派人到路口接应。王汉云、唐建辉、詹红良负责现场物资、车辆的调度。金小平负责现场电气线路及照明的控制。2.应急物资常备药品：消毒用品、急救物品（绷带、无菌敷料）及各种常用小夹板、担架、止血袋、氧气袋。材料准备：施工现场准备千斤顶、模板、钢管等应急材料。3.培训及预演高大模板支撑系统实施前，对应急小组成员和木工班组全体成员培训抢救知识及注意事项。并进行抢险预演。培训及预演内容：若施工过程模板发生坍塌，施工人员没有出现伤亡事故，在确认坍塌处不会再次发生坍塌后确保安全的前提下：赵刚指挥泥工组清理混凝土，吴恺指挥木工48、组用千斤顶等应急材料立即对模板进行清理拆除、回顶、加固。任健健指挥钢筋组进行钢筋整修。整修完毕针对必须找出坍塌愿意，对其他模板针对性加固后继续浇筑混凝土。若模板发生坍塌，施工人员被埋压在模板下，立即停止继续施工。上班施工人员立即撤离现场。4.主要应急措施（1）浇筑施工过程中，如果支撑架有什么情况，必须马上停止施工，上部作业人员全部疏散到安全地方，项目部组织人员和支撑架施工人员进行检查排除各种存在的安全隐患，加强对高大模板支撑系统的检查和验收工作，根据脚手架验收规范严格执行，保证不超载施工。（2）一旦在砼施工过程中，一处板或梁处出现轻微下陷，施工人员应马上通知项目部，及时疏散施工人员，马上卸掉板49、上的砼，停止施工，再加强底部支撑架的支撑力，对整个支撑架进行加固通过验收后再施工，保证高大模板支撑系统的安全，如果发生模板发生下沉情况，下部采用千斤顶顶升至设计标高。（3） 发生火灾事故时，现场救援专业人员应立即用干粉灭火器灭火，并报告项目部领导指挥人员立即到现场指挥，组织非应急人员疏散。在火势扩大蔓延时，立即寻求第三方求助，拨打119，并组织抢救财产和保护现场。（4）触电情况的发生采取的应急措施：发现有人触电时，应立即切断电源或用干木棍、竹竿等绝缘物把电线从触电者身上移开，使伤员尽早脱离电源。对神志清醒者，应让其在通风处休息一会，观察病情变化。对已失去知觉者，仰卧地上，解开衣服等，使其呼吸不50、受阻碍，对心跳呼吸停止的触电者，应立即进行人工呼吸和胸外心脏按压等措施进行抢救。（5）坠落情况发生采取的应急措施：一旦发现有坠落的伤员，首先不要惊慌失措，要注意检查伤员意识反应、瞳孔大小及呼吸、脉搏等，尽快掌握致命伤部位，同时及时与120 或附近医院取得联系，争取急救人员尽快赶到现场。对疑有脊柱和骨盆骨折的伤员，这时千万不要去轻易搬运，以免加重伤情。在对伤员急救前，要取出伤员身上安装机具和口袋中的硬物。对有颔面损伤的伤员，应及时取得伤员的假牙和凝血块，清除口腔中的分泌物，保持呼吸道的畅通，将伤员的头面向一侧，同时松解伤员的衣领扣，对疑有颅底骨折或脑脊液外漏的伤员，切忌填塞，以防止颅内感染而危及51、生命。对于大血管损伤的伤员，这时应立即采取止血的方法，使用止血带、指压或加包扎的方法止血。（6）通讯联络：医院救护中心120；报警 110；火警 119. 四、 监测监控1.监测人员项目部安排监测人员，由安全员谢尉华、杨承军、张希良负责现场监测监控，木工班组安排6 人守模，钢筋工2 人，现场电工2 人。2.监测方法在浇筑混凝土前、浇筑混凝土的过程中和浇筑混凝土后，对支撑系统沉降、位移及扣件滑动情况进行观测。扣件滑动情况采用目测，垂直监测点采用经纬仪或吊线和卷尺进行监测，水平监测点采用水准仪或水平管进行监测，监测后及时将各过程测量数据进行对比分析。3.监测频率（1）初测：浇筑混凝土前监测一次，并52、记录下监测点数据，本数据作为以后监测的基准点。（2）混凝土浇筑时作为重点监测，派专人一直监测监测点，直至浇筑完成。（3）浇筑完混凝土后，再监测一次，如不出现问题则不需要再进行监测。4.监测过程控制要求（1）每次观测采用相同的观测方法和观测路线。（2）观测期间使用同一仪器，同一人操作，不能更换。5.监测报警、预警值本工程沉降预警值为10mm。侧向位移预警值为10mm。扣件滑动情况以是否发生为预警。在监测中，当沉降位移超过允许值时，立即疏散人员，采用加固措施。6.监测点的布置监测点的位置： 大截面梁监测点布置在每跨梁中间，满堂架监测点布置在主梁与次梁交接点处。第六节劳动力计划一、 专职安全生产管理53、人员项目部配置三名专职安全生产管理人员，分别是陈德好、陈雄雄、唐建辉。二、 特种作业人员项目部配置30 名专业架子工、2 名电工、 3 名电焊工、 1 名塔吊司机、 1 名塔吊指挥、1 名司索工。以上人员均持有特种作业人员上岗证。三、 劳动力计划所有人员必须经过三级教育，支模架搭设人员、现场电工、电焊工有特殊工种上岗证。机械操作工有上岗证。木工班组： 60 人，其中30 人为支模架搭设人员。钢筋班组： 50 人。泥工班组： 30 人。现场电工： 2 人。混凝土浇筑施工过程，木工班组必须留有6人守模，钢筋工2 人，现场电工2 人。以上人员在重大模板支撑系统实施前由项目负责人、安全员、施工员进行全54、面的技术质量安全交底。第七节：高大模板支撑系统计算一、办公大堂部位计算书（1-4 层）（一）板模板 (扣件钢管高架 ) 计算书板模板 (扣件钢管高架)计算报审表工程名称国信证券（义乌）大厦审核部位板模板 (扣件钢管高架) 计算参数立杆纵距0.85m 立杆横距0.85m，立杆步距1.5m，模板支架搭设高度为 15.75m，立杆上端伸出至模板支撑点的长度为0.1m，板底支撑间距为250mm，梁、板底水平杆与立杆连接采用双扣件；施工均布荷载标准值1kN/m2。设计示意图搭设材料模板支架采用483. 0 钢管及可锻铸铁扣件搭设；板底支撑采用方木支撑；材料检测参数序号审核要点计算过程结论1 模板面板计算55、面板的最大应力计算值为 =0.62 1 N/mm2 f=13 N/mm2符合要求面板的最大挠度计算值 =0.019 mm =1 mm符合要求2 模板支撑方木的计算方木的最大应力计算值为 =1.163 N/mm2 f=13 N/mm2符合要求方木的受剪应力计算值 =0.205 N/mm2 =1.4 N/mm2符合要求方木的最大挠度计算值 =0.078 mm =3.4 mm符合要求3 木方支撑钢管计算支撑钢管的最大应力计算值 =70 .52N/mm2 f=205N/mm2;符合要求支撑钢管的最大挠度0.692mm 850/150 与 10 mm;符合要求4 扣件抗滑移的计算双扣件抗滑承载力R =456、.274kN 12kN符合要求5 立杆的稳定性计算钢管立杆的最大应力计算值公式 =28.752 N/mm2 f = 205 N/mm2符合要求钢管立杆的最大应力计算值公式 =38.989 N/mm2 f = 205 N/mm2符合要求结论符合要求审核人总监理工程师编制人审核时间注：此表数据来源于计算书，详细计算过程请查阅计算书。一、参数信息1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.85；纵距 (m):0.85；步距 (m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10 ；模板支架搭设高度(m):15.75；采用的钢管 (mm):483. 0 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接57、方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.75；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.500；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.500；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000 ；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量 E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000 ；木方弹性模量 E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm58、):100.00；4.楼板参数楼板的计算厚度(mm):110.00；图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 85 1.82/6 = 45.9 cm3；I = 851.83/12 = 41.31 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m) ：q1 = 25.50.11 0.85+0.50.85 = 2.809 kN/m ；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m) ：q2 = 1 0.85= 0.85 59、kN/m ；2、强度计算计算公式如下 : M=0.1ql2其中： q=1.2 2.809+1.4 0.85= 4.561kN/m 最大弯矩M=0.14.561 2502= 28506.875 Nm；面板最大应力计算值 =M/W= 28506.875/45900 = 0.621 N/mm2；面板的抗弯强度设计值f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为0.621 N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13 N/mm2,满足要求 ! 3、挠度计算挠度计算公式为 =0.677ql4/(100EI) =l/250其中 q =q1=2.809kN/m 面板最大挠度计算值 = 0.677 2.809250460、/(100 9500 41.31 104)=0.019 mm ；面板最大允许挠度 =250/ 250=1 m m；面板的最大挠度计算值0.019 mm 小于面板的最大允许挠度1 mm,满足要求 ! 三、模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为 : W=b h2/6=5 10 10/6 = 83.33 cm3；I=b h3/12=5 10 10 10/12 = 416.67 cm4；方木楞计算简图1.荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m) ：q1= 25.5 0.25 0.11+0.50.25 = 0.826 kN/m ；(2)活荷载61、为施工人员及设备荷载(kN/m) ：q2 = 1 0.25 = 0.25 kN/m ；2.强度验算计算公式如下 : M=0.1ql2均布荷载q = 1.2 q1 + 1.4 q2 = 1.20.826+1.40.25 = 1.342 kN/m ；最大弯矩M = 0.1ql2 = 0.11.342 0.852 = 0.097 kNm；方木最大应力计算值= M /W = 0.097 106/83333.33 = 1.163 N/mm2；方木的抗弯强度设计值f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为1.163 N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13 N/mm2,满足要求 ! 3.抗剪验算截62、面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力 : V = 0.61.342 0.85 = 0.684 kN ；方木受剪应力计算值 = 3 0.684103/(2 50 100) = 0.205 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值0.205 N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.4 N/mm2，满足要求 ! 4.挠度验算计算公式如下 : =0.677ql4/(100EI) =l/250均布荷载q = q1 = 0.826 kN/m ；最大挠度计算值= 0.677 0.8268504 /(1009000 4166666.667)= 0.078 m63、m ；最大允许挠度 =850/ 250=3.4 mm ；方木的最大挠度计算值0.078 mm 小于方木的最大允许挠度3.4 mm,满足要求 ! 四、木方支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载 P取纵向板底支撑传递力，P1.14kN; 支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN m) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩Mmax = 0.334 kNm ；最大变形Vmax = 0.692 mm ；最大支座力Qmax = 4.274 kN ；最大应力= 333560.029/4730 = 70.52 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值f=20564、 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值70.52 N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205 N/mm2,满足要求 ! 支撑钢管的最大挠度为0.692mm 小于850/150与10 mm,满足要求 ! 五、扣件抗滑移的计算该工程实际的直角双扣件承载力取值为12.00kN 。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R= 4.274 kN ；R 12.00 kN, 所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 六、模板支架立杆荷载设计值(轴力 ) 作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容(1)脚手架的自重 (kN) ：NG1 = 0.13815.75 = 2.18 kN65、 ；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重 (kN)：NG2 = 0.50.85 0.85 = 0.361 kN ；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 25.50.11 0.85 0.85 = 2.027 kN ；经计算得到，静荷载标准值NG = NG1+NG2+NG3 = 4.568 kN ；2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载经计算得到，活荷载标准值NQ = (1+0.45 ) 0.85 0.85 = 1.048 kN ；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 6.948 kN ；七、立杆的稳定性计算立杆的稳66、定性计算公式: =N/( A) f 其中N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ： N = 6.948 kN ； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i 查表得到；i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm；A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.5 cm2；W - 立杆净截面模量(抵抗矩 )(cm3)：W=4.73 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值(N/mm2)；f- 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2；L0- 计算长度(m)；按下式计算 : l0 = h+2a = 1.5+0.12 = 1.7 m；a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支67、撑点的长度；a = 0.1 m；l0/i = 1700 / 15.9 = 107 ；由长细比Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.537 ；钢管立杆的最大应力计算值；=6947.87/(0.537 450) = 28.752 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值= 28.752 N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算l0 = k1k2(h+2a)= 1.1671.041 (1.5+0.12) = 2.065 m；k1 - 计算长度附加系数按照表1取值 1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+268、a = 1.7 按照表 2取值 1.041 ；Lo/i = 2065.24 / 15.9 = 130 ；由长细比Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.396 ；钢管立杆的最大应力计算值；=6947.87/(0.396 450) = 38.989 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值= 38.989 N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值f = 205 N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。以上表参照杜荣军 : 扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。八、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求工程经验 除了要遵守扣件架规范的相关要求外，69、还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2.立杆步距的设计a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；c.高支撑架步距以0.9-1.5m为宜，不宜超过1.5m。3.整体性构造层的设计a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强70、层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部(扫地杆的设置层)必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。5.顶部支撑点的设计a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横71、杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载 N12kN时，可用双扣件；大于 12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设的要求a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m ，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；d.地基支座的设计要满足承载力的要求。7.施工使用的要求a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相72、应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。（二）梁模板（取最大梁400*1000计算） (扣件钢管高架 )计算书梁模板 (扣件钢管架 )计算报审表工程名称国信证劵（义乌）大厦审核部位梁模板 (扣件钢管架 ) 计算参数立杆梁跨度方向间距0.85m；立杆上端伸出至模板支撑点长度0.1m；立杆步距1.5m；梁支撑架搭设高度15.75m；梁两侧立杆间距 0.85m；梁模板支撑采用梁底小楞垂直梁截面； 立杆承重连接方式采用双扣件； 梁底纵向支撑根数为3 根；水平杆与立杆连接采用双扣件；梁截面宽度0.4m；梁截面高度1m；主楞间距73、 500mm；次楞根数 5；主楞竖向支撑点数量3；固定支撑水平间距500mm；竖向支撑点到梁底距离依次是： 300mm， 550mm，800mm。模板自重为0.5kN/m2，钢筋自重为1.5kN/m3， 施工荷载为 2kN/m2，新浇混凝土荷载侧压力为17.848kN/m2，振捣混凝土对梁底模板荷载为2kN/m2，振捣混凝土对梁侧模板荷载为4kN/m2。设计示意图搭设材料模板支架采用483 。2 按 3.0 计算钢管及可锻铸铁扣件搭设；梁底模板支撑采用方木 60 80mm； 主楞材料圆钢管； 直径 48mm； 壁厚 3mm； 次楞材料：木方；宽度 60mm；高度 80mm；模板采用胶合面板厚度74、为20mm；材料检测参数序号审核要点计算过程结论1 梁侧模板面板的受弯应力计算值 =1.9N/mm2 f=13N/mm2;符合要求面板的计算面板的最大挠度计算值=0.08mm =0.89mm;符合要求2 梁侧模板支撑的计算次楞最大受弯应力计算值: =2.4 N/mm2 f=17 N/mm2;符合要求次楞的最大挠度计算值: =0.113 mm =1.25 mm;符合要求主楞的受弯应力计算值 =74.7N/mm2 f=205N/mm2符合要求主楞的最大挠度计算值：=0.643mm =0.75mm符合要求3 穿梁螺栓的计算为固定支撑，无需计算穿梁螺栓符合要求4 梁底模板计算梁底模面板计算应力 =2.75、5 N/mm2 f=13N/mm2;符合要求面板的最大挠度计算值: =0.059 mm =0.8mm。符合要求5 梁底支撑的计算方木的最大应力计算值 =1 N/mm2 f= 13 N/mm2符合要求方木的受剪应力计算值=0.44 N/mm2 = 1.7 N/mm2符合要求方木的最大挠度计算=0.016 mm = 1.133 mm 符合要求6 梁跨度方向钢管的计算支撑钢管的最大应力计算值=120.4N/mm2 f=205N/mm2;符合要求支撑钢管的最大挠度1.262mm 850/150 与 10 mm;符合要求7 扣件抗滑移的计算双扣件实际抗滑承载力为12kN 扣件所受应力R=7.8kN 1276、kN符合要求8 立杆的稳定性计算(根据规范需经过两个公式计算) 钢管立杆稳定性计算公式 = 168.1 N/mm2 f = 205N/mm2符合要求结论符合要求审核人总监理工程师编制人审核时间注：此表数据来源于计算书，详细计算过程请查阅计算书。梁段:KL13 。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m)：0.40；梁截面高度D(m)：1.00；混凝土板厚度 (mm)：110.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.85；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距 h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.85；梁支撑架搭设高度 H(m)：15.7577、；梁两侧立杆间距 (m)：0.85；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数： 0；采用的钢管类型为 483 ；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数： 0.75；2.荷载参数新浇混凝土重力密度 (kN/m3)：24.00；模板自重 (kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值 (kN/m2)： 2.0； 新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)： 17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm78、2)：9000.0；木材抗压强度设计值 fc(N/mm2)：16.0；木材抗弯强度设计值 fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值 fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板弹性模量 E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值 fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度 b(mm)：60.0；梁底方木截面高度 h(mm)：80.0；梁底纵向支撑根数： 3；5.梁侧模板参数主楞间距 (mm)：500；次楞根数： 5；主楞竖向支撑点数量： 3；固定支撑水平间距 (mm)：500；竖向支撑点到梁底距离依次是：200mm，5079、0mm，700mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚 (mm)：3.50；主楞合并根数： 2；次楞材料：木方；宽度(mm)：60.00；高度 (mm)：80.00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值 : F=0.22t 12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取 24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取 20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取 1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；1- 外80、加剂影响修正系数，取 1.200；2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值 17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构 ,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为 5根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。面板计算简图 (单位： mm) 1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W f 其中，W - 面板的净截面抵抗矩， W = 50 2 2/6=33.33cm3；M - 面板的最大弯矩 81、(N mm)； - 面板的弯曲应力计算值 (N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值 (N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值 : q1= 1.2 0.5 17.85 0.9=9.638kN/m；振捣混凝土荷载设计值 : q2= 1.4 0.5 4 0.9=2.52kN/m；计算跨度 : l = (1000-110)/(5-1)= 222.5mm；面板的最大弯矩M= 0.1 9.638 (1000-110)/(5-1)2 + 0.117 2.52 (1000-11082、)/(5-1)2= 6.23 104N mm；面板的最大支座反力为 : N=1.1q1l+1.2q2l=1.1 9.638 (1000-110)/(5-1)/1000+1.22.520 (1000-110)/(5-1)/1000=3.032 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 6.23 104 / 3.33104=1.9N/mm2；面板的抗弯强度设计值 : f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =1.9N/mm2小于 面板的抗弯强度设计值f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算 =0.677ql4/(100EI) =l/250q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值83、: q = q1= 9.638N/mm；l-计算跨度 : l = (1000-110)/(5-1)=222.5mm ；E-面板材质的弹性模量 : E = 6000N/mm2；I-面板的截面惯性矩 : I = 502 2 2/12=33.33cm4；面板的最大挠度计算值 : = 0.677 9.638 (1000-110)/(5-1)4/(100 6000 3.33 105) = 0.08 mm；面板的最大容许挠度值 : = l/250 = (1000-110)/(5-1)/250 = 0.89mm；面板的最大挠度计算值=0.08mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.89mm ，满足要求！四、84、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 3.032/0.500= 6.063kN/m 本工程中，次楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩 I，截面抵抗矩W和弹性模量 E分别为 : W = 1 6 8 8/6 = 64cm3；I = 16 8 8 8/12 = 256cm4；E = 9000.00 N/mm2；计算简图剪力图 (kN) 弯矩图 (kN m) 变形图 (mm) 经过计算得到最大弯矩M = 0.152 kN m，最大支座反力R= 3.335 kN，最大变形 =85、 0.113 mm(1)次楞强度验算强度验算计算公式如下 : = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 1.52 105/6.40 104 = 2.4 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值 : f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 2.4 N/mm2小于 次楞的抗弯强度设计值f=17N/mm2，满足要求！(2)次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值 : = 500/400=1.25mm；次楞的最大挠度计算值=0.113mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1.25 mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力3.335kN,按照集中荷载作用下的两跨连86、续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚 3.5mm，截面惯性矩 I和截面抵抗矩 W分别为 : W = 2 5.078=10.16cm3；I = 212.187=24.37cm4；E = 206000.00 N/mm2；主楞计算简图主楞弯矩图 (kN m) 主楞变形图 (mm) 经过计算得到最大弯矩M= 0.333 kN m，最大支座反力R= 6.602 kN，最大变形 = 0.152 mm(1)主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 3.33 105/1.02 104 = 32.8 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值 : f = 205N/mm2；主87、楞的受弯应力计算值 =32.8N/mm2小于 主楞的抗弯强度设计值f=205N/mm2，满足要求！(2)主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为0.152 mm 主楞的最大容许挠度值 : = 300/400=0.75mm；主楞的最大挠度计算值=0.152mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =0.75mm ，满足要求！五、梁底模板计算面板为受弯结构 ,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢88、筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩 W分别为 : W = 283.33 20 20/6 = 1.89104mm3；I = 283.33 20 20 20/12 = 1.89105mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2 (24.00+1.50)1.00+0.500.28 0.90=7.956kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4 (2.00+2.00)0.28 0.90=1.428kN/m；q=7.956+1.428=9.384kN/m；最大弯矩及支座反力计89、算公式如下: Mmax=0.125ql2= 0.125 9.384 2002=4.69 104N mm；RA=RC=0.375q1l+0.437q2l=0.375 7.956 0.2+0.437 1.428 0.2=0.722kN RB=1.25ql=1.259.384 0.2=2.346kN =Mmax/W=4.69 104/1.89 104=2.5N/mm2；梁底模面板计算应力 =2.5 N/mm2小于 梁底模面板的抗弯强度设计值f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下： = 0.521ql4/(10090、EI) =l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=6.630kN/m；l-计算跨度 (梁底支撑间距 ): l =200.00mm；E-面板的弹性模量 : E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值 : =200.00/250 = 0.800mm ；面板的最大挠度计算值 : = 0.521 7.956 2004/(100 6000 1.89 105)=0.059mm；面板的最大挠度计算值 : =0.059mm 小于 面板的最大允许挠度值 : =0.8mm，满足要求！六、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷91、载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=2.346/0.283=8.28kN/m 2.方木的支撑力验算方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩 W分别为 : W=6 8 8/6 = 64 cm3；I=6 8 8 8/12 = 256 cm4；方木强度验算计算公式如下 : 最大弯矩M =0.1ql2= 0.1 8.28 0.2832 = 0.066 kNm；最大应力= M / W = 0.066 106/64000 = 192、 N/mm2；抗弯强度设计值f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值1 N/mm2小于 方木抗弯强度设计值13 N/mm2,满足要求 ! 方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足 : = 3V/(2bh0) 其中最大剪力 : V =0.68.28 0.283 = 1.408 kN；方木受剪应力计算值 = 3 1.4081000/(2 6080) = 0.44 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值0.44 N/mm2小于 方木抗剪强度设计值1.7 N/mm2,满足要求 ! 方木挠度验算计算公式如下 : = 0.677ql4/(100EI) =l/250方木最大93、挠度计算值= 0.677 8.28283.3334/(100 9000 256 104)=0.016mm；方木的最大允许挠度 =0.283 1000/250=1.133 mm；方木的最大挠度计算值= 0.016 mm 小于 方木的最大允许挠度 =1.133 mm ，满足要求！3.支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=0.722kN 梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=2.346kN 梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=(0.850-0.400)/40.283 (1.2 0.110 24.000+1.4 2.000)+1.22 0.283 (1.94、000-0.110) 0.500=0.493kN 简图(kN m) 剪力图 (kN) 弯矩图 (kN m) 变形图 (mm) 经过连续梁的计算得到：支座力: N1=N2=2.387 kN；最大弯矩 Mmax=0.772 kN m；最大挠度计算值Vmax=2.359 mm；最大应力 =0.772106/4490=171.9 N/mm2；支撑抗弯设计强度f=205 N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值171.9 N/mm2小于 支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求 ! 七、梁跨度方向钢管的计算作用于梁跨度方向钢管的集中荷载为梁底支撑方木的支座反力。钢管的截面惯性矩 I，截面抵抗95、矩 W和弹性模量 E分别为：W=4.49 cm3；I=10.78 cm4；E= 206000 N/mm2；支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 2.387 kN 支撑钢管计算简图支撑钢管计算剪力图 (kN) 支撑钢管计算弯矩图 (kN m) 支撑钢管计算变形图 (mm) 最大弯矩 Mmax = 0.541 kNm ；最大变形 max = 1.262 mm ；最大支座力Rmax = 7.797 kN ；最大应力 =M/W= 0.541106 /(4.49103 )=120.4 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值120.4 N/m96、m2小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求 ! 支撑钢管的最大挠度 max=1.262mm小于850/150与10 mm,满足要求 ! 八、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编， P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.75，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.00kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值 ,取12.00 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前97、面计算结果得到R=7.797 kN；R 12.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 九、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f 1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力：N2 =7.797kN；脚手架钢管的自重：N3 = 1.20.129 15.75=2.44kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N4=1.2 (0.85/2+(0.85-0.40)/4)0.85 0.50+(0.85/2+(0.85-0.40)/4)0.85 0.110 (1.50+24.00)=1.812kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计98、值：N5=1.4 (2.000+2.000)0.850/2+(0.850-0.400)/40.850=2.559kN；N =N2+N3+N4+N5=7.797+2.44+1.812+2.558=14.608kN ； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i 查表得到；i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59；A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24；W - 立杆净截面抵抗矩 (cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205N/mm2；lo - 计算长度 (m)；根据扣件式规范 ， 立杆99、计算长度 lo有两个计算公式 lo=kh和lo=h+2a，为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.7 1.5,1.5+20.1= 2.976 m；k - 计算长度附加系数，取值为：1.167； - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，=1.7 ；a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；得到计算结果 : 立杆的计算长度lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205 ；钢管立杆受压应力计算值；=14607.733/(0.205 424) = 168.1N/mm2；100、钢管立杆稳定性计算 = 168.1N/mm2小于 钢管立杆抗压强度的设计值f = 205N/mm2，满足要求！二、办公室跃层部位计算书（2-5 层）（一）板模板 ( 扣件钢管高架 ) 计算书板模板 (扣件钢管高架)计算报审表工程名称国信证券（义乌）大厦审核部位板模板 (扣件钢管高架) 计算参数立杆纵距0.9m 立杆横距0.9m， 立杆步距1.5m，模板支架搭设高度为 10m，立杆上端伸出至模板支撑点的长度为0.1m，板底支撑间距为 250mm，水平杆与立杆连接采用双扣件；施工均布荷载标准值 1kN/m2。设计示意图搭设材料模板支架采用483. 0 钢管及可锻铸铁扣件搭设；板底支撑采用方木支撑；101、材料检测参数序号审核要点计算过程结论1 模板面板计算面板的最大应力计算值为 =0.621 N/mm2 f=13 N/mm2符合要求面板的最大挠度计算值 =0.019 mm =1 mm符合要求2 模板支撑方木的计算方木的最大应力计算值为 =1.304 N/mm2 f=13 N/mm2符合要求方木的受剪应力计算值 =0.217 N/mm2 =1.4 N/mm2符合要求方木的最大挠度计算值 =0.098 mm =3.6 mm符合要求3 木方支撑钢管计算支撑钢管的最大应力计算值 =83.606N/mm2 f=205N/mm2;符合要求支撑钢管的最大挠度0.927mm 900/150 与 10 mm;符102、合要求4 扣件抗滑移的计算双扣件抗滑承载力R =4.791kN 12kN符合要求5 立杆的稳定性计算钢管立杆的最大应力计算值公式 =26.971 N/mm2 f = 205 N/mm2符合要求钢管立杆的最大应力计算值公式 =35.154 N/mm2 f = 205 N/mm2符合要求6 立杆的地基承载力计算地基承载力 fg=120Kpa 脚手架立杆对地基的压力P=26.07 fg=120 kpa 符合要求结论符合要求审核人总监理工程师编制人审核时间注：此表数据来源于计算书，详细计算过程请查阅计算书。高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、混凝土结构设计103、规范GB50010-2002 、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001) 、钢结构设计规范 (GB 50017-2003) 等规范编制。因本工程模板支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002(3)：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。一、参数信息1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.90；纵距 (m):0.90；步距 (m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10 ；模板支架搭设高度(m):10.00；采用的钢管 (mm):483. 0 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接104、方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.75；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.500；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.500；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000 ；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量 E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000 ；木方弹性模量 E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm105、):100.00；4.楼板参数楼板的计算厚度(mm):110.00；图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 90 1.82/6 = 48.6 cm3；I = 901.83/12 = 43.74 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m) ：q1 = 25.50.11 0.9+0.50.9 = 2.975 kN/m ；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m) ：q2 = 1 0.9= 0.9 kN/m106、 ；2、强度计算计算公式如下 : M=0.1ql2其中： q=1.2 2.975+1.4 0.9= 4.829kN/m 最大弯矩M=0.14.829 2502= 30183.75 Nm；面板最大应力计算值 =M/W= 30183.75/48600 = 0.621 N/mm2；面板的抗弯强度设计值f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为0.621 N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13 N/mm2,满足要求 ! 3、挠度计算挠度计算公式为 =0.677ql4/(100EI) =l/250其中 q =q1=2.975kN/m 面板最大挠度计算值 = 0.677 2.9752504/(100 9107、500 43.74 104)=0.019 mm ；面板最大允许挠度 =250/ 250=1 mm ；面板的最大挠度计算值0.019 mm 小于面板的最大允许挠度1 mm,满足要求 ! 三、模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为 : W=b h2/6=5 10 10/6 = 83.33 cm3；I=b h3/12=5 10 10 10/12 = 416.67 cm4；方木楞计算简图1.荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m) ：q1= 25.5 0.25 0.11+0.50.25 = 0.826 kN/m ；(2)活荷载为施工人员及设108、备荷载(kN/m) ：q2 = 1 0.25 = 0.25 kN/m ；2.强度验算计算公式如下 : M=0.1ql2均布荷载q = 1.2 q1 + 1.4 q2 = 1.20.826+1.40.25 = 1.342 kN/m ；最大弯矩M = 0.1ql2 = 0.11.342 0.92 = 0.109 kNm；方木最大应力计算值= M /W = 0.109 106/83333.33 = 1.304 N/mm2；方木的抗弯强度设计值f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为1.304 N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13 N/mm2,满足要求 ! 3.抗剪验算截面抗剪强度必须满109、足: = 3V/2bhn 其中最大剪力 : V = 0.61.342 0.9 = 0.724 kN ；方木受剪应力计算值 = 3 0.724103/(2 50 100) = 0.217 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值0.217 N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.4 N/mm2，满足要求 ! 4.挠度验算计算公式如下 : =0.677ql4/(100EI) =l/250均布荷载q = q1 = 0.826 kN/m ；最大挠度计算值= 0.677 0.8269004 /(1009000 4166666.667)= 0.098 mm ；最大允许挠度110、 =900/ 250=3.6 mm ；方木的最大挠度计算值0.098 mm 小于方木的最大允许挠度3.6 mm,满足要求 ! 四、木方支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载 P取纵向板底支撑传递力，P1.207kN; 支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN m) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩Mmax = 0.395 kNm ；最大变形Vmax = 0.927 mm ；最大支座力Qmax = 4.791 kN ；最大应力= 395456.81/4730 = 83.606 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值f=205 N/mm2；支111、撑钢管的最大应力计算值83.606 N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205 N/mm2,满足要求 ! 支撑钢管的最大挠度为0.927mm 小于900/150与10 mm,满足要求 ! 五、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.75，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为 12.00kN 。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R= 4.791 kN ；R 12.00 kN, 所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 六、模板支架立杆荷载设计值(轴力 ) 作用于模板支架的荷载包括静荷112、载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容(1)脚手架的自重 (kN) ：NG1 = 0.13810 = 1.384 kN ；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重 (kN)：NG2 = 0.50.9 0.9 = 0.405 kN ；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 25.50.11 0.9 0.9 = 2.272 kN ；经计算得到，静荷载标准值NG = NG1+NG2+NG3 = 4.061 kN ；2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载经计算得到，活荷载标准值NQ = (1+0.45 ) 0.9 0.9 = 1.174 kN ；3.不考虑风荷载时,立杆113、的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 6.518 kN ；七、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式: =N/( A) f 其中N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ： N = 6.518 kN ； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i 查表得到；i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm；A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.5 cm2；W - 立杆净截面模量(抵抗矩 )(cm3)：W=4.73 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值(N/mm2)；f- 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2；L0- 计算长度(m)；按下式计114、算 : l0 = h+2a = 1.5+0.12 = 1.7 m；a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；l0/i = 1700 / 15.9 = 107 ；由长细比Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.537 ；钢管立杆的最大应力计算值；=6517.56/(0.537 450) = 26.971 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值= 26.971 N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算l0 = k1k2(h+2a)= 1.1671.021 (1.5+0.12)115、 = 2.026 m；k1 - 计算长度附加系数按照表1取值 1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表 2取值 1.021 ；Lo/i = 2025.562 / 15.9 = 127 ；由长细比Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.412 ；钢管立杆的最大应力计算值；=6517. 56/(0.412 450) = 35.154 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值= 35.154 N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值f = 205 N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。以上表参照杜荣军 : 扣件式钢管116、模板高支撑架设计和使用安全。八、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p fg地基承载力设计值: fg = fgk kc = 120 1=120 kpa；其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kpa ；脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ；立杆基础底面的平均压力：p = N/A =6.518/0.25=26.07 kpa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N = 6.518 kN ；基础底面面积：A = 0.25 m2。p=26.07 fg=120 kpa 。地基承载力满足要求！九、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求工程经验 除了要遵守扣件架规范的相关要117、求外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2.立杆步距的设计a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；c.高支撑架步距以0.9-1.5m为宜，不宜超过1.5m。3.整体性构造层的设计a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水118、平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部(扫地杆的设置层)必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。5.顶部支撑点的设计a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.119、支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载 N12kN时，可用双扣件；大于 12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设的要求a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m ，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；d.地基支座的设计要满足承载力的要求。7.施工使用的要求a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载120、要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。（二）梁模板（取最大梁400*800计算）(扣件钢管高架 )计算书梁模板 (扣件钢管架 )计算书梁模板 (扣件钢管架 )计算报审表工程名称国信证劵（义乌）大厦审核部位梁模板 (扣件钢管架 ) 计算参数立杆梁跨度方向间距0.9m；立杆上端伸出至模板支撑点长度0.1m；立杆步距1.5m；梁支撑架搭设高度10m；梁两侧立杆间距 0.9m；梁模板支撑采用梁底小楞垂直梁截面； 立杆承重连接方式采用双扣件； 梁底纵向支撑根数为 3 根；水平杆与立杆连接采用双扣件；梁截面宽度0.4m；121、梁截面高度0.8m ；主楞间距500mm；次楞根数4；主楞竖向支撑点数量2；固定支撑水平间距 500mm；竖向支撑点到梁底距离依次是： 150mm，400mm。模板自重为0.5kN/m2， 钢筋自重为1.5kN/m3， 施 工 荷 载 为2kN/m2， 新浇混凝土荷载侧压力为 17.848kN/m2，振捣混凝土对梁底模板荷载为2kN/m2，振捣混 凝 土 对 梁 侧 模 板 荷 载 为4kN/m2。设计示意图搭设材料模板支架采用483 钢管及可锻铸铁扣件搭设；梁底模板支撑采用方木60 80mm；主楞材料圆钢管； 直径 48mm； 壁厚 3 mm；次楞材料： 木方；宽度 60mm； 高度 80m122、m；模板采用胶合面板厚度为20mm；材料检测参数序号审核要点计算过程结论1 梁侧模板面板的计算面板的受弯应力计算值 =2N/mm2 f=13N/mm2;符合要求面板的最大挠度计算值=0.091mm =0.92mm;符合要求2 梁侧模板支撑的计次楞最大受弯应力计算值: =2.4 N/mm2 f=17 N/mm2;符合要求次楞的最大挠度计算值: =0.117 mm =1.25 mm;符合要求算主楞的受弯应力计算值 =69 .6N/mm2 f=205N/mm2符合要求主楞的最大挠度计算值：=0.655mm =0.725mm符合要求3 穿梁螺栓的计算为固定支撑，无需计算穿梁螺栓符合要求4 梁底模板计算123、梁底模面板计算应力 =2.1 N/mm2 f=13N/mm2;符合要求面板的最大挠度计算值: =0.047 mm =0.8mm。符合要求5 梁底支撑的计算方木的最大应力计算值 =1 N/mm2 f= 13 N/mm2符合要求方木的受剪应力计算值=0.388 N/mm2 = 1.7 N/mm2符合要求方木的最大挠度计算=0.016 mm = 1.2 mm 符合要求6 梁跨度方向钢管的计算支撑钢管的最大应力计算值=114.7N/mm2 f=205N/mm2;符合要求支撑钢管的最大挠度1.347mm 900/150 与 10 mm;符合要求7 扣件抗滑移的计算双扣件实际抗滑承载力为12kN 扣件所受124、应力R=7.01kN 12kN符合要求8 立杆的稳定性计算(根据规范需经过两个公式计算) 钢管立杆稳定性计算公式 = 155.5 N/mm2 f = 205N/mm2符合要求结论符合要求审核人总监理工程师编制人审核时间注：此表数据来源于计算书，详细计算过程请查阅计算书。梁段:KL10 。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m)：0.40；梁截面高度D(m)：0.80；混凝土板厚度 (mm)：110.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.90；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距 h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.90；梁支撑架搭设125、高度 H(m)：10.00；梁两侧立杆间距 (m)：0.90；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数： 0；采用的钢管类型为 483 ；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数： 0.75；2.荷载参数新浇混凝土重力密度 (kN/m3)：24.00；模板自重 (kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值 (kN/m2)： 2.0； 新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)： 17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：柏木126、；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值 fc(N/mm2)：16.0；木材抗弯强度设计值 fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值 fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板弹性模量 E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值 fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度 b(mm)：60.0；梁底方木截面高度 h(mm)：80.0；梁底纵向支撑根数： 3；5.梁侧模板参数主楞间距 (mm)：500；次楞根数： 4；主楞竖向支撑点数量： 2；固定支撑水平间距 (mm)：500；竖向支撑点到梁底距127、离依次是：150mm，400mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚 (mm)：3.50；主楞合并根数： 2；次楞材料：木方；宽度(mm)：60.00；高度 (mm)：80.00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值 : F=0.22 t 12V1/2F=H其中 - 混凝土的重力密度，取 24.000kN/m3；t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；T - 混凝土的入模温度，取 20.000；V - 混凝土的浇筑速度，取 1.500m/h；H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；1128、- 外加剂影响修正系数，取 1.200；2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值 17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构 ,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为 4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。面板计算简图 (单位： mm) 1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W f 其中，W - 面板的净截面抵抗矩， W = 50 2 2/6=33.33cm3；M - 面板的最大弯129、矩 (N mm)； - 面板的弯曲应力计算值 (N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值 (N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值 : q1= 1.2 0.5 17.85 0.9=9.638kN/m；振捣混凝土荷载设计值 : q2= 1.4 0.5 4 0.9=2.52kN/m；计算跨度 : l = (800-110)/(4-1)= 230mm；面板的最大弯矩M= 0.1 9.638 (800-110)/(4-1)2 + 0.117 2.52 (800-110)/(130、4-1)2= 6.66 104N mm；面板的最大支座反力为 : N=1.1q1l+1.2q2l=1.1 9.638 (800-110)/(4-1)/1000+1.22.520 (800-110)/(4-1)/1000=3.134 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 6.66 104 / 3.33104=2N/mm2；面板的抗弯强度设计值 : f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =2N/mm2小于 面板的抗弯强度设计值f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算 =0.677ql4/(100EI) =l/250q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1=131、 9.638N/mm；l-计算跨度 : l = (800-110)/(4-1)=230mm ；E-面板材质的弹性模量 : E = 6000N/mm2；I-面板的截面惯性矩 : I = 502 2 2/12=33.33cm4；面板的最大挠度计算值 : = 0.677 9.638 (800-110)/(4-1)4/(100 6000 3.33 105) = 0.091 mm；面板的最大容许挠度值 : = l/250 =(800-110)/(4-1)/250 = 0.92mm；面板的最大挠度计算值=0.091mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.92mm ，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞132、计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 3.134/0.500= 6.268kN/m 本工程中，次楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩 I，截面抵抗矩W和弹性模量 E分别为 : W = 1 6 8 8/6 = 64cm3；I = 16 8 8 8/12 = 256cm4；E = 9000.00 N/mm2；计算简图剪力图 (kN) 弯矩图 (kN m) 变形图 (mm) 经过计算得到最大弯矩M = 0.157 kN m，最大支座反力R= 3.447 kN，最大变形 = 0.117 mm(1)次133、楞强度验算强度验算计算公式如下 : = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 1.57 105/6.40 104 = 2.4 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值 : f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 2.4 N/mm2小于 次楞的抗弯强度设计值f=17N/mm2，满足要求！(2)次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值 : = 500/400=1.25mm；次楞的最大挠度计算值=0.117mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1.25mm ，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力3.447kN,按照集中荷载作用下的简支梁计算。本工程中，主楞采用圆134、钢管，直径48mm，壁厚 3.5mm，截面惯性矩 I和截面抵抗矩 W分别为 : W = 2 5.078=10.16cm3；I = 212.187=24.37cm4；E = 206000.00 N/mm2；主楞计算简图主楞弯矩图 (kN m) 主楞变形图 (mm) 经过计算得到最大弯矩M= 0.707 kN m，最大支座反力R= 8.067 kN，最大变形 = 0.655 mm(1)主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 7.07 105/1.02 104 = 69.6 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值 : f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =69.6135、N/mm2小于 主楞的抗弯强度设计值f=205N/mm2，满足要求！(2)主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为0.655 mm 主楞的最大容许挠度值 : = 290/400=0.725mm；主楞的最大挠度计算值=0.655mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =0.725mm，满足要求！五、梁底模板计算面板为受弯结构 ,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的136、截面惯性矩I和截面抵抗矩 W分别为 : W = 300 20 20/6 = 2.00104mm3；I = 300 20 20 20/12 = 2.00105mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2 (24.00+1.50)0.80+0.500.30 0.90=6.772kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4 (2.00+2.00)0.30 0.90=1.512kN/m；q=6.772+1.512=8.284kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下: Mmax=0.125ql2137、= 0.125 8.284 2002=4.14 104N mm；RA=RC=0.375q1l+0.437q2l=0.375 6.772 0.2+0.437 1.512 0.2=0.64kN RB=1.25ql=1.258.284 0.2=2.071kN =Mmax/W=4.14 104/2.00 104=2.1N/mm2；梁底模面板计算应力 =2.1 N/mm2小于 梁底模面板的抗弯强度设计值f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下： = 0.521ql4/(100EI) =l/250其中，q-作用在模板上138、的压力线荷载:q =q1/1.2=5.643kN/m；l-计算跨度 (梁底支撑间距 ): l =200.00mm；E-面板的弹性模量 : E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值 : =200.00/250 = 0.800mm；面板的最大挠度计算值 : = 0.521 6.772 2004/(100 6000 2.00 105)=0.047mm；面板的最大挠度计算值 : =0.047mm 小于 面板的最大允许挠度值 : =0.8mm，满足要求！六、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠139、度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=2.071/0.3=6.903kN/m 2.方木的支撑力验算方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩 W分别为 : W=6 8 8/6 = 64 cm3；I=6 8 8 8/12 = 256 cm4；方木强度验算计算公式如下 : 最大弯矩M =0.1ql2= 0.1 6.903 0.32 = 0.062 kNm；最大应力= M / W = 0.062106/64000 = 1 N/mm2；抗弯强度设计值f =13 N/mm2140、；方木的最大应力计算值1 N/mm2小于 方木抗弯强度设计值13 N/mm2,满足要求 ! 方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足 : = 3V/(2bh0) 其中最大剪力 : V =0.66.903 0.3 = 1.243 kN；方木受剪应力计算值 = 3 1.2431000/(2 6080) = 0.388 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值0.388 N/mm2小于 方木抗剪强度设计值1.7 N/mm2,满足要求 ! 方木挠度验算计算公式如下 : = 0.677ql4/(100EI) =l/250方木最大挠度计算值= 0.677 6.9033004/(141、100 9000 256 104)=0.016mm；方木的最大允许挠度 =0.300 1000/250=1.200 mm；方木的最大挠度计算值= 0.016 mm 小于 方木的最大允许挠度 =1.2 mm，满足要求！3.支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=0.640kN 梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=2.071kN 梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=(0.900-0.400)/40.300 (1.2 0.110 24.000+1.4 2.000)+1.22 0.300 (0.800-0.110) 0.500=0.472kN 简图(kN142、 m) 剪力图 (kN) 弯矩图 (kN m) 变形图 (mm) 经过连续梁的计算得到：支座力: N1=N2=2.147 kN；最大弯矩 Mmax=0.744 kN m；最大挠度计算值Vmax=2.553 mm；最大应力 =0.744106/4490=165.7 N/mm2；支撑抗弯设计强度f=205 N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值165.7 N/mm2小于 支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求 ! 七、梁跨度方向钢管的计算作用于梁跨度方向钢管的集中荷载为梁底支撑方木的支座反力。钢管的截面惯性矩 I，截面抵抗矩 W和弹性模量 E分别为：W=4.49 cm3；I=10.143、78 cm4；E= 206000 N/mm2；支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 2.147 kN 支撑钢管计算简图支撑钢管计算剪力图 (kN) 支撑钢管计算弯矩图 (kN m) 支撑钢管计算变形图 (mm) 最大弯矩 Mmax = 0.515 kNm ；最大变形 max = 1.347 mm ；最大支座力Rmax = 7.013 kN ；最大应力 =M/W= 0.515106 /(4.49103 )=114.7 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值114.7 N/mm2小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足144、要求 ! 支撑钢管的最大挠度 max=1.347mm小于900/150与10 mm,满足要求 ! 八、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编， P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.75，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.00kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值 ,取12.00 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=7.013 kN；R 12.00 kN,所145、以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 九、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f 1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力：N2 =7.013kN；脚手架钢管的自重：N3 = 1.20.129 10=1.549kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N4=1.2 (0.90/2+(0.90-0.40)/4)0.90 0.50+(0.90/2+(0.90-0.40)/4)0.90 0.110 (1.50+24.00)=2.052kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N5=1.4 (2.000+2.000)0.900/2+(0146、.900-0.400)/40.900=2.898kN；N =N2+N3+N4+N5=7.013+1.549+2.052+2.898=13.513kN ； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i 查表得到；i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59；A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24；W - 立杆净截面抵抗矩 (cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205N/mm2；lo - 计算长度 (m)；根据扣件式规范 ， 立杆计算长度 lo有两个计算公式 lo=kh和lo=h+2a，为安147、全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.7 1.5,1.5+20.1= 2.976 m；k - 计算长度附加系数，取值为：1.167； - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，=1.7 ；a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；得到计算结果 : 立杆的计算长度lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205 ；钢管立杆受压应力计算值；=13512.904/(0.205 424) = 155.5N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 155.5N/mm2小于 钢管立杆抗压148、强度的设计值f = 205N/mm2，满足要求！十、梁模板高支撑架的构造和施工要求工程经验 除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2.立杆步距的设计a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；c.高支撑架步距以 0.9-1.5m为宜149、，不宜超过 1.5m。3.整体性构造层的设计a.当支撑架高度 20m或横向高宽比 6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每 4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部 (扫地杆的设置层 )必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。5.顶部支撑点的设计a.最好150、在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于 12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设的要求a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；d.地基支座的设计要满足承载力的要求。7.施工使用的要求a.精心设计混凝土浇筑方案151、，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。三、3133 层无板中空部位计算书（一）梁模板250*1500( 扣件钢管架 )计算书梁模板 (扣件钢管架 )计算报审表工程名称国信证劵（义乌）大厦审核部位梁模板 (扣件钢管架 ) 计算参数立杆梁跨度方向间距0.8m；立杆上端伸出至模板支撑点长度0.1m；立杆步距1.5m；梁支撑架搭设高度12.6m；梁两侧立杆间距0.7m；梁模板支撑采用梁底小152、楞垂直梁截面； 立杆承重连接方式采用双扣件； 梁底纵向支撑根数为 2 根；水平杆与立杆连接 采 用 双 扣 件 ； 梁 截 面 宽 度0.25m；梁截面高度1.5m；主楞间距 500mm；次楞根数 6；主楞竖向支撑点数量5；固定支撑水平间距500mm；竖向支撑点到梁 底 距 离 依 次 是 ： 200mm ，500mm ， 800mm ， 1100mm ，1400mm。 模板自重为0.5kN/m2，钢筋自重为1.5kN/m3， 施工荷载为 2kN/m2，新浇混凝土荷载侧压力为17.848kN/m2，振捣混凝土对梁底模板荷载为2kN/m2，振捣混凝土对梁侧模板荷载为4kN/m2。设计示意图搭设材153、料模板支架采用483 钢管及可锻铸铁扣件搭设；梁底模板支撑采用方木60 80mm；主楞材料圆钢管； 直径 48mm； 壁厚 3.0mm； 次楞材料：木方；宽度 60mm； 高度 80mm；模板采用胶合面板厚度为20mm；材料检测参数序号审核要点计算过程结论1 梁侧模板面板的计算面板的受弯应力计算值 =3.4N/mm2 f=13N/mm2;符合要求面板的最大挠度计算值=0.264mm =1.2mm;符合要求2 梁侧模板支撑的计算次楞最大受弯应力计算值: =3.2 N/mm2 f=17 N/mm2;符合要求次楞的最大挠度计算值: =0.153 mm =1.25 mm;符合要求主楞的受弯应力计算值 154、=44.3N/mm2 f=205N/mm2符合要求主楞的最大挠度计算值：=0.213mm =0.75mm符合要求3 穿梁螺栓的计算为固定支撑，无需计算穿梁螺栓符合要求4 梁底模板计算梁底模面板计算应力 =5.5 N/mm2 f=13N/mm2;符合要求面板的最大挠度计算值: =0.532 mm =1mm。符合要求5 梁底支撑的计算方木的最大应力计算值 =1.5 N/mm2 f= 13 N/mm2符合要求方木的受剪应力计算值=0.44 N/mm2 = 1.7 N/mm2符合要求方木的最大挠度计算=0.044 mm = 1.6 mm 符合要求6 梁跨度方向钢管的计算支撑钢管的最大应力计算值=99.155、5N/mm2 f=205N/mm2;符合要求支撑钢管的最大挠度0.851mm 800/150 与 10 mm;符合要求7 扣件抗滑移的计算双扣件实际抗滑承载力为12kN 扣件所受应力R=6.86kN 12kN符合要求8 立杆的稳定性计算(根据规范需经过两个公式计算) 钢管立杆稳定性计算公式 = 22.5 N/mm2 f = 205N/mm2符合要求结论符合要求审核人总监理工程师编制人审核时间注：此表数据来源于计算书，详细计算过程请查阅计算书。梁段:KL1 。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m)：0.25；梁截面高度D(m)：1.50；混凝土板厚度 (mm)：0.00；立杆沿梁跨156、度方向间距 La(m)：0.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距 h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.80；梁支撑架搭设高度 H(m)：12.60；梁两侧立杆间距 (m)：0.70；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数： 0；采用的钢管类型为 483 ；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数： 0.75；2.荷载参数新浇混凝土重力密度 (kN/m3)：24.00；模板自重 (kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值 (kN/m2)： 2.0； 157、新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)： 17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值 fc(N/mm2)：16.0；木材抗弯强度设计值 fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值 fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板弹性模量 E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值 fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度 b(mm)：60.0；梁底方木截面高度 h(mm)：8158、0.0；梁底纵向支撑根数： 2；5.梁侧模板参数主楞间距 (mm)：500；次楞根数： 6；主楞竖向支撑点数量： 5；固定支撑水平间距 (mm)：500；竖向支撑点到梁底距离依次是：200mm，500mm，800mm，1100mm，1400mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚 (mm)：3.50；主楞合并根数： 2；次楞材料：木方；宽度(mm)：60.00；高度 (mm)：80.00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值 : F=0.22 t 12V1/2F=H其中 - 混凝土的重力密度，取 24.000kN/m3159、；t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；T - 混凝土的入模温度，取 20.000；V - 混凝土的浇筑速度，取 1.500m/h；H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；1- 外加剂影响修正系数，取 1.200；2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值 17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构 ,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为 6根。面板按照均布160、荷载作用下的三跨连续梁计算。面板计算简图 (单位： mm) 1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W f 其中，W - 面板的净截面抵抗矩， W = 50 2 2/6=33.33cm3；M - 面板的最大弯矩 (N mm)； - 面板的弯曲应力计算值 (N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值 (N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值 : q1= 1.2 0.5 17.85 0.9=9.638kN/m；振捣混凝土荷载设计值 : q2= 1.4 0.5 4 0.161、9=2.52kN/m；计算跨度 : l = (1500-0)/(6-1)= 300mm；面板的最大弯矩M= 0.1 9.638 (1500-0)/(6-1)2 + 0.117 2.52 (1500-0)/(6-1)2= 1.13 105N mm；面板的最大支座反力为 : N=1.1q1l+1.2q2l=1.1 9.638 (1500-0)/(6-1)/1000+1.22.520 (1500-0)/(6-1)/1000=4.088 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.13 105 / 3.33104=3.4N/mm2；面板的抗弯强度设计值 : f = 13N/mm2；面板的受弯应力162、计算值 =3.4N/mm2小于 面板的抗弯强度设计值f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算 =0.677ql4/(100EI) =l/250q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 9.638N/mm；l-计算跨度 : l = (1500-0)/(6-1)=300mm ；E-面板材质的弹性模量 : E = 6000N/mm2；I-面板的截面惯性矩 : I = 502 2 2/12=33.33cm4；面板的最大挠度计算值 : = 0.677 9.638 (1500-0)/(6-1)4/(100 6000 3.33 105) = 0.264 mm；面板的最大容许挠度值163、 : = l/250 =(1500-0)/(6-1)/250 = 1.2mm；面板的最大挠度计算值=0.264mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.2mm ，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 4.088/0.500= 8.175kN/m 本工程中，次楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩 I，截面抵抗矩W和弹性模量 E分别为 : W = 1 6 8 8/6 = 64cm3；I = 16 8 8 8/12 = 256cm4；E = 9000.00 N164、/mm2；计算简图剪力图 (kN) 弯矩图 (kN m) 变形图 (mm) 经过计算得到最大弯矩M = 0.204 kN m，最大支座反力R= 4.496 kN，最大变形 = 0.153 mm(1)次楞强度验算强度验算计算公式如下 : = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 2.04 105/6.40 104 = 3.2 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值 : f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 3.2 N/mm2小于 次楞的抗弯强度设计值f=17N/mm2，满足要求！(2)次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值 : = 500/400=1.25mm；次楞的最大挠度计算165、值=0.153mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1.25mm ，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力4.496kN,按照集中荷载作用下的多跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚 3.5mm，截面惯性矩 I和截面抵抗矩 W分别为 : W = 2 5.078=10.16cm3；I = 212.187=24.37cm4；E = 206000.00 N/mm2；主楞计算简图主楞弯矩图 (kN m) 主楞变形图 (mm) 经过计算得到最大弯矩M= 0.450 kN m，最大支座反力R= 6.517 kN，最大变形 = 0.213 mm(1)主楞抗弯强度166、验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 4.50 105/1.02 104 = 44.3 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值 : f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =44.3N/mm2小于 主楞的抗弯强度设计值f=205N/mm2，满足要求！(2)主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为0.213 mm 主楞的最大容许挠度值 : = 300/400=0.75mm；主楞的最大挠度计算值=0.213mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =0.75mm ，满足要求！五、梁底模板计算面板为受弯结构 ,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的167、大小,按支撑在底撑上的简支梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩 W分别为 : W = 400 20 20/6 = 2.67104mm3；I = 400 20 20 20/12 = 2.67105mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2 (24.00+1.50)1.50+0.500.40 0.90=16.740kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计168、值(kN/m)：q2=1.4 (2.00+2.00)0.40 0.90=2.016kN/m；q=16.740+2.016=18.756kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下: Mmax=ql2/8 = 1/818.756 2502=1.47 105N mm；RA=RB=0.5ql=0.518.756 0.25=2.345kN =Mmax/W=1.47 105/2.67 104=5.5N/mm2；梁底模面板计算应力 =5.5 N/mm2小于 梁底模面板的抗弯强度设计值f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下169、： = 5ql4/(384EI) =l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=13.950kN/m；l-计算跨度 (梁底支撑间距 ): l =250.00mm；E-面板的弹性模量 : E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值 : =250.00/250 = 1.000mm；面板的最大挠度计算值 : = 516.742504/(384 6000 2.67 105)=0.532mm；面板的最大挠度计算值 : =0.532mm 小于 面板的最大允许挠度值 : =1mm，满足要求！六、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混170、凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=2.345/0.4=5.861kN/m 2.方木的支撑力验算方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩 W分别为 : W=6 8 8/6 = 64 cm3；I=6 8 8 8/12 = 256 cm4；方木强度验算计算公式如下 : 最大弯矩M =0.1ql2= 0.1 5.861 0.42 = 0.094 kNm；最大应力= M / W = 0.094106/64000 =171、 1.5 N/mm2；抗弯强度设计值f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值1.5 N/mm2小于 方木抗弯强度设计值13 N/mm2,满足要求 ! 方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足 : = 3V/(2bh0) 其中最大剪力 : V =0.65.861 0.4 = 1.407 kN；方木受剪应力计算值 = 3 1.4071000/(2 6080) = 0.44 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值0.44 N/mm2小于 方木抗剪强度设计值1.7 N/mm2,满足要求 ! 方木挠度验算计算公式如下 : = 0.677ql4/(100EI) =l/25172、0方木最大挠度计算值= 0.677 5.8614004/(100 9000 256 104)=0.044mm；方木的最大允许挠度 =0.400 1000/250=1.600 mm；方木的最大挠度计算值= 0.044 mm 小于 方木的最大允许挠度 =1.6 mm，满足要求！3.支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=2.345kN 梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P2=(0.700-0.250)/40.400 (1.2 0.000 24.000+1.4 2.000)+1.22 0.400 (1.500-0.000) 0.500=0.846kN 简图(kN173、 m) 剪力图 (kN) 弯矩图 (kN m) 变形图 (mm) 经过连续梁的计算得到：支座力: N1=N2=3.191 kN；最大弯矩 Mmax=0.718 kN m；最大挠度计算值Vmax=1.707 mm；最大应力 =0.718106/4490=159.9 N/mm2；支撑抗弯设计强度f=205 N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值159.9 N/mm2小于 支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求 ! 七、梁跨度方向钢管的计算作用于梁跨度方向钢管的集中荷载为梁底支撑方木的支座反力。钢管的截面惯性矩 I，截面抵抗矩 W和弹性模量 E分别为：W=4.49 cm3；I=10.174、78 cm4；E= 206000 N/mm2；支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 3.191 kN 支撑钢管计算简图支撑钢管计算剪力图 (kN) 支撑钢管计算弯矩图 (kN m) 支撑钢管计算变形图 (mm) 最大弯矩 Mmax = 0.447 kNm ；最大变形 max = 0.851 mm ；最大支座力Rmax = 6.861 kN ；最大应力 =M/W= 0.447106 /(4.49103 )=99.5 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值99.5 N/mm2小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求175、 ! 支撑钢管的最大挠度 max=0.851mm小于800/150与10 mm,满足要求 ! 八、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编， P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.75，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.00kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值 ,取12.00 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=6.861 kN；R 12.00 kN,所以双176、扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 九、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f 1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力：N2 =6.861kN；脚手架钢管的自重：N3 = 1.20.129 12.6=1.952kN；N =N3=1.952=1.952kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i 查表得到；i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59；A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24；W - 立杆净截面抵抗矩 (cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)177、；f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205N/mm2；lo - 计算长度 (m)；根据扣件式规范 ， 立杆计算长度 lo有两个计算公式 lo=kh和lo=h+2a，为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.7 1.5,1.5+20.1= 2.976 m；k - 计算长度附加系数，取值为：1.167； - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，=1.7 ；a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；得到计算结果 : 立杆的计算长度lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 178、0.205 ；钢管立杆受压应力计算值；=1951.992/(0.205 424) = 22.5N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 22.5N/mm2小于 钢管立杆抗压强度的设计值f = 205N/mm2，满足要求！十、梁模板高支撑架的构造和施工要求工程经验 除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2.立杆步距的设计a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化179、不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；c.高支撑架步距以 0.9-1.5m为宜，不宜超过 1.5m。3.整体性构造层的设计a.当支撑架高度 20m或横向高宽比 6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每 4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部 (扫地杆的设置层 180、)必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。5.顶部支撑点的设计a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于 12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设的要求a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的181、，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；d.地基支座的设计要满足承载力的要求。7.施工使用的要求a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。（二）梁模板 250*600( 扣件钢管架 )计算书梁模板 (扣件钢管架 )计算报审表工程名称国信证劵（义乌）大厦审核部位梁模板 (扣件钢管架 ) 计算参数立杆梁跨度方向间距0.8182、m；立杆上端伸出至模板支撑点长度0.1m；立杆步距1.5m；梁支撑架搭设高度12.6m；梁两侧立杆间距0.8m；梁模板支撑采用梁底小楞垂直梁截面； 立杆承重连接方式采用双扣件； 梁底纵向支撑根数为 2 根；水平杆与立杆连接 采 用 双 扣 件 ； 梁 截 面 宽 度0.25m；梁截面高度0.6m；主楞间距 500mm；次楞根数 3；主楞竖向支撑点数量2；固定支撑水平间距500mm；竖向支撑点到梁 底 距 离 依 次 是 ： 200mm ，500mm。模板自重为0.5kN/m2，钢筋自重为1.5kN/m3， 施工荷载为 2kN/m2，新浇混凝土荷载侧压力为17.848kN/m2，振捣混凝土对梁底183、模板荷载为2kN/m2，振捣混凝土对梁侧模板荷载为4kN/m2。设计示意图搭设材料模板支架采用483 钢管及可锻铸铁扣件搭设；梁底模板支撑采用方木60 80mm；主楞材料圆钢管； 直径 48mm；壁厚 3mm；次楞材料： 木方；宽度 60mm；高度 80mm；模板采用胶合面板厚度为20mm；材料检测参数序号审核要点计算过程结论1 梁侧模板面板的计算面板的受弯应力计算值 =4.1N/mm2 f=13N/mm2;符合要求面板的最大挠度计算值=0.203mm =1.2mm;符合要求2 梁侧模板支撑的计算次楞最大受弯应力计算值: =3.6 N/mm2 f=17 N/mm2;符合要求次楞的最大挠度计算值184、: =0.17 mm =1.25 mm;符合要求主楞的受弯应力计算值 =49.4N/mm2 f=205N/mm2符合要求主楞的最大挠度计算值：=0.272mm =0.75mm符合要求3 穿梁螺栓的计算为固定支撑，无需计算穿梁螺栓符合要求4 梁底模板计算梁底模面板计算应力 =2.6 N/mm2 f=13N/mm2;符合要求面板的最大挠度计算值: =0.217 mm =1mm。符合要求5 梁底支撑的计算方木的最大应力计算值 =2.8 N/mm2 f= 13 N/mm2符合要求方木的受剪应力计算值=0.414 N/mm2 = 1.7 N/m 符合要求方木的最大挠度计算=0.333 mm = 3.2 185、mm 符合要求6 扣件抗滑移的计算双扣件实际抗滑承载力为12kN 扣件所受应力R=3.09kN 12kN符合要求7 立杆的稳定性计算(根据规范需经过两个公式计算) 钢管立杆稳定性计算公式 = 58.1 N/mm2 f = 205N/mm2符合要求结论符合要求审核人总监理工程师编制人审核时间注：此表数据来源于计算书，详细计算过程请查阅计算书。梁段:L1。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m)：0.25；梁截面高度D(m)：0.60；混凝土板厚度 (mm)：0.00；立杆沿梁跨度方向间距 La(m)：0.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距 h(m)：1.5186、0；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.80；梁支撑架搭设高度 H(m)：12.60；梁两侧立杆间距 (m)：0.80；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数： 0；采用的钢管类型为 483 ；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数： 0.75；2.荷载参数新浇混凝土重力密度 (kN/m3)：24.00；模板自重 (kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值 (kN/m2)： 2.0； 新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)： 17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土187、对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值 fc(N/mm2)：16.0；木材抗弯强度设计值 fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值 fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板弹性模量 E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值 fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度 b(mm)：60.0；梁底方木截面高度 h(mm)：80.0；梁底纵向支撑根数： 2；5.梁侧模板参数主楞间距 (mm)：500；次楞根数： 3；主楞竖向支撑点数188、量： 2；固定支撑水平间距 (mm)：500；竖向支撑点到梁底距离依次是：200mm，500mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚 (mm)：3.50；主楞合并根数： 2；次楞材料：木方；宽度(mm)：60.00；高度 (mm)：80.00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值 : F=0.22 t 12V1/2F=H其中 - 混凝土的重力密度，取 24.000kN/m3；t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；T - 混凝土的入模温度，取 20.000；V - 混凝土的浇筑速度，取 1.500m/h；H - 189、混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；1- 外加剂影响修正系数，取 1.200；2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值 17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构 ,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为 3根。面板按照均布荷载作用下的两跨连续梁计算。面板计算简图 (单位： mm) 1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W f 其中，W - 面板的净截面抵抗矩， 190、W = 50 2 2/6=33.33cm3；M - 面板的最大弯矩 (N mm)； - 面板的弯曲应力计算值 (N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值 (N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的两跨连续梁计算：M = 0.125ql2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值 : q1= 1.2 0.5 17.85 0.9=9.638kN/m；振捣混凝土荷载设计值 : q2= 1.4 0.5 4 0.9=2.52kN/m；计算跨度 : l = (600-0)/(3-1)= 300mm；面板的最大弯矩M= 0.125 (9.638+2.52) (600-0)/(3-191、1)2 = 1.37105N mm；面板的最大支座反力为 : N=1.25ql=1.25 (9.638+2.520)(600-0)/(3-1)/1000=4.559 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.37 105 / 3.33104=4.1N/mm2；面板的抗弯强度设计值 : f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =4.1N/mm2小于 面板的抗弯强度设计值f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算 = 0.521ql4/(100EI) =l/250q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 9.638N/mm；l-计算跨度 : l = (600192、-0)/(3-1)=300mm ；E-面板材质的弹性模量 : E = 6000N/mm2；I-面板的截面惯性矩 : I = 502 2 2/12=33.33cm4；面板的最大挠度计算值 : = 0.521 9.638 (600-0)/(3-1)4/(100 6000 3.33 105) = 0.203 mm；面板的最大容许挠度值 : = l/250 =(600-0)/(3-1)/250 = 1.2mm；面板的最大挠度计算值=0.203mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.2mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均193、布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 4.559/0.500= 9.118kN/m 本工程中，次楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩 I，截面抵抗矩W和弹性模量 E分别为 : W = 1 6 8 8/6 = 64cm3；I = 16 8 8 8/12 = 256cm4；E = 9000.00 N/mm2；计算简图剪力图 (kN) 弯矩图 (kN m) 变形图 (mm) 经过计算得到最大弯矩M = 0.228 kN m，最大支座反力R= 5.015 kN，最大变形 = 0.170 mm(1)次楞强度验算强度验算计算公式如下 : = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯194、应力计算值 = 2.28 105/6.40 104 = 3.6 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值 : f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 3.6 N/mm2小于 次楞的抗弯强度设计值f=17N/mm2，满足要求！(2)次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值 : = 500/400=1.25mm；次楞的最大挠度计算值=0.17mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1.25mm ，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力5.015kN,按照集中荷载作用下的简支梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚 3.5mm，截面惯性矩 I和截面抵抗矩 W分别为 195、: W = 2 5.078=10.16cm3；I = 212.187=24.37cm4；E = 206000.00 N/mm2；主楞计算简图主楞弯矩图 (kN m) 主楞变形图 (mm) 经过计算得到最大弯矩M= 0.501 kN m，最大支座反力R= 6.687 kN，最大变形 = 0.272 mm(1)主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 5.01 105/1.02 104 = 49.4 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值 : f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =49.4N/mm2小于 主楞的抗弯强度设计值f=205N/mm2，满足要求！(2)主196、楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为0.272 mm 主楞的最大容许挠度值 : = 300/400=0.75mm；主楞的最大挠度计算值=0.272mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =0.75mm ，满足要求！五、梁底模板计算面板为受弯结构 ,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的简支梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩 W分别为 : W = 800 20 20/6 = 5.3197、3104mm3；I = 800 20 20 20/12 = 5.33105mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2 (24.00+1.50)0.60+0.500.80 0.90=13.651kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4 (2.00+2.00)0.80 0.90=4.032kN/m；q=13.651+4.032=17.683kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下: Mmax=ql2/8 = 1/817.683 2502=1.38 105N mm；RA=RB=0.5q198、l=0.517.683 0.25=2.21kN =Mmax/W=1.38 105/5.33 104=2.6N/mm2；梁底模面板计算应力 =2.6 N/mm2小于 梁底模面板的抗弯强度设计值f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下： = 5ql4/(384EI) =l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=11.376kN/m；l-计算跨度 (梁底支撑间距 ): l =250.00mm；E-面板的弹性模量 : E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值 : =250.00/199、250 = 1.000mm；面板的最大挠度计算值 : = 513.6512504/(384 6000 5.33 105)=0.217mm；面板的最大挠度计算值 : =0.217mm 小于 面板的最大允许挠度值 : =1mm，满足要求！六、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=2.21/0.8=2.763kN/m 2.方木的支撑力验算方木计算简图方木按照三跨连续梁计200、算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩 W分别为 : W=6 8 8/6 = 64 cm3；I=6 8 8 8/12 = 256 cm4；方木强度验算计算公式如下 : 最大弯矩M =0.1ql2= 0.1 2.763 0.82 = 0.177 kNm；最大应力= M / W = 0.177106/64000 = 2.8 N/mm2；抗弯强度设计值f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值2.8 N/mm2小于 方木抗弯强度设计值13 N/mm2,满足要求 ! 方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足 : = 3V/(2bh0) 其中最大剪力 : V =0.62.763 0.8 = 1.326 201、kN；方木受剪应力计算值 = 3 1.3261000/(2 6080) = 0.414 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值0.414 N/mm2小于 方木抗剪强度设计值1.7 N/mm2,满足要求 ! 方木挠度验算计算公式如下 : = 0.677ql4/(100EI) =l/250方木最大挠度计算值= 0.677 2.7638004/(100 9000 256 104)=0.333mm；方木的最大允许挠度 =0.800 1000/250=3.200 mm；方木的最大挠度计算值= 0.333 mm 小于 方木的最大允许挠度 =3.2 mm，满足要求！3.202、支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=2.210kN 梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P2=(0.800-0.250)/40.800 (1.2 0.000 24.000+1.4 2.000)+1.22 0.800 (0.600-0.000) 0.500=0.884kN 简图(kN m) 剪力图 (kN) 弯矩图 (kN m) 变形图 (mm) 经过连续梁的计算得到：支座力: N1=N2=3.094 kN；最大弯矩 Mmax=0.851 kN m；最大挠度计算值Vmax=2.582 mm；最大应力 =0.851106/4490=189.5 N/mm2；支203、撑抗弯设计强度f=205 N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值189.5 N/mm2小于 支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求 ! 七、梁跨度方向钢管的计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算八、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编， P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.75，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.00kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值 ,取12.00 kN；R - 纵向或横向水平杆204、传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=3.094 kN；R 12.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 九、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f 1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力：N1 =3.094kN ；脚手架钢管的自重：N2 = 1.20.129 12.6=1.952kN；N =N1+N2=3.094+1.952=5.046kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i 查表得到；i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59；A - 立杆205、净截面面积 (cm2)： A = 4.24；W - 立杆净截面抵抗矩 (cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205N/mm2；lo - 计算长度 (m)；根据扣件式规范 ， 立杆计算长度 lo有两个计算公式 lo=kh和lo=h+2a，为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.7 1.5,1.5+20.1= 2.976 m；k - 计算长度附加系数，取值为：1.167； - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，= 1.7；a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；得206、到计算结果 : 立杆的计算长度lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205 ；钢管立杆受压应力计算值；=5045.992/(0.205 424) = 58.1N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 58.1N/mm2小于 钢管立杆抗压强度的设计值f = 205N/mm2，满足要求！五、 首层（ KL1 ）钢骨梁计算书梁模板 (扣件钢管架 )计算报审表工程名称国信证劵（义乌）大厦审核部位梁模板 (扣件钢管架 ) 计算参数立杆梁跨度方向间距0.5m；立杆上端伸出至模板支撑点长度0.1m；立杆步距1.5m；梁支撑架搭设高度207、5m；梁两侧立杆间距 1.15m；梁模板支撑采用梁底小楞垂直梁截面； 立杆承重连接方式采用双扣件； 梁底纵向支撑根数为 4 根；水平杆与立杆连接采用双扣件；梁截面宽度0.7m；梁 截 面 高 度2m； 主 楞 间 距500mm；次楞根数6；主楞竖向支撑点数量6；固定支撑水平间距 500mm；竖向支撑点到梁底距离依次是： 200mm，500mm，800mm ，1100mm， 1400mm，1700mm。 模板自重为0.5kN/m2，钢筋自重为1.5kN/m3， 施工荷载为 2kN/m2，新浇混凝土荷载侧压力为17.848kN/m2，振捣混凝土对梁底模板荷载为2kN/m2，振捣混凝土对梁侧模板荷载208、为4kN/m2。设计示意图搭设材料模板支架采用483 钢管及可锻铸铁扣件搭设；梁底模板支撑采用方木60 80mm；主楞材料圆钢管； 直径 48mm；壁厚 3mm；次楞材料： 木方；宽度 60mm；高度 80mm；模板采用胶合面板厚度为20mm；材料检测参数序号审核要点计算过程结论1 梁侧模板面板的计算面板的受弯应力计算值 =5.1N/mm2 f=13N/mm2;符合要求面板的最大挠度计算值=0.598mm =1.472mm;符合要求2 梁侧模板支撑的计算次楞最大受弯应力计算值: =3.9 N/mm2 f=17 N/mm2;符合要求次楞的最大挠度计算值: =0.187 mm =1.25 mm;符209、合要求主楞的受弯应力计算值 =54.3N/mm2 f=205N/mm2符合要求主楞的最大挠度计算值：=0.265mm =0.75mm符合要求3 穿梁螺栓的计算为固定支撑，无需计算穿梁螺栓符合要求4 梁底模板梁底模面板计算应力符合要求计算 =5 N/mm2 f=13N/mm2;面板的最大挠度计算值: =0.279 mm =0.933mm。符合要求5 梁底支撑的计算方木的最大应力计算值 =6.1 N/mm2 f= 13 N/mm2符合要求方木的受剪应力计算值=1.471 N/mm2 = 1.7 N/mm2符合要求方木的最大挠度计算=0.288 mm = 2 mm 符合要求6 扣件抗滑移的计算双扣件210、实际抗滑承载力为12kN 扣件所受应力R=10.46kN 12kN符合要求7 立杆的稳定性计算(根据规范需经过两个公式计算) 梁两侧立杆稳定性计算 = 68.3 N/mm2 f = 205N/mm2符合要求梁底承重立杆稳定性计算 = 125.7 N/mm2 f = 205N/m 符合要求结论符合要求审核人总监理工程师编制人审核时间注：此表数据来源于计算书，详细计算过程请查阅计算书。梁段 :首层 KL1 钢骨梁段:KL1 。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m)：0.70；梁截面高度D(m)：2.00；混凝土板厚度 (mm)：160.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.50；211、立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距 h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.00；梁支撑架搭设高度 H(m)：5.00；梁两侧立杆间距 (m)：1.15；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数： 2；采用的钢管类型为 483 ；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数： 0.75；2.荷载参数新浇混凝土重力密度 (kN/m3)：24.00；模板自重 (kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值 (kN/m2)： 2.0； 新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)212、： 17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值 fc(N/mm2)：16.0；木材抗弯强度设计值 fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值 fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板弹性模量 E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值 fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度 b(mm)：60.0；梁底方木截面高度 h(mm)：80.0；梁底纵向支撑根数： 4；5.213、梁侧模板参数主楞间距 (mm)：500；次楞根数： 6；主楞竖向支撑点数量： 6；固定支撑水平间距 (mm)：500；竖向支撑点到梁底距离依次是：200mm，500mm，800mm，1100mm，1400mm，1700mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚 (mm)：3.50；主楞合并根数： 2；次楞材料：木方；宽度(mm)：60.00；高度 (mm)：80.00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值 : F=0.22t 12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取 24.000kN/m3； t - 新浇混凝土214、的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取 20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取 1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；1- 外加剂影响修正系数，取 1.200；2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值 17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构 ,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为 6根。面板按照均布荷载作用下的215、三跨连续梁计算。面板计算简图 (单位： mm) 1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W f 其中，W - 面板的净截面抵抗矩， W = 50 2 2/6=33.33cm3；M - 面板的最大弯矩 (N mm)； - 面板的弯曲应力计算值 (N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值 (N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值 : q1= 1.2 0.5 17.85 0.9=9.638kN/m；振捣混凝土荷载设计值 : q2= 1.4 0.5 4 0.9=2.52216、kN/m；计算跨度 : l = (2000-160)/(6-1)= 368mm；面板的最大弯矩M= 0.1 9.638 (2000-160)/(6-1)2 + 0.117 2.52 (2000-160)/(6-1)2= 1.70 105N mm；面板的最大支座反力为 : N=1.1q1l+1.2q2l=1.1 9.638 (2000-160)/(6-1)/1000+1.22.520 (2000-160)/(6-1)/1000=5.014 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.70 105 / 3.33104=5.1N/mm2；面板的抗弯强度设计值 : f = 13N/mm2；面板的217、受弯应力计算值 =5.1N/mm2小于 面板的抗弯强度设计值f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算 =0.677ql4/(100EI) =l/250q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 9.638N/mm；l-计算跨度 : l = (2000-160)/(6-1)=368mm ；E-面板材质的弹性模量 : E = 6000N/mm2；I-面板的截面惯性矩 : I = 502 2 2/12=33.33cm4；面板的最大挠度计算值 : = 0.677 9.638 (2000-160)/(6-1)4/(100 6000 3.33 105) = 0.598 mm；面板218、的最大容许挠度值 : = l/250 =(2000-160)/(6-1)/250 = 1.472mm；面板的最大挠度计算值=0.598mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.472mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 5.014/0.500= 10.029kN/m 本工程中，次楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩 I，截面抵抗矩W和弹性模量 E分别为 : W = 1 6 8 8/6 = 64cm3；I = 16 8 8 8/12 = 256cm4219、；E = 9000.00 N/mm2；计算简图剪力图 (kN) 弯矩图 (kN m) 变形图 (mm) 经过计算得到最大弯矩M = 0.251 kN m，最大支座反力R= 5.516 kN，最大变形 = 0.187 mm(1)次楞强度验算强度验算计算公式如下 : = M/Wf 经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 2.51 105/6.40 104 = 3.9 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值 : f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 3.9 N/mm2小于 次楞的抗弯强度设计值f=17N/mm2，满足要求！(2)次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值 : = 500/400=1220、.25mm；次楞的最大挠度计算值=0.187mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1.25mm ，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力5.516kN,按照集中荷载作用下的多跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚 3.5mm，截面惯性矩 I和截面抵抗矩 W分别为 : W = 2 5.078=10.16cm3；I = 212.187=24.37cm4；E = 206000.00 N/mm2；主楞计算简图主楞弯矩图 (kN m) 主楞变形图 (mm) 经过计算得到最大弯矩M= 0.552 kN m，最大支座反力R= 6.766 kN，最大变形 = 0.221、265 mm(1)主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 5.52 105/1.02 104 = 54.3 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值 : f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =54.3N/mm2小于 主楞的抗弯强度设计值f=205N/mm2，满足要求！(2)主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为0.265 mm 主楞的最大容许挠度值 : = 300/400=0.75mm；主楞的最大挠度计算值=0.265mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =0.75mm ，满足要求！五、梁底模板计算面板为受弯结构 ,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是222、按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩 W分别为 : W = 500 20 20/6 = 3.33104mm3；I = 500 20 20 20/12 = 3.33105mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2 (24.00+1.50)2.00+0.500.50 0.90=27.810kN/m；施223、工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4 (2.00+2.00)0.50 0.90=2.520kN/m；q=27.810+2.520=30.330kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下: Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2= 0.1 27.81 233.3332+0.117 2.52 233.3332=1.67 105N mm；RA=RD=0.4q1l+0.45q2l=0.4 27.81 0.233+0.45 2.52 0.233=2.86kN RB=RC=1.1q1l+1.2q2l=1.1 27.81 0.233+1.2 2.52 0.233=7.843kN224、 =Mmax/W=1.67 105/3.33 104=5N/mm2；梁底模面板计算应力 =5 N/mm2小于 梁底模面板的抗弯强度设计值f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下： = 0.677ql4/(100EI) =l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=23.175kN/m；l-计算跨度 (梁底支撑间距 ): l =233.33mm；E-面板的弹性模量 : E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值 : =233.33/250 = 0.933mm；面板的最大挠度计算225、值 : = 0.677 27.81 233.34/(100 6000 3.33 105)=0.279mm；面板的最大挠度计算值 : =0.279mm 小于 面板的最大允许挠度值 : =0.933mm，满足要求！六、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=7.843/0.5=15.687kN/m 2.方木的支撑力验算方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的226、截面惯性矩I和截面抵抗矩 W分别为 : W=6 8 8/6 = 64 cm3；I=6 8 8 8/12 = 256 cm4；方木强度验算计算公式如下 : 最大弯矩M =0.1ql2= 0.1 15.687 0.52 = 0.392 kNm；最大应力= M / W = 0.392106/64000 = 6.1 N/mm2；抗弯强度设计值f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值6.1 N/mm2小于 方木抗弯强度设计值13 N/mm2,满足要求 ! 方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足 : = 3V/(2bh0) 其中最大剪力 : V =0.615.687 0.5 = 4.706 kN；方木受剪应227、力计算值 = 3 4.7061000/(2 6080) = 1.471 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值1.471 N/mm2小于 方木抗剪强度设计值1.7 N/mm2,满足要求 ! 方木挠度验算计算公式如下 : = 0.677ql4/(100EI) =l/250方木最大挠度计算值= 0.677 15.6875004/(100 9000 256 104)=0.288mm；方木的最大允许挠度 =0.500 1000/250=2.000 mm；方木的最大挠度计算值= 0.288 mm 小于 方木的最大允许挠度 =2 mm，满足要求！3.支撑小横杆的强度验228、算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=2.860kN 梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=7.843kN 梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=(1.150-0.700)/40.500 (1.2 0.160 24.000+1.4 2.000)+1.22 0.500 (2.000-0.160) 0.500=1.521kN 简图(kN m) 剪力图 (kN) 弯矩图 (kN m) 变形图 (mm) 经过连续梁的计算得到：支座力: N1=N4=1.767 kN；N2=N3=10.457 kN；最大弯矩 Mmax=0.397 kN m；最大挠度计算值Vmax=0.271 229、mm；最大应力 =0.397106/4490=88.5 N/mm2；支撑抗弯设计强度f=205 N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值88.5 N/mm2小于 支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求 ! 七、梁跨度方向钢管的计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算八、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编， P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.75，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.00kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 230、扣件抗滑承载力设计值 ,取12.00 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=10.458 kN；R 12.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 九、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f 1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力：N1 =1.767kN ；脚手架钢管的自重：N2 = 1.20.129 5=0.775kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N3=1.2 (1.00/2+(1.15-0.70)/4)0.50 0.50+(1.00/2+231、(1.15-0.70)/4)0.50 0.160 (1.50+24.00)=1.683kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N4=1.4 (2.000+2.000)1.000/2+(1.150-0.700)/40.500=1.715kN；N =N1+N2+N3+N4=1.767+0.775+1.683+1.715=5.939kN ； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i 查表得到；i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59；A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24；W - 立杆净截面抵抗矩 (cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计232、算值(N/mm2)；f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205N/mm2；lo - 计算长度 (m)；根据扣件式规范 ， 立杆计算长度 lo有两个计算公式 lo=kh和lo=h+2a，为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.7 1.5,1.5+20.1= 2.976 m；k - 计算长度附加系数，取值为：1.167； - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，=1.7 ；a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；得到计算结果 : 立杆的计算长度lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压233、立杆的稳定系数= 0.205 ；钢管立杆受压应力计算值；=5939.285/(0.205 424) = 68.3N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 68.3N/mm2小于 钢管立杆抗压强度的设计值f = 205N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力：N1 =10.458kN；脚手架钢管的自重：N2 = 1.20.129 (5-2)=0.775kN；N =N1+N2 =10.458+0.465=10.923kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i 查表得到；i - 计算立杆的截面回转半径(cm)：i234、 = 1.59；A - 立杆净截面面积(cm2)： A = 4.24；W - 立杆净截面抵抗矩 (cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值( N/mm2)；f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2；lo - 计算长度 (m)；根据扣件式规范 ， 立杆计算长度 lo有两个计算公式 lo=kh和lo=h+2a，为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.7 1.5,1.5+20.1= 2.976 m；k - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，=1.7 ；a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模235、板支撑点的长度；a=0.1m；得到计算结果 : 立杆的计算长度lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205 ；钢管立杆受压应力计算值；=10922.689/(0.205 424) = 125.7N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 125.7N/mm2小于 钢管立杆抗压强度的设计值f = 205N/mm2，满足要求！考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算lo= k1k2(h+2a) = 1.1671.003 (1.5+0.12) = 1.99 m；k1 - 计算长度附加系数按照表 1取值1.167; k2 - 计236、算长度附加系数， h+2a =1.7按照表 2取值1.003；lo/i = 1989.852 / 15.9 = 125；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.423 ；钢管立杆的最大应力计算值；= 10922.689/(0.423424) = 60.9N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 60.9N/mm2小于 钢管立杆抗压强度的设计值f = 205N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。以上表参照杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全十、梁模板高支撑架的构造和施工要求工程经验 除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考237、虑以下内容1.模板支架的构造要求a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2.立杆步距的设计a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；c.高支撑架步距以 0.9-1.5m为宜，不宜超过 1.5m。3.整体性构造层的设计a.当支撑架高度 20m或横向高宽比 6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加238、强层可以每 4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部 (扫地杆的设置层 )必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。5.顶部支撑点的设计a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c239、.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于 12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设的要求a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；d.地基支座的设计要满足承载力的要求。7.施工使用的要求a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。晟元集团有限公司国信证券（义乌）大厦项目部二一二年十二月十日