1、无锡市锡东生活垃圾焚烧发电厂工程垃圾仓外墙悬挑脚手架专项施工方案编制： 审批： 批准： 中国二十冶建设有限公司无锡市锡东生活垃圾焚烧发电厂项目部2010年3月目 录一、工程概况1二、编制依据：1三、脚手架平面布置1四、脚手架搭设安全技术要求14.1构配件材质14.2构造技术要求24.3安全防护要求6五、脚手架搭设工艺75.1悬挑式脚手架搭设工艺流程75.2悬挑式脚手架搭设工艺75.3外脚手架拆除9六、脚手架搭设的劳动力安排10七、脚手架的检查与验收10八、脚手架搭设安全技术措施10九、脚手架拆除安全技术措施11十、应急措施13十一、脚手架计算书14一、工程概况本项目位于无锡市锡山区东港镇黄土塘2、村，东侧约300m为东青河。无锡市锡东生活垃圾焚烧发电厂，设计规模为日焚烧处理城市生活垃圾2000t/d，年处理73余万吨城市生活垃圾，工程一次建成。综合主厂房由焚烧主厂房、发电厂房和主控楼三部分组成。总宽121.4m，总长165.75m。焚烧主厂房包括卸车大厅、垃圾仓、焚烧间、烟气净化间以及飞灰稳定化间。主体结构采用钢筋混凝土结构和部分钢结构。垃圾仓长99m，跨度为24m，最高点标高约42m。为保证9-16线焚烧炉安装，9线外墙脚手架搭从25.470m设置悬挑架，悬挑高度约为18m，搭设长度约为36m。二、编制依据：（1）建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程JGJ130-2001；（2）建筑3、施工高处作业安全技术规范JGJ80-91；（3）建筑施工安全检查标准JGJ59-99；（4）悬挑式脚手架安全技术规程DG/TJ08-2002-2006；（5）本工程施工图；三、脚手架平面布置根据工程实际情况，垃圾仓25.470m以上为悬挑式双排钢管脚手架。所有悬挑梁均采用14a槽钢。沿9线H-N轴建筑物外围搭设。外墙悬挑脚手架平面布置图四、脚手架搭设安全技术要求4.1构配件材质 1.钢管脚落地手架，选用外径48mm，壁厚 3.50mm，钢材强度等级Q235-A，钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，新用的钢管要有出厂合格证。2.本工程钢管脚手架的搭设使用可锻铸造扣件，应符合建4、设部钢管脚手扣件标准JGJ22-85的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应干整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。钢管螺栓拧紧力矩达70N.m时不得破坏。3搭设架子前应进行保养，除锈并统一涂色，颜色力求环境美观。脚手架立杆、防护栏杆、踢脚板统一漆黄色，剪力撑统一漆桔红色。底排立杆、扫地杆均漆红白相间 色。 4脚手板、脚手片采用符合有关要求。 5安全网采用密目式安全网，网目应满足2000目100cm2，颜色应满足环境效果要求，选用绿色。要求阻燃，使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证。 6连墙件5、采用钢管，其材质应符合现行国家标准碳素钢结构（GB/T 700）中Q235A钢的要求。 7型钢水平悬挑杆采用14a号槽钢，拉绳采用20号钢丝绳，拉环直径为16mm。4.2构造技术要求横平竖直、连接牢固、底脚着实，层层拖牢，支撑挺直，通畅平坦，安全设施齐全、牢固。4.2.1悬挑式钢管脚手架技术要求4.2.1.1悬挑钢结构(1)悬挑方式在每根悬挑水平钢梁（14a槽钢），拉绳采用20钢丝绳，拉环直径16mm。 (2)构造尺寸a.钢梁规格：采用14a槽钢。b.钢梁间距：La=1.5m（与脚手架纵距相同）； c.悬挑长度：L悬=1.5m，挠度2 L悬/400；d.锚固长度：建筑物内楼板上锚固，锚固长度26、.5m，具体锚固长度见悬挑脚手架侧面图；e.斜撑规格：20号钢丝绳，16mm拉环；f.水平连系梁：14a号槽钢。(3)锚固方法方法1：用两道16预埋钢筋环进行锚固。方法2：将悬挑钢梁与水平钢梁焊接，另一端采用钢丝绳与墙面预埋件钢板拉环(-40030012)焊接。(4)钢架安装混凝土强度大于1.2MPa时,开始钢挑梁安装,在预埋钢筋处安装挑梁,钢挑梁悬挑部分长度1.5m,锚固长度2.5m，钢挑梁间距1.5m,钢挑梁定位准确后与预埋的钢筋焊接固定，钢丝绳拉结牢固。4.2.1.2双排脚手架(1)搭设尺寸a搭设高度：从25.470m以上开始悬挑一次，悬挑高度H=18m。b立杆：纵距La=1.5m；横距7、Lb=0.8m；单立杆；距墙：内立杆距外墙面300。c步距：h=1.8m。d拉结点：采用2步2跨，竖向间距3.6m，水平间距3.0m，刚性连墙件。4.2.1.3脚手架底部全封闭(1)设置水平防护板a在二根纵向扫地杆及其中间搁栅杆的上方，沿脚手架的横向设置40 x 40mm木方500mn。；b从外扫地杆到结构墙面间的宽度范围内，沿脚手架纵向，满铺并固定水平防护九夹板(可用模板边角余料)，不留孔隙。(2)设置垂直防护板用九夹板封闭楼板与上述水平防护板内边沿所形成的垂直孔洞。(3)设置底部踢脚板水平防护板的外边设踢脚板；高度18。(4)密目网封闭将首步密目网的下边用木条(268)钉压在水平防护板上。8、间距200mm。4.2.1.4对混凝土强度的要求悬挑脚手架搭设时，连墙件、型钢支撑架对应的主体结构混凝土必须达到设计计算要求的强度，上部的脚手架搭设时型钢支撑架对应的混凝土强度不得小于C15。4.2.1.5立杆（1）每根立杆必须插入钢梁上焊接的限位钢管中，严禁未焊接限位钢管就直接将立杆立在钢梁上。（2）脚手架必须设置纵、横向扫地杆。扫地杆应采用直角扣件固定在距底座高度不大于200mm处的立杆上。（2）立杆接长必须采用对接扣件连接。（3）两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，且错开距离不应小于500mm，与最近主节点的距离不宜大于步距的1/3。（4）转角：脚手架转角处的阴角和阳角必须设置立杆。4.9、2.1.6纵向水平杆搭设规定（1）纵向水平杆宜设置在立杆内侧,其长度不宜小于3跨;（2）纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接,也可采用搭接。对接、搭接应符合下列规定：a)纵向水平杆的对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3；b)搭接长度不应小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm；4.2.1.7横向水平杆搭设规定（1）主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。（2）使用竹笆脚手板时，10、双排脚手架的横向水平杆两端，应用直角扣件固定在立杆上。4.2.1.8扫地杆（1）纵向杆：立杆的底座向上200处，应连续设置纵向扫地杆，用直角扣件与立杆固定；（2）横向杆：在纵向扫地杆的下方，其与每根立杆相交设置横向扫地杆；（3）接长：对接接长。4.2.1.9剪刀撑（1）接长：搭接接长（不得对接）；搭接长度1m；管端伸出扣件盖板10；（2）高度：与立杆及纵、横向水平杆同步搭设。由底至顶连续不断，形成均等菱形状。（3）垫板：底端均必须支承在垫板上；（4）固定：应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上。旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。(5)剪刀撑：架体外立面必须沿全高和11、全长连续设置剪刀；剪刀撑的斜杆与水平面夹角应在4560之间。（6）剪刀撑斜杆应用旋转扣件与立杆或伸出的横向水平杆进行连接，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm；剪刀撑斜杆的接长应采用搭接，搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。.10连墙件布置应符合下列规定： （1）连墙件按二步两跨布置，即水平间距为3.0m，垂直间距3.6m梅花型布置。连墙件选用12螺栓，预埋在剪力墙上，钢管一头用扣件固定在内立杆上，另一头顶紧剪力墙，并与连墙件焊接，焊接长度120mm。（2）首步拉结：从底步（第一步）主节点处开始设置。当该处设置有困难时，12、应采用其它可靠措施固定。（3）位置：靠近主节点设置，偏离主节点距离不应大于30。（4）当脚手架施工操作层高出连墙件二步时，应采取稳定措施，直到上一层连墙件搭设完后方可根据情况拆除。（5）构造1：采用刚性拉结。在结构施工过程中根据脚手架平面布置图在剪力墙或梁柱上预埋铁件，当脚手架搭设至该位置时，用48钢管与铁件焊接。（6）构造2：用483.5钢管，一端用直角扣件与脚手架内立杆扣紧，另一头顶紧剪力墙，并与剪力墙预埋12螺栓焊接连接。（7）构造3：在混凝土平台上预埋483.5短钢管，一端用直角扣件与脚手架内立杆扣紧（扣件两端各增加两个扣件），另一端与预埋483.5短钢管用直角扣件扣紧（扣件两端各增加13、两个扣件）。（8）连墙件中的连墙杆或拉接宜呈水平设置，当不能水平设置时，与脚手架连接的一端应下斜连接，不应采用上斜连接；（9）同步设置：当脚手架搭设至有连墙件的预置点时，在搭设完该处的立杆、纵向水平杆、横向水平杆后应立即设置连墙件。（10）拉结不得拉在大横杆、窗框、水落管、避雷带及锈蚀的预埋件上。（11）脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上两步。每搭完一步脚手架后，应按规范中规定校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。4.2.1.11脚手板、竹笆（1）竹笆铺设：施工操作层必须满铺板笆。竹笆应按其主竹筋垂直于大横杆方向铺设。对接平铺，不得有探头板笆现象。（2）竹笆固定：板笆14、绑扎固定。四个角应用直径1.2的镀锌丝固定在大横杆上。（3）脚手板：对接、搭接构造。4.3安全防护要求防护栏杆1高度：第二步起每步必须在1.2m和0.6m高处，分别设二道防护栏杆。顶步应在1.3m、0.9m、0.4m高处，分别设三道防护栏杆，高出女儿墙上皮1m，高出檐口上皮1.5m。2.内栏杆：脚手架内侧位于垂直洞口段，坠落高度2m时，应设上、下两道内防护内栏杆，并随脚手同步搭设，高度同外栏杆。3.接长：对接接长。（弧面、转角处和靠近转角处的末根栏杆除外）。4.高出作业面：脚手架栏杆必须始终高出作业面11.2m以上。5.设置：与竹笆铺设同步设置。第2步以上不得出现脚手笆无防护栏杆和安全网的现象15、。6.封端：脚手架端部设二道栏杆封头。立网1全数张挂密目网。2.密目网应张设在脚手架外立杆内侧。3.密目网下边与大横杆、网与网相互间应环环绑扎，不留缝隙。4.禁止使用破损、肮脏、有碍工地形象和市容的安全网。5.一经张挂不得随意拆除密目网。挡脚板1作业层连续设20高挡脚板，并不少于3步。2外走道从上到下连续设置挡脚板。3表漆：黄黑相间色。接地1R4。2483.5钢管，L=1.5m打入土层。外露长度10.3分别在导线电气连接点处的钢管上焊M12螺杆，用于连接接地线。不得将导线压接在扣件螺栓上。4接地线为102多股铜导线。亦可用10钢筋或-404扁铁作接地线。5有电阻测验记录。水平隔离1当立杆与建筑16、物墙面间距大于15以上时，应设水平隔离。2隔离方法：在小横杆悬挑的部位，统长绑扣两根纵向杆件，再铺上条型竹笆或条型安全网（网眼20）。3脚手架内侧与结构凹入部分形成的水平洞井，应每步均作隔离。4水平隔离应及时设置到位。保证作业人员可能的坠落高度2m。安全挑网搭设1开始施工一层结构时，需要在底层顶外架上搭设出一道挑网，周边均应搭设，挑网的宽度为4m，上面满铺密目安全网：2安全挑网的搭设方法如下：将一根6m长的钢管一端扣紧在外架立杆上，另一根向外平挑（外端稍微上翘），每道立杆处均设置一根平挑钢管，再将平挑钢管与外架立杆之间设置一道三角支撑，然后将平挑钢管的挑出端用通长水平杆进行连接，最后在该区域满17、铺密目安全网。安全挑网搭设高度根据现场实际情况确定。五、脚手架搭设工艺搭设脚手架为了达到外观横平竖直，几何图形一致的效果，保障架工自身的安全，架工必须遵守搭设程序，不得随意施工。必须集体配合。杆件的运输、操作部位的材料堆放都必须服从高处作业技术规范的要求。严格禁止物件传递以抛掷方式进行，注意以下操作要领：5.1悬挑式脚手架搭设工艺流程安放锚固预埋件安放钢挑梁及固定竖立杆小横杆(扫地杆) 大横杆(扫地杆) 拉结搁栅杆栏杆剪刀撑铺脚手笆踢脚板挂密目网底部封闭内隔离。5.2悬挑式脚手架搭设工艺安放预埋件.1测量定位根据脚手架悬挑梁平面布置图，以主体结构轴线为基准，在垃圾仓25.470m平台楼板和墙板18、模板上测量、定位、标识出锚固预埋件安放位置，考虑到1#、2#焚烧炉安装，9线H-N轴25.470m平台混凝土已经浇筑完毕，锚固的预埋件采用M12加长膨胀螺栓与楼板连接。.3验收复核 由施工、技术、安全等人员组织隐蔽验收和技术复核，做好相关记录。安装悬挑钢结构.1在结构施工到有悬挑钢梁平台时，在周边的剪力墙上间距1.5m预留高200mm宽140mm预留孔为安装钢梁做准备，搂面处预埋两道18锚固钢筋环；在悬挑钢梁平台的下层剪力墙上预埋斜支撑杆的预埋件。.2待楼板混凝土凝固后，安放悬挑钢梁及斜支撑杆。并安放焊接形钢筋环固定悬挑梁；如锚固钢筋环高出型钢较多而无法焊接时，可在该钢筋环边加一根形钢筋与原有19、钢筋环和型钢焊接牢固。.3由专业焊工施焊。对悬挑钢结构的验收.1设计人员、施工员、安全员、脚手班等共同验收。并做好签字记录。.2验收内容1预埋件的安放位置与数量，锚固情况；2所用材料的规格型号；3悬挑钢梁的安放尺寸，锚固情况；4焊接质量；.3只有对悬挑钢结构验收合格后，方可搭设上部脚手架。搭设脚手架工艺.1首先熟读本脚手架施工方案，掌握工程平面及立面的构造特点，按脚手架的高度决定平面布置和设计脚手架与建筑的间隔距离。.2.按设计的立杆位置竖立立杆，立杆的选用必须里、外交错、纵向交错。按里立杆外立杆小横杆大横杆的搭设顺序，依次进行。大横杆的搭设必须留出与另一立面交合的长度。.3当四根立杆竖立后，20、并进行了纵、横水平杆的牵连，即形成了初步的第一单元架体，由于该架体在不断延伸中受到架杆的晃动，会导致纵、横移位，甚至倒塌，因此应该设置临时的稳固措施。.4在搭设过程中，应随时按DG/TJ08-2002-2006悬挑式脚手架安全技术规程规定校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。.5当首步架完成以后，应及时安装拉结点，二步架完成以后及时安装固定剪刀撑。在架设剪刀撑中，及时校正立杆的纵向垂直，剪刀撑接触的立杆，必须逢点必扣，且不宜与大横杆连结。进行拉结点架设中，应校正脚手架横向的垂直，使立杆在360角中保持垂直，即轴心垂直。完成剪刀撑和拉结点以后，及时拆除第一步架杆的设置的临时撑杆或拉杆。.6建筑施工21、的脚手架，应沿建筑四周连接，一步一步递升。不允许分立面架设后再合拢，也不允许踏步式施工。.7必须分段的脚手架，如在脚手架立面中安装施工电梯、井架等垂直运输设备，两端口的里、外立杆，应绑横向斜撑直至顶步的措施，以增加脚手架横向的刚度。同时加密两端口与建筑的拉结。5.3外脚手架拆除拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按一步一清原则依次进行。严禁上下同时进行拆架作业。拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除22、后再拆脚手架；分段拆除高差不应大于两步，如高差大于两步，应增设连墙件加固。当脚手架采取分段、分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端，应按规范规定设置连墙件和横向斜撑加固。在作业区划出禁区，设置围栏，禁止行人、闲人通行闯入。严格遵守拆除顺序，由上而下，后绑者先拆，先绑者后拆。一般是先拆除防护栏杆、踢脚板、脚手板、剪刀撑，而后拆除小横杆、大横杆和立杆等，连墙点亦必须与脚手架同步拆除。统一指挥，上下呼应，动作协调。当解开与另一人有关的结扣时，应先告知对方，以防坠落。拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。拆架的高处作业人23、员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故。如遇强风、雨、雪等特殊气候，不应进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除。翻掀垫铺竹笆应注意站立位置，并应自外向里翻起竖立，防止外翻将竹笆内未清除的残留物从高处坠落伤人。六、脚手架搭设的劳动力安排 1为确保工程进度的需要，同时根据本工程的结构特征和外脚手架的工程量，确定本工程外脚手架搭设人员需要1520人，均有上岗作业证书。 2建立由项目经理、施工员、安全员、搭设技术员组成的24、管理机构，搭设负责人负有指挥、调配、检查的直接责任。 3外脚手架的搭设和拆除，均应有项目技术负责人的认可，方可进行施工作业，并必须配备有足够的辅助人员和必要的工具。七、脚手架的检查与验收 1脚手架必须由持有效上岗证的专业技术人员搭设； 2进行分段验收和检查，发现有不符合要求的应迅速整改，并追究责任； 3外脚手架分段验收严格按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001第八节及JGJ59-99中外脚手架检查评分表，所列项目和施工方案要求的内容进行检查。填写验收记录单，验收合格后，方能交付使用。 4架体内必须做到每层封闭(即进行隔离)，且不能大于4步。八、脚手架搭设安全技术措施 1钢25、管架应设置避雷针，分置于主楼外架四角立杆之上，并联通大横杆，形成避雷网络，并检测接地电阻不大于30。 2外脚手架不得搭设在距离外电架空线路的安全距离内，并做好可靠的安全接地处理。 3定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。 4外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料篾混用。 5外脚手架搭设人员必须持证上岗，并正确使用安全帽、安全带、穿防滑鞋。 6严禁脚手板存在探头板，铺设脚手板以及多层作业时，应尽量使施工荷载内、外传递平衡。 7保证脚手架体的整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架体。 8结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕26、后，经项目部安全员验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。 9严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于3kN/m2，确保较大安全储备。 10结构施工时不允许多层同时作业，装修施工时同时作业层数不超过两层，临时性用的悬挑架的同时作业层数不超过重层。 11当作业层高出其下连墙件3.6m以上、且其上尚无连墙件时，应采取适当的临时撑拉措施。 12各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人。九、脚手架拆除安全技术措施1.根据国家有关标准文件规定，凡不符合高处作业条件的（高血压、心脏病、贫血症、癫痫病和深度近视眼等）人员。一律禁止高处作业。并严禁酒后高27、处作业。2.拆除前，应全面检查脚手架的扣件连结、拉结点、支撑体系是否符合安全构造要求。3.严格正确使用劳动保护用品，正确使用安全帽和安全带进入高处作业区。高处作业必须穿软底鞋。遵守高处作业的规定，工具必须入袋，物件严禁高处抛掷。4.因特殊需要夜间操作，必须有良好的照明，照明设备必须符合用电规定。钩挂牢固，绝缘良好，接地完善，并不准把电源线直接用铅丝绑扎在脚手架的杆件上。5.拆除作业区的地面，应根据要求，设醒目的警戒区域标志，并设专人监护。6.设立临时垂直运输机械设备的，必须符合起重设备的规定，专职开机。每天上岗前应试机，检查所有设备运转是否良好。下岗时，及时关机并切断电源。7.高处吊运杆件必须28、注意：长型杆件必须采用两点捆扎吊的方法。如吊运钢管，扣件必须拆尽，不准带扣件吊。按钢管长度规格分吊，不允许长短混杂一起吊。扣件等小型配件，必须置人盛器吊下。所有吊物，都不允许超荷。8.拆除时，应及时关闭建筑外开窗扇，清除一切伸向窗外的材料等物件。防止拆架时碰撞导致高处坠物。9.作业人员进入岗位以后，应先进行检查，如遇薄弱部位时，要先加固，后拆除。8.12、按搭设时的反程序分解架体：安全网脚手笆防护栏杆搁栅剪刀撑拉结点大横杆小横杆立杆。10.剪刀撑、拉结点等登高设置的拆除，必须与整体脚手架的拆除同步。不允许先拆。严禁先将拉结整层或数层拆除后再拆除脚手架。11.拆除单根5m长以上的立杆，应两人以上29、配合，不得单独拆卸。12.作业人员应保持高度的安全意识，注意站立位置，用力均需得当，防止原杆件的搭设校正弯曲时，其弯势的回弹。13.翻掀垫铺笆应注意站立位置，并应自外向里翻起竖立，防止外翻将笆上未及时清除的残留物从高处坠落伤人。竖起竹笆应插入下步的脚手架内。不要持笆在搁栅或大横杆上行走传运。不得高处向外抛掷竹笆。14.拆至开洞处上部（掏空部位悬空口）时，应在悬空口上方保留二步，及时加设临时立杆作支承保护。防止未加临时措施而导致悬空部位的塌坍。15.当日完工后，应仔细检查岗位周围情况，不允许留有隐患。如发现隐患应及时修复或至少完成至一个程序、一个部位的结束方可撤岗。同时要清除步面浮动物件。防止复30、岗后的自伤事故发生。16.输送至地面的材料，应按类堆放整理，剔除已失去安全度的杆件或配件，然后归仓。如修理脚手架的材料。未能及时归仓，必须暂留人行道的，在许可下，做好防范措施，张挂醒目的安全标志，防止意外事故的发生。十、应急措施10.1高处坠落事故应急措施1迅速将伤员运离危险场地，移至安全地带。2保持呼吸道畅通，若发现窒息者，应立即解开伤员领口，清除鼻、咽、喉部的异物、血块、分泌物、呕吐物等，以解除其呼吸道梗塞和呼吸机能障碍。3视其伤情采取报急救中心直接送至医院，或待简单处理后去医院检查。4项目部接到报告后，应在第一时间赶赴现场，了解和掌握事故情况，开展抢救和维护现场秩序，保护事故现场。5拨打31、急救中心电话“120”与急救中心取得联系(医院在附近的直接送往医院),应详细说明事故地点、严重程度，及时将伤员送至就近医院就就诊。10.2火灾事故应急措施1当接到现场火灾信息后，立即组成应急抢险指挥小组，视火势情况拨打“119”火警电话，及时通知项目部应急抢险领导小组，以便领导充分了解现场情况和指挥扑救火灾事故。2当项目部大临或施工现场发生火灾时。除及时报警外，指挥小组要立即组织义务消防人员和员工进行扑救。并派人及时切断电源，接通消防水泵电源，组织抢救伤员，隔离火灾危险源和重要物资，充分利用施工现场中的消防设施器材进行灭火。10.3坍塌事故应急措施当脚手架搭设过程中出现支撑立杆弯曲、倾斜情况时32、，监护人员应立即向项目经理报告，项目经理应立即组织应急救援小组全部成员快速到达现场，分析产生的原因和即将产生事故的后果，然后果断地决定是抢修还是人员撤离。当分析即将产生事故的后果为可抢修型的，立即明确责任人，按照本应急预案中落实的人员进行抢修和加固，在抢修和加固过程中，预案小组所有成员都必须在现场指挥，不得离开现场。当分析即将产生事故的后果为坍塌型（不可抢修），应立即撤离现场所有工人到安全场所集中，并且点名落实,设立警戒区域，切断电源，并做好向上级主管部门和救援部门报告的准备工作。脚手架搭设过程中出现了坍塌事故，火速向消防救援部门求救，同时向上级主管部门回报。预案小组成员应管理好警戒区，保护事33、故现场。十一、脚手架计算书一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 18.0 米，立杆采用双立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.50米，立杆的横距为0.8米，立杆的步距为1.80 米；内排架距离墙长度为0.30米；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 3 根；脚手架沿墙纵向长度为36 米；采用的钢管类型为 483.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 1.00；连墙件布置取两步两跨，竖向间距 3.60 米，水平间距3.00 米，采用螺栓连接；2.活荷载参数施工均布荷载标准值(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工34、程地处江苏省无锡，查荷载规范基本风压为0.450，风荷载高度变化系数z为0.740，风荷载体型系数s为0.649；计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m2):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.110；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:4 层；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、冲压钢脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用14a号槽钢，其中建筑物外悬挑段长度1.30米，建筑物内锚固段长度 2.50 米。与楼板连接的螺栓直径(mm):16.035、0；楼板混凝土标号:C35；6.拉绳与支杆参数支撑数量为:1； 钢丝绳安全系数为:6.000；钢丝绳与墙距离为(m):1.100；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.10 m。 二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0.038 kN/m ；脚手板的荷载标准值: P2= 0.3001.500/4=0.112 kN/m ；活荷载标准值: Q=3.0001.500/4=1.125 kN/m；荷载的计算值: q=1.236、0.038+1.20.112+1.41.125 = 1.756 kN/m； 小横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下: 最大弯矩 Mqmax =1.7561.0002/8 = 0.220 kN.m；最大应力计算值 = Mqmax/W =43.211 N/mm2；小横杆的最大应力计算值 =43.211 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 f=205.0 N/mm2，满足要求！3.挠度计算:最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0.038+0.112+1.125 = 1.276 kN/m ； 最大挠度 V = 5.01.2761000.37、04/(3842.060105121900.0)=0.662 mm；小横杆的最大挠度 0.662 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1000.0 / 150=6.667 与10 mm，满足要求！三、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。1.荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0.0381.000=0.038 kN；脚手板的荷载标准值: P2= 0.3001.0001.500/4=0.112 kN；活荷载标准值: Q= 3.0001.0001.500/4=1.125 kN；荷载的设计值: P=(1.20.038+1.20.112+1.41.125)/2=38、0.878 kN； 大横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。 均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.080.0381.5001.5002=0.010 kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.4170.8781.500= 0.549 kN.m；M = M1max + M2max = 0.010+0.549=0.560 kN.m最大应力计算值 = 0.560106/5080.0=110.154 N/mm2；大横杆的最大应力计算值 = 110.154 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=239、05.0 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm均布荷载最大挠度计算公式如下: 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度： Vmax= 0.6770.0381500.04 /(1002.060105121900.0) = 0.052 mm；集中荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：P=（0.038+0.112+1.125）/2=0.638kN V= 3.0290.6381500.03/ ( 100 2.060105121900.0 )= 2.597 mm；最大挠度和：V= Vmax + Vp40、max = 0.052+2.597=2.650 mm；大横杆的最大挠度 2.650 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500.0 / 150=10.0与10 mm，满足要求！四、扣件抗滑力的计算:按规范表,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；小横杆的自重标准值: P1 = 0.0381.0003/2=0.058 kN；大横41、杆的自重标准值: P2 = 0.0381.500=0.058 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.3001.0001.500/2=0.225 kN；活荷载标准值: Q = 3.0001.0001.500 /2 = 2.250 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.058+0.225)+1.42.250=3.489 kN；R 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载的计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1248 NG1 = 0.1248+(0.83/2+1.50242、)0.038/1.8018.00 = 3.842； (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用竹笆片脚手板，标准值为0.30 NG2= 0.30041.500(0.800+0.3)/2 = 0.99 kN； (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.11 NG3 = 0.11041.500/2 = 0.330 kN； (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50018.000 = 0.135 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.297 kN；活荷载为施工荷载43、标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ= 3.0001.0001.5002/2 = 4.500 kN；风荷载标准值按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Wo = 0.450 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Uz= 0.740 ； Us - 风荷载体型系数：取值为0.649；经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 0.4500.7400.649 = 0.151 kN/m2；不考44、虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.25.297+ 1.44.500= 12.656 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.25.297+ 0.851.44.500= 11.711 kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.1511.500 1.8002/10 = 0.087 kN.m；六、立杆的稳定性计算: 不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴向压力设计值 ：N =13.031 kN；计算立杆的截面回转半径45、 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表得 ：k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表得 ： = 1.500 ；计算长度 ,由公式 lo = kh 确定 ：l0 = 3.119 m；长细比 Lo/i = 197.000 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：= 0.186 ；立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 13031.000/(0.186489.000)=143.273 N/mm2；立杆稳定性计算 = 46、143.273 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205.000 N/mm2，满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N =12.086 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表得 ： = 1.500 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.119 m；长细比: L0/i = 197.000 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.186立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模47、量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 12086.280/(0.186489.000)+87492.374/5080.000 = 150.106 N/mm2；立杆稳定性计算 = 150.106 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205.000 N/mm2，满足要求！ 七、连墙件的计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0风荷载标准值 Wk = 0.151 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 10.800 m2；按规范条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的48、轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 2.287 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 7.287 kN；连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数； 由长细比 l0/i = 300.000/15.800的结果查表得到 =0.949，l为内排架距离墙的长度；又： A = 4.89 cm2；f=205.00 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9494.89010-4205.000103 = 95.133 kN；Nl = 7.287 49、Nf = 95.133,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用普通螺栓连接，普通螺栓计算参见施工计算手册钢结构部分。 连墙件普通螺栓连接示意图 八、悬挑梁的受力计算:悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 本方案中，脚手架排距为1000mm，内排脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体为 1300mm，水平支撑梁的截面惯性矩I = 563.70 cm4，截面抵抗矩W = 80.50 cm3，截面积A = 18.51 cm2。受脚手架集中荷载 N=1.25.297 +1.44.500 = 12.656 kN；水平钢梁自50、重荷载 q=1.218.5100.000178.500 = 0.174 kN/m； 悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 悬挑脚手架支撑梁变形图(kN) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1 = 15.411 kN； R2 = 11.536 kN； R3 = -0.187 kN。 最大弯矩 Mmax= 2.254 kN.m；最大应力 =M/1.05W+N/A= 2.254106 /( 1.05 80500.0 )+ 0.000103 / 1851.0 = 26.671 N/mm2；水平支撑梁的最大应力计51、算值 26.671 N/mm2 小于 水平支撑梁的抗压强度设计值 215.000 N/mm2,满足要求！九、悬挑梁的整体稳定性计算: 水平钢梁采用14a号槽钢,计算公式如下 其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： b = 570 9.558.0 235 /( 1300.0140.0235.0) = 1.73由于b大于0.6，查钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B，得到 b值为0.907。经过计算得到最大应力 = 2.254106 /( 0.90780500.00 )= 30.890 N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 = 30.890 小于 f = 215.00052、 N/mm2 ,满足要求!十、拉绳的受力计算:水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算 其中RUicosi为钢绳的 拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力 RCi=RUisini按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为：RU1=21.795 kN；十一、拉绳的强度计算: 钢丝拉绳(支杆)的内力计算：钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU均取最大值进行计算，为RU=21.795 kN 如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 其中Fg- 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg - 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)， 计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)； - 钢53、丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； K - 钢丝绳使用安全系数。计算中Fg取21.795kN，=0.820，K=6.000，得到：经计算，钢丝绳最小直径必须大于18.000mm才能满足要求！ 钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为N=RU=21.795kN钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为 其中 f 为拉环受力的单肢抗剪强度，取f = 125N/mm2；所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 D=(2179.5074/3.142125.000) 1/2 =15.000mm；54、十二、锚固段与楼板连接的计算: 1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R=0.187 kN； 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为: 其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范条f = 50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=186.7264/(3.142502)1/2 =1.542 mm；水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式: 其中 N - 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N 55、= 0.187kN； d - 楼板螺栓的直径，d = 16.000mm fb - 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.570N/mm2； h - 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于 186.726/(3.14216.0001.570)=2.366mm。3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式: 其中 N - 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向压力，N = 11.536kN； d - 楼板螺栓的直径，d = 16.000mm； b - 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=80.000mm； fcc - 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.950fc=16.700N/mm2；经过计算得到公式右边等于103.52 kN，大于锚固力 N=11.54 kN ，楼板混凝土局部承压计算满足要求!