1、 高支模工程专项施工方案 编制人： 审核人： 审批人： 2017-3-533目 录一、编制依据及目标要求11.编制依据12.目标要求1二、工程概况1三、高支模施工方法及支撑构造要求21、高支模位置22、高支模的材料要求33、高支模施工方法34、支撑的构造要求3四、高支模计算设计5五、质量保证措施61、轴线偏位的预防措施62、垂直偏差的预防措施63、标高不正确的预防措施74、柱、梁模板胀模的预防措施75、梁模下垂、失稳倒塌的预防措施76、漏浆的预防措施77、拆模时出现缺陷的预防措施78、模板支撑系统质量保证措施与控制程序89、模板及高支模施工管理架构1010、混凝土浇捣方法10六、高支模满堂脚手2、架搭拆施工安全技术措施11七、高支模文明施工措施与管理12八、高支模监测12九、安全应急救援预案131、安全事故应急救援架构132、发生高处坠落事故应急救援133、发生支模坍塌应急救援144、触电事故应急救援措施15扣件钢管楼板模板支架计算书16梁侧模板计算书23梁模板扣件钢管高支撑架计算书27一、工程概况1、工程主要概况工程名称： 建设单位： 设计单位： 勘察单位： 监理单位： 施工单位： 建设地址： 结构类型：框架结构建设规模：建筑面积约 地质概况：详见地勘报告2、建造地特征 本工程位于 xxxxxxxx 一层结构标高为3.300米，板厚分别有0.090、0.110、0.140米三种，最高3、处局部支模高度6.15米，梁截面尺寸主要有200400、200500、200570等三种。柱截面尺寸为300300、300400、400400、500300、600300等多种。二、编制依据及目标要求1编制依据 本工程施工图纸中华人民共和国工程建设标准强制性条文（房屋建筑部分）建筑工程施工质量验收统一标准（GB503002013）建设工程项目管理规范（GB/T503262006）工程测量规范（GB50026-2007）混凝土结构工程施工质量验收规范（GB502042015）建筑施工安全检查标准（JGJ59-2011）建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）建筑施工模板安全4、技术规范（JGJ162-2008）2目标要求质量目标： xxx市建筑结构合格工程。施工现场管理目标：市级文明工地。安全生产管理目标：确保无重大工伤事故，杜绝死亡事故，负伤率控制在0以内。环境保护管理目标：创建“绿色无污染工地”，室内环境控制达标。三、高支模施工方法及支撑构造要求1、高支模的位置本工程高支模的位置如下：1)、A1#A3#、B1#B4#三层局部梁、板支模高度6.05米；2)、A户型板厚110mm，B户型板厚140mm；3)、A、B高支模跨度面积分别为6.35.5、6.35.12、高支模材料要求本工程高支模施工部分全部采用钢管脚手架（扣件式）搭设支撑体系，选用钢管和4080方木作为背5、楞方木，采用15mm厚木模板。钢管规格全部为标准件483.0mm。立杆顶端高度调节用可调支托。1)、钢管（外径48mm，壁厚不小于3.0mm）及扣件，严禁使用有弯曲、锈蚀、压扁、裂缝的钢管；严禁使用有脆裂、变形、滑形的扣件。扣件表面须作防锈处理，保证扣件的活动部分能灵活转动，当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离不小于5mm。2)、顶托必须逐个检查，对存在螺栓滑丝等现象的一律不得使用。方木开裂破损的一律不得使用。3)、对高支模中使用的模板、方木、钢管等材料，使用过一定周期不能确保符合原有力学性能的情况下，要选样做破坏性力学试验，确定能够满足使用承载要求。 4)、高支模位置及其它尺寸一览表高支模各位6、置梁、板、柱等最大截面尺寸及高支模高度对应表见下表：分项 序号部位梁最大截面尺寸（mm）板厚度（mm）柱最大截面尺寸（mm）高支模最大高度（m）高支模楼层1A户：15、1014/AB轴20040090、110/6.151层3层2B户：26/AC轴/140/6.151层3层3高支模施工方法1）、采用48钢管满堂脚手架作为垂直支撑钢件。2）、梁底模采用25厚木板；梁侧模、楼板底模均采用15mm厚木模板，支撑系统采用4080mm的木枋、顶托、48*3.0钢管。3）、设48*3.0钢管纵横扫地杆一道（高出地面200内）。同时纵横设置48*3.0水平连结钢管1500；保证整体稳定。4）、纵横设剪刀撑；27、00500等框粱底两边均设置剪刀撑。详见计算书及图示说明。5）、高支模施工过程检查严格按照规范执行，具体如下：a、专项施工方案计算书是否结合实际情况；b、立柱、支架间距是否满足规范及方案要求；c、水平柱、剪刀撑设置是否符合规范要求；d、作业环境是否满足规范要求。e、支架使用的各种周转材材质是否满足施工规范要求。4支撑的构造要求梁高支模要求下部支撑结构要求：1）、立杆间距及设置要求A、高度小于等于800mm且宽度小于300mm的梁，梁底钢管支撑纵横向间距不大于1000mm。B、对本工程梁（200500mm，现浇最大跨度大于6米），梁底中间采用纵向支撑，立杆纵横间距均按不大于1000mm设置。C、8、梁底所有支撑采用顶托，顶托上必须放置两根平直钢管，钢管上为4080mm方木，木枋顶铺梁底模板。D、梁两侧沿梁向水平钢管作为承载钢管钢管时，水平钢管与立杆钢管的连接必须采用双扣件。2)、其它构造要求A、脚手架支撑体系水平横杆步距1500mm，同时在离地200mm范围内设置扫地杆。B、横、纵方向剪刀撑每隔3排立杆必须全立面设置剪刀撑，且剪刀撑度数为4560，剪刀撑应与立杆用扣件可靠连接。C、水平剪刀撑应从顶层开始向下每隔2步设置一道并且满搭，且剪刀撑度数为4560，剪刀撑应与立杆用扣件可靠连接。D、对梁，剪刀撑沿梁横截面方向设置，横向间距不超过3米，同时在架体两侧外围设置纵向剪刀撑进行封闭。E、立9、管底部垫方木或宽度不小于250mm的模板，以利于荷载传递。上部支撑结构要求：3）、支撑设置梁高度小于等于600mm的情况下，横向方木（4080mm，平行于梁截面）间距不大于250mm，方木搁置在下部撑体系的纵向水平钢管上。4）、其它构造要求A、在安装模板时，梁底模端部必须在支撑立杆的内侧，不得有悬挑情况出现。B、梁底模的搁置要利用木枋的窄边，并把水平拼缝搁置在木枋上。C、竖向的梁侧模的拼缝也要用木枋的窄边压住。模边要压在柱的竖向模板上。在主梁梁端与次梁交接部位，要求次梁的底模、侧模压住主梁的侧模，以保证接缝严密及刚度要求。D、根据图纸要求，对于跨度L4m的梁，支模时应按规范要求起拱0.1%0.10、3% 。支撑示意图：梁高度不大于800mm且梁宽度不大于300mm。板高支模要求1)、一般要求：A、立杆间距纵横均按不大于1000mm设置。B、立杆顶托内必须搁置两根平直钢管并列承载。C、本工程屋面板厚为140mm，木枋搁置间距不大于250mm。D、脚手架支撑体系水平横杆步距1500mm，同时在离地200mm范围内设置扫地杆。E、横、纵方向剪刀撑每隔3排立杆必须全立面设置剪刀撑，且剪刀撑度数为4560，剪刀撑应与立杆用扣件可靠连接。F、水平剪刀撑应每隔3排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道并且满搭（横、纵方向），且剪刀撑度数为4560，剪刀撑应与立杆用扣件可靠连接。2)、其他构造要求：A、在安11、装模板时，底模其边端部离支撑立杆的悬挑长度不得大于100mm。B、平台模底模的搁置要利用木枋的窄边，并把水平拼缝搁置在木枋上。C、对于跨度L4m的板要求支模时跨中起拱0.1%0.3% 。四、高支模计算设计书A梁模板高支撑可以根据设计荷载采用双立杆；B立杆间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向中足够的设计刚度；C梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距。1立杆步距的设计A当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；B当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置；2整体性构造层设计A.单水平加强层可以每4米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，12、并须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格数的1/3；B.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔5米设置，四周和中部每5米设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；C.在任何情况下，高支撑的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层；D.支撑必须与周边的已浇注砼柱连接。3剪刀撑设计沿支架四周外立面应满设剪刀撑，支架中部按要求设置剪刀撑。4顶部支撑点的设计支撑横杆与立杆的连接扣件进行抗滑验算，满足不了要求时用双扣件。5支撑架搭设的要求A.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；B.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于建筑施工模板安全技术规范（JGJ16213、-2008）要求；C.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的；每个扣件的拧紧矩都要控制在45-60N.M,钢管不能够选用已经长期使用发生变形或生锈的;6施工使用的要求A确保模板支架施工过程中均衡受载,采用由中部向两边扩展的浇注方法;B严格控制实际施工荷载不超过设计荷载,钢筋等材料不能在支架上方堆放;C浇注过程中,派人检查支架和支承情况,发现下沉、松动和变形情况及时解决。7安全技术措施A.在搭设支撑时必须搭设操作平台；B.搭设阶段必须加强检查监督，发现问题及安全隐患立即进行整改或技术校正；C.搭设阶段严格控制使用荷载，不得超载；D.加强检查、验收，加强监督。8计算书 （见后附件）五、质量保证措施模14、板工程质量控制1、轴线偏位的预防措施精确弹线：每层都必须从同一基准点出发测出各条轴线，并按测量的要求进行复测，校核其精度是否达到要求，严禁用丈杆逐段引测轴线，且不进行校核的办法。建筑物较长、轴线较多时，可在中间选择一二点进行复核。成排的柱子宜弹出通线，并将柱子边线兜方。梁的轴线，边线宜先用墨斗在楼面上弹线，再引测到柱上，以作复核之用，防止发生梁模板位移。下层伸出的竖向钢筋应无严重位移，如有极少数钢筋偏移至边线外时，应先采取校正措施。柱脚处可用短钢筋或扁铁撑头焊在柱钢筋上，作为模板的限位。柱限位每边不少于两根，注意电焊时不得烧伤柱钢筋。2、垂直偏差的预防措施立柱模板时应用托线板或线锤严格校正其垂15、直度。成排柱宜先立两端柱模，校正复核无误后，顶部拉通麻线，再根据麻线立中间柱模。合理设置模板和支撑系统。单根柱高度不超过4m时，宜采用木材、钢管或工具式斜撑，斜撑必须固定在牢靠的支点上，其底部水平角不宜大于45。高度超过4m，应采用1012工具式拉筋，用花篮螺栓收紧，邻近柱模板之间可用水平连杆、剪力撑、或交叉拉筋相连。边柱要求3面设置支撑，角柱模板除两边设支撑外，还应在其分角线位置上增设支撑，以防柱模倾斜或扭曲。采用柱、梁同时立模的方案。此时，梁模板可兼起柱模顶部水平连杆的作用，同时柱箍、梁底支架、柱支撑可以相互连接在一起，增加了模板的整体稳定性。梁侧模上口的通长围檩必须用斜撑固定在立柱、顶撑16、上的横杆上，其底部水平倾角不得大于60，模板上口用搭头将两侧模板固定，梁的倾斜侧模应采用斜撑或楔形垫木加固，使其稳固。3、标高不正确的预防措施正确进行水准测量，严格控制柱、梁、楼板的标高。4、柱、梁模板胀模的预防措施柱模外应设围檩和柱箍，柱箍间距应加密（间距不得大于40cm），同时柱箍与模板之间应采用对拔榫塞紧，以防凸肚或漏浆。柱边中部加拉螺栓。柱箍相对两边应大致处于同一水平上，不得翘裂，以免削弱其自身的刚度。柱上留设混凝土浇灌孔时，门子板应支撑牢固，必要时另加柱箍或斜撑。木模板侧模下口必须有夹木钉紧在支柱的横杆上。当梁侧模板上的通长围檩兼作楼板模板的桁架支座时，围檩下应加设短柱或短撑木。扣件17、的拧紧程序，对于钢筋支架的承载能力、稳定和安全有很大的影响。拧紧程度适当，可使扣件具有足够的抗滑、抗扭、抗拔能力。但不要用力过大，以防滑丝。浇捣混凝土时，不得用震动器强震模板，不得任意拆除柱箍、支撑或梁上口的拉杆。竖向构件应分层浇捣，并控制施工速度，避免产生过大的侧压力。5、梁模下垂、失稳倒塌的预防措施立柱必须置于平整的坚实土上，并有足够的支承面积或铺设垫板。钢筋混凝土梁的跨度不小于4m时，安装模板应按设计要求起拱。6、漏浆的预防措施木模板拼缝处应平直刨光，拼板紧密；浇混凝土前要隔液浇水，使模板润湿膨胀，将拼缝处挤紧。边柱及外侧模板下口应比内模板落低50mm，以便使其夹紧下段混凝土，从而防止可18、能出现的漏浆现象。梁与柱相交，梁模与柱连接处应考虑木模板吸湿后长向膨胀的影响，下料尺寸可稍缩短些，使混凝土浇灌后梁模板顶端外口刚好与柱面贴平，从面避免梁模板嵌入柱、墙混凝土内，但梁模板也不能缩短太多，否则膨胀后未能贴平柱、墙模板，又会发生漏浆现象。板底模板与梁接合处，也应用方木镶接或用阴角模板；板底模板也应考虑浇水润湿后膨胀因素，适当缩小模板尺寸，这样既可防止漏浆，又可避免板底模板嵌入墙、梁内，且便于拆模。7、拆模时出现缺陷的预防措施混凝土拆模强度应以不损坏混凝土表面，不出现掉棱缺角为准。一般非承重的侧模拆模时，混凝土强度不小于1Mpa；门窗洞口模板拆模时，混凝土强度不小于4Mpa，承重模板应19、按规范要求决定拆模时间。大模板脱模后，应趁板面潮湿，粘在板面的混凝土残浆强度低，立即用长柄铲刀清理模板板面，然后涂刷新的脱模剂以备使用。模板的构造要使模板易于拆除，拆模的顺序与安装模板的顺序相反。拆模顺利，则不易发生掉棱缺角等破坏构件混凝土的现象。8、模板支撑系统质量保证措施与控制程序A、原材料采购之前要做好市场调查，从中选择生产管理好、质量可靠的厂家作为采购对象，建立供货关系，并做好记录。B、工程施工中的每道工序，每个部位、分项、分部工程及单位工程的标识用质量检查证和质量记录来阐明。C、施工过程中严格执行各项标准，并根据本工程的施工合同要求，补充完善内部质量保证体系，保证工程质量合格率达1020、0，确保工程保质保量完成。D、在施工管理中严格执行各项标准，推行全面质量管理，提高管理人员的质量意识，用全员工作质量来保证工程质量。E、细化验收程序，分多层段验收，发现质量问题及时整改，并落实整改责任人，严格执行整改复检制度，真正做到一次验收合格率在90以上。F、建立质量评比和奖罚制度，施工时勤交底、多检验、创优质。G.过程控制程序：检查脚手架、脚手板材质证明、取样复验制定与审核模板装配大样中间抽查自检、互检、专检执行验评标准按不同型号挂牌不合格项处理办理模板验收签证手续清理现场、文明施工熟悉图纸和技术资料学习操作规程和质量标准准备工作技术交底书 面 交 底操作人员参加现场模板安装质量评定资料21、整理模板加工成型钢筋、模板工序交接检查自 检 记 录质量评定记录施 工 记 录材料合格证9.模板及高支模施工管理架构 施工管理体系项目经理项目生产副经理技术负责人专职安全员栋号生产主管栋号技术主管机械设备组预算组材料组施工组质安组后勤组技术负责财务室资料组采购组长保安组仓管组长 10、混凝土浇捣方法1）.模板安装完成后，先浇捣柱混凝土，然后进行梁板钢筋绑扎。2）.梁板混凝土浇捣（高支模部分），拟采用汽车天泵由中空对角相交之中点开始浇捣，逐步向外均匀浇捣，砼不得堆放过高及过分集中，而且要及时拨开，振动时不得用振动棒撬住摸板或钢筋振动。在浇捣高支模楼面砼过程中要安排专职安全员进行跟班，并在浇捣之前22、对所有参加浇捣的施工人员作浇捣计术交底和安全交底。在浇筑过程中，跟班木工及施工员随时观察模板体系变形情况，并用水准仪每30分钟观测一次，包括首层钢支撑的沉降观测，发现异常情况及时报告。特别是检查钢管有无局部弯曲而造成失稳以及木枋挠度过大等异常情况。如有异常，施工员立即指挥楼面工作人员撤离，经确认在安全威胁解除后方可进行正常施工。3）.浇捣混凝土时，安排6人在高支模区域内作业，以免增加不必要施工荷载。六高支模满堂红顶架搭拆施工安全技术措施1摸板安装按施工设计进行，严禁随意变动，支顶必须设垫块；2上层和下层支柱在同一垂直线上，模板及支撑系统在安装过程中，必须设置临时固定设施；3支柱全部安装完毕后，23、应及时沿横向和纵向加设水平平撑和垂直剪刀撑；4支柱高度小于5米时，水平撑应设上下两道，两道水平支撑之间，在纵、横架设剪刀撑；支柱高度大于五米时按方案图施工。5拆除时严格遵守安全规定，高处、复杂结构的模板拆除时派专人指挥，严禁非作业人员进入作业区； 6拆除的模板，柱杆、支撑要及时运走，妥善堆放；7拆除板，梁、柱墙模板，在4米以上的作业时应搭设脚手架或操作平台，并设防护栏杆，严禁在同一垂直面上操作；8安装和拆除柱、墙、梁、板的操作层。从首层以上各层应安装安全平网。进行拆除作业时，设置警示标牌；9验收合格方可进行作业，未经验收或验收不合格不得作下一道工序作业；10、认真执行安全技术操作规程有关章程及24、规定，是确保本工程安全生产的关键。本项目实行三级检查验收制度，拟由项目施工部与监理单位专员实施工程质量安全整体监控，力争把安全事故消灭在萌芽状态中，因此必须认真加强工人安全思想教育力度，使每个工人思想上树立施工讲文明，生产讲安全的好风气，对每个班组工人上班前做好安全技术交底，并由受交底人签名。11、满堂脚手架搭设必须积极配合施工进度，每搭设完成一层或一段都要做好“三检”工作，即：班组自检，质安专检，联检，并做好检查记录及验收签证工作。合格才能交付使用，在施工使用过程中不得随意损坏、变更、拆除脚手架，如确需修改必须征得棚队同意才能修改。12、作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载，不得将模板25、支撑、缆风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管固定在脚手架上，严禁悬挂起重设备。13、坚决杜绝盲目指挥操作，根据架子工有关技术及规范进行施工搭设，经常检查所搭设顶架是否符合安全规范，发现隐患应及时处理，所有材料应放在不易坠落的位置，发现有易坠落的物料应及时转移到楼面或地面。14、进入施工现场施工的工作人员应遵守工地现场有关规章制度，坚决杜绝盲目指挥操作，必须戴安全帽，不得穿硬底鞋，不得穿拖鞋及赤脚，不得酒后高空作业，不得向下抛掷杂物，不得乱掉烟头火种，悬空搭设必须系安全带。15、在满堂红顶架使用期间，严禁拆除下列杆件：主节点处的纵、横向水平杆、纵横向扫地杆、连墙拉杆、顶墙杆、吊杆。16、不得在满堂红26、顶架基础及其邻近处进行挖掘作业，否则应采取安全措施，并报主管部门批准。17、在满堂红顶架上进行电、气焊接作业时，必须有防火措施、准备灭火器和派专人看守。18、搭、拆满堂红顶架时，地面应设围栏和警示标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。七高支模文明施工措施与管理1. 建筑材料、构件、料具和建筑垃圾要按施工总平面图指定的区域堆放，堆放要整齐，挂定型化的标牌进行标识。2.项目部要建立消防领导小组，制定安全消防措施，配备充足的灭火器和消防人员。 3.办公室内悬挂项目部管理制度及管理人员岗位责任制.4.楼层清理施工垃圾，使用封闭的专用垃圾道或采用容器吊运，严禁随意凌空抛撒造成扬尘。施工垃圾要及时清运，27、清运时，适量洒水减少扬尘。 5.施工现场在施工前做好施工道路的规划和设置，如采用临时施工道路，基层要夯实，路面铺垫细石，并随时洒水，减少道路扬尘。6.施工现场提倡文明施工，建立健全控制人为噪声的管理制度。尽量减少人为的大声喧哗，增强全体施工人员防噪声扰民的自觉意识。7 施工现场要天天打扫，保持整洁卫生，场地平整，道路畅通，作到无积水，有排水措施。 8.施工现场严禁大小便，发现有随地大小便现象要对责任区负责人进行处罚。施工区、生活区有明确划分，设置标志牌，标牌上注明姓名和管理范围。八高支模监测项目部准备在现场进行施工过程监测。1、监测项目：支架沉降和位移。2、测点布设：梁200500mm设一个监28、测剖面（梁中位置），每个监测剖面布设一个支架水平位移监测点、两个支架沉降观测点。3、监测频率：浇筑混凝土过程中实施监测，监测频率不超过30分钟一次。4、变形控制值：200500梁（跨中）、板底（钢管立杆）沉降为30mm，梁水平位移为10mm。5、变形监测报警值：梁、板底（钢管立杆）沉降为20mm，梁水平位移为8mm。九安全应急救援预案1、 安全事故应急救援架构组 长：黄太敢 电话：副组长：刘忠文 电话：13098382341组员：刘青山、吴火锋、冯建平、吴高亮等急救中心：120 2、发生高处坠落事故应急救援当发生高处坠落事故后，抢救的重点放在对休克、骨折和出血上进行处理。(1)发生高处坠落事故29、，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20度左右，尽快送医院进行抢救治疗。(2)出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。(3)发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包30、扎后。搬运时，将伤者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫，招致死亡。抢救脊椎受伤者，搬运过程，严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。(4)发现伤者手足骨折，不要盲目搬动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或剌伤肌肉，神经或血管。固定方法：以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹头等，在无材料的情况下，上肢可固定在身侧，下肢与腱侧下肢缚在一起。(5)遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。正确的现场止血处理措施。一般伤口小的止血法：先用生理盐水(0.9%NaCl溶液)冲洗伤口，涂上红汞水，然后盖上消毒纱布，31、用绷带；较紧地包扎。加压包扎止血法：用纱布、棉花等作成软垫，放在伤口上再加包扎，来增强压力而达到止血。止血带止血法：选择弹性好的橡皮管、橡皮带或三角巾、毛巾、带状布条等，上肢出血结扎在上臂上1/2处(靠近心脏位置)，下肢出血结扎在大腿上1/3处(靠近心脏位置)。结扎时，在止血带与皮肤之间垫上消毒纱布棉垫。每隔2540分钟放松一次，每次放松0.51分钟。(6)动用最快的交通工具或其他措施，及时把伤者送往邻近医院抢救，运送途中应尽量减少颠簸。同时，密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。3、发生支模坍塌应急救援(1)施工项目在班组作业前必须要结合工作环境进行有针对性的安全技术交底。并保持出入口32、畅通。(2)在施工危险区域悬挂对口警示标志，设专人监护。按规定设防护措施。保持出入口畅通，有计划清理拆除下来的材料，严禁阻塞通道。(3)当支模在拆除过程中发生大面积倒塌、坍塌，不要慌张，保持镇静，注意事态的发展情况、方向及受影响的位置，有序指挥员工疏散。(4)在坍塌过程中不要盲目抢险，有危及用电安全的，应立刻切断电源，确认未有继续坍塌危险的情况下，组织抢救人员，采取有效措施进行抢救工作，首先抢救受伤人员，再抢救集体财产。(5)现场急救处理：尽快解除重物压迫，减少挤压综合症的发生。伤肢制动，可用夹板等简单托持伤肢。伤肢降温(避免冻伤)，尽量避免局部热缺血。伤肢不应抬高、按摩或热敷。如果挤压部位有33、开放创伤及活动出血者，应止血，但避免加压，除有大血管断裂外不用止血带。迅速转往医院。(6)立刻设危险区域，并设警示标志，设专人监护，保护事故现场。(7)按规定上报有关主管部门请求救援。4、触电事故应急救援措施A、当事故发生后现场有关人员首先要尽快使触电者脱离电源脱离电源的基本方法有：(1) 将出事附近电源开关刀拉掉、或将电源插头拔掉，以切断电源。（2）用干燥的绝缘木棒、竹竿、布带等物将电源线从触电者身上拨离或者将触电者拨离电源。（3）必要时可用绝缘工具（如带有绝缘柄的电工钳、木柄斧头以及锄头）切断电源线。（4）救护人可戴上手套或在手上包缠干燥的衣服、围巾、帽子等绝缘物品拖拽触电者，使之脱离电源34、。（5）如果触电者由于痉挛手指紧握导线或导线缠绕在身上，救护人可先用干燥的木板塞进触电者身下使其与地绝缘来隔断入地电流，尽快采取其它办法把电源切断。（6）如果触电者触及断落在地上的带电高压导线，且尚未确证线路无电之前，救护人员不可进入断线落地点810米的范围内，以防止跨步电压触电。触电者脱离带电导线后应迅速将其带至810米以外立即开始触电急救。只有在确证线路已经无电，才可在触电者离开触电导线后就地急救。 （7）应急物资预备： 48*3.0钢管6米长50根，48*3.0钢管34米长30根，扣件100个； 40802000木枋30条，散板若干，顶托40个，高支模部位设置足够的照明。 高支模部位浇捣35、混凝土全程应在白天进行，以方便施工安全监测，严禁其他时间施工。 备发电机一台，以防止因停电而造成安全和质量事故发生。 如发生不利于安全情况，必须做到一切行动听指挥，由各专业施工班组及时进入，对该部位进行加固，确保安全。扣件钢管楼板模板支架计算书 计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)。 计算参数: 模板支架搭设高度为6.15m， 立杆的纵距 b=0.80m，立杆的横距 l=1.0m，立杆的步距 h=1.50m。 模板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度12.0N/mm2，弹性模量4200.0N/mm2。 木方4080mm，间距250mm，剪切强度1.2N/mm236、，抗弯强度11.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载2.50kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 按照规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.100.14+0.30)+1.402.50=8.077kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3524.000.14+0.81.402.50=7.336kN/m2 由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40 采用37、的钢管类型为48*3.0。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(25.1000.1400.800+0.3000.800)=2.746kN/m 考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(0.000+2.500)0.800=1.8kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 80.001.501.50/6 = 30cm3； I = 80.001.501.501.50/12 = 22.5cm4； (1)抗弯强度计38、算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取12.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.202.746+1.401.8)0.2500.250=0.036kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.03610001000/30250=4.788N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.202.7439、6+1.41.8)0.250=0.872kN 截面抗剪强度计算值 T=3872.0/(2800.00015.000)=1.09N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6772.7462504/(100420022.5104)=0.077mm 面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求! 二、模板支撑木方的计算 木方按照均布荷载计算。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.1400.2540、0=0.879kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3000.250=0.075kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+0.000)0.250=0.625kN/m 考虑0.9的结构重要系数，静荷载 q1 = 0.9(1.200.879+1.200.075)=1.03kN/m 考虑0.9的结构重要系数，活荷载 q2 = 0.91.400.625=0.788kN/m 计算单元内的木方集中力为(0.788+1.03)0.700=1.273kN 2.木方的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩41、考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.273/0.700=1.819kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.11.820.700.70=0.089kN.m 最大剪力 Q=0.60.7001.819=0.764kN 最大支座力 N=1.10.7001.819=1.401kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.508.008.00/6 = 48.00cm3； I = 4.508.008.008.00/12 = 192.00cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.089106/480042、0.0=1.85N/mm2 木方的抗弯计算强度小于11.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=3706/(24580)=0.294N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.20N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到0.764kN/m 最大变形 v =0.6770.764700.04/(1009000.001920000.0)=0.070mm 木方的最大挠度小于700.0/250,满43、足要求! (4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算 经过计算得到跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2 考虑荷载重要性系数0.9，集中荷载 P = 0.92.5kN 经计算得到 M = 0.2001.400.92.50.700+0.0800.8940.7000.700=0.476kN.m 抗弯计算强度 f=0.476106/48000.0=9.92N/mm2 木方的抗弯计算强度小于11.0N/mm2,满足要求! 三、板底支撑钢管计算 横向支撑钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 44、支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.271kN.m 最大变形 vmax=0.177mm 最大支座力 Qmax=4.031kN 抗弯计算强度 f=0.271106/4491.0=60.24N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于700.0/150与10mm,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取845、.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=4.03kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、模板支架荷载标准值(立杆轴力) 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.11113.800=1.527kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3000.7000.700=0.147kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.1200.7000.700=1.476kN 考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值 NG = 46、0.9(NG1+NG2+NG3)= 2.835kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。 考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值 NQ = 0.9(2.500+0.000)0.7000.700=1.102kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ 六、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 4.95kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管47、立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.300=2.100m； 由长细比，为2100/16=132； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.391； 经计算得到=4945/(0.391424)=29.821N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m248、)； Wk=0.70.3001.2000.600=0.216kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，0.70m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.70m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.2160.7001.5001.500/10=0.039kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=1.22.835+0.91.41.102+0.90.91.40.039/0.700=4.854kN 经计算得到=4854/(0.391424)+39000/4491=37.857N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 Mmax=46.17 所以第49、5天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。 第2层以下的模板支撑可以拆除。梁侧模板计算书 一、梁侧模板基本参数 计算断面宽度200mm，高度600mm，两侧楼板厚度110mm。 模板面板采用普通木模板。 内龙骨布置7道，内龙骨采用4080mm木方。 外龙骨间距400mm，外龙骨采用双钢管48mm3.0mm。 面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度12.0N/mm2，弹性模量4200.0N/mm2。 木方剪切强度1.2N/mm2，抗弯强度11.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 二、梁侧模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的50、荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取2.000h； T 混凝土的入模温度，取15.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.800m； 1 外加剂影响修正系数，取1.200； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=23.040kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇51、混凝土侧压力标准值 F1=0.923.040=20.736kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.94.000=3.600kN/m2。 三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。 面板的计算宽度取0.27m。 荷载计算值 q = 1.220.7360.273+1.403.6000.273=8.154kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 27.251.501.50/6 = 10.22cm3； I = 27.251.501.501.50/12 52、= 7.66cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.876kN N2=2.521kN N3=2.137kN N4=2.265kN N5=2.137kN N6=2.521kN N7=0.876kN 最大弯矩 M = 0.064kN.m 最大变形 V = 0.622mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.06410001000/10219=6.263N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取12.00N/mm2； 面53、板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=31346.0/(2272.50015.000)=0.494N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.622mm 面板的最大挠度小于272.5/250,满足要求! 四、梁侧模板内龙骨的计算 内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。 内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.2720.74+1.40.273.780=8.154kN/m 挠度计算荷载标准值q=0.2720.74=5.661kN/m 按照54、三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 3.262/0.400=8.154kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.18.1540.400.40=0.130kN.m 最大剪力 Q=0.60.4008.154=1.957kN 最大支座力 N=1.10.4008.154=3.588kN 截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.508.008.00/6 = 48.00cm3； I = 4.508.008.008.00/12 = 192.00cm4； (1)抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.13055、106/48000.0=2.72N/mm2 抗弯计算强度小于11.0N/mm2,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31957/(24580)=0.815N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.20N/mm2 抗剪强度计算满足要求! (3)挠度计算 最大变形 v =0.6775.651400.04/(1009000.001920000.0)=0.057mm 最大挠度小于400.0/250,满足要求! 五、梁侧模板外龙骨的计算 外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续56、梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=1.731kN.m 最大变形 vmax=1.155mm 最大支座力 Qmax=14.227kN 抗弯计算强度 f=1.731106/8982.0=192.72N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于430.0/150与10mm,满足要求!57、 六、对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 14.227 对拉螺栓强度验算满足要求!梁模板扣件钢管高支撑架计算书 计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)。 计算参数: 模板支架搭设高度为6.15m， 梁截面 BD=200mm600mm58、，立杆的纵距(跨度方向) l=0.80m，立杆的步距 h=1.50m， 梁底增加2道承重立杆。 面板厚度15mm，剪切强度1.2N/mm2，抗弯强度12.0N/mm2，弹性模量4200.0N/mm2。 木方50100mm，剪切强度1.2N/mm2，抗弯强度11.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁两侧立杆间距 0.80m。 梁底按照均匀布置承重杆4根计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图 按照规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的59、组合S=1.2(25.501.80+0.50)+1.402.00=58.480kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3524.001.80+0.71.402.00=60.280kN/m2 由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98 采用的钢管类型为483.0。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5001.8000.400=18.360kN/m (2)模板60、的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.400(21.800+0.300)/0.300=2.600kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)0.3000.400=0.240kN 考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.3518.360+1.352.600)=25.466kN/m 考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.980.240=0.212kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 40.001.561、01.50/6 = 15.00cm3； I = 40.001.501.501.50/12 = 11.25cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.003kN N2=2.923kN N3=2.923kN N4=1.003kN 最大弯矩 M = 0.027kN.m 最大变形 V = 0.030mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.02710001000/15000=1.800N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取62、12.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=31543.0/(2400.00015.000)=0.386N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.20N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.030mm 面板的最大挠度小于100.0/250,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 2.923/0.400=7.308kN/m 最大弯矩 M = 0.1q63、l2=0.17.310.400.40=0.117kN.m 最大剪力 Q=0.60.4007.308=1.754kN 最大支座力 N=1.10.4007.308=3.215kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.508.008.00/6 = 48.00cm3； I = 4.508.008.008.00/12 = 192.00cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.117106/48000.0=2.44N/mm2 木方的抗弯计算强度小于11.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.64、6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31754/(24580)=0.731N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.20N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到5.764kN/m 最大变形 v =0.6775.764400.04/(1009000.001920000.0)=0.058mm 木方的最大挠度小于400.0/250,满足要求! 三、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算65、简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.071kN.m 最大变形 vmax=0.023mm 最大支座力 Qmax=4.173kN 抗弯计算强度 f=0.071106/4491.0=15.80N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于350.0/150与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算 纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢66、管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.584kN.m 最大变形 vmax=0.884mm 最大支座力 Qmax=8.973kN 抗弯计算强度 f=0.584106/4491.0=130.10N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照67、下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=8.97kN 单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件! 五、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=8.973kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.10012.000=1.451kN N = 8.973+1.451=10.424kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=68、4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.80m； l0 计算长度，取1.800+20.300=2.400m； 由长细比，为2400/16=150； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.308； 经计算得到=10424/(0.308424)=79.839N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公69、式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.70.2001.2000.600=0.144kN/m2 h 立杆的步距，1.80m； la 立杆迎风面的间距，0.80m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.80m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.1440.8001.8001.800/10=0.042kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=8.973+0.91.21.194+0.90.91.40.042/0.800=10.484kN 经计算得到=10484/(0.308424)+42000/4491=89.724N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!