1、浙江省长城建设集团有限公司 塔吊基础专项施工方案杭州海康威视电子有限公司安防产业基地一期工程编制： 审核： 审批： 浙江省长城建设集团有限公司2015年1月目 录一、工程概况3二、编制依据4三、塔吊选择5四、塔吊基础设计及计算8五、施工管理部署57六、塔吊基础施工58七、塔吊管理方案60八、塔机沉降、垂直度测定及偏差校正62九、多塔管理措施62十、应急预案65附图：附图1、塔吊平面布置图附图2、塔吊基础定位图附图3、桩基础塔吊平面、剖面及基础开挖剖面图附图4、天然基础塔吊平面、剖面及基础开挖剖面图附图5、塔吊基础预埋节平面、剖面图塔吊基础专项施工方案一、工程概况本工程杭州海康威视电子有限公司安2、防产业基地一期建设项目位于桐庐县320国道（科技大道）与求是路交叉口东南角。项目占地面积247031平方米，建筑面积301320.25平方米。工程场地分生产区及生活区两部分,其中生产区由9幢楼组成,位于场地的西北部分，主要由6幢厂房、1幢仓库、1幢综合楼、1幢动力站房组成；生活区位于场地的东南侧，主要由6幢宿舍楼组成（每幢2 栋）,共17幢,均采用钢筋砼框架结构，结构安全等级均为二级，地基基础设计等级为乙级，结构设计使用年限为50年。各方责任主体单位：建设单位：杭州海康威视数字技术股份有限公司项目管理方：浙江省工程咨询有限公司设计单位：中国联合工程公司监理单位：浙江明康工程咨询有限公司勘察单位3、：杭州市勘察设计研究院施工单位：浙江省长城建设集团有限公司栋号0.000绝对标高建筑屋顶标高现场场地相对标高设计开挖深度A1厂房20.30m18.40m约-0.20m-1.35mA2厂房20.30mB1厂房20.60mB2厂房20.60mC2厂房20.90mD2厂房21.10m仓库21.20m综合楼19.80m12.4m动力站房20.10m6.20m宿舍128.80m21.30m约-2.80m卵砾石混中细沙层（约自然地面下挖-1m-2）宿舍228.35m约-2.35m宿舍327.60m约-1.80m宿舍427.30m约-1.30m宿舍528.00m约-2.00m宿舍626.45m约-0.50m4、二、编制依据1、建筑地基基础设计规范（GB50007-2011）；2、混凝土结构设计规范（GB50010-2010）；3、建筑桩基技术规范（JGJ94-2008）；4、建筑结构荷载规范（GB50009-2012）；5、建筑机械使用安全技术规程（JGJ33-2012）；6、塔式起重机设计规范（GB/T13752-19927、塔式起重机混凝土基础工程技术规程（JGJ/T187-2009）；8、固定式塔式起重机基础技术规程（DB-T1053-2008）；9、建筑施工塔式起重机安装、使用、拆卸安全技术规程(JGJ196-2010)；10、中国联合工程公司提供的总平面图、基础平面图及详图、桩位图等；115、杭州市勘察设计研究院提供的杭州海康威视电子有限公司安防产业基地建设项目一期工程（详勘，2014.10）；12、QTZ80（ZJ5710）（浙江建机）塔式起重机使用说明书；13、关于加强组合式塔机基础制作、安装和使用的若干要求（杭建监总201213号）；14、关于加强建筑起重机械租赁、安装拆卸和使用安全管理的若干意见（杭建监总33、56号）。三、塔吊选择本工程拟建项目面积大,楼栋多,各栋楼横、竖向距离长,在土方开挖阶段和结构施工阶段，工程量很大，需安装塔吊完成垂直和水平运输。选择23台塔吊安装在建筑物边,型号为: 塔吊型号塔吊臂长生产厂家布置位置QTZ80（ZJ5710）57米浙江省建设机械集6、团详见塔吊平面布置图塔吊中心点离建筑物距离大于3.5m；使用完毕后能顺利拆除下来，不与外脚手架、建筑物发生冲突现象。（详见塔吊平面布置图）。因拟建建筑物较低,塔吊交叉多,工期特别紧张,若后续塔吊顶升作业势必会影响其他塔吊工作,影响工期,故塔吊直接安装到最终高度。各塔吊布置位置关系汇总表:塔吊名称（作业半径）塔吊之间距离工作半径是否交叉相交塔吊垂直错开1#塔吊（57m）1#与2#塔吊相距100.4m1#与3#塔吊相距104.2m是是1#与2#塔吊6m1#与3#塔吊6m2#塔吊（57m）2#与1#塔吊相距104.2m2#与3#塔吊相距116.8m2#与6#塔吊相距121.2m是否否2#与1#塔吊67、m2#与3#塔吊0m 2#与6#塔吊0m 3#塔吊（57m） 3#与1#塔吊相距104.2m3#与2#塔吊相距116.8m3#与4#塔吊相距116.3m3#与5#塔吊相距102.3m是否否是 3#与1#塔吊12m3#与2#塔吊0m3#与4#塔吊0m3#与5#塔吊6m4#塔吊（57m）4#与3#塔吊相距116.3m4#与5#塔吊相距95.9m否是4#与3#塔吊0m4#与5#塔吊6m5#塔吊（57m） 5#与3#塔吊相距102.3m5#与4#塔吊相距95.9m5#与7#塔吊相距82.4m5#与8#塔吊相距74.3m是是是是 5#与3#塔吊6m5#与4#塔吊6m5#与7#塔吊6m5#与8#塔吊6m68、#塔吊（57m）6#与2#塔吊相距121.2m6#与7#塔吊相距116.3m6#与9#塔吊相距89.8m否否是6#与2#塔吊0m6#与7#塔吊0m6#与9#塔吊6m7#塔吊（57m） 7#与5#塔吊相距82.4m7#与6#塔吊相距116.3m7#与8#塔吊相距116.3m7#与9#塔吊相距90.4m是否否是 7#与5#塔吊6m7#与6#塔吊0m7#与8#塔吊0m7#与9#塔吊6m8#塔吊（57m）8#与5#塔吊相距74.3m8#与7#塔吊相距116.3m8#与12#塔吊相距121.2m是否否6#与2#塔吊6m6#与7#塔吊0m6#与9#塔吊0m9#塔吊（57m） 9#与6#塔吊相距89.8m99、#与7#塔吊相距90.4m9#与10#塔吊相距85.7m9#与11#塔吊相距78.6m是是是是 9#与6#塔吊6m9#与7#塔吊6m 9#与10#塔吊6m 9#与11#塔吊12m10#塔吊（57m）10#与9#塔吊相距85.7m10#与11#塔吊相距111.6m10#与14#塔吊相距80.2m是是是 10#与9#塔吊6m 10#与11#塔吊12m 10#与14#塔吊6m11#塔吊（57m） 11#与9#塔吊相距78.6m11#与10#塔吊相距111.6m11#与13#塔吊相距87.8m11#与15#塔吊相距112.8m是是是是 11#与9#塔吊6m 11#与10#塔吊12m 11#与13#塔吊10、6m 11#与15#塔吊12m12#塔吊（57m）12#与8#塔吊相距121.2m12#与11#塔吊相距116.3m12#与13#塔吊相距80.2m否否是 12#与8#塔吊0m 12#与11#塔吊12m 12#与13#塔吊6m13#塔吊（57m） 13#与11#塔吊相距87.8m13#与12#塔吊相距80.2m13#与15#塔吊相距82.4m13#与17#塔吊相距104.7m是是是是 13#与11#塔吊6m 13#与12#塔吊6m 13#与15#塔吊6m 13#与17#塔吊16m14#塔吊（57m）14#与10#塔吊相距80.2m14#与15#塔吊相距111.8m14#与16#塔吊相距86.511、m是是是 14#与10#塔吊6m 14#与15#塔吊6m 14#与16#塔吊6m15#塔吊（57m） 15#与13#塔吊相距82.4m15#与14#塔吊相距111.8m15#与16#塔吊相距78.5m15#与17#塔吊相距82.4m是是是是 15#与13#塔吊6m 15#与14#塔吊6m 15#与16#塔吊12m 15#与17#塔吊112m16#塔吊（57m）16#与14#塔吊相距86.5m16#与15#塔吊相距78.5m16#与17#塔吊相距122.2m是是否 16#与14#塔吊6m 16#与15#塔吊12m 16#与17#塔吊0m17#塔吊（57m）17#与13#塔吊相距104.7m17#12、与15#塔吊相距82.4m17#与16#塔吊相距122.2m是是否 17#与13#塔吊6m 17#与15#塔吊12m 17#与16#塔吊0m18#塔吊（57m）18#与19#塔吊相距79.2m18#与20#塔吊相距93.5m是是18#与19#塔吊6m18#与20#塔吊6m19#塔吊（57m）19#与18#塔吊相距79.2m19#与20#塔吊相距93.5m是是19#与18#塔吊6m19#与20#塔吊6m20#塔吊（57m）20#与18#塔吊相距93.5m20#与19#塔吊相距93.5m 20#与21#塔吊相距90m是是是 20#与18#塔吊12m 20#与19#塔吊6m 20#与21#塔吊12m13、21#塔吊（57m）21#与20#塔吊相距90m21#与22#塔吊相距75.6m是是21#与20#塔吊12m21#与22#塔吊6m22#塔吊（57m）22#与21#塔吊相距75.6m22#与23#塔吊相距93.5m是是22#与21#塔吊12m22#与23#塔吊6m23#塔吊（57m）23#与21#塔吊相距119.6m23#与22#塔吊相距79.2m否是23#与21#塔吊12m23#与22#塔吊6m说明：1、初装高度控制在塔吊独立高度的75%以内。 2、介于群塔作业，相交塔吊安装高度最小相互错开两个标准节。 各塔吊安装高度如下表：塔吊名称覆盖范围建筑物高度塔吊安装高度1#塔吊：综合楼西南面，臂长14、57m12.4m26m2#塔吊：A1厂房西北面，臂长57m18.4m32m3#塔吊：A1厂房东南面，臂长57m38m4#塔吊：A2厂房东南面，臂长57m26m5#塔吊：B2厂房西南面，臂长57m32m6#塔吊：B1厂房西北面，臂长57m26m7#塔吊：B1厂房东南面，臂长57m26m8#塔吊：B2厂房东南面，臂长57m26m9#塔吊：仓库西南面，臂长57m32m10#塔吊：仓库西北面，臂长57m26m11#塔吊：仓库东南面，臂长57m38m12#塔吊：C2厂房东南面，臂长57m26m13#塔吊：D2厂房西南面，臂长57m32m14#塔吊：仓库西北面，臂长57m32m15#塔吊：仓库东南面，臂长15、57m26m16#塔吊：仓库东北面，臂长57m38m17#塔吊：D2厂房东北面，臂长57m38m18#塔吊：宿舍6西南面，臂长57m21.30m38m19#塔吊：宿舍4西南面，臂长57m32m20#塔吊：宿舍3西南面，臂长57m26m21#塔吊：宿舍2西南面，臂长57m32m22#塔吊：宿舍1西南面，臂长57m26m23#塔吊：宿舍5西南面，臂长57m32m说明： 1、初装高度控制在塔吊独立高度的75%以内。2、介于群塔作业，相交塔吊安装高度相互错开两个标准节。浙江建机集团的QTZ80（ZJ5710），塔吊技术性能如下图：四、塔吊基础设计及计算（一）塔吊基础的设计1、塔吊基础设计思路1)、根据16、本工程的地质条件分析，10#、14#、15#、16#、17#塔吊基础开挖至中风化泥质粉沙岩,开挖深度较浅,分别为1.3m、0.4m、0.5m、0.4m、1.2m, 施工比较方便,而中风化泥质粉沙岩承载力特征值为4200Kpa,满足塔吊使用说明书中的要求,故10#、14#、15#、16#、17#塔吊采用天然基础。根据设计总说明宿舍楼基础持力层为第3层卵砾石混中细沙, 开挖深度较浅, 施工比较方便,若18#、19#、20#、21#、22#、23#塔吊采用第3层卵砾石混中细沙层,基础开挖分别为1.7m、1.8m、1.5m、2m、1.7m、1.8m, 现场基础开挖放坡工作面足够, 施工比较方便, 卵砾17、石混中细沙承载力特征值为300Kpa,满足塔吊使用说明书中的要求,故18#、19#、20#、21#、22#、23#塔吊采用天然基础。10#、14#、15#、16#、17#塔吊开挖土层为人工填土或强风化泥质粉砂岩，土层力学性能良好；18#、19#、20#、21#、22#、23#塔吊开挖土层为1-2层素填土及2层粉质粘土；采用1：0.6放坡开挖,具体放坡剖面图见附图，开挖时做好集水沟排水。降排水措施：采用坑底集水坑，水泵抽水措施。承台周边设0.2m宽的排水沟坡向0.6m*0.6m*0.6m（深）集水坑。集水坑底用C15细石混凝土浇筑100厚，侧壁粉刷。塔吊基础参数、岩土力学资料塔吊编号承台顶高程自18、然地面高程（0.000高程）基础持力层承载力特征值（Kpa）10#塔吊勘察孔Z118+0.30m21（21.2）m中风化泥质粉砂岩420014#塔吊勘察孔Z168+1.25m22.5（21.2）m中风化泥质粉砂岩420015#塔吊勘察孔Z188+1.25m23（21.2)m中风化泥质粉砂岩420016#塔吊勘察孔Z180+1.25m22.3(21.2)m中风化泥质粉砂岩420017#塔吊勘察孔Z205-0.05m20.9(21.1)m中风化泥质粉砂岩420018#塔吊勘察孔Z230-1.6m25.3（26.45）m卵砾石混中细沙30019#塔吊勘察孔Z239-2.95m24.9（27.3）m卵19、砾石混中细沙30020#塔吊勘察孔Z251-2.65m25.2（27.6）m卵砾石混中细沙30021#塔吊勘察孔Z263-3.9m25.2（28.35）m卵砾石混中细沙30022#塔吊勘察孔Z281-3.55m25.7（28.8）m卵砾石混中细沙30023#塔吊勘察孔Z275-3.25m25.3（28）m卵砾石混中细沙300承台尺寸：5.5m*5.5m*1.25m；砼强度等级：C35；配筋：面层HRB400双向20150，底层HRB400双向22150.2、根据塔吊使用说明书中的要求,1#、2#、3#、4#、5#、6#、7#、8#、9#、11#、12#、塔吊基础若采用天然基础,则需开挖深度约520、m,开挖深,安全系数低；而13#塔吊基础若采用天然基础,则需开挖深度约3m,放坡后影响后续施工,因此采用桩基础较为合适,本工层生产区采用旋挖桩,故塔吊桩也采用0.8m旋挖灌注桩。桩基础塔吊承台顶标高均为高出自然地面0.5m，承台开挖深度-0.95m，开挖护坡的处理：采用边坡值1：0.6放坡开挖。塔吊基础参数塔吊编号桩顶标高有效桩长承台顶标高自然地面高层（0.000高程）1#塔吊-0.85m6.15m+0.50m19.6（19.8）m2#塔吊6.15m20.1（20.3）m3#塔吊6.15m20.1（20.3）m4#塔吊6.15m20.1（20.3）m5#塔吊6.15m20.4（20.6）m6#21、塔吊8.15m20.4（20.6）m7#塔吊8.15m20.4（20.6）m8#塔吊6.15m20.4（20.6）m9#塔吊6.15m21（21.2）m11#塔吊6.15m21（21.2）m12#塔吊6.15m20.7（20.9）m13#塔吊4.15m20.9（21.1）m承台尺寸：5m*5m*1.25m；砼强度等级：C35；配筋：面层HRB400双向20150，底层HRB400双向22150.桩砼强度等级：C30；桩径：0.8m，桩身配筋HRB400: 1420；桩心距：双向3.5m 岩土力学资料1#塔吊勘察孔Z010土层名称土层厚度（m）桩周土侧阻力承载力特征值 Kpa人工填土5.387022、素填土0.5760粉质粘土0.514130卵砾石混中细砂4.942300强风化泥质粉砂岩1.6527002#塔吊勘察孔Z018人工填土6.1870粉质粘土0.514130卵砾石混中细砂6.642300强风化泥质粉砂岩0.852700中风化泥质粉砂岩3.210042003#塔吊勘察孔Z038人工填土5.2870素填土0.8760卵砾石混中细砂4.942300强风化泥质风砂岩352700中风化泥质粉砂岩6.610042004#塔吊勘察孔Z063人工填土4.6870素填土0.6760粉质粘土0.714130卵砾石混中细砂4.542300强风化泥质粉砂岩1.5527005#塔吊勘察孔Z101人工填土423、.6870素填土0.5760粉质粘土0.714130卵砾石混中细砂5.842300强风化泥质粉砂岩1.3527006#塔吊勘察孔Z068人工填土6.55870素填土0.6760粉质粘土0.814130卵砾石混中细砂2.842300强风化泥质粉砂岩1.452700中风化泥质粉砂岩6.110042007#塔吊勘察孔Z088人工填土4.95870素填土0.6760粉质粘土1.914130卵砾石混中细砂3.942300强风化泥质粉砂岩1.9527008#塔吊勘察孔Z113人工填土3.1870素填土0.7760粉质粘土1.514130卵砾石混中细砂4.142300强风化泥质粉砂岩1.152700中风化泥24、质粉砂岩410042009#塔吊勘察孔Z126人工填土0.95870素填土4760淤填土0.9340卵砾石混中细砂3.242300强风化泥质粉砂岩0.852700中风化泥质粉砂岩3.2100420011#塔吊勘察孔Z138人工填土4.6870素填土0.5760粉质粘土0.514130卵砾石混中细砂4.542300强风化泥质粉砂岩1.452700中风化泥质粉砂岩4.3100420012#塔吊勘察孔Z163人工填土3.8870素填土0.5760粉质粘土0.914130卵砾石混中细砂4.542300强风化泥质粉砂岩0.95270013#塔吊勘察孔Z201人工填土3.9770卵砾石混中细砂4.240325、00强风化0.450700中风化岩4904200（二）塔吊基础计算 计算书21#塔吊矩形板式基础计算书 计算依据： 1、塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ/T187-2009 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑地基基础设计规范GB50007-2011 一、塔机属性塔机型号QTZ80（浙江建机）塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)40.5塔机独立状态的计算高度H(m)43塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B(m)1.6 二、塔机荷载 1、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk1(kN)374.2起重荷载标准值Fqk(kN)50竖向荷载标准值Fk(kN)42426、.2水平荷载标准值Fvk(kN)25.8倾覆力矩标准值Mk(kNm)865.8非工作状态竖向荷载标准值Fk(kN)374.2水平荷载标准值Fvk(kN)59.2倾覆力矩标准值Mk(kNm)1390 2、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值F1(kN)1.35Fk11.35374.2505.17起重荷载设计值FQ(kN)1.35FQk1.355067.5竖向荷载设计值F(kN)505.17+67.5572.67水平荷载设计值Fv(kN)1.35Fvk1.3525.834.83倾覆力矩设计值M(kNm)1.35Mk1.35865.81168.83非工作状态竖向荷载设计值F(kN)1.3527、Fk1.35374.2505.17水平荷载设计值Fv(kN)1.35Fvk1.3559.279.92倾覆力矩设计值M(kNm)1.35Mk1.3513901876.5 三、基础验算基础布置图基础布置基础长l(m)5.5基础宽b(m)5.5基础高度h(m)1.25基础参数基础混凝土强度等级C35基础混凝土自重c(kN/m3)25基础上部覆土厚度h(m)0基础上部覆土的重度(kN/m3)19基础混凝土保护层厚度(mm)50地基参数修正后的地基承载力特征值fa(kPa)300 基础及其上土的自重荷载标准值： Gk=blhc=5.55.51.2525=945.312kN 基础及其上土的自重荷载设计值：28、G=1.35Gk=1.35945.312=1276.172kN 荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力： Mk=1390kNm Fvk=Fvk/1.2=59.2/1.2=49.333kN 荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力： M=1876.5kNm Fv=Fv/1.2=79.92/1.2=66.6kN 基础长宽比：l/b=5.5/5.5=11.1，基础计算形式为方形基础。 Wx=lb2/6=5.55.52/6=27.729m3 Wy=bl2/6=5.55.52/6=27.729m3 相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩： Mkx=Mkb/(b2+l2)0.5=129、3905.5/(5.52+5.52)0.5=982.878kNm Mky=Mkl/(b2+l2)0.5=13905.5/(5.52+5.52)0.5=982.878kNm 1、偏心距验算 (1)、偏心位置 相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值： Pkmin=(Fk+Gk)/A-Mkx/Wx-Mky/Wy =(374.2+945.312)/30.25-982.878/27.729-982.878/27.729=-27.2710 偏心荷载合力作用点在核心区外。 (2)、偏心距验算 偏心距：e=(Mk+FVkh)/(Fk+Gk)=(1390+59.21.25)/(374.2+945.31230、)=1.11m 合力作用点至基础底面最大压力边缘的距离： a=(5.52+5.52)0.5/2-1.11=2.78m 偏心距在x方向投影长度：eb=eb/(b2+l2)0.5=1.115.5/(5.52+5.52)0.5=0.785m 偏心距在y方向投影长度：el=el/(b2+l2)0.5=1.115.5/(5.52+5.52)0.5=0.785m 偏心荷载合力作用点至eb一侧x方向基础边缘的距离：b=b/2-eb=5.5/2-0.785=1.965m 偏心荷载合力作用点至el一侧y方向基础边缘的距离：l=l/2-el=5.5/2-0.785=1.965m bl=1.9651.965=3.831、63m20.125bl=0.1255.55.5=3.781m2 满足要求！ 2、基础底面压力计算 荷载效应标准组合时，基础底面边缘压力值 Pkmin=-27.271kPa Pkmax=(Fk+Gk)/3bl=(374.2+945.312)/(31.9651.965)=113.858kPa 3、基础轴心荷载作用应力 Pk=(Fk+Gk)/(lb)=(374.2+945.312)/(5.55.5)=43.62kN/m2 4、基础底面压力验算 (1)、修正后地基承载力特征值 fa=300.00kPa (2)、轴心作用时地基承载力验算 Pk=43.62kPafa=300kPa 满足要求！ (3)、偏心32、作用时地基承载力验算 Pkmax=113.858kPa1.2fa=1.2300=360kPa 满足要求！ 5、基础抗剪验算 基础有效高度：h0=h-=1250-(50+22/2)=1189mm X轴方向净反力： Pxmin=(Fk/A-(Mk+Fvkh)/Wx)=1.35(374.200/30.250-(1390.000+49.3331.250)/27.729)=-53.975kN/m2 Pxmax=(Fk/A+(Mk+Fvkh)/Wx)=1.35(374.200/30.250+(1390.000+49.3331.250)/27.729)=87.375kN/m2 假设Pxmin=0,偏心安全，33、得 P1x=(b+B)/2)Pxmax/b=(5.500+1.600)/2)87.375/5.500=56.396kN/m2 Y轴方向净反力： Pymin=(Fk/A-(Mk+Fvkh)/Wy)=1.35(374.200/30.250-(1390.000+49.3331.250)/27.729)=-53.975kN/m2 Pymax=(Fk/A+(Mk+Fvkh)/Wy)=1.35(374.200/30.250+(1390.000+49.3331.250)/27.729)=87.375kN/m2 假设Pymin=0,偏心安全，得 P1y=(l+B)/2)Pymax/l=(5.500+1.60034、)/2)87.375/5.500=56.396kN/m2 基底平均压力设计值： px=(Pxmax+P1x)/2=(87.375+56.396)/2=71.885kN/m2 py=(Pymax+P1y)/2=(87.375+56.396)/2=71.885kPa 基础所受剪力： Vx=|px|(b-B)l/2=71.885(5.5-1.6)5.5/2=770.971kN Vy=|py|(l-B)b/2=71.885(5.5-1.6)5.5/2=770.971kN X轴方向抗剪： h0/l=1189/5500=0.2164 0.25cfclh0=0.25116.755001189=27302.435、12kNVx=770.971kN 满足要求！ Y轴方向抗剪： h0/b=1189/5500=0.2164 0.25cfcbh0=0.25116.755001189=27302.412kNVy=770.971kN 满足要求！ 四、基础配筋验算基础底部长向配筋HRB400 22150基础底部短向配筋HRB400 22150基础顶部长向配筋HRB400 20150基础顶部短向配筋HRB400 20150 1、基础弯距计算 基础X向弯矩： M=(b-B)2pxl/8=(5.5-1.6)271.8855.5/8=751.697kNm 基础Y向弯矩： M=(l-B)2pyb/8=(5.5-1.6)271.36、8855.5/8=751.697kNm 2、基础配筋计算 (1)、底面长向配筋面积 S1=|M|/(1fcbh02)=751.697106/(116.7550011892)=0.006 1=1-(1-2S1)0.5=1-(1-20.006)0.5=0.006 S1=1-1/2=1-0.006/2=0.997 AS1=|M|/(S1h0fy1)=751.697106/(0.9971189360)=1761mm2 基础底需要配筋：A1=max(1761，bh0)=max(1761，0.001555001189)=9809mm2 基础底长向实际配筋：As1=14311.073mm2A1=9809.237、5mm2 满足要求！ (2)、底面短向配筋面积 S2=|M|/(1fclh02)=751.697106/(116.7550011892)=0.006 2=1-(1-2S2)0.5=1-(1-20.006)0.5=0.006 S2=1-2/2=1-0.006/2=0.997 AS2=|M|/(S2h0fy2)=751.697106/(0.9971189360)=1761mm2 基础底需要配筋：A2=max(1761，lh0)=max(1761，0.001555001189)=9809mm2 基础底短向实际配筋：AS2=14311.073mm2A2=9809.25mm2 满足要求！ (3)、顶面长38、向配筋面积 基础顶长向实际配筋：AS3=11827.333mm20.5AS1=0.514311.073=7155.537mm2 满足要求！ (4)、顶面短向配筋面积 基础顶短向实际配筋：AS4=11827.333mm20.5AS2=0.514311.073=7155.537mm2 满足要求！ (5)、基础竖向连接筋配筋面积 基础竖向连接筋为双向10500。 五、配筋示意图基础配筋图本工程10#、14#17#天然基础塔吊均开挖至5-3层中风化泥质粉砂岩，中风化泥质粉沙岩承载力特征值为4200Kpa,18#23#天然基础塔吊均开挖至3层卵砾石混中细沙，卵砾石混中细沙承载力特征值为300Kpa,因安39、装塔吊的型号也相同，10#、14#17#天然基础承载力特征值大于卵砾石混中细沙承载力特征值,故10#、14#17#、18#、20#23#塔吊基础不另计算，按照21#塔吊同法施工。 计算书1#塔吊矩形板式桩基础计算书 计算依据： 1、塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ/T187-2009 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑桩基技术规范JGJ94-2008 4、建筑地基基础设计规范GB50007-2011 一、塔机属性塔机型号QTZ80（浙江建机）塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)40.5塔机独立状态的计算高度H(m)43塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B(m)1.640、 二、塔机荷载 1、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk1(kN)374.2起重荷载标准值Fqk(kN)50竖向荷载标准值Fk(kN)424.2水平荷载标准值Fvk(kN)25.8倾覆力矩标准值Mk(kNm)865.8非工作状态竖向荷载标准值Fk(kN)374.2水平荷载标准值Fvk(kN)59.2倾覆力矩标准值Mk(kNm)1390 2、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值F1(kN)1.35Fk11.35374.2505.17起重荷载设计值FQ(kN)1.35FQk1.355067.5竖向荷载设计值F(kN)505.17+67.5572.67水平荷载设计值Fv(kN41、)1.35Fvk1.3525.834.83倾覆力矩设计值M(kNm)1.35Mk1.35865.81168.83非工作状态竖向荷载设计值F(kN)1.35Fk1.35374.2505.17水平荷载设计值Fv(kN)1.35Fvk1.3559.279.92倾覆力矩设计值M(kNm)1.35Mk1.3513901876.5 三、桩顶作用效应计算承台布置桩数n4承台高度h(m)1.25承台长l(m)5承台宽b(m)5承台长向桩心距al(m)3.5承台宽向桩心距ab(m)3.5桩直径d(m)0.8桩间侧阻力折减系数0.8承台参数承台混凝土等级C35承台混凝土自重C(kN/m3)25承台上部覆土厚度h(42、m)0承台上部覆土的重度(kN/m3)19承台混凝土保护层厚度(mm)50配置暗梁否承台底标高(m)-0.95基础布置图 承台及其上土的自重荷载标准值： Gk=bl(hc+h)=55(1.2525+019)=781.25kN 承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.35Gk=1.35781.25=1054.688kN 桩对角线距离：L=(ab2+al2)0.5=(3.52+3.52)0.5=4.95m 1、荷载效应标准组合 轴心竖向力作用下：Qk=(Fk+Gk)/n=(374.2+781.25)/4=288.862kN 荷载效应标准组合偏心竖向力作用下： Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+43、FVkh)/L =(374.2+781.25)/4+(1390+59.21.25)/4.95=584.635kN Qkmin=(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/L =(374.2+781.25)/4-(1390+59.21.25)/4.95=-6.91kN 2、荷载效应基本组合 荷载效应基本组合偏心竖向力作用下： Qmax=(F+G)/n+(M+Fvh)/L =(505.17+1054.688)/4+(1876.5+79.921.25)/4.95=789.257kN Qmin=(F+G)/n-(M+Fvh)/L =(505.17+1054.688)/4-(1876.5+79.921.2544、)/4.95=-9.329kN 四、桩承载力验算桩参数桩混凝土强度等级C30桩基成桩工艺系数C0.85桩混凝土自重z(kN/m3)25桩混凝土保护层厚度(mm)35桩底标高(m)-7桩有效长度lt(m)6.05桩配筋自定义桩身承载力设计值否桩混凝土类型钢筋混凝土桩身普通钢筋配筋HRB400 1420地基属性地下水位至地表的距离hz(m)1.13自然地面标高(m)-0.2是否考虑承台效应是承台效应系数c0.18土名称土层厚度li(m)侧阻力特征值qsia(kPa)端阻力特征值qpa(kPa)抗拔系数承载力特征值fak(kPa)人工填土5.382000.370素填土0.572000.460粉质粘土45、0.5145000.5130卵砾石混中细砂4.94211000.5300强风化泥质粉砂岩1.65212000.6700软弱下卧层硬持力层厚度t(m)5地基压力扩散角()30修正后的地基承载力特征值fa(kPa)409.22地基承载力特征值fak(kPa)140下卧层顶的地基承载力修正系数d1.4下卧层顶的地基承载力修正系数b0.15下卧层顶以下的土的重度(kN/m )20下卧层顶以上土的加权平均重度m18 1、桩基竖向抗压承载力计算 桩身周长：u=d=3.140.8=2.513m 桩端面积：Ap=d2/4=3.140.82/4=0.503m2 承载力计算深度：min(b/2,5)=min(5/46、2,5)=2.5m fak=(2.570)/2.5=175/2.5=70kPa 承台底净面积：Ac=(bl-nAp)/n=(55-40.503)/4=5.747m2 复合桩基竖向承载力特征值： Ra=uqsiali+qpaAp+cfakAc=0.82.513(4.558+0.57+0.514+0.542)+11000.503+0.18705.747=761.858kN Qk=288.862kNRa=761.858kN Qkmax=584.635kN1.2Ra=1.2761.858=914.229kN 满足要求！ 2、桩基竖向抗拔承载力计算 Qkmin=-6.91kN0 按荷载效应标准组合计算的47、桩基拔力：Qk=6.91kN 桩身位于地下水位以下时，位于地下水位以下的桩自重按桩的浮重度计算， 桩身的重力标准值：Gp=(-0.95-(-0.2-hz)Apz+(-0.2-hz-(-7)Ap(z-10)=(-0.95-(-0.2-1.13)0.50325 +(-0.2-1.13-(-7)0.503(25-10)=47.526kN Ra=uiqsiali+Gp=0.82.513(0.34.558+0.40.57+0.50.514+0.50.542)+47.526=100.446kN Qk=6.91kNRa=100.446kN 满足要求！ 3、桩身承载力计算 纵向普通钢筋截面面积：As=nd2/48、4=143.142202/4=4398mm2 (1)、轴心受压桩桩身承载力 荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Qmax=789.257kN cfcAp+0.9fyAs=(0.85140.503106 + 0.9(3604398.23)10-3=7693.132kN Q=789.257kNcfcAp+0.9fyAs=7693.132kN 满足要求！ (2)、轴心受拔桩桩身承载力 荷载效应基本组合下的桩顶轴向拉力设计值：Q=-Qmin=9.329kN fyAS=3604398.2310-3=1583.363kN Q=9.329kNfyAS=1583.363kN 满足要求！ 4、桩身构造配49、筋计算 As/Ap100%=(4398.23/(0.503106)100%=0.875%0.65% 满足要求！ 5、软弱下卧层验算 (1)、修正后地基承载力特征值 fa=fak+b(ab+d-3)+dm(lt+t-0.5) =140+0.1520(3.5+0.8-3)+1.418(6.05+5-0.5)=409.76kPa (2)、作用于软弱下卧层顶面的附加应力 z=(Fk+Gk)-3/2(al+ab+2d)qsikli/(al+d+2ttan)(ab+d+2ttan) =(374.2+781.25)-3/2(3.5+3.5+20.8)67.9/ (3.5+0.8+25tan30)(3.5+050、.8+25tan30)=2.755kPa (3)、软弱下卧层验算 z+m(lt+t)=2.755+18(6.05+5)=201.655kPafa=409.76kPa 满足要求！ 五、承台计算承台配筋承台底部长向配筋HRB400 22150承台底部短向配筋HRB400 22150承台顶部长向配筋HRB400 20150承台顶部短向配筋HRB400 20150 1、荷载计算 承台有效高度：h0=1250-50-22/2=1189mm M=(Qmax+Qmin)L/2=(789.257+(-9.329)4.95/2=1930.225kNm X方向：Mx=Mab/L=1930.2253.5/4.95=51、1364.875kNm Y方向：My=Mal/L=1930.2253.5/4.95=1364.875kNm 2、受剪切计算 V=F/n+M/L=505.17/4 + 1876.5/4.95=505.403kN 受剪切承载力截面高度影响系数：hs=(800/1189)1/4=0.906 塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a1b=(ab-B-d)/2=(3.5-1.6-0.8)/2=0.55m a1l=(al-B-d)/2=(3.5-1.6-0.8)/2=0.55m 剪跨比：b=a1b/h0=550/1189=0.463，取b=0.463； l= a1l/h0=550/1189=0.463，取l=052、.463； 承台剪切系数：b=1.75/(b+1)=1.75/(0.463+1)=1.197 l=1.75/(l+1)=1.75/(0.463+1)=1.197 hsbftbh0=0.9061.1971.5710351.189=10114.604kN hslftlh0=0.9061.1971.5710351.189=10114.604kN V=505.403kNmin(hsbftbh0， hslftlh0)=10114.604kN 满足要求！ 3、受冲切计算 塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=1.6+21.189=3.978m ab=3.5mB+2h0=3.978m，al=3.5mB+2h053、=3.978m 角桩位于冲切椎体以内，可不进行角桩冲切的承载力验算！ 4、承台配筋计算 (1)、承台底面长向配筋面积 S1= My/(1fcbh02)=1364.875106/(1.0316.7500011892)=0.011 1=1-(1-2S1)0.5=1-(1-20.011)0.5=0.011 S1=1-1/2=1-0.011/2=0.994 AS1=My/(S1h0fy1)=1364.875106/(0.9941189360)=3207mm2 最小配筋率：=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,451.57/360)=max(0.2,0.196)=0.2% 梁底需要配筋：54、A1=max(AS1, bh0)=max(3207,0.00250001189)=11890mm2 承台底长向实际配筋：AS1=13052mm2A1=11890mm2 满足要求！ (2)、承台底面短向配筋面积 S2= Mx/(2fcbh02)=1364.875106/(1.0316.7500011892)=0.011 2=1-(1-2S2)0.5=1-(1-20.011)0.5=0.011 S2=1-2/2=1-0.011/2=0.994 AS2=Mx/(S2h0fy1)=1364.875106/(0.9941189360)=3207mm2 最小配筋率：=max(0.2,45ft/fy1)=m55、ax(0.2,451.57/360)=max(0.2,0.196)=0.2% 梁底需要配筋：A2=max(9674, lh0)=max(9674,0.00250001189)=11890mm2 承台底短向实际配筋：AS2=13052mm2A2=11890mm2 满足要求！ (3)、承台顶面长向配筋面积 承台顶长向实际配筋：AS3=10787mm20.5AS1=0.513052=6526mm2 满足要求！ (4)、承台顶面短向配筋面积 承台顶长向实际配筋：AS4=10787mm20.5AS2=0.513052=6526mm2 满足要求！ (5)、承台竖向连接筋配筋面积 承台竖向连接筋为双向10556、00。 六、配筋示意图承台配筋图 桩配筋图 本工程2#5#、8#、9#、11#12#桩基础塔吊地层分布较稳定，地层地基土的构成与分布特征、深度相类似，塔吊桩均进入卵砾石混中细沙层,安装塔吊的型号也相同，经一一计算按照1#塔吊做法均能满足要求，故2#5#、8#、9#、11#12#塔吊基础计算书不另附，按照1#塔吊同法施工。 计算书6#塔吊矩形板式桩基础计算书 计算依据： 1、塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ/T187-2009 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑桩基技术规范JGJ94-2008 4、建筑地基基础设计规范GB50007-2011 一、塔机属性塔机型号QT57、Z80（浙江建机）塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)40.5塔机独立状态的计算高度H(m)43塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B(m)1.6 二、塔机荷载 1、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk1(kN)374.2起重荷载标准值Fqk(kN)50竖向荷载标准值Fk(kN)424.2水平荷载标准值Fvk(kN)25.8倾覆力矩标准值Mk(kNm)865.8非工作状态竖向荷载标准值Fk(kN)374.2水平荷载标准值Fvk(kN)59.2倾覆力矩标准值Mk(kNm)1390 2、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值F1(kN)1.35Fk11.35374.2505.158、7起重荷载设计值FQ(kN)1.35FQk1.355067.5竖向荷载设计值F(kN)505.17+67.5572.67水平荷载设计值Fv(kN)1.35Fvk1.3525.834.83倾覆力矩设计值M(kNm)1.35Mk1.35865.81168.83非工作状态竖向荷载设计值F(kN)1.35Fk1.35374.2505.17水平荷载设计值Fv(kN)1.35Fvk1.3559.279.92倾覆力矩设计值M(kNm)1.35Mk1.3513901876.5 三、桩顶作用效应计算承台布置桩数n4承台高度h(m)1.25承台长l(m)5承台宽b(m)5承台长向桩心距al(m)3.5承台宽向桩心59、距ab(m)3.5桩直径d(m)0.8桩间侧阻力折减系数0.8承台参数承台混凝土等级C35承台混凝土自重C(kN/m3)25承台上部覆土厚度h(m)0承台上部覆土的重度(kN/m3)19承台混凝土保护层厚度(mm)50配置暗梁否承台底标高(m)-0.95基础布置图 承台及其上土的自重荷载标准值： Gk=bl(hc+h)=55(1.2525+019)=781.25kN 承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.35Gk=1.35781.25=1054.688kN 桩对角线距离：L=(ab2+al2)0.5=(3.52+3.52)0.5=4.95m 1、荷载效应标准组合 轴心竖向力作用下：Qk=(Fk60、+Gk)/n=(374.2+781.25)/4=288.862kN 荷载效应标准组合偏心竖向力作用下： Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)/L =(374.2+781.25)/4+(1390+59.21.25)/4.95=584.635kN Qkmin=(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/L =(374.2+781.25)/4-(1390+59.21.25)/4.95=-6.91kN 2、荷载效应基本组合 荷载效应基本组合偏心竖向力作用下： Qmax=(F+G)/n+(M+Fvh)/L =(505.17+1054.688)/4+(1876.5+79.921.25)/4.9561、=789.257kN Qmin=(F+G)/n-(M+Fvh)/L =(505.17+1054.688)/4-(1876.5+79.921.25)/4.95=-9.329kN 四、桩承载力验算桩参数桩混凝土强度等级C30桩基成桩工艺系数C0.85桩混凝土自重z(kN/m3)25桩混凝土保护层厚度(mm)35桩底标高(m)-9桩有效长度lt(m)8.05桩配筋自定义桩身承载力设计值否桩混凝土类型钢筋混凝土桩身普通钢筋配筋HRB400 1420地基属性地下水位至地表的距离hz(m)1.6自然地面标高(m)-0.2是否考虑承台效应是承台效应系数c0.18土名称土层厚度li(m)侧阻力特征值qsia(62、kPa)端阻力特征值qpa(kPa)抗拔系数承载力特征值fak(kPa)人工填土6.5582000.370素填土0.672000.460粉质粘土0.8145000.5130卵砾石混中细砂2.84211000.5300强风化泥质粉砂岩1.45212000.6700中风化泥质粉砂岩6.110075000.64200软弱下卧层硬持力层厚度t(m)5地基压力扩散角()30修正后的地基承载力特征值fa(kPa)459.62地基承载力特征值fak(kPa)140下卧层顶的地基承载力修正系数d1.4下卧层顶的地基承载力修正系数b0.15下卧层顶以下的土的重度(kN/m )20下卧层顶以上土的加权平均重度m163、8 1、桩基竖向抗压承载力计算 桩身周长：u=d=3.140.8=2.513m 桩端面积：Ap=d2/4=3.140.82/4=0.503m2 承载力计算深度：min(b/2,5)=min(5/2,5)=2.5m fak=(2.570)/2.5=175/2.5=70kPa 承台底净面积：Ac=(bl-nAp)/n=(55-40.503)/4=5.747m2 复合桩基竖向承载力特征值： Ra=uqsiali+qpaAp+cfakAc=0.82.513(5.88+0.67+0.814+0.8542)+11000.503+0.18705.747=821.372kN Qk=288.862kNRa=8264、1.372kN Qkmax=584.635kN1.2Ra=1.2821.372=985.647kN 满足要求！ 2、桩基竖向抗拔承载力计算 Qkmin=-6.91kN0 按荷载效应标准组合计算的桩基拔力：Qk=6.91kN 桩身位于地下水位以下时，位于地下水位以下的桩自重按桩的浮重度计算， 桩身的重力标准值：Gp=(-0.95-(-0.2-hz)Apz+(-0.2-hz-(-9)Ap(z-10)=(-0.95-(-0.2-1.6)0.50325 +(-0.2-1.6-(-9)0.503(25-10)=64.968kN Ra=uiqsiali+Gp=0.82.513(0.35.88+0.40.665、7+0.50.814+0.50.8542)+64.968=143.483kN Qk=6.91kNRa=143.483kN 满足要求！ 3、桩身承载力计算 纵向普通钢筋截面面积：As=nd2/4=143.142202/4=4398mm2 (1)、轴心受压桩桩身承载力 荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Qmax=789.257kN cfcAp+0.9fyAs=(0.85140.503106 + 0.9(3604398.23)10-3=7693.132kN Q=789.257kNcfcAp+0.9fyAs=7693.132kN 满足要求！ (2)、轴心受拔桩桩身承载力 荷载效应基本组合下的66、桩顶轴向拉力设计值：Q=-Qmin=9.329kN fyAS=3604398.2310-3=1583.363kN Q=9.329kNfyAS=1583.363kN 满足要求！ 4、桩身构造配筋计算 As/Ap100%=(4398.23/(0.503106)100%=0.875%0.65% 满足要求！ 5、软弱下卧层验算 (1)、修正后地基承载力特征值 fa=fak+b(ab+d-3)+dm(lt+t-0.5) =140+0.1520(3.5+0.8-3)+1.418(8.05+5-0.5)=460.16kPa (2)、作用于软弱下卧层顶面的附加应力 z=(Fk+Gk)-3/2(al+ab+2d67、)qsikli/(al+d+2ttan)(ab+d+2ttan) =(374.2+781.25)-3/2(3.5+3.5+20.8)97.5/ (3.5+0.8+25tan30)(3.5+0.8+25tan30)=-1.008kPa 因为附加应力小于0kPa，故取附加应力为0kPa (3)、软弱下卧层验算 z+m(lt+t)=0+18(8.05+5)=234.9kPafa=460.16kPa 满足要求！ 五、承台计算承台配筋承台底部长向配筋HRB400 22150承台底部短向配筋HRB400 22150承台顶部长向配筋HRB400 20150承台顶部短向配筋HRB400 20150 1、荷载计68、算 承台有效高度：h0=1250-50-22/2=1189mm M=(Qmax+Qmin)L/2=(789.257+(-9.329)4.95/2=1930.225kNm X方向：Mx=Mab/L=1930.2253.5/4.95=1364.875kNm Y方向：My=Mal/L=1930.2253.5/4.95=1364.875kNm 2、受剪切计算 V=F/n+M/L=505.17/4 + 1876.5/4.95=505.403kN 受剪切承载力截面高度影响系数：hs=(800/1189)1/4=0.906 塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a1b=(ab-B-d)/2=(3.5-1.6-0.69、8)/2=0.55m a1l=(al-B-d)/2=(3.5-1.6-0.8)/2=0.55m 剪跨比：b=a1b/h0=550/1189=0.463，取b=0.463； l= a1l/h0=550/1189=0.463，取l=0.463； 承台剪切系数：b=1.75/(b+1)=1.75/(0.463+1)=1.197 l=1.75/(l+1)=1.75/(0.463+1)=1.197 hsbftbh0=0.9061.1971.5710351.189=10114.604kN hslftlh0=0.9061.1971.5710351.189=10114.604kN V=505.403kNmin70、(hsbftbh0， hslftlh0)=10114.604kN 满足要求！ 3、受冲切计算 塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=1.6+21.189=3.978m ab=3.5mB+2h0=3.978m，al=3.5mB+2h0=3.978m 角桩位于冲切椎体以内，可不进行角桩冲切的承载力验算！ 4、承台配筋计算 (1)、承台底面长向配筋面积 S1= My/(1fcbh02)=1364.875106/(1.0316.7500011892)=0.011 1=1-(1-2S1)0.5=1-(1-20.011)0.5=0.011 S1=1-1/2=1-0.011/2=0.994 AS1=My/(S71、1h0fy1)=1364.875106/(0.9941189360)=3207mm2 最小配筋率：=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,451.57/360)=max(0.2,0.196)=0.2% 梁底需要配筋：A1=max(AS1, bh0)=max(3207,0.00250001189)=11890mm2 承台底长向实际配筋：AS1=13052mm2A1=11890mm2 满足要求！ (2)、承台底面短向配筋面积 S2= Mx/(2fcbh02)=1364.875106/(1.0316.7500011892)=0.011 2=1-(1-2S2)0.5=1-(1-20.0172、1)0.5=0.011 S2=1-2/2=1-0.011/2=0.994 AS2=Mx/(S2h0fy1)=1364.875106/(0.9941189360)=3207mm2 最小配筋率：=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,451.57/360)=max(0.2,0.196)=0.2% 梁底需要配筋：A2=max(9674, lh0)=max(9674,0.00250001189)=11890mm2 承台底短向实际配筋：AS2=13052mm2A2=11890mm2 满足要求！ (3)、承台顶面长向配筋面积 承台顶长向实际配筋：AS3=10787mm20.5AS1=0.5173、3052=6526mm2 满足要求！ (4)、承台顶面短向配筋面积 承台顶长向实际配筋：AS4=10787mm20.5AS2=0.513052=6526mm2 满足要求！ (5)、承台竖向连接筋配筋面积 承台竖向连接筋为双向10500。 六、配筋示意图承台配筋图 桩配筋图本工程6#、7#桩基础塔吊地层分布较稳定，地层地基土的构成与分布特征、深度相类似，塔吊桩均进入卵砾石混中细沙层,安装塔吊的型号也相同，经一一计算按照6#塔吊做法均能满足要求，故7#塔吊基础计算书不另附，按照6#塔吊同法施工。 计算书13#矩形板式桩基础计算书 计算依据： 1、塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ/T187-274、009 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑桩基技术规范JGJ94-2008 4、建筑地基基础设计规范GB50007-2011 一、塔机属性塔机型号QTZ80（浙江建机）塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)40.5塔机独立状态的计算高度H(m)43塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B(m)1.6 二、塔机荷载 1、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk1(kN)374.2起重荷载标准值Fqk(kN)50竖向荷载标准值Fk(kN)424.2水平荷载标准值Fvk(kN)25.8倾覆力矩标准值Mk(kNm)865.8非工作状态竖向荷载标准值Fk(kN)374.2水平荷75、载标准值Fvk(kN)59.2倾覆力矩标准值Mk(kNm)1390 2、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值F1(kN)1.35Fk11.35374.2505.17起重荷载设计值FQ(kN)1.35FQk1.355067.5竖向荷载设计值F(kN)505.17+67.5572.67水平荷载设计值Fv(kN)1.35Fvk1.3525.834.83倾覆力矩设计值M(kNm)1.35Mk1.35865.81168.83非工作状态竖向荷载设计值F(kN)1.35Fk1.35374.2505.17水平荷载设计值Fv(kN)1.35Fvk1.3559.279.92倾覆力矩设计值M(kNm)1.76、35Mk1.3513901876.5 三、桩顶作用效应计算承台布置桩数n4承台高度h(m)1.25承台长l(m)5承台宽b(m)5承台长向桩心距al(m)3.5承台宽向桩心距ab(m)3.5桩直径d(m)0.8桩间侧阻力折减系数0.8承台参数承台混凝土等级C35承台混凝土自重C(kN/m3)25承台上部覆土厚度h(m)0承台上部覆土的重度(kN/m3)19承台混凝土保护层厚度(mm)50配置暗梁否承台底标高(m)-0.95基础布置图 承台及其上土的自重荷载标准值： Gk=bl(hc+h)=55(1.2525+019)=781.25kN 承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.35Gk=1.35777、81.25=1054.688kN 桩对角线距离：L=(ab2+al2)0.5=(3.52+3.52)0.5=4.95m 1、荷载效应标准组合 轴心竖向力作用下：Qk=(Fk+Gk)/n=(374.2+781.25)/4=288.862kN 荷载效应标准组合偏心竖向力作用下： Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)/L =(374.2+781.25)/4+(1390+59.21.25)/4.95=584.635kN Qkmin=(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/L =(374.2+781.25)/4-(1390+59.21.25)/4.95=-6.91kN 2、荷载效应基本组合78、 荷载效应基本组合偏心竖向力作用下： Qmax=(F+G)/n+(M+Fvh)/L =(505.17+1054.688)/4+(1876.5+79.921.25)/4.95=789.257kN Qmin=(F+G)/n-(M+Fvh)/L =(505.17+1054.688)/4-(1876.5+79.921.25)/4.95=-9.329kN 四、桩承载力验算桩参数桩混凝土强度等级C30桩基成桩工艺系数C0.85桩混凝土自重z(kN/m3)25桩混凝土保护层厚度(mm)35桩底标高(m)-5桩有效长度lt(m)4.05桩配筋自定义桩身承载力设计值否桩混凝土类型钢筋混凝土桩身普通钢筋配筋HRB79、400 1420地基属性地下水位至地表的距离hz(m)2.13自然地面标高(m)-0.2是否考虑承台效应是承台效应系数c0.18土名称土层厚度li(m)侧阻力特征值qsia(kPa)端阻力特征值qpa(kPa)抗拔系数承载力特征值fak(kPa)人工填土3.972000.370卵砾石混中细砂4.24011000.5300强风化0.45012000.6700中风化岩49075000.64200软弱下卧层硬持力层厚度t(m)5地基压力扩散角()30修正后的地基承载力特征值fa(kPa)358.82地基承载力特征值fak(kPa)140下卧层顶的地基承载力修正系数d1.4下卧层顶的地基承载力修正系数80、b0.15下卧层顶以下的土的重度(kN/m )20下卧层顶以上土的加权平均重度m18 1、桩基竖向抗压承载力计算 桩身周长：u=d=3.140.8=2.513m 桩端面积：Ap=d2/4=3.140.82/4=0.503m2 承载力计算深度：min(b/2,5)=min(5/2,5)=2.5m fak=(2.570)/2.5=175/2.5=70kPa 承台底净面积：Ac=(bl-nAp)/n=(55-40.503)/4=5.747m2 复合桩基竖向承载力特征值： Ra=uqsiali+qpaAp+cfakAc=0.82.513(3.157+0.940)+11000.503+0.18705.781、47=742.053kN Qk=288.862kNRa=742.053kN Qkmax=584.635kN1.2Ra=1.2742.053=890.464kN 满足要求！ 2、桩基竖向抗拔承载力计算 Qkmin=-6.91kN0 按荷载效应标准组合计算的桩基拔力：Qk=6.91kN 桩身位于地下水位以下时，位于地下水位以下的桩自重按桩的浮重度计算， 桩身的重力标准值：Gp=(-0.95-(-0.2-hz)Apz+(-0.2-hz-(-5)Ap(z-10)=(-0.95-(-0.2-2.13)0.50325 +(-0.2-2.13-(-5)0.503(25-10)=37.473kN Ra=uiq82、siali+Gp=0.82.513(0.33.157+0.50.940)+37.473=86.964kN Qk=6.91kNRa=86.964kN 满足要求！ 3、桩身承载力计算 纵向普通钢筋截面面积：As=nd2/4=143.142202/4=4398mm2 (1)、轴心受压桩桩身承载力 荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Qmax=789.257kN cfcAp+0.9fyAs=(0.85140.503106 + 0.9(3604398.23)10-3=7693.132kN Q=789.257kNcfcAp+0.9fyAs=7693.132kN 满足要求！ (2)、轴心受拔桩桩身承83、载力 荷载效应基本组合下的桩顶轴向拉力设计值：Q=-Qmin=9.329kN fyAS=3604398.2310-3=1583.363kN Q=9.329kNfyAS=1583.363kN 满足要求！ 4、桩身构造配筋计算 As/Ap100%=(4398.23/(0.503106)100%=0.875%0.65% 满足要求！ 5、软弱下卧层验算 (1)、修正后地基承载力特征值 fa=fak+b(ab+d-3)+dm(lt+t-0.5) =140+0.1520(3.5+0.8-3)+1.418(4.05+5-0.5)=359.36kPa (2)、作用于软弱下卧层顶面的附加应力 z=(Fk+Gk)84、-3/2(al+ab+2d)qsikli/(al+d+2ttan)(ab+d+2ttan) =(374.2+781.25)-3/2(3.5+3.5+20.8)58.05/ (3.5+0.8+25tan30)(3.5+0.8+25tan30)=4.007kPa (3)、软弱下卧层验算 z+m(lt+t)=4.007+18(4.05+5)=166.907kPafa=359.36kPa 满足要求！ 五、承台计算承台配筋承台底部长向配筋HRB400 22150承台底部短向配筋HRB400 22150承台顶部长向配筋HRB400 20150承台顶部短向配筋HRB400 20150 1、荷载计算 承台有效85、高度：h0=1250-50-22/2=1189mm M=(Qmax+Qmin)L/2=(789.257+(-9.329)4.95/2=1930.225kNm X方向：Mx=Mab/L=1930.2253.5/4.95=1364.875kNm Y方向：My=Mal/L=1930.2253.5/4.95=1364.875kNm 2、受剪切计算 V=F/n+M/L=505.17/4 + 1876.5/4.95=505.403kN 受剪切承载力截面高度影响系数：hs=(800/1189)1/4=0.906 塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a1b=(ab-B-d)/2=(3.5-1.6-0.8)/2=086、.55m a1l=(al-B-d)/2=(3.5-1.6-0.8)/2=0.55m 剪跨比：b=a1b/h0=550/1189=0.463，取b=0.463； l= a1l/h0=550/1189=0.463，取l=0.463； 承台剪切系数：b=1.75/(b+1)=1.75/(0.463+1)=1.197 l=1.75/(l+1)=1.75/(0.463+1)=1.197 hsbftbh0=0.9061.1971.5710351.189=10114.604kN hslftlh0=0.9061.1971.5710351.189=10114.604kN V=505.403kNmin(hsbft87、bh0， hslftlh0)=10114.604kN 满足要求！ 3、受冲切计算 塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=1.6+21.189=3.978m ab=3.5mB+2h0=3.978m，al=3.5mB+2h0=3.978m 角桩位于冲切椎体以内，可不进行角桩冲切的承载力验算！ 4、承台配筋计算 (1)、承台底面长向配筋面积 S1= My/(1fcbh02)=1364.875106/(1.0316.7500011892)=0.011 1=1-(1-2S1)0.5=1-(1-20.011)0.5=0.011 S1=1-1/2=1-0.011/2=0.994 AS1=My/(S1h0fy188、)=1364.875106/(0.9941189360)=3207mm2 最小配筋率：=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,451.57/360)=max(0.2,0.196)=0.2% 梁底需要配筋：A1=max(AS1, bh0)=max(3207,0.00250001189)=11890mm2 承台底长向实际配筋：AS1=13052mm2A1=11890mm2 满足要求！ (2)、承台底面短向配筋面积 S2= Mx/(2fcbh02)=1364.875106/(1.0316.7500011892)=0.011 2=1-(1-2S2)0.5=1-(1-20.011)0.5=89、0.011 S2=1-2/2=1-0.011/2=0.994 AS2=Mx/(S2h0fy1)=1364.875106/(0.9941189360)=3207mm2 最小配筋率：=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,451.57/360)=max(0.2,0.196)=0.2% 梁底需要配筋：A2=max(9674, lh0)=max(9674,0.00250001189)=11890mm2 承台底短向实际配筋：AS2=13052mm2A2=11890mm2 满足要求！ (3)、承台顶面长向配筋面积 承台顶长向实际配筋：AS3=10787mm20.5AS1=0.513052=690、526mm2 满足要求！ (4)、承台顶面短向配筋面积 承台顶长向实际配筋：AS4=10787mm20.5AS2=0.513052=6526mm2 满足要求！ (5)、承台竖向连接筋配筋面积 承台竖向连接筋为双向10500。 六、配筋示意图承台配筋图 桩配筋图五、施工管理部署 施工现场成立以项目经理为代表的管理机构，全面负责该塔吊基础的施工管理，确保工程的质量、工期和安全文明施工等各项计划的全面实现。根据本工程塔吊基础施工的要求及特点，项目部成立由生产安全组、技术质量组、材料设备组等职能部门组成的施工管理班子，各职能部门对项目经理负责，做到分工明确，各负其责，互相协作，紧密配合，形成有效的管理91、层。1、管理职责：1.1项目经理：是项目的最高权力机构，负责工程的一切重大决策。 随时检查项目现场和项目管理工作，监督项目运行。1.2技术负责：组织相关部门参与施工方案、技术、设计、质量等方面的问题的会议、讨论或磋商；督促技术方案主要内容的落实工作；1.3施工员： 按专项施工方案及验收规范、施工操作规程要求组织施工，对施工班组进行施工交底，确保施工过程得到有效控制。 组织有关施工管理人员进行检验批、分项工程和隐蔽工程的验收定工作，轴线、标高等技术复核工作。 负责本岗位施工技术资料形成、提交，协助资料员对技术资料的收集、整理。1.4质量员： 按照质量标准和施工规范要求，对施工中检验批进行检查，严92、把施工工序和工程质量关，并做好过程产品质量验收评定记录。 材料半成品及过程检验试验和不合格的评审处置，做好不合格品（项）的状态标识。 掌握工程质量动态，不断地进行质量分析，向项目经理汇报质量状况。1.5安全员 参加项目的安全检查活动，做好检查记录，协助落实整改措施。对各工种和班组勤检查、勤督促，及时发现问题，及时纠正。对违章作业要坚决制止，并记录和处理一般事故； 做好新工人进场的安全教育及日常安全生产宣传教育工作；1.6 材料员 负责做好材料、设备的采购、供应、管理，并做好记录。 负责材料物资进货检验的外观检查。确保进货材料有出厂合格证及相关质保单、许可证和准用证等附件。确保进场材料按施工平面93、布置图堆放。 负责原材料和半成品的状态标识。1.7 资料员 参与施工技术的各项工作，熟悉施工技术规范和质量验收规范，指导有关人员及时填报有关技术资料。2、塔吊安装人员： 塔吊安装人员必须进行进场后的安全交底及技术交底，特殊工种如吊车司机等必须持证上岗，相关人员上岗证详见附件。六、塔吊基础施工（一）800旋挖灌注桩（塔吊桩）施工的质量控制1、施工工艺： 放线定位钻机对桩位旋挖埋护筒干钻旋挖成孔旋挖清理孔低沉渣成孔验收吊装钢筋笼安装导管浇注砼测定桩顶标高拔出导管清理场地（1）测量放样复核桩位坐标，确认设计图纸提供的桩位数据。复核桩位中心，埋桩，沿桩中心呈“十”字型引出四个桩位点，用来控制桩位，作为94、单桩护桩。护筒埋设时作为对中查检。（2）护筒埋设护筒要求：护筒内径需比桩径大20mm到40mm，采用厚度不小于20mm的钢板制作，顶部和底部加焊30mmX30mm的加强圈；护筒埋设：先用直径大于钢护筒直径的钻头，挖孔3到6米，然后下钢护筒，复核垂直度后，压入孔内，然后边挖孔边压护筒。（3）挖孔、成孔在挖至设计深度后，对照地质报告，是否到达所需土层，也可根据桩机取土情况及参照地质报告判定，做好标记，达到设计要求后提钻。提钻过程中注意事项：、在钻进过程中应时刻注意钻机仪表，如仪表显示竖直度有变化，应及时进行调整，调整后钻进。、钻进时记录每次的进尺深度并及时填写钻孔施工记录，交接班时应交待钻进情况及95、下一班的注意事项。、因故停钻时，严禁钻头留在孔内，提钻后孔口加盖防护。、在钻进过程中，设专人对地质状况进行检查。、在钻进过程中，要根据地质情况调整钻机的钻进速度。在粘土层内，钻机的进尺控制在80-90cm/次旋挖，在砂土层中，钻机的进尺控制在40-50cm/次旋挖。、在钻进过程中，钻杆的提升速度控制在0.4米/s。（4）孔底清渣桩孔达到设计要求后，必须换旋挖钻头在原孔深处进行空转清渣，然后停止转动，提起钻杆。在空转清渣时不得加深钻进，提钻时不得回转钻杆。清渣后，用重锤检测孔深及清渣情况，符合要求后进行下道工序。（5）安装钢筋笼钢筋笼制作验收合格后，运输到孔口，吊车安放。运输过程中严防变形。安装96、时，以护筒顶面为基准面，测量钢筋笼顶面标高，达到设计位置时，焊吊筋固定。（6）浇注砼在安装钢筋笼时，提前按设计要求砼标号通知厂家预发。、每车混凝土灌注前检测混凝土出场、入模的坍落度和出场、入模温度，坍落度应在180-220mm之间，温度应在5度以上。 、混凝土由罐车运至现场后，灌注砼由砼运输车溜槽直接对料斗放料进行灌注。、必须使用导管或串筒，出料口不能大于2米，且应连续浇灌，分层振捣。、灌注完毕后，复核桩顶标高，砼面应高处桩顶，以防拔出护筒后砼面下沉。护筒拔出后，桩顶应进行二次振捣。（7）留存砼试块及相应资料。（二）、塔吊基础施工参数经上述设计计算后，确定塔吊基础的各参数如下：1、天然基础: 97、10#、14#、15#、16#、17#塔吊基础持力层为强风化泥质粉沙岩,承载力特征值为4200Kpa；18#、19#、20#、21#、22#、23#塔吊基础持力层为卵砾石混中细沙, 承载力特征值为300Kpa；承台尺寸：5.5m*5.5m*1.25m；砼强度等级：C35；配筋：面层HRB400双向20150，底层HRB400双向22150,拉筋HPB300：10500,垫层:01m, 砼强度等级：C15。2、桩基础：桩采用4根800旋挖灌注桩，塔吊桩心距3.5m，桩顶标高均为-0.85米，塔吊桩进入3层卵砾石混中细沙。桩身配筋为HRB400级钢筋1420，全长配筋，螺旋箍8200,砼等级:C398、0； 承台尺寸：5m*5m*1.25m；砼强度等级：C35；配筋：面层HRB400双向20150，底层HRB400双向22150,拉筋HPB300：10500；垫层:0.1m, 砼强度等级：C15。3、桩基施工做好相应的施工资料记录和试块。 4、防雷接地塔吊基础桩为旋挖灌注桩，桩钢筋焊接一根403的镀锌扁铁升至承台面，使之形成上下连通的接地通道。接地电阻不大于4。七、塔吊管理方案1、塔吊定位及基础施工1.1根据单体施工分布，计划搭设23台塔吊，臂长57米。1.2塔吊基础顶面要求用水准仪校水平，倾斜度和平整度误差不超过1/1000。1.3塔吊避雷接地采用-40的镀锌扁铁，下部与基础桩身钢筋焊接，99、上部与塔身焊接。1.4土方开挖时严禁挖机及车辆碰撞塔机，施工时设置警示标志，并由专人负责看护。2、塔吊使用和管理为保证施工过程中塔吊能够正常的运行及安装、运行、拆除等环节要确保塔吊的安全状态，必须严格按照塔吊技术说明进行操作，且必须严格按照有关法律、法规及各相关规范进行管理。以下对现场塔吊制定的各项管理措施：2.1塔吊旋挖灌注桩砼应留置强度试块并及时送样试压。2.2场地清理，清除场内道路上的障碍物，保证具备应有的作业空间，地面平整，高空无电线。2.3由工地负责按三相五线制供电，塔吊采用专用配电箱，放置在塔机附近，有防雨及安全技术措施。2.4要求塔吊安装单位派按拆工6人，指挥1人，机电工1人协调100、作业，工作前对操作人员进行安全技术交底，明确责任。2.5塔吊在顶升作业过程中，必须有专人指挥，专人照管电源，专人指挥爬升机械，专人紧固螺栓。非有关操作人员，不得登上爬升架的操作平台，更不得擅自启动电开关和其他电气设备。2.6顶升作业必须在白天进行，严禁夜间作业。2.7只许在风速低于13m/s时进行顶升作业，如在顶升作业过程中突然遇到风力加大，必须停止顶升作业，紧固各连接螺栓。2.8顶升前必须放松电缆，使电缆放松长度略大于总爬升高度并做好电缆的紧固工作。2.9顶升加节操作中，严禁人员爬出护杆或站在被加标准节操作，严禁回转及其他作业。2.10要注意检查各部位钢丝绳有无断股和松股现象，如超过有关规定101、，必须立即更换。2.11要求安装单位及相关部门经常检查各部位的联结情况，如有松动，应予拧紧塔身联结螺栓，所有联结销轴必须带有开口销，并需张开。2.12上岗前对上岗人员进行安全教育，必须带好安全帽，严禁酒后上班。2.13遇大风雨之后，对塔身各零部件的避雷设施进行安全检查。2.14塔吊的按拆作业严禁在台风来临或雨天进行。2.15安装作业之前，组织学习安装（拆卸）安全技术方案，对班组作业人员进行技术方案交底，每天对分项工作内容、技术要求、安全措施以及注意事项等进行技术交底。 2.16作业人员必须经过培训考核合格，司机、吊装指挥、电工及检查人员要持证上岗；进入作业现场必须戴安全帽，高空作业时要系好安全102、带，着防滑鞋，冬季、雨季应采取防滑措施。 2.17作业人员必须遵守高空作业规则，严禁酒后上岗及高空抛物等一些不安全行为。 2.18回转支承座、平衡臂、起重臂等大件吊装作业前，技术负责人必须进行专项安全技术交底，每次起吊离地面20CM左右时必须停机，检查安全平稳性，确认安全可靠方能继续起吊。 2.19对长、大物件吊挂点应准确，保证被吊物件平衡，起吊前应用稳固绳把两端拴牢，防止重物旋转，摆动和碰撞。 2.20安装作业区510米范围外应设安全警戒线，工地派专人把守，非有关人员不得进入警戒线，专职安全人员应随时检查各岗人员的安全情况，夜间作业，应有良好的照明。 2.21塔机安装后，未经“安装质量检测实103、验”合格，不得交付使用。 2.22塔机安装质量检测试验合格后，应将安全操作规程标牌，塔机性能标牌和安装验收标牌，挂立于醒目处，以提醒操作人员和其他人员。 2.23塔机交付使用前，必须向使用单位做“塔机技术性能，保养和维修”及“安全技术规程”等交底，并取得使用单位签字认可。 2.24严禁违章指挥，严禁超载，在风力较大（四级以上）时不得起吊。塔吊司机必须坚持“十个不准吊”的原则。机械操作必须做到定人定机，专人操作专人指挥。2.25每台塔吊有专用电箱，电源直接从总配电箱接出，与其它电气线路分开，做到一机一箱。2.26因现场有23台塔吊，作业范围有重叠。为避免碰撞，各塔吊已按不同高度进行搭设，为避免塔104、机部件相互碰撞，塔机司机应高度集中注意力。八、塔机沉降、垂直度测定及偏差校正1、为确保安全，在塔机安装使用期间定期进行垂直度和基础沉降监测，根据监测数据及时了解塔机状况。由专人负责进行定期对塔吊的垂直度及基础沉降进行监测：监测负责人为：王兴垂直度不得超过塔高的1/1000，在承台4个边角处设置沉降观测点，两点沉降降量最大不得超过30mm。2、垂直度监测采取两边呈90度观测，以确保垂直度数据的准确性。3、基础沉降观测在基础的四个角设置4个定点进行观测。4、塔机监测应定期进行，由测量员负责。观测数据表格化，发现观测数据超过允许偏差时，立即停止塔吊施工，进行纠偏。每周观测应形成书面记录。5、当塔机出105、现沉降不均，垂直度偏差超过塔高的1/1000时，应对塔身机进行偏差校正，在最低节与塔机基脚螺栓间加垫钢片校正，较正过程中用高吨位千斤顶顶起塔身，为保证安全，塔身用大缆绳四面缆紧，是不能将其脚螺栓拆下来，只能松动螺栓的螺母，具体长度根据加垫钢片的厚度确定。九、多塔管理措施1、塔吊的实际布置情况在确定各塔机的平面位置时，需考虑一下几点：1.1尽量避免塔身通穿结构，从而减少对结构施工的影响。1.2多作业对同时作业，尽量减少群塔之间的相互影响。1.3便于塔机的安装和拆除。1.4保证施工进度。要求塔机的塔臂高度必须有安全回转高度差，且回转时不得碰及相邻塔机的塔臂和塔身。1.5要求塔机高度必须在有限的自由106、高度和顶升高度中调整。1.6塔机在考虑安装、拆除方便的同时，应使塔机的回转半径尽可能覆盖整个施工作业区，减少塔机的作业盲区和提供尽可能多的材料堆放场地。1.7水平方向低位塔吊起重臂与高位塔吊塔身之间防碰撞措施塔吊在现场的定位布置是关键，通过严格控制各台塔吊之间的位置关系，来预防低位塔吊的起重臂端部碰撞高位塔吊塔身，在安装方案中已保证任意两塔间距离均大于较低的塔吊臂长2米以上，保证了塔吊之间不存在低位塔吊的起重臂与高位塔吊的塔身发生碰撞的问题。1.8塔吊在垂直方向的防碰撞措施低位塔吊的起重臂与高位塔吊起重钢丝绳之间防碰撞措施。由于受施工需要的影响，塔吊间高与低是相对的，但都有可能发生低位塔吊的起107、重臂与高位塔吊的起重钢丝绳的碰撞事故。为杜绝此类事故发生，项目对每一台塔吊的工作区进行合理划分，避免出现塔吊交叉工作区，若需在交叉区域作业时，另一台塔吊吊臂必须避开此区域，不得同时作业，同时，必须配备有合格操作证的、经验丰富的信号指挥工，确保指挥塔吊回转作业时，低塔的起重臂不碰撞高塔的起升钢丝绳。当现场风速达到6级风，相当风速达到10.813.8米/秒时，塔吊必须停止作业。另外，项目将配备操作熟练、有责任心的塔吊司机为现场服务，塔吊在每次使用后或在非工作状态下，将塔吊的吊钩升至顶端，同时将起重小车行走到起重臂根部。高位塔吊的起重臂下端与低位塔吊的起重臂上端防碰撞措施。由于相邻塔吊的作业面有交叉108、处，所以低位塔吊的起重臂与高位塔吊的起重臂有可能发生碰撞。各塔吊均按照前面塔吊安装部分所要求的高度顶升即可保证高位塔吊的大臂下限与低位塔吊的大臂上限之间的垂直距离不小于2m。由此，符合塔式起重机安全规程中的10.5之规定：“两台起重机之间的最小架设距离应保证处于高位起重机的最低位置的部件（吊钩升至最高点或最高位置的平衡重）与低位置起重机中处于最高位置的部件之间的垂直距离不得小于2m”。我司相邻两台塔吊高差两个标准节，高度达6米，满足上述规范要求。2、多塔作业管理措施2.1群塔作业运行原则1）低塔让高塔原则：低塔在运转时，应观察高塔运行情况后再运行。2）后塔让先塔原则：塔机在重叠覆盖区运行时，后109、进入该区域的塔机要避让先进入该区域的塔机。3）动塔让静塔原则：塔机在进入重叠覆盖区运行时，运行塔机应避让该区停止塔机。4）轻车让重车原则：在两塔同时运行时，无载荷塔机应避让有载荷的塔机。5）客塔让主塔原则：另一区域塔机在进入他人塔机区域时应主动避让主方塔机。6）同步升降原则：所有塔机应根据具体施工情况在规定时间内统一升降，以满足群塔立体施工协调方案的要求。2.2 建立协调统一机制：施工单位项目部成立塔机管理负责人为首、安全部负责人、各施工队专职安全员和各塔机机长参加的塔机作业指挥领导小组；负责对施工现场各塔机之间关系的指挥与协调工作。塔机指挥领导小组负责指挥、协调施工现场的塔机使用、维修、顶升110、和运行工作；各塔机机长，负责本塔机的日常管理、故障排除、紧急抢修、日常维护等项工作，负责向塔机指挥领导小组汇报情况，服从塔机指挥领导小组的整体部署、统一指挥和统一协调。2.3 配备必要的安全设施：1）为防止运转时塔机之间相互碰撞，各塔机分别加设限位器，固定在自己主旋转扇区。2）为保证各塔机在夜间能顺利运行，每台塔机塔臂、尾端、小车设醒目红旗标志，晚上亮红色指示灯并确保足够的照度，使每位塔吊司机工作时能够看清楚自己塔机与相邻塔机交会时钩绳位置避免碰撞。夜间施工作业面及各塔应有足够的照明设施。3）各施工现场围墙四周设置明显警示物，防止塔吊司机视物不清使塔机吊物临空。2.4 合理安排塔机施工：1）从111、施工流水段上考虑相邻两塔作业时间尽量错开，避免在同一时间、同一地点两塔同时使用时发生碰撞。如果塔机必须同时作业时，应遵守低塔让高塔的原则，如两塔塔臂在旋转过程中同时进入交叉范围相互靠近时，减慢塔机旋转速度，低塔应提前主动避让，待高塔旋转出交叉范围后，低塔方可继续运转；必须照顾相邻塔机作业情况，注意相邻塔机的吊运方向、塔臂转动位置、起吊高度等工作状态，并由专业信号工设立限位哨，以控制塔臂的转动位置及角度，同时控制器具的水平吊运。吊装混凝土和各种物料时，与相邻塔行程小车应错开5m以上距离操作。2）塔机吊装使用时，塔吊司机和信号工应注意地面变压器、电线及电闸箱等的位置，不得碰撞，防止发生事故；塔机行112、程小车和吊钩及吊物禁止超出施工现场围墙位置，禁止在设备房上空停留。3）塔机在每次使用后或在非工作状态下，将塔机的吊物钩升至顶端。并将起重小车行走至起重臂根部，以免起吊钢丝绳与相临塔臂发生碰撞。4）当现场风速达到6级时相当风速10.813.8m/S时，塔机必须停止作业。2.5 加强联络通讯管理群塔作业应对每台塔机进行统一编号，固定每台机组司机及信号指挥人员。现场为塔机组司机及相关指挥人员配备对讲设备，每台机组对讲频率必须单独锁定，未经批准任何人不得改变人员组合，不得擅自改变对讲机频率，不得擅自指挥。3、群塔作业安全技术措施3.1各个塔吊之间的安全距离不能满足规定的要求时，通过限制高塔旋转角度及利113、用施工层高差来解决。3.2在塔机使用过程中，必须注意相邻塔机的动态。信号员在发出启动信号之前要观察相邻塔机臂是否在离自己的塔机臂较近的地方或正向自己的塔基臂方向移动，根据情况决定发出启动信号的时间；在塔机臂移动的过程中，塔机司机也要密切注意相邻塔基臂的移动情况，一旦发现两个塔基臂向一个方向靠近，应立即停止移动或向凡方向移动塔机臂。3.3单个塔吊须在界定的施工区域内规范运行。3.4相邻塔吊作业以“轻车让重车；后塔让先塔；动塔让静塔；低塔让高塔；客塔让主塔”的运行原则。3.5塔臂前端设置明显标志，塔吊在使用过程中塔与塔之间回转方向必须错开，严格控制楼和楼之前的操作高度和作业时间。3.6从施工流水段114、上考虑两塔作业时间尽量错开，避免在同一时间、同一地点两塔同时使用时发生碰撞。禁止相邻塔吊同时向同一方向掉运作业，严防吊运物体及吊绳相碰，确保交叉作业安全。3.7塔吊在起吊过程中尽量使小车回位，当塔吊运转到施工需要地点时，再将材料运到施工地点。3.8保证塔机运动部分任何部件距离现场内及周边建筑物、施工设施之间的安全操作距离不小于1m。3.9下班后吊钩应起到最高处，小车拉到最近点，大臂按顺风向停置。十、应急预案为预防塔吊在安装、拆卸及使用过程中安全事故的发生，项目一旦发生上述事件，立即启动该项响应预案，把灾难和事故的损失降低到最低程度，对本工程的影响控制在最小的范围内，特针对本工程建立以下应急预案115、。1、应急准备项目开工时，项目部应与当地的相关部门签订发生重大生产安全事故的救援协议。当施工项目发生重大生产安全事故或群死群伤的事故时，当地的公安机关和协议单位在接到求救信号时要根据就近救援的原则：1、迅速组织救援力量前往事发地点，迅速投入配合救援工作。2、提供项目所需的救援物资和提供人员安全转移的场所。项目经理:谢锦照现场救护组信息传递组物资供应组对外联系组善后处理组秦勤胡海永俞详生孟组根叶金龙（一）项目部成立应急小组1）、为确保项目部在突发事件发生后，能迅速有效地开展抢救工作。最大限度地降低员工及相关方财产和人身安全风险，项目部组成以项目经理为首的应急响应指挥组，全面负责应急抢救工作，全盘116、统筹应急救援的事务，了解掌握事故情况，及时布置现场抢救，保持与医院、派出所、安监站、集团公司等有关部门的沟通，并及时通知当事人的亲属。2）、做好现场秩序维护工作，保护事发现场，采取行之有效的措施制止事故变延扩大，做好当事人周围人员的询问的详细记录，以及有关事故突发的起因，受害人当时的防护措施情况，工作量、操作程序、操作时的动作（或位置）等情况。3）、与事故有关的物件、痕迹、状态不得破坏，如为抢救受伤者需移动的某些物件，必须做好现场标志，现场所有物件应保持原样，不准冲洗擦试，包括破损物体、残留物、残留物的位置等。4）、当突发事件发生，项目部管理人员获得信息并确认突发事件后，应立即向项目经理报告事117、件的原因，项目部立即启动突发事件应急响应程序，抢救组组织项目职工自我救护队进行施救，将伤者转移至地面同时对外联系及有关部门求助。信息传递组及时向公司上报突发事件的种类，受伤人员的数量、受伤的轻、重等一系列的详细情况和突发事件发展趋势等。5）、伤者送至医院采取“以人为本，快速有效”的原则，项目部现场常备一辆汽车，采用自备车将伤者送至医院，可缩短等待120急救车的时间，为伤者救治赢得宝贵时间。如遇伤者特殊情况，不能随便搬动时，求助120急救医疗。6）、遇媒体采访时，由项目部发言人专人接收采访，正面报道。做好门卫值班制度，闲杂人员不随便进入工地。7）、突发事件调查，处理根据集团公司程序文件事故调查处118、理程序进行。（二）应急资源应急资源的准备是应急救援工作的重要保障，项目部应根据潜在的事故性质和后果分析，配备应急资源，包括：医疗器材：担架、氧气袋、塑料袋、小药箱；抢救工具：一般工地常备工具即基本满足使用；照明器材：手电筒、应急灯36V以下安全线路、灯具；通信器材：电话、手机、对讲机、报警器；交通工具：工地常备一辆值班面包车，该车轮值班时不应跑长途；灭火器材：消防栓及消防水带、灭火器等；灭火器日常按要求就位，紧急情况下集中使用；备紧急使用资金20000元。 （三）应急救援的培训和演练1）、培训应急预案和应急计划确立后，按计划组织施工现场的全部人员进行有效的培训，从而具备完成其应急任务所需的知识119、和技能。项目部应急组织每一项目开工前或半年进行一次培训；新加入的人员及时培训。2）、演练应急预案和应急计划确立后，经过有效的培训，在项目开工后演练一次，施工作业人员变动较大时增加演练次数。每次演练结束，及时作出总结，对存有一定差距的在日后的工作中加以提高。二、事故的救援措施(一)救援措施1）、事故发生后立即报告应急小组组长、副组长及其他成员，同时第一时间上报公司。2）、实施现场救援工作，首先实行自救，并及时与当地的公安机关及协议单位发出求救信号。(二)事故的报告工地发生安全事故后，项目部除立即组织抢救伤员，采取有效措施防止事故扩大和保护事故现场。除做好善后工作外，还应按下列规定报告有关部门：轻120、伤事故：项目部在2小时内报告到公司；重伤及死亡事故：项目部在事故发生的第一时间内向公司负责人汇报，单位负责人接到报告后，应当于1小时内向事故发生地县级以上人民政府安全生产监督管理部门和负有安全生产监督管理职责的有关部门报告。情况紧急时，项目部可以直接向事故发生地县级以上人民政府安全生产监督管理部门和负有安全生产监督管理职责的有关部门报告。2. 塔吊垂直度偏差大如果塔吊垂直度偏差超过2，提高塔吊垂直度监测频率，看塔吊垂直度是否稳定控制在2左右；如果塔吊垂直度偏差仍继续发展，立即停止使用塔吊；将垂直度监测情况上报公司技术部及工程部，商讨纠偏措施，如有条件则首选附墙加固处理；如不具备附墙条件，采取其他措施与周围其他固定结构拉接固定，拉接前需堆固定结构承载力进行验算。 67