1、正本道路跨江大桥工程排架式钢管桩支架施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 目 录1、编制目的依据及原则51.1 编制目的51.2 编制依据51.3 编制原则52、工程概况62.1 工程概述62.2主要技术标准62.3工程自然地理特征82.3.1 工程地质82.3.2 气象、河流82.3.3 桥址区的水文地质条件92.4钢管桩支架的使用部位9主塔下横梁9拼装顶推平台9过渡孔混凝土梁9江心岛引桥连续梁103、施工总体布署103.1施工组织管理机构103.1.1组织机构103.1.2管理体系103.2 主要资源配备1232、.2.1 劳动力安排123.2.2 主要施工机械设备配备133.3 施工进度安排154、支架设计及施工164.1支架施工工艺流程164.2支架设计16主塔下横梁16拼装顶推平台19过渡孔混凝土梁23江心岛引桥连续梁274.3 钢管支架施工294.3.1 基础施工294.3.2 钢管桩施工314.3.3 贝雷梁施工314.3.4 工25分配梁施工324.3.5 脚手管支架搭设324.4 桩基的承载力实验334.5 沉降观测334.6支架拆除334.6.1 支架拆除334.6.2 脚手管支架拆除注意事项345、施工技术质量保证措施355.1技术保证措施355.2原材料进场检验365.3螺旋钢管焊接3、及安装技术要求365.4脚手架搭设技术要求366、 冬季施工与水土保持386.1 冬季施工安排386.2 水土保护387、安全保证措施397.1 安全保证体系397.2 安全目标397.3 安全保证措施397.4 具体安全措施407.4 高空作业安全措施447.5 安全应急救援预案458、质量目标及保证措施468.1 质量目标468.2 质量保证措施469、环境保护措施469.1生态环保措施469.2噪声防治措施469.3施工期大气污染防治措施479.4施工期水土保持防治措施479.5施工期水污染防护措施4710、文明施工48附件49一 下横梁支架计算书50二 拼装平台支架计算书58三 过渡孔4、混凝土梁支架计算书70四 江心岛引桥连续梁支架计算书86排架式钢管桩支架施工方案1、编制目的依据及原则1.1 编制目的明确XX市XX路X线跨江大桥工程XX主桥主塔下横梁、主桥顶推拼装平台、过渡孔混凝土加劲梁和江心岛引桥连续梁排架式钢管桩支架的工艺流程、操作要点和相应的工艺标准，规范XX主桥主塔下横梁、主桥顶推拼装平台、过渡孔混凝土加劲梁和江心岛引桥连续梁排架式钢管桩支架施工。1.2 编制依据1、国家、交通部和地方政府的有关政策、法规和条例、规定；2、由业主规定的施工规范、验收标准。3、建设单位提供的工程设计文件、施工图纸；4、建设单位、二标项目经理部下达的工程施工安排要点、建设单位要求的工期及5、质量、环境保护要求；5、国家、行业、地方有关职业健康安全的要求；6、现行的施工定额和工期定额。现行公路施工、材料、机具设备等定额。7、机械设备、各类技术人员配备及施工队伍能力的基本情况；8、其他相关依据。1.3 编制原则 全面响应和符合施工组织设计的原则严格按照XX市XX路X线跨江大桥工程第标段施工组织设计规定的编制范围、内容、技术要求和规定格式进行编制。遵守施工组织设计中的安全、质量、工期、环保、文明施工等规定。 坚持科学性、先进性、经济性、合理性与实用性相结合的原则结合工程特点，采用先进的施工技术，采用科学的组织方法，合理地安排施工顺序、优化施工方案。做好劳动力、物资、机械的合理配置，推广6、“四新”技术，采用国内外可靠、先进的施工方法和施工工艺，力求施工方案的适用性、先进性相结合，做到施工方案科学合理、技术先进，确保实现设计目标。 保证工期的原则本标段工期紧，下横梁支架从XXXX年9月开始施工,完成时间为XXXX年9月下旬； 过渡孔混凝土梁支架从XXXX年8月开始施工,完成时间为XXXX年10月上旬；江心岛引桥连续梁支架从XXXX年9月开始打桩施工,基础处理完成时间为XXXX年10月中旬，地面以上部分XXXX年3月开始施工，完成时间为XXXX年4月中旬。主塔下横梁、主桥顶推拼装平台、过渡孔混凝土梁和江心岛引桥连续梁排架式钢管桩支架，质量标准高，必须保证足够的技术装备和人员投入，采7、用机械化施工，合理安排施工工序，合理安排人员、材料和机械设备，优化资源配置。充分考虑气候、季节及交叉施工作业对工期的影响，采取相应措施，以一流管理，确保工期。2、工程概况2.1 工程概述XX市XX路X线跨江大桥工程起点为XX区XX路与XX街相交处（K0+420），终点位于群力区XX路。西线跨江大桥大致为南北走向，桥位距离西四环XX江大桥以东约2km，走向大致与其平行。路线北起XX路与XX街相交处（K0+420），南下至XX厂，该段路线为地面道路；路线继续南下跨越北侧防洪大堤（K2+340）和南侧群力防洪大堤（K7+845），其中跨越XX江航道（K4+815），桥梁在XX江两侧及江心岛的漫滩上设8、墩。路线跨越大堤后于桩号K8+283处和XX路高架桥衔接。本项目工程范围为K1+150K8+283，其中K1+819K8+283部分为桥梁工程，长度为6464米，其他部分为接线道路工程，约669米。我局承建其中第二标段，内容包括江心岛至江南滩涂的主桥标段（P48- P82），长1723米。结构体系主桥为自锚式悬索桥；引桥为预应力混凝土现浇连续箱梁及预应力混凝土简支小箱梁转连续梁。二标段桥梁跨径组合为：1740m预应力混凝土简支转连续箱梁+641.167m预应力混凝土连续箱梁(46m+108m+248m+108m+46m)五跨双塔钢-混凝土组合梁自锚式悬索桥640m预应力混凝土简支转连续箱梁，全9、长1723m。其中主桥为五跨双塔钢-混凝土组合梁自锚式悬索桥，跨径组合46m+108m+248m+108m+46m，全长556m。主跨主缆垂跨比为1/5。2.2主要技术标准 (1)、道路等级：城市快速路。(2)、设计车速：80km/h。(3)、车道宽度八车道：(3.75m23.5m2)229m，路缘带宽度取用0.5m，半幅机动车道宽度15.5m。(4)、人行道宽度：全桥单侧人行道宽度2m(含栏杆)。(5)、荷载标准：公路I级；路面结构计算荷载：BZZ-100型标准车；人群荷载：3kPa。(6)、线形设计标准表2.2-1 主要线形标准一览表内 容单位指 标计算行车速度km/h80圆曲线不设超高最10、小半径m1000平曲线最小长度m140缓和曲线最小长度m70机动车最大纵向坡度%4凸型竖曲线极限最小半径m3000凸型竖曲线一般最小半径m4500凹型竖曲线极限最小半径m1800凹型竖曲线一般最小半径m2700竖曲线最小长度m70(7)、净空高度：主线机动车道：5.0m人行道：2.5m防洪堤：4.5m(8)、航道标准表2.2-2 通航水位及通航净空标准汇总表项 目标 准航道等级内河级设计通航最高水位(m)120.30设计通航最低水位(m)113.10净空高度H（m）10净空宽度B（m）190(9)、抗震设防标准：地震动峰值加速度0.05g(基本烈度6度)，XX主桥抗震设防类别A类，引桥抗震设防11、类别B类。(10)、XX江大桥堤顶标高采用124.19m。(11)、设计洪水频率：路基采用1/100；桥涵采用1/300，设计洪水位122.39m。(12)、环境类别：II类。(13)、桥梁结构安全等级：一级。(14)、桥梁设计基准期100年。2.3工程自然地理特征2.3.1 工程地质标段起至桩号：K3+610K5+333，全长1723m，起点位于XX江南岸群力防洪大堤里侧，终点与主桥相接，沿线分布有防洪大堤、农田、水塘、水泡子，地势低洼，地形起伏变化较大，地面标高在大连高程系114.67121.81米之间。桥位区场地地貌单元属XX江低漫滩，由第四系全新统低河漫滩堆积物及现代河床堆积物组成。地12、层结构特点为典型XX江漫滩相地貌单元特征，地基土分布不均匀，性质变化较大，上部第四系地层具有23个明显沉积轮回特征，即从上到下沉积物颗粒由细到粗分布。表层由杂填土、耕土组成，上部地基土主要由粉细砂组成，中间主要由中砾砂夹厚薄不均的粘性土组成，下部为白垩纪粉砂质泥岩、泥质粉砂岩，地质条件较差。本标段沿线场地抗震设防烈度为6度。设计基本地震加速度为0.05g，设计地震分组为第一组，设计特征周期值为0.45s。 气象、河流(1)、气象XX市位于我国东北部，东经XXXXXXXX,北纬XXXX-XXXXXX市地处XX江中游和XX、XX等五条铁路干线交汇处，属中温带大陆性季风气候，冬季漫长寒冷干燥，夏季短13、暂温热多雨，春季多风，秋季凉爽。一月最冷，七、八月最热；全年无霜期150天左右，结冻期190天左右。年平均降雨量530mm，多集中在七、八两个月。季节性冻土发育，每年十月末开始结冻，至翌年三月中旬开始融化，六月初化透，最大冻结深度1.98米。(2)、河流XX江是XX市区内主干河流，自西南向东北流经市区北部，河道蜿蜒曲折，边滩及江心洲发育。河床宽293-100m，水深3.8-6.00m。历史最高水位120.89米，二十五年一遇洪水位119.50米，警戒水位为11810米。年径流量153-755.5亿立方米，最大流量12200m3/s，最大流速为1.99米/秒，最小流速为0.536米秒，输砂量1514、2-1150万吨，最大冰厚1.25米，每年十二月至翌年三月可通行汽车。其支流何家沟、马家沟、阿什河自西向东一字排开，南源北流。其中阿什河是主要支流，河道曲折。XX江历年最高水位多出现在八九月份的降雨集中期，历年最低水位一般出现在降水较少的14月份。2.3.3 桥址区的水文地质条件场地地下水及含水地层的渗透性评价根据勘探揭示的地层结构，勘探深度内场地地下水可分为地表水、孔隙潜水。 地表水 在水塘、水泡地等零星分布，水量丰富，地表水接受大气降水补给，其水量具明显季节性变化，雨季水丰，旱季少水。 地下水桥址区地下水类型为第四系孔隙潜水。勘察时初见水位：0.0-8.30m(大连高程系114.54-1115、6.12m)，稳定水位：0.0-7.20m(大连高程系113.51-115.52m)，地层富水性好，水质较好，水量季节性变化较大，水位随地形变化较大。含水层由第四系全新统粉细砂、中砂、粗砾砂及第四系下更新统东深井组粗砾砂、角砾等组成。含水层厚度较稳定，为3540米，局部达45米。2.4钢管桩支架的使用部位2.4.1主塔下横梁XX主桥主塔的主要承重结构为钢筋混凝土H式结构，塔高80.5米，塔柱为箱型，主塔下设一道下横梁。下横梁为预应力混凝土结构，空心矩形截面，支座处设置横隔墙。下横梁长36.6米，宽5.6米，塔柱根部高7米，跨中高4米，箱体壁厚80cm，顶底板厚60cm。采用钢管桩少支架法施工。16、拼装顶推平台主桥为五跨双塔钢-混凝土组合梁自锚式悬索桥，跨径组合46m+108m+248m+108m+46m，全长556m。主跨主揽垂跨比1/5。主跨及边跨主梁为钢-混凝土组合梁。组合梁由两根钢主系梁、横梁和小纵梁组成的钢桥面系与混凝土桥面板形成整体组合截面。主桥钢梁与地面存在20米高程差，钢梁采用钢管桩支架法拼装顶推。2.4.3过渡孔混凝土梁过渡孔混凝土梁为变截面预应力混凝土连续箱梁，跨径组合46m+21m。桥梁横向全宽37m，双向共八车道。桥面横向分上下分幅行布置，两幅桥净距1.0m。单幅桥横向布置为：2.0m（人行道）+15.5m（车行道与路缘带）+0.5m（防撞墙）=18.0m，车行道17、横坡1.5%。采用排架式少支架方法施工。江心岛引桥连续梁江心岛引桥K4+290-K4+537为变宽度现浇预应力混凝土连续箱梁，箱梁宽度从18米渐变到33米。采用排架式少支架方法施工。3、施工总体布署3.1施工组织管理机构3.1.1、组织机构三环西桥二标项目经理部实行项目经理负责制，由项目经理负责整个实施过程中的全面管理工作。项目总工主管实施过程中的全面技术工作及对外的技术联络工作。由工程部、劳安部、质检部和工地试验室严格控制工程质量，为更进一步保障每一道工序的施工，在每个施工班组设专职质量监督员，用以监控施工质量。三环西桥现场作业共设置工长6名；技术主管4名，技术员8名。现场施工时共配五大作业18、班组：支架组、钢筋组、加工组、模板组、拼装顶推组。支架组主要负责辅助结构的搭设，主要包括现浇支架及拼装顶推支架等的施工；钢筋组主要负责现场钢筋加工及安装施工；加工组主要由钢结构厂家组成，负责钢结构加工及现场焊接施工；模板组主要负责各类模板的安装支设；拼装顶推组主要负责钢结构拼装顶推施工。同时后方各个部门全力配合前场工段作业施工。其组织机构图见图3.1-1。3.1.2、管理体系本项目采用“过程方法”建立、监视、测量、改进管理体系。过程包括“管理职责、资源管理、施工项目实现、测量分析和改进”有关过程，并按我局管理体系图(见图4.2-2)进行项目施工，实现对每个施工过程进行周密策划，对每个工序活动所19、产生的环境因素和职业安全健康风险因素进行识别，制定预防措施。各作业班组试验室()测量队()工程部（）财务部()质检部(办公室()船机部()物资部()项目经理()总工()常务副经理（）书记（）副经理（）常务副总工 ()劳安部(合约部()图3.1-1 工程管理组织机构图图3.1-2 管理体系图3.2 主要资源配备3.2.1 劳动力安排主要施工管理人员配置情况见表3.2-1。表3.2-1 主要施工管理人员配置一览表序号职位或工种人数1项目副经理22项目副总工33技术主管44技术员85质检负责人16质检员37试验员38安全员39测量主管210测量员411物资管理员212物资采购员213设备管理员21420、工长6本工程支架施工主要配备以下各工种：机械司机、焊工、架子工、起重工、修理工、电工、吊装工、试验工、测量工、普工等。劳动力安排见下表表3.2-2 下横梁支架施工劳动力配置表（单跨）序号工种人数序号工种人数1机械司机66架子工202焊工167吊装工83电工28修理工14起重工49试验工25测量工410普工18表3.2-3 顶推平台支架施工劳动力配置表（单跨）序号工种人数序号工种人数1机械司机66架子工/2焊工167吊装工83电工28修理工14起重工49试验工25测量工410普工10表3.2-4 过渡孔混凝土梁支架施工劳动力配置表（单跨）序号工种人数序号工种人数1机械司机106架子工302焊工421、07吊装工163电工48修理工44起重工89试验工55测量工410普工20表3.4-4 江心岛引桥连续梁劳动力配置表（半幅）序号工种人数序号工种人数1机械司机206架子工602焊工607吊装工243电工48修理工44起重工129试验工55测量工610普工303.2.2 主要施工机械设备配备主要施工机械设备配备见下表。表3.2-5 主要施工机械设备配置表序号机械设备名称规格及型号数量（台）额定功率/生产能力进场时间1振动液压锤1120KW已进场2振动液压锤290KW已进场3履带吊QUY50450t已进场4汽车吊25t225t已进场5发电机400KW2400KW已进场6电焊机500A3026KW已22、进场7塔吊50t.m47月20日3.2.3主要施工材料计划主要施工材料计划见下表。下横梁支架主要施工材料一览表（单跨）项目规格单位合计重量钢管桩钢管立柱8208t9.976钢管立柱6306t13.81平联钢管4006t10.028型钢支架及贝雷梁工56横梁工56t11.872贝雷梁15003000片132工25分配梁工25t18.865限位型钢槽钢8t4.31 异型支架型钢工25t1.524横向分配梁工12.6t5.453异型支架槽钢10t0.435侧向背带14tU型卡12400个186脚手架及模板方木1010m3359竹胶板t=0.015m1001脚手管483.5m4208顶托600个12223、22十字扣件48*3.5个4704旋转扣件48*3.5个1520顶推拼装平台支架主要施工材料一览表材料名称规格数量(Kg)钢管立柱D800*6mm406993钢管联系D600*6mm35947钢管联系D400*6mm47406斜杆联系22572533主纵梁2I5638015桩顶盖板D1100*16mm2142过渡孔混凝土梁支架主要施工材料一览表（单跨）项目规格单位合计重量钢管桩钢管立柱8008t575.00 封板20mmt15.07 井字架16mmt8.07 加劲板10mmt0.90 钢管横联4006t99.00 型钢支架及贝雷梁卸荷型钢工45t10.46 卸荷型钢连接钢板10mmt4.06 24、工56横梁工56t93.28 钢板（工56横梁）10mmt2.18 贝雷梁t266.40 工25分配梁工25t149.27 限位型钢槽钢8t4.31 墩顶连接型钢工25t3.20 墩顶连接型钢槽钢40t3.30 脚手架碗扣立杆300根3334碗扣立杆1200根2564碗扣立杆1800根1484碗扣立杆2400根2202碗扣横杆300根3168碗扣横杆600根16136碗扣横杆900根6756顶托600个12222十字扣件48*3.5个12524旋转扣件48*3.5个5971脚手管48*3.5米131053.3 施工进度安排下横梁支架计划施工时间为XXXX年7月20日XXXX年10月10日，作业25、时间81天。北过渡孔混凝土梁计划施工时间为XXXX年7月20日XXXX年10月20日，作业时间90天。南过渡孔混凝土梁计划施工时间为XXXX年8月1日XXXX年10月20日，作业时间80天。江心岛引桥连续梁计划施工时间为XXXX年9月20日XXXX年8月20日，作业时间180天。拼装平台水上临时墩施工:XXXX年8月30日至XXXX年10月17日。临时墩拆除：XXXX年6月15日至XXXX年8月30日。4、支架设计及施工支架及基础设计材料准备桩位放样钢管桩施打钢管桩接长钢管桩封顶钢管桩平联斜撑焊接设备准备4.1支架施工工艺流程4.2支架设计4.2.1主塔下横梁XX主桥主塔的主要承重结构为钢筋混26、凝土H式结构，塔高80.5米，塔柱为箱型，主塔下设一道下横梁。下横梁为预应力混凝土结构，空心矩形截面，支座处设置横隔墙。下横梁长36.6米，宽5.6米，塔柱根部高7米，跨中高4米，箱体壁厚80cm，顶底板厚60cm。图4.2-1下横梁构造图4.2.1.1下横梁支架设计根据下横梁结构形式，下横梁支架采用排架式钢管桩支架，顺桥向布置2排，每排7根，共14根钢管立柱，高约16米，其中第2、6排立柱采用8208钢管，其他均采用6306钢管。立柱沿高度方向设置两道平联，平联采用420*6mm钢管焊接，焊接前先计算螺旋管相贯线，根据相贯线在螺旋管上放样切割，平联焊接一端采用直接焊接，另一端采用哈佛接头连接27、焊接。桩顶采用16mm钢板作为桩帽，与钢管立柱之间用12mm加劲板连接。支架结构形式及布置方式见图4.2-2下横梁支架布置图，图4.2-3下横梁支架横断面布置图。图4.2-2下横梁支架布置图图4.2-3下横梁支架横断面布置图桩顶上方放置双肢工56横梁，在第2、6排桩顶为三肢工56横梁。工56横梁上搁置贝雷梁，贝雷梁在腹板下横向方间距3*45cm，底板下方为2*90cm，贝雷梁与工56横梁用限位器固定。贝雷梁上铺工25横向分配梁，间距60cm，工25分配梁与贝雷梁采用U型螺栓连接。支架固定方式见图4.2-3下横梁支架限位装置布置图。图4.2-3下横梁支架限位装置布置图下横梁位于承台上方，钢管立柱28、采用在承台上埋设预埋件，主管全部支承承台预埋件上。由于下横梁底板为圆弧曲线，因此在分配梁上方搭设脚手管支架调节标高，支架立杆横向间距60cm，腹板处加密为30cm，纵向间距60cm，横杆步距60cm,立柱顶部采用顶撑螺杆调节梁底模板标高。立杆支承在工25横向分配梁上，底部采用底托调节高度，初设高度10cm,调节高度不大于15cm,管顶采用顶托调节梁顶标高，调节高度不大于20cm。脚手管底部设纵横向扫地杆，顶部自由端采用扣件钢管纵横连接，保证杆端自由长度不大于20cm。脚手管支架纵桥向设4层剪刀撑，横桥向每5排立杆设一层剪刀撑，剪刀撑搭设角度在45-60之间。上部模板系统采用15mm竹胶板，竹胶29、板下方铺设10*10cm方木，间距30cm，腹板处加密为20cm，方木下方为工12型钢支设于顶撑螺杆上方。4.2.1.2下横梁支架验算下横梁支架验算见下横梁支架设计计算书。4.2.2拼装顶推平台主桥为五跨双塔钢-混凝土组合梁自锚式悬索桥，跨径组合46m+108m+248m+108m+46m，全长556m。主跨主缆垂跨比1/5。主桥布置图见 图4.2 -3、图4.2-4。图4.2-2 主桥总体布置立面图图4.2-4 主桥钢梁布置平面图主跨及边跨主梁为钢-混凝土组合梁。组合梁由两根钢主系梁、横梁和小纵梁组成的钢桥面系与混凝土桥面板形成整体组合截面。钢加劲梁采用纵、横梁体系，主梁宽度40m。2根箱形30、纵系梁，梁高3.2m，宽2.1m。2根主系梁之间纵向设置横梁，间距4m，为工字形截面；横梁分为主横梁和副横梁，主横梁为吊索横梁，在纵系梁外挑；主系梁之间设置三道小纵梁。钢梁断面形式如下图所示：图4.2-5 主梁断面图 拼装顶推支架设计钢主梁长度为422m，采用多点连续顶推施工，根据施工需要，需搭设拼装顶推支架平台。根据主梁节段划分长度，在后场北岸72锚墩至73主塔之间设置PD0PD34个墩作为钢结构拼装平台。钢梁顶推施工全桥共设置6排临时顶推墩PD5PD11，临时墩均在水中，临时墩布置见图4. 2-6。水上临时墩跨径为43m，中间设置临时通航孔，临时通航孔净距70m。图4.2-6 临时支墩布置31、图拼装平台为缀板格构柱结构，主肢采用4根80010mm钢管桩，间距3x3m，入土深度20m，缀板为D600x6钢管，间距8m，顶部铺设型钢形成拼装平台。水上临时墩为缀条格构柱结构，主肢采用80010mm钢管桩，间距3x3m，入土深度25m，水平缀条为D400x6钢管，间距4m，斜缀条为225型钢，缀板为D600x6钢管，间距8m。为保证结构安全，在临时通航孔两侧顶推墩上下游均设置防撞墩，防止施工时过往船舶直接撞击顶推墩。同时，由于顶推施工将经历一个冬季施工，XX江在春季融冰时易发生冰棱撞击，因此水中各临时墩上游侧均需设置防冰棱撞击墩，防冰棱撞击墩采用8008mm钢管桩施沉，内部灌砂以增加刚度。32、图4.2-7 拼装顶推墩结构图 4.2.2.2拼装顶推支架平台计算拼装平台设计计算见拼装顶推支架平台设计计算书过渡孔混凝土梁过渡孔混凝土梁为变截面预应力混凝土连续箱梁，跨径组合46m+21m。桥梁横向全宽37m，双向共八车道。桥面横向分上下分幅行布置，两幅桥净距1.0m。单幅桥横向布置为：2.0m（人行道）+15.5m（车行道与路缘带）+0.5m（防撞墙）=18.0m，车行道横坡1.5%。本梁段横截面和立面示意图如下：图4.2-8过渡孔混凝土梁构造图梁体为变截面现浇预应力混凝土连续箱梁，支点梁高4.58m，高跨比1/16.8；跨中梁高2.3m，高跨比1/27.8。梁高采用折线变化。单幅箱梁顶宽33、18m，底宽9.8m，采用斜腹板单箱双室断面，翼缘板悬臂长度3.5m。箱梁顶板厚度28cm，底板厚度2660cm，边腹板厚度4565cm，中腹板厚度4065cm。在锚墩处设一道大横梁，宽3m；边支点处横隔墙厚度2m。梁体断面如下图所示。图4.2-9 梁体横断面图4-4图4.2-10 梁体横断面图7-74.2.3.1过渡孔混凝土梁支架设计本梁段采用排架式钢管桩支架。根据地形条件，排架基础为820*8mm螺旋钢管桩基础，地面以上采用820*8mm螺旋钢管桩直接接长至桩顶，钢管桩平联及斜撑采用420*6mm螺旋管。桩帽上放置工双拼36卸荷块，卸荷块上安放双拼工56主横梁，主横梁上安装贝雷片主纵梁，主34、纵梁上铺设工25分配梁。过渡孔混凝土梁引桥端等截面梁段梁体底板方木直接铺在工25上，其余梁段梁体底板和梁体翼缘板下设脚手支架，支承方木铺设在脚手架顶部顶托上。其中引桥端变梁高段至主桥端钢混结合段梁底采用纵向槽10槽钢次纵梁，槽10次纵梁上铺横向10*10cm方木，方木上方为1.5cm竹胶板。图4.2-11过渡孔混凝土梁支架布置图图4.2-12过渡孔混凝土梁钢管支架断面图一图4.2-13过渡孔混凝土梁钢管支架断面图二过渡孔混凝土梁钢管桩支架高25m，共3层平联，平联间距8m，采用420*6mm螺旋管焊接。焊接前先计算螺旋管相贯线，根据相贯线在螺旋管上放样切割，平联焊接一端采用直接焊接，另一端采用35、哈佛接头连接焊接。为增强整个支架的横向稳定性，单排支架设置3道斜撑，斜撑采用420*6mm螺旋管焊接，连接方式与平联相同。钢管立柱采用钢管桩直接打入土中，打入深度根据荷载计算确定。支架限位装置的设置方式与下横梁相同。过渡孔混凝土梁为变截面梁，在梁底和翼缘下方采用脚手支架支承。脚手架采用碗扣式脚手架和扣件式脚手架配合使用的方式。支架立杆纵向间距60cm，横向间距60cm,箱梁腹板底及实心混凝土底横向间距30cm，横杆步距60cm。立杆支承在工25横向分配梁上，底部采用底托调节高度，初设高度10cm,调节高度不大于15cm,管顶采用顶托调节梁顶标高，调节高度不大于20cm。脚手管底部设纵横向扫地杆36、，顶部自由端采用扣件钢管纵横连接，保证杆端自由长度不大于20cm。翼缘板下脚手管支架纵桥向设2层剪刀撑，底板下脚手管支架纵桥向设6层剪刀撑，横桥向每5排立杆设一层剪刀撑，剪刀撑搭设角度在45-60之间。上部模板系统采用15mm竹胶板，竹胶板下方铺设10*10cm方木，间距40cm，腹板底及锚固区梁段底加密为20cm，方木下方为槽10型钢支设于顶撑螺杆上方。4.2.3.2过渡孔混凝土梁支架计算过渡孔混凝土梁支架设计计算见过渡孔混凝土梁支架设计计算书4.2.4江心岛引桥连续梁江心岛引桥K4+290-K4+537为变宽度现浇预应力混凝土连续箱梁，箱梁宽度从18米渐变到33米。梁高均为2.3m，为单箱37、4（3）室结构，腹板厚65cm，底板厚50cm，顶板厚30cm，翼缘板宽3.5m。箱梁构造如图所示。图4.2-15变宽梁构造图4.2.4.1江心岛引桥连续梁支架设计本梁段采用排架式钢管桩支架。根据地形条件，排架基础为820*8mm螺旋钢管桩基础，地面以上采用820*8mm螺旋钢管桩直接接长至桩顶，钢管桩平联及斜撑采用420*6mm螺旋管。桩帽上放置工双拼36卸荷块，卸荷块上安放双拼工56主横梁，主横梁上安装贝雷片主纵梁，主纵梁上铺设工25分配梁。支架限位装置的设置方式与下横梁相同。图4.2-16江心岛引桥连续梁立面布置图图4.2-17江心岛引桥连续梁立面布置图江心岛引桥连续梁为等截面梁，在翼缘38、下方采用脚手支架支承。脚手架采用碗扣式脚手架和扣件式脚手架配合使用的方式。支架立杆纵向间距60cm，横向间距60cm,横杆步距60cm。立杆支承在工25横向分配梁上，底部采用底托调节高度，初设高度10cm,调节高度不大于15cm,管顶采用顶托调节梁顶标高，调节高度不大于20cm。脚手管底部设纵横向扫地杆，顶部自由端采用扣件钢管纵横连接，保证杆端自由长度不大于20cm。翼缘板下脚手管支架纵桥向设2层剪刀撑，横桥向每5排立杆设一层剪刀撑，剪刀撑搭设角度在45-60之间。上部模板系统采用15mm竹胶板，竹胶板下方铺设10*10cm方木，间距40cm，腹板底处加密为20cm，方木下方为槽10型钢支设于39、顶撑螺杆上方。4.2.4.2江心岛引桥连续梁支架计算江心岛引桥连续梁支架设计见江心岛引桥连续梁支架设计计算书。4.3 钢管支架施工4.3.1 基础施工钢管桩支架基础分为陆上基础和水中基础，箱梁支架基础为陆上打入桩，拼装顶推支架平台部分为水上打桩，下横梁钢管桩支架直接支承在承台预埋钢管桩预埋件上。陆上钢管桩基础施工首先根据桩位布置图，测量放样确定钢管桩的平面位置，放样后用短钢筋标记钢管桩中心点，以钢筋标记为圆心画圆确定钢管桩边线。打桩采用50t履带吊配合120振动锤振沉。由于钢管桩入土较深，一次性难以振沉到位，需进行接桩处理。钢管桩入土深度按设计深度控制，预先在钢管桩上做好标记。打桩过程中使用两40、台经纬仪对钢管桩垂直度十字交叉观测，严格控制钢管桩的垂直度。钢管支架接长采用焊接，焊接接头要求采用坡口熔透焊。在焊接断面用钢板加强，钢板沿螺旋管壁平均布置。对接钢管错台应小于3mm。图4.3-1 接桩构造图水中6排临时墩（PD2PD7）位于主跨深水区，且处于通航孔处，拟采用50吨履带吊上驳船沉放钢管桩。施工前与航道海事等相关部门办理手续，选用一艘530吨驳船，驳船驶入施工现场抛锚定位，50t履带吊置于驳船上，吊振动锤振沉钢管桩。水上施打钢管桩如图4.2-11。图4.3-2 水上钢管桩施打示意图水上临时墩从北往南施工，施工顺序为从北到南依次施工工，由于XX江白天封航，夜间封航，因此临时墩白天施工41、，夜间船舶收锚靠港停泊，减少对水上通航的影响施工时驳船紧靠于临时墩旁，抛锚定位后，从上游往下游逐根振沉钢管桩，焊接平联及斜撑，完成临时墩施工。下横梁支架承重钢管立柱支设于主墩承台上，施工时在承台上埋设柱脚预埋件，将承重钢管桩与预埋件焊接，搭设下横梁支架。柱脚埋件锚板采用Q235钢板加工，为直径1200mm圆形钢板，中间挖空直径400mm的圆孔，钢板厚板为20mm，每块锚板下方设16根长度500mm锚筋，锚筋采用25螺纹钢加工，与锚板之间采用塞孔焊。承重钢管桩与埋件用肋板焊接，肋板采用12mm钢板加工，尺寸为200400mm。柱脚预埋件如图4.3-3所示。图4.3-3 柱脚预埋件图4.3.2 钢42、管桩施工钢管桩支架基础打桩完成后，由测量人员在露出地面桩身上划出标高线，根据桩顶标高反算需接长钢管长度，防止钢管桩桩顶标高超高。接长部钢管在地面焊接，焊接时应注意对接钢管的平直度，平直度误差需满足排架钢管桩垂直度误差。支架钢管桩及平联、斜撑焊接完成后，测量测出钢管桩桩帽标高，将高出的部分割除，安装桩帽钢板。桩帽钢板与钢管桩焊接，周围焊接肋板加强。桩帽要求水平，相邻桩帽高差不大于2mm。墩顶承重梁为双肢（三肢）工56型钢，每组型钢中间焊劲板加强。顺桥向安置于桩帽中心上，与桩顶钢板焊接。图4.3-4 桩顶构造图4.3.3 贝雷梁施工工56横梁安装完毕，经测量放点后即可安装贝雷片主纵梁。贝雷片主纵梁43、布置根据梁体混凝土重量和施工荷载确定，间距450-900不等，贝雷片及连接片布置见详图。贝雷片安装时按照两片一联或三片一联在地面拼装，拼装成节段后吊装至主横梁上，节段长度的选择根据该吊装位置起重设备的吊装能力和主横梁间距决定。贝雷片拼装及安装过程中注意加强临时支撑以防止侧倒。贝雷片的主节点或次节点根据设计位置，必须落在主横梁上，横向位置按测量放点准确就位，以保证贝雷片与桥轴线平行。为了提高贝雷梁的稳定性，贝雷梁之间用横向连接片相互连接，并用槽8型钢将贝雷片限位在工56主横梁上。4.3.4 工25分配梁施工贝雷片安装完成后，由测量放点，在贝雷片上确定工25分配梁的起始铺设点。工25分配梁的铺设主44、要控制横向宽度、纵向间距和垂直桥轴线三个要素，横向宽度主要保证分配梁上脚手架搭设宽度，纵向间距主要保证碗扣脚手架搭设横杆间距，防止立杆落空。I25与贝雷梁间采用16“U”型螺拴固定，每个节点1套螺栓。4.3.5 脚手管支架搭设分配梁安装完后，开始脚手管支架搭设。脚手管选用48*3.5mm钢管，搭设前测量放样出每排立柱的位置，立杆搭设于I25分配梁上，并焊接钢筋进行限位，防止立柱跑出I25分配梁上。大小横杆及斜撑按要求搭设，并检查扣件是否拧紧。立杆顶部设置顶撑螺杆，便于标高调节。支架搭设完成后，即可进行模板系统施工。4.3.5.1脚手管支架基础施工脚手架底部采用底托调节标高，在安装底托前，先对工45、字钢间距进行调整，调整合格后采用直径12钢筋将工字钢分配梁顶部连接，防止工字钢分配梁倾覆。通过测量放样确定脚手支架平面位置，安装底托，底托初设高度10cm,采用带线的方式将底托标高调至统一高度，调整结束开始脚手架 搭设。4.3.5.2脚手管支架搭设1、搭设顺序：摆放扫地杆逐根树立杆，并与扫地杆扣紧设置第一步大横杆设置第二步大横杆设置第三、四步大横杆接立杆设置第五步大横杆设置剪刀撑。2、立杆搭设安全技术要求：立杆采用“一”字型扣件对接，立杆对接扣件应交错设置，两根相邻立杆的接头不应设置在同一步距内。立杆垂直偏差不大于架高的1/200。3、大横杆搭设安全技术要求：单排脚手架大横杆必须设在立杆的内侧46、，其长度不小于三跨，接头采用对接扣件连接，接头扣件应交叉设置，两根相邻纵向水平杆的接头不准设置在同步或同跨内。横向水平杆偏差不大于30mm。4、剪刀撑设置安全技术要求： 必须在外侧立面两端各设置一道剪刀撑，中间每隔7米设一组剪刀撑。 剪刀撑斜杆的接长必须采用搭接，搭接长度不小于1m，每道剪刀撑跨越立杆的根数5根、4跨，斜杆与地面的倾角60。 剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在立杆上。4.3.5.3脚手板及人行道铺设木脚手板（4m长）应设置在三根横向水平杆上。脚手板的铺设可采用对接平铺，亦可采用搭接铺设。脚手板对接平铺时，接头处必须设两根横向水平杆，脚手板外伸长应取130150mm，两块脚手板外伸长度47、的和不应大于300mm；脚手板搭接铺设时，接头必须支在横向水平杆上，搭接长度应大于200mm，其伸出横向水平杆的长度不应小于100mm。4.3.5.4安全网挂设1、购买的安全网必须是合格产品，具备厂家生产许可证、产品合格证、检验合格报告单、建筑安全监督管理部门颁发的产品准用证。2、脚手架内侧采用61.5m密目式安全网横向全封闭，搭接处用绳索与立杆，大横杆绑扎牢固。3、主体脚手架顶四周架体与建筑物之间空隙，设置一道安全平网（大眼网），要求挂设平整，绑扎牢固。主体10m高处在架体与建筑之间设置第一道安全平网（方法同上）。每层施工层面设置一道随层网，架体周围增设1.2m高的防护栏杆和180mm高的挡48、脚板，并用脚手板将施工洞铺满，预防人物坠落。4.4 桩基的承载力实验钢管桩的承载力通过大应变试验进行检验，大应变试验安排在钢管桩施工过程中。承载力试验结果见附件。4.5 沉降观测排架式钢管桩支架成型后即开始对整个桩群进行沉降观测。4.6支架拆除4.6.1 支架拆除在首次预应力张拉完毕后，将支架顶托下调5-10cm脱模，竹胶板逐块撬开，然后倒至支架上运出，方木根据现场实际情况拆除，然后可拆除支架，支架拆除时需注意以下事项：拆除时间：在箱梁混凝土达到设计强度且箱梁预应力张拉完成后。拆除设备：可用塔吊进行拆除。为方便支架系统拆除、加快拆除速度，卸载采用两端向中间对称分组进行。拆除方法如下：1 利用扳49、手等旋松顶托螺栓进行卸载，使底模脱离箱梁底；2 解除底模与侧模、底模与底模之间的连接螺栓；3 利用吊车拆除翼缘板和侧模模板，人工分块移动底模至翼缘板位置，然后用塔吊吊到地面上；4 拆除I25分配梁和顶托；5按从上向下的顺序依次拆除碗扣脚手架，贝雷梁，主横梁，钢管支架。钢管支架拆除时可用吊车配合拆除，并设置挡风绳。6统一指挥，上下呼应，动作协调，当松开与另一人有关的结扣时应告知对方，防止坠落。7由中间操作人员向下递管子，钢管扣件应分类堆放，零配件装入容具内，严禁高空抛掷。8划出工作区标志，禁止行人入内。9在拆除过程中，凡已松开连接的配件应及时拆除运走，避免误扶和误靠已松脱连接的杆件。10支架拆除50、后及时打包运走。4.6.2 脚手管支架拆除注意事项(1)、支架拆除前，工长要向拆架施工人员进行书面安全交底工作。交底有接受人签字。 (2)、拆除前，班组要学习安全技术操作规程，班组必须对拆架人员进行安全交底，交底要有记录，交底内容要有针对性，拆架子的注意事项必须讲清楚。 (3)、拆架前在地上用绳子或铁丝先拉好围栏，没有监护人，没有安全员、工长在场，支架不准拆除。 (4)、架子拆除程序应由上而下，按层按步拆除。先清理架上杂物，如脚手板上的混凝土、砂浆块、U型卡、活动杆子及材料。按拆架原则先拆后搭的杆子。剪刀撑、拉杆不准一次性全部拆除，要求杆拆到哪一层，剪刀撑、拉杆拆到哪一层。 (5)、拆除工艺流51、程：拆护栏拆脚手板拆小横杆拆大横杆拆剪刀撑拆立杆拉杆传递至地面清除扣件按规格堆码。 (6)、拆杆和放杆时必须由2-3人协同操作，拆大横杆时，应由站在中间的人将杆顺下传递，下方人员接到杆拿稳拿牢后，上方人员才准松手，严禁往下乱扔脚手料具。 (7)、拆架人员必须系安全带，拆除过程中，应指派一个责任心强、技术水平高的工人担任指挥，负责拆除工作的全部安全作业。 (8)、拆架时有管线阻碍不得任意割移，同时要注意扣件崩扣，避免踩在滑动的杆件上操作。 (9)、拆架时螺丝扣必须从钢管上拆除，不准螺丝扣在被拆下的钢管上。(10)、拆架人员应配备工具套，手上拿钢管时，不准同时拿板手，工具用后必须放在工具套内。 (52、11)、拆架休息时不准坐在架子上或不安全的地方，严禁在拆架时嘻戏打闹。 (12)、拆架人员要穿戴好个人劳保用品，不准穿胶底易滑鞋上架作业，衣服要轻便。 (13)、拆除中途不得换人，如更换人员必须重新进行安全技术交底。 (14) 拆下来的脚手杆要随拆、随清、随运，分类、分堆、分规格码放整齐，要有 防水措施，以防雨后生锈。扣件要分型号装箱保管。 (15)、拆下来的钢管要定期重新外刷一道防锈漆，刷一道调合漆。弯管要调直，扣件要上油润滑。 (16)、严禁架子工在夜间进行架子搭拆工作。未尽事宜工长在安全技术交底中做详细的交底，施工中存在问题的地方应及时与技术部门联系，以便及时纠正5、施工技术质量保证措施53、5.1技术保证措施 严格执行交底制度，使作业层操作者掌握支架的搭设工艺方法，技术标准及几何尺寸。召开技术交底会议，使各项目管理人员和操作人员明确施工工艺及技术标准。 加强现场监督，检查交底执行情况，严禁违章施工，避免错误的发生。 积极开展QC小组活动，认真及时收集有关技术资料，技术数据，及时总结经验改进施工方法及工艺。5.2原材料进场检验1、每批钢管、型钢、贝雷片及扣件进场时，应有材质检验合格证。2、铸件不得有裂纹、气孔，不宜有缩松、砂眼、浇冒口残余披缝，毛刺、氧化皮等清除干净。3、扣件与钢管的贴合面必须严格整形，应保证与钢管扣紧时接触良好，当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应不小于5mm。454、扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应小于1mm。5、扣件表面应进行防锈处理。6、钢管及扣件报废标准：钢管弯曲、压扁、有裂纹或严重锈蚀；扣件有脆裂、变形、滑扣应报废和禁止使用。5.3螺旋钢管焊接及安装技术要求检查项目及质量要求坡口检查30对口错边（mm）3焊缝未焊满（mm）2，每100.0焊缝内缺陷总长25.0咬边（mm）1接头不良（mm）缺口深度1表面夹渣（mm）20表面气孔(mm)每50.0焊缝长度内允许直径3.0的气孔2个，孔距6倍孔距对接焊缝余高（mm）04.05.4脚手架搭设技术要求(1)、立杆垂直度偏差不得大于架高的1200。(2)、立杆接头除在顶层可采用搭接外，其余55、各接头必须采取对接扣件，对接应符合下要求：立杆上的对接扣件应交错布置，两相邻立杆接头不应设在同步同跨内，两相邻立杆接头在高度方向错开的距离不应小于500mm，各接头中心距主节点的距离不应大于步距的13，同一步内不允许有二个接头。 (3)、每层立杆顶端应高出该层墩（台）高1.5m。 (4)、脚手架底部必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应用直角扣件固定在距垫铁块表面不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆应用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。 (5)、大横杆设于小横杆之下，在立杆内侧，采用直角扣件与立杆扣紧，大横杆长度不宜小于3跨，并不小于6m。 (6)、大横杆搭接扣件连接、对接应符合以下要56、求：对接接头应交错布置，不应设在同步、同跨内，相邻接头水平距离不应小于500mm。并应避免设在纵向水平跨的跨中。 (7)、架子四周大横杆的纵向水平高差不超过500mm，同一排大横杆的水平偏差不得大于1300。 (8)、小横杆两端应采用直角扣件固定在立杆上。 (9)、每一主节点(即立杆、大横杆交汇处)处必须设置一小横杆，并采用直角扣件扣紧在大横杆上，该杆轴线偏离主节点的距离不应大于150mm，靠墙一侧的外伸长度不应大于250mm，支架立面外伸长度以100mm为宜。操作层上非主节点处的横向水平杆宜根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于立杆间距的12，施工层小横杆间距为1m。 (10)、脚57、手板一般应设置在三根以上小横杆上，当脚手板长度小于2m时，可采用两根小横杆，并应将脚手板两端与其可靠固定，以防倾翻。脚手板平铺，应铺满铺稳，靠墩（台）一侧离墩身面距离不应大于150mm，拐角要交圈，不得有探头板。 (11)、搭设中每下层层支架要及时与墩身进行支顶牢固，以保证搭设过程中的安全，要随搭随校正杆件的垂直度和水平偏差，适度拧紧扣件。 (12)、脚手架四个转角处搭设水平杆，加固四周连接。 (13)、脚手架的外立面的两端各设置一道剪刀撑，由底至顶连续设置；中间每道剪刀撑的净距不应大于15m。 (14)、剪刀撑的接头除顶层可以采用搭接外，其余各接头均必须采用对接扣件连接。 (15)、剪刀撑应58、用旋转扣件固定在与之相交的小横杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线距主节点的距离不应大于150mm。 (16)、用于大横杆对接的扣件开口，应朝架子内侧，螺栓向上，避免开口朝上，以防雨水进人，导致扣件锈蚀、锈腐后强度减弱，直角扣件不得朝上。 (17)、支架施工层应满铺脚手板，脚手架外侧设防护栏杆一道和挡脚板一道，栏杆上皮高1.2m，挡脚板高不应小于180mm。栏杆上立挂安全网，网的下口与建筑物挂搭封严(即形成兜网)或立网底部压在作业面脚手板下，再在操作层脚手板下另设一道固定安全网。(18)、剪刀撑是在脚手架外侧交叉成十字形的双杆互相交叉。并与地面成4560。夹角。作用是把脚手架连成整体，增加脚手架59、的整体稳定。(19)、扣件螺栓拧紧扭力矩值不应小于40Nm，且不应大于65Nm6、 冬季施工与水土保持6.1 冬季施工安排当工地昼夜平均气温（最高和最低气温的平均值或当地时间6时、14时及21时室外气温的平均值）连续3d低于5或最低气温低于-3时，立即进入冬期施工。施工前要与气象部门取得联系，及时掌握天气预报的气象变化趋势及动态。6.2 水土保护植被破坏是导致水土流失的重要原因，因此施工现场尽量保护植被的完好，避免因施工造成植被破坏。(1)施工区内及周围的树木和植被不得随意砍伐和破坏。(2)若因为工程的施工需要，植被受影响，应采取永久有效措施及时植树、种草、种灌木，对植被进行恢复。(3)因工程60、施工改变了原汇水状态，自然排水变成了集中排水，施工中按设计及时进行排水系统施工，防止水土流失。(4)基础开挖的土体，及时清运和回填。来不及回填时，周围要设置临时排水沟，防止水土流失。(5)弃土弃碴严格按设计要求运至弃碴场，不准乱弃。弃碴场要有永久挡护工程，严防水土流失。(6)正式工程施工完成后，根据环保及设计要求，要对所有生活区、生产区临时设施所占用地进行复耕，拆除建筑物、铲除硬化地面及建筑垃圾，对场地进行平整。若地面没有熟土，应从其它允许位置装运熟土进行平整，保证复耕后的用地达到耕种要求，并做好耕地的边坡永久防护、排水等工作。(7)施工中积极加强宣传教育，通过挂警示牌、标志牌、贴宣传标语等方61、式提高全体员工对水土保持重要性的认识。在此基础上建立健全责任制和奖惩制度。(8)临时开挖的基础等破土工程，采取临时挡护（木桩、干砌石、袋装土）工程，防止水土流失。7、安全保证措施7.1 安全保证体系图7.1 安全保证体系7.2 安全目标杜绝较大及以上施工安全事故；杜绝较大及以上道路交通责任安全事故；杜绝较大及以上火灾安全事故；控制和减少一般责任安全事故。7.3 安全保证措施建立健全各项安全制度根据工程特点，制定具有针对性的各项安全管理制度;各类机械的安全作业制度；用电安全制度；施工现场保安作业制度；防火、防风等措施；公路影响地段作业安全措施；起重作业安全制度；各种安全标志的设置及维护措施等。实62、行安全奖罚制度，按照国家和铁道部的有关规定，在生产中定期开展安全检查评比活动，奖优罚 ，提倡人人管安全，人人重视安全的活动。安全生产教育与培训开工前，对所有参建员工进行上岗前的安全教育。对从事电器、起重、高空作业、焊接、机动车驾驶等特殊工种的人员，经过专业培训，获得安全操作合格证后，方准持证上岗。危险性较大工程的安全技术方案编制审批制度开工前制定好安全生产保证计划，编制安全技术措施，确保施工方案的安全可靠。对于脚手架工程、模板工程、施工用电等安全重点防范工程，结合现场和实际情况，单独编制安全技术方案，并报上一级主管部门审批，通过后方可实施。7.3.4 施工安全措施费正确使用安全施工措施费用，专63、款专用，建立专项使用台帐，禁止挪作他用。7.4 具体安全措施7.4.1道路防护措施在道路两侧及中间各做1m宽、1m高的混凝土扩大基础，其目的是将道路划成双向行驶，保证车辆通行，同时保证支架的安全。在其钢管支架上设置反光带、限高、限速等安全警示牌，并设交通输导人员保障交通畅通，保证车辆通行安全。在加劲梁施工完毕后，将扩大基础凿除，恢复道路原貌。 7.4.2 施工现场安全用电措施施工用电必须符合部颁标准和当地供电局的有关安全运行规程，严格按照施工现场临时用电安全技术规范的规定执行。施工用电设施设专人管理，并经培训合格后持证上岗。砼拌和站和电动设备集中使用的场所，由技术人员编制临时用电施工组织设计，64、经技术负责人审核，报主管部门批准后实施。手持电动工具和单机回路的照明开关箱内必须装设漏电保护器，照明灯具的金属壳必须做接零保护。各种型号的电动设备按使用说明书的规定接地或接零。传动部位按设计要求安装防护装置。维修、组装和拆卸电动设备时，断电挂牌，防止其他人私接电动开关发生伤亡事故。用电设备实行一机一闸一漏（漏电保护器）一箱。不得用一个开关直接控制二台及以上的用电设备。现场的配电箱要坚固、完整、严密，有门、有锁、有防雨装置，同一配电箱超过3个开关时，设总开关。熔丝及热元件，按技术规定严格选用，严禁用铁丝、铝丝、铜丝等非专用熔丝代替。室内配电盘、配电柜有绝缘垫，并安装漏电保护装置。移动式发电机在施65、工中使用频繁，项目部派专人负责操作、维护、保养。施工现场临时用电定期进行检查，防雷保护、接地保护、变压器及绝缘强度，每季测定一次，固定用电场所每月检查一次，移动式电动设备、潮湿环境和水下电气设备每天检查一次。对检查不合格的线路、设备及时予以维修或更换，严禁带故障运行。7.4.3 施工机械安全保证措施各种机械操作人员和车辆取得操作合格证，不准将机械设备交给无本机操作证的人员操作，对机械操作人员要建立档案，专人管理。操作人员按照机械说明规定，严格执行工作前的检查制度和工作中注意观察、工作后的检查保养制度。保持机械操作室整洁，严禁存放易燃易爆物品。不准酒后操作机械，机械不带病运转、超负荷运转。起重作66、业严格按照建筑机械使用安全技术规程（JGJ33-2001）和建筑安装工人安全技术操作规程规定的要求执行。定期组织机电设备、车辆安全大检查。对检查中查出的安全问题按照“三不放过”原则进行调查处理，制定防范措施，防止机械事故的发生。7.4.4 施工现场治安、消防、防火安全保证措施 治安、消防管理措施组织现场施工人员学习治安管理条例，并要求现场施工人员与管理人员一律配戴胸章，挂牌上岗，自觉接受监督。加大宣传力度，为施工创造良好的舆论氛围。承诺“便民不扰民”，取得沿线单位和居民的理解和大力支持。设立固定安全、防火警示牌、宣传牌。配备必要的消防器械和物资。治安消防工作坚持“预防为主，以消为辅”的指导思想67、，加强施工现场贵重物资、重要器材和大型设备的管理，开展法制宣传和“四防”教育，项目队定期开展以防火、防盗、防爆为主的安全检查，堵塞漏洞，防患于未然。 防火安全保证措施作业工区、作业队班组三级防火责任制，明确各级防火职责。重点部位如仓库、木工间配置相应消防器材，一般部位如宿舍、食堂等处设常规消防器材。施工现场用电，严格执行有关规定，防止发生电器火灾。焊、割作业点与氧气瓶、乙炔气瓶等危险物品的距离不得少于10m，与易燃易爆物品的距离不得少于30m。做好防火工作，搭设的工棚与料库之间的距离，符合有关规定要求。在工棚及仓库附近要设消防器材，并定期检查。加强对易燃、易爆及危险品的管理。工程大量使用柴油、68、重油、沥青等易燃品，因此其采购、运输、贮存及使用各环节均严格按照有关安全操作规程执行，储料现场配备充足的消防灭火器材。7.4.5 保证人身安全措施所有参建职工均进行岗前安全教育，要认真学习，做到人人熟知，并始终贯穿在施工全过程中。特殊岗位和技术工种，如安全员、工班长、机械操作员等，要进行岗前培训，经考试合格后，执证上岗。所有现场施工人员必须挂牌上岗。严禁酒后上岗，严禁疲劳上岗。 配齐配足劳动安全防护用品，确保安全防护。 过渡道路两端应按规定设防护栏及警告标志，夜间应挂警示灯。 施工现场设安全标志，危险作业区要悬挂警示标牌。 施工运输车辆必须严格遵守城市和公路交通规则，文明行车。 电工值班操作时69、，必须穿绝缘鞋。 变压器周围设安全防护栏。 起重臂下严禁站人。 施工脚手板不得有探头板。 高空作业应系安全带。患有高血压、癫痫病等人不得从事高空作业。7.4.6 起重工安全操作规程(1)工作前检查起重所用的一切工具，设备是否良好，如不符合规定，必须修理或更换，不得凑合使用，机具设备在使用前必须试车，加润滑油。(2)工作前应了解吊物尺寸，重量和起吊高度等，安全选用机械工具，不得冒险作业，不得超负荷操作。(3)事先看好吊车通道，吊运方向和地点，如有障碍必须清理。(4)夜间作业应有足够的照明设备。(5)对重大吊装项目，作业前应有尽有详细讨论其吊运方法，明确分工，互相协作，防止混乱。(6)起重作业应有70、专人指挥，指挥按规定的哨声和信号，必须清楚准确。指挥者站在所有施工人员能看到的位置，同时指挥者本人应清楚地看到重物吊装的全部过程。(7)作业前，应按规定戴好个防护用品，如手套、安全帽、安全带等。(8)禁止在有雾、雨天视线不清的情况下安装，移动扒杆和吊装重。(9)禁止风力达到6级以上时吊装作业。(10)需用自扎扒杆时，应根据重物及尺寸决扒杆材料和扒杆高度，交叉点不应扎得过高，支点应在一个平面上，不得使用有裂纹、虫蛀、腐烂等材料，有木节的超近截面10的不可用作扒杆。(11)缆风绳的使用根据扒杆的类别、高度、物体的重量酌情而定。缆风绳与地面的夹角原则上不应超过30。(12)吊重物前要严格检查扒杆各结71、点是否绑扎牢固，支点锚索、杆顶缆风绳是否拉紧，缆风桩上绑扎缆风绳应紧贴地面，绑扎牢固，工作时设专人看管。(13)吊物应按规定的方法和吊点进行绑扎起吊，当用一条绳扣绑扎吊物时，绑扣应在重心位置。用两条绳扣绑扎吊物时，绳扣与水平夹角应大于45。(14)扎圆筒或有硬胶吊物，绑扣处应垫麻袋等物，以防圆筒滑脱和梭角伤绳。(15)起吊前应将吊物上的工具和杂物清除，以免掉下伤人。(16)起吊前，先将吊绳拉紧，复查绳扣是否绑牢，位置是否正确。(17)安装构件时，应考虑结点钢筋是否相互妨碍，如有妨碍，应事先采取措施，以免影响安装。(18)吊大型钢板焊上足够安全吊点或采取其它措施。(19)吊绳应垂直，原则上不准斜72、吊，如要斜吊，必须认真检查绳索和各种设备是否安全可靠，并经施工负责人批准。(20)起吊时如发现吊物不够平衡，应放下重绑，不准在空中纠正。(21)起吊时应徐徐起落，避免过急，过猛或突然急刹，回转时不能过速。(22)绝对禁止任何人员随同吊装重物或吊装机具升降和以人作平衡体，严禁人员在钢丝绳，滑车等处爬上爬下。(23)严禁一切起重机具，索具超负荷使用，如一整体设备而少量超负荷，吊装时必须采取加固措施，并须经有关部门同意，方可吊装。(24)起吊物严禁与它物相碰，安装构件时，严禁构件与立柱或其它已安装好的构件相碰。(25)起吊物及构件安装未稳前，不准放下吊钩。(26)起吊时，吊物附近的操作人员要站在能避73、让的位置，起吊后如需移动吊物，宜用绳拉，拉绳者与吊物中心距离不能小于吊物旋转半径，并注意吊车是否稳定，降落时必须等到吊物落到人头以下，方能靠近扶持吊物，吊物上面严禁站人。(27)吊装时严禁任何人在重物下和吊臂下方及其移动方向通行或停留。(28)禁止任何人在受力的钢丝绳一跨越和停留在里档。(29)在吊装过程中，如因故中断施工时，必须采取措施保证现场安全。如因故短期内难以解决时，则必须另外采取措施，不得使重物悬空过夜。(30) 递送工具不准随便抛掷，以免伤人。7.4 高空作业安全措施高空作业必须执行GB360883标准，在作业基准面二米以上（含二米）均称高空作业。高处作业级别分为：作业高度二米至五74、米为一级高处作业；五米至十五米为二级高处作业；十五米至三十米为三级高处作业；三十米以上的为特级高处作业。 高空作业人员必须戴安全帽、系安全带、挂安全网，在登高作业前对安全带要进行检查，带与环是否牢固。 高空作业人员（包括工程技术人员、测量人员）必须穿好防滑鞋，严禁穿皮鞋或硬底、高跟鞋上高空作业，不改正不准作业。 搭设脚手架前，技术人员应提供经验算后的图纸，并作好相应的安全技术交底工作。搭好后应及时组织验收，验收不合格的不得使用，应立即整改，确保架子自身稳定、安全可靠。 搭设脚手架时，操作人员应预先搭好自身作业的脚手板至能正常操作，否则专职安全员或安全值班员有权停止其作业，至符合要求为止。不听劝75、阻者， 将视情况从重处罚。 脚手架上不准堆放零星扣件、卡子、螺丝、螺帽、电焊条、水泥垫块、短钢筋、废铁角等杂物，所用工具必须装入工具袋内。 脚手架上走道脚手板宽度不得少于两块跳板，每块厚度不少于5公分，不符合规定的脚手板严禁使用，并不准撬头，脚手板之间连接应牢固，周围挂好安全网，不能去的地方挂好明显止步的标志牌。 根据施工生产的需要，搭设平台、栈桥进行作业，要进行施工组织设计，平台、栈桥所承受的荷载、整体稳定性要符合设计要求。平台周围和栈桥两侧要设置安全防护栏杆，要牢固可靠，不准任意拆除，栏杆高度不得低于80厘米，不准任意翻越栏杆，如施工生产需要，在栏杆以外作业必须系安全带。 平台、栈桥安全设76、施和防护设施完成后，必须组织有关人员进行验收，合格后才许使用，在使用中要进行经常性检查维修，确保安全有效。 登高作业人员上下作业面，必须使用梯子上下，梯子上下支点固定，二级高处作业以上梯子要设置安全防护圈。立梯坡度以60度为宜，作业人员不准从脚手架、起升架上下高处作业面。 高处作业时，需要的施工生产材料、机具等，必须使用起升架、起重机吊运，不抬重物登高，登高作业人员所使用的工索具，应放入工具袋内，防止掉下伤人。 登高作业人员在作业时，要思想集中，不准开玩笑、互相追越。 如有雷电、暴雨、六级以上大风时，均不应登高作业。如有霜雪，必须打扫干净；如有冰冻，必须铺设麻袋、草袋等防滑物，确认环境安全时，77、才能进行登高作业。 凡患有心脏病、高血压、神经失常等病症者；怀孕女职工、酗酒者，均不应登高作业。7.5 安全应急救援预案 按照相同程序成立如下其它相应的应急救援预案： 脚手架坍塌事故应急救援预案; 高处坠落事故应急救援预案; 管线损害事故应急救援预案; 火灾事故应急救援预案; 中毒事故应急救援预案; 环境污染事故应急救援预案; 触电事故应急救援预案; 意外伤害事故应急救援预案;传染病防治应急救援预案。8、质量目标及保证措施8.1 质量目标（一）合同履约率:100%（二）工程合格率:100%（三）单位工程优良率：100% （四）分项(工序)工程合格率:100%（五）分项工程优良率:95%8.2 78、质量保证措施A、明确质量职责，项目经理是质量管理第一责任人。B、加强质量教育，提高全体人员的质量意识。牢固树立“质量第一”思想，围绕质量工作目标，贯彻到日常工作及管理中。C、认真贯彻有关质量保证的制度和措施。D、认真学习图纸及规范，掌握技术标准，使设计的支架合理实用。E、认真做好质检工作，对施工支架用原材料进行严格检查，不合格的材料严禁使用。F、派人定期对支架的稳定性、各种材料的堆放情况等进行检查，发现有问题及时处理。G、施工完毕，达到规定张拉强度后应及时进行张拉，之后申请拆除支架。9、环境保护措施9.1生态环保措施1）对施工临时占地，应将原有土地表层耕作的熟土推在一旁堆放，待施工完毕将这些熟79、土再推平，恢复土地表层。2）由当地政府指定弃土场，严格按要求弃渣、土，并层层压实。9.2噪声防治措施在施工期间，车辆运输、施工机械是噪声辐射的主要污染源，应积极防治。1）对在声源附近工作时间较长的大型机械操作工人及施工人员按劳动卫生标准控制工作时间，或采取个人防护措施，如戴耳塞、头盔等。2）料场、拌和场、拌和站等应远离敏感点100m。3）选择主要的运输道路尽可能远离村镇，学校、医院、疗养院及对声环境有特殊要求的居民区和单位。4）地方道路交通高峰时间停止或减少运输车辆通行，限速行驶，减少噪声影响。9.3施工期大气污染防治措施1）施工路段因筑路材料运输，施工便道的维护不良，使尘土飞扬，对施工人员和80、靠近敏感点的村民受到一定的影响，应使用洒水车洒水，洒水时间每天二次，上午和下午各一次。2）施工的储料场、灰土拌和场应设置于空旷的地方，相距200m范围内不得有集中居民区、学校等；储料场、施工材料运输经过的村庄、学校路段及便道应采取洒水降尘措施。9.4施工期水土保持防治措施1）以取、弃土场等作为重点防治对象，以工程防护和生物防护相结合，合理布局水土保持方案，根据主题设计和施工进度合理安排水土保持施工进度，落实方案实施的保证措施。2）本工区设取土场、弃土场若干个（以实际数量为准），进行现状实地调查，落实水土保持措施，或复垦还田，并对取土、弃土、弃石、弃渣量进行调查及分析。3）水土保持总体布局和要求81、：按水土流失防治总体布局的要求实施，落实方案实施的保证措施。9.5施工期水污染防护措施1）施工区、生活区污水、垃圾要集中处理，不得直接排入水体。生活污水经处理后用于农灌及用作农田肥料，生活垃圾则集中由当地环卫部门转运至处理场。2）机械油料的泄漏、或废弃油料的倾倒，进入水体后将引起水体的污染，应加强环境管理，开展环保教育，防患于未然。3）施工材料如油料、石灰等不宜堆放在民用水井及河流水体附近，应远离河流，并应备有临时遮挡的帆布，防止大风暴雨冲刷进入水体。4）在场地清理过程中，各种材料、设备按规定堆放整齐，不得占用便道和已有的道路；5）清洗施工机械、设备及机具废水、废油等有害物质及生活用水不得随意82、排放，以防止污染水质和土壤；6）临时用地使用完毕后及时复耕，防止水土流失；7）严禁乱排乱放，施工所产生的垃圾和废弃物质，应根据各自不同情况，分别处理，不得裸露弃置。10、文明施工10.1、安全生产与文明施工同步进行10.2、工人集中居住，厕所、食堂按统一卫生标准布置10.3、项目部按中交本系文件统一要求布置，确保达标10.4、经常进行卫生检查，确保环境卫生10.5、采取防暑、防寒措施，保证工作顺利进行10.6、现场材料、机具按规定码放有序，保持现场道路畅通10.7、标志、标牌设置明显、齐全。附件XX市XX路X线跨江大桥工程第标段支架施工计算书编制： 审核： 审批： XXXX局XX市XX路X线跨83、XX江大桥工程二标段项目经理部XXXX年X月一 下横梁支架计算书1 计算条件1.1工程概况XX主桥主塔的主要承重结构为钢筋混凝土H式结构，塔高80.5米，塔柱为箱型，主塔下设一道下横梁。下横梁为预应力混凝土结构，空心矩形截面，支座处设置横隔墙。下横梁长36.6米，宽5.6米，塔柱根部高7米，跨中高4米，箱体壁厚80cm，顶底板厚60cm。1.2主要计算依据1XX市三环西线跨江大桥工程施工图设计；2建筑施工扣件式脚手架安全技术规范（JGJ166-2008）；3公路桥涵施工技术规范（JTJ041-2000）；4建筑地基基础设计规范（GB 50007-2002）；5钢结构设计规范（GB 50017-84、2003）；6木结构设计规范（GB 50005-2003）；7建筑桩基技术规范（JGJ 94-2008）；8建筑施工计算手册第二版。2 支架结构受力计算2.1竹胶板计算竹胶板厚度为15mm，竹胶板底下方木间距为20cm（实心）和40cm，分别对这两种情况进行计算。其中，l为方木间距，b为方木长度，h15mm为竹胶板厚度，竹胶板抗弯设计值=40，竹胶板抗剪设计值=3.4，预应力混凝土容重为26kN/m3。荷载条件1）竹胶板重量：0.3kN/ m；2）混凝土重量：顶底板厚度均为0.6m，根部混凝土高度7m，混凝土容重26kN/m33）施工荷载：2.0kN/m4）内模荷载：1.0kN/m2.1.2抗85、弯计算1下横梁底板方木间距l0.4m时最大应力为：=18.4=40 满足要求2下横梁根部实心处，l0.2m：=24.6=40 满足要求2.1.3抗剪计算1l0.4m最大剪应力： =0.46=3.4 满足要求2l0.2m最大剪应力： =1.3=3.4 满足要求2.2木结构计算10x10cm方木在本结构中以抗弯控制，以下仅对方木抗弯进行受力计算，其中方木抗弯强度设计值=11。2.2.1荷载条件1）竹胶板与方木重量：0.5kN/ m；2）混凝土重量：顶底板厚度均为0.6m，根部混凝土高度7m，混凝土容重26kN/m33）施工荷载：2.0kN/m4）内模荷载：1.0kN/m2.2.2抗弯计算1. l086、.2m时，根部梁高7m实心处方木最大应力：=10.0=11 满足要求2. l0.4m时，方木最大应力： =3.7=11 满足要求2.3脚手架计算2.3.1荷载条件1）竹胶板与方木重量：0.5kN/ m；2）混凝土重量：顶底板厚度均为0.6m，根部混凝土高度7m，混凝土容重26kN/m33）施工荷载：2.0kN/m4）内模荷载：1.0kN/m5）脚手架重量：立杆及扣件单位重0.06 KN/m，横杆单位重0.04 KN/m，立杆最大高度2.4m，则立杆上的支架最大重量：N=0.062.4+0.04（0.350.65）=0.324 KN6）风荷载：水平风荷载标准值 风压高度变化系数,取1.0；风荷载87、体型系数，取0.8；基本风压（kN/m2）取0.55；2.3.2脚手架计算1.下横梁腹板处脚手管轴力： 满足要求2.下横梁底板脚手架轴力： 满足要求3.稳定性计算：脚手架上风荷载标准值产生的弯矩；风荷载标准值对下横梁产生的弯矩；风荷载标准值；立杆纵距；立杆步距立杆稳定性计算：计算立杆段的轴向力设计值；轴心受压构件的稳定系数；长细比，；计算长度；截面回转半径；立杆的截面面积；截面模数；钢材的抗压强度设计值立杆长细比，查表得=0.906则有：立杆稳定性满足要求2.4型钢支架计算2.4.1荷载条件1）竹胶板与方木重量：0.5kN/ m；2）混凝土重量：顶底板厚度均为0.6m，受力控制点混凝土高度为788、m和6.5m，混凝土容重26kN/m33）施工荷载：2.0kN/m4）内模荷载：1.0kN/m5）型钢重量：I25重量0.381kN/m，10重量0.1kN/m。1.纵梁I25：=170 满足要求2.立柱210：=170 满足要求3.横梁I25：=170 满足要求2.5贝雷梁计算荷载条件：1）混凝土重量：实心段平均重量6.85.626990kN/m；9m跨平均重量（5.40.820.642）26349kN/m其中，混凝土容重为26kN/m32）模板重量：0.3（14.1+23.5）=11.28 kN/m ，其中，每延米箱梁的内外模板面积分别为14.1 m和23.5 m；模板荷载标准值：0.3k89、N/m3）脚手架重量：8.0kN/m4）施工荷载：2.0kN/m5）单片贝雷梁重量：1.0kN/m2.5.2抗剪计算1实心段梁高7m，跨径3m贝雷片抗剪：贝雷梁许用剪力：QnKN0.85131.43171.52293kN式中：贝雷梁载荷分配折减系数，为0.85；N斜杆容许承载力（kN），取171.5kN；K系数，为1.43。结构最大剪力：Qmax（99011.28825.6111）3/21547kNQ 2293kN 满足要求。2跨径9m处贝雷片抗剪：贝雷梁许用剪力：QnKN0.85111.43171.5=2293kN结构最大剪力：Qmax（34911.28825.6111）9/21757kNQ90、 2293kN 满足要求。2.5.3抗弯计算跨径9m处贝雷片抗弯：贝雷梁许用弯矩：M=n NH=0.85115631.4=7370kNm式中：贝雷梁载荷分配折减系数，为0.85；N弦杆容许承载力（kN），为563kN；H贝雷梁高度（m），为1.4m。结构最大弯矩：Mmax （34911.28825.6111）92/8 3954KNmM7370 kNm 满足要求2.6主横梁计算 主横梁计算简易模型如下：2.6.1荷载条件：1）混凝土重量：9m跨平均重量（5.40.820.642）26349kN/m，6m跨平均重量（4.20.820.642）26299kN/m，其中，混凝土容重为26kN/m32）91、模板重量：0.3（14.1+23.5）=11.28 kN/m ，其中，每延米箱梁的内外模板面积分别为14.1 m和23.5 m；模板荷载标准值：0.3kN/m3）脚手架重量：8.0kN/m4）施工荷载：2.0kN/m5）单片贝雷梁重量：1.0kN/m6）型钢重量：I56重量1.06kN/m。2.6.2 三拼I56主横梁计算1抗剪计算110Mpa2抗弯计算205Mpa满足要求2.6.3双拼I56主横梁计算1抗剪计算110Mpa 满足要求2抗弯计算1842.2+36.7=1878.9kN，满足要求。三 过渡孔混凝土梁支架计算书1 计算条件1.1工程概况XX市三环西线跨江大桥主桥为自锚式悬索桥，锚墩92、处加劲梁段长度为46m+21m，其截面为多箱多室变截面高度箱梁，锚墩顶部实心段长3m，高5.5m。1.2主要计算依据1XX市三环西线跨江大桥工程施工图设计；2建筑施工扣件式脚手架安全技术规范（JGJ166-2008）；3公路桥涵施工技术规范（JTJ041-2000）；4建筑地基基础设计规范（GB 50007-2002）；5钢结构设计规范（GB 50017-2003）；6木结构设计规范（GB 50005-2003）；7建筑桩基技术规范（JGJ 94-2008）；8建筑施工计算手册第二版。2 支架结构受力计算由下横梁支架计算书可知，在竹胶板、方木及型钢分配梁计算中，施工荷载在局部范围内影响极小，可93、忽略不计，为安全考虑，计算时箱梁截面按偏大截面计，连续结构按简支计。作计算贝雷梁及以下结构时，施工荷载等对支架结构影响较大，具体按规范要求取值。2.1竹胶板计算竹胶板厚度为15mm，对腹板、底板及翼缘实心处分别进行计算。其中，l为方木间距，b为方木长度，h15mm为竹胶板厚度，竹胶板抗弯设计值=40，竹胶板抗剪设计值=3.4，预应力混凝土容重为26kN/m3。荷载条件1）竹胶板重量：0.3kN/ m；2）混凝土重量：顶底板厚度均为0.6m，根部混凝土高度7m，混凝土容重26kN/m33）施工荷载：2.0kN/m4）内模荷载：1.0kN/m2.1.2抗弯计算1箱梁根部（锚墩处）l0.4m时最大应94、力：=17.0=40 满足要求2梁高5.5m实心段处，l0.2m：=19.4=40 满足要求2.1.3抗剪计算1l0.4m最大剪应力： =0.42=3.4 满足要求2l0.2m最大剪应力： =1.1=3.4 满足要求2.2木结构计算2.2.1荷载条件1）竹胶板与方木重量：0.5kN/ m；2）混凝土重量：顶底板厚度均为0.6m，根部混凝土高度7m，混凝土容重26kN/m33）施工荷载：2.0kN/m4）内模荷载：1.0kN/m2.2.2抗弯计算10x10cm方木在本结构中以抗弯控制，以下仅对方木抗弯进行受力计算，其中方木抗弯强度设计值=11。1.梁高5.5m实心处方木最大应力： =5.5=1195、 满足要求2.散索区实心处方木最大应力： =8.9=11 满足要求3.箱梁腹板方木最大应力： =3.3=11 满足要求4.箱梁根部底板方木最大应力： =7.2=11 满足要求5.翼缘处纵桥向方木最大应力： =10.6=11 满足要求2.3脚手架计算2.3.1荷载条件1）竹胶板与方木重量：0.5kN/ m；2）混凝土重量：顶底板厚度均为0.6m，受力控制点混凝土高度为7m和6.5m，混凝土容重26kN/m33）施工荷载：2.0kN/m4）内模荷载：1.0kN/m5）型钢重量：10重量0.1kN/m， I25重量0.381kN/m，I12重量0.142kN/m。6）脚手架重量：立杆及扣件单位重0.96、06 KN/m，横杆单位重0.04 KN/m，立杆最大高度2.4m，则立杆上的支架最大重量：N=0.062.4+0.04（0.350.65）=0.324 KN2.3.2型钢10计算1.箱梁腹板处最大应力： =128=170 满足要求2.箱梁根部底板最大应力： =92=170 满足要求2.3.3脚手架计算此处脚手架除所受轴力比下横梁小，其余条件不变，因此不作稳定性计算。1.箱梁腹板处脚手架：40KN 满足要求2.箱梁根部底板脚手架：40KN 满足要求2.4 散索区实心段型钢支架计算2.4.1荷载条件1）竹胶板与方木重量：0.5kN/ m；2）混凝土重量：顶底板厚度均为0.6m，受力控制点混凝土高97、度为7m和6.5m，混凝土容重26kN/m33）施工荷载：2.0kN/m4）内模荷载：1.0kN/m5）型钢重量：10重量0.1kN/m， I25重量0.381kN/m，I12重量0.142kN/m。2.4.2型钢计算1.上弦杆I25抗弯计算：170 满足要求2.立柱I12.6稳定性计算：b类截面查表得: =0.939170 满足要求 3.下弦杆I12.6抗剪计算：110 满足要求2.5 分配梁I25计算2.5.1荷载条件1）竹胶板与方木重量：0.5kN/ m；2）混凝土重量：顶底板厚度均为0.6m，受力控制点混凝土高度为7m和6.5m，混凝土容重26kN/m33）施工荷载：2.0kN/m4）98、内模荷载：1.0kN/m5）型钢重量：I25重量0.381kN/m。2.5.2抗弯计算1）贝雷片最大间距2.6m：170 满足要求2）I25最大悬臂2.1m：170 满足要求2.5.3抗剪计算110 满足要求2.6贝雷梁计算 全桥支架横桥向布置为对称结构，对半幅桥支架的整体和局部受力作计算。2.6.1荷载条件1模板（包括型钢）重量：23KN/m（梁高2.3m）或40 KN/m（变截面）2施工荷载：2.0kN/m3单片贝雷梁重量：1.0kN/m4预应力混凝土容重取26kN/m32.6.2抗剪计算1梁高2.3m，最大跨径12m处贝雷片抗剪：贝雷梁许用剪力：Q=nKN= 0.85121.43171.99、5=2501kN式中：贝雷梁载荷分配折减系数，为0.85；N斜杆容许承载力（kN），取171.5kN；K系数，为1.43。结构最大剪力：Qmax=（11.32621811223）12/2=2189kNQ= 2501kN 满足要求。2变截面高度箱梁支架最大跨径12m处贝雷片抗剪：贝雷梁许用剪力：Q=nKN= 0.85141.43171.5=2918kN结构最大剪力：Qmax=（14.52621811440）12/2=2802kNQ= 2918kN 满足要求。3锚墩上部实心梁处贝雷片抗剪：单片贝雷片承受最大剪力：Qmax=（4.61.50.455.51.50.45）26=177kNQ= 1.431100、71.5245kN 满足要求。2.6.3抗弯计算1梁高2.3m，最大跨径12m贝雷片抗弯：贝雷梁许用弯矩：M=n NH=0.85125631.4=8040kNm式中：贝雷梁载荷分配折减系数，为0.85；N弦杆容许承载力（kN），为563kN；H贝雷梁高度（m），为1.4m。结构最大弯矩：Mmax =（11.326+23+12+182）122/8 =6566KNmM=8040 KNm 满足要求2变截面高度箱梁支架最大跨径12m处贝雷片抗弯：贝雷梁许用弯矩：M=nKN= 0.85145631.4=9380kN结构最大弯矩：Mmax=（14.52621811440）122/8=8406kNM=938101、0 KNm 满足要求。2.6.4挠度计算1梁高2.3m，跨径12m处最大挠度：式中：E钢的弹性模量，为2.06105Mpa；I贝雷梁的惯性矩，为250500cm4；l支架跨度跨度，为12m。2变截面高度箱梁支架最大跨径12m处最大挠度：2.7 横梁2H588计算2.7.1等截面梁段主横梁计算2H588横梁承受最大的荷载为（12m跨荷载/2+3m跨悬臂荷载）：170为减少跨中弯矩，增设双肢槽25斜撑，并对其进行建模计算：1）模型(单位：tonf)2）组合应力最大应力值：99.6Mpa=170Mpa 满足要求3）剪应力最大剪应力值：36.5Mpa=110Mpa 满足要求4）斜撑应力最大应力值：56102、.9Mpa=170Mpa 满足要求5）钢管轴力最大轴力：122.6tonf。2.7.2变截面梁段主横梁计算12H588横梁承受的荷载为（9m变截面跨荷载/2+6m等截面跨荷载）时：1）模型(单位：tonf)2）组合应力最大应力值：82.9Mpa=170Mpa 满足要求3）剪应力最大剪应力值：79.3Mpa=110Mpa 满足要求4）斜撑应力最大应力值：63.5Mpa=170Mpa 满足要求5）钢管轴力最大轴力：185.0tonf。22I56横梁承受的荷载为（12m变截面跨荷载/2+3m实心段荷载/2）时：1）模型(单位：tonf)2）组合应力最大应力值：92.5Mpa=170Mpa 满足要求3103、）剪应力最大剪应力值：69.4Mpa=110Mpa 满足要求4）斜撑应力最大应力值：69.4Mpa28.4m,钢管桩最大入土深度取30m。3.2 钢管桩沉降计算式中：n沉降计算深度范围内土层的计算分层数；水平面影响范围内各基桩对应力计算点桩端平面以下第i层土1/2厚度处产生的附加竖向应力之和；第i计算土层厚度（m）；桩基沉降计算范围内第i层土的压缩模量；第j桩在荷载效应准永久组合作用下，桩顶的附加荷载（kN）；第j桩桩长；桩身截面面积；第j桩总桩端阻力与桩顶荷载之比；，分别为第j桩的桩端阻力和桩侧阻力对计算轴线第i计算土层1/2厚度处的应力影响系数；E桩身弹性模量；计算桩身压缩；桩身压缩系数，104、摩擦型桩，取2/3；沉降计算经验系数，无当地经验时，可取1.2。0.84003.140.16/20330.079；7Mpa，10m；z55m， ，其中：z计算应力点离桩顶的竖向距离；l桩长；相邻桩至计算桩轴线的水平距离。考虑到值的线性变化（010m），计算时取m1.417，根据m，n，查建筑地基技术规范附录F插值得：4.381，0.876；3.3 钢管整体稳定性计算3.3.1风荷载1风压 风荷载标准值（kpa）；风荷载体型系数,取0.6；风压高度变化系数，取2.45；基本风压（kN/m2）；正常工作状态最大风速，取18.5m/s；2风荷载作用在钢管的弯矩3风荷载作用在梁上对钢管的弯矩3.3.2105、整体稳定性系数加劲梁实心段处钢管支架为最不利工况，取半幅对其钢管整体稳定性建模计算，基本模型如下：通过电算求解钢管的稳定系数（计算一、二阶屈曲模态）。（一阶模态）（二阶模态）上图为屈曲分析结果，一阶模态临界荷载系数为6.3，二阶模态临界荷载系数为7.3。所以有临界荷载：Pcr=6.3203t根据欧拉公式：得：属于b类截面查表得: =0.8233.3.3整体稳定性截面塑性发展系数，取1.0 欧拉临界力，为节间长细比m等效弯矩系数，取1.0 钢管整体稳定性满足要求。四 江心岛引桥连续梁支架计算书1 计算条件1.1工程概况XX市三环西线跨江大桥变宽梁段墩号为6571，全长246.76m，其截面为多箱106、多室等截面高度箱梁，梁高2.3m，梁宽37m64m。1.2主要计算依据1XX市三环西线跨江大桥工程施工图设计；2建筑施工扣件式脚手架安全技术规范（JGJ166-2008）；3公路桥涵施工技术规范（JTJ041-2000）；4建筑地基基础设计规范（GB 50007-2002）；5钢结构设计规范（GB 50017-2003）；6木结构设计规范（GB 50005-2003）；7建筑桩基技术规范（JGJ 94-2008）；8建筑施工计算手册第二版。2 支架结构受力计算2.1竹胶板计算竹胶板厚度为15mm，对腹板、底板及翼缘实心处分别进行计算。其中，l为方木间距，b为方木长度，h15mm为竹胶板厚度，竹107、胶板抗弯设计值=40，竹胶板抗剪设计值=3.4，预应力混凝土容重为26kN/m3。荷载条件1）竹胶板重量：0.3kN/ m；2）混凝土重量：顶底板厚度均为0.6m，根部混凝土高度7m，混凝土容重26kN/m33）施工荷载：2.0kN/m4）内模荷载：1.0kN/m2.1.2抗弯计算1箱梁腹板处最大应力：=8.1=40 满足要求2箱梁底板处最大应力：=8.4=40 满足要求2.1.3抗剪计算1箱梁腹板处最大剪应力： =0.5=3.4 满足要求2箱梁底板处最大剪应力： =0.3=3.4 满足要求2.2木结构计算10x10cm方木在本结构中以抗弯控制，以下仅对方木抗弯进行受力计算，其中方木抗弯强度设108、计值=11。2.2.1荷载条件1）竹胶板与方木重量：0.5kN/ m；2）混凝土重量：顶底板厚度均为0.6m，根部混凝土高度7m，混凝土容重26kN/m33）施工荷载：2.0kN/m4）内模荷载：1.0kN/m2.2.2抗弯计算1.箱梁腹板处处方木最大应力： =7.4=11 满足要求2.箱梁底板处方木最大应力： =3.9=11 满足要求3.翼缘处纵桥向方木最大应力： =10.6=11 满足要求2.3翼缘处脚手架计算脚手架最大轴力：40KN 满足要求此处脚手架所受轴力相对之前计算书较小，不作稳定性计算2.5 分配梁I25计算2.5.1荷载条件1）竹胶板与方木重量：0.5kN/ m；2）混凝土重量109、：顶底板厚度均为0.6m，受力控制点混凝土高度为7m和6.5m，混凝土容重26kN/m33）施工荷载：2.0kN/m4）内模荷载：1.0kN/m5）型钢重量：I25重量0.381kN/m。2.5.2抗弯计算1）贝雷片最大间距2.6m：170 满足要求2）I25最大悬臂2.45m：170 满足要求2.5.3抗剪计算110 满足要求。2.6贝雷梁计算 全桥支架横桥向左右幅桥支架独立受力，对支架的整体和局部受力作计算。2.6.1荷载条件1模板（包括型钢）重量：23KN/m2施工荷载：2.0kN/m3单片贝雷梁重量：1.0kN/m4预应力混凝土容重取26kN/m32.6.2抗剪计算16566墩左半幅最110、大梁宽33m箱梁支架最大跨径12m处贝雷片抗剪：贝雷梁许用剪力：Q=nKN=0.85221.43171.5=4586kN式中：贝雷梁载荷分配折减系数，为0.85；n贝雷梁数量；N斜杆容许承载力（kN），取171.5kN；K系数，为1.43。结构最大剪力：Qmax=（24.6262322822）12/2=4463kNQ=4586kN 满足要求其中，24.6m2为该处箱梁最大截面面积。26566墩右半幅最大梁宽30m箱梁支架最大跨径12m处贝雷片抗剪：贝雷梁许用剪力：Q=nKN=0.85201.43171.5=4169kN结构最大剪力：Qmax=（22.9262322520）12/2=4130kN111、Q=4169kN 满足要求。其中，22.9m2为该处箱梁最大截面面积。36668墩左、右半幅最大梁宽29.6m箱梁支架最大跨径12m处贝雷片抗剪：贝雷梁许用剪力：Q=nKN=0.85201.43171.5=4169kN结构最大剪力：Qmax=（22.7262322520）12/2=4099kNQ=4169kN满足要求。其中，22.7m2为该处箱梁最大截面面积。46871墩左、右半幅最大梁宽24.4m箱梁支架最大跨径12m处贝雷片抗剪：贝雷梁许用剪力：Q=nKN=0.85161.43171.5=3335kN结构最大剪力：Qmax=（18.2262322016）12/2=3313kNQ=3335k112、N 满足要求。其中，18.2m2为该处箱梁最大截面面积。2.6.3抗弯计算16566墩左半幅最大梁宽33m箱梁支架最大跨径12m处贝雷片抗弯：贝雷梁许用弯矩：M=n NH=0.85225631.4=14739 KNm式中：贝雷梁载荷分配折减系数，为0.85；n贝雷梁数量；N弦杆容许承载力（kN），为563kN；H贝雷梁高度（m），为1.4m。结构最大弯矩：Mmax=（24.6262322822）122/8=13331 KNm M=14739 KNm 满足要求26566墩右半幅最大梁宽30m箱梁支架最大跨径12m处贝雷片抗弯：贝雷梁许用弯矩：M=nNH=0.85205631.4=13399 KN113、m结构最大弯矩：Mmax=（22.9262322520）122/8=12391 KNm M=13399 KNm 满足要求36668墩左、右半幅最大梁宽29.6m箱梁支架最大跨径12m处贝雷片抗弯：贝雷梁许用弯矩：M=nNH =0.85205631.4=13399 KNm结构最大弯矩：Mmax=（22.7262322520）122/8=12298 KNm M=13399 KNm 满足要求。46871墩左、右半幅最大梁宽24.4m箱梁支架最大跨径12m处贝雷片抗弯：贝雷梁许用弯矩：M=nNH =0.85165631.4=10719 KNm结构最大弯矩：Mmax=（18.2262322016）122114、/8=9940 KNm M=10719 KNm 满足要求。2.6.4挠度计算16566墩左半幅最大梁宽33m箱梁支架最大跨径12m处贝雷梁最大挠度：式中：E钢的弹性模量，为2.06105Mpa；I贝雷梁的总贯性矩，单片贯性矩为250500cm4；l支架跨度跨度，为12m。26566墩右半幅最大梁宽30m箱梁支架最大跨径12m处贝雷梁最大挠度：36668墩左、右半幅最大梁宽29.6m箱梁支架最大跨径12m处贝雷梁最大挠度：46871墩左、右半幅最大梁宽24.4m箱梁支架最大跨径12m处贝雷梁最大挠度：2.7 横梁2I56计算2.7.1半幅桥四桩处主横梁计算2I56横梁承受最大的荷载为:9m跨荷载115、/2+12m跨荷载/2,用结构有限元软件midas对其进行建模计算：1）模型(单位：tonf)2）组合应力最大应力值：136.5Mpa=170Mpa 满足要求3）剪应力最大剪应力值：51.9Mpa=110Mpa 满足要求4）斜撑应力最大应力值：76.5Mpa=170Mpa 满足要求5）钢管轴力最大轴力：204.2tonf。2.7.2半幅桥三桩处主横梁计算12I56横梁承受的荷载为：9m跨荷载/2+12m跨荷载/2，用midas对其进行建模计算：1）模型(单位：tonf)2）组合应力最大应力值：101.1Mpa=170Mpa 满足要求3）剪应力最大剪应力值：57.7Mpa=110Mpa 满足要求116、4）斜撑应力最大应力值：70.7Mpa28.4m ,钢管桩最大入土深度取30m。3.2 钢管桩沉降计算式中：n沉降计算深度范围内土层的计算分层数；水平面影响范围内各基桩对应力计算点桩端平面以下第i层土1/2厚度处产生的附加竖向应力之和；第i计算土层厚度（m）；桩基沉降计算范围内第i层土的压缩模量；第j桩在荷载效应准永久组合作用下，桩顶的附加荷载（kN）；第j桩桩长；桩身截面面积；第j桩总桩端阻力与桩顶荷载之比；，分别为第j桩的桩端阻力和桩侧阻力对计算轴线第i计算土层1/2厚度处的应力影响系数；E桩身弹性模量；计算桩身压缩；桩身压缩系数，摩擦型桩，取2/3；沉降计算经验系数，无当地经验时，可取1117、.2。0.84003.140.16/20330.079；7Mpa，10m；z55m， ，其中：z计算应力点离桩顶的竖向距离；l桩长；相邻桩至计算桩轴线的水平距离。考虑到值的线性变化（010m），计算时取m1.417，根据m，n，查建筑地基技术规范附录F插值得：4.381，0.876；3.3 钢管稳定性计算3.3.1风荷载1风压 风荷载标准值（kpa）；风荷载体型系数,取0.6；风压高度变化系数，取2.45；基本风压（kN/m2）；正常工作状态最大风速，取18.5m/s；2风荷载作用在钢管的弯矩3风荷载作用在梁上对钢管的弯矩3.3.2格构式支架长细比双肢结构长细比计算：式中：主肢长细比；分肢长细比；分肢线刚度；两侧缀板线刚度之和。所以有临界荷载：Pcr=5.9150t根据欧拉公式：得：属于b类截面查表得: =0.7633.3.3钢管稳定性截面塑性发展系数，取1.0 欧拉临界力，m等效弯矩系数，取1.0 钢管桩的稳定性满足要求。