1、xx市三环路西线跨xx江大桥工程第标段排架式钢管桩支架施工方案目 录1、编制目根据及原则41.1 编制目41.2 编制根据41.3 编制原则42、工程概况52.1 工程概述52.2重要技术原则52.3工程自然地理特性72.3.1 工程地质72.3.2 气象、河流72.3.3 桥址区水文地质条件82.4钢管桩支架使用部位82.4.1主塔下横梁82.4.2拼装顶推平台82.4.3过渡孔混凝土梁92.4.4江心岛引桥持续梁93、施工总体布置93.1施工组织管理机构93.1.1、组织机构93.1.2、管理体系93.2 重要资源配备103.2.1 劳动力安排113.2.2 重要施工机械设备配备123.22、.3重要施工材料筹划133.3 施工进度安排144、支架设计及施工154.1支架施工工艺流程154.2支架设计154.2.1主塔下横梁154.2.2拼装顶推平台184.2.3过渡孔混凝土梁224.2.4江心岛引桥持续梁264.3 钢管支架施工284.3.1 基本施工284.3.2 钢管桩施工304.3.3 贝雷梁施工304.3.4 工25分派梁施工314.3.5 脚手管支架搭设314.4 桩基承载力实验324.5 沉降观测324.6支架拆除324.6.1 支架拆除334.6.2 脚手管支架拆除注意事项335、施工技术质量保证办法345.1技术保证办法345.2原材料进场检查355.3螺旋钢管焊3、接及安装技术规定355.4脚手架搭设技术规定356、冬季施工与水土保持376.1 冬季施工安排376.2 水土保护377、安全保证办法387.1 安全保证体系387.2 安全目的397.3 安全保证办法397.4 详细安全办法397.4 高空作业安全办法447.5 安全应急救援预案458、质量目的及保证办法458.1 质量目的458.2 质量保证办法459、环保办法469.1生态环保办法469.2噪声防治办法469.3施工期大气污染防治办法469.4施工期水土保持防治办法469.5施工期水污染防护办法4710、文明施工47附件48一下横梁支架计算书49二拼装平台支架计算书57三过渡孔混凝土梁支4、架计算书69四江心岛引桥持续梁支架计算书86排架式钢管桩支架施工方案1、编制目根据及原则1.1 编制目明确xx市三环路西线跨xx江大桥工程南汊主桥主塔下横梁、主桥顶推拼装平台、过渡孔混凝土加劲梁和江心岛引桥持续梁排架式钢管桩支架工艺流程、操作要点和相应工艺原则，规范南汊主桥主塔下横梁、主桥顶推拼装平台、过渡孔混凝土加劲梁和江心岛引桥持续梁排架式钢管桩支架施工。1.2 编制根据1、国家、交通部和地方政府关于政策、法规和条例、规定；2、由业主规定施工规范、验收原则。3、建设单位提供工程设计文献、施工图纸；4、建设单位、二标项目经理部下达工程施工安排要点、建设单位规定工期及质量、环保规定；5、国家、5、行业、地方关于职业健康安全规定；6、现行施工定额和工期定额。现行公路施工、材料、机具设备等定额。7、机械设备、各类技术人员配备及施工队伍能力基本状况；8、其她有关根据。1.3 编制原则1.3.1 全面响应和符合施工组织设计原则严格按照xx市三环路西线跨xx江大桥工程第标段施工组织设计规定编制范畴、内容、技术规定和规定格式进行编制。遵守施工组织设计中安全、质量、工期、环保、文明施工等规定。1.3.2坚持科学性、先进性、经济性、合理性与实用性相结合原则结合工程特点，采用先进施工技术，采用科学组织办法，合理地安排施工顺序、优化施工方案。做好劳动力、物资、机械合理配备，推广“四新”技术，采用国内外可靠6、先进施工办法和施工工艺，力求施工方案合用性、先进性相结合，做到施工方案科学合理、技术先进，保证明现设计目的。1.3.3 保证工期原则本标段工期紧，下横梁支架从9月开始施工,完毕时间为9月下旬； 过渡孔混凝土梁支架从8月开始施工,完毕时间为10月上旬；江心岛引桥持续梁支架从9月开始打桩施工,基本解决完毕时间为10月中旬，地面以上某些3月开始施工，完毕时间为4月中旬。主塔下横梁、主桥顶推拼装平台、过渡孔混凝土梁和江心岛引桥持续梁排架式钢管桩支架，质量原则高，必要保证足够技术装备和人员投入，采用机械化施工，合理安排施工工序，合理安排人员、材料和机械设备，优化资源配备。充分考虑气候、季节及交叉施工作7、业对工期影响，采用相应办法，以一流管理，保证工期。2、工程概况2.1工程概述xx市三环路西线跨xx江大桥工程起点为松北区三环路与郑州街相交处（K0+420），终点位于群力区三环路。西线跨xx江大桥大体为南北走向，桥位距离西四环xx江大桥以东约2km，走向大体与其平行。路线北起三环路与郑州街相交处（K0+420），南下至金星畜牧厂，该段路线为地面道路；路线继续南下跨越北侧防洪大堤（K2+340）和南侧群力防洪大堤（K7+845），其中跨越xx江航道（K4+815），桥梁在xx江两侧及江心岛漫滩上设墩。路线跨越大堤后于桩号K8+283处和三环路高架桥衔接。本项目工程范畴为K1+150K8+283，8、其中K1+819K8+283某些为桥梁工程，长度为6464米，其她某些为接线道路工程，约669米。我局承建其中第二标段，内容涉及江心岛至江南滩涂主桥标段（P48- P82），长1723米。构造体系主桥为自锚式悬索桥；引桥为预应力混凝土现浇持续箱梁及预应力混凝土简支小箱梁转持续梁。二标段桥梁跨径组合为：1740m预应力混凝土简支转持续箱梁+641.167m预应力混凝土持续箱梁(46m+108m+248m+108m+46m)五跨双塔钢-混凝土组合梁自锚式悬索桥640m预应力混凝土简支转持续箱梁，全长1723m。其中主桥为五跨双塔钢-混凝土组合梁自锚式悬索桥，跨径组合46m+108m+248m+109、8m+46m，全长556m。主跨主缆垂跨比为1/5。2.2重要技术原则(1)、道路级别：都市迅速路。(2)、设计车速：80km/h。(3)、车道宽度八车道：(3.75m23.5m2)229m，路缘带宽度取用0.5m，半幅机动车道宽度15.5m。(4)、人行道宽度：全桥单侧人行道宽度2m(含栏杆)。(5)、荷载原则：公路I级；路面构造计算荷载：BZZ-100型原则车；人群荷载：3kPa。(6)、线形设计原则表2.2-1 重要线形原则一览表内 容单位指 标计算行车速度km/h80圆曲线不设超高最小半径m1000平曲线最小长度m140缓和曲线最小长度m70机动车最大纵向坡度%4凸型竖曲线极限最小半径10、m3000凸型竖曲线普通最小半径m4500凹型竖曲线极限最小半径m1800凹型竖曲线普通最小半径m2700竖曲线最小长度m70(7)、净空高度：主线机动车道：5.0m人行道：2.5m防洪堤：4.5m(8)、航道原则表2.2-2 通航水位及通航净空原则汇总表项 目标 准航道级别内河级设计通航最高水位(m)120.30设计通航最低水位(m)113.10净空高度H（m）10净空宽度B（m）190(9)、抗震设防原则：地震动峰值加速度0.05g(基本烈度6度)，南汊主桥抗震设防类别A类，引桥抗震设防类别B类。(10)、xx江大桥堤顶标高采用124.19m。(11)、设计洪水频率：路基采用1/100；桥11、涵采用1/300，设计洪水位122.39m。(12)、环境类别：II类。(13)、桥梁构造安全级别：一级。(14)、桥梁设计基如期1。2.3工程自然地理特性2.3.1 工程地质标段起至桩号：K3+610K5+333，全长1723m，起点位于xx江南岸群力防洪大堤里侧，终点与主桥相接，沿线分布有防洪大堤、农田、水塘、水泡子，地势低洼，地形起伏变化较大，地面标高在大连高程系114.67121.81米之间。桥位区场地地貌单元属xx江低漫滩，由第四系全新统低河漫滩堆积物及当代河床堆积物构成。地层构造特点为典型xx江漫滩相地貌单元特性，地基土分布不均匀，性质变化较大，上部第四系地层具备23个明显沉积轮回12、特性，即从上到下沉积物颗粒由细到粗分布。表层由杂填土、耕土构成，上部地基土重要由粉细砂构成，中间重要由中砾砂夹厚薄不均粘性土构成，下部为白垩纪粉砂质泥岩、泥质粉砂岩，地质条件较差。本标段沿线场地抗震设防烈度为6度。设计基本地震加速度为0.05g，设计地震分组为第一组，设计特性周期值为0.45s。2.3.2 气象、河流(1)、气象xx市位于国内东北边陲、黑龙江省西南部，东经12615-12730,北纬4520-4620xx市地处xx江中游和滨洲、滨绥等五条铁路干线交汇处，属中温带大陆性季风气候，冬季漫长寒冷干燥，夏季短暂温热多雨，春季多风，秋季凉快。全年平均气温3.5，一月最冷，七、八月最热；历13、史最高气温41，最低气温-41.4。全年无霜期150天左右，结冻期190天左右。年平均降雨量530mm，多集中在七、八两个月。季节性冻土发育，每年十月末开始结冻，至翌年三月中旬开始融化，六月初化透，最大冻结深度1.98米。(2)、河流xx江是xx市区内主干河流，自西南向东北流经市区北部，河道蜿蜒曲折，边滩及江心洲发育。河床宽293-100m，水深3.8-6.00m。历史最高水位120.89米，二十五年一遇洪水位119.50米，警戒水位为11810米。年径流量153-755.5亿立方米，最大流量12200m3/s，最大流速为1.99米/秒，最小流速为0.536米秒，输砂量152-1150万吨，最14、大冰厚1.25米，每年十二月至翌年三月可通行汽车。其支流何家沟、马家沟、阿什河自西向东一字排开，南源北流。其中阿什河是重要支流，河道曲折。xx江历年最高水位多余当前八九月份降雨集中期，历年最低水位普通出当前降水较少14月份。2.3.3 桥址区水文地质条件场地地下水及含水地层渗入性评价依照勘探揭示地层构造，勘探深度内场地地下水可分为地表水、孔隙潜水。地表水在水塘、水泡地等零星分布，水量丰富，地表水接受大气降水补给，其水量具明显季节性变化，雨季水丰，旱季少水。地下水桥址区地下水类型为第四系孔隙潜水。勘察时初见水位：0.0-8.30m(大连高程系114.54-116.12m)，稳定水位：0.0-7.15、20m(大连高程系113.51-115.52m)，地层富水性好，水质较好，水量季节性变化较大，水位随处形变化较大。含水层由第四系全新统粉细砂、中砂、粗砾砂及第四系下更新统东深井组粗砾砂、角砾等构成。含水层厚度较稳定，为3540米，局部达45米。2.4钢管桩支架使用部位2.4.1主塔下横梁南汊主桥主塔重要承重构造为钢筋混凝土H式构造，塔高80.5米，塔柱为箱型，主塔下设一道下横梁。下横梁为预应力混凝土构造，空心矩形截面，支座处设立横隔墙。下横梁长36.6米，宽5.6米，塔柱根部高7米，跨中高4米，箱体壁厚80cm，顶底板厚60cm。采用钢管桩少支架法施工。2.4.2拼装顶推平台主桥为五跨双塔钢-16、混凝土组合梁自锚式悬索桥，跨径组合46m+108m+248m+108m+46m，全长556m。主跨主揽垂跨比1/5。主跨及边跨主梁为钢-混凝土组合梁。组合梁由两根钢主系梁、横梁和小纵梁构成钢桥面系与混凝土桥面板形成整体组合截面。主桥钢梁与地面存在20米高程差，钢梁采用钢管桩支架法拼装顶推。2.4.3过渡孔混凝土梁过渡孔混凝土梁为变截面预应力混凝土持续箱梁，跨径组合46m+21m。桥梁横向全宽37m，双向共八车道。桥面横向分上下分幅行布置，两幅桥净距1.0m。单幅桥横向布置为：2.0m（人行道）+15.5m（车行道与路缘带）+0.5m（防撞墙）=18.0m，车行道横坡1.5%。采用排架式少支架办17、法施工。2.4.4江心岛引桥持续梁江心岛引桥K4+290-K4+537为变宽度现浇预应力混凝土持续箱梁，箱梁宽度从18米渐变到33米。采用排架式少支架办法施工。3、施工总体布置3.1施工组织管理机构3.1.1、组织机构三环西桥二标项目经理部实行项目经理负责制，由项目经理负责整个实行过程中全面管理工作。项目总工主管实行过程中全面技术工作及对外技术联系工作。由工程部、劳安部、质检部和工地实验室严格控制工程质量，为更进一步保障每一道工序施工，在每个施工班组设专职质量监督员，用以监控施工质量。三环西桥现场作业共设立工长6名；技术主管4名，技术员8名。现场施工时共配五大作业班组：支架组、钢筋组、加工组、18、模板组、拼装顶推组。支架组重要负责辅助构造搭设，重要涉及现浇支架及拼装顶推支架等施工；钢筋组重要负责现场钢筋加工及安装施工；加工组重要由钢构造厂家构成，负责钢构造加工及现场焊接施工；模板组重要负责各类模板安装支设；拼装顶推组重要负责钢构造拼装顶推施工。同步后方各个部门全力配合前场工段作业施工。其组织机构图见图3.1-1。3.1.2、管理体系本项目采用“过程办法”建立、监视、测量、改进管理体系。过程涉及“管理职责、资源管理、施工项目实现、测量分析和改进”关于过程，并按我局管理体系图(见图4.2-2)进行项目施工，实现对每个施工过程进行周密策划，对每个工序活动所产生环境因素和职业安全健康风险因素进19、行辨认，制定防止办法。各作业班组实验室(姜小华)测量队(彭春华)工程部（余 勇）财务部(蒋巍)质检部(周智忠)办公室(李 波)船机部(贺太金)物资部(刘 川)项目经理(王永东)总工(王胜利)常务副经理（陈林）书记（李文武）副经理（袁竹、陈良）常务副总工 (詹光善)劳安部(宋应天)合约部(于 海)图3.1-1 工程管理组织机构图图3.1-2 管理体系图3.2 重要资源配备3.2.1 劳动力安排重要施工管理人员配备状况见表3.2-1。表3.2-1 重要施工管理人员配备一览表序号职位或工种人数1项目副经理22项目副总工33技术主管44技术员85质检负责人16质检员37实验员38安全员39测量主管2120、0测量员411物资管理员212物资采购员213设备管理员214工长6本工程支架施工重要配备如下各工种：机械司机、焊工、架子工、起重工、修理工、电工、吊装工、实验工、测量工、普工等。劳动力安排见下表表3.2-2下横梁支架施工劳动力配备表（单跨）序号工种人数序号工种人数1机械司机66架子工202焊工167吊装工83电工28修理工14起重工49实验工25测量工410普工18表3.2-3 顶推平台支架施工劳动力配备表（单跨）序号工种人数序号工种人数1机械司机66架子工/2焊工167吊装工83电工28修理工14起重工49实验工25测量工410普工10表3.2-4 过渡孔混凝土梁支架施工劳动力配备表（单跨21、）序号工种人数序号工种人数1机械司机106架子工302焊工407吊装工163电工48修理工44起重工89实验工55测量工410普工20表3.4-4 江心岛引桥持续梁劳动力配备表（半幅）序号工种人数序号工种人数1机械司机206架子工602焊工607吊装工243电工48修理工44起重工129实验工55测量工610普工303.2.2 重要施工机械设备配备重要施工机械设备配备见下表。表3.2-5重要施工机械设备配备表序号机械设备名称规格及型号数量（台）额定功率/生产能力进场时间1振动液压锤1120KW已进场2振动液压锤290KW已进场3履带吊QUY50450t已进场4汽车吊25t225t已进场5发电机22、400KW2400KW已进场6电焊机500A3026KW已进场7塔吊50t.m47月20日3.2.3重要施工材料筹划重要施工材料筹划见下表。下横梁支架重要施工材料一览表（单跨）项目规格单位共计重量钢管桩钢管立柱8208t9.976钢管立柱6306t13.81平联钢管4006t10.028型钢支架及贝雷梁工56横梁工56t11.872贝雷梁15003000片132工25分派梁工25t18.865限位型钢槽钢8t4.31 异型支架型钢工25t1.524横向分派梁工12.6t5.453异型支架槽钢10t0.435侧向背带14tU型卡12400个186脚手架及模板方木1010m3359竹胶板t=0.023、15m1001脚手管483.5m4208顶托600个12222十字扣件48*3.5个4704旋转扣件48*3.5个1520顶推拼装平台支架重要施工材料一览表材料名称规格数量(Kg)钢管立柱D800*6mm406993钢管联系D600*6mm35947钢管联系D400*6mm47406斜杆联系22572533主纵梁2I5638015桩顶盖板D1100*16mm2142过渡孔混凝土梁支架重要施工材料一览表（单跨）项目规格单位共计重量钢管桩钢管立柱8008t575.00 封板20mmt15.07 井字架16mmt8.07 加劲板10mmt0.90 钢管横联4006t99.00 型钢支架及贝雷梁卸荷型24、钢工45t10.46 卸荷型钢连接钢板10mmt4.06 工56横梁工56t93.28 钢板（工56横梁）10mmt2.18 贝雷梁t266.40 工25分派梁工25t149.27 限位型钢槽钢8t4.31 墩顶连接型钢工25t3.20 墩顶连接型钢槽钢40t3.30 脚手架碗扣立杆300根3334碗扣立杆1200根2564碗扣立杆1800根1484碗扣立杆2400根2202碗扣横杆300根3168碗扣横杆600根16136碗扣横杆900根6756顶托600个12222十字扣件48*3.5个12524旋转扣件48*3.5个5971脚手管48*3.5米131053.3施工进度安排下横梁支架筹划施25、工时间为7月20日10月10日，作业时间81天。北过渡孔混凝土梁筹划施工时间为7月20日10月20日，作业时间90天。南过渡孔混凝土梁筹划施工时间为8月1日10月20日，作业时间80天。江心岛引桥持续梁筹划施工时间为9月20日8月20日，作业时间180天。拼装平台水上暂时墩施工:8月30日至10月17日。暂时墩拆除：6月15日至8月30日。4、支架设计及施工支架及基本设计材料准备桩位放样钢管桩施打钢管桩接长钢管桩封顶钢管桩平联斜撑焊接设备准备4.1支架施工工艺流程4.2支架设计4.2.1主塔下横梁南汊主桥主塔重要承重构造为钢筋混凝土H式构造，塔高80.5米，塔柱为箱型，主塔下设一道下横梁。下横26、梁为预应力混凝土构造，空心矩形截面，支座处设立横隔墙。下横梁长36.6米，宽5.6米，塔柱根部高7米，跨中高4米，箱体壁厚80cm，顶底板厚60cm。图4.2-1下横梁构造图4.2.1.1下横梁支架设计依照下横梁构造形式，下横梁支架采用排架式钢管桩支架，顺桥向布置2排，每排7根，共14根钢管立柱，高约16米，其中第2、6排立柱采用8208钢管，其她均采用6306钢管。立柱沿高度方向设立两道平联，平联采用420*6mm钢管焊接，焊接前先计算螺旋管相贯线，依照相贯线在螺旋管上放样切割，平联焊接一端采用直接焊接，另一端采用哈佛接头连接焊接。桩顶采用16mm钢板作为桩帽，与钢管立柱之间用12mm加劲板27、连接。支架构造形式及布置方式见图4.2-2下横梁支架布置图，图4.2-3下横梁支架横断面布置图。图4.2-2下横梁支架布置图图4.2-3下横梁支架横断面布置图桩顶上方放置双肢工56横梁，在第2、6排桩顶为三肢工56横梁。工56横梁上搁置贝雷梁，贝雷梁在腹板下横向方间距3*45cm，底板下方为2*90cm，贝雷梁与工56横梁用限位器固定。贝雷梁上铺工25横向分派梁，间距60cm，工25分派梁与贝雷梁采用U型螺栓连接。支架固定方式见图4.2-3下横梁支架限位装置布置图。图4.2-3下横梁支架限位装置布置图下横梁位于承台上方，钢管立柱采用在承台上埋设预埋件，主管所有支承承台预埋件上。由于下横梁底板为28、圆弧曲线，因而在分派梁上方搭设脚手管支架调节标高，支架立杆横向间距60cm，腹板处加密为30cm，纵向间距60cm，横杆步距60cm,立柱顶部采用顶撑螺杆调节梁底模板标高。立杆支承在工25横向分派梁上，底部采用底托调节高度，初设高度10cm,调节高度不不不大于15cm,管顶采用顶托调节梁顶标高，调节高度不不不大于20cm。脚手管底部设纵横向扫地杆，顶部自由端采用扣件钢管纵横连接，保证杆端自由长度不不不大于20cm。脚手管支架纵桥向设4层剪刀撑，横桥向每5排立杆设一层剪刀撑，剪刀撑搭设角度在45-60之间。上部模板系统采用15mm竹胶板，竹胶板下方铺设10*10cm方木，间距30cm，腹板处加密29、为20cm，方木下方为工12型钢支设于顶撑螺杆上方。4.2.1.2下横梁支架验算下横梁支架验算见下横梁支架设计计算书。4.2.2拼装顶推平台主桥为五跨双塔钢-混凝土组合梁自锚式悬索桥，跨径组合46m+108m+248m+108m+46m，全长556m。主跨主缆垂跨比1/5。主桥布置图见 图4.2-3、图4.2-4。主跨及边跨主梁为钢-混凝土组合梁。组合梁由两根钢主系梁、横梁和小纵梁构成钢桥面系与混凝土桥面板形成整体组合截面。钢加劲梁采用纵、横梁体系，主梁宽度40m。2根箱形纵系梁，梁高3.2m，宽2.1m。2根主系梁之间纵向设立横梁，间距4m，为工字形截面；横梁分为主横梁和副横梁，主横梁为吊索30、横梁，在纵系梁外挑；主系梁之间设立三道小纵梁。钢梁断面形式如下图所示：图4.2-5主梁断面图4.2.2.1拼装顶推支架设计钢主梁长度为422m，采用多点持续顶推施工，依照施工需要，需搭设拼装顶推支架平台。依照主梁节段划分长度，在后场北岸72锚墩至73主塔之间设立PD0PD34个墩作为钢构造拼装平台。钢梁顶推施工全桥共设立6排暂时顶推墩PD5PD11，暂时墩均在水中，暂时墩布置见图4. 2-6。水上暂时墩跨径为43m，中间设立暂时通航孔，暂时通航孔净距70m。拼装平台为缀板格构柱构造，主肢采用4根80010mm钢管桩，间距3x3m，入土深度20m，缀板为D600x6钢管，间距8m，顶部铺设型钢形31、成拼装平台。水上暂时墩为缀条格构柱构造，主肢采用80010mm钢管桩，间距3x3m，入土深度25m，水平缀条为D400x6钢管，间距4m，斜缀条为225型钢，缀板为D600x6钢管，间距8m。为保证构造安全，在暂时通航孔两侧顶推墩上下游均设立防撞墩，防止施工时过往船舶直接撞击顶推墩。同步，由于顶推施工将经历一种冬季施工，xx江在春季融冰时易发生冰棱撞击，因而水中各暂时墩上游侧均需设立防冰棱撞击墩，防冰棱撞击墩采用8008mm钢管桩施沉，内部灌砂以增长刚度。图4.2-7拼装顶推墩构造图4.2.2.2拼装顶推支架平台计算拼装平台设计计算见拼装顶推支架平台设计计算书4.2.3过渡孔混凝土梁过渡孔混凝32、土梁为变截面预应力混凝土持续箱梁，跨径组合46m+21m。桥梁横向全宽37m，双向共八车道。桥面横向分上下分幅行布置，两幅桥净距1.0m。单幅桥横向布置为：2.0m（人行道）+15.5m（车行道与路缘带）+0.5m（防撞墙）=18.0m，车行道横坡1.5%。本梁段横截面和立面示意图如下：图4.2-8过渡孔混凝土梁构造图梁体为变截面现浇预应力混凝土持续箱梁，支点梁高4.58m，高跨比1/16.8；跨中梁高2.3m，高跨比1/27.8。梁高采用折线变化。单幅箱梁顶宽18m，底宽9.8m，采用斜腹板单箱双室断面，翼缘板悬臂长度3.5m。箱梁顶板厚度28cm，底板厚度2660cm，边腹板厚度4565c33、m，中腹板厚度4065cm。在锚墩处设一道大横梁，宽3m；边支点处横隔墙厚度2m。梁体断面如下图所示。图4.2-9 梁体横断面图4-4图4.2-10 梁体横断面图7-74.2.3.1过渡孔混凝土梁支架设计本梁段采用排架式钢管桩支架。依照地形条件，排架基本为820*8mm螺旋钢管桩基本，地面以上采用820*8mm螺旋钢管桩直接接长至桩顶，钢管桩平联及斜撑采用420*6mm螺旋管。桩帽上放置工双拼36卸荷块，卸荷块上安放双拼工56主横梁，主横梁上安装贝雷片主纵梁，主纵梁上铺设工25分派梁。过渡孔混凝土梁引桥端等截面梁段梁体底板方木直接铺在工25上，别的梁段梁体底板和梁体翼缘板下设脚手支架，支承方木34、铺设在脚手架顶部顶托上。其中引桥端变梁高段至主桥端钢混结合段梁底采用纵向槽10槽钢次纵梁，槽10次纵梁上铺横向10*10cm方木，方木上方为1.5cm竹胶板。图4.2-11过渡孔混凝土梁支架布置图图4.2-12过渡孔混凝土梁钢管支架断面图一图4.2-13过渡孔混凝土梁钢管支架断面图二过渡孔混凝土梁钢管桩支架高25m，共3层平联，平联间距8m，采用420*6mm螺旋管焊接。焊接前先计算螺旋管相贯线，依照相贯线在螺旋管上放样切割，平联焊接一端采用直接焊接，另一端采用哈佛接头连接焊接。为增强整个支架横向稳定性，单排支架设立3道斜撑，斜撑采用420*6mm螺旋管焊接，连接方式与平联相似。钢管立柱采用钢35、管桩直接打入土中，打入深度依照荷载计算拟定。支架限位装置设立方式与下横梁相似。过渡孔混凝土梁为变截面梁，在梁底和翼缘下方采用脚手支架支承。脚手架采用碗扣式脚手架和扣件式脚手架配合使用方式。支架立杆纵向间距60cm，横向间距60cm,箱梁腹板底及实心混凝土底横向间距30cm，横杆步距60cm。立杆支承在工25横向分派梁上，底部采用底托调节高度，初设高度10cm,调节高度不不不大于15cm,管顶采用顶托调节梁顶标高，调节高度不不不大于20cm。脚手管底部设纵横向扫地杆，顶部自由端采用扣件钢管纵横连接，保证杆端自由长度不不不大于20cm。翼缘板下脚手管支架纵桥向设2层剪刀撑，底板下脚手管支架纵桥向设36、6层剪刀撑，横桥向每5排立杆设一层剪刀撑，剪刀撑搭设角度在45-60之间。上部模板系统采用15mm竹胶板，竹胶板下方铺设10*10cm方木，间距40cm，腹板底及锚固区梁段底加密为20cm，方木下方为槽10型钢支设于顶撑螺杆上方。4.2.3.2过渡孔混凝土梁支架计算过渡孔混凝土梁支架设计计算见过渡孔混凝土梁支架设计计算书4.2.4江心岛引桥持续梁江心岛引桥K4+290-K4+537为变宽度现浇预应力混凝土持续箱梁，箱梁宽度从18米渐变到33米。梁高均为2.3m，为单箱4（3）室构造，腹板厚65cm，底板厚50cm，顶板厚30cm，翼缘板宽3.5m。箱梁构造如图所示。图4.2-15变宽梁构造图437、.2.4.1江心岛引桥持续梁支架设计本梁段采用排架式钢管桩支架。依照地形条件，排架基本为820*8mm螺旋钢管桩基本，地面以上采用820*8mm螺旋钢管桩直接接长至桩顶，钢管桩平联及斜撑采用420*6mm螺旋管。桩帽上放置工双拼36卸荷块，卸荷块上安放双拼工56主横梁，主横梁上安装贝雷片主纵梁，主纵梁上铺设工25分派梁。支架限位装置设立方式与下横梁相似。图4.2-16江心岛引桥持续梁立面布置图图4.2-17江心岛引桥持续梁立面布置图江心岛引桥持续梁为等截面梁，在翼缘下方采用脚手支架支承。脚手架采用碗扣式脚手架和扣件式脚手架配合使用方式。支架立杆纵向间距60cm，横向间距60cm,横杆步距60c38、m。立杆支承在工25横向分派梁上，底部采用底托调节高度，初设高度10cm,调节高度不不不大于15cm,管顶采用顶托调节梁顶标高，调节高度不不不大于20cm。脚手管底部设纵横向扫地杆，顶部自由端采用扣件钢管纵横连接，保证杆端自由长度不不不大于20cm。翼缘板下脚手管支架纵桥向设2层剪刀撑，横桥向每5排立杆设一层剪刀撑，剪刀撑搭设角度在45-60之间。上部模板系统采用15mm竹胶板，竹胶板下方铺设10*10cm方木，间距40cm，腹板底处加密为20cm，方木下方为槽10型钢支设于顶撑螺杆上方。4.2.4.2江心岛引桥持续梁支架计算江心岛引桥持续梁支架设计见江心岛引桥持续梁支架设计计算书。4.3 钢39、管支架施工4.3.1 基本施工钢管桩支架基本分为陆上基本和水中基本，箱梁支架基本为陆上打入桩，拼装顶推支架平台某些为水上打桩，下横梁钢管桩支架直接支承在承台预埋钢管桩预埋件上。陆上钢管桩基本施工一方面依照桩位布置图，测量放样拟定钢管桩平面位置，放样后用短钢筋标记钢管桩中心点，以钢筋标记为圆心画圆拟定钢管桩边线。打桩采用50t履带吊配合120振动锤振沉。由于钢管桩入土较深，一次性难以振沉到位，需进行接桩解决。钢管桩入土深度按设计深度控制，预先在钢管桩上做好标记。打桩过程中使用两台经纬仪对钢管桩垂直度十字交叉观测，严格控制钢管桩垂直度。钢管支架接长采用焊接，焊接接头规定采用坡口熔透焊。在焊接断面用40、钢板加强，钢板沿螺旋管壁平均布置。对接钢管错台应不大于3mm。图4.3-1接桩构造图水中6排暂时墩（PD2PD7）位于主跨深水区，且处在通航孔处，拟采用50吨履带吊上驳船沉放钢管桩。施工前与航道海事等有关部门办理手续，选用一艘530吨驳船，驳船驶入施工现场抛锚定位，50t履带吊置于驳船上，吊振动锤振沉钢管桩。水上施打钢管桩如图4.2-11。图4.3-2 水上钢管桩施打示意图水上暂时墩从北往南施工，施工顺序为从北到南依次施工工，由于xx江白天封航，夜间封航，因而暂时墩白天施工，夜间船舶收锚靠港停泊，减少对水上通航影响施工时驳船紧靠于暂时墩旁，抛锚定位后，从上游往下游逐根振沉钢管桩，焊接平联及斜撑41、，完毕暂时墩施工。下横梁支架承重钢管立柱支设于主墩承台上，施工时在承台上埋设柱脚预埋件，将承重钢管桩与预埋件焊接，搭设下横梁支架。柱脚埋件锚板采用Q235钢板加工，为直径1200mm圆形钢板，中间挖空直径400mm圆孔，钢板厚板为20mm，每块锚板下方设16根长度500mm锚筋，锚筋采用25螺纹钢加工，与锚板之间采用塞孔焊。承重钢管桩与埋件用肋板焊接，肋板采用12mm钢板加工，尺寸为200400mm。柱脚预埋件如图4.3-3所示。图4.3-3柱脚预埋件图4.3.2 钢管桩施工钢管桩支架基本打桩完毕后，由测量人员在露出地面桩身上划出标高线，依照桩顶标高反算需接长钢管长度，防止钢管桩桩顶标高超高。42、接长部钢管在地面焊接，焊接时应注意对接钢管平直度，平直度误差需满足排架钢管桩垂直度误差。支架钢管桩及平联、斜撑焊接完毕后，测量测出钢管桩桩帽标高，将高出某些割除，安装桩帽钢板。桩帽钢板与钢管桩焊接，周边焊接肋板加强。桩帽规定水平，相邻桩帽高差不不不大于2mm。墩顶承重梁为双肢（三肢）工56型钢，每组型钢中间焊劲板加强。顺桥向安顿于桩帽中心上，与桩顶钢板焊接。图4.3-4桩顶构造图4.3.3 贝雷梁施工工56横梁安装完毕，经测量放点后即可安装贝雷片主纵梁。贝雷片主纵梁布置依照梁体混凝土重量和施工荷载拟定，间距450-900不等，贝雷片及连接片布置见详图。贝雷片安装时按照两片一联或三片一联在地面拼43、装，拼装成节段后吊装至主横梁上，节段长度选取依照该吊装位置起重设备吊装能力和主横梁间距决定。贝雷片拼装及安装过程中注意加强暂时支撑以防止侧倒。贝雷片主节点或次节点依照设计位置，必要落在主横梁上，横向位置按测量放点精确就位，以保证贝雷片与桥轴线平行。为了提高贝雷梁稳定性，贝雷梁之间用横向连接片互相连接，并用槽8型钢将贝雷片限位在工56主横梁上。4.3.4 工25分派梁施工贝雷片安装完毕后，由测量放点，在贝雷片上拟定工25分派梁起始铺设点。工25分派梁铺设重要控制横向宽度、纵向间距和垂直桥轴线三个要素，横向宽度重要保证分派梁上脚手架搭设宽度，纵向间距重要保证碗扣脚手架搭设横杆间距，防止立杆落空。I44、25与贝雷梁间采用16“U”型螺拴固定，每个节点1套螺栓。4.3.5 脚手管支架搭设分派梁安装完后，开始脚手管支架搭设。脚手管选用48*3.5mm钢管，搭设前测量放样出每排立柱位置，立杆搭设于I25分派梁上，并焊接钢筋进行限位，防止立柱跑出I25分派梁上。大小横杆及斜撑按规定搭设，并检查扣件与否拧紧。立杆顶部设立顶撑螺杆，便于标高调节。支架搭设完毕后，即可进行模板系统施工。4.3.5.1脚手管支架基本施工脚手架底部采用底托调节标高，在安装底托前，先对工字钢间距进行调节，调节合格后采用直径12钢筋将工字钢分派梁顶部连接，防止工字钢分派梁倾覆。通过测量放样拟定脚手支架平面位置，安装底托，底托初设高45、度10cm,采用带线方式将底托标高调至统一高度，调节结束开始脚手架 搭设。4.3.5.2脚手管支架搭设1、搭设顺序：摆放扫地杆逐根树立杆，并与扫地杆扣紧设立第一步大横杆设立第二步大横杆设立第三、四步大横杆接立杆设立第五步大横杆设立剪刀撑。2、立杆搭设安全技术规定：立杆采用“一”字型扣件对接，立杆对接扣件应交错设立，两根相邻立杆接头不应设立在同一步距内。立杆垂直偏差不不不大于架高1/200。3、大横杆搭设安全技术规定：单排脚手架大横杆必要设在立杆内侧，其长度不不大于三跨，接头采用对接扣件连接，接头扣件应交叉设立，两根相邻纵向水平杆接头不准设立在同步或同跨内。横向水平杆偏差不不不大于30mm。4、46、剪刀撑设立安全技术规定：必要在外侧立面两端各设立一道剪刀撑，中间每隔7米设一组剪刀撑。剪刀撑斜杆接长必要采用搭接，搭接长度不不大于1m，每道剪刀撑跨越立杆根数5根、4跨，斜杆与地面倾角60。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在立杆上。4.3.5.3脚手板及人行道铺设木脚手板（4m长）应设立在三根横向水平杆上。脚手板铺设可采用对接平铺，亦可采用搭接铺设。脚手板对接平铺时，接头处必要设两根横向水平杆，脚手板外伸长应取130150mm，两块脚手板外伸长度和不应不不大于300mm；脚手板搭接铺设时，接头必要支在横向水平杆上，搭接长度应不不大于200mm，其伸出横向水平杆长度不应不大于100mm。4.3.5.447、安全网挂设1、购买安全网必要是合格产品，具备厂家生产允许证、产品合格证、检查合格报告单、建筑安全监督管理部门颁发产品准用证。2、脚手架内侧采用61.5m密目式安全网横向全封闭，搭接处用绳索与立杆，大横杆绑扎牢固。3、主体脚手架顶四周架体与建筑物之间空隙，设立一道安全平网（大眼网），规定挂设平整，绑扎牢固。主体10m高处在架体与建筑之间设立第一道安全平网（办法同上）。每层施工层面设立一道随层网，架体周边增设1.2m高防护栏杆和180mm高挡脚板，并用脚手板将施工洞铺满，防止人物坠落。4.4桩基承载力实验钢管桩承载力通过大应变实验进行检查，大应变实验安排在钢管桩施工过程中。承载力实验成果见附件。448、.5沉降观测排架式钢管桩支架成型后即开始对整个桩群进行沉降观测。4.6支架拆除4.6.1 支架拆除在初次预应力张拉完毕后，将支架顶托下调5-10cm脱模，竹胶板逐块撬开，然后倒至支架上运出，方木依照现场实际状况拆除，然后可拆除支架，支架拆除时需注意如下事项：拆除时间：在箱梁混凝土达到设计强度且箱梁预应力张拉完毕后。拆除设备：可用塔吊进行拆除。为以便支架系统拆除、加快拆除速度，卸载采用两端向中间对称分组进行。拆除办法如下：1 运用扳手等旋松顶托螺栓进行卸载，使底模脱离箱梁底；2 解除底模与侧模、底模与底模之间连接螺栓；3 运用吊车拆除翼缘板和侧模模板，人工分块移动底模至翼缘板位置，然后用塔吊吊到49、地面上；4 拆除I25分派梁和顶托；5按从上向下顺序依次拆除碗扣脚手架，贝雷梁，主横梁，钢管支架。钢管支架拆除时可用吊车配合拆除，并设立挡风绳。6统一指挥，上下呼应，动作协调，当松开与另一人关于结扣时应告知对方，防止坠落。7由中间操作人员向下递管子，钢管扣件应分类堆放，零配件装入容具内，禁止高空抛掷。8划出工作区标志，禁止行人入内。9在拆除过程中，凡已松开连接配件应及时拆除运走，避免误扶和误靠已松脱连接杆件。10支架拆除后及时打包运走。4.6.2 脚手管支架拆除注意事项(1)、支架拆除前，工长要向拆架施工人员进行书面安全交底工作。交底有接受人签字。 (2)、拆除前，班组要学习安全技术操作规程，50、班组必要对拆架人员进行安全交底，交底要有记录，交底内容要有针对性，拆架子注意事项必要讲清晰。 (3)、拆架前在地上用绳子或铁丝先拉好围栏，没有监护人，没有安全员、工长在场，支架不准拆除。 (4)、架子拆除程序应由上而下，按层按步拆除。先清理架上杂物，如脚手板上混凝土、砂浆块、U型卡、活动杆子及材料。按拆架原则先拆后搭杆子。剪刀撑、拉杆不准一次性所有拆除，规定杆拆到哪一层，剪刀撑、拉杆拆到哪一层。 (5)、拆除工艺流程：拆护栏拆脚手板拆小横杆拆大横杆拆剪刀撑拆立杆拉杆传递至地面清除扣件按规格堆码。 (6)、拆杆和放杆时必要由2-3人协同操作，拆大横杆时，应由站在中间人将杆顺下传递，下方人员接到杆51、拿稳拿牢后，上方人员才准松手，禁止往下乱扔脚手料具。 (7)、拆架人员必要系安全带，拆除过程中，应指派一种责任心强、技术水平高工人担任指挥，负责拆除工作所有安全作业。 (8)、拆架时有管线阻碍不得任意割移，同步要注意扣件崩扣，避免踩在滑动杆件上操作。 (9)、拆架时螺丝扣必要从钢管上拆除，不准螺丝扣在被拆下钢管上。(10)、拆架人员应配备工具套，手上拿钢管时，不准同步拿板手，工具用后必要放在工具套内。 (11)、拆架休息时不准坐在架子上或不安全地方，禁止在拆架时嘻戏打闹。 (12)、拆架人员要穿戴好个人劳保用品，不准穿胶底易滑鞋上架作业，衣服要轻便。 (13)、拆除半途不得换人，如更换人员必要52、重新进行安全技术交底。 (14)拆下来脚手杆要随拆、随清、随运，分类、分堆、分规格码放整洁，要有防水办法，以防雨后生锈。扣件要分型号装箱保管。 (15)、拆下来钢管要定期重新外刷一道防锈漆，刷一道调合漆。弯管要调直，扣件要上油润滑。 (16)、禁止架子工在夜间进行架子搭拆工作。未尽事宜工长在安全技术交底中做详细交底，施工中存在问题地方应及时与技术部门联系，以便及时纠正5、施工技术质量保证办法5.1技术保证办法 严格执行交底制度，使作业层操作者掌握支架搭设工艺办法，技术原则及几何尺寸。召开技术交底会议，使各项目管理人员和操作人员明确施工工艺及技术原则。加强现场监督，检查交底执行状况，禁止违章施工53、，避免错误发生。 积极开展QC小组活动，认真及时收集关于技术资料，技术数据，及时总结经验改进施工办法及工艺。5.2原材料进场检查1、每批钢管、型钢、贝雷片及扣件进场时，应有材质检查合格证。2、铸件不得有裂纹、气孔，不适当有缩松、砂眼、浇冒口残存披缝，毛刺、氧化皮等清除干净。3、扣件与钢管贴合面必要严格整形，应保证与钢管扣紧时接触良好，当扣件夹紧钢管时，开口处最小距离应不不大于5mm。4、扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件两旋转面间隙应不大于1mm。5、扣件表面应进行防锈解决。6、钢管及扣件报废原则：钢管弯曲、压扁、有裂纹或严重锈蚀；扣件有脆裂、变形、滑扣应报废和禁止使用。5.3螺旋钢管焊接及安54、装技术规定检查项目及质量规定坡口检查30对口错边（mm）3焊缝未焊满（mm）2，每100.0焊缝内缺陷总长25.0咬边（mm）1接头不良（mm）缺口深度1表面夹渣（mm）20表面气孔(mm)每50.0焊缝长度内容许直径3.0气孔2个，孔距6倍孔距对接焊缝余高（mm）04.05.4脚手架搭设技术规定(1)、立杆垂直度偏差不得不不大于架高1200。(2)、立杆接头除在顶层可采用搭接外，别的各接头必要采用对接扣件，对接应符合下规定：立杆上对接扣件应交错布置，两相邻立杆接头不应设在同步同跨内，两相邻立杆接头在高度方向错开距离不应不大于500mm，各接头中心距主节点距离不应不不大于步距13，同一步内不容55、许有二个接头。 (3)、每层立杆顶端应高出该层墩（台）高1.5m。 (4)、脚手架底部必要设立纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应用直角扣件固定在距垫铁块表面不不不大于200mm处立杆上，横向扫地杆应用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方立杆上。 (5)、大横杆设于小横杆之下，在立杆内侧，采用直角扣件与立杆扣紧，大横杆长度不适当不大于3跨，并不不大于6m。(6)、大横杆搭接扣件连接、对接应符合如下规定：对接接头应交错布置，不应设在同步、同跨内，相邻接头水平距离不应不大于500mm。并应避免设在纵向水平跨跨中。 (7)、架子四周大横杆纵向水平高差不超过500mm，同一排大横杆水平偏差不得不不大于1300。 56、(8)、小横杆两端应采用直角扣件固定在立杆上。(9)、每一主节点(即立杆、大横杆交汇处)处必要设立一小横杆，并采用直角扣件扣紧在大横杆上，该杆轴线偏离主节点距离不应不不大于150mm，靠墙一侧外伸长度不应不不大于250mm，支架立面外伸长度以100mm为宜。操作层上非主节点处横向水平杆宜依照支承脚手板需要等间距设立，最大间距不应不不大于立杆间距12，施工层小横杆间距为1m。 (10)、脚手板普通应设立在三根以上小横杆上，当脚手板长度不大于2m时，可采用两根小横杆，并应将脚手板两端与其可靠固定，以防倾翻。脚手板平铺，应铺满铺稳，靠墩（台）一侧离墩身面距离不应不不大于150mm，拐角要交圈，不得有57、探头板。(11)、搭设中每下层层支架要及时与墩身进行支顶牢固，以保证搭设过程中安全，要随搭随校正杆件垂直度和水平偏差，适度拧紧扣件。(12)、脚手架四个转角处搭设水平杆，加固四周连接。(13)、脚手架外立面两端各设立一道剪刀撑，由底至顶持续设立；中间每道剪刀撑净距不应不不大于15m。 (14)、剪刀撑接头除顶层可以采用搭接外，别的各接头均必要采用对接扣件连接。(15)、剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交小横杆伸出端或立杆上，旋转扣件中心线距主节点距离不应不不大于150mm。(16)、用于大横杆对接扣件开口，应朝架子内侧，螺栓向上，避免开口朝上，以防雨水进人，导致扣件锈蚀、锈腐后强度削弱，直角扣件58、不得朝上。 (17)、支架施工层应满铺脚手板，脚手架外侧设防护栏杆一道和挡脚板一道，栏杆上皮高1.2m，挡脚板高不应不大于180mm。栏杆上立挂安全网，网下口与建筑物挂搭封严(即形成兜网)或立网底部压在作业面脚手板下，再在操作层脚手板下另设一道固定安全网。(18)、剪刀撑是在脚手架外侧交叉成十字形双杆互相交叉。并与地面成4560。夹角。作用是把脚手架连成整体，增长脚手架整体稳定。(19)、扣件螺栓拧紧扭力矩值不应不大于40Nm，且不应不不大于65Nm6、冬季施工与水土保持6.1 冬季施工安排当工地昼夜平均气温（最高和最低气温平均值或本地时间6时、14时及21时室外气温平均值）持续3d低于5或最59、低气温低于-3时，及时进入冬期施工。施工前要与气象部门获得联系，及时掌握天气预报气象变化趋势及动态。6.2 水土保护植被破坏是导致水土流失重要因素，因而施工现场尽量保护植被完好，避免因施工导致植被破坏。(1)施工区内及周边树木和植被不得随意砍伐和破坏。(2)若由于工程施工需要，植被受影响，应采用永久有效办法及时植树、种草、种灌木，对植被进行恢复。(3)因工程施工变化了原汇水状态，自然排水变成了集中排水，施工中按设计及时进行排水系统施工，防止水土流失。(4)基本开挖土体，及时清运和回填。来不及回填时，周边要设立暂时排水沟，防止水土流失。(5)弃土弃碴严格按设计规定运至弃碴场，不准乱弃。弃碴场要有60、永久挡护工程，严防水土流失。(6)正式工程施工完毕后，依照环保及设计规定，要对所有生活区、生产区暂时设施所占用地进行复耕，拆除建筑物、铲除硬化地面及建筑垃圾，对场地进行平整。若地面没有熟土，应从其他容许位置装运熟土进行平整，保证复耕后用地达到耕种规定，并做好耕地边坡永久防护、排水等工作。(7)施工中积极加强宣教，通过挂警示牌、标志牌、贴宣传标语等方式提高全体员工对水土保持重要性结识。在此基本上建立健全责任制和奖惩制度。(8)暂时开挖基本等破土工程，采用暂时挡护（木桩、干砌石、袋装土）工程，防止水土流失。7、安全保证办法7.1 安全保证体系图7.1 安全保证体系7.2 安全目的杜绝较大及以上施工61、安全事故；杜绝较大及以上道路交通责任安全事故；杜绝较大及以上火灾安全事故；控制和减少普通责任安全事故。7.3 安全保证办法7.3.1建立健全各项安全制度依照工程特点，制定具备针对性各项安全管理制度;各类机械安全作业制度；用电安全制度；施工现场保安作业制度；防火、防风等办法；公路影响地段作业安全办法；起重作业安全制度；各种安全标志设立及维护办法等。实行安全奖罚制度，按照国家和铁道部关于规定，在生产中定期开展安全检查评比活动，奖优罚 ，倡导人人管安全，人人注重安全活动。7.3.2安全生产教诲与培训开工前，对所有参建员工进行上岗前安全教诲。对从事电器、起重、高空作业、焊接、机动车驾驶等特殊工种人员，62、通过专业培训，获得安全操作合格证后，方准持证上岗。7.3.3危险性较大工程安全技术方案编制审批制度开工前制定好安全生产保证筹划，编制安全技术办法，保证施工方案安全可靠。对于脚手架工程、模板工程、施工用电等安全重点防范工程，结合现场和实际状况，单独编制安全技术方案，并报上一级主管部门审批，通过后方可实行。7.3.4 施工安全办法费对的使用安全施工办法费用，专款专用，建立专项使用台帐，禁止挪作她用。7.4 详细安全办法7.4.1道路防护办法在道路两侧及中间各做1m宽、1m高混凝土扩大基本，其目是将道路划成双向行驶，保证车辆通行，同步保证支架安全。在其钢管支架上设立反光带、限高、限速等安全警示牌，并63、设交通输导人员保障交畅通通，保证车辆通行安全。在加劲梁施工完毕后，将扩大基本凿除，恢复道路原貌。 7.4.2 施工现场安全用电办法施工用电必要符合部颁原则和本地供电局关于安全运营规程，严格按照施工现场暂时用电安全技术规范规定执行。施工用电设施设专人管理，并经培训合格后持证上岗。砼拌和站和电动设备集中使用场合，由技术人员编制暂时用电施工组织设计，经技术负责人审核，报主管部门批准后实行。手持电动工具和单机回路照明开关箱内必要装设漏电保护器，照明灯具金属壳必要做接零保护。各种型号电动设备按使用阐明书规定接地或接零。传动部位按设计规定安装防护装置。维修、组装和拆卸电动设备时，断电挂牌，防止其她人私接电64、动开关发生伤亡事故。用电设备实行一机一闸一漏（漏电保护器）一箱。不得用一种开关直接控制二台及以上用电设备。现场配电箱要结实、完整、严密，有门、有锁、有防雨装置，同一配电箱超过3个开关时，设总开关。熔丝及热元件，按技术规定严格选用，禁止用铁丝、铝丝、铜丝等非专用熔丝代替。室内配电盘、配电柜有绝缘垫，并安装漏电保护装置。移动式发电机在施工中使用频繁，项目部派专人负责操作、维护、保养。施工现场暂时用电定期进行检查，防雷保护、接地保护、变压器及绝缘强度，每季测定一次，固定用电场合每月检查一次，移动式电动设备、潮湿环境和水下电气设备每天检查一次。对检查不合格线路、设备及时予以维修或更换，禁止带故障运营。65、7.4.3 施工机械安全保证办法各种机械操作人员和车辆获得操作合格证，不准将机械设备交给无本机操作证人员操作，对机械操作人员要建立档案，专人管理。操作人员按照机械阐明规定，严格执行工作前检查制度和工作中注意观测、工作后检查保养制度。保持机械操作室整洁，禁止存储易燃易爆物品。不准酒后操作机械，机械不带病运转、超负荷运转。起重作业严格按照建筑机械使用安全技术规程（JGJ33-）和建筑安装工人安全技术操作规程规定规定执行。定期组织机电设备、车辆安全大检查。对检查中查出安全问题按照“三不放过”原则进行调查解决，制定防范办法，防止机械事故发生。7.4.4 施工现场治安、消防、防火安全保证办法 治安、消防66、管理办法组织现场施工人员学习治安管理条例，并规定现场施工人员与管理人员一律配戴胸章，挂牌上岗，自觉接受监督。加大宣传力度，为施工创造良好舆论氛围。承诺“便民不扰民”，获得沿线单位和居民理解和大力支持。设立固定安全、防火警示牌、宣传牌。配备必要消防器械和物资。治安消防工作坚持“防止为主，以消为辅”指引思想，加强施工现场贵重物资、重要器材和大型设备管理，开展法制宣传和“四防”教诲，项目队定期开展以防火、防盗、防爆为主安全检查，堵塞漏洞，防患于未然。 防火安全保证办法作业工区、作业队班组三级防火责任制，明确各级防火职责。重点部位如仓库、木工间配备相应消防器材，普通部位如宿舍、食堂等处设常规消防器材。67、施工现场用电，严格执行关于规定，防止发生电器火灾。焊、割作业点与氧气瓶、乙炔气瓶等危险物品距离不得少于10m，与易燃易爆物品距离不得少于30m。做好防火工作，搭设工棚与料库之间距离，符合关于规定规定。在工棚及仓库附近要设消防器材，并定期检查。加强对易燃、易爆及危险品管理。工程大量使用柴油、重油、沥青等易燃品，因而其采购、运送、贮存及使用各环节均严格按照关于安全操作规程执行，储料现场配备充分消防灭火器材。7.4.5 保证人身安全办法所有参建职工均进行岗前安全教诲，要认真学习，做到人人熟知，并始终贯穿在施工全过程中。特殊岗位和技术工种，如安全员、工班长、机械操作员等，要进行岗前培训，经考试合格后，68、执证上岗。所有现场施工人员必要挂牌上岗。禁止酒后上岗，禁止疲劳上岗。 配齐配足劳动安全防护用品，保证安全防护。 过渡道路两端应按规定设防护栏及警告标志，夜间应挂警示灯。 施工现场设安全标志，危险作业区要悬挂警示标牌。 施工运送车辆必要严格遵守都市和公路交通规则，文明行车。 电工值班操作时，必要穿绝缘鞋。 变压器周边设安全防护栏。 起重臂下禁止站人。 施工脚手板不得有探头板。 高空作业应系安全带。患有高血压、癫痫病等人不得从事高空作业。7.4.6 起重工安全操作规程(1)工作前检查起重所用一切工具，设备与否良好，如不符合规定，必要修理或更换，不得凑合使用，机具设备在使用前必要试车，加润滑油。(269、)工作前应理解吊物尺寸，重量和起吊高度等，安全选用机械工具，不得冒险作业，不得超负荷操作。(3)事先看好吊车通道，吊运方向和地点，如有障碍必要清理。(4)夜间作业应有足够照明设备。(5)对重大吊装项目，作业前应有尽有详细讨论其吊运办法，明确分工，互相协作，防止混乱。(6)起重作业应有专人指挥，指挥按规定哨声和信号，必要清晰精确。指挥者站在所有施工人员能看到位置，同步指挥者本人应清晰地看到重物吊装所有过程。(7)作业前，应按规定戴好个防护用品，如手套、安全帽、安全带等。(8)禁止在有雾、雨天视线不清状况下安装，移动扒杆和吊装重。(9)禁止风力达到6级以上时吊装作业。(10)需用自扎扒杆时，应依照70、重物及尺寸决扒杆材料和扒杆高度，交叉点不应扎得过高，支点应在一种平面上，不得使用有裂纹、虫蛀、腐烂等材料，有木节超近截面10不可用作扒杆。(11)缆风绳使用依照扒杆类别、高度、物体重量酌情而定。缆风绳与地面夹角原则上不应超过30。(12)吊重物前要严格检查扒杆各结点与否绑扎牢固，支点锚索、杆顶缆风绳与否拉紧，缆风桩上绑扎缆风绳应紧贴地面，绑扎牢固，工作时设专人看守。(13)吊物应按规定办法和吊点进行绑扎起吊，当用一条绳扣绑扎吊物时，绑扣应在重心位置。用两条绳扣绑扎吊物时，绳扣与水平夹角应不不大于45。(14)扎圆筒或有硬胶吊物，绑扣处应垫麻袋等物，以防圆筒滑脱和梭角伤绳。(15)起吊前应将吊物71、上工具和杂物清除，以免掉下伤人。(16)起吊前，先将吊绳拉紧，复查绳扣与否绑牢，位置与否对的。(17)安装构件时，应考虑结点钢筋与否互相妨碍，如有妨碍，应事先采用办法，以免影响安装。(18)吊大型钢板焊上足够安全吊点或采用其他办法。(19)吊绳应垂直，原则上不准斜吊，如要斜吊，必要认真检查绳索和各种设备与否安全可靠，并经施工负责人批准。(20)起吊时如发现吊物不够平衡，应放下重绑，不准在空中纠正。(21)起吊时应徐徐起落，避免过急，过猛或突然急刹，回转时不能过速。(22)绝对禁止任何人员随同吊装重物或吊装机具升降和以人作平衡体，禁止人员在钢丝绳，滑车等处爬上爬下。(23)禁止一切起重机具，索具72、超负荷使用，如一整体设备而少量超负荷，吊装时必要采用加固办法，并须经关于部门批准，方可吊装。(24)起吊物禁止与它物相碰，安装构件时，禁止构件与立柱或其他已安装好构件相碰。(25)起吊物及构件安装未稳前，不准放下吊钩。(26)起吊时，吊物附近操作人员要站在能避让位置，起吊后如需移动吊物，宜用绳拉，拉绳者与吊物中心距离不能不大于吊物旋转半径，并注意吊车与否稳定，降落时必要等到吊物落到人头如下，方能接近扶持吊物，吊物上面禁止站人。(27)吊装时禁止任何人在重物下和吊臂下方及其移动方向通行或停留。(28)禁止任何人在受力钢丝绳一跨越和停留在里档。(29)在吊装过程中，如因故中断施工时，必要采用办法保73、证现场安全。如因故短期内难以解决时，则必要此外采用办法，不得使重物悬空过夜。(30) 递送工具不准随便抛掷，以免伤人。7.4 高空作业安全办法高空作业必要执行GB360883原则，在作业基准面二米以上（含二米）均称高空作业。高处作业级别分为：作业高度二米至五米为一级高处作业；五米至十五米为二级高处作业；十五米至三十米为三级高处作业；三十米以上为特级高处作业。 高空作业人员必要戴安全帽、系安全带、挂安全网，在登高作业前对安全带要进行检查，带与环与否牢固。 高空作业人员（涉及工程技术人员、测量人员）必要穿好防滑鞋，禁止穿皮鞋或硬底、高跟鞋上高空作业，不改正不准作业。 搭设脚手架前，技术人员应提供经74、验算后图纸，并作好相应安全技术交底工作。搭好后应及时组织验收，验收不合格不得使用，应及时整治，保证架子自身稳定、安全可靠。 搭设脚手架时，操作人员应预先搭好自身作业脚手板至能正常操作，否则专职安全员或安全值班员有权停止其作业，至符合规定为止。不听劝阻者， 将视状况从重惩罚。 脚手架上不准堆放零星扣件、卡子、螺丝、螺帽、电焊条、水泥垫块、短钢筋、废铁角等杂物，所用工具必要装入工具袋内。 脚手架上走道脚手板宽度不得少于两块跳板，每块厚度不少于5公分，不符合规定脚手板禁止使用，并不准撬头，脚手板之间连接应牢固，周边挂好安全网，不能去地方挂好明显止步标志牌。 依照施工生产需要，搭设平台、栈桥进行作业，75、要进行施工组织设计，平台、栈桥所承受荷载、整体稳定性要符合设计规定。平台周边和栈桥两侧要设立安全防护栏杆，要牢固可靠，不准任意拆除，栏杆高度不得低于80厘米，不准任意翻越栏杆，如施工生产需要，在栏杆以外作业必要系安全带。 平台、栈桥安全设施和防护设施完毕后，必要组织关于人员进行验收，合格后才许使用，在使用中要进行经常性检查维修，保证安全有效。 登高作业人员上下作业面，必要使用梯子上下，梯子上下支点固定，二级高处作业以上梯子要设立安全防护圈。立梯坡度以60度为宜，作业人员不准从脚手架、起升架上下高处作业面。 高处作业时，需要施工生产材料、机具等，必要使用起升架、起重机吊运，不抬重物登高，登高作业76、人员所使用工索具，应放入工具袋内，防止掉下伤人。 登高作业人员在作业时，要思想集中，不准开玩笑、互相追越。 如有雷电、暴雨、六级以上大风时，均不应登高作业。如有霜雪，必要打扫干净；如有冰冻，必要铺设麻袋、草袋等防滑物，确认环境安全时，才干进行登高作业。 凡患有心脏病、高血压、神经失常等病症者；怀孕女职工、酗酒者，均不应登高作业。7.5 安全应急救援预案 按照相似程序成立如下其他相应应急救援预案： 脚手架坍塌事故应急救援预案; 高处坠落事故应急救援预案; 管线损害事故应急救援预案; 火灾事故应急救援预案; 中毒事故应急救援预案; 环境污染事故应急救援预案; 触电事故应急救援预案; 意外伤害事故应77、急救援预案;传染病防治应急救援预案。8、质量目的及保证办法8.1 质量目的（一）合同履约率:100%（二）工程合格率:100%（三）单位工程优良率：100% （四）分项(工序)工程合格率:100%（五）分项工程优良率:95%8.2 质量保证办法A、明确质量职责，项目经理是质量管理第一负责人。B、加强质量教诲，提高全体人员质量意识。牢固树立“质量第一”思想，环绕质量工作目的，贯彻到寻常工作及管理中。C、认真贯彻关于质量保证制度和办法。D、认真学习图纸及规范，掌握技术原则，使设计支架合理实用。E、认真做好质检工作，对施工支架用原材料进行严格检查，不合格材料禁止使用。F、派人定期对支架稳定性、各种材78、料堆放状况等进行检查，发既有问题及时解决。G、施工完毕，达到规定张拉强度后应及时进行张拉，之后申请拆除支架。9、环保办法9.1生态环保办法1）对施工暂时占地，应将原有土地表层耕作熟土推在一旁堆放，待施工完毕将这些熟土再推平，恢复土地表层。2）由本地政府指定弃土场，严格按规定弃渣、土，并层层压实。9.2噪声防治办法在施工期间，车辆运送、施工机械是噪声辐射重要污染源，应积极防治。1）对在声源附近工作时间较长大型机械操作工人及施工人员按劳动卫生原则控制工作时间，或采用个人防护办法，如戴耳塞、头盔等。2）料场、拌和场、拌和站等应远离敏感点100m。3）选取重要运送道路尽量远离村镇，学校、医院、疗养院及79、对声环境有特殊规定居民区和单位。4）地方道路交通高峰时间停止或减少运送车辆通行，限速行驶，减少噪声影响。9.3施工期大气污染防治办法1）施工路段因筑路材料运送，施工便道维护不良，使尘土飞扬，对施工人员和接近敏感点村民受到一定影响，应使用洒水车洒水，洒水时间每天二次，上午和下午各一次。2）施工储料场、灰土拌和场应设立于空旷地方，相距200m范畴内不得有集中居民区、学校等；储料场、施工材料运送通过村庄、学校路段及便道应采用洒水降尘办法。9.4施工期水土保持防治办法1）以取、弃土场等作为重点防治对象，以工程防护和生物防护相结合，合理布局水土保持方案，依照主题设计和施工进度合理安排水土保持施工进度，贯80、彻方案实行保证办法。2）本工区设取土场、弃土场若干个（以实际数量为准），进行现状实地调查，贯彻水土保持办法，或复垦还田，并对取土、弃土、弃石、弃渣量进行调查及分析。3）水土保持总体布局和规定：按水土流失防治总体布局规定实行，贯彻方案实行保证办法。9.5施工期水污染防护办法1）施工区、生活区污水、垃圾要集中解决，不得直接排入水体。生活污水经解决后用于农灌及用作农田肥料，生活垃圾则集中由本地环卫部门转运至解决场。2）机械油料泄漏、或废弃油料倾倒，进入水体后将引起水体污染，应加强环境管理，开展环保教诲，防患于未然。3）施工材料如油料、石灰等不适当堆放在民用水井及河流水体附近，应远离河流，并应备有暂时81、遮挡帆布，防止大风暴雨冲刷进入水体。4）在场地清理过程中，各种材料、设备按规定堆放整洁，不得占用便道和已有道路；5）清洗施工机械、设备及机具废水、废油等有害物质及生活用水不得随意排放，以防止污染水质和土壤；6）暂时用地使用完毕后及时复耕，防止水土流失；7）禁止乱排乱放，施工所产生垃圾和废弃物质，应依照各自不同状况，分别解决，不得裸露弃置。10、文明施工10.1、安全生产与文明施工同步进行10.2、工人集中居住，厕所、食堂按统一卫生原则布置10.3、项目部按中交本系文献统一规定布置，保证达标10.4、经常进行卫生检查，保证环境卫生10.5、采用防暑、防寒办法，保证工作顺利进行10.6、现场材料、82、机具按规定码放有序，保持现场道路畅通10.7、标志、标牌设立明显、齐全。附件xx市三环路西线跨xx江大桥工程第标段支架施工计算书编制：审核：审批：中交二航局xx市三环路西线跨xx江大桥工程二标段项目经理部二一年八月一 下横梁支架计算书1 计算条件1.1工程概况南汊主桥主塔重要承重构造为钢筋混凝土H式构造，塔高80.5米，塔柱为箱型，主塔下设一道下横梁。下横梁为预应力混凝土构造，空心矩形截面，支座处设立横隔墙。下横梁长36.6米，宽5.6米，塔柱根部高7米，跨中高4米，箱体壁厚80cm，顶底板厚60cm。1.2重要计算根据1xx市三环西线跨xx江大桥工程施工图设计；2建筑施工扣件式脚手架安全技术83、规范（JGJ166-）；3公路桥涵施工技术规范（JTJ041-）；4建筑地基基本设计规范（GB 50007-）；5钢构造设计规范（GB 50017-）；6木构造设计规范（GB 50005-）；7建筑桩基技术规范（JGJ94-）；8建筑施工计算手册第二版。2 支架构造受力计算2.1竹胶板计算竹胶板厚度为15mm，竹胶板底下方木间距为20cm（实心）和40cm，分别对这两种状况进行计算。其中，l为方木间距，b为方木长度，h15mm为竹胶板厚度，竹胶板抗弯设计值=40，竹胶板抗剪设计值=3.4，预应力混凝土容重为26kN/m3。2.1.1荷载条件1）竹胶板重量：0.3kN/ m；2）混凝土重量：顶底84、板厚度均为0.6m，根部混凝土高度7m，混凝土容重26kN/m33）施工荷载：2.0kN/m4）内模荷载：1.0kN/m2.1.2抗弯计算1下横梁底板方木间距l0.4m时最大应力为：=18.4=40 满足规定2下横梁根部实心处，l0.2m：=24.6=40 满足规定2.1.3抗剪计算1l0.4m最大剪应力：=0.46=3.4 满足规定2l0.2m最大剪应力：=1.3=3.4 满足规定2.2木构造计算10x10cm方木在本构造中以抗弯控制，如下仅对方木抗弯进行受力计算，其中方木抗弯强度设计值=11。2.2.1荷载条件1）竹胶板与方木重量：0.5kN/ m；2）混凝土重量：顶底板厚度均为0.6m，85、根部混凝土高度7m，混凝土容重26kN/m33）施工荷载：2.0kN/m4）内模荷载：1.0kN/m2.2.2抗弯计算1. l0.2m时，根部梁高7m实心处方木最大应力：=10.0=11 满足规定2. l0.4m时，方木最大应力：=3.7=11 满足规定2.3脚手架计算2.3.1荷载条件1）竹胶板与方木重量：0.5kN/ m；2）混凝土重量：顶底板厚度均为0.6m，根部混凝土高度7m，混凝土容重26kN/m33）施工荷载：2.0kN/m4）内模荷载：1.0kN/m5）脚手架重量：立杆及扣件单位重0.06 KN/m，横杆单位重0.04 KN/m，立杆最大高度2.4m，则立杆上支架最大重量：N=086、.062.4+0.04（0.350.65）=0.324 KN6）风荷载：水平风荷载原则值风压高度变化系数,取1.0；风荷载体型系数，取0.8；基本风压（kN/m2）取0.55；2.3.2脚手架计算1.下横梁腹板处脚手管轴力： 满足规定2.下横梁底板脚手架轴力：满足规定3.稳定性计算：脚手架上风荷载原则值产生弯矩；风荷载原则值对下横梁产生弯矩；风荷载原则值；立杆纵距；立杆步距立杆稳定性计算：计算立杆段轴向力设计值；轴心受压构件稳定系数；长细比，；计算长度；截面回转半径；立杆截面面积；截面模数；钢材抗压强度设计值立杆长细比，查表得=0.906则有：立杆稳定性满足规定2.4型钢支架计算2.4.1荷载87、条件1）竹胶板与方木重量：0.5kN/ m；2）混凝土重量：顶底板厚度均为0.6m，受力控制点混凝土高度为7m和6.5m，混凝土容重26kN/m33）施工荷载：2.0kN/m4）内模荷载：1.0kN/m5）型钢重量：I25重量0.381kN/m，10重量0.1kN/m。1.纵梁I25：=170满足规定2.立柱210：=170 满足规定3.横梁I25：=170满足规定2.5贝雷梁计算2.5.1荷载条件：1）混凝土重量：实心段平均重量6.85.626990kN/m；9m跨平均重量（5.40.820.642）26349kN/m其中，混凝土容重为26kN/m32）模板重量：0.3（14.1+23.5）88、=11.28kN/m ，其中，每延米箱梁内外模板面积分别为14.1 m和23.5 m；模板荷载原则值：0.3kN/m3）脚手架重量：8.0kN/m4）施工荷载：2.0kN/m5）单片贝雷梁重量：1.0kN/m2.5.2抗剪计算1实心段梁高7m，跨径3m贝雷片抗剪：贝雷梁许用剪力：QnKN0.85131.43171.52293kN式中：贝雷梁载荷分派折减系数，为0.85；N斜杆容许承载力（kN），取171.5kN；K系数，为1.43。构造最大剪力：Qmax（99011.28825.6111）3/21547kNQ 2293kN 满足规定。2跨径9m处贝雷片抗剪：贝雷梁许用剪力：QnKN0.851189、1.43171.5=2293kN构造最大剪力：Qmax（34911.28825.6111）9/21757kNQ 2293kN 满足规定。2.5.3抗弯计算跨径9m处贝雷片抗弯：贝雷梁许用弯矩：M=n NH=0.85115631.4=7370kNm式中：贝雷梁载荷分派折减系数，为0.85；N弦杆容许承载力（kN），为563kN；H贝雷梁高度（m），为1.4m。构造最大弯矩：Mmax（34911.28825.6111）92/83954KNmM7370 kNm 满足规定2.6主横梁计算主横梁计算简易模型如下：2.6.1荷载条件：1）混凝土重量：9m跨平均重量（5.40.820.642）26349kN90、/m，6m跨平均重量（4.20.820.642）26299kN/m，其中，混凝土容重为26kN/m32）模板重量：0.3（14.1+23.5）=11.28kN/m ，其中，每延米箱梁内外模板面积分别为14.1 m和23.5 m；模板荷载原则值：0.3kN/m3）脚手架重量：8.0kN/m4）施工荷载：2.0kN/m5）单片贝雷梁重量：1.0kN/m6）型钢重量：I56重量1.06kN/m。2.6.2 三拼I56主横梁计算1抗剪计算110Mpa2抗弯计算205Mpa满足规定2.6.3双拼I56主横梁计算1抗剪计算110Mpa 满足规定2抗弯计算1842.2+36.7=1878.9kN，满足规定。91、三 过渡孔混凝土梁支架计算书1 计算条件1.1工程概况xx市三环西线跨xx江大桥主桥为自锚式悬索桥，锚墩处加劲梁段长度为46m+21m，其截面为多箱多室变截面高度箱梁，锚墩顶部实心段长3m，高5.5m。1.2重要计算根据1xx市三环西线跨xx江大桥工程施工图设计；2建筑施工扣件式脚手架安全技术规范（JGJ166-）；3公路桥涵施工技术规范（JTJ041-）；4建筑地基基本设计规范（GB 50007-）；5钢构造设计规范（GB 50017-）；6木构造设计规范（GB 50005-）；7建筑桩基技术规范（JGJ94-）；8建筑施工计算手册第二版。2 支架构造受力计算由下横梁支架计算书可知，在竹胶板92、方木及型钢分派梁计算中，施工荷载在局部范畴内影响极小，可忽视不计，为安全考虑，计算时箱梁截面按偏大截面计，持续构造按简支计。作计算贝雷梁及如下构造时，施工荷载等对支架构造影响较大，详细按规范规定取值。2.1竹胶板计算竹胶板厚度为15mm，对腹板、底板及翼缘实心处分别进行计算。其中，l为方木间距，b为方木长度，h15mm为竹胶板厚度，竹胶板抗弯设计值=40，竹胶板抗剪设计值=3.4，预应力混凝土容重为26kN/m3。2.1.1荷载条件1）竹胶板重量：0.3kN/ m；2）混凝土重量：顶底板厚度均为0.6m，根部混凝土高度7m，混凝土容重26kN/m33）施工荷载：2.0kN/m4）内模荷载：193、.0kN/m2.1.2抗弯计算1箱梁根部（锚墩处）l0.4m时最大应力：=17.0=40 满足规定2梁高5.5m实心段处，l0.2m：=19.4=40 满足规定2.1.3抗剪计算1l0.4m最大剪应力：=0.42=3.4 满足规定2l0.2m最大剪应力：=1.1=3.4 满足规定2.2木构造计算2.2.1荷载条件1）竹胶板与方木重量：0.5kN/ m；2）混凝土重量：顶底板厚度均为0.6m，根部混凝土高度7m，混凝土容重26kN/m33）施工荷载：2.0kN/m4）内模荷载：1.0kN/m2.2.2抗弯计算10x10cm方木在本构造中以抗弯控制，如下仅对方木抗弯进行受力计算，其中方木抗弯强度设94、计值=11。1.梁高5.5m实心处方木最大应力：=5.5=11 满足规定2.散索区实心处方木最大应力：=8.9=11 满足规定3.箱梁腹板方木最大应力：=3.3=11 满足规定4.箱梁根部底板方木最大应力：=7.2=11 满足规定5.翼缘处纵桥向方木最大应力：=10.6=11 满足规定2.3脚手架计算2.3.1荷载条件1）竹胶板与方木重量：0.5kN/ m；2）混凝土重量：顶底板厚度均为0.6m，受力控制点混凝土高度为7m和6.5m，混凝土容重26kN/m33）施工荷载：2.0kN/m4）内模荷载：1.0kN/m5）型钢重量：10重量0.1kN/m，I25重量0.381kN/m，I12重量0.95、142kN/m。6）脚手架重量：立杆及扣件单位重0.06 KN/m，横杆单位重0.04 KN/m，立杆最大高度2.4m，则立杆上支架最大重量：N=0.062.4+0.04（0.350.65）=0.324 KN2.3.2型钢10计算1.箱梁腹板处最大应力：=128=170 满足规定2.箱梁根部底板最大应力：=92=170 满足规定2.3.3脚手架计算此处脚手架除所受轴力比下横梁小，别的条件不变，因而不作稳定性计算。1.箱梁腹板处脚手架：40KN 满足规定2.箱梁根部底板脚手架：40KN 满足规定2.4 散索区实心段型钢支架计算2.4.1荷载条件1）竹胶板与方木重量：0.5kN/ m；2）混凝土重96、量：顶底板厚度均为0.6m，受力控制点混凝土高度为7m和6.5m，混凝土容重26kN/m33）施工荷载：2.0kN/m4）内模荷载：1.0kN/m5）型钢重量：10重量0.1kN/m，I25重量0.381kN/m，I12重量0.142kN/m。2.4.2型钢计算1.上弦杆I25抗弯计算：170 满足规定2.立柱I12.6稳定性计算：b类截面查表得：=0.939170 满足规定 3.下弦杆I12.6抗剪计算：110 满足规定2.5 分派梁I25计算2.5.1荷载条件1）竹胶板与方木重量：0.5kN/ m；2）混凝土重量：顶底板厚度均为0.6m，受力控制点混凝土高度为7m和6.5m，混凝土容重2697、kN/m33）施工荷载：2.0kN/m4）内模荷载：1.0kN/m5）型钢重量：I25重量0.381kN/m。2.5.2抗弯计算1）贝雷片最大间距2.6m：170 满足规定2）I25最大悬臂2.1m：170 满足规定2.5.3抗剪计算110 满足规定2.6贝雷梁计算 全桥支架横桥向布置为对称构造，对半幅桥支架整体和局部受力作计算。2.6.1荷载条件1模板（涉及型钢）重量：23KN/m（梁高2.3m）或40 KN/m（变截面）2施工荷载：2.0kN/m3单片贝雷梁重量：1.0kN/m4预应力混凝土容重取26kN/m32.6.2抗剪计算1梁高2.3m，最大跨径12m处贝雷片抗剪：贝雷梁许用剪力：Q98、=nKN= 0.85121.43171.5=2501kN式中：贝雷梁载荷分派折减系数，为0.85；N斜杆容许承载力（kN），取171.5kN；K系数，为1.43。构造最大剪力：Qmax=（11.32621811223）12/2=2189kNQ= 2501kN 满足规定。2变截面高度箱梁支架最大跨径12m处贝雷片抗剪：贝雷梁许用剪力：Q=nKN= 0.85141.43171.5=2918kN构造最大剪力：Qmax=（14.52621811440）12/2=2802kNQ= 2918kN 满足规定。3锚墩上部实心梁处贝雷片抗剪：单片贝雷片承受最大剪力：Qmax=（4.61.50.455.51.5099、.45）26=177kNQ= 1.43171.5245kN 满足规定。2.6.3抗弯计算1梁高2.3m，最大跨径12m贝雷片抗弯：贝雷梁许用弯矩：M=n NH=0.85125631.4=8040kNm式中：贝雷梁载荷分派折减系数，为0.85；N弦杆容许承载力（kN），为563kN；H贝雷梁高度（m），为1.4m。构造最大弯矩：Mmax =（11.326+23+12+182）122/8 =6566KNmM=8040 KNm 满足规定2变截面高度箱梁支架最大跨径12m处贝雷片抗弯：贝雷梁许用弯矩：M=nKN= 0.85145631.4=9380kN构造最大弯矩：Mmax=（14.526218114100、40）122/8=8406kNM=9380 KNm 满足规定。2.6.4挠度计算1梁高2.3m，跨径12m处最大挠度：式中：E钢弹性模量，为2.06105Mpa；I贝雷梁惯性矩，为250500cm4；l支架跨度跨度，为12m。2变截面高度箱梁支架最大跨径12m处最大挠度：2.7 横梁2H588计算2.7.1等截面梁段主横梁计算2H588横梁承受最大荷载为（12m跨荷载/2+3m跨悬臂荷载）：170为减少跨中弯矩，增设双肢槽25斜撑，并对其进行建模计算：1）模型(单位：tonf)2）组合应力最大应力值：99.6Mpa=170Mpa 满足规定3）剪应力最大剪应力值：36.5Mpa=110Mpa 满101、足规定4）斜撑应力最大应力值：56.9Mpa=170Mpa 满足规定5）钢管轴力最大轴力：122.6tonf。2.7.2变截面梁段主横梁计算12H588横梁承受荷载为（9m变截面跨荷载/2+6m等截面跨荷载）时：1）模型(单位：tonf)2）组合应力最大应力值：82.9Mpa=170Mpa 满足规定3）剪应力最大剪应力值：79.3Mpa=110Mpa 满足规定4）斜撑应力最大应力值：63.5Mpa=170Mpa 满足规定5）钢管轴力最大轴力：185.0tonf。22I56横梁承受荷载为（12m变截面跨荷载/2+3m实心段荷载/2）时：1）模型(单位：tonf)2）组合应力最大应力值：92.5M102、pa=170Mpa 满足规定3）剪应力最大剪应力值：69.4Mpa=110Mpa 满足规定4）斜撑应力最大应力值：69.4Mpa28.4m,钢管桩最大入土深度取30m。3.2 钢管桩沉降计算式中：n沉降计算深度范畴内土层计算分层数；水平面影响范畴内各基桩相应力计算点桩端平面如下第i层土1/2厚度处产生附加竖向应力之和；第i计算土层厚度（m）；桩基沉降计算范畴内第i层土压缩模量；第j桩在荷载效应准永久组合伙用下，桩顶附加荷载（kN）；第j桩桩长；桩身截面面积；第j桩总桩端阻力与桩顶荷载之比；，分别为第j桩桩端阻力和桩侧阻力对计算轴线第i计算土层1/2厚度处应力影响系数；E桩身弹性模量；计算桩身压103、缩；桩身压缩系数，摩擦型桩，取2/3；沉降计算经验系数，无本地经验时，可取1.2。0.84003.140.16/20330.079；7Mpa，10m；z55m，其中：z计算应力点离桩顶竖向距离；l桩长；相邻桩至计算桩轴线水平距离。考虑到值线性变化（010m），计算时取m1.417，依照m，n，查建筑地基技术规范附录F插值得：4.381，0.876；3.3 钢管整体稳定性计算3.3.1风荷载1风压风荷载原则值（kpa）；风荷载体型系数,取0.6；风压高度变化系数，取2.45；基本风压（kN/m2）；正常工作状态最大风速，取18.5m/s；2风荷载作用在钢管弯矩3风荷载作用在梁上对钢管弯矩3.3.104、2整体稳定性系数加劲梁实心段处钢管支架为最不利工况，取半幅对其钢管整体稳定性建模计算，基本模型如下：通过电算求解钢管稳定系数（计算一、二阶屈曲模态）。（一阶模态）（二阶模态）上图为屈曲分析成果，一阶模态临界荷载系数为6.3，二阶模态临界荷载系数为7.3。因此有临界荷载：Pcr=6.3203t依照欧拉公式：得：属于b类截面查表得：=0.8233.3.3整体稳定性截面塑性发展系数，取1.0 欧拉临界力，为节间长细比m等效弯矩系数，取1.0钢管整体稳定性满足规定。四 江心岛引桥持续梁支架计算书1 计算条件1.1工程概况xx市三环西线跨xx江大桥变宽梁段墩号为6571，全长246.76m，其截面为多箱105、多室等截面高度箱梁，梁高2.3m，梁宽37m64m。1.2重要计算根据1xx市三环西线跨xx江大桥工程施工图设计；2建筑施工扣件式脚手架安全技术规范（JGJ166-）；3公路桥涵施工技术规范（JTJ041-）；4建筑地基基本设计规范（GB 50007-）；5钢构造设计规范（GB 50017-）；6木构造设计规范（GB 50005-）；7建筑桩基技术规范（JGJ94-）；8建筑施工计算手册第二版。2 支架构造受力计算2.1竹胶板计算竹胶板厚度为15mm，对腹板、底板及翼缘实心处分别进行计算。其中，l为方木间距，b为方木长度，h15mm为竹胶板厚度，竹胶板抗弯设计值=40，竹胶板抗剪设计值=3.4106、，预应力混凝土容重为26kN/m3。2.1.1荷载条件1）竹胶板重量：0.3kN/ m；2）混凝土重量：顶底板厚度均为0.6m，根部混凝土高度7m，混凝土容重26kN/m33）施工荷载：2.0kN/m4）内模荷载：1.0kN/m2.1.2抗弯计算1箱梁腹板处最大应力：=8.1=40 满足规定2箱梁底板处最大应力：=8.4=40 满足规定2.1.3抗剪计算1箱梁腹板处最大剪应力：=0.5=3.4 满足规定2箱梁底板处最大剪应力：=0.3=3.4 满足规定2.2木构造计算10x10cm方木在本构造中以抗弯控制，如下仅对方木抗弯进行受力计算，其中方木抗弯强度设计值=11。2.2.1荷载条件1）竹胶板107、与方木重量：0.5kN/ m；2）混凝土重量：顶底板厚度均为0.6m，根部混凝土高度7m，混凝土容重26kN/m33）施工荷载：2.0kN/m4）内模荷载：1.0kN/m2.2.2抗弯计算1.箱梁腹板处处方木最大应力：=7.4=11 满足规定2.箱梁底板处方木最大应力：=3.9=11 满足规定3.翼缘处纵桥向方木最大应力：=10.6=11 满足规定2.3翼缘处脚手架计算脚手架最大轴力：40KN 满足规定此处脚手架所受轴力相对之前计算书较小，不作稳定性计算2.5 分派梁I25计算2.5.1荷载条件1）竹胶板与方木重量：0.5kN/ m；2）混凝土重量：顶底板厚度均为0.6m，受力控制点混凝土高度108、为7m和6.5m，混凝土容重26kN/m33）施工荷载：2.0kN/m4）内模荷载：1.0kN/m5）型钢重量：I25重量0.381kN/m。2.5.2抗弯计算1）贝雷片最大间距2.6m：170 满足规定2）I25最大悬臂2.45m：170 满足规定2.5.3抗剪计算110 满足规定。2.6贝雷梁计算 全桥支架横桥向左右幅桥支架独立受力，对支架整体和局部受力作计算。2.6.1荷载条件1模板（涉及型钢）重量：23KN/m2施工荷载：2.0kN/m3单片贝雷梁重量：1.0kN/m4预应力混凝土容重取26kN/m32.6.2抗剪计算16566墩左半幅最大梁宽33m箱梁支架最大跨径12m处贝雷片抗剪：109、贝雷梁许用剪力：Q=nKN=0.85221.43171.5=4586kN式中：贝雷梁载荷分派折减系数，为0.85；n贝雷梁数量；N斜杆容许承载力（kN），取171.5kN；K系数，为1.43。构造最大剪力：Qmax=（24.6262322822）12/2=4463kNQ=4586kN 满足规定其中，24.6m2为该处箱梁最大截面面积。26566墩右半幅最大梁宽30m箱梁支架最大跨径12m处贝雷片抗剪：贝雷梁许用剪力：Q=nKN=0.85201.43171.5=4169kN构造最大剪力：Qmax=（22.9262322520）12/2=4130kNQ=4169kN 满足规定。其中，22.9m2为110、该处箱梁最大截面面积。36668墩左、右半幅最大梁宽29.6m箱梁支架最大跨径12m处贝雷片抗剪：贝雷梁许用剪力：Q=nKN=0.85201.43171.5=4169kN构造最大剪力：Qmax=（22.7262322520）12/2=4099kNQ=4169kN满足规定。其中，22.7m2为该处箱梁最大截面面积。46871墩左、右半幅最大梁宽24.4m箱梁支架最大跨径12m处贝雷片抗剪：贝雷梁许用剪力：Q=nKN=0.85161.43171.5=3335kN构造最大剪力：Qmax=（18.2262322016）12/2=3313kNQ=3335kN 满足规定。其中，18.2m2为该处箱梁最大截111、面面积。2.6.3抗弯计算16566墩左半幅最大梁宽33m箱梁支架最大跨径12m处贝雷片抗弯：贝雷梁许用弯矩：M=n NH=0.85225631.4=14739 KNm式中：贝雷梁载荷分派折减系数，为0.85；n贝雷梁数量；N弦杆容许承载力（kN），为563kN；H贝雷梁高度（m），为1.4m。构造最大弯矩：Mmax=（24.6262322822）122/8=13331 KNm M=14739 KNm满足规定26566墩右半幅最大梁宽30m箱梁支架最大跨径12m处贝雷片抗弯：贝雷梁许用弯矩：M=nNH=0.85205631.4=13399 KNm构造最大弯矩：Mmax=（22.92623225112、20）122/8=12391 KNm M=13399 KNm满足规定36668墩左、右半幅最大梁宽29.6m箱梁支架最大跨径12m处贝雷片抗弯：贝雷梁许用弯矩：M=nNH =0.85205631.4=13399 KNm构造最大弯矩：Mmax=（22.7262322520）122/8=12298 KNm M=13399 KNm 满足规定。46871墩左、右半幅最大梁宽24.4m箱梁支架最大跨径12m处贝雷片抗弯：贝雷梁许用弯矩：M=nNH =0.85165631.4=10719 KNm构造最大弯矩：Mmax=（18.2262322016）122/8=9940 KNm M=10719 KNm 满足113、规定。2.6.4挠度计算16566墩左半幅最大梁宽33m箱梁支架最大跨径12m处贝雷梁最大挠度：式中：E钢弹性模量，为2.06105Mpa；I贝雷梁总贯性矩，单片贯性矩为250500cm4；l支架跨度跨度，为12m。26566墩右半幅最大梁宽30m箱梁支架最大跨径12m处贝雷梁最大挠度：36668墩左、右半幅最大梁宽29.6m箱梁支架最大跨径12m处贝雷梁最大挠度：46871墩左、右半幅最大梁宽24.4m箱梁支架最大跨径12m处贝雷梁最大挠度：2.7 横梁2I56计算2.7.1半幅桥四桩处主横梁计算2I56横梁承受最大荷载为:9m跨荷载/2+12m跨荷载/2,用构造有限元软件midas对其进行114、建模计算：1）模型(单位：tonf)2）组合应力最大应力值：136.5Mpa=170Mpa 满足规定3）剪应力最大剪应力值：51.9Mpa=110Mpa 满足规定4）斜撑应力最大应力值：76.5Mpa=170Mpa 满足规定5）钢管轴力最大轴力：204.2tonf。2.7.2半幅桥三桩处主横梁计算12I56横梁承受荷载为：9m跨荷载/2+12m跨荷载/2，用midas对其进行建模计算：1）模型(单位：tonf)2）组合应力最大应力值：101.1Mpa=170Mpa 满足规定3）剪应力最大剪应力值：57.7Mpa=110Mpa 满足规定4）斜撑应力最大应力值：70.7Mpa28.4m ,钢管桩最115、大入土深度取30m。3.2 钢管桩沉降计算式中：n沉降计算深度范畴内土层计算分层数；水平面影响范畴内各基桩相应力计算点桩端平面如下第i层土1/2厚度处产生附加竖向应力之和；第i计算土层厚度（m）；桩基沉降计算范畴内第i层土压缩模量；第j桩在荷载效应准永久组合伙用下，桩顶附加荷载（kN）；第j桩桩长；桩身截面面积；第j桩总桩端阻力与桩顶荷载之比；，分别为第j桩桩端阻力和桩侧阻力对计算轴线第i计算土层1/2厚度处应力影响系数；E桩身弹性模量；计算桩身压缩；桩身压缩系数，摩擦型桩，取2/3；沉降计算经验系数，无本地经验时，可取1.2。0.84003.140.16/20330.079；7Mpa，10m116、；z55m，其中：z计算应力点离桩顶竖向距离；l桩长；相邻桩至计算桩轴线水平距离。考虑到值线性变化（010m），计算时取m1.417，依照m，n，查建筑地基技术规范附录F插值得：4.381，0.876；3.3 钢管稳定性计算3.3.1风荷载1风压风荷载原则值（kpa）；风荷载体型系数,取0.6；风压高度变化系数，取2.45；基本风压（kN/m2）；正常工作状态最大风速，取18.5m/s；2风荷载作用在钢管弯矩3风荷载作用在梁上对钢管弯矩3.3.2格构式支架长细比双肢构造长细比计算：式中：主肢长细比；分肢长细比；分肢线刚度；两侧缀板线刚度之和。因此有临界荷载：Pcr=5.9150t依照欧拉公式：得：属于b类截面查表得：=0.7633.3.3钢管稳定性截面塑性发展系数，取1.0 欧拉临界力，m等效弯矩系数，取1.0钢管桩稳定性满足规定。