1、东方九华索菲特大酒店餐饮中心工程筒瓦屋面施工方案编制人：审核人：审批人： 上海锦惠建设集团有限公司 目录一、工程概况3二、编制依据错误！未定义书签。三、施工准备错误！未定义书签。四、施工工艺技术错误！未定义书签。五、施工工艺错误！未定义书签。六、模板质量要求和措施错误！未定义书签。七、高支模支设和混凝土施工部署错误！未定义书签。八、模板工程拆模方案错误！未定义书签。九、安全施工技术措施错误！未定义书签。十、预防坍塌事故的安全技术措施错误！未定义书签。十二、监测措施错误！未定义书签。十三、应急预案错误！未定义书签。附：高支模计算书错误！未定义书签。技术交底一、工程概况东方九华索菲特大酒店；工程建2、设地点:湘潭市九华经济技术开发区；属于框架结构；地上7层；地下二层；建筑高度：35.7m。本工程由湖南九华东方酒店有限公司投资建设，广州景森工程设计顾问有限公司设计，湖南省勘测设计院地质勘察，长沙工程建设工程有限责任公司监理，上海锦惠建设集团有限公司组织施工；由施闪浩担任项目经理，葛文杰担任技术负责人。局部高支模位于；1；地下二层；39-42轴交1/V-1/R轴,最大截面梁，5001400mm,板厚220mm；搭设高度为12.1m.搭设平面尺为，33.324.5m。2；地下二层17-23轴；/K-3/N轴,搭设高度为28.3 m （地下二层立杆为双立杆）17-23轴交3/N -3/0A轴；搭设3、高度17.3m平面尺寸3659m。楼板厚220mm，最大截面梁450x1800mm。我司认真仔细的对本工程的施工图纸进行了阅读及分析，将按要求进行高大模板支撑体系进行设计施工。根据现场施工实际情况决定采用扣件式钢管架进行支撑。为了保证支撑模板系统的施工质量，防止发生不安全事故，避免造成人员伤亡和财产损失，特编制高支撑模板系统专项施工技术方案并组织专家对方案进行论证后方可进行施工。二、编制依据混凝土结构设计规范GB50010-2012建筑结构荷载规范(GB 50009-2012)钢结构设计规范(GB 50017-2012)等规范编制。建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)建设施工现场4、安全防护设施技术规程(DB42/535-2009)建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（2002版）JCJ130-2011建筑施工安全检查标准 JGJ59-2011建筑工程施工质量验收统一标准 GB50300-2012钢筋混凝土结构工程施工质量验收规范 GB50204-2011现场结构施工图、施工组织设计方案因本工程支模架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术中的部分内容。三、施工组织组长： 施闪浩-负责协调工作副组长：葛文杰-现场施工总指挥 张岳松 -技术总部署组员： 刘裕春-现场协调、落实 杨晓福-现场协调、落实陈光绪-质5、量检查、安全检查四、支模材料选用1.模板支撑架材料：钢管48.33.6 mm（验算取483.0），可调托座。2.模板面板材料：厚度为18mm的木胶合板，面板弹性模量E取6000 (N/mm2)，面板抗弯强度设计值取13(N/mm2)。3.次楞材料：规格50100（mm）的铁杉木方，木方抗剪强度设计,值fv取1.400(N/mm2)，,弹性模量E取9000 (N/mm2)，抗压强度设计值fc取10(N/mm2)，抗弯强度设计值fm取11(N/mm2)。4.主楞材料：钢管48.33.6 mm（验算取483.0）。5.梁侧模加固材料：直径M12(mm)的穿梁螺栓（双螺帽），双蝴蝶扣。五、楼板支模设计6、1.基本情况：楼板厚度220 mm，模板自重0.5(kN/m2)，混凝土与钢筋自重25.5(kN/m3)，施工均布荷载标准3.0(kN/m2)，支模架搭设高度17.3m-28.3。2.模板支撑架设计: 立杆采用钢管，横向间距或排距0.8(m)，纵距0.8(m)；水平杆步距1.50 (m)，顶端水平杆步距控制在0.8m以内；立杆上端伸出至模板支撑点长度0.30(m)；立杆承重连接方式采用可调托座与托梁连接（双钢管)。3.模板设计：面板采用厚度为18mm的胶合面板，面板底支撑（次楞）采用木方，木方间距250mm；木方支撑采用双钢管托梁（主楞），间距800 mm。托梁通过可调托座与立杆连接。4.楼板7、支模设计图如下 地下1-2层双立杆高度为12米；上部为单立杆梁4501800支模架图梁支模架平面图450X1800；350X2200；700X1400;500 X1500梁底支撑横距不得大于200mm;纵距不得大于800 mm。步距1.5米梁板底需上双扣件350X1200；700X800;400X1000；500X800;300X1200;350X1000梁底支撑横距不得大于400mm;纵距不得大于800 mm。步距1.5米梁板底需上双扣件七、支模架搭设施工工艺要点（一）材料要求1、钢材技术性能必须符合碳素结构钢（GB700-88）的要求。2、胶合模板技术性能必须符合混凝土模板用胶合板（ZBB8、70006-88）要求。3、木方必须符合质量标准要求。4、支架钢管应采用现行国家标准直缝电焊钢管（GB/T13793）或低压流体输送用焊接钢管（GB/T3092）中规定的 3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。5、每根钢管的最大质量不应大于25kg，钢管表面应保持干燥、无明显锈蚀、无裂纹等表观现象。6、钢管的尺寸和表面质量应符合下列规定：（1）应有产品质量合格证；（2）应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法（GB/T228）的有关规定，质量应符合本规范第3.1.1条的规定；（3）钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、9、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；（4）钢管外径、壁厚、断面等的偏差，应分别符合规范规范（JGJ130-2001）的规定；（5）钢管必须涂有防锈漆。7、旧钢管的检查在符合新钢管规定的同时还应符合下列规定：（1）表面锈蚀深度应符合规范规范（JGJ130-2001）的规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用；（2）钢管弯曲变形应符合规范（JGJ130-2001）规定。（3）钢管上严禁打孔。8、扣件式钢管脚手架应采用锻铸制作的扣件，其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）的规定；采10、用其他材料制作的扣件，应经试验证明其质量符合该标准的规定后方可使用。9、扣件的验收应符合下列规定：新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。（1）旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。（2）新、旧扣件均应进行防锈处理。（3）支架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力达65Nmm时，不得发生破外。（二）基础处理满堂支模架基础落在砼楼盖上，转换层砼浇筑前，下二层模板不能拆除，搭设时，素土地面立杆底部设置不小于150厚的素砼垫层。（三）搭设要求1、水平杆每步纵横向水平杆必须拉通。水平杆件接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。水平对接接头位置要求如下图。搭11、接接头要求如下图，将搭接长度范围内的中心点看成对接点，此时其搭接位置要求同对接（上图）。 2、立杆搭接要求：本工程所有部位立杆接长全部采用对接扣件连接，接头位置要求如下。3、剪刀撑 剪刀撑：满堂架从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。竖向剪刀撑：满堂架模板支架四边满布竖向剪刀撑，中间每隔4排立杆设置一道纵、横向剪刀撑，由底至顶连续设置；(3)与柱拉结：高支模架与周边柱子用扣件钢管设抱箍拉结，每两步架拉一道。剪刀撑：满堂架从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。竖向剪刀撑：满堂架模板支架四边满布竖向剪刀撑，中间每隔4排立杆设置一道纵、横向剪刀撑，由底至顶连续设置；(3)与柱拉结：高支模架与12、周边柱子用扣件钢管设抱箍拉结，每两步架拉一道。八、施工安全保证措施（一）安全管理措施1、遵守高处作业安全技术规范的有关规定。2、模板及其支撑系统在安装过程中必须设置防倾覆的可靠临时设施。施工现场应搭设工作梯，工作人员不得爬模上下。3、登高作业时，各种配件应放在工具箱或工具袋中严禁放在模板或脚手架上，各种工具应系挂在操作人员身上或放在工具袋中，不得吊落。4、装拆模板时，上下要有人接应，随拆随运，并应把活动的部件固定牢靠，严禁堆放在脚手板上和抛掷。5、装拆模板时，必须搭设脚手架。装拆施工时， 除操作人员外，下面不得站人。高处作业时，操作人员要扣上安全带。6、安装墙、柱模板时，要随时支设固定，防止倾13、覆。7、对于预拼模板，当垂直吊运时，应采取两个以上的吊点，水平吊运应采取四个吊点。吊点要合理布置。8、在支撑搭设、拆除和浇筑混凝土时，无关人员不得进入支模底下，应在适当位置挂设警示标志，并指定专人监护。9、搭设应由专业持证人员安装；安全责任人应向作业人员进行安全技术交底，并做好记录及签证。10、模板拆除时，混凝土强度必须达到规定的要求，严禁混凝土未达到设计强度的规定要求时拆除模板。（二）架体监测1、监测控制采用经纬仪、水准仪对支撑体系进行监测，主要监测体系的水平、垂直位置是否有偏移。2、监测点设置观测点可采取在临边位置的支撑基础面（梁或板）及柱、墙上埋设倒“L”形直径12钢筋头。3、监测措施混14、凝土浇筑过程中，派专人检查支架和支撑情况，发现下沉、松动、变形和水平位移情况的应及时解决。4、监测说明（1）班组每日进行安全检查，项目部进行安全周检查，公司进行安全月检查；（2）模板工程日常检查重点部位：1）杆件的设置和连接，连墙件、支撑，剪刀撑等构件是否符合要求；2）连墙件是否松动；3）架体是否有不均匀沉降，垂直度偏差；4）施工过程中是否有超载现象；5）安全防护措施是否符合规范要求；6）支架与杆件是否有变形现象；5、监测频率在浇筑混凝土过程中应实时监测，一般监测频率不宜超过2030分钟一次，在混凝土实凝前后及混凝土终凝前至混凝土7天龄期应实施实时监测，终凝后的监测频率为每天一次。（1）本工程15、立杆监测预警值为10mm，立杆垂直偏差在24mm以内。（2）监测数据超过预警值时必须立即停止浇筑混凝土，疏散人员，并及时进行加固处理。九、应急预案1.应急目标发生事故时，能及时开展抢救，明确是否有人受伤，以最快的速度将受伤者在第一时间内抢救出来，并实施初步治序。杜绝护救护方法不当造成的人员伤亡事故；杜绝二次事故发生。2.应急准备2.1应急组织机构1、应急领导小组：项目经理为该小组组长，项目副经理、项目总工为副组长，现场全体管理人员为组员。2、现场抢救组：项目部安全部负责人为组长，安全部全体人员为现场抢救组成员，现场全体管理人员为组员。3、医疗救治组：项目安全部负责人为组长，项目全体人员为医疗救16、治组成员，现场全体管理人员为组员。4、后勤服务组：项目部后勤部负责人为组长，后勤部全体人员为后勤服务组成员，现场全体管理人员为组员。5、保安组：项目部保安队长为组长，全体保安员为组员。6、应急组织的分工及人数应根据事故现场需要灵活调配。7、 应急通讯组联系电话如下：组长：施闪浩 15773222797副组长：葛文杰；13957848513副组长；杨晓福；13586908248组员： 陈成浩；15773280322组员： 刘裕春18608485893组员： 陈光绪18670956787（12）外部联络电话：质量安全部门电话13875296003；王响水乡派出所电话：0731-57812428；响17、水乡卫生院电话：0731-57812837；急救电话：120； 火警电话：119 报警电话：110 监理公司电话：15898536336 应急副组长：应急副组长：应急组长：洪琦贤 旺现场抢救组保安组医疗救治组后勤服务组应急通讯组2.2应急组织机构图3.发生坍塌的应急措施高支撑架体发生坍塌时，有人员被埋的可能和支撑架体连续下垮造成更大伤亡，被埋人员在抢救中误伤，抢险人员物体打击、互相误伤等。1) 高支撑架体发生坍塌时，现场管理人员应组织班组长首先组织人员疏散，清点人员，确定有无人员失踪、受伤。如有施工人员被埋，在确保无二次坍塌的情况下立即组织有效的挖掘工作，并在第一时间向应急小组人员紧急报告，主18、要说明出事的地点、事故的大小、有无人员伤亡等。2)项目应急小组得知情况后，应协同项目医生赶往现场，指挥营救工作，并拨打急救电话，以防不测。项目应急小组组长在未到达现场之前，应授权给现场的施工负责人全权指挥救援，避免耽误抢救时间。3)在实施救援之前，现场施工负责人需保持头脑冷静，观察支撑架体的稳定情况，分析支撑架体是否有再坍塌的迹象，如果有可能继续坍塌，则首先要用挖机等机械排除松动的混凝土和钢管后再实施救援，防止二次坍塌造成的人员伤亡。并派专人时刻观察模板的变化情况，发现变化，马上向施工负责人报告。4)在现场施救的过程中，当塌坍面较小时，应采用人工清除的方法，将被埋人员找到。在寻找被掩埋者时一边19、协同项目医疗人员进行抢救（如供氧、包扎），找到的人员用担架将受伤人员抬出。如支撑架体大面积坍塌，则用挖掘机将架体不稳定的一侧挖除，形成一定宽度稳定的工作面，然后采用人工将被埋工人救出。对于大块沉重物体，应合理组织搬运，尤其是压在被埋人员身上的大块物体，必须组织好足够人力方可搬运，搬运前应明确分工，由专人负责将被埋人员移出。人员应分班组，按照工作面合理安排人力并及时轮换，保障抢救挖掘人员体力，保证在最短时间内将被埋人员抢救出来。5)被埋人员被救出以后，在专业医疗人员到达前由医生对受伤人员进行简单救助：争分夺秒抢救压埋者，使头部先露出，保证呼吸畅通，出来之后，呼吸停止者立即做人工呼吸。在实施人工呼20、吸前，先要将伤员迅速地搬到附近较安全又通风的地方，再将伤员领口解开，腰带放松，脱掉鞋子。口腔里若有尘土、血块、痰液、假牙等，应完全吸出或取出。然后进行正规心肺复苏；伤口止血且使用止血带，切忌对压伤进行热敷或按摩。6)在现场施救过程中，如发现这位伤员有骨折现象，则利用木板、竹片和绳布等捆绑骨折处的上下关节，固定骨折部位，也可将其上肢固定身侧，下肢与下肢缚在一起；在医院救护车未来之前，利用现场的木板选配不少于名身强力壮的救护组人员保持在同一水平面上将其始至救护车到达的地带。7)伤员在经过项目医疗人员简单救护后，不管受伤轻重，均应用救护车或项目部车辆尽快送到最近医院做进一步的救护与治疗，听从医生意见21、是否进行留院观察。8)紧急救援工作结束后，应划定危险区域，安排测量人员进行架体位移变形观测，并安排有经验的技术人员做好监控工作。如支撑面不稳定，应及时采取措施处理。9)对坍塌段尚未进行有效处理之前，应划出警戒线或采取拦护措施，防止任何人员靠近危险区域。4.发生高处坠落的应急响应4.1事故发生后应急措施1)当施工现场发生高处坠落事故时，目击者应高声呼出，并拨打应急电话通知应急小组，同时也要通知离出事地点最近的管理人员，离出事地点最近的管理人员应迅在赶到出事地点，对事故情况迅速做出初步判断，承担临时指挥应急抢救工作，电话通知医生马上赶到现场；并向应急小组组长或副组长报告，电话通知时，应准确地说明事22、故地点、时间、受伤程度和人数。2)项目应急小组组长或副组长接到报告后，根据事故大小，立即组织应急小组成员赶到现场开展救援工作。应急救援应根据高处坠落高度的不同情况采取不同的应急救援措施：从楼面的临边洞口中掉到泥土面、混凝土地面，坠落高度超过3米以上的，伤势一般是较严重的，第一时间应拨打120求救电话，并马上派人到工地的大门口等候120的到来由引路者直接带到出事地点，避免延误时间。并指派项目保安队长迅速对现场进行警戒、并维持秩序，掉到地面的，出事地点的20米范围要停止作业，疏散人员，并不得有无关人员围观或远观，特别是要防止脚手架上或临边的其他作业人员的围观，派专人对坠落口进行看护，避免二次事故的23、发生。从楼面的临边洞口中掉到架体内的防护层上、电梯井内的水平安全网上或其他水平安全防护层上时，应急小组负责人应迅速对掉落人员的受伤情况做出判断，如有必要时第一时间应是拨打120求救电话，并马上派人到工地的大门口等候120的到来，由引路者直接带到出事地点，避免延误时间。并指派项目保安队长迅速对现场进行警戒，并维持秩序。掉落地点的同一层的所有作业要马上停止，并由相关的施工员带相应的作业人员离开作业面，并安排专人对作业人员做一个简要说明，以班组为单位有序地从楼梯式脚手架的安全通道上撤到地面，直接由各自的班组长带回生活区，不得在现场围观或逗留；并由保安队长指派保安员对掉落者进行专人看护，避免二次事故的24、发生。掉在上述地方的受伤人员，在掉落地点抢救难度大，首先应转移至平台上才方便进行救治。因此应急救援领导人必须召集在现场医生和项目技术支持组一起确定转移方案。4.2现场临时救治措施1)高处坠落事故发生后，在120赶到前，现场医生要对当事者进行及时的必要治疗现场抢救的重点应放在对休克、骨折和出血等几种情形上。120赶到后，要在120医生指导下尽快把伤者抬到救护车上，再由120医生在车上继续对受伤者进行必要的救治，尽快送医院进行抢救治疗，避免延误抢救的时间。2)首先由现场医生观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克。还呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休25、克状态的伤员要让其安静、平卧、少动，并将下肢抬高约20度左右。如高处坠落者出现颅脑外伤，如伤者神志清醒，则先想办法止血；如处在昏迷状态，则在止血的同时必须维持昏迷者的呼吸道通畅，要让昏迷者平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。如高处坠落者出现骨折，比如手足骨折，不要盲目搬运伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或刺伤肌肉、神经或血管。固定方法：以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹竿等，在无材料的情况下，上肢可固定在身侧，下肢与无骨折的下肢缚在一起，然后再用硬板担架搬运。偶有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒26、的纱布覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送医院治疗。发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后。搬运时，将伤者平卧放在硬板担架上，严禁对伤者的两肩与两腿或单肩背运，避免受伤者的脊椎移位、断裂造成截瘫或导致死亡，从而造成二次伤害的发生。附：高支模计算书十一、劳动力计划本工程计划投入木工60人。四高支模（扣件钢管架）计算申报表板模板(扣件钢管架)计算报审表工程名称东方九华索菲特大酒店餐饮中心审核部位板模板(扣件钢管架)计算参数立杆纵距1m立杆横距1m，立杆步距1.5m，模板支架搭设高度为14.6m，立杆上端伸出至模板支撑点的长度为0.1m，板底支撑间距为300mm，水27、平杆与立杆连接采用双扣件；施工均布荷载标准值2.5kN/m2。设计示意图 搭设材料模板支架采用483.0钢管及可锻铸铁扣件搭设；模板采用胶合面板；板底支撑采用方木；主楞采用钢楞；次楞采用木楞；模板采用胶合面板厚度为18mm；对拉螺栓采用M12型。材料检测参数序号审核要点计算过程结论1模板面板计算面板的最大应力计算值为1.237N/mm2 N/mm213 N/mm2,符合要求面板的最大挠度计算值 0.064mm mm 1 mm,符合要求2方木支撑的计算方木的最大应力计算值为6.468N/mm2 N/mm2 15 N/mm2,符合要求方木的受剪应力计算值0.453 N/mm2 N/mm2 1.6 28、N/mm2，符合要求方木的最大挠度计算值0.477 mm 4 mm,符合要求3托梁材料计算托梁的最大应力计算值113.953 N/mm2 205 N/mm2,托梁的最大挠度为0.958mm 1000/150与10 mm,符合要求4扣件抗滑移的计算R= 6.468kN 12.00 kN,符合要求5立杆的稳定性计算 钢管立杆的最大应力计算值 = 80.731N/mm2 f = 205 N/mm2，满足要求！钢管立杆的最大应力计算值 = 56.316 N/mm2 N/mm2 f = 205 N/mm2，满足要求！符合要求结论符合要求注：此表数据来源于计算书，详细计算过程请查阅计算书 梁模板(扣件钢管29、架)计算报审表工程名称东方九华索菲特大酒店餐饮中心审核部位梁模板(扣件钢管架)计算参数立柱梁跨度方向间距1m；立杆上端伸出至模板支撑点长度0.1m；立杆步距1.5m；梁支撑架搭设高度最高14.6m；梁两侧立柱间距0.8m；承重架采用双扣件类型，梁底支撑间距为300mm；水平杆与立杆连接采用双扣件；梁截面宽度0.4m；梁截面高度1m；梁侧次楞间距250mm；梁侧主楞间距400mm；穿梁螺栓水平间距400mm；穿梁螺栓竖向间距400mm设计示意图 搭设材料模板支架采用483.0钢管及可锻铸铁扣件搭设；模板采用胶合面板；板底支撑采用方木；主楞采用钢楞；次楞采用木楞；模板采用胶合面板厚度为15mm；对30、拉螺栓采用M12型。材料检测参数序号审核要点计算过程结论1梁侧模板支撑的计算面板的受弯应力计算值 =4N/mm2 f=13N/mm2，符合要求面板的最大挠度计算值 =0.331mm =1.173mm;符合要求2梁侧模板内外楞的计算次楞最大受弯应力计算值 = 2.4 N/mm2 f=15N/mm2符合要求次楞的最大挠度计算值 =0.083mm =1.25mm，符合要求主楞的受弯应力计算值 =48.9N/mm2 f=205N/mm2符合要求主楞的最大挠度计算值 =0.206mm =1.25mm符合要求3穿梁螺栓的计算穿梁螺栓所受的最大拉力 N=6.859kN N=12.92kN，符合要求4梁底模板31、计算梁底模面板计算应力 =3.2 N/mm2 f=13N/mm2，符合要求面板的最大挠度计算值: =0.08mm =0.8mm，符合要求5梁底支撑的计算方木的最大应力计算值 0.6 N/mm2 13 N/mm2,符合要求方木的受剪应力计算值 0.387 N/mm2 1.6 N/mm2符合要求方木的最大挠度计算值 = 0.005 mm =1 mm，符合要求支撑钢管的最大应力计算值 11.5 N/mm2 205 N/mm2,符合要求支撑钢管的最大挠度max=0.038mm 500/150与10 mm,符合要求支撑钢管的最大应力计算值 92.4 N/mm2 205 N/mm2,符合要求支撑钢管的最大32、挠度max=0.308mm 500/150与10 mm,符合要求6扣件抗滑移的计算双扣件抗滑承载力的设计计算R=5.452 kN； 12.00 kN,符合要求值7立杆的稳定性计算（根据规范需经过两个公式计算）钢管立杆稳定性计算 = 156.3 N/mm2 f = 205 N/mm2 符合要求钢管立杆稳定性计算 = 141.5 N/mm2 f = 205 N/mm2， 符合要求钢管立杆稳定性计算 = 72.3 N/mm2 f = 205 N/mm2 符合要求符合要求结论符合要求注：此表数据来源于计算书，详细计算过程请查阅计算书 附件一板模板(扣件钢管高架)计算书板段LB7厚度220mm高支撑架的33、计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002（3）：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。楼板厚度0.22(m)现以0.22(m)进行计算。一、参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.80；纵距(m):0.80；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):034、.10；模板支架搭设高度(m):5.30；采用的钢管(mm):483.0；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式:方木支撑；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；4.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):6000；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.600；木方的间隔距离(mm):250.000；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木35、方抗弯强度设计值(N/mm2):15.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；托梁材料为：钢管(双钢管) :483；5.楼板参数楼板计算厚度220.00 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算:面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 1001.82/6 = 54 cm3；I = 1001.83/12 = 48.6 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.221+0.36、351 = 6.85kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN)：q2 = 2.51= 2.5 kN/m；2、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 其中：q=1.26.25+1.42.5= 11kN/m最大弯矩M=0.1110.252= 0.0687kNm；面板最大应力计算值 = 68750/54000 = 1.273 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 1.237N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为 其中q = 4.10kN/m 面板最大挠度计算37、值 v = 0.6776.252504/(10060004166666.667)=0.064mm；面板最大允许挠度 V=250/ 250=1 mm；面板的最大挠度计算值 0.064mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算:方木按照简支梁计算，其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=51010/6 = 83.33 cm3；I=5101010/12 = 416.67 cm4； 方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 250.250.22= 1.375kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2= 0.350.25 = 0.08838、 kN/m ；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：p1 = (2.5+2)0.80.25 = 0.9 kN；2.方木抗弯强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.2(1.375+ 0.088) = 1.756kN/m；集中荷载 p = 1.41.375=1.925kN；最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.9250.8 /4 + 1.9250.82/8 = 0.539kN.m；最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 0.88/2 + 1.9250.8/2 = 1.210kN ；方木的最大39、应力值 = M / w = 0.539106/83.333103 = 6.468N/mm2；方木抗弯强度设计值 f=15.0 N/mm2；方木的最大应力计算值为 6.468N/mm2 小于 方木的抗弯强度设计值 15.0 N/mm2，满足要求!3.方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下: Q = ql/2 + P/2截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T其中最大剪力: V = 0.81,37/2+1.925/2 = 1.511kN；方木受剪应力计算值 T = 3 1.511/(2 50 100) = 0.4533N/mm2；方木抗剪强度设计值 T = 1.6N/mm2；方木受剪应力计算40、值为 0.453 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.6N/mm2，满足要求!4.方木挠度验算: 托梁材料计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 均布荷载 q = q1 + q2 = 1.37+0.088=2.25kN/m；集中荷载 p = 1.925kN；方木最大挠度计算值 V= 52.258004 /(38460004166666.67) +1.9258003 /( 4860004166666.67) = 0.477mm；方木最大允许挠度值 V= 800/250=3.2 mm；方木的最大挠度计算值 0.477 mm 小于 方木的最大允许挠度值 341、.2 mm,满足要求!四、托梁材料计算托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁采用：钢管(双钢管) :483；W=8.98 cm3；I=21.56 cm4；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 1.9250.8 + 2.25= 3.79 kN； 托梁计算简图 托梁计算弯矩图(kNm) 托梁计算变形图(mm) 托梁计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.539 kN.m ；最大变形 Vmax = 0.958 mm ；最大支座力 Qmax = 6.468kN ；最大应力 = 0.539106/4730=113.953N/mm2 ；托梁的抗压强度设计值f=205 N/mm2 ；托梁的计42、算最大应力计算值 113.953 N/mm2 小于托梁的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为 0.958 mm 小于800/220与3.636 mm,满足要求!五、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双 扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 6.468kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 六、模板支架立杆荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载、43、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.13828.3= 3.905kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.350.80.8 = 0.224 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 250.220.80.8 = 3.52kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 7.665 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.5+2 ) 0.80.8 = 2.88 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N44、 = 1.2NG + 1.4NQ = 13.212 kN；七、立杆的稳定性计算: =N/(A)f其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 13.212kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；按下式计算: l0 = h+2a = 145、.5+0.32 = 2.1 m； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.3 m；l0/i = 2100 / 15.9 = 132 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.386 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=13212.768/（0.386424） = 80.731 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 80.731N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算l0 = k1k2(h+2a) k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.243；k2 - 计算46、长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.013 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.2431.013(1.5+0.12) = 2.141 m；Lo/i = 2140.57 / 15.9 = 135 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.371 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=9402.00/（0.371450） = 56.316N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 56.316 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安47、全隐患。 以上表参照 杜荣军: 扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。梁模板（扣件式）计算书 梁段3-WKL8计算依据 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003一、参数信息梁段3-WKL81.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.45；梁截面高度 D(m)：1.80；混凝土板厚度(mm)：220.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(48、m)：0.10；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb (m)：1.00；梁支撑架搭设高度H(m)：28.30；梁两侧立杆间距(m)：0.80；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：2；采用的钢管类型为483；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.75；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：3.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：49、2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：铁杉；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：13.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：15.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.6；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：18.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底纵向支撑根数：5；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：4；主楞竖向支撑点数50、量：2；穿梁螺栓直径(mm)：M12；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；竖向支撑点到梁底距离依次是：200mm，600mm；1000mm；1400mm主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混51、凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.58m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、37.92 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W f其52、中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 501.81.8/6=27cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.517.850.9=9.638kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.540.9=2.52kN/m；计算跨度: l = (1800-220)/(7-1)= 263.33mm；面板的最大弯矩 M= 0.19.638(1853、00-220)/(7-1)2 + 0.1172.52(1800-220)/(4-1)2= 0.78105Nmm；面板的最大支座反力为: N=1.1q1l+1.2q2l=1.19.638(1800-220)/(7-1)/1000+1.22.520(1800-220)/(4-1)/1000=3.588 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 0.78105 / 2.70104=2.88N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =2.88N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 =0.677ql4/(100EI54、)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 9.638N/mm； l-计算跨度: l = (1800-220)/(7-1)=263.33mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 501.81.81.8/12=24.3cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.6779.638(1800-220)/(7-1)4/(10060002.43105) = 0.21 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =(1800-220)/(4-1)/250 = 1.053mm；面板的最大挠度计算值 =0.21mm 小55、于 面板的最大容许挠度值 =1.053mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 3.997/0.500= 7.994kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 151010/6 = 83.33cm3；I = 15101010/12 = 416.67cm4；E = 10000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.200 56、kNm，最大支座反力 R= 4.397 kN，最大变形 = 0.083 mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 2.00105/8.33104 = 2.4 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 15N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 2.4 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=15N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 500/400=1.25mm；次楞的最大挠度计算值 =0.083mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1.25mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的57、最大支座力4.397kN,按照集中荷载作用下的简支梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 24.493=8.99cm3；I = 210.783=21.57cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞弯矩图(kNm) 主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.440 kNm，最大支座反力 R= 6.859 kN，最大变形 = 0.206 mm（1）主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 4.40105/8.99103 = 48.9 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f =58、 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =48.9N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.206 mm主楞的最大容许挠度值: = 500/400=1.25mm；主楞的最大挠度计算值 =0.206mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =1.25mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算验算公式如下:NN= fA其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 穿梁螺栓型号: M12 ；查表得： 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 59、穿梁螺栓有效面积: A = 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =6.859 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=6.859kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩60、W分别为: W = 2501818/6 = 1.35104mm3； I = 250181818/12 = 1.22105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)1.80+0.500.250.90=12,528 kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+3.00)0.250.90=1.575kN/m；q=12,528+1.575=14.103kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.125ql2= 0.12514.5952252=61、8.925104Nmm； RA=RC=0.375q1l+0.437q2l=0.37512.5280.225+0.4371.5750.225=1.09kNRB=1.25ql=1.2514.1030.225=3.966kN =Mmax/W=8.925104/1.35104=6.611N/mm2；梁底模面板计算应力 =6.61 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.521ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.62、2=10.44kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =225.00mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =225.00/250 = 0.900mm；面板的最大挠度计算值: = 0.52112.5282254/(10060001.22105)=0.222mm；面板的最大挠度计算值: =0.222mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0.8mm，满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自63、重荷载。1.荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=3.966/0.25=15.864kN/m2.方木的支撑力验算 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=51010/6 = 83.33 cm3；I=5101010/12 = 416.67 cm4；方木强度验算计算公式如下:最大弯矩 M =0.1ql2= 0.114.1030.252 = 0.0881 kNm；最大应力 = M / W = 0.0881106/83333.3 = 1.057N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值64、 1.057N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.614.1030.25 = 2.115 kN；2.115方木受剪应力计算值 = 32.1151000/(250100) = 0.635N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.6 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.635N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.6 N/mm2,满足要求!方木挠度验算计算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值 = 0.67714.1032504 /(10010065、00416.667104)=0.086mm；方木的最大允许挠度 =0.2501000/250=1.000 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.086mm 小于 方木的最大允许挠度 =1 mm，满足要求！3.支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=1.09kN 梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=3.966kN 梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=0.5000.250(1.20.12024.000+1.43.000)+1.220.250(1.800-0.220)0.500=1.97kN 经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N3=0.589 kN；N66、2=4.741 kN；最大弯矩 Mmax=0.141 kNm；最大挠度计算值 Vmax=0.051 mm；最大应力 =0.141106/4490=31.5 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值 31.5 N/mm2 小于 支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!八、梁跨度方向钢管的计算作用于梁跨度方向钢管的集中荷载为梁底支撑方木的支座反力。钢管的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=4.49 cm3；I=10.78 cm4；E= 206000 N/mm2；1.梁两侧支撑钢管的强度计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计67、算；集中力P= 0.589 kN 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算剪力图(kN) 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm)最大弯矩 Mmax = 0.052 kNm ；最大变形 max = 0.038 mm ；最大支座力 Rmax = 1.266 kN ；最大应力 =M/W= 0.052106 /(4.49103 )=11.5 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 11.5 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度max=0.038mm小于500/150与10 mm,满足要求!268、.梁底支撑钢管的强度计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 4.741 kN 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算剪力图(kN) 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm)最大弯矩 Mmax = 0.415 kNm ；最大变形 max = 0.308 mm ；最大支座力 Rmax = 5.452 kN ；最大应力 =M/W= 0.415106 /(4.49103 )=92.4 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 92.4 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度m69、ax=0.308mm小于500/150与10 mm,满足要求!九、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.75，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.00kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.00 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=5.452 kN；R 12.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!70、 十、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =4.741 kN ；纵向钢管的最大支座反力： N2 =5.452 kN ；脚手架钢管的自重： N3 = 1.20.12928.3.=4.38 kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N4=1.2(1.80/2+(0.60-0.450)/2-0.600)0.500.50+(1.80/2+(0.600-0.450)/2-0.600)0.500.120(1.50+24.00)=0.680kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值： N5=71、1.4(3.000+2.000)1.800/2+(0.600-0.450)/2-0.6000.600=0.709kN；N =N1+N2+N3+N4+N5=4.741+5.452+4.38+0.680+0.709=15.963 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度72、 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.1= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=15963.00/(0.205473、242) = 91.826 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 91.826N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力：N1 =4.741 kN ；纵向钢管的最大支座反力：N2 =5.452 kN ；脚手架钢管的自重： N3 = 1.20.129(28.3-1)=2.262 kN；4.226N =N1+N2+N3 =4.741+5.452+4.226=12.3 kN ；14.42 - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立74、杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.1= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，=1.7； a 75、- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=12299.937/(0.205424) = 141.5 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 141.5 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算 lo= k1k2(h+2a) = 1.1671.037(1.5+0.12) = 2.057 m； k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167; k2 - 计算长度附加系数，h+2a =1.7按照表2取值1.037 ；lo/i = 2057.304 / 15.9 = 129 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.401 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；= 13582.057/(0.401424) = 72.3 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 72.3 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。