1、长沙世茂希尔顿酒店工程高大支模施工方案编制人：审核人： 审批人： 编制单位：长沙世茂滨江希尔顿酒店项目经理部编制日期：III长沙世茂希尔顿酒店工程 高大支模施工方案目 录1工程概况21.1工程简介21.2高大支模区域22编制依据33 施工准备43.1技术准备43.2材料准备43.3设备准备73.4人员准备73.5施工进度84主要施工工艺84.1高大模板支撑体系基础处理84.2模板支模架设计85高大支模架搭设施工165.1搭设操作方法165.2施工使用的要求186 模板的拆除196.1模板拆除原则196.2模板拆除197 施工安全保证措施197.1管理人员组织机构197.2安全施工主要注意事项22、07.3施工质量管理227.4环境管理268施工应急救援预案及措施268.1坍塌事故268.2应急救援预案278.3监测监控309 模板支撑体系验收3110 记录要求31附表一：施工进度计划表32附表二 ：砼浇灌核准制度表33附图一、二、三、四、五34附件一：宴会大厅150mm厚板模板(扣件钢管高架)计算书39附件二：宴会大厅6001200梁模板(扣件钢管高架)计算书52附件三：锅炉房450750梁模板(扣件钢管高架)计算书68附件四：锅炉房200mm厚板模板(扣件钢管高架)计算书83附件五：锅炉房4001350梁模板(扣件钢管高架)计算书93附件六：锅炉房450900梁模板(扣件钢管高架)计3、算书93附件七：二层8502000梁模板(扣件钢管高架)计算书108附件八：二层8502400梁模板(扣件钢管高架)计算书1391工程概况1.1工程简介 长沙世茂希尔顿酒店工程位于岳麓区，紧临银盆岭大桥和湘江，南侧为岳麓大道，北侧为安居路，西侧为岳北路。本工程由一栋51层的五星级酒店和五层裙房组成。工程总建筑面积约14.46万m2，其中地下建筑面积3.42万m2，地上面积11.04万 m2，酒店建筑总高度约241米。1.2高大支模区域本工程高大支模所涉及区域主要有：1）、裙楼四层宴会大厅：位于1/B1/C轴交1217轴区域，建筑面积为370 m2，详见图1.1。图1.1 裙房4层高大支模区域图4、宴会大厅主要结构尺寸详见下表1.1。表1.1 裙房5层高大支模区域数据表楼层及部位楼层标高（上/下）结构层高(m) 楼板厚度立杆基础梁柱梁截面尺寸（mm）跨度（m）高度（m）柱截面（mm）高度（m）大型宴会厅1/B1/F交1217轴23.1/14.39.8150 mm混凝土楼面6001200、400700、400600、4007509.09.870090070070092）、裙房锅炉房：位于913轴交HL轴区域，建筑面积为416 m2，详见下图1.2。图1.2 裙房B1F至首层高大支模区域图裙房锅炉房及二层大梁主要结构尺寸详见下表1.2。表1.2主要结构尺寸楼层及部位楼层标高（上/下）结构层高5、(m)楼板厚度立杆基础梁柱梁截面尺寸（mm）跨度（m）柱截面（mm）高度（m）裙房首层HL交913轴-6.3/-14.38200 mm混凝土底板5001000/11008700700845010505.945010008450900/7509350900/80094001350/12008二层梁3.9/-2.26.1150 mm混凝土楼面850240018850200014高大支模工程是本工程施工的重点及难点，对保证施工质量，确保公共安全至关重要，为此，项目部根据建质200987号及有关安全生产法规，编制该施工方案以指导施工。2编制依据1、建设单位提供的施工蓝图（华东建筑设计研究院有限公司设计6、）；2、本工程施工组织设计；3、工程所涉及主要的国家或行业规范、标准、规程、图集，地方标准、法规如表2.1所示。表2.1 工程规范及标准类别规范/标准名称规范/标准编号国家规范/标准混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002（2011版）建筑工程施工质量验收统一标准GB 50300-2013混凝土模板用胶合板GB/T17656-2008木结构设计规范GB50005-2005建筑结构荷载规范GB50009-2012建设工程施工现场消防安全技术规范GB50720-2011行业规范/标准高层建筑混凝土结构技术规程JGJ3-2010建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20117、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008建筑机械使用安全技术规程JGJ33-2012施工现场临时用电安全技术规范JGJ46-2005建筑施工安全检查标准JGJ59-2011建筑施工高处作业安全技术规范及说明JGJ80-91建筑工程大模板技术规程JGJ74-2003钢管满堂支架预压技术规程JGJ/T194-2009建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ 300-2013危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987号建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则建质2009254号企业标准混凝土结构工程施工工艺标准ZJQ00-SG-002-2003高大模板工程及支撑系统安全监督管理规定中建8、三安201051号3 施工准备3.1技术准备（1）组织施工技术人员在施工前认真学习技术规范、标准、工艺规程，熟悉图纸核对建筑和结构及土建与设备安装专业图纸之间的尺寸是否一致。（2）组织专项交底会，对施工队进行技术交底，并做好文字记录。（3）对施工人员进行安全和技术培训，加强班组的技术素质。（4）测量人员放出梁柱墙轴线及细部线，为支撑立杆定位提供依据。3.2材料准备 确保材料质量合格，按材料进场计划分期分批进场，并按规定地点存放，做好遮盖保护。同时对各种进场材料进行抽检试验并附有新钢管应有产品质量合格证。材料需满足下列条件： 3.2.1 承插型盘扣式钢管1）其材质应符合现行国家标准低合金高强度结9、构钢（GB/T1591-2008）、碳素结构钢（GB/T700-2006）以及一般工程用铸造碳钢件（GB/T 11352）的规定，各类支架主要构配件材质应符合表1的规定。表3.1 承插型盘扣式钢管支架主要构配件材质立杆水平杆竖向斜杆水平斜杆扣接头连接套管可调底座可调托座可调螺母连接盘、插销Q345AQ235BQ195Q235BZG230-45020号无缝钢管Q235BZG270-500Q235B2）钢管外径允许偏差应符合下表3.2的规定，钢管壁厚允许偏差0.1mm。表3.2钢管外径允许偏差（mm）外径D外径允许偏差48+0.2、0.13）连接盘、扣接头、插销以及可调螺母的调节手柄采用碳素铸钢制10、造时，其材料机械性能不得低于现行国家标准一般工程用铸造碳钢件（GB/T 11352），中牌号为ZG230450的屈服强度、抗拉强度、延伸率的要求。铸钢制作的连接盘的厚度不得小于8mm，钢板冲压制作的连接盘厚度不得小于10mm，允许尺寸偏差0.5mm。4)制作质量要求(1)杆件焊接制作应在专用工装上进行，各焊接部位应牢固可靠。焊丝宜采用符合现行国家标准气体保护电弧焊用碳钢、低合金钢焊丝（GB/T8110）中气体保护电弧焊用碳钢、低合金钢焊丝的要求，有效焊缝高度不应小于3.5mm。(2)楔形插销的斜度应满足楔入连接盘后能自锁，厚度不应小于8mm，尺寸允许偏差0.1mm。(3)立杆连接套管有铸钢套管11、和无缝钢管套管两种形式。对于铸钢套管形式，立杆连接套长度不应小于90mm，外伸长度不应小于75mm；对于无缝钢管套管形式，立杆连接套长度不应小于160mm，外伸长度不应小于110mm。套管内径与立杆钢管外径间隙不应大于2mm。(4)立杆与立杆连接套管应设置固定立杆连接件的防拔出销孔，承插型盘扣式钢管支架销孔为 14mm，立杆连接件直径宜为 12mm，允许尺寸偏差0.1mm。(5) 构配件进场验收、外观质量应符合以下要求： A 钢管应无裂纹、凹陷、锈蚀，不得采用接长钢管； B 钢管应平直，直线度允许偏差为管长的1/500，两端面应平整，不得有斜口、毛刺；C 铸件表面应光整，不得有砂眼、缩孔、裂纹12、浇冒口残余等缺陷，表面粘砂应清除干净；D 冲压件不得有毛刺、裂纹、氧化皮等缺陷；E 各焊缝应饱满，焊药清除干净，不得有未焊透、夹砂、咬肉、裂纹等缺陷；F 可调底座和可调托座的螺牙宜采用梯形牙，A型管宜配置48丝杆和调节手柄、B型管宜配置38丝杆和调节手柄, 丝杆直径不得小于36mm，壁厚不得小于3mm。可调底座和可调托座的表面应镀锌，镀锌表面应光滑，在连接处不得有毛刺、滴瘤和多余结块；G 架体杆件及构配件表面应镀锌或涂刷防锈漆，涂层应均匀、牢固；H主要构配件上的生产厂标识应清晰。(6)可调底座及可调托座丝杆与螺母旋合长度不得小于45牙，可调托座插入立杆内的长度大于150mm。3.2.2扣件式13、钢管1）模板支架架钢管采用现行国家标准直缝电焊钢管（GB/T 13793）中规定的3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。2）模板支撑架钢管应采用标准规格482.7钢管，壁厚不得小于2.7mm。为确保架体安全进行强度和挠度计算时，钢管壁厚按2.7mm进行计算。3）钢管严禁打孔、压扁，钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；4）钢管外径、壁厚、端面等的偏差；钢管表面锈蚀深度；钢管弯曲变形应符合规范规定；5）钢管应进行防锈处理，每根钢管质量不宜大于25kg。6）施工现场应建立钢管使用台帐，详细记录钢管的来源、14、数量和质量检验等。3.2.3扣件1）扣件式钢管脚手架应采用可锻铸铁制作的扣件其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831-2006）的规定；采用其它材料制作的扣件应经试验证明其质量符合该标准的规定后方可使用。2）有裂缝、变形或螺栓出现滑丝的扣件严禁使用，扣件应进行防锈处理。3）模板支撑架采用的扣件在螺栓拧紧扭力矩达65Nm时，不得发生破坏。4）施工现场应建立扣件使用台帐，详细记录扣件的来源、数量和质量检验等。3.2.4木枋木枋宜采用等柏木，木方要求无翘曲，表面顺直，规格为45*90*2000（B*H*L），符合木结构工程施工及验收规范和木结构设计规范中的有关规定。3.2.5木模板采用15、18厚的胶合板，板材表面应平整光滑，应有易脱模和可两面使用的特点。3.2.6脚手板 采用宽250mm、厚50mm木跳板，两端使用10-14号镀锌铁丝捆紧在小横杆上。端头再用木条钉上，形成整体。所有木跳板进场时必须将两端用铁丝捆好，收头。3.2.7安全网 采用绿色2000目密目安全网，长6000mm，宽1800mm。其性能要符合国家规定和冲韧试验规定，进场需进行材料复试。表3.3高大支模主要材料需用计划序号施工部位材料名称规格单位数量备注1宴会大厅九层板183091518mmm238002木枋45*90*2000m3763普通钢管A482.7T104扣件十字、旋转、对接颗20005承插盘扣钢管A16、483.0T736普通对拉螺栓M14套607水平安全网61.8m215008顶撑60套30001锅炉房九层板183091518mmm212002木枋45*90*2000m3243普通钢管A 482.7T74扣件十字、旋转、对接颗14005承插盘扣钢管A 483.0T136普通对拉螺栓M14套20007水平安全网61.8m22508顶撑60套30003.3设备准备表3.4主要设备需用计划序号机械名称型 号数 量规 格1木工圆盘锯MJ1062台5.5 KW2木工压刨机MB1061台3KW3塔 吊TC70351台35 KW4手 提 电 锯斯蒂尔MS6606把1KW5手 提 电 钻J1Z-KN-10817、把2KW6全 站 仪徕卡1台17水 准 仪DSZ21台1/5003.4人员准备（1）根据劳动力需要量计划，提前组织工人进场。（2）做好施工人员进场的安全、质量、防火、文明施工等教育工作，进行岗前培训，对关键技术工种必须持证上岗，按规定进行三级安全技术交底。表3.5高大支模体系施工人员分配表序 号管理人员人数（人）序 号特种作业人员人数（人）1生产经理15木 工602技 术 员26架 工253安 全 员27塔吊操作、指挥工44质 检 员18电 工25施 工 员39测 量 员23.5施工进度本工程宴会厅高支模工程及支撑体系施工工期为23天，锅炉房高支模工程及支撑体系施工工期为18天；施工进度计划详18、见附表一：宴会大厅、锅炉房施工进度计划（横道图）。4主要施工工艺4.1高大模板支撑体系基础处理 为保证高大支模架支撑体系基础稳固，首先在高大支模架立杆下垫不小于4590木枋，宴会厅14.3m结构层、19.9m设备层及锅炉房-8.1m结构层砼浇灌后，其支撑架体全部保留严禁拆除，直至高大支模架结构层砼浇灌后28天方可拆除底层以下支模架体。4.2模板支模架设计 本工程采用承插盘扣式钢管脚手架，其对现场工人的技术水平要求较低，且支模架体纵横杆不会遗漏，有利于支模架体施工质量的保证。因此本工程采用承插盘扣式钢管脚手架，纵、横杆件有:0.6、0.9、1.2m规格，由于横杆模数限制，部分梁两侧立杆至梁边距离19、大于0.3m时增加立杆，架体所有步高均为1.2m。梁底部采用壁厚不小于3.0钢管加可调顶撑作支撑。支模架中，主楞采用A482.7钢管，次楞采用45*90木枋。4.2.1架体构造及布置基本数据 1)、四层大型宴会厅支模架设计 （1）梁截面6001200 (mm)：立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.9；梁两侧立杆间距(m)：1.2；立杆步距h(m)：1.20；梁底增加承重立杆根数：2；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；立杆承重连接方式：采用可调顶撑；梁板支撑架搭设高度H(m)：9.8；梁底、梁侧木枋间距均为210mm，在距梁底150mm增加一道M14对拉螺杆，沿梁高方向间距400，沿梁20、跨方向间距450mm。 图4.1 6001200 (mm)梁高大支模示意图（2）梁截面400750 (mm)：立杆沿梁跨度方向间距La(m)：1.2；梁两侧立杆间距(m)：1.2；立杆步距h(m)：1.20；梁底增加承重立杆根数：1；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向； 立杆承重连接方式：采用可调顶撑；梁板支撑架搭设高度H(m)：9.8；梁底、梁侧木枋间距分别为150mm、200 mm，在距梁底200mm增加一道M14对拉螺杆，沿梁高方向间距400，沿梁跨方向间距450mm。400600/700梁支模架按400750梁支模架搭设。图4.2 400750 (mm)梁高大支模示意图（3）楼21、板厚为150mm考虑到梁支撑布置及承插盘扣水平杆模数要求，板支撑架体立杆纵向间距为1.2m（局部考虑梁位置间距设置0.9m）、横间距0.9m设置，步距(m):1.20；每隔3m设置密肋梁；先布置梁下支撑，再布置板下支撑；模板支架搭设高度(m):9.8；采用的钢管(mm):483 ；板底支撑连接方式：方木支撑；立杆承重连接方式：可调顶撑。 (4）架体平面布置图详附图一、二。2）锅炉房一层支模架设计（1）梁截面4001350 (mm)：立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.9；梁两侧立杆间距(m)：1.20；立杆步距h(m)：1.20；梁底增加承重立杆根数：2；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面22、方向；立杆承重连接方式：采用可调顶撑；梁板支撑架搭设高度H(m)：8；梁底木枋间距为133mm、梁侧木枋间距为192 mm，在距梁底200mm增加一道M14对拉螺杆，沿梁高方向间距400，沿梁跨方向间距450mm。梁截面小于4001350，大于450900支模架按4001350梁支模架搭设。图4.3 4001350 (mm)梁高大支模示意图（2）梁截面450900 (mm)：立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.9；梁两侧立杆间距(m)：1.20；立杆步距h(m)：1.20；梁底增加承重立杆根数：1；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；立杆承重连接方式：采用可调顶撑；梁板支撑架搭设高度H23、(m)：8；梁底、梁侧木枋间距分别为150mm、233mm，在距梁底150mm增加一道M14对拉螺杆，沿梁高方向间距400，沿梁跨方向间距450mm。350900/800及梁截面小于450900，大于400750支模架按450900梁支模架搭设。图4.4 450900 (mm)梁高大支模示意图（3）楼板厚为200mm横向间距或排距(m): 0.9；纵距(m): 0.9；步距(m):1.20，考虑梁宽局部位置间距设置为0.91.21.2m；模板支架搭设高度(m):8；采用承插盘扣式钢管(mm):483；板底支撑连接方式：方木支撑；立杆承重连接方式：可调顶撑。 （4）架体平面布置图详附图三、四。324、）一层大梁支模架设计（1）梁截面8502000 (mm)：立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.45；梁两侧立杆间距(m)：1.20；立杆步距h(m)：1.20；梁底增加承重立杆根数：3；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；立杆承重连接方式：采用可调顶撑；梁底、梁侧木枋间距分别为106mm、264mm，在距梁底250mm增加一道M14对拉螺杆，沿梁高方向间距450，沿梁跨方向间距450mm。 图4.5 8502000 (mm)梁高大支模示意图（2）梁截面8502400 (mm)：立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.45；梁两侧立杆间距(m)：1.20；立杆步距h(m)：1.20；梁底增加25、承重立杆根数：3；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；立杆承重连接方式：采用可调顶撑；梁底、梁侧木枋间距分别为121mm、250mm，在距梁底200mm增加一道M14对拉螺杆，沿梁高方向间距450，沿梁跨方向间距450mm。图4.6 8502400 (mm)梁高大支模示意图4.2.2、梁、板架体支撑设置及架体剖面图4.7 梁、板架体支撑设置由于框架柱分二次浇筑，在搭设满堂脚手架的过程中，遇下部柱子或有周边结构时，增设钢管柱箍，将满堂脚手架与已浇灌砼框架柱进行拉结，有条件位置两步一拉，使架体与周围结构连接成整体，增加高支模架体的的整体稳定性。详见下图。图4.8 架体与已浇砼框架柱连接详图26、5高大支模架搭设施工5.1搭设操作方法1）、根据工程特点和施工要求编制脚手架搭设方案。2）、高大支模架立杆下垫不小于4590木枋，宴会厅14.3m结构层、19.9m设备层及锅炉房-8.1m结构层砼浇灌后，其支撑架体全部保留严禁拆除，直至高大支模架结构层砼浇灌后28天方可拆除底层以下支模架体。3）、选择架料材料。本工程选取48，壁厚2.7mm的钢管，钢管要求平直，扣件和螺栓要求光洁、灵活。变形过大、损坏严重者不能使用。4）、随时校正脚手架杆件垂直和水平偏差，避免偏差过大。脚手架各杆件相交处伸出的端头，均应大于100mm，以防止构件滑脱。5）、钢管脚手架的搭设顺序：测量放线 摆放垫木 摆放纵向扫地27、杆 逐根树立立杆，随即与横向扫地杆扣紧 安第一步纵向大横杆并与各立杆扣紧 安第一步横向大横杆并与立杆扣紧 安装上部的纵横向大横杆 搭设纵向和横向剪刀撑 搭跳板 挂水平安全网 立顶撑 搭横向支撑模板 铺梁板底模 绑扎梁钢筋 封梁边模。6）、锅炉房6.1处梁上预埋连墙件，混凝土浇筑后与满堂脚手架进行连接。7）、竖向斜杆满布设置，中间层设置水平兜网。8）、满堂架与已浇灌混凝土框架柱连成整体时，必须对柱角采取有效保护措施。9）、脚手架拆除严格遵守拆除顺序，由上而下，后施工的先拆。10）、二层8502000mm和8502400mm两条大梁施工时，梁底木枋满铺，同时在梁底中部增设钢管格构柱，以减少混凝土浇28、筑过程中的变形。11）、跨度大于4m的梁板模板支设需按1/10003/1000起拱，即跨度46m的梁按1/1000起拱，跨度68m的梁按2/1000起拱，跨度大于8m的梁按3/1000起拱。12）、本架体高度在820m，在最顶步距两水平拉杆中间应分别增加一道水平拉杆。所有水平拉杆的端部均应与四周结构物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。宴会大厅和锅炉房支模架架体搭设时，在外侧周围设由下至上的竖向连续式剪刀撑；中间在纵横向每隔10m左右设由下至上的竖向连续式剪刀撑，其宽度为46m，并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑。剪刀撑杆件的底端应与底面顶紧，夹角宜为29、4560。本架体高度超过8m，在纵横向相邻的两竖向连续式剪刀撑之间增加之字斜撑，在有水平剪刀撑的部位，每个剪刀撑中间处增加一道水平剪刀撑。详见附图二、四。13）、楼板面结构采用满堂承插型盘扣架体，梁底立杆采用钢管支撑，两种支撑在搭设过程中不得混用。满堂承插型盘扣架体与梁底钢管扣件架相邻界面采用6m长横钢管将梁底立杆与两步承插型盘扣架体用扣件连成整体，详见图4.9。图5.1 盘扣与钢管相邻界面处理详图5.2施工使用的要求施工过程中应先对模板搭设范围内混凝土柱浇筑完毕，竖向构件先行浇筑（并将架体与已浇筑方柱固接形成整体）最后浇筑水平向构件。竖向构件达到设计强度的50%后才能浇筑水平结构，大梁混凝土30、每层浇筑厚度不能超过400mm。竖向构件砼采用塔吊配料斗运输浇灌，水平结构采用汽车泵。在进行水平向构件施工时，需确保模板支架施工过程中均衡受载，采用分段浇筑，纵横向10米左右为一段，先浇筑至屋顶板面后，再统一浇筑上翻梁吊模砼。混凝土浇筑时根据各分区退泵路线浇筑，并注意砼施工缝处理，不要形成冷缝。总图路线见附图五。严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，模板支架上荷载堆载不超过100mm。在施工中，严禁出现架料等集中堆载，混凝土集中堆载等情况，混凝土浇筑时采用布料杆进行施工，保证混凝土堆载厚度在板厚以上20cm内。浇筑前，由工长在技术交底中指定5名作业人员监视支架和支承情况，发现下沉、松动及时调整修31、正、加固。6 模板的拆除6.1模板拆除原则1）高支模区域部分满堂支撑架施工完毕未达到拆模强度前，下部三层所有满堂架禁止拆除。2)模板拆除根据现场同条件的试块指导强度，符合设计要求的百分率后，方可拆模。3)模板及其支架在拆除时混凝土强度要达到要求。在拆除侧模时，混凝土强度要达到1.2MPa （依据拆模试块强度而定），保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后方可拆除。承重性模板，其混凝土强度必须符合混凝土结构工程施工及验收规范（GB 50204-2011版 ）及相关规范要求，方可拆除。4)模板拆除，遵循先安后拆、后安先拆，先非承重部位、后承重部位以及自上而下的原则。拆模时，严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。532、)拆除后的模板及其配件，严禁抛扔，要有人接应传递，指定地点堆放。6)拆除后的模板材料，应及时清除面板砼残留物，涂刷隔离剂。7)拆除后的模板及支承材料应按照一定顺序堆放，尽量保证上下对称使用。8)严格按规范规定的要求拆模，严禁为抢工期、节约材料而提前拆模。9)模板拆除后，对于结构的棱角部位，要及时进行保护，以防止损伤。6.2模板拆除1)模板拆除时，先调节顶部支撑头，使其向下移动，达到模板与梁或楼板分离的要求，其余模板均落在满堂脚手架上。2)模板拆除吊至存放地点时，模板保持平放，然后用铲刀、湿布进行清理。支模前刷脱模剂。模板有损坏的地方及时进行修理，以保证使用质量。3)模板拆除后，及时进行板面清理33、，涂刷隔离剂，防止粘结灰浆。7 施工安全保证措施7.1管理人员组织机构为实现安全生产的目标和指标，项目成立环境和安全生产领导小组，具体负责环境和职业健康安全管理工作，确定各自职责，进行分工，并传达到每个责任人。项目环境、安全管理组织机如下：图7.1 管理人员组织机构图7.2安全施工主要注意事项1）、支设4m以上的立柱模板和梁板模板时，应搭设工作台，不足4m的，可使用马凳操作，不准站在柱模板上操作和在梁底模上行走，更不允许利用拉杆、支撑攀登上下。2）、当搭设4m以上的梁板模板时，应在满堂架中间设一层简易安全网，以防止高空坠落及坠物伤人。3）、搭拆脚手架、模板时，应按高处作业安全技术规范的有关规定34、进行。且地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。4）、拆脚手架、模板前，应由工程项目技术负责人向工长、安全员、施工操作队组全体人员作详细的安全技术交底。5）、架子工、模板工持证上岗，搭设施工时避免上下同时作业。钢管横杆、立杆的接头应错开。紧固时注意握紧工具、扣件避免其坠落伤人。外架上所有脚手板、挡脚板、安全网必须搭设牢固、封闭严密，以防发生高空坠落、施工落物和水泥、建筑垃圾等粉尘飞扬等现象。6）、搭拆脚手架过程中，操作人员应系好安全带带好安全帽，一切操作过程都应符合相关安全操作规范、规程和标准。7）、拆模采用长撬杆，严禁操作人员站在正拆除的模板下，拆模间歇时，将活动的模板、拉35、杆、支撑固定。8）、对职工进场进行安全技术教育，发现施工中的安全 技术问题应及时解决。9）、现场安全员有权制止违章指挥和违章作业，遇有险情应立即停止施工作业，并报告工程项目领导及时处理。10）、模板拆除时，不应对搂层形成冲击荷载，拆除的模板和支架应分散堆放并及时运走，防止人员踏空坠落。7.2.1脚手架施工的危险源脚手架搭、拆、使用时的高空坠落；脚手架搭、拆、使用时的物体打击；脚手架的坍（垮）塌。 7.2.2针对高空坠落的管理要求1) 参与搭拆作业的人员，须持证上岗，安全帽、安全带、防滑鞋等要穿戴齐全，严禁酒后作业。作业面上宜铺设必要数量的脚手板并予临时固定。2) 工人在架上作业时，应注意自我安36、全保护和他人的安全，避免发生碰撞、闪失、和落物；严禁在架上嬉闹和坐在栏杆上等不安全处休息。3) 脚手架进行全封闭使用，外架底部满铺脚手板，下挂密目安全兜网一道。（外架另行设计。）安全网必须与结构连接严密牢固。严禁使用损坏和腐朽的安全网。4) 作业人员在架上的最大作业高度应以可进行正常操作为度，禁止在架板上加垫器物或单块脚手板以增加操作高度。5) 人员上下脚手架必须走设安全防护的出入通(梯)道，严禁攀援脚手架上下。6) 六级及六级以上大风和雨、雪天应停止脚手架作业；雨、雪之后上架作业时，应把架面的积雪、积水清除掉，仔细检查确认安全后，方可上人操作。7.2.3针对物体打击的管理要求1) 搭拆过程中37、，不得单人进行装设较重杆配件和其它易发生失衡、脱手、碰撞、滑跌等不安全的作业。2) 拆除工作中，严禁使用榔头等硬物击打、撬挖，拆下的扣件应放入袋内，传递至地面并放指定地点堆存。3) 拆下的钢管与配件，应及时传送至楼层内，防止碰撞，严禁抛掷。4) 在整个拆除作业过程中，项目安全员应切实作好现场巡查工作，在主要通道处设置警戒区，安排警戒员一名巡视，确保拆除作业顺利进行。7.2.4针对坍（垮）塌的管理要求1) 脚手架应严格按方案打折，在搭设中不得随意改变构架设计、减少杆配件设置和对立杆纵距做尺寸放大。确有实际情况，需要对构架作调整和改变时，应提交技术主管人员解决。2) 本架只允许作为结构施工支模架，38、不允许堆载，不得随意超负荷使用。3) 本架作为支撑架，立杆垂直度须严格控制，一般须吊线复核，必要时用经纬仪复核垂直度。4) 在作业中，禁止随意拆除脚手架的基本构架杆件、整体性杆件、连接紧固件、安全网等。5) 主施工前因操作要求需要拆除部分架体时，必须经项目总工同意，并由施工工长旁站指挥，防止误拆杆件。7.3施工质量管理7.3.1质量管理基本要求为保证支模架施工质量，控制安全风险，设置四个停工验收点，即：脚手架基础验收、脚手架验收和主验收。由安全员、技术员负责停工验收，验收合格后，方可插入下一道工序施工。脚手架搭设时，应先搭设一个区域，进行区域验收后，才能大面积搭设7.3.2 脚手架的施工验收要39、求1）、 验收人员：施工完由项目工程项目生产负责人、技术和安全、施工人员进行验收，确认合格后方可投入使用。2）、 检查验收必须严肃认真进行，要对检查情况、整改结果填写记录内容，并签字齐全。3）、 重点验收项目 扣件验收：安装后的扣件应按随机均布原则进行抽样检查，梁底扣件需100%检查；检查扣件主要看其连接是否紧固，不合格时，必须整体重新拧紧或更换扣件，并经复验合格方可验收。表7.1 扣件拧紧质量、抽样数目及判定标准项次检查验收项目安装扣件数量（个）抽检数量（n）合格判定数(Ac)1连接立杆与横向或斜撑的扣件；接长立杆、纵向水平杆或斜撑的扣件51909115015128028150050112040、01201320058132032500112352连接横向水平杆与纵向水平杆的扣件51909115015128028150050112001201320058132032501235710注：表中的合格判定数系指允许不合格数 杆件设置是否齐全，连接件、挂扣件、承力件和建筑物的固定件是否牢固可靠。 安全设施（安全网、护栏、挡脚板等）、脚手板导向和防坠装置是否齐全和安全可靠。 基础是否平整坚实，支垫是否符合要求。 固结点的数量、位置和竖向水平间距是否符合要求。 垂直度及水平度是否合格，其偏差应符合以下要求： 立杆垂直偏差：因本脚手架搭设高度小于40m，要求纵向偏差不大于H/400，且不大于10041、mm；横向偏差不大于H/600，且不大于50mm。 纵向水平杆水平偏差不大于总长度的1/300，且不大于20 mm，同跨内外高度差不得大于10mm；横向水平杆水平偏差不大于10mm，外伸尺寸的误差不应大于50mm。 脚手架的步距、立杆横距偏差不大于20mm；立杆纵距偏差不大于50mm。 中心节点处各扣件距中心节点的偏差不得大于150mm、相邻立杆对接扣件高差小于50mm；大横杆、立杆对接扣件位置据中心节点不大于相邻杆件跨距的1/3。7.3.3脚手架维护与保养1)检查脚手架是否变形或沉陷。若有异常，应随时上报、及时处理。2)检查脚手架整体和局部尤其是主梁下立杆的垂直度，若有异常，应及时加固和消除42、隐患。3)检查扣件时，先看其外观，视情况对其进行涂油和紧固。4)检查脚手板是否松动、悬挑，如有问题，及时修正。5)检查连接件是否齐全、松动、位移等，因施工需要移动，必须在专人负责下在相邻位置补足。6)检查安全网、挡板、栏杆等是否完整、牢固，若有损坏及时调换、整改。7)检查脚手架的荷载情况。支模架上不准堆放大量材料、过重的设备，以免超过设计荷载，如发现有处于不安全位置和不稳定状态的，应及时纠正。此外，还要逐日清除脚手板上的垃圾。8)脚手架维护和保养应设专人定期完成，遇大风、大雪、大雨天气应重新维护验收后投入使用。7.3.4脚手架的拆除1)拆除条件A.对拆除外架造成安全隐患的事项已经处理完毕，已经43、采用明确标识区别可拆除部份杆件和不可拆除部分杆件。B.已由技术人员向操作人员做详细的技术交底。C.已在脚手架周围于坠落范围四周设置“禁止入内”的标志，并有专人监护。D.已做好对建筑物的成品保护。E.已在脚手架周围设警戒线，并由安全员专人看管，禁止不相关人员入内。2)拆除顺序脚手架的拆除与搭设顺序正好相反，即后搭设的先拆除，顺序为：安全网挡脚板、脚手板纵横水平杆斜撑立杆。拆除时应自上而下，逐步地进行拆除。斜撑要先拆中间，后拆两端。脚手架拆除后，应及时清理、归堆、保养、入库。7.4季节性安全技术施工措施7.4.1雨季施工安全技术措施脚手架是工人进行施工操作的重要场所，它的安全与稳固性直接影响到工人44、的生命安全与建筑物的质量安全。如遇雨期施工，脚手架应采取如下措施：1）脚手架基础应设置硬地化，混凝土基础应100 厚；2）适当添加与建筑物的连接杆件，这样可增强脚手架的稳定性与抗倾覆的能力，并及时检查各处的连接杆件；3）脚手架上的走道等供人通行的地方应做好防滑与防跌落措施；4）雨天不宜在脚手架上进行施工，如必须在脚手架上操作时，要控制脚手架上的人员、构件及其他建筑材料的数量；5）金属脚手架要做好防漏电措施，脚手架与现场施工电缆（线）的交接处要用良好的绝缘介质隔离。7.4.2冬季施工安全技术措施脚手架搭设必须符合JGJ130-2011建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范和冬期外挑架搭设拆除安全技45、术交底要求及规定，作业人员不得随意搭拆和更改方案，操作时必须系好安全带扣好保险，严禁穿硬底易滑的鞋登高作业，拆除架体前必须对所拆架体全面进行检查，合格后方准拆除作业。1）冬期脚手架作业如遇搭设、拆除现场及钢管架板上有积水、积雪或结冰、霜冻等易滑物，应安排专人清扫干净，并做好防滑措施，防止跌伤和坠落事故及物体打击事故发生。2）项目部及外架作业班组必须经常组织有关人员对脚手架进行全面检查，不合格的脚手架坚决不能投入使用，脚手架的拉接点和护身栏杆必须符合方案要求，作业层必须满铺架板，架板要固定牢靠，不能有两支点或探头板等隐患。3）脚手架作业除符合上序规定还必须符合现场脚手架安全管理规定，冬期作业时间46、可以调整，上午架体上有霜冻难清除的可以推迟上班时间，中午温度高时抓紧工作。遇有大雾、大雪、大雨立即停止外架搭设拆除作业。4）操作人员必须戴好安全帽，高空作业时应挂好安全带。7.5环境管理针对本工程特点，在脚手架施工过程中不存在重大环境因素，按常规施工即可。表7.2 危险源分析作业活动序号危险源可能后果技术保障措施钢筋工程1焊接作业换焊条未戴绝缘手套触电电焊工必须经专业培训并持证上岗,操作时应穿工作服、绝缘鞋和戴电焊手套、防护面罩等安全防护用品。2焊接无面罩身体健康3钢筋冷拉作业和焊接作业区未设防护设施机具伤害在钢筋冷拉场周边设防护栏杆，禁止人员进行入并在睡目处作标示。4钢筋吊运不规范物体打击钢47、筋吊运应选好吊点，捆绑结实，防止坠落，起吊设专人指挥5钢筋机械未接地，用电不规范触电钢筋机械均为“一机一闸一箱一漏”,并作重复接地保护,漏电保护器应灵敏有效。砼工程1砼振动器开关破损触电对砼振动器经常进行检查，及时维修后才能使用2现场湿作业未穿戴绝缘用品触电对作业人员进行专项交底，并督促其严格执行。架体支撑体系1未按方案要求搭设或搭设不规范坍塌砼浇灌前组织项目相关人员对架体验收，验收合格后方可进行砼浇灌。2砼浇时砼堆集荷载集中坍塌砼浇灌时，现场派传人值班，严禁砼集中堆集高处作业1工人安全意识差，或疲劳作业高处坠落或物体伤人对工人进行安全教育，并宣贯安全处罚制度，加强工人安全意识及自我保护意识。48、2安全防护不到位，未系安全带现场安全人员对作业层安全防护及作业人员进行检查，对安全防护不到位进行及时防护，对高处作业人员未系安全带进行教育、处罚。8施工应急救援预案及措施8.1坍塌事故若脚手架坍塌事故，脚手架完全坍塌之前，坍塌部位会有响声，架体上施工人员应立即呼喊同伴逃离现场，尽量跑向较为安全的部位。项目部公司脚手架坍塌应急预案，保护现场，清理和抢救人员。高空坠落和坠物伤人：一旦发生人员操作失误等原因造成人员由高处坠落或发生高空坠物伤人时，目击者或现场安全巡视员发现后，立即大声呼喊或用对讲机报警，报告坠落地点、坠落人员数量、人员伤亡情况、现场险情状况。项目部启动高空坠落及坠物伤人应急预案，及时49、将伤员送往医院救治。8.2应急救援预案1、机构设置：为对可能发生的事故能够快速反应、救援，项目部成立应急救援领导小组。项目经理张飞为第一安全责任人，执行经理王东为直接安全责任人，陈峰为现场专职安全管理员，并相应成立高支模施工管理领导小组。组 长：张飞副组长：王东、郭木华组 员：陈峰、袁胜、 马先力、朱桔、冯光键、张龙2、报警救援及其他联络电话报警救援及其他联络电话报警救援联络电话：火警119公安110医疗120交通122表8.1 项目部联络姓名、电话序号职务姓名联系电话职责1组长张飞18062007678发生事故要及时赶到现场组织指挥，控制事故的扩大和连续发生，并迅速向上级机构报告。2副组长王50、东15271880372 当施工现场发生突发事件时，负责救险的人员、器材、车辆、通讯联络和组织指挥协调。3副组长郭木华18690730183 负责配备好各种应急物资和消防器材等其他应急设备。4组员陈峰18802721452 负责组织抢险、疏散、救助及通信联络。组织应急检查，保证现场道路畅通，对危险性大的施工项目应与当地医院取得联系，做好救护准备。5组员袁胜18807106186协助处理现场情况。6组员马先力13545210268协助处理现场情况。7组员朱桔15073813275协助处理现场情况。8组员冯光健18670357619协助处理现场情况。9组员张龙18502706265协助处理现场情况51、。3、应急救援工具表8.2 应急救援工具表序号工具名称数量主要用途序号工具名称数量主要用途1氧气袋3个抢救伤员10对讲机6台联系指挥救援2止血急救包5个抢救伤员11小车2辆抢救伤员3爬梯4樘人员疏散12电焊机2台抢救伤员4安全带5套抢救伤员13电动葫芦2套抢救伤员5担 架5个抢救伤员14手动葫芦2套抢救伤员6模板300 m2支撑加固15气割工具2套抢救伤员7木枋20m3支撑加固16小型金属切割机2套抢救伤员8手电筒10个停电时照明17电工常用工具1套抢救伤员9应急灯6个停电时照明18灭火器2个现场灭火4、人员分工与职责（1）项目经理（第一安全责任人）张飞：负责高支模应急救援全面工作。（2）现场52、技术负责人（直接安全责任人）郭木华：负责制定事故预防措施及相关部门人员的应急救援工作职责。安排时间有针对性的应急救援应变演习，有计划区分任务，明确责任。（3）现场专职安全员陈峰：负责现场高支模施工的安全检查工作及现场应急救援的指挥工作，统一对人员，材料物资等资源的调配，并负责事故的上级汇报工作。同时负责执行项目部下达的相关指令。（4）组员陈峰、袁胜、 马先力、朱桔、冯光键、张龙等：当发生紧急情况时，负责事故的汇报，并采取措施进行现场控制工作。同时负责执行项目部下达的相关指令。5、应急救援工作程序（1）当事故发生时小组成员立即向组长汇报，由组长立即上报公司，必要时，汇报当地有关部门，以取得政府部53、门的帮助。（2）由应急救援领导小组，组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中去，尽快控制险情蔓延，并配合、协助事故的处理调查工作。（3）事故发生时，组长或其他组员不在现场时，由在现场的其他组员作为临时负责人负责指挥安排。（4）项目部指定现场专职安全员陈峰负责事故的收集、统计、审核和上报工作，并严格遵守事故报告的真实性和时效性。6、应急救援方法（1）高空坠落应急救援方法：1）当现场只有1人时应大声呼救；2人以上时，就有1人或多人去打“120”急救电话及马上报告应急救领导小组抢救。2）仔细观察伤员的神志是否清醒、是否昏迷等症状，并很可能了解伤员落地的身体着地部位，和着地部位的具体情况。3）如果54、是头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等症状，很可能是颅脑损伤，应该迅速送医院抢救。如发现伤者耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布去堵塞，以免造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。4）如果伤员腰、背、肩部先着地，有可能造成脊柱骨折，下肢瘫痪，这时不能随意翻动，搬动时要三个人同时同一方向将伤员平直抬于木板上，不能扭转脊柱，运送时要平稳，否则会加重伤情。（2）模板、坍塌应急救援方法：1）工地发生高支模坍塌事故时，立即组织人员及时抢救，防止事故扩大，在有伤亡的情况下控制好事故现场。2）报120急救中心，到现场抢救伤员。（应尽量说清楚伤员人数、情况、地点、联系电话等，并派人到路口等待）55、；3）急报项目部应急救援小组、公司和有关应急救援单位，采取有效的应急救援措施；4）清现事故现场，检查现场施工人员是否齐全，避免遗漏伤亡人员，把事故损伯控制到最小；5）预备应急救援工具：切割机、起重机、药箱、担架等。（3）物体打击应急救援方法：当物体打击伤害发生时，应尽快将伤员转移到安全地点进行包扎、止血、固定伤肢、应急以后及时送医院治疗。1）止血：根据出血种类，采用加压包止血法、指压止血法、填塞止血法和止血带止血法。2）对伤口包扎：以保护伤口，减少感染，压迫止血、固定骨折、扶托伤肢，减少伤痛。3）对于头部受伤的伤员，首先应他细观察伤员的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有呕吐，昏迷等症状，应56、迅速送医院抢救，如果发现伤员耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布堵塞，因为这样可能造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。4）如果是轻伤，在工地简单处理后，再到医院检查；如果是重伤，应迅速送医院抢救。8.3监测监控钢管搭设的脚手架承受施工过程中各种垂直和水平荷载。因此脚手架必须有足够的承载能力、刚度和稳定性，在施工过程中，在各种荷载作用下不发生失稳、倒塌。主要监测监控项目为跨中沉降和位移及梁两侧三分之一处，架体结构不超过结构的容许强度、变形、倾斜、摇晃或扭曲现象，以确保安全。1)监测控制采用经纬仪、水准仪对支撑体系进行监测，主要监测体系的水平、垂直位置是否有偏移。2)监测57、点设置观测点可采取在临边位置的支撑基础面（梁或板）及柱、墙上埋设倒“L”形直径12钢筋头。3)监测方法混凝土浇筑过程中，派专人检查支架和支撑情况，发现下沉、松动、变形和水平位移情况的应及时解决。4)监测说明班组每日进行安全检查，项目部进行安全周检查，公司进行安全月检查，模板工程日常检查重点部位：杆件的设置和连接，连墙件、支撑，剪刀撑等构件是否符合要求；连墙件是否松动；架体是否有不均匀沉降，垂直度偏差；施工过程中是否有超载现象；安全防护措施是否符合规范要求；支架与杆件是否有变形现象；监测频率在浇筑混凝土过程中应实时监测，一般监测频率不宜超过2030分钟一次，在混凝土实凝前后及混凝土终凝前至混凝土58、7天龄期应实施实时监测，终凝后的监测频率为每天一次。本工程立柱监测预警值为10mm，立柱垂直偏差在24mm以内，监测数据超过预警值时必须立即停止浇筑混凝土，疏散人员，并及时进行加固处理。9 模板支撑体系验收高支模架验收应分为三步：基础完工后及模板支架搭设前，高支模架体搭设至一半高度时、高支模架体系搭设完成后。在验收时，首先由项目经理组织项目总工、安全总监、质量总监、生产经理等人进行项目内部验收，把各个分项明确到各责任人，验收合格后签字。在项目验收的基础上，由公司（分公司）总工、生产经理、安全总监、质量总监组织技术、安全、质量、工程部等部门人员进行现场内部核验。对验收提出各种安全隐患，由项目经理59、组织整改，再公司（分公司）安全总监组织复查，各种安全隐患整改安毕，自检验收合格，经公司（分公司）总工、生产经理核准。完成内部核准程序后，最后向项目监理单位报验。砼浇灌核准制度详附表二。10 记录要求1)、钢管质量合格证、质量检验报告；旧钢管质量检查记录；2)、扣件质量合格证、质量检验报告；旧扣件质量检查记录；3)、架子工上岗证；4)、扣件螺栓拧紧程度检查记录；5)、脚手架施工技术交底；6)、外脚手架检查验收记录；159附表一：施工进度计划表附表二 ：砼浇灌核准制度表 高大支模施工混凝土浇筑核准表项目名称所属单位高支模情况部位高度最大总荷载跨度最大线荷载高支模方案情况编制人编制时间审核人审核时间60、批准人批准时间周转料具材质钢 管扣件其他料具砼浇筑安 排开盘时间收盘时间浇筑方式支撑架验 收情 况立杆间距步距立杆接长方式基础及垫板扫地杆可调支座使用水平剪刀撑竖向剪刀撑扣件拧紧力矩水平安全网验 收 人主管工长质安总监项目技术负责人项目生产经理项目经理验收时间核 验 人分公司工程部分公司技术部分公司安全部核验时间批 准 人分公司总工批准时间分公司生产经理批准时间附图一、二、三、四、五： 附图一 宴会大厅架体立杆平面布置图附图二 宴会大厅架体剪刀撑布置图附图五 宴会大厅砼浇灌路线图附件一：宴会大厅150mm厚板模板(扣件钢管高架)计算书高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JG61、J130-2011）、混凝土结构设计规范GB50010-2010、建筑结构荷载规范(GB 50009-2012)、钢结构设计规范(GB 50017-2013) 、建筑施工模板规程安全技规范（JCJ162-2008）等规范编制。一、参数信息1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.90；纵距(m):1.20；步距(m):1.20；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.30；模板支架搭设高度(m):9.80；采用的钢管(mm):483.0 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:可调托座；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；62、施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):6000；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.700；木方的间隔距离(mm):250.000；木方弹性模量E(N/mm2):10000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):17.000；木方的截面宽度(mm):45.00；木方的截面高度(mm):90.00；托梁材料为：钢管(双钢管) :482.7；4.楼板参数楼板的计算厚度(mm):150.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算模板面板为受弯构63、件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 1201.82/6 = 64.8 cm3；I = 1201.83/12 = 58.32 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.151.2+0.351.2 = 4.92 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 2.51.2= 3 kN/m；2、强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.24.92+1.43= 10.104kN/m最大弯矩 M=0.110.1042564、02= 63150 Nm；面板最大应力计算值 =M/W= 63150/64800 = 0.975 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 0.975 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1=4.92kN/m面板最大挠度计算值 = 0.6774.922504/(100950058.32104)=0.023 mm； 面板最大允许挠度 =250/ 250=1 mm；面板的最大挠度计算值 0.023 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求65、!三、模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=bh2/6=4.599/6 = 60.75 cm3；I=bh3/12=4.5999/12 = 273.38 cm4； 方木楞计算简图1.荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 250.250.15+0.350.25 = 1.025 kN/m ；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 2.50.25 = 0.625 kN/m；2.强度验算计算公式如下:M=0.1ql2均布荷载 q = 1.2 q1 + 1.4 q2 = 1.21.025+1.40.625 = 66、2.105 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.12.1051.22 = 0.303 kNm；方木最大应力计算值 = M /W = 0.303106/60750 = 4.99 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=17.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 4.99 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 17 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.62.1051.2 = 1.516 kN；方木受剪应力计算值 = 3 1.516103/(2 4590) = 0.561 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.67、7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.561 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.7 N/mm2，满足要求!4.挠度验算计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷载 q = q1 = 1.025 kN/m；最大挠度计算值 = 0.6771.0259004 /(100100002733750)= 0.167 mm；最大允许挠度 =1200/ 250=4.8 mm；方木的最大挠度计算值 0.167 mm 小于 方木的最大允许挠度 4.8 mm,满足要求!四、托梁材料计算托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁采用：钢管(双钢管) :482.7；W=8.98 68、cm3；I=19.78 cm4；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P2.273kN; 托梁计算简图 托梁计算弯矩图(kNm) 托梁计算变形图(mm) 托梁计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.745 kNm ；最大变形 Vmax = 1.002 mm ；最大支座力 Qmax = 9.021 kN ；最大应力 = 744632.056/8980 = 82.921 N/mm2；托梁的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；托梁的最大应力计算值 82.921 N/mm2 小于 托梁的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度为 1.002mm 小于 1200/150与10 69、mm,满足要求!五、模板支架立杆荷载设计值(轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1589.8 = 1.549 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.350.91.2 = 0.378 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 250.150.91.2 = 4.05 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.977 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.5+2 ) 0.970、1.2 = 4.86 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 13.977 kN；六、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式: =N/(A)f其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 13.977 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 71、：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；按下式计算: l0 = h+2a = 1.2+0.12 = 1.4 m； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；l0/i = 1400 / 15.9 = 88 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.673 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=13976.856/（0.673424） = 48.981 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 48.981 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算72、l0 = k1k2(h+2a)= 1.1851.033(1.2+0.12) = 1.714 m；k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.185；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.4 按照表2取值1.033 ；Lo/i = 1713.747 / 15.9 = 108 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.53 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=13976.856/（0.53424） = 62.197 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 62.197 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 模板承重架应尽量利73、用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军: 扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。七、立杆的地基承载力计算立杆地基承载力考虑下方两层架体验算第5层现浇楼盖正在施工，下设2层支架。楼盖板设计板厚度150mm，板底模板采用胶合木板，模板支架采用钢管支撑，钢管型号483，现浇层楼盖施工荷载为2.000kN/m2。楼盖板计算板单元计算长度BL(m)：3；板单元宽度BC(m)：3。(1)第4层楼盖模板支架参数：立杆横向间距（m）：La=0.9；立杆纵向间距（m）：Lb=1.2；本层层高H4=5m，楼盖板厚度为h4=150mm；本层混凝土已浇筑时间（天）：T4=10；混凝土强度f74、c4=11.69MPa；混凝土弹性模量Ec4=26775MPa；立杆传递荷载组合值(kN)：P4=8.346kN。楼盖板配筋信息如下：钢筋位置 配筋量及等级 钢筋面积（mm2）X向正筋 HRB33512150 ASX=754Y向正筋 HRB33512150 ASY=754X向负筋 HRB3358150 ASX=335.33Y向负筋 HRB3358150 ASY=335.33(2)第3层楼盖模板支架参数：立杆横向间距（m）：La=0.9；立杆纵向间距（m）：Lb=1.2；本层层高H3=4.8m，楼盖板厚度为h3=150mm；本层混凝土已浇筑时间（天）：T3=21；混凝土强度fc3=15.03MP75、a；混凝土弹性模量Ec3=30870MPa；立杆传递荷载组合值(kN)：P3=0.546kN。楼盖板配筋信息如下：钢筋位置 配筋量及等级 钢筋面积（mm2）X向正筋 HRB33512150 ASX=754Y向正筋 HRB33512150 ASY=754X向负筋 HRB3358150 ASX=335.33Y向负筋 HRB3358150 ASY=335.33(3)结构计算简图： 结构模型立面图 结构模型平面图2、荷载计算(1)第4层荷载计算：立杆传递荷载组合值：P4=8.346kN；楼盖自重荷载标准值：g4=150.00/100025=3.750kN/m2；板计算单元活荷载标准值：q4=P4/(L76、aLb) =8.346/(0.9001.200)=7.728kN/m2；(2)第3层荷载计算：立杆传递荷载组合值：P3=0.546kN；楼盖自重荷载标准值：g3=150.00/100025=3.750kN/m2；板计算单元活荷载标准值：q3=P3/(LaLb) =0.546/(0.9001.200)=0.506kN/m2；(3)楼层荷载分配：假设层间支架刚度无穷大，则有各层挠度变形相等，即：P1/(E1h13)=P2/(E2h23)=P3/(E3h33).则有：Pi=(Eihi3Pi)/(Eihi3)；根据此假设，各层楼盖承受荷载经模板支架分配后的设计值为：Ec4h43=26775.0001577、.0003=90365625.000Ec3h33=30870.00015.0003=104186250.000G4=1.2(90365625/194551875)7.5=4.180kN/m2G3=1.2(104186250/194551875)7.5=4.820kN/m2Q4=1.4(90365625/194551875)8.233=5.354kN/m2Q3=1.4(104186250/194551875)8.233=6.173kN/m23、板单元弯矩计算四边固定：Bc/Bl=3000.0/3000.0=1.000；查表：m1=0.01760，m2=0.01760，m1=-0.05130，m278、=-0.05130；四边简支：Bc/Bl=3000.0/3000.0=1.000；查表：mq1=0.03680，mq2=0.03680；(1)第4层板单元内力计算： 板结构配筋图因为计算单元取连续板块其中之一，故需计算本层折算荷载组合设计值：G4=G4+Q4/2=6.86kN/m2；Gq=G4+Q4=9.53kN/m2；Q4=Q4/2=2.68kN/m2；M1=(m1+m2)G4Bc2+(mq1+mq2)Q4Bc2=2.37kN/m2；M2=(m2+m1)G4Bc2+(mq2+mq1)Q4Bc2=2.37kN/m2；M1=m1GqBc2=-4.402kN/m2；M2=m2GqBc2=-4.4079、2kN/m2；依据工程结构设计原理板的正截面极限计算公式为：Mu=1sfyAsh0Mu=1fcb(h0-/2)+fyAs(h0-s)；Mu=fyAs(h0-s)（当2s时，采用此公式）；式中Mu -板正截面极限承载弯矩； 1 -截面最大正应力值与混凝土抗压强度fc的比值，低于C50混凝土1取1.0； s -纵向受压钢筋合力点至受压区边缘的距离默认取20mm； fc -混凝土抗压强度标准值，参照上述修正系数修改； fy -受压区钢筋抗拉强度标准值； As-受压区钢筋总面积； -混凝土受压区高度，=(fyAs-fyAs)/(1fcb) s -截面内力臂系数，s=1-0.5，=Asfy/(1bh0f80、c) fy -钢筋抗拉强度标准值； As-受拉钢筋总面积； h0 -计算单元截面有效高度，短跨方向取h-20mm，长跨方向取h-30mm，其中h是板厚；MU1=1.001-0.5754.000300.00/(1.001000120.0011.69)300.000754.00120.00/1000000=24.956kNm；MU2=1.001-0.5754.000300.00/(1.001000130.0011.69)300.000754.00130.00/1000000=27.218kNm；MU1=300.00335.333(120.000-20.000)/1000000=10.060kNm；81、MU2=300.00335.333(130.000-20.000)/1000000=27.218kNm；所以有：M1Mu1；M2Mu2，|M1|Mu1, |M2|Mu2，本层现浇楼盖板满足承载能力要求！(2)第3层板单元内力计算： 板结构配筋图因为计算单元取连续板块其中之一，故需计算本层折算荷载组合设计值：G3=G3+Q3/2=7.91kN/m2；Gq=G3+Q3=10.99kN/m2；Q3=Q3/2=3.09kN/m2；M1=(m1+m2)G3Bc2+(mq1+mq2)Q3Bc2=2.73kN/m2；M2=(m2+m1)G3Bc2+(mq2+mq1)Q3Bc2=2.73kN/m2；M1=m182、GqBc2=-5.075kN/m2；M2=m2GqBc2=-5.075kN/m2；依据工程结构设计原理板的正截面极限计算公式为：Mu=1sfyAsh0Mu=1fcb(h0-/2)+fyAs(h0-s)；Mu=fyAs(h0-s)（当2s时，采用此公式）；式中Mu -板正截面极限承载弯矩； 1 -截面最大正应力值与混凝土抗压强度fc的比值，低于C50混凝土1取1.0； s -纵向受压钢筋合力点至受压区边缘的距离默认取20mm； fc -混凝土抗压强度标准值，参照上述修正系数修改； fy -受压区钢筋抗拉强度标准值； As-受压区钢筋总面积； -混凝土受压区高度，=(fyAs-fyAs)/(1fc83、b) s -截面内力臂系数，s=1-0.5，=Asfy/(1bh0fc) fy -钢筋抗拉强度标准值； As-受拉钢筋总面积； h0 -计算单元截面有效高度，短跨方向取h-20mm，长跨方向取h-30mm，其中h是板厚；MU1=1.001-0.5754.000300.00/(1.001000120.0015.03)300.000754.00120.00/1000000=25.442kNm；MU2=1.001-0.5754.000300.00/(1.001000130.0015.03)300.000754.00130.00/1000000=27.704kNm；MU1=300.00335.333(84、120.000-20.000)/1000000=10.060kNm；MU2=300.00335.333(130.000-20.000)/1000000=27.704kNm；所以有：M1Mu1；M2Mu2，|M1|Mu1, |M2|Mu2，本层现浇楼盖板满足承载能力要求！附件二：宴会大厅6001200梁模板(扣件钢管高架)计算书高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）、混凝土结构设计规范GB50010-2010、建筑结构荷载规范(GB 50009-2012)、钢结构设计规范(GB 50017-2013) 、建筑施工模板规程安全技规范（JCJ162-200885、）等规范编制。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.60；梁截面高度 D(m)：1.20；混凝土板厚度(mm)：150.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.90；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.30；立杆步距h(m)：1.20；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.90；梁支撑架搭设高度H(m)：9.80；梁两侧立杆间距(m)：1.20；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：2；采用的钢管类型为482.7；立杆承重连接方式：可调托座；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；86、钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：18.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木87、截面宽度b(mm)：45.0；梁底方木截面高度h(mm)：90.0；梁底纵向支撑根数：5；5.梁侧模板参数次楞间距(mm)：225；主楞竖向根数：3；穿梁螺栓直径(mm)：M14；穿梁螺栓水平间距(mm)：450；主楞到梁底距离依次是：150mm，550mm，950mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：2.70；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：45.00；高度(mm)：90.00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.088、00kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 面板计算简图89、(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下: M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 1051.81.8/6=56.7cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：Mmax = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.21.0517.85=22.488kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.41.054=5.88kN/m；计算跨度: l = 225mm；面板的最大弯90、矩 M = 0.122.4882252 + 0.117 5.882252 = 1.49105Nmm；面板的最大支座反力为：N=1.1q1l+1.2q2l=1.122.4880.225+1.25.880.225=7.153kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.49105 / 5.67104=2.6N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =2.6N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算=0.677ql4/(100EI)l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q=22.488N/91、mm； l-计算跨度: l = 225mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 1051.81.81.8/12=51.03cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67722.4882254/(10060005.10105) = 0.127 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =225/250 = 0.9mm；面板的最大挠度计算值 =0.127mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.9mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的两跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面92、板计算宽度得到：q=7.153/(1.200-0.150)=6.813kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度45mm，高度90mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 14.599/6 = 60.75cm3；I = 14.5999/12 = 273.38cm4；E = 10000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.109 kNm，最大支座反力 R= 2.991 kN，最大变形 = 0.031 mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 1.09193、05/6.08104 = 1.8 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 1.8 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 400/400=1mm；次楞的最大挠度计算值 =0.031mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力2.991kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚2.7mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 24.121=8.24cm3；I 94、= 29.891=19.78cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞计算剪力图(kN) 主楞计算弯矩图(kNm) 主楞计算变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.303 kNm，最大支座反力 R= 6.655 kN，最大变形 = 0.099 mm（1）主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 3.03105/8.24103 = 36.7 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =36.7N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算根据连续梁95、计算得到主楞的最大挠度为 0.099 mm主楞的最大容许挠度值: = 450/400=1.125mm；主楞的最大挠度计算值 =0.099mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =1.125mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算验算公式如下:NN= fA其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 穿梁螺栓型号: M14 ；查表得： 穿梁螺栓有效直径: 11.55 mm； 穿梁螺栓有效面积: A = 105 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =6.655 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 170105/10096、0 = 17.85 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=6.655kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=17.85kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 9001818/6 = 4.86104mm3； I = 900181818/12 = 4.37105mm4； 1.抗弯强度验97、算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)1.20+0.300.90=33.372kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)0.90=5.040kN/m；q=33.372+5.040=38.412kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2= 0.133.3721502+0.1175.041502=8.84104Nmm；RA=RD=0.4q1l+0.45q2l=0.433.3720.15+0.455.040.15=298、.343kNRB=RC=1.1q1l+1.2q2l=1.133.3720.15+1.25.040.15=6.414kN =Mmax/W=8.84104/4.86104=1.8N/mm2；梁底模面板计算应力 =1.8 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=27.810kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =150.00mm； E-面板的弹性模量: 99、E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =150.00/250 = 0.600mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67733.3721504/(10060004.37105)=0.044mm；面板的最大挠度计算值: =0.044mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0.6mm，满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=6.414/0.9100、=7.126kN/m2.方木的支撑力验算 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=4.599/6 = 60.75 cm3；I=4.5999/12 = 273.38 cm4；方木强度验算计算公式如下:最大弯矩 M =0.1ql2= 0.17.1260.92 = 0.577 kNm；最大应力 = M / W = 0.577106/60750 = 9.5 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 9.5 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2101、bh0)其中最大剪力: V =0.67.1260.9 = 3.848 kN；方木受剪应力计算值 = 33.8481000/(24590) = 1.425 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 1.425 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算计算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值 = 0.6777.1269004 /(10010000273.375104)=1.158mm；方木的最大允许挠度 =0.9001000/250=3.600 mm；方木的最大挠度计算值 = 1.102、158 mm 小于 方木的最大允许挠度 =3.6 mm，满足要求！3.支撑托梁的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=2.343kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=6.414kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=(1.200-0.600)/40.900(1.20.15024.000+1.42.000)+1.220.900(1.200-0.150)0.300=1.642kN 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N4=1.294 kN；N2=N3=12.311 kN；最大弯矩 Mmax=0.103、471 kNm；最大挠度计算值 Vmax=0.181 mm；最大应力 =0.471106/8240=57.1 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑托梁的最大应力计算值 57.1 N/mm2 小于 支撑托梁的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!八、梁跨度方向钢管的计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算九、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =1.294 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1499.8=1.751 kN；N =104、1.294+1.751=3.045 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.6； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 3.84； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.12； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1851.71.2,1.2+20.3= 2.417 105、m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.185 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.3m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2417.4 / 16 = 151 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.305 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=3044.973/(0.305384) = 26 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 26 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中 N - 立杆的106、轴心压力设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力：N1 =12.311 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.149(9.8-1.2)=1.751 kN；N =N1+N2 =12.311+1.537=13.848 kN ； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.6； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 3.84； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.12； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (107、m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1851.71.2,1.2+20.3= 2.417 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.185 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.3m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2417.4 / 16 = 151 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.305 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=13847.739/(0.305384) 108、= 118.2 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 118.2 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算 lo= k1k2(h+2a) = 1.1851.019(1.2+0.32) = 2.174 m； k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.185; k2 - 计算长度附加系数，h+2a =1.8按照表2取值1.019 ；lo/i = 2173.527 / 16 = 136 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.367 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；= 13847.739/(0.109、367384) = 98.3 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 98.3 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全附件三：锅炉房450750梁模板(扣件钢管高架)计算书高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）、混凝土结构设计规范GB50010-2010、建筑结构荷载规范(GB 50009-2012)、钢结构设计规范(GB 50017-2013) 、建筑施工模板规程安全技规范（JCJ162-2110、008）等规范编制。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.45；梁截面高度 D(m)：0.75；混凝土板厚度(mm)：150.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：1.20；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.30；立杆步距h(m)：1.20；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.20；梁支撑架搭设高度H(m)：9.80；梁两侧立杆间距(m)：1.20；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：1；采用的钢管类型为482.7；立杆承重连接方式：可调托座；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.111、30；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：18.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁112、底方木截面宽度b(mm)：45.0；梁底方木截面高度h(mm)：90.0；梁底纵向支撑根数：4；5.梁侧模板参数次楞间距(mm)：225；主楞竖向根数：2；穿梁螺栓直径(mm)：M14；穿梁螺栓水平间距(mm)：450；主楞到梁底距离依次是：200mm，550mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：2.70；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：45.00；高度(mm)：90.00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000k113、N/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 面板计算简图(单位114、：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下: M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 601.81.8/6=32.4cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：Mmax = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.617.85=12.851kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.64=3.36kN/m；计算跨度: l = 225mm；面板的最大弯矩 M = 115、0.112.8512252 + 0.117 3.362252 = 8.50104Nmm；面板的最大支座反力为：N=1.1q1l+1.2q2l=1.112.8510.225+1.23.360.225=4.088kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 8.50104 / 3.24104=2.6N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =2.6N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算=0.677ql4/(100EI)l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q=12.851N/mm； l-116、计算跨度: l = 225mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 601.81.81.8/12=29.16cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67712.8512254/(10060002.92105) = 0.127 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =225/250 = 0.9mm；面板的最大挠度计算值 =0.127mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.9mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的简支梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q117、=4.088/(0.750-0.150)=6.813kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度45mm，高度90mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 14.599/6 = 60.75cm3；I = 14.5999/12 = 273.38cm4；E = 10000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.136 kNm，最大支座反力 R= 2.920 kN，最大变形 = 0.081 mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 1.36105/6.0810118、4 = 2.2 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 2.2 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 350/400=0.875mm；次楞的最大挠度计算值 =0.081mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =0.875mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力2.92kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚2.7mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 24.121=8.24cm3；I = 119、29.891=19.78cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞计算剪力图(kN) 主楞计算弯矩图(kNm) 主楞计算变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.296 kNm，最大支座反力 R= 6.497 kN，最大变形 = 0.097 mm（1）主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 2.96105/8.24103 = 35.9 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =35.9N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算120、得到主楞的最大挠度为 0.097 mm主楞的最大容许挠度值: = 450/400=1.125mm；主楞的最大挠度计算值 =0.097mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =1.125mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算验算公式如下:NN= fA其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 穿梁螺栓型号: M14 ；查表得： 穿梁螺栓有效直径: 11.55 mm； 穿梁螺栓有效面积: A = 105 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =6.497 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 170105/1000 121、= 17.85 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=6.497kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=17.85kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 12001818/6 = 6.48104mm3； I = 1200181818/12 = 5.83105mm4； 1.抗弯强度验122、算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)0.75+0.301.20=27.972kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)1.20=6.720kN/m；q=27.972+6.720=34.692kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2= 0.127.9721502+0.1176.721502=8.06104Nmm；RA=RD=0.4q1l+0.45q2l=0.427.9720.15+0.456.720.15=2123、.132kNRB=RC=1.1q1l+1.2q2l=1.127.9720.15+1.26.720.15=5.825kN =Mmax/W=8.06104/6.48104=1.2N/mm2；梁底模面板计算应力 =1.2 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=23.310kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =150.00mm； E-面板的弹性模量: 124、E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =150.00/250 = 0.600mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67727.9721504/(10060005.83105)=0.027mm；面板的最大挠度计算值: =0.027mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0.6mm，满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=5.825/1.2125、=4.854kN/m2.方木的支撑力验算 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=4.599/6 = 60.75 cm3；I=4.5999/12 = 273.38 cm4；方木强度验算计算公式如下:最大弯矩 M =0.1ql2= 0.14.8541.22 = 0.699 kNm；最大应力 = M / W = 0.699106/60750 = 11.5 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 11.5 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/126、(2bh0)其中最大剪力: V =0.64.8541.2 = 3.495 kN；方木受剪应力计算值 = 33.4951000/(24590) = 1.294 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 1.294 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算计算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值 = 0.6774.85412004 /(10010000273.375104)=2.493mm；方木的最大允许挠度 =1.2001000/250=4.800 mm；方木的最大挠度计算值 =127、 2.493 mm 小于 方木的最大允许挠度 =4.8 mm，满足要求！3.支撑托梁的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=2.132kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=5.825kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=(1.200-0.450)/41.200(1.20.15024.000+1.42.000)+1.221.200(0.750-0.150)0.300=2.120kN 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N3=0.915 kN；N2=18.323 kN；最大弯矩 Mmax=0.128、844 kNm；最大挠度计算值 Vmax=0.199 mm；最大应力 =0.844106/8240=102.4 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑托梁的最大应力计算值 102.4 N/mm2 小于 支撑托梁的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!八、梁跨度方向钢管的计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算九、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =0.915 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1499.8=1.751 kN；N129、 =0.915+1.751=2.666 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.6； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 3.84； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.12； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1851.731.2,1.2+20.3= 2.4130、6 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.185 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，=1.73； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.3m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2460.06 / 16 = 154 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.294 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=2666.436/(0.294384) = 23.6 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 23.6 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中131、 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力：N1 =18.323 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.149(9.8-0.75)=1.751 kN；N =N1+N2 =18.323+1.617=19.94 kN ； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.6； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 3.84； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.12； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo 132、- 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1851.731.2,1.2+20.3= 2.46 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.185 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，=1.73； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.3m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2460.06 / 16 = 154 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.294 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=19940.31/(0133、.294384) = 176.6 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 176.6 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算 lo= k1k2(h+2a) = 1.1851.019(1.2+0.32) = 2.174 m； k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.185; k2 - 计算长度附加系数，h+2a =1.8按照表2取值1.019 ；lo/i = 2173.527 / 16 = 136 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.367 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；= 1994134、0.31/(0.367384) = 141.5 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 141.5 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全 附件四：锅炉房200mm厚板模板(扣件钢管高架)计算书高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）、混凝土结构设计规范GB50010-2010、建筑结构荷载规范(GB 50009-2012)、钢结构设计规范(GB 50017-2013) 、建筑施工模板规程安全技135、规范（JCJ162-2008）等规范编制。一、参数信息1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.90；纵距(m):1.20；步距(m):1.20；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.30；模板支架搭设高度(m):8.00；采用的钢管(mm):482.7 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:可调托座；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):6000；面板抗弯强度设计值(N/mm2):136、13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.700；木方的间隔距离(mm):250.000；木方弹性模量E(N/mm2):10000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):17.000；木方的截面宽度(mm):45.00；木方的截面高度(mm):90.00；托梁材料为：钢管(双钢管) :482.7；4.楼板参数钢筋级别:三级钢HRB 400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi)；楼板混凝土强度等级:C35；每层标准施工天数:10；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):523.600；楼板的计算长度(m):3.00；施工平均温度():25.000；楼板的计算宽度(m):3.00；楼137、板的计算厚度(mm):200.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 1201.82/6 = 64.8 cm3；I = 1201.83/12 = 58.32 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.21.2+0.351.2 = 6.42 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 2.51.2= 3 kN/m；2、强度计算计算公式如下:M=0.1ql138、2其中：q=1.26.42+1.43= 11.904kN/m最大弯矩 M=0.111.9042502= 74400 Nm；面板最大应力计算值 =M/W= 74400/64800 = 1.148 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 1.148 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1=6.42kN/m面板最大挠度计算值 = 0.6776.422504/(100600058.32104)=0.049 mm； 面板最大允许挠度 =250/ 250139、=1 mm；面板的最大挠度计算值 0.049 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=bh2/6=4.599/6 = 60.75 cm3；I=bh3/12=4.5999/12 = 273.38 cm4； 方木楞计算简图1.荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 250.250.2+0.350.25 = 1.337 kN/m ；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 2.50.25 = 0.625 kN/m；2.强度验算计算公式如下:M=0.1ql2140、均布荷载 q = 1.2 q1 + 1.4 q2 = 1.21.337+1.40.625 = 2.48 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.12.481.22 = 0.357 kNm；方木最大应力计算值 = M /W = 0.357106/60750 = 5.879 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=17.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 5.879 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 17 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn Mmax= 9.771所以第10天楼板强度足以承受以上楼层传递下来的荷载。模板支持可以拆除。八、141、立杆的地基承载力计算立杆承载在地下室底板上，立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p +G fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 1201=120 kpa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kpa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =15.255/0.25=61.021 kpa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 15.255 kN；基础底面面积 ：A = 0.25 m2 ,立杆下底板自重平均压力为G=1.2*0.9*0.8*2500*10/(1.2*0.9)=20 kpa其中，每根立杆下方底板混凝142、土体积为1.2*0.9*0.8=0.864m3P+G=81.021 fg=120 kpa 。地基承载力满足要求！附件五：锅炉房4001350梁模板(扣件钢管高架)计算书高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）、混凝土结构设计规范GB50010-2010、建筑结构荷载规范(GB 50009-2012)、钢结构设计规范(GB 50017-2013) 、建筑施工模板规程安全技规范（JCJ162-2008）等规范编制。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.40；梁截面高度 D(m)：1.35；混凝土板厚度(mm)：200.00；立杆沿梁跨度143、方向间距La(m)：0.90；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.30；立杆步距h(m)：1.20；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.90；梁支撑架搭设高度H(m)：8.00；梁两侧立杆间距(m)：1.20；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：2；采用的钢管类型为482.7；立杆承重连接方式：可调托座；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2144、)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：18.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：45.0；梁底方木截面高度h(mm)：90.0；梁底纵向支撑根数：4；5.梁侧模板参数次楞间距(mm)：225；主楞竖向根数：3；穿梁螺栓直145、径(mm)：M14；穿梁螺栓水平间距(mm)：450；主楞到梁底距离依次是：200mm，600mm，1000mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：2.70；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：45.00；高度(mm)：90.00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； 146、H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下: M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 1151.81.8/6=62.1cm3； M - 面147、板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：Mmax = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.21.1517.85=24.63kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.41.154=6.44kN/m；计算跨度: l = 225mm；面板的最大弯矩 M = 0.124.632252 + 0.117 6.442252 = 1.63105Nmm；面板的最大支座反力为：N=1.1q1l+1.2q2l=1.12148、4.630.225+1.26.440.225=7.835kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.63105 / 6.21104=2.6N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =2.6N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算=0.677ql4/(100EI)l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q=24.63N/mm； l-计算跨度: l = 225mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 1151.81.81.8/12=149、55.89cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67724.632254/(10060005.59105) = 0.127 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =225/250 = 0.9mm；面板的最大挠度计算值 =0.127mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.9mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的两跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=7.835/(1.350-0.200)=6.813kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度45mm，高度90mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E150、分别为:W = 14.599/6 = 60.75cm3；I = 14.5999/12 = 273.38cm4；E = 10000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.136 kNm，最大支座反力 R= 2.858 kN，最大变形 = 0.090 mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 1.36105/6.08104 = 2.2 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 2.2 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值151、 f=17N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 400/400=1mm；次楞的最大挠度计算值 =0.09mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力2.858kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚2.7mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 24.121=8.24cm3；I = 29.891=19.78cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞计算剪力图(kN) 主楞计算弯矩图(kNm) 主楞计算变形图(mm)经过计152、算得到最大弯矩 M = 0.289 kNm，最大支座反力 R= 6.359 kN，最大变形 = 0.095 mm（1）主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 2.89105/8.24103 = 35.1 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =35.1N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.095 mm主楞的最大容许挠度值: = 450/400=1.125mm；主楞的最大挠度计算值 =0.095mm 小于 主楞的最大容许挠度值 153、=1.125mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算验算公式如下:NN= fA其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 穿梁螺栓型号: M14 ；查表得： 穿梁螺栓有效直径: 11.55 mm； 穿梁螺栓有效面积: A = 105 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =6.359 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 170105/1000 = 17.85 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=6.359kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=17.85kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算154、其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 9001818/6 = 4.86104mm3； I = 900181818/12 = 4.37105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)1.35+0.300.90=37.503kN155、/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)0.90=5.040kN/m；q=37.503+5.040=42.543kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2= 0.137.503133.3332+0.1175.04133.3332=7.72104Nmm；RA=RD=0.4q1l+0.45q2l=0.437.5030.133+0.455.040.133=2.303kNRB=RC=1.1q1l+1.2q2l=1.137.5030.133+1.25.040.133=6.307kN =Mmax/W=7.721156、04/4.86104=1.6N/mm2；梁底模面板计算应力 =1.6 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=31.253kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =133.33mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =133.33/250 = 0.533mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67737.5157、03133.34/(10060004.37105)=0.031mm；面板的最大挠度计算值: =0.031mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0.533mm，满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=6.307/0.9=7.008kN/m2.方木的支撑力验算 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=4.5158、99/6 = 60.75 cm3；I=4.5999/12 = 273.38 cm4；方木强度验算计算公式如下:最大弯矩 M =0.1ql2= 0.17.0080.92 = 0.568 kNm；最大应力 = M / W = 0.568106/60750 = 9.3 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 9.3 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.67.0080.9 = 3.784 kN；方木受剪应力计算值 = 33.7841000/(24590) 159、= 1.402 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 1.402 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算计算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值 = 0.6777.0089004 /(10010000273.375104)=1.139mm；方木的最大允许挠度 =0.9001000/250=3.600 mm；方木的最大挠度计算值 = 1.139 mm 小于 方木的最大允许挠度 =3.6 mm，满足要求！3.支撑托梁的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=2.303160、kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=6.307kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=(1.200-0.400)/40.900(1.20.20024.000+1.42.000)+1.220.900(1.350-0.200)0.300=2.286kN 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N4=0.599 kN；N2=N3=10.296 kN；最大弯矩 Mmax=0.291 kNm；最大挠度计算值 Vmax=0.118 mm；最大应力 =0.291106/8240=35.3 N/mm2；支撑抗弯设计强度161、 f=205 N/mm2；支撑托梁的最大应力计算值 35.3 N/mm2 小于 支撑托梁的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!八、梁跨度方向钢管的计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算九、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =0.599 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1498=1.429 kN；N =0.599+1.429=2.028 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm162、)：i = 1.6； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 3.84； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.12； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1851.71.2,1.2+20.3= 2.417 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.185 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆163、中心线至模板支撑点的长度；a=0.3m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2417.4 / 16 = 151 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.305 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=2028.351/(0.305384) = 17.3 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 17.3 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力：N1 =10.298 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.149(8-1.164、35)=1.429 kN；N =N1+N2 =10.298+1.188=11.486 kN ； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.6； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 3.84； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.12； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.165、1851.71.2,1.2+20.3= 2.417 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.185 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.3m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2417.4 / 16 = 151 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.305 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=11486.121/(0.305384) = 98.1 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 98.1 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足166、要求！ 考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算 lo= k1k2(h+2a) = 1.1851.014(1.2+0.32) = 2.163 m； k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.185; k2 - 计算长度附加系数，h+2a =1.8按照表2取值1.014 ；lo/i = 2162.862 / 16 = 135 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.371 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；= 11486.121/(0.371384) = 80.6 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 80.6 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/167、mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全附件六：锅炉房450900梁模板(扣件钢管高架)计算书高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）、混凝土结构设计规范GB50010-2010、建筑结构荷载规范(GB 50009-2012)、钢结构设计规范(GB 50017-2013) 、建筑施工模板规程安全技规范（JCJ162-2008）等规范编制。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.45；梁截面高度 D(m)：0.90；混凝土板厚度(mm)：168、200.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.90；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.30；立杆步距h(m)：1.20；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.90；梁支撑架搭设高度H(m)：8.00；梁两侧立杆间距(m)：1.20；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：1；采用的钢管类型为482.7；立杆承重连接方式：可调托座；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土169、对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：18.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：45.0；梁底方木截面高度h(mm)：90.0；梁底纵向支撑根数：4；5.梁侧模板参数次楞间距(mm)：225；主170、楞竖向根数：2；穿梁螺栓直径(mm)：M14；穿梁螺栓水平间距(mm)：450；主楞到梁底距离依次是：150mm，550mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：2.70；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：45.00；高度(mm)：90.00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.50171、0m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下: M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 701.81.8/6=37.8cm3； 172、M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：Mmax = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.717.85=14.992kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.74=3.92kN/m；计算跨度: l = 225mm；面板的最大弯矩 M = 0.114.9922252 + 0.117 3.922252 = 9.91104Nmm；面板的最大支座反力为：N=1.1q1l+1.2q2l173、=1.114.9920.225+1.23.920.225=4.769kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 9.91104 / 3.78104=2.6N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =2.6N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算=0.677ql4/(100EI)l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q=14.992N/mm； l-计算跨度: l = 225mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 701.81.81174、.8/12=34.02cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67714.9922254/(10060003.40105) = 0.127 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =225/250 = 0.9mm；面板的最大挠度计算值 =0.127mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.9mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的简支梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=4.769/(0.900-0.200)=6.813kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度45mm，高度90mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和175、弹性模量E分别为:W = 14.599/6 = 60.75cm3；I = 14.5999/12 = 273.38cm4；E = 10000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.077 kNm，最大支座反力 R= 2.385 kN，最大变形 = 0.027 mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 7.66104/6.08104 = 1.3 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 1.3 N/mm2 小于 次楞的抗弯176、强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 400/400=1mm；次楞的最大挠度计算值 =0.027mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力2.385kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚2.7mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 24.121=8.24cm3；I = 29.891=19.78cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞计算剪力图(kN) 主楞计算弯矩图(kNm) 主楞计算变形图(177、mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.241 kNm，最大支座反力 R= 5.307 kN，最大变形 = 0.079 mm（1）主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 2.41105/8.24103 = 29.3 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =29.3N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.079 mm主楞的最大容许挠度值: = 450/400=1.125mm；主楞的最大挠度计算值 =0.079mm 小于 主楞的最大178、容许挠度值 =1.125mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算验算公式如下:NN= fA其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 穿梁螺栓型号: M14 ；查表得： 穿梁螺栓有效直径: 11.55 mm； 穿梁螺栓有效面积: A = 105 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =5.307 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 170105/1000 = 17.85 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=5.307kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=17.85kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结179、构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 9001818/6 = 4.86104mm3； I = 900181818/12 = 4.37105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)0.90+0.300.90=25180、.110kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)0.90=5.040kN/m；q=25.110+5.040=30.150kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2= 0.125.111502+0.1175.041502=6.98104Nmm；RA=RD=0.4q1l+0.45q2l=0.425.110.15+0.455.040.15=1.847kNRB=RC=1.1q1l+1.2q2l=1.125.110.15+1.25.040.15=5.05kN =Mmax/W=6.98104/4.86104181、=1.4N/mm2；梁底模面板计算应力 =1.4 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=20.925kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =150.00mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =150.00/250 = 0.600mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67725.111504/(100182、60004.37105)=0.033mm；面板的最大挠度计算值: =0.033mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0.6mm，满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=5.05/0.9=5.611kN/m2.方木的支撑力验算 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=4.599/6 = 60.75 cm3183、；I=4.5999/12 = 273.38 cm4；方木强度验算计算公式如下:最大弯矩 M =0.1ql2= 0.15.6110.92 = 0.455 kNm；最大应力 = M / W = 0.455106/60750 = 7.5 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 7.5 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.65.6110.9 = 3.03 kN；方木受剪应力计算值 = 33.031000/(24590) = 1.122 N/mm2；方木抗剪184、强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 1.122 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算计算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值 = 0.6775.6119004 /(10010000273.375104)=0.912mm；方木的最大允许挠度 =0.9001000/250=3.600 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.912 mm 小于 方木的最大允许挠度 =3.6 mm，满足要求！3.支撑托梁的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=1.847kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P185、2=RB=5.050kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=(1.200-0.450)/40.900(1.20.20024.000+1.42.000)+1.220.900(0.900-0.200)0.300=1.898kN 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N3=0.804 kN；N2=15.981 kN；最大弯矩 Mmax=0.738 kNm；最大挠度计算值 Vmax=0.175 mm；最大应力 =0.738106/8240=89.6 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑托梁的最大应186、力计算值 89.6 N/mm2 小于 支撑托梁的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!八、梁跨度方向钢管的计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算九、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =0.804 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1498=1.429 kN；N =0.804+1.429=2.234 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.6； A - 立杆净截面面187、积 (cm2)： A = 3.84； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.12； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1851.71.2,1.2+20.3= 2.417 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.185 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.3m; 188、得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2417.4 / 16 = 151 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.305 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=2233.862/(0.305384) = 19.1 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 19.1 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力：N1 =15.981 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.149(8-0.9)=1.429 kN；N =N1+N2 189、=15.981+1.269=17.25 kN ； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.6； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 3.84； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.12； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1851.71.2,1.2+20.3= 2.4190、17 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.185 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.3m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2417.4 / 16 = 151 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.305 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=17249.785/(0.305384) = 147.3 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 147.3 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 考虑到高支撑架的安全因素，建议按下191、式计算 lo= k1k2(h+2a) = 1.1851.014(1.2+0.32) = 2.163 m； k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.185; k2 - 计算长度附加系数，h+2a =1.8按照表2取值1.014 ；lo/i = 2162.862 / 16 = 135 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.371 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；= 17249.785/(0.371384) = 121.1 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 121.1 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用192、剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全附件七：二层8502000梁模板(扣件钢管高架)计算书高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）、混凝土结构设计规范GB50010-2010、建筑结构荷载规范(GB 50009-2012)、钢结构设计规范(GB 50017-2013) 、建筑施工模板规程安全技规范（JCJ162-2008）等规范编制。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.85；梁截面高度 D(m)：2.00；混凝土板厚度(mm)：150.00；立杆沿梁跨度方向间距La193、(m)：0.45；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.30；立杆步距h(m)：1.20；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.45；梁支撑架搭设高度H(m)：6.10；梁两侧立杆间距(m)：1.20；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：3；采用的钢管类型为482.7；立杆承重连接方式：可调托座；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；194、振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：18.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：45.0；梁底方木截面高度h(mm)：90.0；梁底纵向支撑根数：9；5.梁侧模板参数次楞间距(mm)：225；主楞竖向根数：4；穿梁螺栓直径(mm)：195、M14；穿梁螺栓水平间距(mm)：450；主楞到梁底距离依次是：250mm，700mm，1150mm，1600mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：2.70；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：45.00；高度(mm)：90.00；次楞合并根数：2；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取196、1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下: M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 1851.81.8/6=99.9197、cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：Mmax = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.21.8517.85=39.623kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.41.854=10.36kN/m；计算跨度: l = 225mm；面板的最大弯矩 M = 0.139.6232252 + 0.117 10.362252 = 2.62105Nmm；面板的最大支座反力为：N=1.1q198、1l+1.2q2l=1.139.6230.225+1.210.360.225=12.604kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 2.62105 / 9.99104=2.6N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =2.6N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算=0.677ql4/(100EI)l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q=39.623N/mm； l-计算跨度: l = 225mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I 199、= 1851.81.81.8/12=89.91cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67739.6232254/(10060008.99105) = 0.127 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =225/250 = 0.9mm；面板的最大挠度计算值 =0.127mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.9mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=12.604/(2.000-0.150)=6.813kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度45mm，高度90mm200、，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 24.599/6 = 121.5cm3；I = 24.5999/12 = 546.75cm4；E = 10000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.213 kNm，最大支座反力 R= 3.497 kN，最大变形 = 0.121 mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 2.13105/1.22105 = 1.8 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 1.8201、 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 450/400=1.125mm；次楞的最大挠度计算值 =0.121mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1.125mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力3.497kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚2.7mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 24.121=8.24cm3；I = 29.891=19.78cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞计算剪力图(kN202、) 主楞计算弯矩图(kNm) 主楞计算变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.354 kNm，最大支座反力 R= 7.781 kN，最大变形 = 0.116 mm（1）主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 3.54105/8.24103 = 43 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =43N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.116 mm主楞的最大容许挠度值: = 450/400=1.125mm；主楞的最大挠度计算203、值 =0.116mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =1.125mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算验算公式如下:NN= fA其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 穿梁螺栓型号: M14 ；查表得： 穿梁螺栓有效直径: 11.55 mm； 穿梁螺栓有效面积: A = 105 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =7.781 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 170105/1000 = 17.85 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=7.781kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=17.85kN，204、满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4501818/6 = 2.43104mm3； I = 450181818/12 = 2.19105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.205、50)2.00+0.300.45=27.702kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)0.45=2.520kN/m；q=27.702+2.520=30.222kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2= 0.127.702106.252+0.1172.52106.252=3.46104Nmm；RA=RD=0.4q1l+0.45q2l=0.427.7020.106+0.452.520.106=1.298kNRB=RC=1.1q1l+1.2q2l=1.127.7020.106+1.22.520.10206、6=3.559kN =Mmax/W=3.46104/2.43104=1.4N/mm2；梁底模面板计算应力 =1.4 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=23.085kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =106.25mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =106.25/250 = 0.425mm；207、面板的最大挠度计算值: = 0.67727.702106.24/(10060002.19105)=0.018mm；面板的最大挠度计算值: =0.018mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0.425mm，满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=3.559/0.45=7.909kN/m2.方木的支撑力验算 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方208、木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=4.599/6 = 60.75 cm3；I=4.5999/12 = 273.38 cm4；方木强度验算计算公式如下:最大弯矩 M =0.1ql2= 0.17.9090.452 = 0.16 kNm；最大应力 = M / W = 0.16106/60750 = 2.6 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 2.6 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.67.9090.45 = 2.135 kN；方木受剪应力计209、算值 = 32.1351000/(24590) = 0.791 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.791 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算计算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值 = 0.6777.9094504 /(10010000273.375104)=0.08mm；方木的最大允许挠度 =0.4501000/250=1.800 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.08 mm 小于 方木的最大允许挠度 =1.8 mm，满足要求！3.支撑托梁的强度验算梁底模210、板边支撑传递的集中力：P1=RA=1.298kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=3.559kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=(1.200-0.850)/40.450(1.20.15024.000+1.42.000)+1.220.450(2.000-0.150)0.300=0.880kN 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N5=1.386 kN；N2=N4=11.154 kN；N3=4.177 kN；最大弯矩 Mmax=0.303 kNm；最大挠度计算值 Vmax=0.073 mm；最大应力 211、=0.303106/8240=36.8 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑托梁的最大应力计算值 36.8 N/mm2 小于 支撑托梁的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!八、梁跨度方向钢管的计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算九、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =1.386 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1496.1=1.09 kN；N =1.386+1.09=2.476 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由212、长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.6； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 3.84； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.12； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1851.71.2,1.2+20.3= 2.417 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.185 ； - 计算长度系数，213、参照扣件式规范表5.3.3，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.3m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2417.4 / 16 = 151 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.305 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=2476.366/(0.305384) = 21.1 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 21.1 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力：N1 =11.16214、1 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.149(6.1-2)=1.09 kN；N =N1+N2 =11.161+0.733=11.893 kN ； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.6； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 3.84； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.12； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=215、h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1851.71.2,1.2+20.3= 2.417 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.185 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.3m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2417.4 / 16 = 151 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.305 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=11893.327/(0.305384) = 101.5 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 101.5 N/mm216、2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算 lo= k1k2(h+2a) = 1.1851.007(1.2+0.32) = 2.148 m； k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.185; k2 - 计算长度附加系数，h+2a =1.8按照表2取值1.007 ；lo/i = 2147.931 / 16 = 134 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.376 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；= 11893.327/(0.376384) = 82.4 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 82.217、4 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全附件八：二层8502400梁模板(扣件钢管高架)计算书高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）、混凝土结构设计规范GB50010-2010、建筑结构荷载规范(GB 50009-2012)、钢结构设计规范(GB 50017-2013) 、建筑施工模板规程安全技规范（JCJ162-2008）等规范编制。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m218、)：0.85；梁截面高度 D(m)：2.40；混凝土板厚度(mm)：150.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.45；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.30；立杆步距h(m)：1.20；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.45；梁支撑架搭设高度H(m)：6.10；梁两侧立杆间距(m)：1.20；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：3；采用的钢管类型为482.7；立杆承重连接方式：可调托座；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)219、：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：18.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：45.0；梁底方木截面高度h(mm)：90.0220、；梁底纵向支撑根数：9；5.梁侧模板参数次楞间距(mm)：225；主楞竖向根数：5；穿梁螺栓直径(mm)：M14；穿梁螺栓水平间距(mm)：450；主楞到梁底距离依次是：200mm，650mm，1100mm，1550mm，2000mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：2.70；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：45.00；高度(mm)：90.00；次楞合并根数：2；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； 221、t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 面板计算简图(单位：mm)1.222、强度计算材料抗弯强度验算公式如下: M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 2251.81.8/6=121.5cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：Mmax = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.22.2517.85=48.19kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.42.254=12.6kN/m；计算跨度: l = 225mm；面板的最大弯矩 M = 0.1223、48.192252 + 0.117 12.62252 = 3.19105Nmm；面板的最大支座反力为：N=1.1q1l+1.2q2l=1.148.190.225+1.212.60.225=15.329kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 3.19105 / 1.22105=2.6N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =2.6N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算=0.677ql4/(100EI)l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q=48.19N/mm； l-计算跨度:224、 l = 225mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 2251.81.81.8/12=109.35cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67748.192254/(10060001.09106) = 0.127 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =225/250 = 0.9mm；面板的最大挠度计算值 =0.127mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.9mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的多连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=15225、.329/(2.400-0.150)=6.813kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度45mm，高度90mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 24.599/6 = 121.5cm3；I = 24.5999/12 = 546.75cm4；E = 10000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.213 kNm，最大支座反力 R= 3.513 kN，最大变形 = 0.119 mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 2.13105/1.22105 226、= 1.8 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 1.8 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 450/400=1.125mm；次楞的最大挠度计算值 =0.119mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1.125mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力3.513kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚2.7mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 24.121=8.24cm3；I = 2227、9.891=19.78cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞计算剪力图(kN) 主楞计算弯矩图(kNm) 主楞计算变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.356 kNm，最大支座反力 R= 7.816 kN，最大变形 = 0.117 mm（1）主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 3.56105/8.24103 = 43.2 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =43.2N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得228、到主楞的最大挠度为 0.117 mm主楞的最大容许挠度值: = 450/400=1.125mm；主楞的最大挠度计算值 =0.117mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =1.125mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算验算公式如下:NN= fA其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 穿梁螺栓型号: M14 ；查表得： 穿梁螺栓有效直径: 11.55 mm； 穿梁螺栓有效面积: A = 105 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =7.816 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 170105/1000 =229、 17.85 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=7.816kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=17.85kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4501818/6 = 2.43104mm3； I = 450181818/12 = 2.19105mm4； 1.抗弯强度验算按以230、下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)2.40+0.300.45=33.210kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)0.45=2.520kN/m；q=33.210+2.520=35.730kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2= 0.133.21106.252+0.1172.52106.252=4.08104Nmm；RA=RD=0.4q1l+0.45q2l=0.433.210.106+0.452.520.10231、6=1.532kNRB=RC=1.1q1l+1.2q2l=1.133.210.106+1.22.520.106=4.203kN =Mmax/W=4.08104/2.43104=1.7N/mm2；梁底模面板计算应力 =1.7 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=27.675kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =106.25mm； E-面板的弹性232、模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =106.25/250 = 0.425mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67733.21106.24/(10060002.19105)=0.022mm；面板的最大挠度计算值: =0.022mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0.425mm，满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=4.233、203/0.45=9.339kN/m2.方木的支撑力验算 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=4.599/6 = 60.75 cm3；I=4.5999/12 = 273.38 cm4；方木强度验算计算公式如下:最大弯矩 M =0.1ql2= 0.19.3390.452 = 0.189 kNm；最大应力 = M / W = 0.189106/60750 = 3.1 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 3.1 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足234、: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.69.3390.45 = 2.522 kN；方木受剪应力计算值 = 32.5221000/(24590) = 0.934 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.934 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算计算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值 = 0.6779.3394504 /(10010000273.375104)=0.095mm；方木的最大允许挠度 =0.4501000/250=1.800 mm；方木的最大235、挠度计算值 = 0.095 mm 小于 方木的最大允许挠度 =1.8 mm，满足要求！3.支撑托梁的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=1.532kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=4.203kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=(1.200-0.850)/40.450(1.20.15024.000+1.42.000)+1.220.450(2.400-0.150)0.300=1.009kN 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N5=1.624 kN；N2=N4=13.143 kN；N3236、=4.954 kN；最大弯矩 Mmax=0.357 kNm；最大挠度计算值 Vmax=0.086 mm；最大应力 =0.357106/8240=43.3 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑托梁的最大应力计算值 43.3 N/mm2 小于 支撑托梁的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!八、梁跨度方向钢管的计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算九、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =1.624 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.237、20.1496.1=1.09 kN；N =1.624+1.09=2.714 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.6； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 3.84； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.12； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1851.7238、1.2,1.2+20.3= 2.417 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.185 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.3m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2417.4 / 16 = 151 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.305 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=2714.157/(0.305384) = 23.2 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 23.2 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁底239、受力最大的支撑立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力：N1 =13.151 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.149(6.1-2.4)=1.09 kN；N =N1+N2 =13.151+0.661=13.813 kN ； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.6； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 3.84； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.12； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f 240、=205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1851.71.2,1.2+20.3= 2.417 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.185 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.3m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2417.4 / 16 = 151 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.305 ；钢管立杆受压应力计算值 241、；=13812.518/(0.305384) = 117.9 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 117.9 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算 lo= k1k2(h+2a) = 1.1851.007(1.2+0.32) = 2.148 m； k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.185; k2 - 计算长度附加系数，h+2a =1.8按照表2取值1.007 ；lo/i = 2147.931 / 16 = 134 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.376 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；= 13812.518/(0.376384) = 95.7 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 95.7 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全