1、佰翔京华中心主体工程施工电梯楼层接料平台施工方案编制人： 审核人: 审批人： 中建三局集团有限公司年 月 日佰翔京华中心主体工程 【施工电梯楼层接料平台施工方案】目 录第1章 编制依据11.1 编制说明11.2 编制依据1第2章 工程概况12.1 建筑概况12.2 施工电梯接料平台概况2第3章 施工准备43.1 劳动力准备43.2 材料准备4第4章 接料平台设计44.1 设计参数44.2 施工示意图54.2.1 型钢悬挑长度小于600mm时54.2.2 型钢悬挑长度600mm时6第5章 施工方法75.1 接料平台脚手架的搭设75.1.1 型钢的制作75.1.2 预留预埋环75.1.3 安装固定2、型钢75.1.4 悬挑型钢支撑梁立杆处理75.1.5 悬挑层钢丝绳拉结85.1.6 楼面封板处理95.1.7 防护95.1.8 接料平台悬挑架安装其它要求105.2 接料平台脚手架搭设的注意事项105.3 拆除施工工艺115.4 接料平台脚手架使用注意事项125.5 施工电梯楼层门12第6章 安全文明施工12第7章 计算书147.1 型钢悬挑长度600mm的工况计算147.1.1 参数信息147.1.2 大横杆的计算167.1.3 小横杆的计算187.1.4 扣件抗滑力的计算197.1.5 脚手架立杆荷载的计算197.1.6 立杆的稳定性计算207.1.7 连墙件的计算217.1.8 悬挑梁的3、受力计算227.1.9 悬挑梁的整体稳定性计算237.1.10 锚固段与楼板连接的计算247.2 型钢悬挑长度600mm的工况计算247.2.1 参数信息247.2.2 大横杆的计算267.2.3 小横杆的计算287.2.4 扣件抗滑力的计算297.2.5 脚手架立杆荷载的计算307.2.6 立杆的稳定性计算307.2.7 连墙件的计算317.2.8 悬挑梁的受力计算327.2.9 悬挑梁的整体稳定性计算347.2.10 拉绳的受力计算347.2.11 拉绳的强度计算357.2.12 锚固段与楼板连接的计算3536中建三局集团有限公司第1章 编制依据1.1 编制说明为方便现场施工人员的通行并保4、证施工的安全，拟在施工电梯与结构之间搭设接料平台及脚手架防护。1.2 编制依据1、建筑结构荷载规范（GB 50009-2012）2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 130-2011）3、建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ 80-91）4、钢结构设计规范（GB 50017-2003）5、建筑施工手册第5版6、施工升降机安全规程（GB 10055-1996）7、SCD200/200施工升降机使用说明书9、施工组织设计及其他相关设计图纸、变更等第2章 工程概况2.1 建筑概况本工程位于龙岩市龙岩大道以东、西陂路以北、登高西路以南, 建筑占地面积15140.77平方米，总建筑面积2045、544.17平方米，其中地上建筑面积约150636.36平方米，地下建筑面积约53907.81平方米，由建筑高度148.72m的办公塔楼及建筑高度174.12m的酒店塔楼及建筑高度22.2m的商场裙房组成。地下2层，办公楼主楼为35层混凝土框架-核心筒结构，酒店主楼为40层型钢框架-核心筒结构。工程名称佰翔京华中心主体工程地理位置龙岩市龙岩大道以东、西陂路以北、登高西路以南建设单位龙岩兆翔置业有限公司设计单位中元（厦门）工程设计研究院有限公司监理单位厦门象屿工程咨询管理有限公司勘察单位福建省闽中地质工程勘察公司施工单位中建三局集团有限公司工期目标870天质量标准要求合格工程安全文明目标无2.26、 施工电梯接料平台概况接料平台的结构形式同外脚手架，均为悬挑式接料平台。每20m悬挑一次。1#施工电梯外笼在1-35层时距结构外边缘为380mm，内笼与结构间距为545mm详见下图：1#施工电梯与结构边关系图2#施工电梯在1-35层时距结构外边缘为200mm，内笼与结构间距为365mm，在36层-40层由于结构变化距结构外边缘为520mm，内笼与结构间距为685mm详见下图：2#施工电梯与结构边关系图12#施工电梯与结构边关系图25#施工电梯在1-33层时距结构外边缘为200mm，内笼与结构间距为365mm，在34层-屋面层由于结构变化距结构外边缘为330mm，内笼与结构间距为495mm详见下7、图：5#施工电梯与结构边关系图15#施工电梯与结构边关系图2第3章 施工准备3.1 劳动力准备1、为确保工程进度的需要，同时根据本工程的结构特征和卸料平台的工程量，确定本工程卸料平台搭设人员，均有上岗作业证书。2、建立由生产经理、施工员、安全员、技术员组成的管理机构，搭设负责人负有指挥、调配、检查的直接责任。3.2 材料准备1、主梁采用16号槽钢，次梁采用48.33.6钢管，槽口水平钢材强度等级为Q235，质量均符合现行国家标准碳素钢结构（GB/T700）和低合金高强度结构钢GB/T1591的规定。2、脚手板采用15mm厚木模板。3、预埋圆钢的直径为20mm。4、拉结钢丝绳采用619直径14m8、m。钢丝绳型号619钢丝绳直径14mm钢丝绳的钢丝破断拉力Fg(kN)123抗拉强度为(N/mm2)17005、防护栏杆立面效果：除两个电梯门间的立面采用中建蓝木模板封闭外，其余挂设阻燃安全密目网，并挂设临边安全警示标识。第4章 接料平台设计4.1 设计参数根据第二章施工电梯接料平台概况，施工电梯与结构边的距离有4类，分别为365mm，545mm，685mm，495mm，且现场施工电梯安装时可能有一定偏位，因此型钢长度应根据现场实际数据进行下料，原则为：当悬挑长度小于600mm时，悬挑段长度A，锚固段长度1.25A，悬挑段上搭设单排架；当悬挑长度600mm时，悬挑段长度A，锚固段长度1.25A9、，悬挑段上搭设双排架（悬挑长度应从结构边梁中心线起算，一般取200mm）。接料平台采用16#槽钢，脚手架步距1800mm，立杆横距800mm，立杆纵距1600mm。侧边防护小横杆沿层高全高每600mm设一根。接料平台平直段至少1.2m长（从楼层门往内算起），以便材料运输时在上方停留。4.2 施工示意图4.2.1 型钢悬挑长度小于600mm时施工电梯平台平面示意图施工电梯平台立面示意图4.2.2 型钢悬挑长度600mm时施工电梯平台平面示意图施工电梯平台立面示意图第5章 施工方法5.1 接料平台脚手架的搭设5.1.1 型钢的制作根据图纸及设计要求确定不同部位型钢的长度，并下料，然后焊接钢筋，待钢10、筋焊完后，检查焊接质量，合格的开始刷防锈漆，不合格的返工重焊。最后在型钢表面涂刷黄色油漆。5.1.2 预留预埋环（1）预埋环采用20钢筋制作，在建筑物预埋楼层正对脚手架立杆处设置三道预埋环，一道设置在建筑物边梁中间部位处，另两道设置在距悬挑钢梁末端200mm处。当后道预埋环按照上述布置及在保证型钢长度不变的前提下，距离预埋环300mm范围内有梁时，应尽量将预埋环锚入梁内。（2）锚固位置设置在楼板上时，楼板的厚度不宜小于120mm。如果楼板的厚度小于120mm应采取加固措施，楼板锚固位置范围内要增设较大面积（1）的钢筋网片予以加固，钢筋网配筋同板筋。5.1.3 安装固定型钢(1)悬挑梁基本上按纵11、向间距第五章中“施工电梯平台平面示意图”设置，立杆安装在相应的悬挑梁上并在距离悬挑梁伸出端100mm处。(2)为防止型钢移位，在预埋环与型钢相交处加焊20钢筋条，并在型钢与预埋环的空隙处填塞木楔，使型钢固定住。5.1.4 悬挑型钢支撑梁立杆处理为防止立杆在型钢上滑移偏位，须在型钢上立杆固定的相应位置预先焊接定位钢管或限位钢筋，限位钢筋采用直径不小于18制作，高度为100mm。5.1.5 悬挑层钢丝绳拉结(1)本工程型钢悬挑上层设置卸荷钢丝绳，安全设防保险体系钢丝绳均采用如下规格钢丝绳：选择619+114钢丝绳。 (2)型钢悬挑层卸荷钢丝绳沿架体设置间距为一跨。 (3)悬挑平台架在距离悬挑钢梁悬12、挑范围末端100mm处预焊20钢筋环，同时在悬挑顶板标高处的梁柱上预埋20钢筋环，用钢丝绳将两个钢筋环拉结卸荷，每跨均拉结一道。钢绳与型钢的夹角不小于45度。 (4)每根卸荷钢丝绳需用钢丝绳、M20花篮螺栓以及绳卡组成，用以调节钢丝绳张紧程度钢丝绳一律采用绳卡固接时，所选绳卡必须与所用钢丝绳匹配。且绳卡必须卡于主绳上，且绳卡必须与钢丝绳直径匹配的绳卡的规格、数量应符合下表要求：钢丝绳直径（mm）1020最少绳夹数（个）4绳夹间距（mm)140绳卡布设间距按6-8倍钢丝绳直径，绳夹正确布置后，固定处的强度至少为钢丝绳自身强度的80%，绳夹在实际使用中受载1、2次后螺母要进一步拧紧；离套环最近处的13、绳夹应尽可能地紧靠套环，禁固绳夹时要考虑每隔绳夹的合理受力，离套环最远处的绳夹不得首先单独紧固；同时为了便于检查接头，可在最后一个夹头后面约500mm处再安一个夹头，并将绳头放在“安全弯”。当接头的钢丝绳发生滑动时，“安全弯”即被拉直，这时就应立即采取措施。5.1.6 楼面封板处理每层满铺15mm厚木模板，木脚手板两端与钢管绑扎牢固。5.1.7 防护 接料平台脚手架立杆须高于平台至少1.5m，并沿防护立杆立面每600mm设置一道横杆。底部侧面设18cm 高的挡脚板，挡脚板可用多层板，刷黄黑油漆。防护栏杆立面效果：除两个电梯门间的立面采用中建蓝木模板封闭外，其余挂设阻燃安全密目网，密目安全网应拉14、紧绷，采用网绳绑扎在立杆内侧，立杆钢管涂刷黄黑相间油漆。施工电梯楼层门效果图5.1.8 接料平台悬挑架安装其它要求（1）两相邻悬挑槽钢水平口应相对安装，以增加稳定性。（2）联梁架在悬挑梁上焊接，应同侧单面焊接，以便拆除。（3）在阳台处搭设悬挑架，为确保阳台结构安全，在阳台下部设置钢管顶撑，每根立杆下均设。（4）锚固环和钢丝绳吊环预埋时，应加埋钢筋网格和阻挡筋，保证挂住预埋环，阻挡筋用20mm。（5）为防钢丝绳斜拉时受力剪切，在钢丝绳和型钢、钢丝绳和吊环间均加垫木或套环隔离。（6）钢丝绳在紧靠吊环和悬挑梁处应各固定一个卡子，绳头固定应不少于3个卡子，间距为6-7倍钢丝绳直径为宜。（7）悬挑梁和锚15、固环上下左右间隙均用双向木楔填实，并用铁钉钉牢。（8）悬挑梁固定立杆的短肢钢筋，应焊接在型钢截面Y-Y中轴线位置。（9）施工电梯口接料平台搭设与外架分离，外架断开处的满拉斜杆和连墙件布置见下图。满拉斜杆和连墙件布置图5.2 接料平台脚手架搭设的注意事项1、搭设之前对进场的接料平台脚手架钢管、配件进行严格的检查，禁止使用规格和质量不合格的钢管配件。2、接料平台脚手架搭设必须统一交底后作业，必须统一指挥，严格按搭设程序进行。3、连墙件等整体连接杆件随搭设的架子及时设置。4、木脚手板须铺平、铺稳，并用8#铅丝绑扎固定，下兜大眼网。 5、设置连墙杆或撑拉杆时，掌握其松紧程度，避免引起杆件的显著变形。616、工人在架上进行搭设作业时，作业面上需铺设临时木跳板并固定，工人必须戴好安全帽和佩挂安全带，不得单人进行较重杆件和易失衡、脱手、碰接、滑跌等不安全作业。7、在搭设过程不得随意改变构杆设计、减少配件设置和对立杆、纵距作100mm的尺寸放大，确实需要调整和改变尺寸，应提交审核单位的技术主管人员协商解决。8、扣件一定要拧紧，拧紧力矩符合规范要求，严禁松拧或漏拧， 接料平台脚手架搭设后应及时逐一对扣件进行检查。9、结构内立杆应用顶托与结构上下顶紧，顶托内放置50100木方，立杆底部设置10cm10cm木垫板。5.3 拆除施工工艺1、拆除作业应按确定的程序进行拆除：安全网、木模板挡脚板及木跳板防护栏杆斜17、撑杆小横杆大横杆立杆。2、不准分立面拆除或在上下两步同时拆除，做到一步一清，一杆一清。3、拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣件。拆除大横杆、斜撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣件。4、所有连墙杆必须随接料平台脚手架拆除同步下降，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆接料平台脚手架，分段拆除高差不应大于两步，如高差大于两步，应增设连墙件加固。5、拆除后架体的稳定性不被破坏，如附墙杆被拆除前，应加设临时支撑防止变形，拆除各标准节时，应防止失稳。6、当接料平台脚手架拆至下部最后一根长钢管的高度时，应先在适当位置搭临时抛撑加固，后拆除连墙件。7、拆除前应检查架子上的材料,杂物是否清理干净,18、拆下的材料转到上面楼层,严禁从高空抛掷。下面楼层一定要搭设水平安全网，搭、拆架子均应划出安全区，设置警戒标志并用尼龙绳围拦，在地面安排专人负责警戒。5.4 接料平台脚手架使用注意事项1、接料平台脚手架必须经过安全员验收合格后方可使用，作业人员必须认真戴好安全帽、系好安全带。2、接料平台脚手架上只允许人员及运输工具通过，严禁堆放施工材料或其他重大荷载；等待施工电梯时，也应尽量避免在接料平台脚手架平台上站太多人，不得超过施工电梯额定的2t的载荷。3、在架子的使用过程中，要做好日常的维护、保养工作，派专门人员定期检查钢管、扣件、竹笆及安全网的使用情况，遇有问题及时解决。4、其他未尽事宜详见施工电梯安19、装方案和脚手架施工方案。5.5 施工电梯楼层门为确保工程安全，在各层操作平台上设置层门，层门采用中建三局标化防护门。层门的竖向高度为1.9m，宽度为1.4m。每层门口均应挂设楼层牌。层门的固定措施采取将层门的竖向边框放置在外排两侧的钢管立杆边，然后在立杆上焊接2个钢筋圆环的方式，注意层门只允许向结构方向开启。第6章 安全文明施工(1)接料平台搭拆人员必须是经过考核合格的专业架子工，并持证上岗。(2)接料平台操作人员必须戴安全帽、安全带、穿防滑鞋等。(3)接料平台的构配件必须合格。(4)接料平台搭设应分阶段进行检查，发现问题及时校正。(5)操作层上的施工荷载，不得超载（限载2KNm2）；不得将模20、板支撑、其他设施与设备的缆风绳、砼的输送管道固定在接料平台上，严禁任意悬挂起重设备。(6)六级及六级以上大风和雾、雨、雪天要停止接料平台作业，雨、雾后上架操作要有防滑措施。(7)在接料平台使用期间，严禁任意拆除下列杆件：主节点处的纵、横向水平杆，纵、横扫地杆；连墙件；支撑；栏杆。(8)临近道路搭设的接料平台外侧应有防护措施，以防坠物伤人。在接料平台上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。(9)接料平台的接地及避雷装置设置齐全。(10)楼面临边防护栏杆单独设置。(11)拆除接料平台时，地面设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁其他施工人员入内。(12)工地临时用电线路的架设及接料平台接地、21、避雷措施等均应按国家现行标准施工现场临时用电安全技术规范（JGJ46-2005）的有关规定执行。(13)接料平台搭设完毕后，必须经过项目经理部技术部门或施工工长组织的相关人员的验收后（安全总监参与验收工作），方可使用。(14)加强安全技术交底工作，使用前做好安全检查，发现隐患及时消除。(15)在架面上设置的材料应码放整齐稳固并且不得过于集中堆放，不影响施工操作和人员通行。(16)作业人员在架上的最大作业高度应以可进行正常操作为度，禁止在架板上加垫器物或架设、垫高脚手板以增加操作高度。(17)在作业中，禁止随意拆除接料平台的基本构架杆件、整体性杆件、连接紧固件和连墙件。确因操作要求需要临时拆除时22、，必须经主管人员同意，采取相应弥补措施，并在作业完毕后，及时予以恢复。(18)工人在架上作业中，应注意自我安全保护和他人的安全，避免发生碰撞、闪失和落物。严禁在架上戏闹和坐在栏杆上等不安全处休息。(19)人员上下接料平台必须走设有安全防护的出入通(梯)道，严禁攀沿接料平台上下。(20)每班工人上架作业时，应先行检查有无影响安全作业的问题存在，在排除和解决后方可开始作业。在作业中发现有不安全的情况和迹象时，应立即停止作业进行检查，解决以后才能恢复正常作业；发现有异常和危险情况时，应立即通知所有架上人员撤离，同时要及时报告现场主管人员，待问题处理后方可继续上架作业。(21)在每步架的作业完成之后，23、必须将架上剩余材料物品移至上(下)步架或室内；每日收工前必须清理架面，将架面上的材料物品堆放整齐，垃圾清运出去；在作业期间，应及时清理落入安全网内的材料和物品。在任何情况下，严禁自架上向下抛掷材料物品和倾倒垃圾。(22)接料平台除按照要求进行正常检查和验收外，遇有下列情况要重新检查和验收，按以下规定进行，检查合格后，方允许投入使用或继续使用：1)搭设完毕后连续使用达到6个月；2)施工中途停止使用超过15天，再重新使用之前；3)在遭受暴风、大雨、大雪、地震等强力因素作用之后；4)在使用过程中，发现有显著的变形、沉降、拆除杆件和拉结以及安全隐患存在的情况时。检查内容：1)主节点处诸杆件的扣件螺栓是24、否松动，杆件是否有滑动现象；2)连墙杆、门洞处的杆件是否有短缺或松动；3)安全防护是否符合要求。第7章 计算书本章将对悬挑长度600mm和600mm长度两种情况的进行计算。7.1 型钢悬挑长度600mm的工况计算7.1.1 参数信息1.脚手架参数单排脚手架搭设高度为 20 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.6m，立杆与墙中距离为0.4m，立杆的步距为1.8 m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 1 根；采用的钢管类型为 483.0； 横杆与立杆连接方式为双扣件；取双扣件抗滑承载力调整系数 0.75；连墙件布置取两步两跨，竖向间距 3.6 m，水平间距3.2 m，采用扣件25、连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):2.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:1 层；3.风荷载参数本工程地处福建龙岩市，基本风压0.35 kN/m2；风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数s 为0.214；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1396；脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:5 层；脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:木脚手板挡板；526、.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16号槽钢，其中建筑物外悬挑段长度0.5m，建筑物内锚固段长度 0.62 m。锚固压点螺栓直径(mm):20.00；楼板混凝土标号:C35；6.拉绳与支杆参数 悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。7.1.2 大横杆的计算按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.033 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.350.4/27、(1+1)=0.07 kN/m ；活荷载标准值: Q=20.4/(1+1)=0.4 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.20.033+1.20.07=0.124 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.40.4=0.56 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: M1max = 0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大弯距为 M1max=0.080.1241.62+0.100.561.62 =0.169 kNm；支座最大弯距计算公式如下28、: M2max = -0.10q1l2 - 0.117q2l2支座最大弯距为 M2max= -0.100.1241.62-0.1170.561.62 =-0.199 kNm；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =Max(0.169106,0.199106)/4490=44.321 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 44.321 N/mm2 小于 大横杆的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： max = (0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI其中：静荷载标准值: q1= P129、+P2=0.033+0.07=0.103 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =0.4 kN/m； 最大挠度计算值为： = 0.6770.10316004/(1002.06105107800)+0.9900.416004/(1002.06105107800) = 1.375 mm；大横杆的最大挠度 1.375 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1600/150 mm与10 mm，满足要求！7.1.3 小横杆的计算根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆30、的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0331.6 = 0.053 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.350.41.6/(1+1)=0.112 kN；活荷载标准值：Q=20.41.6/(1+1) =0.640 kN；集中荷载的设计值: P=1.2(0.053+0.112)+1.4 0.64 = 1.094 kN； 小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax = ql2/8Mqmax = 1.20.0330.42/8 = 0.001 kNm；集中荷载最大弯矩计算公式如下31、:Mpmax = Pl/4Mpmax = 1.0940.4/4 = 0.109 kNm ；最大弯矩 M = Mqmax + Mpmax = 0.11 kNm；最大应力计算值 = M / W = 0.11106/4490=24.551 N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =24.551 N/mm2 小于 小横杆的抗弯强度设计值 205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:qmax = 5ql4/384EIqmax=50.0334004/(3842.06105107800) = 32、0 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.053+0.112+0.64 = 0.805 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下: pmax = Pl3/48EIpmax = 805.284003 /(48 2.06105107800) = 0.048 mm ；最大挠度和 = qmax + pmax = 0+0.048 = 0.049 mm；小横杆的最大挠度为 0.049 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 400/150=2.667与10 mm,满足要求！7.1.4 扣件抗滑力的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双33、扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.75，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.00kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.00 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1 = 0.0331.61/2=0.027 kN；小横杆的自重标准值: P2 = 0.0330.4/2=0.007 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.350.41.6/2=0.112 kN；活荷载标准值: Q = 2034、.41.6 /2 = 0.64 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.027+0.007+0.112)+1.40.64=1.07 kN；R 12.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 7.1.5 脚手架立杆荷载的计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1396kN/m NG1 = 0.1396+(1.601/2)0.033/1.8020.00 = 3.088kN；(2)脚手板的自重标准值；采用木脚手板，标准值为0.35kN/m2 NG2= 0.3551.60.4 /2 = 0.56 kN；(3)栏杆与35、挡脚手板自重标准值；采用木脚手板挡板，标准值为0.14kN/m NG3 = 0.1451.6/2 = 0.56 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005 kN/m2 NG4 = 0.0051.620 = 0.16 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.368 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 20.41.61/2 = 0.64 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.24.368+ 0.851.436、0.64= 6.003 kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2NG+1.4NQ=1.24.368+1.40.64=6.138kN；7.1.6 立杆的稳定性计算风荷载标准值按照以下公式计算 Wk=0.7zs0其中 0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：0 = 0.35 kN/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：z= 0.74； s - 风荷载体型系数：取值为0.214；经计算得到，风荷载标准值为: Wk = 0.7 0.350.740.214 = 0.039 kN/37、m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为: Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 = 0.85 1.40.0391.61.82/10 = 0.024 kNm；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) + MW/W f立杆的轴心压力设计值 ：N = 6.003 kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) f立杆的轴心压力设计值 ：N = N= 6.138kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件38、式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： = 1.8 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.742 m；长细比: L0/i = 235 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.132立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2；考虑风荷载时 = 6003.2/(0.132424)+23934.454/4490 = 112.592 N/mm2；立杆稳定性计算 = 112.592 N/mm2 小于 立杆的抗压强度39、设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时 = 6137.6/(0.132424)=109.663 N/mm2；立杆稳定性计算 = 109.663 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！7.1.7 连墙件的计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl = Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z0.92，s0.214，00.35，Wk = 0.7zs0=0.7 0.920.2140.35 = 0.048 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 11.52 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术40、规范(JGJ130-2001)5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 3.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 0.778 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 3.778 kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i = 0/15.9的结果查表得到 =1 A = 4.24 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 14.2410-4205103 = 86.92 kN；Nl = 3.778 N=8.441、13kN经过计算得到公式右边等于161.75 kN，大于锚固力 N=8.41 kN ，楼板混凝土局部承压计算满足要求!7.2 型钢悬挑长度600mm的工况计算7.2.1 参数信息1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 20 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.6m，立杆的横距为0.7m，立杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.10 m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 483.0； 横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件布置取两步两跨，竖向间距 3.6 m，水平间距3.2 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/42、m2):2.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:1 层；3.风荷载参数本工程地处福建龙岩市，基本风压0.35 kN/m2；风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数s 为0.214；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1278；脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:5 层；脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:木脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16号槽钢，其中建筑物外悬挑段长43、度0.8m，建筑物内锚固段长度 1 m。锚固压点螺栓直径(mm):20.00；楼板混凝土标号:C35；6.拉绳与支杆参数 钢丝绳安全系数为:6.000；钢丝绳与墙距离为(m):3.000；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 0.7 m。7.2.2 大横杆的计算按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.033 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.44、350.7/(2+1)=0.082 kN/m ；活荷载标准值: Q=20.7/(2+1)=0.467 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.20.033+1.20.082=0.138 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.40.467=0.653 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: M1max = 0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大弯距为 M1max=0.080.1381.62+0.100.6531.62 =0.196 kN45、m；支座最大弯距计算公式如下: M2max = -0.10q1l2 - 0.117q2l2支座最大弯距为 M2max= -0.100.1381.62-0.1170.6531.62 =-0.231 kNm；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =Max(0.196106,0.231106)/4490=51.448 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 51.448 N/mm2 小于 大横杆的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： max = (0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI其中46、：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.033+0.082=0.115 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =0.467 kN/m； 最大挠度计算值为： = 0.6770.11516004/(1002.06105107800)+0.9900.46716004/(1002.06105107800) = 1.593 mm；大横杆的最大挠度 1.593 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1600/150 mm与10 mm，满足要求！7.2.3 小横杆的计算根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横47、杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0331.6 = 0.053 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.350.71.6/(2+1)=0.131 kN；活荷载标准值：Q=20.71.6/(2+1) =0.747 kN；集中荷载的设计值: P=1.2(0.053+0.131)+1.4 0.747 = 1.266 kN； 小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax = ql2/8Mqmax = 1.20.0330.72/8 = 0.048、02 kNm；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax = Pl/3Mpmax = 1.2660.7/3 = 0.295 kNm ；最大弯矩 M = Mqmax + Mpmax = 0.298 kNm；最大应力计算值 = M / W = 0.298106/4490=66.339 N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =66.339 N/mm2 小于 小横杆的抗弯强度设计值 205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:qmax = 5ql4/384EIqmax=50.03370049、4/(3842.06105107800) = 0.005 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.053+0.131+0.747 = 0.931 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:pmax = Pl(3l2 - 4l2/9)/72EIpmax = 930.613700(37002-47002/9 ) /(722.06105107800) = 0.51 mm；最大挠度和 = qmax + pmax = 0.005+0.51 = 0.515 mm；小横杆的最大挠度为 0.515 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 700/150=4.667与10 mm50、,满足要求！7.2.4 扣件抗滑力的计算按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1 = 0.0331.62/2=0.053 kN；小横杆的自重标准值: P2 = 0.0330.7/2=0.012 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.350.71.6/2=0.196 kN51、；活荷载标准值: Q = 20.71.6 /2 = 1.12 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.053+0.012+0.196)+1.41.12=1.881 kN；R 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 7.2.5 脚手架立杆荷载的计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1278kN/m NG1 = 0.1278+(1.602/2)0.033/1.8020.00 = 3.148kN；(2)脚手板的自重标准值；采用木脚手板，标准值为0.35kN/m2 NG2= 0.3551.6(0.7+0.1)/52、2 = 1.12 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用木脚手板挡板，标准值为0.14kN/m NG3 = 0.1451.6/2 = 0.56 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005 kN/m2 NG4 = 0.0051.620 = 0.16 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.988 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 20.71.61/2 = 1.12 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.851.4NQ =53、 1.24.988+ 0.851.41.12= 7.318 kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2NG+1.4NQ=1.24.988+1.41.12=7.554kN；7.2.6 立杆的稳定性计算风荷载标准值按照以下公式计算 Wk=0.7zs0其中 0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：0 = 0.35 kN/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：z= 0.74； s - 风荷载体型系数：取值为0.214；经计算得到，风荷载标准值为: Wk = 0.7 0.350.754、40.214 = 0.039 kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为: Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 = 0.85 1.40.0391.61.82/10 = 0.024 kNm；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) + MW/W f立杆的轴心压力设计值 ：N = 7.318 kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) f立杆的轴心压力设计值 ：N = N= 7.554kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： k = 1.155、55 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；长细比: L0/i = 196 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.188立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2；考虑风荷载时 = 7318.4/(0.188424)+23934.454/4490 = 97.141 N/mm2；立杆稳定性计算 = 97.141 56、N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时 = 7553.6/(0.188424)=94.761 N/mm2；立杆稳定性计算 = 94.761 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！7.2.7 连墙件的计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl = Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z0.92，s0.214，00.35，Wk = 0.7zs0=0.7 0.920.2140.35 = 0.048 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 11.52 m2；按建筑57、施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 0.778 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 5.778 kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i = 100/15.9的结果查表得到 =0.984，l为内排架距离墙的长度； A = 4.24 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9844.24158、0-4205103 = 85.529 kN；Nl = 5.778 Ru9.916KN。经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为N=RU=9.916kN钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为 = N/A f其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范10.9.8 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 D=(99164/(3.142502) 1/2 =11.2mm；实际拉环选用直径D=12mm 的HPB235的钢筋制作即可。7.2.12 锚59、固段与楼板连接的计算1.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下螺栓未受拉力，无须计算，节点按构造做法即可。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式:N (b2-d2/4)fcc其中 N - 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向压力，N = 5.875kN； d - 楼板螺栓的直径，d = 20mm； b - 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm； fcc - 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=16.7N/mm2；(b2-d2/4)fcc=(1002-3.142202/4)16.7/1000=161.754kNN=5.875kN经过计算得到公式右边等于161.75 kN，大于锚固力 N=5.88 kN ，楼板混凝土局部承压计算满足要求!