1、元件研发公司3.3万平米加工组装车间高大模板支撑工程施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月 目 录第一篇 主体结构模板脚手架施工方案4第一章 编制依据4第二章 工程概况5一、工程概述5二、结构设计概况5第三章 施工部署7一、总体部署7二、工期安排7三、模架体系的选型7第四章 施工准备8一、技术准备8二、材料计划8第五章 模架支撑体系设计10一、模架体系设计方案10二、模架设计方案详述10第六章 模架支撑体系施工方法15一、模板支撑体系施工15二、顶板模板施工15三、梁模板施工16第七章 质量验收18一、2、模架材料、产品质量控制18二、模架安装质量控制20第八章 施工使用要求22第九章 施工安全保证措施23一、安全管理23二、一般规定23三、安装过程中的措施24四、使用过程中的检查24五、混凝土浇筑安全措施24六、拆除过程中的措施25七、监测监控26第十章 高大模板应急预案28一、机构28二、职责和分工28三、演练28四、应急响应28五、模板及支架倒塌事故的应急救援28六、急救联系电话和应急路线图：29第二篇 模板计算书30第一章 扣件钢管楼板模板支架计算书30第二章 梁模板扣件钢管高支撑架计算书43第一篇 主体结构模板脚手架施工方案第一章 编制依据序号类别编号名称备注1主要规范GB50204-3、2002混凝土结构工程施工质量验收规范国家标准2GB50666-2011混凝土结构工程施工规范3GB15831-95钢管脚手架扣件4JGJ162-2008建筑施工模板安全技术规范行业标准5JGJ130-2011建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范6JGJ80-91建筑施工高处作业安全技术规范7主要规程DBJ01-62-2002XX市建筑工程施工安全操作规程地方标准8DBJ01-82-2004混凝土结构工程施工质量验收规程9DB11T583-2008钢管脚手架、模板支架安全选用技术规程11主要标准GB50300-2001建筑工程施工质量验收统一标准国家标准12工程建设标准强制性条文13JGJ594、-2011建筑施工安全检查标准行业标准14DBJ01-83-2003建设工程施工现场安全防护、场容卫生、环境保护及保卫消防标准地方标准15Q/BCEG401-2007建筑分项工程施工工艺标准企业标准16其它危险性较大的分部分项工程安全管理办法 建质200987号17XX市实施危险性较大的分部分项工程安全管理办法的规定通知 京建施2009841号18建筑工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则建质2009254号19XX（中国）有限公司第四工厂4号栋加工组装车间工程结构施工图纸20XX（中国）有限公司第四工厂4号栋加工组装车间工程施工组织设计及PKPM施工安全系列软件第二章 工程概况一、工程概述5、序号项目内容1工程名称XX 4号栋加工组装车间（XX（中国）第四工厂二期项目）2工程地址XXXX区经济技术开发区路东区70M1地块3建设单位4设计单位5监理单位6施工单位XX(中国)有限公司第四工厂4号栋加工组装车间用地位于中国XXXX区经济技术开发区路东区70M1地块，东北临东环南路、西南临70号支路、东南临建安街。XX(中国)有限公司第四工厂4号栋加工组装车间为2层厂房建筑，本工程总建筑面积为32974m2，本工程0.000相当于绝对标高27.950m，建筑层数为地上2层，建筑高度为16.3m，结构形式为钢筋混凝土框架结构，基础采用独立基础。本工程一层高度已经超过8m (即8.25m)，二6、层6.5m，轴线跨度为10m、15m，本工程长143m，宽119m；结构顶板厚度120mm，主框架梁截面5001200 mm 、5001000 mm。如图：二、结构设计概况序号项目内容1结构形式基础结构形式独立基础主体结构形式现浇钢筋混凝土框架屋盖结构形式现浇钢筋混凝土屋面2混凝土强度等级基础、框架柱、框架梁、楼层次梁、楼板C30垫层C153抗震等级工程设防烈度八度结构抗震等级框架二级4结构断面尺寸柱断面尺寸（mm）1000900、800800、600600、600800框架梁断面尺寸（mm）300800、4001000、5001000、500800、5001200楼板厚度（mm）120、147、0（局部）第三章 施工部署一、总体部署本工程按照施工后浇带设置施工缝，根据结构后浇带，划分为2个施工区域平行施工，每个区域分为4个流水段，每个流水段面积2000m2左右。详见下图：二、工期安排序号阶段目标日 期天 数1一层结构施工392二层结构施工353后浇带施工274一层模板拆除56三、模架体系的选型本工程梁、板支撑选用扣件钢管接碗口架（48*3.5mm）体系 ；竖向对接扣件，模板面板为15mm厚多层板；框架梁主龙骨采用48*3.5mm钢管，次龙骨采用50100mm木方；顶板主龙骨采用100100mm木方，次龙骨采用50100mm木方。第四章 施工准备一、技术准备熟悉和审查施工图纸，按设计要8、求准备相应的施工工艺规程、施工验收规范、施工质量检验评定标准及图集。由总工程师组织工程技术人员认真审图，作好图纸会审的前期工作，针对有关施工技术和图纸存在的疑点作好记录，并及时请设计人员进一步明确，由甲方、监理、设计、施工四方确认（签字）形成记录，作为指导施工的依据。针对工程设计特点，对模板体系的选择、流水段的划分、施工缝的留置等有关问题进行研究和论证，达成共识。组织施工管理人员进行逐级技术交底，明确施工工序及施工作业条件。专业工长以书面形式向各班组进行交底，技术交底必须符合规范、标准的规定，同时必须符合施工现场实际情况。二、材料计划一层满堂架搭设用料计划序号名称规格数量备注1多层板15mm厚9、41160m2材料进场必须进行检验，质量不合格必须退厂2钢管（48*3.5mm）6m41270根4m5000根3m3512根1.5m69501根1.8m13900根0.9m3200根0.6m7100根3方木100*100mm318m34方木50*100mm700m35顶托个21000个所用材料应符合下列要求：钢管用钢管采用外径48mm，壁厚3.5mm的Q235钢材质的焊接钢管。质量应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700）中Q235A级钢的规定，有严重锈蚀弯曲、压扁、裂纹和损伤者禁用。第五章 模架支撑体系设计一、模架体系设计方案 序号构件名称施工部位支撑体系立杆纵（横）间距（mm）横杆步距10、（mm）主龙骨（间距mm）次龙骨（间距mm）1一层框架梁1-12/A-P轴钢管接钢管+U托10501150（600）150048*3.5钢管 （600）50100木方（200）2一层顶板1-12/A-P轴钢管接钢管+U托105011501500100100木方（10501150）50100木方（200）二、模架设计方案详述本工程重点准备考虑搭设高度8m以上；搭设跨度10m、15m的顶板、梁支撑体系的设计。空间净高8.13米，结构顶板厚度120mm，主框架梁截面5001200、5001000 mm。1.框架梁模板框架梁采用15mm厚多层板做为模板，梁底主龙骨采用48*3.5钢管，垂直梁方向间距611、00mm，次龙骨采用5根50*100mm木方；梁侧主龙骨采用双48*3.5钢管（间距为600mm），与梁底主龙骨连接牢固，梁侧次龙骨采用50*100木方，间距为200mm；斜撑采用48*3.5钢管，间距为900mm，与梁侧通长横杆、梁底主龙骨连接牢固，斜撑与梁底主龙骨夹角60。500*1200梁反顶支撑系统采用6m48*3.5钢管接0.6m钢管，500*1000梁反顶支撑系统采用6m48*3.5钢管接0.9m钢管接头错开搭设，保证接头不在同一断面上；梁底支撑（垂直梁方向），间距1050mm1150mm，主梁底支撑设两道立杆，立杆间距300mm，次梁底支撑设一道立杆，横杆步距1250mm；扫地杆12、距地200mm，自由端不超过500mm；当梁高超过1000mm时，在距梁底250mm处与距板底300mm处各增加一道16对拉螺杆（外套PVC管）垂直梁方向距离600mm。当梁跨度大于4m时，梁按1/1000mm起拱，楼板随梁。框架梁模板支设示意图如下：2.结构顶板模板结构顶板采用15mm厚多层板作为模板。顶板主龙骨采用100*100木方，间距1050mm1100mm；次龙骨采用50*100木方间距200mm，木方两面刨平。顶板支撑系统采用6m48*3.5钢管接1.8m钢管，接头错开搭设，保证接头不在同一断面上；立杆纵横向间距1050mm1150mm，立杆下部垫通长木脚手板，扫地杆距地200mm13、，自由端不超过500mm，模板支撑系统与框架柱抱紧，连成整体模板。如图：3.后浇带 后浇带部位采用快易收口网拦设，收口网后采用钢筋支撑，间距不大于500mm；后浇带支撑体系与框架梁、顶板支撑体系同步，但横杆错开搭接，并且与立杆锁紧，连成整体模板。模板拆除时先拆后浇带以外部分（顶板与梁支撑体系）模板，后浇带下方支撑体系沿后浇带长度方向通长保留。如图： 4. 剪刀撑本工程剪刀撑与抱柱采用48*3.5mm钢管搭设；剪刀撑垂直方向设置两道水平剪刀撑，间距不大于4步，水平剪刀撑宽度35m（4跨）；布设位置分别在扫地杆位置、 梁底下第一道横杆位置，平面位置每隔一跨布设一道；竖向剪刀撑设在架体外侧纵、横向每14、4跨（且不大于6m）由底至顶设置连续竖向剪刀撑，剪刀撑宽度为4跨。剪刀撑平面布置图如下：5. 抱框柱抱框柱垂直方向设置两道抱框柱，抱框柱采用48*3.5mm钢管连接4道横杆，钢管贴紧柱面扣件锁紧，布设位置分别在地面上第二道横杆上、梁底第一道横杆上。第六章 模架支撑体系施工方法一、模板支撑体系施工1.架体立杆搭设工艺：定位 铺脚手板立杆 第一步纵横向横杆 第二步立杆 第二步纵横向横杆重复以上步骤至顶U型托1）采用U托时要满足支撑系统的稳定性，注意U托必须垂直并且安装牢固，可调丝扣外露长度不大于250mm。2）立杆上端伸出至模板支撑点的长度不得超过500mm。3）立杆应对称布置，不允许偏心支撑，其15、偏差不应大于25mm。2.架体水平杆1）模板支架必须设置纵、横向扫地杆，扫地杆为扣件钢管立杆底部一道纵、横水平杆，扫地杆距结构板距离不超250mm，严禁拆除。2）钢管每步的纵、横向水平杆的扣件必须锁紧。二、顶板模板施工1.工艺流程:立杆定位 垫板立杆 纵向扫地杆 横向扫地杆 第一步纵向水平杆 第一步横向水平杆 重复以上步骤至顶主龙骨次龙骨调整楼板下皮标高及大于四米跨板起拱铺设模板校正标高、平整验收2.定位：在脚手架搭设前，必须进行脚手架立杆放线定位。3.垫板：将垫板准确地放在定位线上，保证上下钢管的中心线应在同一垂直线上。在支模前在柱上应先抄出水平标高线及支模控制线，按顶板混凝土厚度控制支模标16、高。顶板和梁在大于4m跨度时，均按1/1000起拱，要拉交叉十字线对起拱高度进行校核。4.支设时立杆的垂直度要用仪器校正，以便保证其受力不产生偏心。5.安装主梁：主梁和顶杆之间的连接采用U型托，连接必须牢固可靠。主梁接头位置应错开。主梁伸缩节接头位置距离立杆间距不得大于200mm。6.安装两根主梁之间次梁连接部位底部主梁时，应在铺板前进行，并应保证所有主梁受力均匀，防止由于主梁受力不均造成架体失稳。7.铺板：在安装完毕的龙骨支架上铺设15mm多层板。模板采用硬拼,保证接缝严密,不漏浆。顶板模板与四周墙体交接处粘贴海绵条防止漏浆（海棉条贴在模板上）。8.安装完模板后，应拉通线调整模板，检查模板标17、高、截面尺寸、平整度、垂直度，确认合格后方可进行下道工序。9.将模板内杂物清理干净,办预检和评定。三、梁模板施工1.梁安装工艺流程：弹出轴线及标高线搭设梁底支架安装梁底模板梁底起拱绑扎钢筋安装梁侧模安装锁口立管、加固木方复核梁模尺寸位置并安装斜撑与相邻模板连接2.梁底模安装：柱模板拆除后，即放上轴线和水平标高控制线,搭设梁模支撑，安装梁底模，搭设板模支撑，安装板底模,并按规定设计要求起拱。3.绑扎梁钢筋，梁钢筋绑扎严格执行钢筋施工方案，控制好轴线位置及保护层厚度。4.安装梁侧模，并加固牢固，并执行本方案中的斜撑规格及间距要求。5.模板支撑体系的拆除1）混凝土顶板、梁拆除的工艺流程A.混凝土顶板18、拆除的工艺流程松动U托拆除主次梁拆除模板拆除最上部横向水平杆拆除最上部纵向水平杆拆除最上部立杆（水平杆、立杆按照立杆尺寸层层拆除）拆除连柱件拆除扫地杆拆除最后一排立杆拆除垫板B.混凝土梁拆除的工艺流程松动U托拆除梁侧主龙骨拆除梁侧次龙骨拆除梁侧模板拆除梁底主龙骨拆除梁底次龙骨拆除梁底模板拆除最上部横向水平杆拆除最上部纵向水平杆拆除最上部立杆（水平杆、立杆按照立杆尺寸层层拆除）拆除扫地杆拆除最后一排立杆拆除垫板2）拆除方法A.模板拆除的方法，应按照配板设计的规定进行，遵循先支后拆、后支先拆、先非承重部位和后承重部位以及自上而下的原则，拆模时，严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。拆除的模板和配件，严禁抛扔，19、要有人接应传递，按指定地点堆放。并做到及时清理、维修和涂刷好隔离剂，以备待用。B.拆除梁模板时，应先松梁底支撑U托，将主次楞降下一定高度后，再拆除梁底、梁梆模板。拆除板底模板时，将支撑U托降下一定高度后，先拆除主龙骨，再拆次龙骨。拆板底模板时应留有部分支撑，最后将板底模板从一端向另一端依次拆下。C.在拆除顶板模板时后浇带模板不拆，直到下次后浇带部位混凝土浇注养护达到28天后，方可拆除模板。3）混凝土顶板、梁拆除注意事项模板拆除前填写拆模申请单，以同条件试块为依据，并经技术负责人批准。梁跨大于8m跨混凝土强度达到设计强度100，上层结构浇筑完成后达到24小时方可拆模。支模和拆模施工要由同一班组作20、业。模板拆除时，本着“先支后拆，后支先拆”的原则，支模和拆“施工要由同一班组作业。第七章 质量验收一、模架材料、产品质量控制1.材料进场质量验收程序材料进场后，由质检员组织验收，验收人员包括材料负责人、木工工长（施工员），自检合格后，经生产经理签字后，方可报监理进行验收。进场扣件需进行复试，待复试报告合格，监理验收合格后方可使用。杆件组焊形位公差要求：序号 项目 允许偏差（mm） 1 杆件管口平面与钢管轴线垂直度 0.5 2 立杆下碗扣间距 1 3 下碗扣碗口平面与钢管轴线垂直度 1 4 接头的接触弧面与横杆轴心垂直度 1 5 横杆两接头接触弧面的轴心线平行度 1 2.材料质量验收标准和方法121、）构配件外观质量及技术资料按下表检查执行：项目要 求抽查数量检查方法技术资料营业执照、资质证明、生产许可证、产品合格证、质量检测报告、相关合同要件。检查资料钢管钢管表面应平直光滑，不得有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕、深的划道及严重锈蚀等缺陷，严禁打孔；钢管外壁使用前必须涂刷防锈漆，钢管内壁宜涂刷防锈漆。全数目测钢管外径及壁厚外径48mm；壁厚大于等于3.5mm3%游标卡尺测量数字化龙骨主次梁材料的厚度应符合国家规范要求，检查主龙骨伸缩是否顺畅，主次梁不得有锈蚀、裂纹、气孔、疏松、砂眼等铸造缺陷，主次梁不得弯曲变形，主次梁表面应涂刷防锈漆进行防锈处理，焊口的焊缝是否饱满。全数目测扣件22、不允许有裂缝、变形、滑丝的螺栓存在；扣件与钢管接触部位不应有氧化皮；活动部位应能灵活转动，旋转扣件两旋转面间隙应小于1mm；扣件表面应进行防锈处理。全数目测碗扣碗扣的铸造件表面应光滑平整，不得有砂眼、缩孔、裂纹、浇冒口残余等缺陷，表面粘砂应清除干净；冲压件不得有毛刺、裂纹、氧话皮等缺陷。碗扣的各焊缝应饱满，不得有未焊透、夹砂、咬肉、裂纹等缺陷。全数目测碗扣立杆链接套管钢管的立杆链接套管，其壁厚不应小于3.5mm,内径不应大于48mm，套管长度不应小于160mm,外伸长度不应小于110mm。3%游标卡尺测量可调托丝杆（U托）可调托撑丝杆与螺母捏合长度不得少于4-5扣，丝杆直径不小于36mm，长度23、550mm插入立杆内的长度不得小于150mm。3%钢板尺测量2）钢管、扣件的力学性能检查按下表进行检测：构配件名称检测项目抽检数量检测标准钢管抗拉强度、屈服点、断后伸长率750根为一批，每批抽取1根低压流体输送用焊接钢管扣件直角：抗滑性能、抗破坏性能、扭转刚度。旋转扣件：抗滑性能、抗破坏性能、抗拉性能、抗压性能。281500件 8件5011200 13件1200110000件20件钢管脚手架扣件二、模架安装质量控制1.模架安装质量验收程序：模板支撑系统搭设完成后，由项目负责人组织验收，验收人员包括施工单位和项目两级技术人员、项目安全、质量、施工人员，监理单位的总监和专业监理工程师。验收合格，经24、施工单位项目技术负责人及项目总监理工程师签字后，方可进入后续工序的施工。2.模架安装质量验收标准和方法:1）模板支撑体系搭设完成后按下表进行检查验收：序号项目技术要求允许偏差（mm）检验方法备注1专项施工方案按权限进行审批检查资料2基础及楼面承载力满足设计要求满足规范规定排水不积水观察底座或垫块不晃动、滑动观察不沉降-10观察3立杆垂直度3%用经纬仪或吊线和卷尺4水平加强层、水平剪力撑、竖向剪力撑按规范要求设置钢板尺5模板底模面板规格、主次龙骨的规格、数量、间距符合本方案设计要求 其他质量检验项目详见模板施工方案侧模面板规格、主次龙骨、对拉螺栓的规格、数量、间距符合本方案设计要求2）钢管扣件式25、模板支架搭设完成后，按下表对螺栓拧紧力矩进行检查：安装扣件数量（个）抽查数量（个）扭力矩值范围检验方法允许的不合格数519054065N. m随机抽取，力矩扳手测扭力矩。09115081151280131281500202501120032312013200505第八章 施工使用要求1、施工时应注意调节U型托高度时同时进行，使主梁受力均匀，当支撑体系施工完成后，应派专人对此处进行检查，如发现不符合要求处，立即进行整改，确保无问题后，方可进行下道工序施工。2、碗扣式脚手架搭设完毕后，由木工工长组织技术负责人、质检员、安全员等相关人员进行验收，验收合格后方可进行下一工序。3、混凝土浇注之前，木工工26、长组织质检员、劳务班组长对脚手架再次进行验收，查看有无脚手架人为拆除情况，有无卡扣松动情况等，发现问题立即整改，合格后方准浇注混凝土。4、混凝土浇筑时，泵管移动要均匀，不得集中堆料。确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；混凝土浇筑时，与施工无关人员不得进入楼面，尽量减少施工活载，木工与架子工各保持5人看模，观察模板有无变形.5、严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，钢筋等材料不能在支架上方堆放。第九章 施工安全保证措施一、安全管理本工程将严格按照项目法的施工管理模式、施工管理章程组织施工生产。项目经理部由项目领导层、管理层、劳务分包层三层组成。项目经理部由公司授权管27、理，按照企业项目管理体系来运作，建立岗位责任制，明确分工职责，落实施工责任，各岗位各行其职，对重点部位的质量及安全进行全面监控。安全管理组织体系项目经理：执行经理：公司总工：项目技术总工：安全总监：技术质量组：安全组：采购组：二、一般规定1.进入施工现场必须戴安全帽，系好下颚带，锁紧带扣，高空作业必须系安全带，穿防滑鞋。施工现场严禁吸烟；2.搭设支撑架体的作业人员必须经过培训，取得建筑施工脚手架特种作业操作资格证书后方可上岗。其他相关施工人员应掌握相应的专业知识和技能。3.模板支撑系统搭设前，项目工程技术负责人或方案编制人员应当根据专项施工方案和有关规范、标准的要求，对现场管理人员、操作班组、28、作业人员进行安全技术交底，并履行签字手续。4.安全技术交底的内容应包括模板支撑工程工艺、工序、作业要点和搭设安全技术要求等内容，并保留记录。5.作业人员应严格按规范、专项施工方案和安全技术交底书的要求进行操作，并正确配戴相应的劳动防护用品。6.成立安全生产领导小组，由项目经理担任组长，在组织上保证安全生产。建立制度保证体系，落实岗位责任制，对于安全问题和隐患必须整改，处理结果要有备案。三、安装过程中的措施1.模板工程搭设的构造要求应当符合相关技术规范要求，支撑系统立杆接长严禁搭接；并与主体结构的墙、柱牢固拉接。2.搭设高度2m以上的支撑架体应设置作业人员登高措施。作业面应按有关规定设置安全防护29、设施。3.模板支撑系统应为独立的系统，禁止与物料提升机、施工升降机、塔吊等起重设备钢结构架体机身及其附着设施相连接；禁止与施工脚手架、物料周转料平台等架体相连接。四、使用过程中的检查1.模板、钢筋及其他材料等施工荷载应均匀堆置，放平放稳。施工总荷载不得超过模板支撑系统设计荷载要求。2.模板支撑系统在使用过程中，立杆底部不得松动悬空，不得任意拆除任何杆件，不得松动扣件。3.施工过程中检查项目应符合下列要求：1）模板支撑体系所在的楼层板有足够的支撑力；2）垫木规格符合要求；3）立杆位置应正确，U托螺杆伸出长度应符合规定；4）立杆的规格尺寸和垂直度应符合要求，不得出现偏心荷载；5）扫地杆、水平拉杆等30、设置应符合规定，固定可靠；6）各种安全防护设施符合要求。确保顶板下无施工人员，五、混凝土浇筑安全措施1.混凝土浇筑前，施工单位项目技术负责人、项目总监确认具备混凝土浇筑的安全生产条件后，签署混凝土浇筑单，方可浇筑混凝土。2.混凝土浇筑前，确保浇筑区域下无施工人员，并且在浇筑过程中，禁止施工人员进入高大模板区域内。3.混凝土浇筑过程时，顶板上严禁堆料，混凝土要均匀，浇筑板时应从板四周向中心浇筑，并严格控制好坍落度。同时浇筑过程应符合专项施工方案要求，并确保支撑系统受力均匀，避免引起模板支撑系统的失稳倾斜。4.浇筑过程应有专人对模板支撑系统进行观测，发现有松动、变形等情况，必须立即停止浇筑，撤离作31、业人员，并采取相应的加固措施。监测人员发现如有模板缝堵塞不严造成漏浆，由木工值班人员在混凝土终凝前及时清理干净，如发现模板有异常及时停止混凝土浇筑，在处理完后再继续浇筑。六、拆除过程中的措施1.模板支撑系统拆除前，项目技术负责人、项目总监应核查混凝土同条件试块强度报告，浇筑混凝土达到拆模强度后方可拆除，并履行拆模审批签字手续。2.模板支撑系统的拆除作业必须自上而下逐层进行，严禁上下层同时拆除作业，分段拆除的高度不应大于两层。设有附框架柱连接的模板支撑系统，附框架柱连接必须随支撑架体逐层拆除，严禁先将附框架柱连接全部或数层拆除后再拆支撑架体。3.模板支撑系统拆除时，严禁将拆卸的杆件向地面抛掷，应32、有专人传递至地面，并按规格分类均匀堆放。4.模板支撑系统搭设和拆除过程中，地面应设置围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员进入作业范围。5)当模板支架的顶板混凝土强度达到设计要求后，填写混凝土拆模申请单，经监理批准后，方可拆除模板支架。6.拆除模板支架时，要有专人负责统一指挥，应划分作业区，周围设围栏或竖立警戒标志，地面设专人指挥，严禁非作业人员入内。由于施工现场人比较多，要避免零配件坠落伤人。脚手架的拆除按照搭设作业的相反程序进行。7.拆除的高处作业人员，必须戴安全帽，系安全带，扎裹腿，穿软底鞋。拆除顺序应遵循由上而上，先搭后拆，后搭先拆的原则。即先拆立杆顶端可调托，后拆横杆、立杆等，33、并按一步清的原则依次进行，要严禁上下同时进行拆除作业。拆除模板支架必须由23人协同操作，拆纵向水平杆时，应由中间人向下传递，严禁向下抛掷。8.拆除长杆时两人协同作业，以免单人作业时得闪失事故。拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。拆下来的杆配件及时吊运至地面，不得抛掷，以免伤人损物。拆下来的钢管及钢管按照规格及时运送到指定位置码放整齐。拆下来的配件及时清楚污、刷油、装袋入库。9.拆除的全部过程，现场安全员应进行旁站。在拆架过程中，不得中途换人，如必须换人，应将拆除情况交代清楚后方可离开。10.各构配件严禁抛至地面，运至地面的构配件应及时检查、34、整修与保养，并按品种、规格随时码堆存放。七、监测监控1.监测仪器：名称、型号、精度监测仪器名称型号精度经纬仪DJD2-C2”水准仪DZS3-12”50m钢卷尺I级-2.检测方法：1）在预支设模板支撑体系的楼板上用50m钢卷尺确定立杆的位置，并用墨斗弹线（线用红色墨线，避免与柱控制线混淆）；2）然后放置垫木支设立杆，用经纬仪检查立杆是否在同一直线上，并是否垂直，进行调整。3）待模板支撑体系支好后用水准仪调整模板的高度，包括梁、板起拱高度；4）在浇筑混凝土时，每处设置四个监测点，两个用于监测主次龙骨，两个用于监测立杆挠度，要做到实时监控，同时要注意观测者的人身安全，如发生危险情况立即撤离危险区域。35、3.监测：在浇筑混凝土时要做到实时监控，每15分钟进行一次监测，直至浇筑完毕。4.允许变形值及报警值：主、次龙骨变形时，允许变形值为梁板跨度的1/400，报警值为梁板跨度的1/600。立杆发生挠度变形时，1/1000内为允许变形值，1/1500以上为报警值。5.监测结果的反馈和应用：监测是由专人进行记录，将记录反馈到项目部，项目部根据反馈上来的记录到现场查看实际情况并采取相应措施。6.监测监控管理规定：1）监测人员不得脱岗，在浇筑混凝土时每100m2以内安排1名监测人员。2）看模人员应与监测人员相配合，待出现安全隐患时应第一时间对现场进行整改。3）发现重大安全隐患时，监测人员要及时呼喊，使现场36、停止施工作业，所有施工人员撤离现场，同时通知项目部管理人员，待安全隐患排除后继续施工。第十章 高大模板应急预案一、机构 应急事故领导小组组长： 李莉副组长：高海、班浩、贺林彬、杨春祥成 员：刘国发、付鹏、何高龙、王虹博、李业挺、胡琳、张小虎、张亮 二、职责和分工 （1）组长负责事故应急救援的全面组织、指挥、协调工作，负责向上级报告并负责调集抢险救援所需的人力、物力。 （2）副组长协助组长组织、指挥、协调救援工作，组长不在现场时代行组长的职责。 （3）组员在组长或副组长的指挥下，负责现场的维护、抢救、警戒等工作，及具体落实组长或副组长下达的救援方法、措施的指令。 三、演练 在工程开工前一周由组长37、组织救援小组各人员进行演练。四、应急响应 1)出现事故时，在现场的任何人员都必需立即向组长报告，汇报内容包括故的地点、事故的程度、迅速判断的事故可能发展的趋势、伤亡情况等及时抢救伤员、在现场警戒、观察事故发展的动态并及时将现场的信息组长报告。 2)组长接到事故发生后，立即赶赴现场并组织、调动救援的人力、物力赶赴现场展开救援工作，并立即向公司救援领导负责人汇报事故情况及需要公司支援的人力、物力。事故的各情况由公司向外向上汇报。五、模板及支架倒塌事故的应急救援 1.模板及支架倒塌事故的主要危害 模板及支架倒塌事故主要造成：人员伤害、财产损失、作业环境破坏。 2.应急救援方法 1）有关人员的安排 组38、长、副组长接到通知后马上到现场全程指挥救援工作，立即组织、调动救援的人力、物力赶赴现场展开救援工作，并立即向公司救援领导负责人汇报事故情况及需要公司支援的人力、物力。组员立即进行抢救。2）人员疏散、救援方法 人员的疏散由组长安排的组员进行具体指挥。具体指挥人安排在危险的各人员进行疏散到安全的地方，并做好安全警戒工作。各组员和现场其他的各人员对现场受伤害、受困的人员、财物进行抢救。人员有支架的构件或其它物件压住时，先对支架进行观察，如需局部加固的，立即组织人员进行加固后，方进行相应的抢救，防止抢险过程中再次倒塌，造成进一步的伤害。加固或观察后，确认没有进一步的危险，立即组织人力、物力进行抢救。 39、3）伤员救护 A.休克、昏迷的伤员救援 让休克者平卧，不用枕头，腿部抬高30 度。若属于心原性休克同时伴有心力衰竭、气急，不能平卧，可采用半卧。注意保暖和安静，尽量不要搬动，如必需要搬动时，动作要轻。采用吸氧和保持呼吸道畅通或实行人工呼吸。 B.受伤出血，用止血带止血、加压包扎止血。 C.立即拨打120 急救电话或送医院。 4）现场保护 由具体的组员带领警卫人员在事故现场设置警戒区域，用三色纺织布或挂有彩条的绳子圈围起来，由警卫人员旁站监护，防止闲人进入。六、急救联系电话和应急路线图：X第二篇 模板计算书第一章 扣件钢管楼板模板支架计算书依据规范:建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ1340、0-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为7.8m，立杆的纵距 b=1.15m，立杆的横距 l=1.15m，立杆的步距 h=1.25m。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方4090mm，间距200mm，木41、方剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量11000.0N/mm2。梁顶托采用9090mm木方。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载2.50kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元按照扣件新规范中规定并参照模板规范，确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.100.12+0.20)+1.402.50=7.354kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.100.12+0.71.402.50=6.516kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永42、久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40采用的钢管类型为483.2。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1 = 25.1000.1201.150+0.2001.150=3.694kN/m活荷载标准值 q2 = (0.000+2.500)1.150=2.875kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 115.001.501.50/6 = 43.13cm3； I = 11543、.001.501.501.50/12 = 32.34cm4；(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.03410001000/43125=0.784N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.203.694+1.42.875)0.200=1.015kN截面抗剪强44、度计算值 T=31015.0/(21150.00015.000)=0.088N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6773.6942004/(1006000323438)=0.021mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!二、模板支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.1200.200=0.602kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q1245、 = 0.2000.200=0.040kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+0.000)0.200=0.500kN/m静荷载 q1 = 1.200.602+1.200.040=0.771kN/m活荷载 q2 = 1.400.500=0.700kN/m计算单元内的木方集中力为(0.700+0.771)1.150=1.692kN2.木方的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = 1.692/1.150=1.471kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2最大剪力 Q=0.61.1501.471=1.0146、5kN最大支座力 N=1.11.1501.471=1.861kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.009.009.00/6 = 54.00cm3； I = 4.009.009.009.00/12 = 243.00cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.195106/54000.0=3.60N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31015/(24090)=0.423N/m47、m2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=0.642kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6770.6421150.04/(10011000.002430000.0)=0.285mm木方的最大挠度小于1150.0/250,满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取木方的支座力 P= 1.861kN均布荷载取托梁的自重 q= 0.078kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m48、) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大支座 F= 11.856kN经过计算得到最大变形 V= 0.826mm顶托梁的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 9.009.009.00/6 = 121.50cm3； I = 9.009.009.009.00/12 = 546.75cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =1.251106/121500.0=10.30N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁抗剪计算49、截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=36229/(29090)=1.154N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2顶托梁的抗剪强度计算满足要求!(3)顶托梁挠度计算 最大变形 v =0.826mm顶托梁的最大挠度小于1150.0/250,满足要求!四、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.1817.800=1.415kN(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.2001.1501.150=0.265kN(3)钢筋混凝土楼板自重(k50、N)： NG3 = 25.1000.1201.1501.150=3.983kN经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3)= 5.662kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.500+0.000)1.1501.150=3.306kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 11.424kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (51、cm)；i = 1.59 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.50 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.73 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.155； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.35m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=152、.832,l0=3.492m；=3492/15.9=219.897, =0.152 =10074/(0.152450.1)=147.254N/mm2 a=0.5m时，u1=1.385,l0=3.601m；=3601/15.9=226.736, =0.143 =10074/(0.143450.1)=156.887N/mm2 依据规范做承载力插值计算 a=0.350时，=152.070N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=2.425,l0=3.501m；=3501/15.9=220.457, =0.150 =11424/(0.150450.1)=169.202N/mm2,53、立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，1.25m； la 立杆迎风面的间距，1.15m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，1.15m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.2251.1501.2501.250/10=0.051kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=1.2004.538+1.4003.306+0.91.4000.0554、1/1.150=10.130kN 非顶部立杆Nw=1.2005.662+1.4003.306+0.91.4000.051/1.150=11.479kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.832,l0=3.492m；=3492/15.9=219.897, =0.152 =10130/(0.152450.1)+51000/4729=158.842N/mm2 a=0.5m时，u1=1.385,l0=3.601m；=3601/15.9=226.736, =0.143 =10130/(0.143450.1)+51000/4729=168.529N/mm2 依据规范做承载力插值计算 a=0.350时，=55、163.685N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=2.425,l0=3.501m；=3501/15.9=220.457, =0.150 =11479/(0.150450.1)+51000/4729=180.801N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。六、楼板强度的计算1.计算楼板强度说明验算楼板强度时按照最不利考虑,楼板的跨度取14.50m，楼板承受的荷载按照线均布考虑。宽度范围内配筋3级钢筋，配筋面积As=5220.0mm2，fy=360.0N/mm2。板的截面尺寸为 bh=14500mm12056、mm，截面有效高度 h0=100mm。按照楼板每15天浇筑一层，所以需要验算15天、30天、45天.的承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下： 2.计算楼板混凝土15天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边14.50m，短边14.501.00=14.50m，楼板计算范围内摆放1313排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。第2层楼板所需承受的荷载为 q=11.20(0.20+25.100.12)+ 11.20(1.421313/14.50/14.50)+ 1.40(0.00+2.50)=8.72kN/m2计算单元板带所承受均布荷载q=14.508.72=126.43kN/m板带所需承担的最57、大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax=0.0513ql2=0.0513126.4214.502 按照混凝土的强度换算得到15天后混凝土强度达到81.27%，C30.0混凝土强度近似等效为C24.4。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=11.62N/mm2则可以得到矩形截面相对受压区高度： = Asfy/bh0fcm = 5220.00360.00/(14500.00100.0011.62)=0.11查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为 s=0.113此层楼板所能承受的最大弯矩为： M1=sbh02fcm = 0.11314500.000100.000211.610-6结论：由于M58、i = 190.31=190.31 Mmax=1363.58所以第15天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。第2层以下的模板支撑必须保存。3.计算楼板混凝土30天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边14.50m，短边14.501.00=14.50m，楼板计算范围内摆放1313排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。第3层楼板所需承受的荷载为 q=11.20(0.20+25.100.12)+ 11.20(0.20+25.100.12)+ 21.20(1.421313/14.50/14.50)+ 1.40(0.00+2.50)=13.94kN/m2计算单元板带所承受均布荷载q59、=14.5013.94=202.10kN/m板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax=0.0513ql2=0.0513202.1014.502 按照混凝土的强度换算得到30天后混凝土强度达到102.07%，C30.0混凝土强度近似等效为C30.6。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=14.60N/mm2则可以得到矩形截面相对受压区高度： = Asfy/bh0fcm = 5220.00360.00/(14500.00100.0014.60)=0.09查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为 s=0.085此层楼板所能承受的最大弯矩为： M2=sbh02fcm = 0.08560、14500.000100.000214.610-6结论：由于Mi = 190.31+179.92=370.24 Mmax=2179.78所以第30天以后的楼板楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。第2层以下的模板支撑可以拆除钢管楼板模板支架计算满足要求！第二章 梁模板扣件钢管高支撑架计算书依据规范:建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规61、范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为6.9m，梁截面 BD=500mm1200mm，立杆的纵距(跨度方向) l=1.15m，立杆的步距 h=1.25m，梁底增加2道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方4090mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量11000.0N/mm2。梁两侧立杆间距 1.20m。梁底按照均匀布置承重杆4根计算。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载262、.00kN/m2。地基承载力标准值230kN/m2，基础底面扩展面积0.300m2，地基承载力调整系数0.40。扣件计算折减系数取2.00。 图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.501.20+0.20)+1.402.00=39.760kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.501.20+0.71.402.00=43.270kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为483.2。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d463、)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5001.2001.150=35.190kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.2001.150(21.200+0.500)/0.500=1.334kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)0.5001.150=1.150kN均布荷载64、 q = 1.3535.190+1.351.334=49.307kN/m集中荷载 P = 0.981.150=1.127kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 115.001.501.50/6 = 43.13cm3； I = 115.001.501.501.50/12 = 32.34cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.969kN N2=5.446kN N3=5.476kN N4=565、.476kN N5=5.446kN N6=1.969kN最大变形 V = 0.012mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.04910001000/43125=1.136N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=33028.0/(21150.00015.000)=0.263N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.012mm面板的最大挠度小于100.0/250,66、满足要求!二、梁底支撑木方的计算 梁底木方计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = 5.476/1.150=4.761kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2最大剪力 Q=0.61.1504.761=3.285kN最大支座力 N=1.11.1504.761=6.023kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.009.009.00/6 = 54.00cm3； I = 4.009.009.009.00/12 = 243.00cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.630106/54000.0=11.66N/mm2木方的抗67、弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=33285/(24090)=1.369N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=3.594kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6773.5941150.04/(10011000.002430000.0)=1.592mm木方的最大68、挠度小于1150.0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.145mm最大支座力 Qmax=12.274kN抗弯计算强度 f = M/W =0.373106/4729.0=78.79N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小69、于516.7/150与10mm,满足要求!(二) 梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取16.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=12.27kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=12.27kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.351.251=1.670、89kN 顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 1.350.290=0.392kN 非顶部立杆段 N = 12.274+1.689=13.963kN 顶部立杆段 N = 12.274+0.392=12.665kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.59 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.50 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.73 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立71、杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.155； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.35m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.653,l0=3.151m；=3151/15.9=198.396, =0.184 =12665/(0.184450.1)=153.023N/mm2 a=0.5m时，u1=1.253,l0=3.257m；=3257/15.9=205.080, =0.172 =12665/(0.172450.1)=72、163.389N/mm2 依据规范做承载力插值计算 a=0.350时，=158.206N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=2.188,l0=3.159m；=3159/15.9=198.925, =0.184 =13963/(0.184450.1)=168.701N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW MW=0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，1.25m； la73、 立杆迎风面的间距，1.20m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，1.15m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.2251.2001.2501.250/10=0.053kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=12.274+1.3500.290+0.90.9800.053/1.150=12.706kN 非顶部立杆Nw=12.274+1.3501.251+0.90.9800.053/1.150=14.004kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.653,l0=3.151m；=3151/15.9=198.396, =0.184 =12706/(0.184450.74、1)+53000/4729=164.756N/mm2 a=0.5m时，u1=1.253,l0=3.257m；=3257/15.9=205.080, =0.172 =12706/(0.172450.1)+53000/4729=175.156N/mm2 依据规范做承载力插值计算 a=0.350时，=169.956N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=2.188,l0=3.159m；=3159/15.9=198.925, =0.184 =14004/(0.184450.1)+53000/4729=180.434N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。六、基础承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg其中 p 立杆基础底面的平均压力 (kN/m2)，p = N/A；p = 46.54 N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 13.96 A 基础底面面积 (m2)；A = 0.30 fg 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 92.00地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc fgk其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 0.40 fgk 地基承载力标准值；fgk = 230.00地基承载力的计算满足要求!模板支撑架计算满足要求！