1、六层综合档案馆工程模板支架专项施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目录一、工程概况4二、施工部署与材料要求4三、施工工艺流程与立杆间距表4四、混凝土墙、柱模板搭设54.1 混凝土墙模板支架搭设5（1） 组合式木模均需按施工图进行配模5（3）砼对模板的侧压力较大，故需在模板内54.2 混凝土柱模板支架搭设5五、混凝土梁、板模板支架构造65.1 立杆65.2 水平杆7（3）每步的纵、横向水平杆应双向拉通。75.3 支架的拉结7六、模板支架施工要点76.1 模板支架搭设7（5）验收76.2拆除8七、质量安全2、管理要求8八、梁模板支架验算9一、参数信息91.模板支撑及构造参数92.荷载参数103.材料参数104.梁底模板参数105.梁侧模板参数10二、梁侧模板荷载计算10三、梁侧模板面板的计算111.强度计算112.挠度验算12四、梁侧模板支撑的计算121.次楞计算12（1）次楞强度验算14（2）次楞的挠度验算152.主楞计算15（1）主楞抗弯强度验算16（2）主楞的挠度验算16五、梁底模板计算161.抗弯强度验算172.挠度验算18六、梁底支撑的计算181.荷载的计算182.钢管的支撑力验算183.支撑小横杆的强度验算20七、梁跨度方向钢管的计算22八、扣件抗滑移的计算22九、立杆的稳定性计算223、立杆的稳定性计算公式221.梁两侧立杆稳定性验算222.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算23一、工程概况本工程位于xx市行政中心东南角（临复兴路），建筑层数为六层，建筑总高23米。主要为钢筋砼框架结构。建筑面积：7081.43平方米。基础采用人工挖孔桩，建筑结构的安全等级为二级；地基基础设计等级为乙级；建筑物耐火等级为二级。建筑物梁标准层规格有250400、250600、300700、350700、370600、480700、600700等各种主要规格。二、施工部署与材料要求根据本工程的结构类型特点结合本公司的技术设备力量，对本工程的部署如下：每层楼板以施工段为界，分工段流水作业。柱子按层高分4、段支模、绑扎钢筋及浇捣商品混凝土，每层柱的水平施工缝留于楼层的楼面梁底下50mm处。柱子混凝土采用塔吊运输，插入式振捣器分层浇捣密实。楼、屋面的梁、板采用泵送商品混凝土，分别用插入式、平板式振捣器振捣密实。模板支架的材料要求如下：（1）梁与板的模板支架的立杆、水平杆及剪刀撑采用482.75钢管，（2）大梁的底模用17mm厚板加方木楞5070mm、6080mm或钢管，方木楞下为横向钢管支于立杆上。（3）梁的侧模用17mm厚木胶板，用5070mm或6080mm方木楞加固。（4）柱模板分4块组合拼装，柱模用17mm厚木胶板加5070mm方木楞，外加钢管箍扣件夹头固定。搭设及计算依据为国家行业标准建筑5、施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ1302001、建筑施工安全检查标准JGJ5999。三、施工工艺流程与立杆间距表 施工工艺流程如下：施工二层楼板完毕并达到一定强度测量放线立钢管支撑架测量放线定标高、轴线分段施工柱子支三层楼面梁底模绑扎梁钢筋支三层楼板模板绑扎板筋浇捣梁板砼养护循环操作一层楼板模板。说明：1、施工活载，加砼浇捣活载按3KN/m2。 2、板底立杆与横杆的连接扣件均需采用双扣件。梁下中立杆与横杆连接采用双扣件。 3、当梁高大于700mm时，应设对拉螺栓。四、混凝土墙、柱模板搭设4.1 混凝土墙模板支架搭设本工程砼墙板与楼板均采用木模板， 承重架为48x2.75钢管满堂架子，用对6、拉螺栓进行墙模加固。（1） 组合式木模均需按施工图进行配模制作，木胶板制作时要直边统角，保证模板组合拼装平直缝密，并编号。（2）立模前对施工缝进行处理，清除浮浆和松动石子，必要时锤子凿毛。（3）砼对模板的侧压力较大，故需在模板内外用对拉螺杆和模板连接使其固定，螺杆用12纵横间距400500，在定位外模时用短钢筋焊于螺杆上，使模板尺寸正确。（4）楼板上满堂脚手架作为墙模支撑，既用于上层梁板承重架，也作为砼墙浇捣的操作架（满堂脚手架立杆间距详见模板支架立杆间距表。竖向每层（步距）一般约为1800，用钢管纵横向设剪刀撑。4.2 混凝土柱模板支架搭设柱模板配一套，当型号不一致时作局部调整。柱模板分4块7、组合拼装，为加快周转和确保砼柱节点砼质量和外形顺直，在接头部位高1.2m处柱模不随下部柱模拆除。立模前后先在基层上弹出纵横轴线和周边线，将木框固定在砼基层面上，并在木框上标出柱中线，柱模四周方木需固定在已找平的木框表面上，这样柱模位置正确，模板上口平直，为防止底部“跑浆”、“吊脚”提供有效措施，柱模详见下图。对于断面小于600的柱子，每边用二根竖向方木，柱箍采用48500700，单根钢管，每节点二只扣件式夹头固定，对于断面大于600的柱子用35根方木，柱箍48600双根钢管，二边加12对拉螺杆（如图）。对于断面大于等于1000的柱子，侧模用57根方木，在水平钢管箍外侧用12对拉螺杆固定。五、混8、凝土梁、板模板支架构造5.1 立杆（1）模板支架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。（2）模板支架除底层步距约为1.8m，其余步距1.61.8m。立杆纵距与横距必须按立杆间距表施工。（3）立杆接长除顶步可采用搭接外，其余各步接头必须采用对接扣件连接。对接、搭接应符合下列规定：立杆上的对接扣件应交错布置，错开500mm以上，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内； 搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。各接头中心至主节点的距9、离不宜大于步距的1/3。5.2 水平杆（1）水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。对接、搭接应符合下列规定： 对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头至最近主节点的距离不宜大于纵距的确1/3； 搭接长度不应小于1m，应等距离设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接水平杆杆端的距离不应小于100mm。（2） 主节点处必须设置二根纵、横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。（3）每步的纵、横向水平杆应双向拉通。5.3 支架的拉结模板支架搭设充分利用已浇筑的剪力墙结构进行固定，即水平杆与已浇筑10、砼墙顶实，不再另设拉结点。六、模板支架施工要点6.1 模板支架搭设（1）立杆的垫板均应准确地放在定位线上；立杆底用木契挤紧。 （2） 模板支架必须设置纵、横向扫地杆。（3）扣件安装：扣件规格必须与钢管外径相匹配；在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm；各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。（4）模板布置：跨度超过4m的梁考虑起拱值，梁底模按2/1000起拱。（5）验收模板支架投入使用前，应由项目部组织公司工程部参加对搭设高度、立杆的间距、步距、立杆垂直度、扣件拧紧、扫地杆设置、拉结点设置、立杆搭接方式、剪刀撑的设置11、以及材料的合格证书与检测报告进行验收。验收合格才能投入使用。6.2拆除（1）底模及其支架拆除时的混凝土强度应符合下表要求。 构件类型构件跨度（m）达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率（%）板2，8758100梁8758100悬臂构件100梁墙侧模板拆除时间，目前季节为1.52天。（2） 拆除作业必须由上而下逐步进行，严禁上下同时作业。分段拆除的高度差不应大于二步。设有附墙连接件的模板支架，连接件必须随支架逐层拆除，严禁先将连接件全部或数步拆除后再拆除支架。（3） 严禁将钢管、扣件由高处抛掷至地面。七、质量安全管理要求1 模板支架搭设和拆除人员必须是经过按现行国家标准特种作业人员安全技12、术考核管理规则（GB5036）考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。2 搭设模板支架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。3 模板支架使用期间，不得任意拆除杆件。4 当有六级及六级以上大风和雾、雨、雪天气时应停止模板支架搭设与拆除作业。雨、雪后上架作业应有防滑措施，并应扫除积雪。5 混凝土浇筑过程中，应派专人观测模板支撑系统的工作状态，观测人员发现异常时应及时报告施工负责人，施工负责人应立即通知浇筑人员暂停作业，情况紧急时应采取迅速撤离人员的应急措施，并进行加固处理。 6 混凝土浇筑过程中，应均匀浇捣，大梁进行全面分层浇捣。7 工地临时用电线路的架设，应按现行行业标准施13、工现场临时用电安全技术规范（JGJ46）的有关规定执行。8 在模板支架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。9 模板支架拆除时，应在周边设置围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。10 梁底水平杆与立杆连接扣件螺栓拧紧扭力矩应全数检查。八、梁模板支架验算 本工程模板尺寸计算取值：600700。.高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。梁段:KL。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽14、度 B(m)：0.60；梁截面高度 D(m)：0.70；混凝土板厚度(mm)：120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.60；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：3.90；梁两侧立杆间距(m)：1.00；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：1；采用的钢管类型为482.75；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：1.00；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.315、0；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：16.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：杉木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：10.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：11.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.4；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底纵16、向支撑根数：3；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：3；主楞竖向支撑点数量：3；固定支撑水平间距(mm)：500；竖向支撑点到梁底距离依次是：150mm，300mm，450mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：100.00；壁厚(mm)：5.00；主楞合并根数：2；次楞材料：圆钢管；直径(mm)：100.00；壁厚(mm)：5.00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 17、混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.700m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、16.800 kN/m2，取较小值16.800 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为3根。面板按照均布荷载作用下的两跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)118、.强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 5022/6=33.33cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的两跨连续梁计算：M = 0.125ql2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.516.8=10.08kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.54=2.8kN/m；计算跨度: l = (700-120)/(3-1)= 290mm；面板的最大弯矩 M= 0.125(1019、.08+2.8)(700-120)/(3-1)2 = 1.35105Nmm；面板的最大支座反力为: N=1.25ql=1.25(10.080+2.800)(700-120)/(3-1)/1000=4.669 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.35105 / 3.33104=4.1N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =4.1N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 = 0.521ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 10.0820、N/mm； l-计算跨度: l = (700-120)/(3-1)=290mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 50222/12=33.33cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.52110.08(700-120)/(3-1)4/(10060003.33105) = 0.186 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =(700-120)/(3-1)/250 = 1.16mm；面板的最大挠度计算值 =0.186mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.16mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，21、按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 4.669/0.500= 9.338kN/m本工程中，次楞采用圆钢管，直径100mm，壁厚5mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 133.762=33.76cm3；I = 1168.812=168.81cm4；E = 206000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.233 kNm，最大支座反力 R= 5.136 kN，最大变形 = 0.012 mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，22、次楞的最大受弯应力计算值 = 2.33105/3.38104 = 6.9 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 6.9 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 500/400=1.25mm；次楞的最大挠度计算值 =0.012mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1.25mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力5.136kN,按照集中荷载作用下的两跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径100mm，壁厚5mm，截面惯性矩I和截面抵抗23、矩W分别为:W = 233.762=67.52cm3；I = 2168.812=337.62cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞弯矩图(kNm) 主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.385 kNm，最大支座反力 R= 6.522 kN，最大变形 = 0.007 mm（1）主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 3.85105/6.75104 = 5.7 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =5.7N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（224、）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.007 mm主楞的最大容许挠度值: = 150/400=0.375mm；主楞的最大挠度计算值 =0.007mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =0.375mm，满足要求！五、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 6002020/6 = 4.025、0104mm3； I = 600202020/12 = 4.00105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)0.70+0.300.60=13.068kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)0.60=3.360kN/m；q=13.068+3.360=16.428kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.125ql2= 0.12516.4283002=1.85105Nmm；RA=RC=0.375q1l+0.437q2l26、=0.37513.0680.3+0.4373.360.3=1.911kNRB=1.25ql=1.2516.4280.3=6.16kN =Mmax/W=1.85105/4.00104=4.6N/mm2；梁底模面板计算应力 =4.6 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.521ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=10.890kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =300.00mm； E-面板27、的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =300.00/250 = 1.200mm；面板的最大挠度计算值: = 0.52113.0683004/(10060004.00105)=0.23mm；面板的最大挠度计算值: =0.23mm 小于 面板的最大允许挠度值: =1.2mm，满足要求！六、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用钢管。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=6.1628、/0.6=10.267kN/m2.钢管的支撑力验算 钢管计算简图钢管按照三跨连续梁计算。本算例中，钢管的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=4.79cm3I=11.50cm4钢管强度验算计算公式如下:最大弯矩 M =0.1ql2= 0.110.2670.62 = 0.37 kNm；最大应力 = M / W = 0.37106/4790 = 77.2 N/mm2；抗弯强度设计值 f =205 N/mm2；钢管的最大应力计算值 77.2 N/mm2 小于 钢管抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!钢管抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 2V/Afv其中最大剪力: V =0.66.743029、.6 = 3.696 kN；钢管受剪应力计算值 =23.6961000/457.000 = 16.176 N/mm2；钢管抗剪强度设计值 = 120 N/mm2；钢管的受剪应力计算值 16.176 N/mm2 小于 钢管抗剪强度设计值 120 N/mm2,满足要求!钢管挠度验算计算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250钢管最大挠度计算值 = 0.67710.2676004 /(10020600011.5104)=0.38mm；钢管的最大允许挠度 =0.6001000/250=2.400 mm；钢管的最大挠度计算值 = 0.38 mm 小于 钢管的最大允许挠度 =2.4 m30、m，满足要求！3.支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=1.911kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=6.160kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=(1.000-0.600)/40.600(1.20.12024.000+1.42.000)+1.220.600(0.700-0.120)0.300=0.626kN 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N3=1.096 kN；N2=9.042 kN；最大弯矩 Mmax=0.219 kNm；最大挠度计算值 Vmax=0.131 mm31、；最大应力 =0.219106/4790=45.8 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值 45.8 N/mm2 小于 支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!七、梁跨度方向钢管的计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算八、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为16.00kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力32、设计值,取16.00 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=9.042 kN；R 16.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 九、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =1.096 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1293.9=0.604 kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N3=1.2(1.50/2+(1.00-0.60)/4)0.600.30+(1.50/2+(1.0033、-0.60)/4)0.600.120(1.50+24.00)=2.056 kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N4=1.4(2.000+2.000)1.500/2+(1.000-0.600)/40.600=2.856 kN；N =N1+N2+N3+N4=1.096+0.604+2.056+2.856=6.612 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.57； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.79； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 34、( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1551.71.5,1.5+20.1= 2.945 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆35、的稳定系数= 0.209 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=6612.43/(0.209457) = 69.2 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 69.2 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力：N1 =9.042 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.129(3.9-0.7)=0.604 kN；N =N1+N2 =9.042+0.496=9.538 kN ； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面36、回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.57； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.79； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1551.71.5,1.5+20.1= 2.945 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.209 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=9537.776/(0.209457) = 99.9 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 99.9 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！