1、水产品综合批发市场工程高支模梁板施 工 方 案 编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目录第一节、工程概况4一、工程概况4二、施工平面布置5三、施工要求5四、技术保证条件57、根据施工现场的地理环境，楼梯作为工人上下临时通道。6第二节、编制依据74、建筑机械使用安全技术规程（JGJ33-2012）；79、高处作业分级（GB/T3608-2008）；713、混凝土结构设计规范(GB50010-2010)；7第三节、施工计划8一、施工进度计划8二、材料与设备计划81、钢材的选用82、木材的选用93、竹、木胶合模板板2、材的选用9第四节、施工工艺技术11一、技术参数11二、工艺流程131、板扣件132、梁扣件13三、施工方法135、一般规定136、立柱及其他杆件147、水平拉杆158、剪刀撑169、周边拉结18四、检查验收19第五节、施工安全保证措施23一、组织保障23安全保证体系23二、技术措施2426、高支架应按规范要求作好防雷措施；夜间禁止登高作业；2630、模板拆除26三、监测监控271、监测措施27四、应急预案281、目的282、应急领导小组及其职责283、应急反应预案284、应急通信联络29第六节、劳动力计划30一、专职安全生产管理人员30专职安全生产管理人员名单31第七节、计算书32【计算书】33、2第一节、工程概况一、工程概况高支模支撑位于本工程C区，二层R/1015轴（内庭院）梁、板支撑架高度11.10米；三层MN/1015轴（内庭院）梁、板支撑架高度16.50米；四层MP/1015轴（内庭院）梁、板支撑架高度21.90米、四层NT/24（1/26）轴梁、板支撑架高度10.74613.59米；五层MQ/24（1/26）轴梁、板支撑架高度18.9921.15米；六层QU/24（1/26）轴梁、板支撑架高度10.8022.14米。建筑面积约为423m2。高支撑范围内的梁截面尺寸及板厚： 二层：250600、300700、400700、400800；板厚120mm；三层：300700；板厚4、：150mm；四层：2001100、250700、300700、300800；板厚120mm、150mm；五层：250700、300800、400800、450800；板厚：150mm；六层：2001100、200600、200700、250700、300700、350700；板厚150mm。二层、三层、四层MP/1015轴高支撑架基础置于负一层（-5.70）标高梁、板上，板厚150mm，10200双层双向钢筋，砼强度设计等级为C35，实测强度值已达到100%；四层NT/24（1/26）轴、五层、六层支撑架基础置于二层梁、板上，板厚180mm，10180双层双向钢筋，砼强度设计等级为C30，实5、测强度值已达到100%。工程基本情况工程名称XX水产品综合批发市场工程地点 周边环境建筑面积（m2）113662.6建筑高度（m）59.2基础形式桩基础、独立基础、条形基础等主体结构框架抗震等级二级抗震设防烈度六度地上层数15地下层数3标准层层高（m）3各责任主体名称建设单位设计单位施工单位监理单位项目经理总监理工程师技术负责人专业监理工程师二、施工平面布置详：C区高支模平面布置图及沉降观测布置图三、施工要求1、支撑架高度在10.74622.14m左右，支撑高度较大。要求施工中严格控制支撑架的间距、步距、接头节点处理、安装时保证上下同心、自由端高度、顶托伸入伸出长度、竖向剪刀撑角度、水平剪刀撑6、角度、连续式剪刀撑设置、斜撑角度、混凝土浇筑顺序，保证架体安全。2、确保模板在使用周期内安全、稳定、牢靠。3、模板在搭设及拆除过程中要符合工程施工进度要求。4、模板施工前对施工人员进行技术交底。严禁盲目施工。四、技术保证条件1、安全网络2、模板的搭设和拆除需严格执行该专项施工方案。3、在高支模进行施工作业除执行本措施外，还应执行有关的规范和规程。4、加强对作业人员的安全意识管理，自觉遵守施工现场的劳动纪律和行为规范。5、对危险区域的周边设置相关的安全警示牌及警示标志，并采取相关的防护措施。6、对作业所用的材料必须堆放平稳，分布均衡，严禁超载堆放。作业人员严禁高空抛物，高空作业必须系好安全带。77、根据施工现场的地理环境，楼梯作为工人上下临时通道。第二节、编制依据1、该工程施工组织设计、专项施工方案；2、该工程建筑施工图、结构施工图及该分部工程专项施工方案；3、施工现场临时用电安全技术规范（JGJ46-2005）；4、建筑机械使用安全技术规程（JGJ33-2012）；5、施工现场机械设备检查验收技术规程（JGJ160-2008）；6、建设工程施工现场消防安全技术规范（GB50720-2011）；7、生产过程危险和有害因素分类与代码（GB/T13861-2009）；8、企业职工伤亡事故分类标准（GB/T6441-1986）；9、高处作业分级（GB/T3608-2008）；10、建筑工程预8、防高处坠落事故若干规定和建筑工程预防坍塌事故惹干规定（建质200382号）；11、建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则（建质【2009】254号）；12、生产经营单位安全生产事故应急预案编制导则（AQ/T9002-2006）；13、混凝土结构设计规范(GB50010-2010)；14、建筑地基基础设计规范（GB50007-2011）等；15、钢管满堂支架预压技术规程(JGJ/T194-2009)；16、重庆市房屋建筑和市政基础设施工程现场文明施工标准（渝建发2008169号）；17、建筑施工作业劳动防护用品配备及使用标准(JGJ184-2009)；18、建质【2009】87号文件19、9、建筑结构荷载规范（GB50009-2012）20、混凝土结构设计规范（GB50010-2010）21、钢结构设计规范（GB50017-2003）22、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 130-2011）；23、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008；24、建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ8091）25、混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2001）26、建筑工程施工质量验收统一标准（GB50300-2001）27、建设工程安全生产管理条例28、建筑施工安全检查标准（JGJ59-2011）第三节、施工计划一、施工进度计划详：C区高支模施工进度计划图二、材料与设10、备计划1、钢材的选用(1) 钢材应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T 700和低合金高强度结构钢GB/T 1591的规定。(2) 钢管应符合现行国家标准直缝电焊钢管GB/T 13793或低压流体输送用焊接钢管GB/T 3092中规定的Q235普通钢管的要求，并应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T 700中Q235A级钢的规定。不得使用有严重锈蚀、弯曲、压扁及裂纹的钢管。(3) 每根钢管的最大质量不应大于25kg，采用483.0以上的钢管。(4) 新钢管的尺寸和表面质量应符合下列规定：1) 应有产品质量合格证；2) 应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法GB/T 211、28的有关规定；3) 钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；4) 钢管外径、壁厚、断面等的偏差，应符合现行规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011的规定；5) 钢管必须涂有防锈漆。(5) 旧钢管的检查在符合新钢管规定的同时还应符合下列规定：1) 表面锈蚀深度应符合现行规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011的规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用；2) 钢管弯曲变形应符合现行规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范J12、GJ 130-2011的规定；3) 钢管上严禁打孔。(6) 钢铸件应符合现行国家标准一般工程用铸造碳钢件GB/T 11352中规定的ZG 200-420、ZG 230-450、ZG 270-500和ZG 310-570号钢的要求。(7) 钢管扣件应符合现行国家标准钢管脚手架扣件GB 15831的规定。(8) 扣件的验收应符合下列规定，新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证：1) 旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换；2) 新、旧扣件均应进行防锈处理；3) 支架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65Nm时，不得发生破坏。(9) 连接用的焊条13、应符合现行国家标准碳钢焊条GB/T 5117或低合金钢焊条GB/T 5118中的规定。(10) 连接用的普通螺栓应符合现行国家标准六角头螺栓C级GB/T 5780和六角头螺栓GB/T 5782。2、木材的选用(1) 模板结构或构件的树种应根据各地区实际情况选择质量好的材料，不得使用有腐朽、霉变、虫蛀、折裂、枯节的木材。(2) 模板结构应根据受力种类或用途选用相应的木材材质等级。木材材质标准应符合现行国家标准木结构设计规范GB 50005的规定。(3) 用于模板体系的原木、方木和板材要符合现行国家标准木结构设计规范GB 50005的规定，不得利用商品材的等级标准替代。(4) 主要承重构件应选用针14、叶材；重要的木质连接件应采用细密、直纹、无节和无其他缺陷的耐腐蚀的硬质阔叶材。(5) 当采用不常用树种作为承重结构或构件时，可按现行国家标准木结构设计规范GB 50005的要求进行设计。对速生林材，应进行防腐、防虫处理。(6) 当需要对模板结构或木材的强度进行测试验证时，应按现行国家标准木结构设计规范GB 50005的标准进行。(7) 施工现场制作的木构件，其木材含水率应符合下列规定：1) 制作的原木、方木结构，不应大于15%；2) 板材和规格材，不应大于20%；3) 受拉构件的连接板，不应大于18%；4) 连接件，不应大于15%。3、竹、木胶合模板板材的选用(1) 胶合模板板材表面应平整光滑15、，具有防水、耐磨、耐酸碱的保护膜，并应有保温性良好、易脱模和可两面使用等特点。板材厚度不应小于12mm，并应符合现行国家标准混凝土模板用胶合板ZBB 70006的规定。(2) 各层板的原材含水率不应大于15%，且同一胶合模板各层原材间的含水率差别不应大于5%。(3) 胶合模板应采用耐水胶，其胶合强度不应低于木材或竹材顺纹抗剪和横纹抗拉的强度，并应符合环境保护的要求。(4) 进场的胶合模板除应具有出厂质量合格证外，还应保证外观尺寸合格。4、材料计划表序号材料数量备 注1模板70018厚优质九层胶合板2木方55m310050mm3钢管45t483.254扣件0.9万个直角扣件、对接扣件、十字扣件516、顶托1900个托板100mm宽，螺杆外径不得小于36mm5、设备计划表序号名 称规格型号额定功率数量备注1塔吊QTZ6345KW1台2砂轮切割机CS-1003KW3台3圆盘锯MJ2245.5KW1台4手提电锯CSC-1001KW5台5德国蔡司数字式精密电子水准仪DINI03/1台沉降观测6对讲机/37检测板手/1第四节、施工工艺技术一、技术参数【C区四层梁模板（扣件式）】新浇混凝土梁计算跨度(m)13.90结构层高(m)21.90混凝土梁截面尺寸(mm)300700梁侧楼板厚度(mm)120支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)支撑立柱钢管型号(mm)483梁跨度方向立柱间距(mm)1000梁17、两侧立柱间距(mm)1200步距(mm)1700楼板立柱间距(mm)1000、1000梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)600梁底增加立柱根数1梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)600梁底支撑小梁材料方木小梁材质规格(mm)4090梁底支撑小梁根数2梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)450面板材质覆面木胶合板面板厚度(mm)15主梁材料钢管主梁材质规格(mm)483【C区四层板模板（扣件式）】新浇混凝土板厚(mm)120模板支架高度(m)21.90板长(m)13.4板宽(m)2.7立柱型号(mm)483纵距(mm)1000横距(mm)1000水平拉杆步距(mm)1700立柱距混凝土板短边(m18、m)100立柱距混凝土板长边(mm)100面板材质覆面木胶合板面板厚度(mm)15小梁材质方木小梁材质规格(mm)4090小梁间距(mm)249小梁距混凝土板短边距离(mm)62两端各悬挑长(mm)100、100主梁材质钢管主梁材质规格(mm)483主梁布置方式平行楼板长边可调托座内主梁根数1【C区六层梁模板（扣件式）】新浇混凝土梁计算跨度(m)3.6结构层高(m)22.14混凝土梁截面尺寸(mm)300700梁侧楼板厚度(mm)150支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)支撑立柱钢管型号(mm)483梁跨度方向立柱间距(mm)900梁两侧立柱间距(mm)1200步距(mm)1700楼板立柱间19、距(mm)900、900梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)600梁底增加立柱根数1梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)600梁底支撑小梁材料方木小梁材质规格(mm)4090梁底支撑小梁根数2梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)450面板材质覆面木胶合板面板厚度(mm)15主梁材料钢管主梁材质规格(mm)483【C区六层板模板（扣件式）】新浇混凝土板厚(mm)150模板支架高度(m)22.4板长(m)3.7板宽(m)3.1立柱型号(mm)483纵距(mm)900横距(mm)900水平拉杆步距(mm)1700立柱距混凝土板短边(mm)100立柱距混凝土板长边(mm)100面板材质覆面木胶合板面板厚度20、(mm)15小梁材质方木小梁材质规格(mm)4090小梁间距(mm)249小梁距混凝土板短边距离(mm)107两端各悬挑长(mm)100、100主梁材质钢管主梁材质规格(mm)483主梁布置方式平行楼板长边可调托座内主梁根数1二、工艺流程1、板扣件搭支架 测水平摆主梁 调整楼板模标高及起拱 铺模板 清理、刷油 检查模板标高、平整度、支撑牢固情况。2、梁扣件弹梁轴线并复核 搭支模架调整托梁摆主梁 安放梁底模并固定 梁底起拱 扎梁筋 安侧模 侧模拉线支撑（梁高加对拉螺栓） 复核梁模尺寸、标高、位置 与相邻模板连固。三、施工方法1、在保障安全可靠的前提下，须兼顾施工操作简便、统一、经济、合理等要求，21、因此梁与板整体支撑体系设计的一般原则是：立柱步距要一致，便于统一搭设；立柱纵或横距尽量一致或成倍数，便于立柱纵横向水平杆件拉通设置；构造要求规范设置，保证整体稳定性和满足计算前提条件。2、梁板支模架与已浇筑并有足够强度的柱和原已做好的主体结构拉结牢固。经有关部门对钢筋和模板支架验收合格后方可浇捣梁板砼。3、浇筑时按梁中间向两端对称推进浇捣，由标高低的地方向标高高的地方推进。事先根据浇捣砼的时间间隔和砼供应情况设计施工缝的留设位置。4、根据本公司当前模板工程工艺水平，结合设计要求和现场条件，决定采用扣件式钢管架作为本模板工程的支撑体系。5、一般规定(1) 保证结构和构件各部分形状尺寸，相互位置的22、正确。 (2) 具有足够的承载能力，刚度和稳定性，能可靠地承受施工中所产生的荷载。(3) 不同支架立柱不得混用。(4) 构造简单，装板方便，并便于钢筋的绑扎、安装，浇筑混凝土等要求。(5) 多层支撑时，上下二层的支点应在同一垂直线上，并应设底座和垫板。(6) 现浇钢筋混凝土梁、板，当跨度大于4m，模板应起拱，起拱高度为全跨长度的3/1000，挑梁起拱高度为全跨长度的6/1000。(7) 拼装高度为2m以上的竖向模板，不得站在下层模板上拼装上层模板。安装过程中应设置临时固定措施。(8) 当支架立柱成一定角度倾斜，或其支架立柱的顶表面倾斜时，应采取可靠措施确保支点稳定，支撑底脚必须有防滑移的可靠措23、施。(9) 梁和板的立柱，其纵横向间距应相等或成倍数。示意图如下(10) 在立柱底距地面200mm高处，沿纵横向水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的距离，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向各设一道水平拉杆。(11) 所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。(12) 钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用483.0mm钢管，用扣件与钢管立柱扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑应采用搭接，搭接长度不24、得小于1000mm，并应采用3个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定。(13) 支架搭设按本模板设计，不得随意更改；要更改必须得到相关负责人的认可。6、立柱及其他杆件(1)扣件式1) 立柱平面布置图（详见附图）；2) 搭接要求：本工程所有部位立柱接长全部采用对接扣件连接，严禁搭接，接头位置要求如下：3) 严禁将上段的钢管立柱与下端钢管立柱错开固定在水平拉杆上。7、水平拉杆(1) 每步纵横向水平杆必须拉通；(2) 水平杆件接长应采用对接扣件连接。水平对接接头位置要求如下图：当层高大于20m时，在最顶两步距水平拉杆中间分别增加一道水平拉杆。如下图示意：8、剪刀撑(1)扣件式、门式9、周边25、拉结1) 竖向已浇筑的结构（柱）与支撑架体连接，形成可靠整体；2) 当支架立柱高度超过5m时，应在立柱周全外侧和中间有结构柱的部位，按水平间距69m、竖向间距23m与建筑结构设置一个固结点；3) 用抱柱的方式（如连墙件），如下图，以提高整体稳定性和提高抵抗侧向变形的能力。四、检查验收1、高大模板工程搭设完毕后，必须经项目技术负责人和项目总监理工程师签字后方可进入下一道工序。验收人员还应包括：总包单位（使用单位）项目安全、质量和施工人员，专业分包单位项目技术负责人及施工人员，项目专业监理工程师。必要时可邀请方案编制人员参加。2、模板支架工程应按规范规定分阶段（构配件、基础、施工架体、预压、防护）26、验收，填写附件1。 阶段质量检查验收记录附件1工程名称工程部位方案 编制单位施工单位施工日期201 年 月 日至201 年 月 日检查验收 日期201 年 月 日检查项目及检查结论序检查项目检查过程记录检查结论12345678注：检查项目根据有关技术规范，检查内容按安全专项施工方案及相关技术规范确定。施工单位检查验收签字序施工单位作业负责人员验收人签字职务3、模板支架工程投入使用前必须进行总体验收，填写附件2。验收合格后方可使用。模板支撑架总体安装检查验收记录附件2工程名称工程部位使用单位施工单位施工日期201 年 月 日至201 年 月 日验收日期201 年 月 日检查验收情况序检查项目检查27、内容检查结论1基础或 承载体质量地基的质量符合方案要求，基础或承载体的型式、质量及沉降符合方案要求，基础周边设置的排水设施符合标准/方案要求。2构配件质量使用的构配件应有产品合格证、生产许可证、检测报告。品种、规格、表面观感、重量、壁厚等物理指标进行抽检合格。3立杆（柱）、横杆（梁）安装质量立杆（柱）、横杆（梁）的品种、规格符合方案要求，安装位置、间距、尺寸、连接等符合标准/方案的要求，架体的尺寸、垂直度、水平度符合标准/方案要求。4剪刀撑、连墙件安装质量水平及竖向剪刀撑、连墙件品种、规格符合方案要求，安装位置、角度、间距、连接、锚固等符合标准/方案的要求。5预压试验 结果当有预压时，预压试验28、方法符合规范要求；基础和支撑架的弹性变形、非弹性变形已有结果，预压观测到的异常情况已进行了调整或处理，预压结果满足要求。6安全防护 设施架体不受边坡、河水等因素的影响。上下通道、脚手板、护栏、挡脚板、安全网、避雷设施、警示标志、警戒线、限高限宽设施等符合标准/方案的要求。7监测监控点设置监测监控的对象、工况、监测项目、监测点、监测方法与频率和报警值符合标准/方案要求。验收意见及结论验收签字序验收单位验收人序验收单位验收人4、对承重杆件的外观抽检数量不得低于搭设用量的30%，发现质量不符合标准、情况严重的，要进行100%的检验，并随机抽取外观检验不合格的材料（由监理见证取样）送法定专业检测机构进29、行检测。5、安装后的扣件拧紧力矩应采用扭力板手检查，抽样方法按随机分布原则进行，扣件拧紧抽样检查数量与质量判定标准如下表：项次检查项目安装扣件数量（个）抽检数量（个）允许的 不合格数1连接立杆与纵（横）向水平杆或剪刀撑的扣件：接长立杆、纵向水平杆或剪刀撑的扣件519091150151280 281500 5011200 120132005 8 13 20 32 500 1 1 2 3 52连接横向水平杆与纵向水平杆的扣件（非主节点处）519091150151280 281500 5011200 120132005 8 13 20 32 501 2 3 5 7 10注：梁底水平杆与立杆连接扣件螺30、栓拧紧扭力矩应全数检查。第五节、施工安全保证措施一、组织保障安全保证体系二、技术措施1、模板支撑架在搭设过程中，严格把好基础、材质、间距、支撑、连接、防护、承重、上下通道、雷电、验收等十道关；2、模板支撑架为独立的系统，禁止与物料提升机等起重设备钢结构架体机身及其附着设施相连接；禁止与施工脚手架、物料周转平台等架体相连接；混凝土输送管、布料杆、缆风绳等不得固定在模板支撑架上；3、加强对钢管、木枋、模板等材料的质量检验控制，必须使用合格材料；梁和板的立柱，纵横向间距应相等或成倍数；4、钢管立柱顶部设可调支托，U型支托与楞梁两侧间如有间隙，必须楔紧，其螺杆伸出钢管顶部不得大于200mm，螺杆外径与31、立柱钢管内径的间隙不得大于3mm，安装时应保证上下同心；5、在立杆底距地面200mm高处，沿纵横水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的间距，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。当层高在820m时，在最顶步距两水平拉杆中间应加设一道水平拉杆，当层高大于20m时，在最顶两步距水平拉杆中间应分别增加一道水平拉杆。所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。6、在架外侧周边及内部纵、横向每5m-8m，32、由底至顶设置连续竖向剪刀撑，剪刀撑宽度应为5m-8m；在竖向剪刀撑顶部交点平面应设置连续水平剪刀撑；当支撑架高度超过8m，或施工荷载大于15KN/m，或集中线荷载大于20KN/m时，扫地杆的设置层应设水平剪刀撑；水平剪刀撑至架体底平面距离与水平剪刀撑间距不宜超过8m；当荷载较大时，应按规范要求设置加强型剪刀撑：在架体外侧周边及内部纵横向每4跨由底至顶设置连续竖向剪刀撑，宽度应为4跨；在竖向剪刀撑顶部交点平面及扫地杆的设置层应设置水平剪刀撑，水平剪刀撑至架体底平面距离与水平剪刀撑间距不宜超过6m，剪刀撑宽度应为3m-5m；7、当支撑架立杆高度超过5m时，应在立柱周圈外侧和中间有结构柱的部位，按水33、平间距6-9m、竖向间距2-3m与建筑结构设置一个固结点，并附详图；8、配备扭力扳手对扣件进行检查，螺栓拧紧扭力矩不应小于40，且不应大于65；9、支模架应由专业架子工持证搭设，支架搭设完毕后，应按规定进行验收（验收由项目负责人组织，施工单位和项目两级技术人员，项目安全、质量、施工人员，监理单位的总监和专业监理工程师参加）；验收合格后按JGJ/T194-2009规程的规定进行预压；预压过程中应派专人观测，并做好监测和预压记录；预压后由专人检查基础下沉是否在允许范围内、架体各杆件是否变形、连接是否松动等，确认无误后方可进行后续工序的施工；10、施工时，在已安装好的模板上的实际荷载不得超过设计值。34、已承受荷载的支架和附件，不得随意拆除或移动；11、支模架架设在箱涵或排污管上时，应对管涵承载力作分析评估，确保管涵安全；12、模板支撑架在使用期间，严禁擅自拆除支撑架结构杆件；如需拆除必须经修正施工方案并报请原方案审批人批准，确定补救措施后方可实施；13、模板支撑架在使用过程中，要有专人对支撑架进行观测，发现基础下沉、杆件变形、防护不全、拉接松动等，必须立即停止浇筑，撤离作业人员，并采取相应的加固措施；14、混凝土浇筑前，施工单位项目技术负责人、项目总监确认具备混凝土浇筑的安全生产条件后，签署混凝土浇筑令，方可浇筑混凝土；15、明确砼浇筑方向、顺序、速度等控制情况，减小因纵横向坡度较大时砼浇筑35、对支撑架产生的影响，应分段分层实施；16、确定架体拆除顺序及砼强度等相应要求，模板支撑架拆除前，项目技术负责人、项目总监应核查混凝土同条件试块强度报告，浇筑混凝土达到拆模强度后方可拆除，并履行拆模审批签字手续；17、模板支撑架拆除时，严禁将拆卸的杆件向地面抛掷，应有专人传递至地面，并按规格分类均匀堆放；18、模板支撑架搭设和拆除过程中，地面应设置围栏和警戒标志，并按GB/T3608-2008标准设置水平防护；同时派专人看守，严禁非操作人员进入作业范围；19、施工现场使用的各类建筑机械必须严格执行建筑机械使用安全技术规程（JGJ33-2012）的各项规定，并坚持做好“十字”作业；起重开关必须灵活36、准确，严禁使用搬把开关，宜使用控制开关；有传动的机械，传动部分必须配齐安全防护罩；施工现场起重机械的吊钩必须有弹簧式防脱勾装置；施工现场机械设备的检查必须严格执行施工现场机械设备检查技术规程（JGJ160-2008）的规定；20、电焊机二次线的地线不得采用金属构件或结构钢筋代替；电焊机的二次线必须匹配，并不得破损；21、手持式电动工具使用的末级开关箱中的漏电保护器的额定漏电动作电流不应小于15mA，额定漏电动作时间不应大于0.1S；其负荷线插头应具备专用的保护触头，并采用耐气侯型的橡皮护套铜芯电缆，不得有接头；使用手持式电动工具时，必须按规定穿、戴绝缘防护用品；22、施工现场临时用电的电源线37、严禁随地乱拖乱放，也不准直接捆绑在钢管、树枝上。且必须绝缘良好（严禁使用只有一层绝缘的裸线），并有防磨损、防断、防潮等保护措施；23、施工用电必须严格执行TN-S系统及“三级配电，两级保护”，并按“一箱、一闸、一漏、一机”的强制性规定执行； 24、模板支撑架搭设人员属登高特种作业人员，除持证上岗外，还必须接受高处作业安全知识教育和遵章守纪教育，经考核合格及身体检查合格后方可从事登高作业；25、年龄未满18周岁者和女性、患有心脏病、贫血病、高血压病、低血压病、癫痫病及其他不适于高空作业的病症者及洒后等不得从事登高作业； 26、高支架应按规范要求作好防雷措施；夜间禁止登高作业；27、施工中严格遵守38、建筑施工场界噪声限值（GB12523-90）的规定，采取有效措施，杜绝施工噪声扰民；28、施工现场应制定严格的消防制度；动火作业必须办理动火许可证和制定监控措施；动火人员必须持证上岗。30、模板拆除(1) 拆模板前先进行针对性的安全技术交底，并做好记录，交底双方履行签字手续。模板拆除前必须办理拆除模板审批手续，经技术负责人、监理审批签字后方可拆除。(2) 支拆模板时，2米以上高处作业设置可靠的立足点，并有相应的安全防护措施。拆模顺序应遵循先支后拆，后支先拆，从上往下的原则。(3) 模板拆除前必须有混凝土强度报告，强度达到规定要求后方可拆模。表 底模拆除时的混凝土强度要求构件类型构件跨度(m)达39、到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率(%)板2502,61006100梁、拱、壳61006100悬臂构件-1001) 侧模在混凝土强度能保证构件表面及棱角不因拆除模板而受损坏后方可拆除；2) 底模拆除梁长8米，混凝土强度达到100%；8米混凝土强度达到75%；悬臂构件达到100%后方可拆除；3) 板底模2米，混凝土强度达到50%；2米、6米混凝土强度达到75%；6米，混凝土强度达到100%方可拆除。(4) 柱模拆除，先拆除拉杆再卸掉柱箍，然后用撬棍轻轻撬动模板使模板与混凝土脱离，然后一块块往下传递到地面。(5) 墙模板拆除，先拆除穿墙螺栓，再拆水平撑和斜撑，再用撬棍轻轻撬动模板，使模板离40、开墙体，然后一块块往下传递，不得直接往下抛。(6) 楼板、梁模拆除，应先拆除楼板底模，再拆除侧模，楼板模板拆除应先拆除水平拉杆，然后拆除板模板支柱，每排留12根支柱暂不拆，操作人员应站在已拆除的空隙，拆去近旁余下的支柱使木档自由坠落，再用钩子将模板钩下。等该段的模板全部脱落后，集中运出集中堆放，木模的堆放高度不超过2米。楼层较高，支模采用双层排架时，先拆除上层排架，使木档和模板落在底层排架上，上层模板全部运出后再拆底层排架，有穿墙螺栓的应先拆除穿墙螺杆，再拆除梁侧模和底模。(7) 当立柱的水平拉杆超过2层时，应首先拆除2层以上的拉杆。当拆除最后一道水平拉杆时，应和拆除立柱同时进行。(8) 当拆41、除48m跨度的梁下立柱时，应先从跨中开始，对称地分别向两端拆除。拆除时，严禁采用连梁底板向旁侧拉倒的拆除方法。三、监测监控1、监测措施(1) 监测控制采用经纬仪、水准仪对支撑体系进行监测，主要监测体系的水平、垂直位置是否有偏移。(2) 监测点设置观测点可采取在临边位置的支撑基础面（梁或板）及柱、墙上埋设倒“L”形直径14钢筋头。(3) 监测措施混凝土浇筑过程中，派专人检查支架和支撑情况，发现下沉、松动、变形和水平位移情况的应及时解决。(4) 仪器设备配置：详设备计划表(5) 监测说明班组每日进行安全检查，项目部进行安全周检查，公司进行安全月检查，模板工程日常检查重点部位：1) 杆件的设置和连接42、，连墙件、支撑，剪刀撑等构件是否符合要求；2) 连墙件是否松动；3) 架体是否有不均匀沉降，垂直度偏差；4) 施工过程中是否有超载现象；5) 安全防护措施是否符合规范要求；6) 支架与杆件是否有变形现象；(6) 监测频率在浇筑混凝土过程中应实时监测，一般监测频率不宜超过2030分钟一次，在混凝土实凝前后及混凝土终凝前至混凝土7天龄期应实施实时监测，终凝后的监测频率为每天一次。1) 本工程立柱监测预警值为10mm，立柱垂直偏差在24mm以内；2) 监测数据超过预警值时必须立即停止浇筑混凝土，疏散人员，并及时进行加固处理。四、应急预案1、目的提高整个项目组对事故的整体应急能力，确保意外发生的时候能43、有序的应急指挥，为有效、及时的抢救伤员，防止事故的扩大，减少经济损失，保护生态环境和资源，把事故降低到最小程度，制定本预案。2、应急领导小组及其职责应急领导小组由组长、副组长、成员等构成。(1) 领导各单位应急小组的培训和演习工作，提高应变能力。(2) 当发生突发事故时，负责救险的人员、器材、车辆、通信和组织指挥协调。(3) 负责准备所需要的应急物资和应急设备。(4) 及时到达现场进行指挥，控制事故的扩大，并迅速向上级报告。3、应急反应预案(1) 事故报告程序事故发生后，作业人员、班组长、现场负责人、项目部安全主管领导应逐级上报，并联络报警，组织抢救。(2) 事故报告事故发生后应逐级上报：一般44、为现场事故知情人员、作业队、班组安全员、施工单位专职安全员。发生重大事故时，应立即向上级领导汇报，并在1小时内向上级主管部门作出书面报告。(3) 现场事故应急处理施工过程中可能发生的事故主要有：机具伤人、火灾事故、雷击触电事故、高温中暑、中毒窒息、高空坠落、落物伤人等事故。(A) 火灾事故应急处理：及时报警，组织扑救，集中力量控制火势。消灭飞火疏散物资减少损失控制火势蔓延。注意人身安全，积极抢救被困人员，配合消防人员扑灭大火。(B) 触电事故处理：立即切断电源或者用干燥的木棒、竹竿等绝缘工具把电线挑开。伤员被救后，观察其呼吸、心跳情况，必要时，可采取人工呼吸、心脏挤压术，并且注意其他损伤的处理45、。局部电击时，应对伤员进行早期清创处理，创面宜暴露，不宜包扎，发生内部组织坏死时，必须注射破伤风抗菌素。(C) 高温中暑的应急处理：将中暑人员移至阴凉的地方，解开衣服让其平卧，头部不要垫高。用凉水或50%酒精擦其全身，直至皮肤发红，血管扩张以促进散热，降温过程中要密切观察。及时补充水分和无机盐，及时处理呼吸、循环衰竭，医疗条件不完善时，及时送医院治疗。(D) 其他人身伤害事故处理：当发生如高空坠落、被高空坠物击中、中毒窒息和机具伤人等人身伤害时，应立即向项目部报告、排除其他隐患，防止救援人员受到伤害，积极对伤员进行抢救。4、应急通信联络项目负责人： 手机：技术负责人： 手机：安全员： 手机：安46、全员： 手机：安全员： 手机：施工员： 手机：施工员： 手机：施工员： 手机：医院救护中心：120 匪警：110 火警：119通信联系方式应在施工现场和营地的显要位置张贴，以便紧急情况下使用。第六节、劳动力计划一、专职安全生产管理人员搭设过程中，因处在施工高峰期，各施工班组在交叉作业中，故应加强安全监控力度，现场设定若干名安全监控员。水平和垂直材料运输必须设置临时警戒区域，用红白三角小旗围栏。谨防非施工人员进入。同时成立以项目经理为组长的安全领导小组以加强现场安全防护工作，本小组机构组成、人员编制及责任分工如下特种作业人员名单序号姓 名职 务岗位证书及编号有效期限1低压电工作业2017年5月247、3日2低压电工作业 2018年7月10日3熔化焊接与热切割作业2018年7月23日4熔化焊接与热切割作业2017年4月22日5架子工2014年11月1日6架子工2014年11月1日7架子工2014年11月1日8架子工2014年11月1日9架子工2014年11月1日10架子工2014年8月1日11架子工2014年8月2日12架子工2014年8月1日13架子工2014年3月1日14架子工2014年3月1日15架子工2014年11月1日16架子工2014年11月1日17架子工2014年11月1日18架子工2014年11月1日19架子工2014年11月1日20架子工2014年11月1日专职安全生产管理48、人员名单序号姓 名职 务岗位证书及编号有效期限1安全负责人土建安全员2014年7年31日渝建安C（2006）20079452014年7年31日2安全员土建安全员证2015年3月19日渝建安C（2012）0072342015年3月19日3安全员土建安全员证2014年11月4日渝建安C（2012）00170302014年11月4日第七节、计算书【计算书】C区四层梁模板（扣件式）计算书一、工程属性新浇混凝土梁名称KL2a新浇混凝土梁计算跨度(m)13.9混凝土梁截面尺寸(mmmm)300700新浇混凝土结构层高(m)21.9梁侧楼板厚度(mm)120二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m49、2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.25非自定义:0.18风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)1000梁两侧立柱间距lb(mm)1200步距h(mm)1700新浇混凝土50、楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)1000、1000混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)600梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式自定义梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)600梁底支撑小梁根数2梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)450 设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按简支梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q51、10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.7)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)0.7)+1.40.72123.57kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)0.7117.95kN/m 1、强度验算 Mmaxq1l2/823.570.32/80.27kNm Mmax/W0.27106/375007.07N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max5qL4/(384EI)=517.953004/52、(38410000281250)0.673mml/400300/4000.75mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R2=0.5q1l=0.523.570.33.54kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R2=0.5q2l=0.517.950.32.69kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁截面惯性矩I(cm4)243 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max3.5453、+0.91.35(0.3-0.1)0.3/2+0.5(0.7-0.12)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.41，1.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.71max0.6-0.3/2，(1.2-0.6)-0.3/2/21，3.54+0.91.35(0.3-0.1)0.3/2=5.08kN/m q2max2.69+(0.3-0.1)0.3/2+0.5(0.7-0.12)+(0.5+(24+1.1)0.12)max0.6-0.3/2，(1.2-0.6)-0.3/2/21，2.69+(0.3-0.1)0.3/23.8kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.54、107q1l12，0.5q1l22max0.1075.0812，0.55.080.4520.54kNm Mmax/W0.54106/5400010.07N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.6075.081，5.080.453.086kN max3Vmax/(2bh0)=33.0861000/(24090)1.29N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.632q2l14/(100EI)0.6323.810004/(10093502430000)1.06mml/4001000/4002.5mm 2q255、l24/(8EI)3.84504/(893502430000)0.86mml/400450/4001.12mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.1435.081，0.3935.081+5.080.455.81kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R25.81kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.1433.81，0.3933.81+3.80.454.35kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次56、为R1R24.35kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483.5可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)12.19主梁截面抵抗矩W(cm3)5.08 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.572106/5080112.58N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax5.311kN max2Vmax/A=25.3111000/48921.72N/mm2125N/mm2 满足57、要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.15mml/400600/4001.5mm 满足要求！ 4、支座反力验算 R10.5kN，R210.62kN，R30.5kN七、立柱验算钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205 =h/i=1700/15.9=106.92=150 长细比满足要求！ 查表得，0.59 1、风荷载计算 Mw0.921.4klah2/100.921.40.1811.72/100.06kNm 2、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范公式-14，荷载设计值q1有所不同58、： 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)0.7)+0.91.42121.65kN/m 2)小梁验算 q1max3.25+(0.3-0.1)0.3/2+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.12)+0.91.41max0.6-0.3/2，(1.2-0.6)-0.3/2/21，3.25+(0.3-0.1)0.3/2=4.39kN/m 同上四六计算过程，可得： R15.01kN，R25.01kN 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3+N边2+Mw/lbmax5.01+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.12)+0.91.41(1+0.6-0.3/2)/21，59、5.01+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.12)+0.91.41(1+1.2-0.6-0.3/2)/21+0.06/1.28.88kN fN/(A)+Mw/W8880.07/(0.59424)+0.06106/449048.76N/mm2f205N/mm2 满足要求！八、可调托座验算可调托座承载力容许值N(kN)30 由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力NmaxR1，R2110.62kNN30kN 满足要求！C区四层板模板（扣件式）计算书一、工程属性新浇混凝土楼板名称C区六层板新浇混凝土楼板板厚(mm)120新浇混凝土楼板边长L(m)13.4新浇混凝土楼板边宽B(m)2.7二、荷60、载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.250.18风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8三、模板体系设计模板支架61、高度(m)21.9立柱纵向间距la(mm)1000立柱横向间距lb(mm)1000水平拉杆步距h(mm)1700立柱布置在混凝土板域中的位置自定义立柱距混凝土板短边的距离(mm)100立柱距混凝土板长边的距离(mm)100主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)249小梁距混凝土板短边的距离(mm)102小梁两端各悬挑长度(mm)100，0 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向)四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 根据建筑施工模板安全技术规范面板可按简支跨计算62、的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(1.1+24)0.12)+1.42.5，1.35(0.1+(1.1+24)0.12)+1.40.72.5 1=6.51kN/m q20.91.2G1kb=0.91.20.11=0.11kN/m p0.9163、.3Q1K=0.91.42.53.15kN Mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max6.510.252/8，0.110.252/8+3.150.25/4= 0.2kNm Mmax/W0.2106/375005.25N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.12)1=3.11kN/m 5ql4/(384EI)53.112494/(38410000281250)0.06mml/400249/4000.62mm 满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4090小梁抗弯强度设计值f(N/mm64、2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁截面惯性矩I(cm4)243 因B/lb取整2700/1000取整2，按二等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为100mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下： 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.12)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.12)+1.40.72.50.251.68kN/m 因此，65、q1静0.91.2(G1k+(G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.3+(1.1+24)0.12)0.250.89kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.250.78kN/m M10.125q1静L2+0.125q1活L20.1250.8912+0.1250.78120.21kNm q20.91.2G1kb=0.91.20.30.250.08kN/m p0.91.4Q1k=0.91.42.53.15kN/m M20.07q2L2+0.203pL0.070.0812+0.2033.1510.65kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max1.680.166、2/2，0.080.12/2+3.150.10.32kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.21，0.65，0.320.65kNm Mmax/W0.65106/5400011.95N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.625q1静L+0.625q1活L0.6250.891+0.6250.7811.05kN V20.625q2L+0.688p0.6250.081+0.6883.152.22kN V3maxq1L1，q2L1+pmax1.680.1，0.080.1+3.153.16kN VmaxmaxV1，V2，V3max1.05，2.22，3.163.16k67、N max3Vmax/(2bh0)=33.161000/(29040)1.32N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)0.12)0.250.82kN/m 跨中max0.521qL4/(100EI)=0.5210.8210004/(10093502430000)0.19mml/4001000/4002.5mm 悬臂端maxqL4/(8EI)=0.821004/(893502430000)0mml1/400100/4000.25mm 满足要求！六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数1主梁68、弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 1、小梁最大支座反力计算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.12)+1.41.5，1.35(0.5+(1.1+24)0.12)+1.40.71.50.251.42kN/m q1静0.91.2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=0.91.269、(0.5+(1.1+24)0.12)0.250.94kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.41.50.250.47kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.5+(1.1+24)0.12)0.25=0.87kN/m 承载能力极限状态 按二跨连续梁，Rmax1.5q1L1.51.4212.12kN 按悬臂梁，R1q1l=1.420.10.14kN RmaxRmax，R12.12kN; 同理，R1.5kN，R1.49kN 正常使用极限状态 按二跨连续梁，Rmax1.5q2L1.50.8711.31kN 按悬臂梁，R1Rmaxl=1.310.10.13kN RmaxRmax，70、R11.31kN; 同理，R0.92kN，R0.92kN 2、抗弯验算 计算简图如下： 主梁弯矩图(kNm) Mmax0.85kNm Mmax/W0.85106/4490188.22N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax5.14kN max2Vmax/A=25.141000/42424.24N/mm2125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图(mm) max1.46mm 跨中max=1.46mm=1000/400=2.5mm 悬挑段max0.21mm=199/400=0.5mm 满足要求！七、立柱验算钢管类型483立柱截面面积A(mm271、)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205 h/i1700/15.9107150 满足要求！ 查表得，0.55 Mw=0.921.4klah2/10=0.921.40.1811.72/100.06kNm Nw0.91.2NGik+0.91.4(NQik+Mw/lb)=0.91.2(0.75+(24+1.1)0.12)+0.91.4111+0.921.40.06/15.26kN f Nw/(A)+ Mw/W5263.86/(0.55424)+0.06106/449035.55N/mm2f205N/mm2 满足要求！八、可调托座72、验算可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N5.26kNN30kN 满足要求！C区五层梁模板（扣件式）计算书一、工程属性新浇混凝土梁名称KL1新浇混凝土梁计算跨度(m)4.5混凝土梁截面尺寸(mmmm)450800新浇混凝土结构层高(m)21.15梁侧楼板厚度(mm)150二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土73、时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.25非自定义:0.18风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)900梁两侧立柱间距lb(mm)1200步距h(mm)1700新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)600梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式自定义梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)600梁底支撑小梁根数4梁底支撑小梁一端悬挑长74、度(mm)450 设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按三等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.8)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)0.8)+1.475、0.72126.67kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)0.8124.91kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.76kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)0.8120.5kN/m 1、强度验算 Mmax-0.1q1静L2+0.117q1活L2-0.124.910.152+0.1171.760.1520.05kNm Mmax/W0.05106/375001.37N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.677qL4/(100EI)=0.6772076、.51504/(10010000281250)0.025mml/400150/4000.38mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R4=0.4 q1静l +0.45 q1活l=0.424.910.15+0.451.760.151.61kN R2=R3=1.1 q1静l +1.2 q1活l=1.124.910.15+1.21.760.154.43kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R4=0.4 q2l=0.420.50.151.23kN R2=R3=1.1 q2l=1.120.50.153.38kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4090小梁抗弯强77、度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁截面惯性矩I(cm4)243 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max1.61+0.91.35(0.3-0.1)0.45/3+0.5(0.8-0.15)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.15)+1.41，1.35(0.5+(24+1.1)0.15)+1.40.71max0.6-0.45/2，(1.2-0.6)-0.45/2/21，4.43+0.91.35(0.3-0.1)0.45/3=4.46kN/m q2max78、1.23+(0.3-0.1)0.45/3+0.5(0.8-0.15)+(0.5+(24+1.1)0.15)max0.6-0.45/2，(1.2-0.6)-0.45/2/21，3.38+(0.3-0.1)0.45/33.41kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.1074.460.92，0.54.460.4520.45kNm Mmax/W0.45106/540008.37N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.6074.460.9，4.460.452.439kN max3Vmax79、/(2bh0)=32.4391000/(24090)1.02N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.632q2l14/(100EI)0.6323.419004/(10093502430000)0.62mml/400900/4002.25mm 2q2l24/(8EI)3.414504/(893502430000)0.77mml/400450/4001.12mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.1434.460.9，0.3934.460.9+4.460.80、454.59kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R43.27kN，R2R34.59kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.1433.410.9，0.3933.410.9+3.410.453.51kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R42.88kN，R2R33.51kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W81、(cm3)4.49 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.648106/4490144.27N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax7.146kN max2Vmax/A=27.1461000/42433.71N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.24mml/400600/4001.5mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算 RmaxR1,R30.71kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，左侧立柱扣件受力R0.82、71kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！七、立柱验算钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205 =h/i=1700/15.9=106.92=150 长细比满足要求！ 查表得，0.59 1、风荷载计算 Mw0.921.4klah2/100.921.40.180.91.72/100.05kNm 2、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范公式-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)0.8)+0.91.421283、4.41kN/m 2)小梁验算 q1max1.48+(0.3-0.1)0.45/3+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.15)+0.91.41max0.6-0.45/2，(1.2-0.6)-0.45/2/21，4.06+(0.3-0.1)0.45/3=4.09kN/m 同上四六计算过程，可得： R10.68kN，R213.34kN，R30.68kN 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3+N边2+Mw/lbmax0.68+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.15)+0.91.41(0.9+0.6-0.45/2)/20.9，13.34，0.68+0.91.2(0.75+(284、4+1.1)0.15)+0.91.41(0.9+1.2-0.6-0.45/2)/20.9+0.05/1.213.43kN fN/(A)+Mw/W13425.94/(0.59424)+0.05106/449065.68N/mm2f205N/mm2 满足要求！八、可调托座验算可调托座承载力容许值N(kN)30 由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力NmaxR1，R2，R3114.29kNN30kN 满足要求！C区六层梁模板（扣件式）计算书一、工程属性新浇混凝土梁名称KL10新浇混凝土梁计算跨度(m)3.6混凝土梁截面尺寸(mmmm)300700新浇混凝土结构层高(m)22.14梁侧楼板厚度(mm)85、150二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.25非自定义:0.18风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)900梁两侧立柱间86、距lb(mm)1200步距h(mm)1700新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)600梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式自定义梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)600梁底支撑小梁根数2梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)450 设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按简支梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/1287、=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.7)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)0.7)+1.40.72123.57kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)0.7117.95kN/m 1、强度验算 Mmaxq1l2/823.570.32/80.27kNm Mmax/W0.27106/375007.07N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 ma88、x5qL4/(384EI)=517.953004/(38410000281250)0.673mml/400300/4000.75mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R2=0.5q1l=0.523.570.33.54kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R2=0.5q2l=0.517.950.32.69kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁截面惯性矩I(cm4)243 为简化计算，按三等跨连89、续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max3.54+0.91.35(0.3-0.1)0.3/2+0.5(0.7-0.15)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.15)+1.41，1.35(0.5+(24+1.1)0.15)+1.40.71max0.6-0.3/2，(1.2-0.6)-0.3/2/21，3.54+0.91.35(0.3-0.1)0.3/2=5.27kN/m q2max2.69+(0.3-0.1)0.3/2+0.5(0.7-0.15)+(0.5+(24+1.1)0.15)max0.6-0.3/2，(1.2-0.6)-0.3/2/21，2.69+(0.3-0.1)0.3/90、23.96kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.1q1l12，0.5q1l22max0.15.270.92，0.55.270.4520.53kNm Mmax/W0.53106/540009.88N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6q1l1，q1l2max0.65.270.9，5.270.452.846kN max3Vmax/(2bh0)=32.8461000/(24090)1.19N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.677q2l14/(100EI)0.6773.969004/(10093502430000)0.77mml91、/400900/4002.25mm 2q2l24/(8EI)3.964504/(893502430000)0.89mml/400450/4001.12mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2max1.15.270.9，0.45.270.9+5.270.455.22kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R25.22kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2max1.13.960.9，0.43.960.9+3.960.453.92kN 同理可得92、，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R23.92kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.514106/4490114.44N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax4.771kN max2Vmax/A=24.7711000/42422.51N93、/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.16mml/400600/4001.5mm 满足要求！ 4、支座反力验算 R10.45kN，R29.54kN，R30.45kN七、立柱验算钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205 =h/i=1700/15.9=106.92=150 长细比满足要求！ 查表得，0.59 1、风荷载计算 Mw0.921.4klah2/100.921.40.180.91.72/100.05kNm 2、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规94、范公式-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)0.7)+0.91.42121.65kN/m 2)小梁验算 q1max3.25+(0.3-0.1)0.3/2+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.15)+0.91.41max0.6-0.3/2，(1.2-0.6)-0.3/2/21，3.25+(0.3-0.1)0.3/2=4.57kN/m 同上四六计算过程，可得： R14.52kN，R24.52kN 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3+N边2+Mw/lbmax4.52+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.15)+0.91.495、1(0.9+0.6-0.3/2)/20.9，4.52+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.15)+0.91.41(0.9+1.2-0.6-0.3/2)/20.9+0.05/1.28.26kN fN/(A)+Mw/W8263.63/(0.59424)+0.05106/449044.97N/mm2f205N/mm2 满足要求！八、可调托座验算可调托座承载力容许值N(kN)30 由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力NmaxR1，R219.54kNN30kN 满足要求！C区六层板模板（扣件式）计算书一、工程属性新浇混凝土楼板名称C区六层板新浇混凝土楼板板厚(mm)150新浇混凝土楼板边长L(96、m)3.7新浇混凝土楼板边宽B(m)3.1二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.250.18风压高度变化系数z0.97、9风荷载体型系数s0.8三、模板体系设计模板支架高度(m)22.4立柱纵向间距la(mm)900立柱横向间距lb(mm)900水平拉杆步距h(mm)1700立柱布置在混凝土板域中的位置自定义立柱距混凝土板短边的距离(mm)100立柱距混凝土板长边的距离(mm)100主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)249小梁距混凝土板短边的距离(mm)107小梁两端各悬挑长度(mm)100，100 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向)四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)1000098、 根据建筑施工模板安全技术规范面板可按简支跨计算的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(1.1+24)0.15)+1.42.5，1.35(0.1+(1.1+24)0.15)+1.40.72.5 1=7.32kN/m q20.91.2G1kb=099、.91.20.11=0.11kN/m p0.91.3Q1K=0.91.42.53.15kN Mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max7.320.252/8，0.110.252/8+3.150.25/4= 0.2kNm Mmax/W0.2106/375005.25N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.15)1=3.86kN/m 5ql4/(384EI)53.862494/(38410000281250)0.07mml/400249/4000.62mm 满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规100、格(mm)4090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁截面惯性矩I(cm4)243 因B/lb取整3100/900取整3，按三等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为100mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下： 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.15)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.15)+1.101、40.72.50.251.88kN/m 因此，q1静0.91.2(G1k+(G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.3+(1.1+24)0.15)0.251.09kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.250.78kN/m M10.08q1静L2+0.101q1活L20.081.090.92+0.1010.780.920.14kNm q20.91.2G1kb=0.91.20.30.250.08kN/m p0.91.4Q1k=0.91.42.53.15kN/m M20.08q2L2+0.213pL0.080.080.92+0.2133.150.90.61kNm M3maxq102、1L12/2，q2L12/2+pL1=max1.880.12/2，0.080.12/2+3.150.10.32kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.14，0.61，0.320.61kNm Mmax/W0.61106/5400011.28N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.6q1静L+0.617q1活L0.61.090.9+0.6170.780.91.03kN V20.6q2L+0.675p0.60.080.9+0.6753.152.17kN V3maxq1L1，q2L1+pmax1.880.1，0.080.1+3.153.16kN VmaxmaxV1，103、V2，V3max1.03，2.17，3.163.16kN max3Vmax/(2bh0)=33.161000/(29040)1.32N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)0.15)0.251.01kN/m 跨中max0.677qL4/(100EI)=0.6771.019004/(10093502430000)0.2mml/400900/4002.25mm 悬臂端maxqL4/(8EI)=1.011004/(893502430000)0mml1/400100/4000.25mm 满足要求！六、主梁验算主梁类型钢管104、主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 1、小梁最大支座反力计算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.15)+1.41.5，1.35(0.5+(1.1+24)0.15)+1.40.71.50.251.62kN/m q1静0.91.3105、5(G1k+ (G3k+G2k)h)b=0.91.35(0.5+(1.1+24)0.15)0.251.29kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.41.50.250.47kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.5+(1.1+24)0.15)0.25=1.06kN/m 承载能力极限状态 按三跨连续梁，Rmax(1.1q1静+1.2q1活)L1.11.290.9+1.20.470.91.79kN 按悬臂梁，R1q1l=1.620.10.16kN RmaxRmax，R11.79kN; 同理，R1.28kN，R1.28kN 正常使用极限状态 按三跨连续梁，Rmax1.1q2L106、1.11.060.91.05kN 按悬臂梁，R1Rmaxl=1.050.10.11kN RmaxRmax，R11.05kN; 同理，R0.75kN，R0.75kN 2、抗弯验算 计算简图如下： 主梁弯矩图(kNm) Mmax0.63kNm Mmax/W0.63106/4490139.65N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax4.45kN max2Vmax/A=24.451000/42420.99N/mm2125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.77mm max0.77mm2.25mm 满足要求！七、立柱验算钢管类型107、483立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205 h/i1700/15.9107150 满足要求！ 查表得，0.55 Mw=0.921.4klah2/10=0.921.40.180.91.72/100.05kNm Nw0.91.2NGik+0.91.4(NQik+Mw/lb)=0.91.2(0.75+(24+1.1)0.15)+0.91.410.90.9+0.921.40.05/0.94.94kN f Nw/(A)+ Mw/W4935.16/(0.55424)+0.05106/449032.83N/mm2f205N/mm2 满足要求！八、可调托座验算可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N4.94kNN30kN 满足要求！