1、创业孵化园项目模板工程专项施工方案目 录1、工程概况- 1 -2、本施工方案的编制依据- 2 -3、支模材料的选择- 2 -4、模板配制、安装- 3 -4.1垫层施工- 3 -4.2柱模板施工- 3 -4.3、梁、平台模板- 5 -4.4楼梯及墙洞支模- 8 -4.5、空心楼盖模板- 9 -5、模板的拆模要求- 10 -6、主要部位模板工程计算书- 12 -6.1 450 mm厚空心楼盖验算- 13 -6.2柱模板（设置对拉螺栓）计算- 15 -1、工程概况工程名称：*经济开发区创业孵化园C区建设项目五标段（8#、11#、12#标准化厂房）建设单位：*经济开发区科技创业园投资开发有限责任公司建2、设地点：开发区长铺路和向竹路交叉口西南侧设计单位: 工程设计有限公司监理单位: 建设监理有限公司地勘单位: *市建筑设计院施工单位: 建设集团有限公司建设规模：本标段由三栋独立的高层厂房组成，工程总建筑面积26805，其中8#栋6689.3（长50.4m26.2m，层数为5层，檐口高度23.5m）。11#栋10804.77（长58.8m26.2m）、12#栋9311.3（长50.4m宽26.2m），11#栋和12#栋层数均为7层，檐高31.5m。均为旋挖桩基础和钢筋砼框架结构，空心楼盖。本工程财评预算总价约4850万元（含不可预计费556万元）。工程承包范围：包含桩基础工程、建筑工程、装饰装修3、工程、安装工程等。结构体系：框架结构、密肋梁空心楼盖。基础概况：本工程基础采用旋挖成孔灌注桩基础，持力层为中风化炭质页岩夹灰岩为持力层，桩端极限端阻力标准值为6000kPa。建筑设计使用年限为50年，建筑耐火等级为二级，抗震设防裂度为6度，抗震等级框架三级（11#、12#栋）、框架四级（8#栋）屋面防水等级I级。本工程为主体为全现浇框架，密肋梁空心楼盖。楼板厚450、400，方箱为650650250，450厚现浇空心楼盖折算为实心板厚度为343；400厚现浇空心楼盖折算为实心板厚度为293。施工条件为商品混凝土，泵送至楼面进行浇筑。模板工程是主体结构质量的重量保证，将直接影响混凝土质量和施工进4、度，是主体结构施工阶段占用工期最长，成本最高的分项工程，模板配料方案必须从质量、进度、成本和可操作性等方面综合考虑。在保证质量、安全、进度的前提下，减少周转材料的投入，降低工程成本，本工程单位建筑面积大，周转材料需要量多。根据本公司的实际情况和对本工程的质量承诺，决定模板支撑体系采用483.0钢管、轮扣式支模架、覆面竹胶合板、5070方木料，柱用483.0钢管，5070方木料，12对拉螺杆等主要材料。2、本施工方案的编制依据1、 建筑、结构等施工图；2、 建筑工程施工质量验收统一标准GB 50300-2013；3、 建筑施工高处作业安全技术规程JGJ80-2016；4、 建筑施工扣件式钢管脚手5、架安全技术规程JGJ 130-2011；3、支模材料的选择本工程采用以下支模材料：覆面竹胶合板（厚度15mm）：平板、梁、柱、墙模板。松木方料（5070）：模板连接排挡。钢管（483.0）：围楞和搭支模架及作为柱箍。轮扣式支模架：用于空心楼盖支模架扣件：用于支模钢管架体的连接与紧固。12对拉螺栓：用于拉结柱、墙两侧模板。4、模板配制、安装4.1垫层施工1基础土方开挖严格按照规范要求进行，土方开挖过程中必须按照设计图纸的要求，仔细核对标高，尽量做到一次到位，严禁超挖。在土方开挖后，应及时与甲方、设计、质监与监理联系，进行地基验槽，办理地基验槽记录，减少基底暴露时间。2仔细测定垫层底土面标高，采用6、人工整平夯实。3砼垫层等级C20，砼浇筑控制好标高和平整度。垫层表面抹平压光，进行养护。4在砼垫层施工时，按规定留置试块。试块制作时，请甲方或监理公司有关人员旁站监督。5待砼垫层有一定的强度后，根据施工图纸，将建筑物轴线，地梁边线等位置投射到垫层表面，用墨线弹出，经过技术复核合格后进入下道工序施工。 4.2柱模板施工1、矩形柱模板分为四大片进行组装，组装前要按照事先弹好的，墨线并在柱截面线以外200mm处弹一道控制线，以便检查校核板定位是否准确。柱合模前在柱钢筋四周焊定位固定件控制柱尺寸，以防加固时模板向内侧位移。矩形柱模板加固采用5070方木内楞，采用12mm对拉螺栓进行加固，具体尺寸见下表7、：序号柱长边尺寸方木内楞间距柱箍间距备注16009001004502、按图纸尺寸对照观砌放好的墨线进行技术复核，检查无误后，先在底板面层上找平，同时在框架柱钢筋骨架上采用12在四个方向上喊上定位筋，固定柱脚，在柱箍筋上焊好定位筋。对拉螺杆套管采用与拉杆直径配套的PVC管。 3、支模前需将柱内焊渣及其它杂物清理干净并报监理单位完成隐蔽工程验收，检查对拉螺栓是否数量位置准确、墙柱拉结筋、预埋件、孔洞等有否漏放，柱角墨线、固定点是否正确，检查无误后方可进行立模。4、立模时，将柱模四角和模板接头处薄薄地涂一层玻璃油灰贴上双面胶带，阻塞模板接头处的缝隙，避免在接头处产生漏浆现象。5、柱模拼装时模板应交错8、搭接，这样使整个柱模形成一个整体，每个柱子底部模板必须紧贴四角角钢，使柱底部位置正确。6、柱脚须开设一个垃圾检查口（不少于0.1m2）便于浇捣砼前清理上部掉下的建筑垃圾。混凝土浇筑前清理完毕及时进行封口。7、柱身模板拼装好后，安设围楞、抱箍（两根钢管）。抱箍用14对拉螺栓、设置间距柱下部20厘米，上部30厘米每道。中间抱箍间距层高小于4.5米为500mm，层高大于4.5米时底部2米范围内为450mm。8、校正截面尺寸、位置、标高并加以临时固定，用线锤检查轴线位移误差控制在2mm内，截面尺寸控制在1，2范围内。2、柱模板施工流程（1）基层清理放柱截面线及外200mm四周控制线柱模板吊装就位安装模9、板，上、中、下柱箍及柱模斜撑校正模板的位置、垂直度、平整度安装其它柱箍细校正柱模板位置、垂直度、平整度柱模板自检报质量员验收报监理工程师验收浇筑混凝土、养护模板拆除、清理、退场分类码放（2）清理场地，模板承垫底部及拼缝处沿模板边线用海绵止浆带垫嵌，防止模板底部漏浆。根部缝隙大处要设置模板承垫条带防止漏浆，并校正其平直。调整轴线位移，调整垂直度，上口安放保护层限位卡及保证钢筋间距的内撑卡。柱根部单面打开设置清扫口，以保证在混凝土施工前清干净木屑等杂物。柱模板支设完成上口拉通线验收。4.3、梁、平台模板本工程所有模板的支架均采用轮扣脚手架支撑体系，支撑立杆间距为0.9m，大梁的支撑立杆立杆间距为010、.6m。钢管顶撑扣件必须双道扣件上双保险，防止局部荷载集中，扣件松动下沉，承重架纵横牵杆必须设两道以上，并组成“井”字形，每间均设剪力撑，确保架体的整体稳定，模板支撑见图。支模需自土方开挖面采用满堂落地架的方式进行搭设。立杆基础尽量搭设在筏板基础顶面及基坑混凝土硬化坡面上，垫好垫木，并采用斜撑钢管与立杆扣接，加强整个支撑系统的稳定性。支模与外架相互独立。1、梁模板首先按照图纸号分类编号制作，模板下料时要事先计算好尺寸和模板合理搭配，防止材料浪费，电锯下料后必须进行拼缝处理（模板拼缝之间采用双面胶带贴牢）做到接缝严密，梁、平台模板支模如下图：2、搭设承重架应注意以下方面：（1）钢管立杆下必须加木11、垫板，并支撑于坚实的基础上，木垫板尺寸150150150mm。（2）梁下立杆设立间距不得大于1000mm。（3）先搭设梁底部立杆，后搭设平板立杆。（4）承重支架下部须设扫地杆和剪刀撑，剪刀撑4560角设置，每轴设一道，梁长7m，中间加设一道剪刀撑。（5）紧固件均需备齐，所有紧固件必须扣紧，不得松动，梁承重架横杆下须加双扣。3、整个承重架完成后可摆设梁搁栅和底模，复核轴线，标高尺寸无误后，先立一侧梁模，待钢筋绑扎完成校对无误后立另一侧模板校正尺寸（截面、轴线、标高及埋件位置、尺寸等）无误后再作固定，方可铺设平板搁栅及板底模板。平台覆面竹胶合板采用散铺方式，在483.0的钢管架上铺设6080或4012、90方木，间距200300。覆面竹胶合板用铁钉和木楞相连接，要避免“挑头板”现象，侧梁模和柱模安装要保证梁侧模、柱模能提前拆下。框架上口固定要牢固，梁底及上口要拉通线，梁跨4米时，应按施工规范要求进行起拱，起拱高度为全跨长度的1.5/1000。所有梁、平板模板在支模前必须及时进行清理，刷脱模剂，拼装时接缝处缝隙用油灰填实，避免漏浆。4、梁、平板模板施工流程测量放线钢管支架铺梁底板安装梁侧板铺平台板模板加固模板调整验收合格进入下道工序4.4楼梯及墙洞支模1、楼梯底板踏步侧板及底板均采用覆面竹胶合板板。由于浇捣混凝土时将产生顶部模板的振动，在施工时须附加对拉螺栓，将踏步侧模板与底板拉结，使得变形得13、到控制，楼梯踏步支模见附图。楼梯施工缝留置在梯板1/3静跨位置，一般先施工三步。2、剪力墙上有较多的预留洞口，洞口的模板及其可调支撑由现场实际尺寸制作。对于少数异形洞口，其模板由现场锯板拼装而成。预留洞口的模板需配置3套，留洞模板示意图见附图。3、主体结构应特别重视和提高梁、柱及其它细部节点的质量，该处的模板镶嵌工作是确保柱、梁接头处砼质量及构件尺寸不容忽视的方面，同时上下交错施工缝的质量应十分重视。4、楼梯梁、平台梁模板及柱，查标高和板面等尺寸无误后，再立斜梁及板底模（含平台、楼梯段）。4.5、空心楼盖模板4.5.1 支撑系统1.为确保支架基础有足够的承载力，下层楼面板混凝土强度达到设计强度14、后，方可在其上按模板设计平面图一相关尺寸（详见计算书）搭设满堂脚手架，并用调节件调节（上托长度300）立杆高度。2.架设立杆(采用轮扣式脚手架)前，应按其立杆纵距、横距均按照模板设计平面图一梁板支撑系统立杆平面布置图所注明的尺寸在混凝土楼板上弹线，按其位置进行立杆（立杆时必须保证垂直立杆），应将立杆套上底座后支设在混凝土楼板线位上。3.优先保证梁（暗梁）的支撑立杆位置（暗梁在梁中心线加设一排立杆），梁均以梁的中心线为主轴，然后以梁边立杆到另一边立杆的距离均分，搭设楼板支撑立杆。搭设的步距1200（详见梁、板模计算书）。4. 8#12#栋轮扣式脚手架立杆搭设示意图详附件一：5. 11#栋轮扣式脚15、手架立杆搭设示意图附件二：4.5.2 模板安装1，板模板安装：在钢管支撑架的最上一道水平短钢管上铺设5070mm方杉木作为板底支撑，间距200mm，在其上铺加工好的15厚胶合面板，模板的排布采用标准尺寸的整块对称排列，宜以每个铺设单元从四周先用阴角模板与墙、梁模板连接，然后向中央铺设，不足部分尽量留在中央和端部，锯成所需尺寸和形状补齐，模板接头应放在木方楞中间。所有板模板安装完毕后，接缝处须贴胶带纸，防止漏浆，以确保混凝土板底表面施工完后平整、光滑。5、模板的拆模要求1模板拆除前应由施工班组填写拆模申请，经技术人员批准后方可进行拆模。2拆模前技术人员应对施工班组进行安全技术交底，并做好记录。316、模板拆除前应有砼强度报告，侧模的拆除，应保证表面及棱角不受损坏时方可拆模。底模拆除要符合规范规定。当梁跨度8m，要达到设计强度75%，梁跨度8m,要达到设计强度的100%。4模板拆除的顺序和方法应按照配板设计要求的规定进行，遵循先支后拆，先非承重部位，后承重部位及自上而下的原则。5拆模时，应逐块拆卸，不得成片撬落或推倒，拆下的模板和配件，严禁抛扔，不得留有悬空模板等。6一般规定（1）模板及其支架应根据工程结构形式，荷载大小、施工设备和材料供应等按施工组织设计组织施工。（2）模板及其支架应具有足够的承载力，刚度和稳定性，能可靠地承受浇筑混凝土的重量、侧压力及施工荷载。（3）安装上层模板及其支架时17、，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力或加设支架支撑；上层支架的立柱应对准下层支架的立柱并铺设垫板。（4）浇筑混凝土时应对模板及其支架进行观察和维护。发生异常情况时，应停止该处浇注并及时进行处理。（5）模板及其支架拆除的顺序及安全措施应按施工技术方案执行。7.模板安装（1）模板的安装应满足下列要求：、模板的接缝不应漏浆，在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水。 、模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂，但不得采用影响结构性能或妨碍装饰工程施工的隔离剂。、浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净。（2）对跨度大于4m且小于8m的梁、板，要按设计要求起拱2/1000；对跨度为8m以上18、的梁悬臂跨度大于2m的梁，施工时按1/1000起拱。（3）固定在模板上预埋件、预留孔和预留洞均不得遗漏，且应安装牢固，其偏差应符合表5-1 预埋件和预留孔洞的允许偏差项次项 目允许偏差（mm）1预埋钢板中心线位置32预埋管、预留孔中心线位置33插筋中心线位置5外露长度+10，04预埋螺栓中心线位置2外露长度+10，05预留洞中心线位置10尺寸+10，0（4） 现浇结构模板安装的允许偏差和检验方法应符合表7-2的规定。表5-2 现浇结构模板安装的允许偏差和检验项次项目允许偏差（mm）检验方法1轴线位置5用钢尺检查2底模上表面标高5用水准仪或拉线和钢尺检查3截面内部尺寸基础10用钢尺检查柱、墙、梁19、+4，-5用钢尺检查4层高垂直度不大于5m6用经纬仪或吊线和钢尺检查大于5m8用经纬仪或吊线和钢尺检查6相邻两板表面高低差2用钢尺检查7表面平整度5用钢尺检查8预埋管预留孔中心线位移3用2m靠尺和塞尺检查6、主要部位模板工程计算书6.1 450 mm厚空心楼盖验算本工程为主体为全现浇框架，密肋梁空心楼盖。楼板厚450、400，方箱为650650250，450厚现浇空心楼盖折算为实心板厚度为343；400厚现浇空心楼盖折算为实心板厚度为293。400厚现浇空心楼盖参照执行。计算依据： 1、建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016 2、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 20、3、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性现浇混凝土空心楼盖板按重量等效的折实厚度计算设计空心楼板区格尺寸长度m8.4设计空心楼板区格范围内填充体尺寸及计算值填充体总个数81单个填充体 体积m30.105625宽度m8.4填充体长度m0.65全部填充体 合计体积m3 Vfil8.555625厚度m h0.45填充体宽度m0.65全部填充体 合计重量KN Gfil25.66688区格计算总体积m3【Vu】31.752填充体高度m0.25混凝土密度值KN/m3 25填充体容重值KN/m21、33空心楼板区格内自重值KN G605.57625按重量等效的折实厚度值mh con0.343 新浇混凝土楼板名称B2新浇混凝土楼板板厚(mm)343模板支架高度H(m)5.1模板支架纵向长度L(m)40模板支架横向长度B(m)30支架外侧竖向封闭栏杆高度Hm(mm)1500 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值Q1k(kN/m2)3支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值Gjk(kN)1 风荷载参数：风荷载标准值k(kN/m2)基本风压022、(kN/m2)省份湖南0.3k=0zst=0.016地区娄底市风荷载高度变化系数z地面粗糙度D类(有密集建筑群且房屋较高市区)0.51模板支架顶部离建筑物地面高度(m)9风荷载体型系数s单榀模板支架st0.157整体模板支架stw1.042fk=0zstw=0.106竖向封闭栏杆s1mk=0zs=0.102 三、模板体系设计结构重要性系数01脚手架安全等级二级主梁布置方向平行立杆纵向方向立杆纵向间距la(mm)900立杆横向间距lb(mm)900水平拉杆步距h(mm)1200顶层水平杆步距h(mm)1200支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a(mm)300小梁间距l(mm)200小梁最23、大悬挑长度l1(mm)100主梁最大悬挑长度l2(mm)150 设计简图如下：模板设计平面图纵向剖面图横向剖面图 四、面板验算面板类型覆面竹胶合板面板厚度t(mm)14面板抗弯强度设计值f(N/mm2)16.83面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)9350面板计算方式简支梁 按简支梁 ，取1m单位宽度计算。 Wbh2/6=10001414/632666.667mm3，Ibh3/12=1000141414/12228666.667mm4 承载能力极限状态 q11max1.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1k ,1.35(G1k +(G2k+G3k)h)24、+1.40.7Q1kb=1max1.2(0.1+(24+1.1)0.343)+1.43，1.35(0.1+(24+1.1)0.343)+1.40.73 1=14.698kN/m 正常使用极限状态 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b =(1(0.1+(24+1.1)0.343)18.709kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmaxq1l2/814.6980.22/80.073kNm Mmax/W0.073106/32666.6672.25N/mm2f16.83N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max5ql4/(384EI)=58.7092004/(3849350228666.625、67)=0.085mm max=0.085mmmin200/150，10=1.333mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁截面类型(mm)5070小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)12.87小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.386小梁截面抵抗矩W(cm3)40.833小梁弹性模量E(N/mm2)8415小梁截面惯性矩I(cm4)142.917小梁计算方式二等跨连续梁 q11max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=1max1.2(0.3+(24+1.1)0.343)+1.43，1.35(0.3+26、(24+1.1)0.343)+1.40.730.2=2.994kN/m 因此，q1静11.35(G1k +(G2k+G3k)h)b=11.35(0.3+(24+1.1)0.343)0.2=2.406kN/m q1活11.40.7Q1kb=11.40.730.20.588kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 M10.125q1静L2+0.125q1活L20.1252.4060.92+0.1250.5880.920.303kNm M2q1L12/2=2.9940.12/20.015kNm MmaxmaxM1，M2max0.303，0.0150.303kNm =Mmax/W=0.303106/4027、833=7.423N/mm2f=12.87N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.625q1静L+0.625q1活L0.6252.4060.9+0.6250.5880.91.684kN V2q1L12.9940.10.299kN VmaxmaxV1，V2max1.684，0.2991.684kN max=3Vmax/(2bh0)=31.6841000/(25070)0.722N/mm2=1.386N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.3+(24+1.1)0.343)0.21.782kN/m 挠度,跨中max0.521qL4/(100E28、I)=0.5211.7829004/(1008415142.917104)0.506mmmin(L/150，10)min(900/150，10)6mm； 悬臂端maxql14/(8EI)=1.7821004/(88415142.917104)0.002mmmin(2l1/150，10)min(2100/150，10)1.333mm 满足要求！ 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483.5主梁计算截面类型(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(29、cm4)10.78主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.6 1、小梁最大支座反力计算 q11max1.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=1max1.2(0.5+(24+1.1)0.343)+1.43，1.35(0.5+(24+1.1)0.343)+1.40.730.23.048kN/m q1静11.35(G1k +(G2k+G3k)h)b11.35(0.5+(24+1.1)0.343)0.22.46kN/m q1活11.40.7Q1kb 11.40.730.20.588kN/m q230、(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.5+(24+1.1)0.343)0.21.822kN/m 承载能力极限状态 按二等跨连续梁，Rmax1.25q1L1.253.0480.93.428kN 按悬臂梁，R1q1l13.0480.10.305kN 主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6 RmaxRmax，R10.62.057kN; 正常使用极限状态 按二等跨连续梁，Rmax1.25q2L1.251.8220.92.05kN 按悬臂梁，R1q2l1=1.8220.10.182kN RmaxRmax，R10.61.23kN; 计算简图如下： 主梁计算简图一 2、抗弯验算 主梁弯矩图31、一(kNm) =Mmax/W=0.777106/4490=173.127N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图一(kN) max=2Vmax/A=25.6631000/42426.714N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图一(mm) 跨中max=0.909mm=min900/150，10=6mm 悬挑段max0.367mm=min(2150/150,10)=2mm 满足要求！ 5、支座反力计算 承载能力极限状态 图一 支座反力依次为R1=6.679kN，R2=9.777kN，R3=9.777kN，R4=6.679kN 七、可调托座验算32、荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N9.777/0.6=16.296kNN30kN 满足要求！ 八、立杆验算立杆钢管截面类型(mm)483.2立杆钢管计算截面类型(mm)483钢材等级Q235立杆截面面积A(mm2)424立杆截面回转半径i(mm)15.9立杆截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15支架立杆计算长度修正系数1.2悬臂端计算长度折减系数k0.7 1、长细比验算 l01=h+2ka=1200+20.7300=1620mm l0=h=1.21200=1440mm =m33、axl01，l0/i=1620/15.9=101.887=150 满足要求！ 2、立杆稳定性验算 考虑风荷载: =l0/i=1440.000/15.9=90.566 查表得，1=0.661 Mwd=0wQMwk=0wQ(2wklah2/10)=10.61.4(10.0160.91.22/10)=0.002kNm Nd =MaxR1,R2,R3,R4/0.6+1GqH=Max6.679,9.777,9.777,6.679/0.6+11.350.155.1=17.328kN fd=Nd/(1A)+Mwd/W17.328103/(0.661424)+0.002106/4490=62.215N/mm234、=205N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 根据建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016 第8.3.2条: 支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0 H/B=5.1/30=0.173 满足要求！ 十、架体抗倾覆验算 支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=lafk=0.90.106=0.095kN/m： 风荷载作用在支架外侧竖向封闭栏杆上产生的水平力标准值： Fwk= laHmmk=0.91.50.102=0.138kN 支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok： Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.55.120.095+5.10.138=1.943kN.m 参考规35、范GB51210-2016 第6.2.17条： B2la(gk1+ gk2)+2Gjkbj 30Mok gk1均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2 gk2均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2 Gjk支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kN bj 支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离m B2la(gk1+ gk2)+2Gjkbj =B2laqH/(lalb)+G1k+2GjkB/2=3020.90.155.1/(0.90.9)+0.5+2130/2=1200kN.m30Mok =311.943=5.829kN.M 满足要求！ 十一、立杆支承面承载36、力验算支撑层楼板厚度h(mm)120混凝土强度等级C30混凝土的龄期(天)7混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)8.294混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.829立杆垫板长a(mm)200立杆垫板宽b(mm)100 F1=N=17.328kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向37、混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为38、了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=0.829N/mm2，=1，h0=h-20=100mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=1000mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.710.829+0.250)11000100/1000=58.03kNF1=17.328kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表439、.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 可得：fc=8.294N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(400)(300)/(200100)1/2=2.449，Aln=ab=20000mm2 F=1.35clfcAln=1.3512.4498.29420000/1000=548.534kNF1=17.328kN满足要求！6.2空心楼盖暗梁计算 计算依据： 1、40、建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016 2、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 3、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称KL混凝土梁截面尺寸(mmmm)600450模板支架高度H(m)5.1模板支架横向长度B(m)30模板支架纵向长度L(m)40支架外侧竖向封闭栏杆高度Hm(mm)1500梁侧楼板厚度(mm)343 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5新浇筑混凝土自重标准值G2k41、(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值Q1k(kN/m2)3支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值Gjk(kN)1模板支拆环境是否考虑风荷载是 风荷载参数：风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)省份湖南0.3k=0zst=0.024地区娄底市风荷载高度变化系数z地面粗糙度D类(有密集建筑群且房屋较高市区)0.51模板支架顶部离建筑物地面高度(m)6风荷载体型系数s单榀模板支架st0.157整体模板支架stw1.042fk=0zstw=0.159竖向封闭栏杆s1mk=0zs=0.153 42、三、模板体系设计结构重要性系数01脚手架安全等级二级新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立杆纵距是否相等是梁跨度方向立杆间距la(mm)900梁两侧立杆横向间距lb(mm)1200支撑架中间层水平杆最大竖向步距h(mm)1200支撑架顶层水平杆步距h(mm)1200可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a(mm)300新浇混凝土楼板立杆间距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁距梁两侧立杆中的位置居中梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)600梁底增加立杆根数1梁底增加立杆布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立杆依次距梁左侧立杆距离(mm)600梁底支撑小梁最大悬挑长度(43、mm)100梁底支撑小梁根数4梁底支撑小梁间距200每纵距内附加梁底支撑主梁根数0 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度b=1000mm，按三等跨连续梁计算： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ1kb=1max1.2(0.1+(244、4+1.5)0.45)+1.43，1.35(0.1+(24+1.5)0.45)+1.40.73118.566kN/m q1静01.35G1k+(G2k+G3k)hb11.350.1+(24+1.5)0.45115.626kN/m q1活01.40.7Q1kb11.40.7312.94kN/m q21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(24+1.5)0.45)111.575kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmax0.1q1静L2+0.117q1活L20.115.6260.22+0.1172.940.220.076kNm Mmax/W0.076106/375002.034N/m45、m2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.677q2L4/(100EI)=0.67711.5752004/(10010000281250)0.045mmminL/150，10min200/150，101.333mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R4=0.4q1静L+0.45q1活L=0.415.6260.2+0.452.940.21.515kN R2=R3=1.1q1静L+1.2q1活L=1.115.6260.2+1.22.940.24.143kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R4=0.4q2L=0.411.5750.20.926kN 46、R2=R3=1.1q2L=1.111.5750.22.546kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)5070小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)40.833小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)142.917小梁计算方式二等跨连续梁 承载能力极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=1.515/11.515kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3/b = Max4.143,4.143/1= 4.143kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q47、1右R4/b=1.515/11.515kN/m 小梁自重：q211.35(0.3-0.1)0.6/3 =0.054kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左11.350.5(0.45-0.343)=0.072kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右11.350.5(0.45-0.343)=0.072kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1Max1.2(0.5+(24+1.1)0.343)+1.43，1.35(0.5+(24+1.1)0.343)+1.40.73(0.6-0.6/2)/21=2.286kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1Max1.2(0.5+(24+1.1)48、0.343)+1.43，1.35(0.5+(24+1.1)0.343)+1.40.73(1.2-0.6)-0.6/2)/21=2.286kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左 =1.515+0.054+0.072+2.286=3.927kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=4.143+0.054=4.197kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =1.515+0.054+0.072+2.286=3.927kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max3.927,4.197,3.927=4.197kN/m 正常使用极限状态： 梁底面板传递给左边小49、梁线荷载：q1左R1/b=0.926/10.926kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3/b = Max2.546,2.546/1= 2.546kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R4/b=0.926/10.926kN/m 小梁自重：q21(0.3-0.1)0.6/3 =0.04kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左10.5(0.45-0.343)=0.053kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右10.5(0.45-0.343)=0.053kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1(0.5+(24+1.1)0.343)(0.6-0.6/2)50、/21=1.366kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1(0.5+(24+1.1)0.343)(1.2-0.6)-0.6/2)/21=1.366kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左=0.926+0.04+0.053+1.366=2.386kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=2.546+0.04=2.587kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =0.926+0.04+0.053+1.366=2.386kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max2.386,2.587,2.386=2.587kN/m 为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂51、梁分别计算，如下图： 1、抗弯验算 Mmaxmax0.125ql12，0.5ql22max0.1254.1970.92，0.54.1970.120.425kNm =Mmax/W=0.425106/40833=10.407N/mm2f=15.444N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.625ql1，ql2max0.6254.1970.9，4.1970.12.361kN max=3Vmax/(2bh0)=32.3611000/(25070)1.012N/mm2=1.782N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.521ql14/(100EI)0.5212.5879004/(1052、09350142.917104)0.662mmminl1/150，10=min900/150，106mm 2ql24/(8EI)2.5871004/(89350142.917104)0.002mmmin2l2/150，10=min200/150，101.333mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=max1.25qL1,0.375qL1+qL2=max1.254.1970.9,0.3754.1970.9+4.1970.1=4.722kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=4.418kN,R2=4.722kN,R3=4.722kN,R4=4.418kN 53、正常使用极限状态 Rmax=max1.25qL1,0.375qL1+qL2=max1.252.5870.9,0.3752.5870.9+2.5870.1=2.91kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=2.684kN,R2=2.91kN,R3=2.91kN,R4=2.684kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483.5主梁计算截面类型(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78可调托座内主梁根数1 1、抗弯54、验算 主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.858106/4490=191.146N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax7.573kN max=2Vmax/A=27.5731000/42435.721N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.3mmminL/150，10=min600/150，104mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=1.567kN，R2=15.146kN，R3=1.567kN 七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(k55、N)30扣件抗滑移折减系数kc0.85 1、扣件抗滑移验算 两侧立杆最大受力NmaxR1,R3max1.567,1.5671.567kN0.858=6.8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 2、可调托座验算 可调托座最大受力NmaxR215.146kNN=30kN 满足要求！ 八、立杆验算立杆钢管截面类型(mm)483.2立杆钢管计算截面类型(mm)483钢材等级Q235立杆截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立杆截面抵抗矩W(cm3)4.49支架立杆计算长度修正系数1.2悬臂端计算长度折减系数k0.7抗压强度设计值f(N/mm2)20556、支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 hmax=max(h,h+2ka)=max(1.21200,1200+20.7300)=1620mm =hmax/i=1620/15.9=101.887=150 长细比满足要求！ 查表得：0.58 2、风荷载计算 Mwd0cQMk=0cQ(2klah2/10)10.6 1.4(10.0240.91.22/10)0.003kNm 3、稳定性计算 R11.567kN，R215.146kN，R31.567kN 梁两侧立杆承受楼板荷载： 左侧楼板传递给梁左侧立杆荷载:N边1=1max1.2(0.5+(24+1.1)0.343)+1.43，1.35(57、0.5+(24+1.1)0.343)+0.71.43(0.9+0.6-0.6/2)/20.9=8.228kN 右侧楼板传递给梁右侧立杆荷载:N边2=1max1.2(0.5+(24+1.1)0.343)+1.43，1.35(0.5+(24+1.1)0.343)+0.71.43(0.9+1.2-0.6-0.6/2)/20.9=8.228kN NdmaxR1+N边1，R2，R3+N边2+11.350.15(5.1-0.45)max1.567+8.228，15.146，1.567+8.228+0.94216.087kN fdNd/(A)+Mwd/W16087.292/(0.58424)+0.0031058、6/449066.085N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 根据建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016 第8.3.2条: 支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0 H/B=5.1/30=0.173 满足要求！ 十、架体抗倾覆验算 支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=lafk=0.90.159=0.143kN/m： 风荷载作用在支架外侧竖向封闭栏杆上产生的水平力标准值： Fwk= laHmmk=0.91.50.153=0.207kN 支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok： Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.55.120.143+5.10.59、207=2.914kN.m 参考规范GB51210-2016 第6.2.17条： B2la(gk1+ gk2)+2Gjkbj 30Mok gk1均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2 gk2均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2 Gjk支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kN bj 支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离m B2la(gk1+ gk2)+2Gjkbj =B2laqH/(lalb)+G1k+2GjkB/2=3020.90.155.1/(0.90.9)+0.5+2130/2=1200kN.m30Mok =312.914=8.743kN.M60、 满足要求！ 十一、立杆地基基础计算地基土类型粘性土地基承载力特征值fak(kPa)140立杆垫木地基土承载力折减系数mf0.9垫板底面面积A(m2)0.15 立杆底垫板的底面平均压力pN/(mfA)16.087/(0.90.15)119.165kPaufak1.363140 =190.82kPa 满足要求！6.3柱模板（设置对拉螺栓）计算柱的主要截面形式有600600、600800、600900、650650等。以600900为例进行计算，其他参照执行。计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 561、0009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土柱名称11楼1层KZ1新浇混凝土柱长边边长(mm)900新浇混凝土柱的计算高度(mm)5500新浇混凝土柱短边边长(mm)600 二、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)5.5新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.222462、41121/2，245.5min29.868，13229.868kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，245.5min29.87，13229.87kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0.9max1.229.868+1.42，1.3529.868+1.40.720.9max38.642，42.2820.942.28238.054kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k29.868 63、kN/m2 三、面板验算面板类型覆面竹胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)14.74面板弹性模量E(N/mm2)8925柱长边小梁根数7柱短边小梁根数5柱箍间距l1(mm)450模板设计平面图 1、强度验算 最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算 静载线荷载q10.91.35bG4k0.91.350.4529.86816.33kN/m 活载线荷载q20.91.40.7bQ3k0.91.40.70.4520.794kN/m Mmax-0.107q1l2-0.121q2l2-0.10716.330.152-0.1210.7940.152-0.041kNm Mmax/W0.64、041106/(1/6450152)2.458N/mm2f14.74N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 作用线荷载qbS正0.4529.86813.441kN/m 0.632ql4/(100EI)0.63213.4411504/(1008925(1/12450153)0.038mml/400150/4000.375mm 满足要求！ 四、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁截面类型(mm)6080小梁截面惯性矩I(cm4)256小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)13.5小梁弹性模量E(N/mm2)9000小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.35最低处柱箍离楼面距离(mm)65、180 1、强度验算 小梁上作用线荷载qbS承0.1538.0545.708 kN/m 小梁弯矩图(kNm) Mmax0.391kNm Mmax/W0.391106/641036.105N/mm2f13.5N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 小梁剪力图(kNm) Vmax2.114kN max=3Vmax/(2bh0)=32.1141000/(26080)0.661N/mm2=1.35N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 小梁上作用线荷载qbS正0.1529.8684.48 kN/m 小梁变形图(mm) 0.938mm1.125mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=66、4.226 正常使用极限状态 Rmax=3.317 五、柱箍验算 （规范中缺少相关计算说明，仅供参考）柱箍类型钢管柱箍合并根数2柱箍材质规格(mm)483柱箍截面惯性矩I(cm4)10.78柱箍截面抵抗矩W(cm3)4.49柱箍抗弯强度设计值f(N/mm2)205柱箍弹性模量E(N/mm2)206000模板设计立面图 1、柱箍强度验算 连续梁中间集中力取小P值；两边集中力为小梁荷载取半后，取P/2值。 长边柱箍： 取小梁计算中b=900/(7-1)=150mm=0.15m代入小梁计算中得到： 承载能力极限状态 Rmax4.226kN P=Rmax/2=2.113kN 正常使用极限状态： Rma67、x3.317kN P=Rmax/2=1.658kN 长边柱箍计算简图 长边柱箍弯矩图(kNm) 长边柱箍剪力图(kN) M10.181kNm，N15.66kN 短边柱箍： 取小梁计算中b=600/(5-1)=150mm=0.15m代入小梁计算中得到： 承载能力极限状态 Rmax4.226kN P=Rmax/2=2.113kN 正常使用极限状态： Rmax3.317kN P=Rmax/2=1.658kN 短边柱箍计算简图 短边柱箍弯矩图(kNm) 短边柱箍剪力图(kN) M20.245kNm，N26.473kN M/Wn0.245106/(4.49103)54.467N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、柱箍挠度验算 长边柱箍计算简图 长边柱箍变形图(mm) 短边柱箍计算简图 短边柱箍变形图(mm) 10.048mml/4000.95mm 20.072mml/4001.048mm 满足要求！ 六、对拉螺栓验算对拉螺栓型号M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8扣件类型3形26型扣件容许荷载(kN)26 N6.4732=12.946kNNtb17.8kN 满足要求！ N6.4732=12.946kN26kN 满足要求！ - 3 -附件一：11#栋轮扣脚手架立杆示意图附件二：8#栋、12#栋轮扣脚手架立杆示意图