1、中国西部（贵阳）高新技术产业研发基地项目 模板施工方案中国建筑第五工程局有限公司目 录第一章编制说明- 1 -1.1编制目的- 1 -1.2编制依据- 1 -第二章工程概况- 2 -2.1 工程结构概况表- 2 -第三章施工准备- 3 -3.1 施工安排- 3 -3.2技术准备- 4 -3.3机具准备- 4 -3.4材料准备- 5 -3.5现场准备- 5 -3.6模板及支撑配置数量- 6 -第四章 模板设计- 7 -4.1垫层模板- 7 -4.2底板模板- 8 -4.3墙模板- 8 -4.4柱模板- 11 -4.5梁板模板- 13 -4.6楼梯模板- 15 -4.7后浇带模板- 16 -第五章2、 模板施工- 18 -5.1模板加工- 18 -5.2模板安装- 19 -5.3模板的拆除- 21 -5.4模板使用注意事项- 22 -第六章 质量控制措施- 22 -6.1工程结构质量目的- 22 -6.2 模板安装允许偏差项目如下表- 22 -6.3质量管理点及控制措施- 23 -6.4模板自控措施- 24 -第七章 安全文明施工- 26 -7.1安全生产、文明施工- 26 -7.2模板加工机械的安全防范措施- 27 -7.3环境保护措施- 28 -第八章 计算书- 29 -8.1 墙模板演算- 29 -8.2 柱模板演算- 38 -8.3 梁模板演算- 51 -8.4 板模板演算- 663、 -附：1、金阳高新区安监站的文献：关于进一步加强管理模板支撑安全工作的规定。2、梁板支撑示意图3、墙体螺杆布置图4、墙体模板配置示意图5、11#、12#楼梁板模板、木方布置示意图 6、11#、12#楼立杆布置示意图7、计算书第一章 编制说明1.1编制目的为中国西部（贵阳）高新技术产业研发基地模板工程施工提供较完整的技术指导文献，便于对模板工程的施工流程和施工质量控制，能优质、快速、高效的完毕模板工程的施工任务。1.2编制依据1、业主提供的中国西部（贵阳）高新技术产业研发生产基地项目建筑、结构、给排水、电气工程、暖通施工图纸；2、中国建筑第五工程局公司内部的公司标准及操作工艺；3、中华人民共和4、国贵州省、贵阳市有关工程管理、市政建设及环境保护等地方性的法规及规定；4、建筑施工手册中国建筑工业出版社 第四版5、建筑机械使用安全技术规范（JGJ33-2023）6、建筑施工扣件钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2023）（2023版）7、建筑施工模板安全技术规程 JGJ162-20238、混凝土结构工程施工质量验收规范 GB50204-20239、品茗施工计算软件第二章 工程概况2.1 工程结构概况表序号项目内 容1工程地址贵阳市高新技术开发区金阳科技园兴黔路南侧2建筑面积（m2）72390 m23层数地上22层、地下2层4层高（m）楼层楼号-2层-1层1层2、3层4-22层1号楼3.5、94.54.54.53.6西裙楼3.94.24.84.5/2号楼3.93.95.14.53.65结构形式框架核心筒、框架剪力墙结构6基础形式人工挖孔灌注桩、独立基础、条基、筏基等6剪力墙尺寸地下室侧墙为300mm、电梯筒体剪力墙为250mm和200mm裙楼剪力墙为250mm7板尺寸1、2号楼各楼层核心筒内板厚为120mm。其余大面-2层顶板为120mm，-1层即地下室顶板为180mm，1层顶板为120mm，2层顶板为100mm，三层除西裙楼为150mm外其余两栋为100mm，1、2号塔楼4-21层板厚为100mm，22层为120mm。8梁截面梁为300*650、250*500、300*700、6、300*600,局部300*1300、400*1200等。9楼梯结构形式板式楼梯，梯板厚度100mm、120mm、140mm，各楼层楼梯地均为“之”型，踏步为280*150、280*164等。第三章 施工准备3.1 施工安排1、施工部位及工期安排序号施 工 部 位作 业 时 间1地下室出正负零截止2023年8月2日23层顶板以下钢筋混凝土结构截止2023年9月5日3主楼所有钢筋混凝土结构截止2023年12月9日2、工人分工及数量工种地下室工程主体工程木工150人120人钢筋工90人65人混凝土30人20人砖 工40人55人3、分区施工根据本工程特点，按后浇带将地下室部分提成五个区，如下图所示，7、因主楼重要处在一、二区和第四分区。因此，施工顺序为先施工2#楼所处的一、二区，再施工1#楼所处的第四分区，然后施工西裙楼所处的第三分区，最后施工仅含两层地下室的第五分区。根据本上述施工分区及环节的安排，从节约周转材料的角度出发，本工程根据实际进度考虑，两层地下室一次性投入周转材料用于施工一、二区、四区、三区，最后施工第五分区，第五分区采用第一、二区的材料做周转，最后从周转材料从第五区靠东侧和北侧运出。3.2技术准备项目总工组织项目经理部技术、生产人员熟悉图纸，认真学习掌握施工图的内容、规定和特点，同时针对有关施工技术和图纸存在的疑点做好记录，对图纸中存在的问题，与设计、建设、监理共同协商解决，8、取得一致意见后，办理图纸会审记录，作为施工图的变更依据和施工操作依据。熟悉各部位截面尺寸、标高，制定模板初步设计方案。3.3机具准备重要机具及工具准备详见下表：序号名 称数 量序号名 称数 量1圆盘锯1台6钢卷尺3m、5m、50m20/20/2把2手电钻10把7工程检测尺1把3手提电锯15台8塞尺1把4水准仪2台9线锤(1kg)30个5水平尺2把10平刨机1台3.4材料准备本工程模板材料选用18mm厚木胶合板，尺寸为12252450mm 和915*1830mm，50100mm木方；木方长度为2.5m，模板支模架钢管采用483.0 mm；扣件为普通的十字扣、对接扣及旋转扣。地下室外墙采用12止水9、螺杆，内墙采用12高强螺杆。隔离剂选用水性脱模剂。根据所需材料提前考察、选用相关材料厂家。3.5现场准备安装前，要做好模板的定位基准工作，其工作环节是：进行墙体位置的控制线：一方面引测建筑物的控制轴线，并以该控制线起点，引出每条墙体边线的300mm控制线。根据施工图用墨线弹出模板控制线，以便于模板安装和校正。做好标高测量工作：用水准仪把建筑物水平标高+1m直接引测到柱钢筋上，做好明显标志（该处采用结构标高）。进行找平封边工作：模板承垫底部应预先找平，以保证模板位置对的。防止模板底部漏浆。常用找平方法是模板安装完毕后沿模板边线用1：3水泥砂浆封边。设立模板定位基准：采用钢筋定位，即根据构件断面尺10、寸，切割一定（墙体厚度-5mm）长度的钢筋头，点焊在主筋上，只限在最底排，其余采用砼条（成品），砼成品条长度比墙厚少5mm，以保证钢筋位置与模板位置的准确。3.6模板及支撑配置数量1、材料选择：根据协议，工程质量目的为“黄果树杯”，为达成该质量目的，模板、木方的材质选择十分重要，综合考虑模板选用可周转8-10次的木胶合板，木胶合板尺寸为12252450mm和915*1830mm，木方选用50100mm的木方，长度选2.5m。钢管和扣件根据贵阳市的行情选择合作过的信誉较好的租赁方，市场上普遍的钢管为483.0mm.2、配置方法及数量：根据建筑房间尺寸和混凝土施工规范，水平构件混凝土达成拆模强度才11、干拆除模板，2m以内的非悬挑梁板构件其强度达成50%便可拆除，2-8m的非悬挑梁板构件需达成75%强度才干拆除模板，8m以上梁板和悬挑构件必须达成100%才干拆除模板。2.1模板：梁板模板：1、2#楼至少要配置主体标准 3层的梁板及-2、-1层的梁侧模，由于-2、-1层的梁与标准层高度尺寸不一致，原地下室的梁侧模不能使用，标准层的梁侧模要重新配置。通长线条的模板单独配模板。西群楼至少要投入标准3层的梁板模和地下一、二层的梁侧模。通长线脚的模板单独配模板。墙体模板：1、2#楼一方面按地下一层的墙体模板投入，比标准层墙体多余的模板都是用为梁或板模板，按周转8-10次计，1、2#楼需投入1次（层）墙12、模。西群楼也是先按地下一层投入墙模，比标准层多余的模板转入梁或板使用，墙模共投入1次（层）。2.2、钢管、扣件：支模架所需立杆按下表所示规定根据不同楼层和层高进行选配，其他水平杆及各种小横杆按常规钢管尺寸选配。扣件重要选用直角扣件和对接扣件及少数旋转扣件。支模体系所需立杆长度楼层部位层高板厚净高立杆长度支模面积立杆根数-2层大面3.90.123.783.567346122 水池旁30.122.882.5497452 -1层水池旁4.850.184.674.5497452 0处4.50.184.32429862715 -0.354.20.184.023.513051186 -0.63.950.113、83.773.517831621 0.753.80.183.623.52018 -0.93.60.183.4232018 -1.23.350.183.173620564 1层1#4.50.124.3841548.91408 西裙楼4.80.124.684.513051186 2#5.10.124.984.514181289 2层大面4.50.1、0.124.4-4.38442493863 3层1、2#楼4.50.1、0.124.4-4.38429692699 西裙楼4.50.154.35412801164 4-22层其他大面3.60.1、0.123.5-3.483.172006545 注：本工14、程架体标准层按三层配置，非标准层按单层配置，立杆与顶托一起使用，顶托规格为600，上述立杆数量只是理论上的一个数据，实际需要局部调整。2.3、螺杆、蝴蝶扣、螺母地下室外墙体螺杆选择12止水螺杆，内墙采用12的高强螺杆，螺杆投入数量暂按600600的间距计算，蝴蝶扣和螺母按每根螺杆各4个投入，投入按地下一层的墙体量计算。第四章 模板设计4.1垫层模板垫层模板采用采用砖胎膜、局部使用50x100mm木枋支挡。4.2底板模板侧模所有运用防水保护墙（120mm厚），每边外扩15mm砌筑，高度=地梁高度+50mm，砖胎模内侧粉刷1：3水泥砂浆，集水井、排水沟、电梯井内模板采用18mm厚木胶合板按坑大小加15、工成定型模板。4.3墙模板材料：墙模采用18mm厚木胶合板面板，50mm100mm方木做竖楞，外横楞用2483.0钢管，地下室外墙采用12止水螺杆，内墙采用12高强螺杆.螺杆长度按墙厚+500，每边丝加工长度至少为150mm.止水螺杆中间要焊方形3mm厚止水片，根据地下室侧墙厚度，止水拉杆按下图规定采购。同时为保证模板内控尺寸，模板内加设50*50mm的C20混凝土条对撑，间距原则为1500米呈梅花形布设。墙体内背楞按中心间距200mm布置，墙体螺杆布置如下：竖向螺杆（列）间距为600mm，水平螺杆（行）间距第一道距地（底）200mm，第二道间距400mm，第三道及以上可按600mm。底部三排16、螺杆要加双螺帽。地下室外侧支模时用双排钢管架做临时操作架，（用方木顶紧基坑坑壁或用钢管斜撑予以加固，也可以运用该钢管架进行外墙钢筋定位、绑扎），内侧同整个支模架连成一个整体。如下图所示：墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞）组成：直接支撑模板的为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨（钢管）。组装墙体模板时，通过穿墙螺杆将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺杆成为主龙骨的支点。电梯井模板制作安装：电梯井模板安装前先搭设好操作平台，平台面满铺脚手板，并将下层井筒中线弹放在砼墙体上，检查中筒偏移情况，安装筒体模板时中线应与该线重合。墙模安装后，墙脚用M7.5早强砂浆封闭。4.4柱模板采用18m17、m厚胶合板配制模板，50mm100mm木枋竖楞和短钢管抱箍加固，木枋竖楞的横向间距250mm。第一道柱箍离地面200mm，第二、三道柱箍间距300mm，以上柱箍间距为450mm，每柱每侧加三道钢管斜撑与内架锁扣，以保证柱垂直度。为保证柱线角顺直，木枋条定位必须准确。为保证柱模的侧向刚度，当柱尺寸大于500mm时，在柱模上设立双向12对拉螺杆，间距按400mmX400mm设立，对拉螺杆外加设15硬塑套管，便于螺杆的反复使用。同时采用钢管作斜撑。详见下图所示。4.5梁板模板1、材料：梁板模板采用18mm厚木胶合板，龙骨采用50mm100mm方木。2、模板布置参数：a、板下木方间距200mm，木方端18、头距墙（梁）面的间距不超过200mm，第一个木方或最后一个木方距墙（梁）面不超过300mm。B、模板的铺设方向根据房间按能充足运用整块模板、浪费最少为原则进行布置。C、对尺寸超过8m的板，在长向的中间位置沿短向设立一块100mm-300mm的模板条，该条作为拆除前加钢管和油托做早拆头使用。d、梁底模木方平放满设，300和250mm宽梁布置三根木方，梁高510以内梁侧木方至少底部和上部各布置一根木方。当板底距梁底高超过600时，在中部加12对拉螺杆500mm，1000mm以内设一道拉杆，1500mm以内设两道拉杆。e、对阳台悬挑梁，在悬挑梁与次梁相交的交叉位置设立一块独立的模板，但木方连成整体，19、在楼层拆除前加钢管和油托顶起。f、对于跨度4m梁板，按全跨长度2进行梁底模起拱，起拱从支模开始时进行。3、模板支撑体系参数设立：满堂脚手架支撑体系：满堂脚手架支撑的第三道水平杆应在距离梁底500mm,的位置设立，纵横方向所有连通，所有水平杆都必须纵横方向所有连通，不能隔一布一。所有主梁底部都必须加设单立杆支撑、该支撑应与水平杆连通。剪刀撑每隔4垮加设、纵横方向布置，当架体高度超过4米时，必须上下两端每隔四排立杆加设水平方向剪刀撑。a、板厚度为100mm、120mm:板支撑立杆的纵（横）间距L=0.9米-1.20米,根据房间间距适当调整。立杆的步距h=1.50米，双扣件的立杆数不少于50%，地下20、一层顶板梁两侧立杆全加双扣。所有立杆底下部都需要垫20-50mm厚垫块。B、水平杆布置按不超过1.5m步距原则进行纵横设立；扫地杆距地200mm，地下二层水平杆3道，地下一层水平杆根据高度不同设立3道或4道。扫地杆统一按距地200mm，扫地杆每个房间必须连成口字型或十字型，房间立杆排列数达成6排（列）时，中间纵横方向要加成十字型，同一排立杆超过7根，连成一体。考虑到施工的操作性，第二道水平杆至少保证一个方向满布，另一个方向要隔一布一，就是每隔一根立杆必须是三杆交接。4m层高的第三道水平杆距第二道在1.50m高度，布置原则规定同第二道.至少要保证两个方向上隔一布一，靠墙（梁）的立杆有水平杆。第一21、排立杆距墙或梁边的距离控制在500mm-600mm。C、梁截面300（250）600（500）:梁支撑立杆的横距(梁宽方向)L=1.20米, 纵距同板立杆间距，立杆的步距h=1.50米. 梁底小横杆间距不超过700mm，且第一道横杆距端头不超过25cm，梁侧木方使用扣件加固紧锁。梁高超过700mm，在梁底加单立杆，立杆间距同同方向的板立杆，三杆连成整体。D、建筑外围梁和线条，外侧立斜杆，斜杆上口距梁底宽度不超过50cm，对阳台梁根据实际加固情况进行加梁底立杆进行加固，外围斜杆的原则是不得与外架立杆相连，内架不得与外架相连。见下图所示。4.6楼梯模板楼梯模板为木胶合板，采用封闭式支模方式，即支模22、时同时支好楼梯底板模板、侧模板、踏步踢面板及踏步踏面平模板，如下图所示。踏步侧板两端钉在梯段侧板木档上，靠墙的一端钉在反三角木上，踏步板龙骨采用50x100mm方木，制作时在梯段侧板内划出踏步形状与尺寸，并在踏步高度线一侧留出踏步侧板厚度定上木档。楼梯踏步施工缝留设位置应超过楼面按楼梯斜板长度的1/3处。注意事项：a. 在踏步平模上需钻35mm排气孔，以排出砼浇捣时封闭在模内的气体。b. 振捣棒插入模内振捣。若楼梯较长时，在模板外挂附着式振捣器，以保证砼浇捣质量。4.7后浇带模板1、底板、楼板后浇带采用木模板支挡，对局部缝隙处采用1:3水泥砂浆或快易收口网进行封堵，封堵需封堵严实，不得外漏混凝23、土。做法如下图所示：底板后浇带支模大样2、后浇带梁板模板需单独支模，支撑体系必须独立成为一个体系，在其他大面模板支撑系统拆除时不得拆除后浇带支撑系统，直至后浇带处混凝土浇灌完毕达成设计强度后方可拆除后浇带模板。后浇带模板支撑系统见下图大样所示。3、因本工程后浇带较多，至下而上共六个板面，而每个楼层内又有四条后浇带。因此如何对后浇带进行保护，防止杂物及流水积入后浇带内难以清理或通过后浇带落入下面楼层至关重要。亦是作为一安全文明工地的一两点。后浇带两边用标砖砌筑100高120宽，然后采用1:3水泥砂浆抹灰，在与楼板交接处做一45R角，用于防水。在后浇带的钢筋上面铺设50x100木枋约300500间24、距，然后采用模板铺设在后浇带上，最后铺设彩条布。具体做法见下图所示：后浇带保护示意图4、塔吊穿越楼层处按后浇带规定解决。本工程1、2#塔楼各设有一个塔吊，其中1#楼塔吊连同地下室底板在内将穿越6个板面，2#楼穿越3个板面。塔吊除地下室底板沿塔吊型钢周边预留500mm宽外，其余楼层沿周边预留300mm宽。其施工缝处在地下室底板和屋面位置同后浇带做法采用30mm厚钢板止水带，其余部位不设立止水带。该处混凝土采用较周边板面高一标号的膨胀混凝土浇灌。平时保护采用后浇带做法，在其周边砌100mm高120mm宽的砖带挡水，面抹20mm厚水泥砂浆。该处安全防护做法采用按洞口边长大于1500mm的洞口临边防护25、规定进行防护。其做法如下:洞口周边设立交圈的48钢管防护栏杆，立杆间距不大于1800mm，防护栏杆下部设立200mm高挡脚板，防护栏杆的水平杆、立杆以及挡脚板，必须刷间距为400mm红白相间的警示油漆，防护栏杆外立面满挂安全网并在显目处挂警示牌。第五章 模板施工5.1模板加工（1） 模板加工规定柱、梁的模板加工尺寸必须满足截面尺寸，两对角线误差小于3mm，尺寸过大的模板须进行刨边，否则严禁使用。龙骨必须双面刨光，翘曲、变形的方木不得作为龙骨使用。a、墙体高度尺寸除扣除模板整数倍后剩余的墙体尺寸少于450mm的，按模板水平缝通缝布置，剩余尺寸大于450mm按竖向通缝布置。墙体端头侧模多加100m26、m，便于侧模包住墙端模。b、梁底模按设计尺寸加工。c、对墙模与梁模、楼梯踏步与墙交接位置，该处的模板要计算准确，切割模板尽量不使用手提锯。D、对梁模板要集中在加工棚内切割，便于保证模板尺寸。E、楼梯踏步侧板根据设计尺寸切割。（2）模板管理模板进场后验收合格后，集中堆放，严禁班组私自取拿，任何一块都必须有工长、质检员、材料员的批准后方可使用。对于周转使用的木胶合板，假如有飞边、破损模板必须切掉破损部分方可运用。对于每道墙体使用的模板数和木方数都要事先有计算，然后了解木工班组的人员及施工范围分布情况，工人可以先配部分梁底模，规定班组的工人将自己范围的模板先仔细按我方交底配好，墙体顶面和侧边产生的非27、整模板可以使用到梁底或梁侧。板的非整块模板要充足运用到小尺寸的板上，如阳台板、空调板等位置。梁侧尽量使用钢管锁顶侧模。一方面通过总体数量控制，另一方面加强技术指导和过程监督，以严厉的罚款制度来制止乱锯乱割现象。由于地下室墙体模板面积大，到标准层墙体模板缩小，多余的模板转到楼层梁板使用。当模板铺设完毕后，需对模板上的对拉螺杆洞进行封堵，采用30x30mm的小模块封堵，用方钉（长约2cm）钉牢铁皮四角。地下室梁侧模由于梁截面和板厚变化，标准层的梁侧模需重新配置，原梁侧模可以做线条板使用。5.2模板安装（1）竖向结构钢筋等隐蔽工程验收完毕、施工缝解决完毕后准备模板安装。安装柱模前，对柱墙底进行凿毛，28、然后要清除杂物，焊接或修整模板的定位预埋件，做好测量放线工作，焊好模板定位钢筋，定位钢筋采用12的废钢筋头焊接于墙柱钢筋离地面5cm处，水平间距为1米，对于小于1米的柱每边焊接两个点。（2）底板模板安装底板基础浇筑前，重要安装的模板为300mm高的外墙导墙及电梯井、集水井内的吊模施工.积水沟、集水井内的吊模安装注意控制轴线位置，同时防止在砼浇筑时模板上浮，宜采用模板、砖等重物压牢。（3）梁模板安装顺序及技术要点1）模板安装顺序搭设和调平模板支架（涉及安装水平杆）按标高铺设梁底模板拉线找直绑扎梁钢筋安装垫块梁两侧模板调整模板2）技术要点按规范规定起拱0.2%，并注意梁的侧模包住底模，下面龙骨包住29、侧模.当板底距梁底高超过600时，在中部加12对拉螺杆500mm。铺设梁底模时，要用吊线锤拟定梁位置，梁的第一根小横杆距端头不得大于25cm，小横杆间距不得超过800mm，按梁长度进行均分。（4）楼板模板安装顺序及技术要点1）模板安装顺序脚手架主龙骨次龙骨顶板模板拼装顶板内、外墙模板龙骨模板调整、验收进行下道工序2）技术要点楼板模板当采用单块就位时，宜以每个铺设单元从四周先用阴角模板与墙、梁模板连接，然后向中央铺设，按设计规定起拱（跨度大于4米时，起拱0.2%），起拱部位为中间起拱，四周不起拱。为保证起拱，可以将板下水平杆采用顶托起拱，也可以在中间的木方上钉一块木板条。对于尺寸达成8m的板，在30、中间位置加一块100-300的模板条，在楼层模板拆除前在该板条下独立加支撑，可以视为将该板分为两块小于8m的板，便能实现达成75%强度拆除模板的规定。板下木方铺设均匀，对长度超过3m的开间，木方摆设按长方向。（5）墙柱模板安装顺序及技术要点1）模板安装顺序搭设脚手架墙柱模就位安装安装墙模安设支撑固定墙模浇筑混凝土拆除模板清理模板2）技术要点板块与板块竖向缝和水平缝应贴双面胶，特别是转角、阳角位置。安装内墙顶第一块模板时注意其不要顶起抬高板标高，板之间拼装时一方面要钉小模板条定位两板，此时最重要是两板的拼缝，为加强拼缝质量，规定所有缝隙位置都贴双面胶带，保证拼缝严密，然后一道墙钉几根木方固定墙模31、，保证板之间无错台现象。 墙模周转一次后，开始刷隔离剂，刷隔离剂前要将模板表面的砼残渣、浮浆浮灰清理干净。5.3模板的拆除（1）墙柱模板拆除在混凝土强度达成1.2Mpa能保证其表面棱角不因拆除模板而受损后方可拆除，一般浇注完的12h后可以先松动穿墙螺杆，使模板与墙体脱开；脱模困难时，可用撬棍在模板底部撬动，严禁在上口撬动、晃动或用大锤砸模板，拆除下的模板及时清理、刷好隔离剂。（3）顶板模板拆除跨度在2米以下，混凝土强度达成50%即可拆除，跨度大于8米的顶板当混凝土强度达成设计强度100%强度后方可拆除外，其余顶板、梁模板在混凝土强度达成设计强度的75%强度后方可拆除；悬挑结构必须100%才干拆32、除。顶板模板拆除时注意保护顶板模板，不能硬撬模板接缝处，以防损坏木胶合板；拆除的木胶合板、龙骨、扣件架要码放整齐，并注意不要集中堆料；拆掉的钉子要回收再运用，在作业面要清理干净，以防扎脚伤人。5.4模板使用注意事项（1）吊装模板时轻起轻放，不准碰撞已安装好的模板和其他硬物。（2）严格控制拆模时间，拆模时按程序进行，严禁用大锤敲击或撬棍硬撬，以免损伤混凝土表面和棱角。（3）模板与墙面粘结时，严禁用塔吊吊拉模板，防止将墙面拉裂。（4）模板在使用过程中应加强管理，分规格堆放，及时修理。（5）拆模时要注意对成品加以保护，严禁破坏。（6）模板吊运就位时要平稳、准确，不得兜挂钢筋。（7）用撬棍调整模板时，33、要注意保护模板下口的海绵条。第六章 质量控制措施6.1工程结构质量目的协议规定的结构“黄果树杯”，主体中模板分项工程必须达成国家规范的合格规定。6.2 模板安装允许偏差项目如下表序号项 目允许偏差(mm)检查方法1轴线位置基础5用尺测量柱、墙、梁3用尺测量2标 高5水准仪3截面内部尺寸基础10用尺测量柱、墙、梁+4，-5用尺测量4每层垂直度62m托线板5相邻两板表面高差2直尺和塞尺6表面平整度(2m长度上)52m靠尺和塞尺7预埋钢板（管、孔）中心线位移3拉线和尺量8预埋螺杆中心线位移2拉线和尺量外露长度+10，-0用尺测量9预留洞中心线位移10拉线和尺量截面内部尺寸+10，-0用尺测量6.3质34、量管理点及控制措施（1）模板的强度、刚度、稳定性控制措施所有模板体系均必须对强度、刚度和稳定性进行验算。（2）原材料控制措施1）所有模板、架料进场后均应严格按照协议、规范和施工方案的规定逐个进行检查，对于不合格品必须退货，不得投入使用。2）由于市场上木材的质量参差不齐，因此对木方的质量检查就需要更加严格，特别是含水率指标，必须控制在10%以内。3）每批进场的木胶合板都必须进行抽样检查，可以采用最简朴的实验方法：用开水煮6h8h，模板无明显变形，不开裂，覆膜层无起皮、脱落现象等即为合格，否则为不合格，不得使用。（3）加工质量控制1）作为柱、墙模板背棱和顶板模板格栅的木方必须用压刨机进行双面刨光解35、决。2）木胶合板的加工必须根据配模图进行，下料前必须弹线。（4）漏浆控制措施1）在模板混凝土浇筑完毕后初凝前，用长刮杠将墙、柱边50mm范围内刮平，并控制好标高。2）严格控制模板的加工质量，尺寸偏差为每米1mm。3）在墙模板的拼缝处和梁模板、楼板模板面接触的部分粘贴双面胶。在模板安装和调整好后，假如模板和楼板间尚存在缝隙，则用砂浆在模板外侧填塞。但必须注意灌缝砂浆不得进入墙体截面内。4）顶板模板的拼缝间用5mm10mm自粘式海绵条填嵌，楼板模板拼缝宽度超过2mm，表面应用透明胶布粘贴盖住缝隙。（5）模板的清理控制模板拆除后及时清理并涂刷隔离剂，并在规定的区域堆放，对于破损模板，能修整的进行修整36、，不能修整的报材料员处置。（6）成品保护措施1）模板安、拆时轻起轻放，不准碰撞，防止模板变形。2）拆模时不得用大锤硬砸或撬棍硬撬，以免损伤混凝土表面和棱角。3）模板在使用过程中加强管理，分规格堆放，及时涂刷脱模剂。4）支完模板后，保持模内清洁。5）应保护钢筋不受扰动。6）搞好模板的平常保养工作和维修工作。6.4模板自控措施为加强过程控制，建立起模板自控体系，质量检查表如下：研发基地 楼 层剪力墙模板安装质量检查表序号检查部位垂直度轴 线偏 移拼缝螺杆数整改情况检查人： 记录人： 检查日期： 月 日说明：对剪力墙体的检查数量不少于10道，检查内容为垂直度、轴线偏移、模板拼缝（涉及底部堵缝）、螺杆37、数量间距。垂直度填上下读数和差值，轴线偏移填20cm控制线到模板边数值，拼缝填有无错胎和堵缝严密，螺杆数量间距填水平螺杆道数。研发基地 楼 层楼板模板安装质量检查表序号检查部位角1点角2点角3点角4点中点拼 缝整改情况检查人： 记录人： 检查日期： 月 日说明：对楼板的检查数量不少于15块，检查内容为板模的标高控制，数值按50控制线到板模面得读数，例如100mm板读数600mm，实际为595mm，模板高度允许偏差控制为（-5，+5）；拼缝填有无错台和堵缝严密.第七章 安全文明施工7.1安全生产、文明施工（1）模板堆放时码放整齐，堆放在施工现场平整场地上或堆放在施工层上，高度一般不得超过2米。（38、2）操作工人在现场支设墙柱模板时，塔吊吊起模板就位时，必须设专业信号工指挥，小心平稳地就位在墙柱位置线处，支撑好模板的斜撑后方可卸钩。避免模板碰撞钢筋，以防钢筋的偏位和模板面出现划痕。（3）在支设梁板模板时，脚手架搭设必须稳固，并按规定的立杆间距搭设，不得在未经技术人员允许的情况下更改立杆间距。搭设时，必须设立临时支撑，以防整体偏移。（4）模板拆除时应遵循按照模板支设的逆顺序进行的基本原则，并严格按照上述技术措施的有关规定进行。（5）所有的模板操作架宽度不小于500mm，且均需满铺跳板，并搭设1.2米的防护架及不少于两道护身栏杆。（6）装拆施工时，上下有人接应，随拆随运转，并把活动部件固定牢固39、，严禁堆放在脚手板上或抛掷；安装墙柱模板时，随时支撑稳固，防止倾覆；拆除承重模板，设临时支撑，防止忽然整块塌落。（7）安装模板时，必须在模板就位并连接牢固后，方可脱钩，并严格遵守吊装机械使用安全有关规定。（8）拆除模板时由专人指挥且必须拥有安全切实可靠的安全措施，并在下面标出作业区，严禁非操作人员进入作业区，操作人员佩带好安全带，严禁站在模板的横杆上操作，拆下的模板集中吊运，并多点捆牢，不准向下乱扔。拆模间歇时，将活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防忽然掉落、倒塌伤人；模板起吊前，复查穿墙螺杆是否拆净，再拟定无漏掉且模板与墙体完全脱离方可吊起；雨、雪及五级大风等天气情况下严禁施工。（9）基础40、及地下工程模板安装时，先检查基坑土壁、壁边坡的稳定情况，发现有塌方、滑坡危险时，必须先采用有效加固措施后方可施工；操作人员上下基坑要设扶梯。基坑上口边沿1m以内不允许堆放模板构件和小型材料，基坑上口边沿3m以内不允许放置大型设备和重型材料，模板支设在护壁上时，必须在支点上加垫板。7.2模板加工机械的安全防范措施（1）平刨机1）平刨机安装后必须有验罢手续，并有操作负责人，定人定机操作。2）无人操作必须断开电源，不可空转。3）必须进行保护接零并有漏电保护器。4）应经常进行检查、维修，对一些重要的部件，如护手安全装置，传动部位防护罩等，应保证完好。5）不得使用平刨和圆盘锯合为一台的多功能木工机具。（41、2）圆盘锯 1）圆盘锯安装后必须有验收合格手续，并有操作负责人，定人定机操作。2）必须有保护接零、并有漏电保护器，电锯防护罩、分料器、防护档板安全装置及传动部位防护部位必须性能良好。3）无人操作必须切断电源。（3）手持电动机具1）一类手持动机具必须有保护接零。2）使用一类手持电动机具必须戴绝缘用品。3）使用手持电动机具不得随意接长电源或更换插头。7.3环境保护措施（1）在支拆模板时，必须轻拿轻放，上下、左右有人传递，模板的拆除和修理时，严禁使用大锤敲打模板以减少噪音。（2）模板表面涂刷水性绿色环保脱模剂，严禁使用废机油，防止污染土地。装脱模剂的塑料桶设立在专用仓库内。（3）模板拆除后，清除模板42、上的粘结物如混凝土等，现场要及时清理收集，堆放在固定堆放场地，待够一车后集中运到垃圾集中场堆放，（4）梁板模板内锯末、灰尘等不得用高压机吹，应集中清扫，然后将垃圾装袋送入垃圾场分类解决。第八章 计算书8.1 墙模板演算 墙模板演算取1#楼负一层侧墙模板为演算点，其余地方参照执行。该处模板层高为4.5米，墙厚度为300mm。一、参数信息1.基本参数次楞间距(mm):200；穿墙螺栓水平间距(mm):600；主楞间距(mm):600；穿墙螺栓竖向间距(mm):600；对拉螺栓直径(mm):M12；2.主楞信息主楞材料:圆钢管；主楞合并根数:2；直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.00；3.43、次楞信息次楞材料:木方；次楞合并根数:2；宽度(mm):50.00；高度(mm):100.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值fv(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):206000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00； 墙模板设计简图二、墙模板荷载标准值计算按施44、工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取4.500m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。分别计算得 17.031 kN/m2、108.000 kN/m2，取较小值17.031 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=17.45、031kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 3 kN/m2。三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。根据建筑施工手册，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在次楞上的三跨连续梁计算。 面板计算简图1.抗弯强度验算弯矩计算公式如下:M=0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-面板计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(次楞间距): l =200.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.217.0310.6000.900=11.036kN/m； 倾倒混凝土46、侧压力设计值q2: 1.43.000.600.90=2.268kN/m； 其中0.90为按施工手册取的临时结构折减系数。面板的最大弯矩：M =0.111.036200.02+0.1172.268200.02= 5.48104Nmm；按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/W f其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯矩(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 : W = bh2/6 = 60018.018.0/6=3.24104 mm3； f -面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值： = M/W = 5.48104 47、/ 3.24104 = 1.7N/mm2；面板截面的最大应力计算值 =1.7N/mm2 小于 面板截面的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足规定！2.抗剪强度验算计算公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中，V-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(次楞间距): l =200.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.217.0310.6000.900=11.036kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.43.000.600.90=2.268kN/m；面板的最大剪力：V = 0.611.036200.0 + 0.6172.268200.0 = 1604.2N；截面抗剪强度48、必须满足:= 3V/(2bhn)fv其中， -面板截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 1604.2N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 600mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值: =31604.2/(260018.0)=0.223N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值 =0.223N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 =1.5N/mm2，满足规定！ 3.挠度验算根据建49、筑施工手册，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载: q = 17.030.6 = 10.219N/mm； l-计算跨度(次楞间距): l = 200mm； E-面板的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 601.81.81.8/12=29.16cm4；面板的最大允许挠度值: = 0.8mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67710.222023/(10060002.92105) = 0.063 mm；面板的最大挠度计算值: =0.063mm 小于等50、于面板的最大允许挠度值 =0.8mm，满足规定！四、墙模板主次楞的计算(一).次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 51010/62= 166.67cm3；I = 5101010/122= 833.33cm4； 次楞计算简图1.次楞的抗弯强度验算次楞最大弯矩按下式计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-次楞计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(主楞间距): l =600.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.217.0310.2000.900=351、.679kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.43.000.200.90=0.756kN/m，其中，0.90为折减系数。次楞的最大弯矩：M =0.13.679600.02+0.1170.756600.02= 1.64105Nmm；次楞的抗弯强度应满足下式： = M/W f其中， -次楞承受的应力(N/mm2)； M -次楞计算最大弯矩(Nmm)； W -次楞的截面抵抗矩(mm3)，W=1.67105； f -次楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；次楞的最大应力计算值： = 1.64105/1.67105 = 1 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 152、3N/mm2；次楞的最大应力计算值 = 1 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足规定！2.次楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中， V次楞承受的最大剪力； l-计算跨度(主楞间距): l =600.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.217.0310.2000.900/2=1.839kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.43.000.200.90/2=0.378kN/m，其中，0.90为折减系数。次楞的最大剪力：V = 0.61.839600.0+ 0.6170.378600.0 53、= 802.1N；截面抗剪强度必须满足下式：=3V/(2bh0)其中， -次楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-次楞计算最大剪力(N)：V = 802.1N； b-次楞的截面宽度(mm)：b = 50.0mm ； hn-次楞的截面高度(mm)：h0 = 100.0mm ； fv-次楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；次楞截面的受剪应力计算值: =3802.1/(250.0100.0)=0.241N/mm2；次楞截面的受剪应力计算值 =0.241N/mm2 小于 次楞截面的抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足规定！3.次楞的挠度验算根据建筑施工计算54、手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。 挠度验算公式如下：=0.677ql4/(100EI)=l/250其中， -次楞的最大挠度(mm)； q-作用在次楞上的线荷载(kN/m)： q = 17.030.20=3.41 kN/m； l-计算跨度(主楞间距): l =600.0mm ； E-次楞弹性模量（N/mm2）：E = 9000.00 N/mm2 ； I-次楞截面惯性矩(mm4)，I=4.17106mm4；次楞的最大挠度计算值: = 0.6776.81/26004/(10090004.17106) = 0.08 mm；次楞的最大允许挠度值: = 2.4mm；次楞的最大挠度计算55、值 =0.08mm 小于 次楞的最大允许挠度值 =2.4mm，满足规定！(二).主楞承受次楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W =4.4932= 8.99cm3；I =10.7832= 21.57cm4；E = 206000N/mm2； 主楞计算简图 主楞计算剪力图(kN) 主楞计算弯矩图(kNm) 主楞计算变形图(mm)1.主楞的抗弯强度验算作用在主楞的荷载: P1.217.030.20.61.430.20.62.956kN；主楞计算跨度(对拉螺栓水平间距): l = 600mm；强度验算公56、式： = M/W f其中，- 主楞的最大应力计算值(N/mm2) M - 主楞的最大弯矩(Nmm)；M = 3.37105 Nmm W - 主楞的净截面抵抗矩(mm3)； W = 8.99103 mm3； f -主楞的强度设计值(N/mm2)，f =205.000N/mm2；主楞的最大应力计算值: = 3.37105/8.99103 = 37.5 N/mm2；主楞的最大应力计算值 =37.5N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2,满足规定！2.主楞的抗剪强度验算主楞截面抗剪强度必须满足:=2V/Afv其中， -主楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-主楞计算最大剪力57、(N)：V =3223.2/2 = 1611.6N； A -钢管的截面面积(mm2)：A = 424.115mm2 ； fv-主楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 120 N/mm2；主楞截面的受剪应力计算值: =21611.6/424.115=7.600N/mm2；主楞截面的受剪应力计算值 =7.6N/mm2 小于 主楞截面的抗剪强度设计值 fv=120N/mm2，满足规定！3.主楞的挠度验算主楞的最大挠度计算值: = 0.381mm；主楞的最大允许挠度值: = 2.4mm；主楞的最大挠度计算值 =0.381mm 小于 主楞的最大允许挠度值 =2.4mm，满足规定！五、穿墙螺栓的计算58、计算公式如下:NN=fA其中 N - 穿墙螺栓所受的拉力； A - 穿墙螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得：穿墙螺栓的型号: M12 ；穿墙螺栓有效直径: 9.85 mm；穿墙螺栓有效面积: A = 76 mm2；穿墙螺栓最大允许拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；主楞计算的支座反力为穿墙螺栓所受的拉力，则穿墙螺栓所受的最大拉力为: N = 5.88 kN。穿墙螺栓所受的最大拉力 N=5.884kN 小于 穿墙螺栓最大允许拉力值 N=12.92kN，满足规定！8.2 柱模板演算柱模板演算取2#楼一层柱模59、板为演算点，其余地方参照执行。该处模板层高为5.1米，柱截面尺寸为1000mmx1000mm。柱模板的背部支撑由两层（木楞或钢楞）组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓互相拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。 柱模板设计示意图柱截面宽度B(mm):1000.00；柱截面高度H(mm):1000.00；柱模板的总计算高度:H = 5.10m； 计算简图一、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目:5；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目:5；对拉60、螺栓直径(mm):M12；2.柱箍信息柱箍材料:圆钢管；直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.00；柱箍的间距(mm):450；柱箍合并根数:2；3.竖楞信息竖楞材料:木方；竖楞合并根数:1；宽度(mm):50.00；高度(mm):100.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):61、1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；二、柱模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取5.100m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。分别计算得 20.03662、 kN/m2、122.400 kN/m2，取较小值20.036 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 q1=20.036kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 q2= 2 kN/m2。三、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。分别取柱截面宽度B方向和H方向面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l= 238 mm，且竖楞数为 5，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。 面板63、计算简图1.面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：M=0.1ql2其中， M-面板计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =238.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它涉及: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.220.040.450.90=9.737kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.000.450.90=1.134kN/m；式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =9.737+1.134=10.871 kN/m；面板的最大弯矩：M =0.110.871238238=64、 6.16104N.mm；面板最大应力按下式计算： =M/Wf其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯矩(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 :W=bh2/6 b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 45018.018.0/6=2.43104 mm3； f -面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值： = M/W = 6.16104 / 2.43104 = 2.534N/mm2；面板的最大应力计算值 =2.534N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足规定！2.面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三65、跨连续梁计算，公式如下:V=0.6ql其中， V-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =238.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它涉及: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.220.040.450.90=9.737kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.000.450.90=1.134kN/m； 式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =9.737+1.134=10.871 kN/m；面板的最大剪力：V = 0.610.871238.0 = 1552.450N；截面抗剪强度必须满足下式： = 3V/(2bhn)fv其中66、， -面板承受的剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 1552.450N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 450mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值: =31552.450/(245018.0)=0.287N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力 =0.287N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足规定！3.面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公67、式如下:=0.677ql4/(100EI)其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = 20.040.459.02 kN/m； -面板最大挠度(mm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =238.0mm ； E-面板弹性模量（N/mm2）：E = 6000.00 N/mm2 ； I-面板截面的惯性矩(mm4)；I=bh3/12 I= 45018.018.018.0/12 = 2.19105 mm4；面板最大允许挠度: = 238 / 250 = 0.952 mm；面板的最大挠度计算值: = 0.6779.02238.04/(1006000.02.19105) = 0.149 mm68、；面板的最大挠度计算值 =0.149mm 小于 面板最大允许挠度设计值 = 0.952mm,满足规定！四、竖楞计算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为5.100m,柱箍间距为450mm，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 50100100/61 = 83.33cm3；I = 50100100100/121 = 416.67cm4； 竖楞方木计算简图1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：M=0.1ql2其中， M-竖楞计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(柱箍间距69、): l =450.0mm； q-作用在竖楞上的线荷载，它涉及: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.220.0360.2380.900=5.150kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.0000.2380.900=0.600kN/m； q = 5.150+0.600=5.750 kN/m；竖楞的最大弯距：M =0.15.750450.0450.0= 1.16105Nmm； =M/Wf其中， -竖楞承受的应力(N/mm2)； M -竖楞计算最大弯矩(Nmm)； W -竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=8.33104； f -竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm270、；竖楞的最大应力计算值: = M/W = 1.16105/8.33104 = 1.397N/mm2；竖楞的最大应力计算值 =1.397N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足规定！2.抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6ql其中， V-竖楞计算最大剪力(N)； l-计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它涉及: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.220.0360.2380.900=5.150kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.0000.2380.900=0.600kN/m； q = 71、5.150+0.600=5.750 kN/m；竖楞的最大剪力：V = 0.65.750450.0 = 1552.450N；截面抗剪强度必须满足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)； V -竖楞计算最大剪力(N)：V=0.6ql= 0.65.75450=1552.45N； b -竖楞的截面宽度(mm)：b = 50.0mm ； hn-竖楞的截面高度(mm)：hn = 100.0mm ； fv-竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值: =31552.450/(250.0100.01)=0.466N/72、mm2；竖楞截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值 =0.466N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足规定！3.挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:max=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在竖楞上的线荷载(kN/m)： q =20.040.24 = 5.75 kN/m； max-竖楞最大挠度(mm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm ； E-竖楞弹性模量（N/mm2），E = 9000.00 N/mm2 ； I-竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=4.17106；竖楞最大允许挠73、度: = 450/250 = 1.8mm；竖楞的最大挠度计算值: = 0.6775.75450.04/(1009000.04.17106) = 0.043 mm；竖楞的最大挠度计算值 =0.043mm 小于 竖楞最大允许挠度 =1.8mm ，满足规定！五、B方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 4.4932=8.99cm3；I = 10.7832=21.57cm4；按集中荷载计算（附计算简图）： B方向柱箍计算简图其中 P - -竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.2 20.040.9 + 1.4 20.974、)0.238 0.45 = 2.59 kN； B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 7.733 kN； B方向柱箍弯矩图(kNm)最大弯矩: M = 0.405 kNm； B方向柱箍变形图(mm)最大变形: = 0.154 mm；1. 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式 =M/(xW)f其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 405008.73 Nmm； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 8986 mm3；B边柱箍的最大应力计算值: = 42.92 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值 =4.05108/(1.058.75、99106)=42.92N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足规定!2. 柱箍挠度验算通过计算得到: = 0.154 mm；柱箍最大允许挠度: = 500 / 250 = 2 mm；柱箍的最大挠度 =0.154mm 小于 柱箍最大允许挠度 =2mm，满足规定!六、B方向对拉螺栓的计算计算公式如下:NN=fA其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的型号: M12 ； 对拉螺栓的有效直径: 9.85 mm； 对拉螺栓的有效面积: A= 76 mm2；对拉螺栓所76、受的最大拉力: N = 7.733 kN。对拉螺栓最大允许拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；对拉螺栓所受的最大拉力 N=7.733kN 小于 对拉螺栓最大允许拉力值 N=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足规定!七、H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 4.4932=8.99cm3；I = 10.7832=21.57cm4；按计算（附计算简图）： H方向柱箍计算简图其中 P - 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.220.040.9+1.420.9)0.238 0.477、5 = 2.59 kN； H方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 7.733 kN； H方向柱箍弯矩图(kNm)最大弯矩: M = 0.405 kNm； H方向柱箍变形图(mm)最大变形: = 0.154 mm；1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式: =M/(xW)f其中， 柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 405008.73 Nmm； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 8986 mm3；H边柱箍的最大应力计算值: = 42.925 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值 =4.05108/(1.058.99106)=4278、.925N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足规定!2. 柱箍挠度验算通过计算得到: = 0.154 mm；柱箍最大允许挠度: = 500 / 250 = 2 mm；柱箍的最大挠度 =0.154mm 小于 柱箍最大允许挠度 =2mm，满足规定!八、H方向对拉螺栓的计算验算公式如下:NN=fA其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的直径: M12 ； 对拉螺栓有效直径: 9.85 mm； 对拉螺栓有效面积: A= 76 mm2；对拉螺栓最大允许拉力值: N 79、= 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 7.733 kN。对拉螺栓所受的最大拉力: N=7.733kN 小于 N=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足规定! 8.3 梁模板演算梁模板演算取西群楼一层梁模板为演算点，其余地方参照执行。该处模板层高为3.9米，梁截面尺寸取400mmx1200mm。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.40；梁截面高度 D(m)：1.20；混凝土板厚度(mm)：180.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.20；立杆步距h(m)：1.50；板80、底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：3.90；梁两侧立杆间距(m)：1.40；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增长承重立杆根数：1；采用的钢管类型为483；立杆承重连接方式：可调托座；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：长叶松；木材弹性模量E(N/m81、m2)：10000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：18.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底纵向支撑根数：3；5.梁侧模板参数次楞间距(mm)：350；主楞竖向根数：4；穿梁螺栓直径(mm)：M12；穿梁螺栓水平间距(mm)：700；主楞到梁底距离依次是：200mm，450mm，700m82、m，900mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数83、，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下: M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 1021.81.8/6=55.08cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； f - 面板的抗弯强度设计84、值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：Mmax = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，涉及：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.21.0217.85=21.846kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.41.024=5.712kN/m；计算跨度: l = 350mm；面板的最大弯矩 M = 0.121.8463502 + 0.117 5.7123502 = 3.49105Nmm；面板的最大支座反力为：N=1.1q1l+1.2q2l=1.121.8460.35+1.25.7120.35=10.81kN；经计算得到，面板的受弯应85、力计算值: = 3.49105 / 5.51104=6.3N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =6.3N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足规定！ 2.挠度验算=0.677ql4/(100EI)l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q=21.846N/mm； l-计算跨度: l = 350mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 1021.81.81.8/12=49.57cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67721.8463504/(1086、060004.96105) = 0.746 mm；面板的最大允许挠度值: = l/250 =350/250 = 1.4mm；面板的最大挠度计算值 =0.746mm 小于 面板的最大允许挠度值 =1.4mm，满足规定！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=10.810/(1.200-0.180)=10.598kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 151010/6 = 83.33cm3；I = 15101087、10/12 = 416.67cm4；E = 10000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)通过计算得到最大弯矩 M = 0.212 kNm，最大支座反力 R= 4.221 kN，最大变形 = 0.106 mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 2.12105/8.33104 = 2.5 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 2.5 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足规定！（2）次楞的挠度验算次楞的最大允许挠度值:88、 = 250/400=0.625mm；次楞的最大挠度计算值 =0.106mm 小于 次楞的最大允许挠度值 =0.625mm，满足规定！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力4.221kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 24.493=8.99cm3；I = 210.783=21.57cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞计算剪力图(kN) 主楞计算弯矩图(kNm) 主楞计算变形图(mm)通过计算得到最大弯矩 M = 0.665 kNm，最大支座反力 89、R= 9.392 kN，最大变形 = 0.485 mm（1）主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 6.65105/8.99103 = 74 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =74N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足规定！（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.485 mm主楞的最大允许挠度值: = 700/400=1.75mm；主楞的最大挠度计算值 =0.485mm 小于 主楞的最大允许挠度值 =1.75mm，满足规定！五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下:NN= 90、fA其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 穿梁螺栓型号: M12 ；查表得： 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A = 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =9.392 kN。穿梁螺栓最大允许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=9.392kN 小于 穿梁螺栓最大允许拉力值 N=12.92kN，满足规定！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在91、底撑上的两跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8001818/6 = 4.32104mm3； I = 800181818/12 = 3.89105mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)1.20+0.300.80=29.664kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.92、00+2.00)0.80=4.480kN/m；q=29.664+4.480=34.144kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.125ql2= 0.12534.1442023=1.71105Nmm；RA=RC=0.375q1l+0.437q2l=0.37529.6640.2+0.4374.480.2=2.616kNRB=1.25ql=1.2534.1440.2=8.536kN =Mmax/W=1.71105/4.32104=4N/mm2；梁底模面板计算应力 =4 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足规定！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算93、采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.521ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=24.720kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =200.00mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =200.00/250 = 0.800mm；面板的最大挠度计算值: = 0.52129.6642023/(10060003.89105)=0.106mm；面板的最大挠度计算值: =0.106mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0.8mm，满足规定！七、梁底支撑的计算本工程梁94、底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=8.536/0.8=10.67kN/m2.方木的支撑力验算 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=51010/6 = 83.33 cm3；I=5101010/12 = 416.67 cm4；方木强度验算:计算公式如下:最大弯矩 M =0.1ql2= 0.110.670.82 = 0.683 kN95、m；最大应力 = M / W = 0.683106/83333.3 = 8.2 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 8.2 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足规定!方木抗剪验算：截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.610.670.8 = 5.122 kN；方木受剪应力计算值 = 35.1221000/(250100) = 1.536 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 1.536 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足规定!方木挠96、度验算:计算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值 = 0.67710.678004 /(10010000416.667104)=0.71mm；方木的最大允许挠度 =0.8001000/250=3.200 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.71 mm 小于 方木的最大允许挠度 =3.2 mm，满足规定！3.支撑托梁的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=2.616kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=8.536kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=(1.400-0.400)/40.800(1.20.18024.97、000+1.42.000)+1.220.800(1.200-0.180)0.300=2.184kN 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)通过连续梁的计算得到：支座力:N1=N3=0.532 kN；N2=17.074 kN；最大弯矩 Mmax=0.588 kNm；最大挠度计算值 Vmax=0.327 mm；最大应力 =0.588106/4490=130.9 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑托梁的最大应力计算值 130.9 N/mm2 小于 支撑托梁的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足规定!八、梁跨度方向钢管的计算 梁底支撑纵向钢管只起构造98、作用，无需要计算九、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它涉及：横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =0.532 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1363.9=0.636 kN；N =0.532+0.636=1.168 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N99、/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取两者间的大值，即: lo = Max1.1551.71.5,1.5+20.2= 2.945 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.2m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压100、立杆的稳定系数= 0.209 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=1168.308/(0.209424) = 13.2 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 13.2 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足规定！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它涉及：横向钢管的最大支座反力：N1 =17.074 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.136(3.9-1.2)=0.636 kN；N =N1+N2 =17.074+0.441=17.515 kN ； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 101、计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取两者间的大值，即: lo = Max1.1551.71.5,1.5+20.2= 2.945 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，=1.7102、； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.2m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.209 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=17514.862/(0.209424) = 197.6 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 197.6 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足规定！8.4 板模板演算板模板演算取2#楼一层梁模板为演算点，其余地方参照执行。该处模板层高为5.1米，板厚取120mm。一、参数信息:1.模板支架参数103、横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):4.90；采用的钢管(mm):483.0 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:可调托座；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):6000；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(m104、m):250.000；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；托梁材料为：钢管(单钢管) :483；4.楼板参数楼板的计算厚度(mm):120.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算:模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 1001.82/6 = 54 cm3；I = 1001.83/12 = 48.6 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载105、为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.121+0.351 = 3.35 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 2.51= 2.5 kN/m；2、强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.23.35+1.42.5= 7.52kN/m最大弯矩 M=0.17.522502= 47000 kNm；面板最大应力计算值 =M/W= 47000/54000 = 0.87 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 0.87 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足规定!3、挠度计算挠度计算106、公式为=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1=3.35kN/m面板最大挠度计算值 = 0.6773.352504/(100600048.6104)=0.03 mm； 面板最大允许挠度 =250/ 250=1 mm；面板的最大挠度计算值 0.03 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足规定!三、模板支撑方木的计算:方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=bh2/6=51010/6 = 83.33 cm3；I=bh3/12=5101010/12 = 416.67 cm4； 方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重107、(kN/m)：q1= 250.250.12+0.350.25 = 0.838 kN/m ；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 2.50.25 = 0.625 kN/m；2.强度验算:计算公式如下:M=0.1ql2均布荷载 q = 1.2 q1 + 1.4 q2 = 1.20.838+1.40.625 = 1.88 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.11.8812 = 0.188 kNm；方木最大应力计算值 = M /W = 0.188106/83333.33 = 2.256 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值108、为 2.256 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足规定!3.抗剪验算：截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.61.881 = 1.128 kN；方木受剪应力计算值 = 3 1.128103/(2 50100) = 0.338 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.338 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足规定!4.挠度验算:计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷载 q = q1 = 0.838 kN/m；最大挠度计算值 = 0.677109、0.83810004 /(10090004166666.667)= 0.151 mm；最大允许挠度 =1000/ 250=4 mm；方木的最大挠度计算值 0.151 mm 小于 方木的最大允许挠度 4 mm,满足规定!四、托梁材料计算:托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁采用：钢管(单钢管) :483；W=4.49 cm3；I=10.78 cm4；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P1.88kN; 托梁计算简图 托梁计算弯矩图(kNm) 托梁计算变形图(mm) 托梁计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.705 kNm ；最大变形 Vmax = 2.238 mm ；最大支座力 Q110、max = 8.225 kN ；最大应力 = 705112.789/4490 = 157.041 N/mm2；托梁的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；托梁的最大应力计算值 157.041 N/mm2 小于 托梁的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足规定!托梁的最大挠度为 2.238mm 小于 1000/150与10 mm,满足规定!五、模板支架立杆荷载设计值(轴力):作用于模板支架的荷载涉及静荷载和活荷载。1.静荷载标准值涉及以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1384.9 = 0.678 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2 111、= 0.3511 = 0.35 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 250.1211 = 3 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.028 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.5+2 ) 11 = 4.5 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 11.134 kN；六、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式: =N/(A)f其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 11.134 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长112、细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；按下式计算: l0 = h+2a = 1.5+0.12 = 1.7 m； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；l0/i = 1700 / 15.9 = 107 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压113、立杆的稳定系数= 0.537 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=11133.792/（0.537424） = 48.899 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 48.899 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足规定！假如考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算l0 = k1k2(h+2a)= 1.1671.003(1.5+0.12) = 1.99 m；k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.003 ；Lo/i = 1989.852 / 15.9 = 125 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.423 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=11133.792/（0.423424） = 62.078 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 62.078 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足规定！