1、97.4m高焦炭塔框架结构模板工程碗扣式脚手架安全施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目录（一）工程概况51、焦炭塔工程概况52、施工平面布置图53、编制说明54、施工要求及技术保证5（二）编制依据6（三）施工计划61、施工进度计划62、材料与设备计划73、材料合格标准731钢材的选用732木材的选用93.3多层胶合模板板材的选用10（四）施工工艺技术101、技术参数10（1）标高为4.10m梁及9.98m梁、板：12（2）标高为16.80m梁板：132、工艺流程133、施工方法13（1）柱支模加固措2、施：13（2）梁（不包括标高16.80m）支模加固措施：14（3）板支模加固措施：154、剪刀撑的布置16（1）竖向剪刀撑16（2）水平剪刀撑165、检查验收 （1）材料合格标准17（2）模板合格标准18（b）外观质量检查标准（通过观察检验）186、模板的拆除19（五）施工安全保证措施191、组织保障19（1）项目组织机构：192、技术措施20（1）质量保证措施20（2）防失稳技术措施21（3）安全、技术交底制度21（4）质量、技术管理制度21（5）施工过程巡检监督制度22（6）坚持工序中间检收制223、安全措施23（5）严格执行安全操作规程：234、应急预案24（1）事故应急处置程序24（23、）现场应急处置措施24应急响应设备设施登记表255、监测监控25（1）监测项目：25（4）应急处理：25（六）文明施工及成品保护措施261、文明施工措施26（9）加强施工垃圾清运及卫生防疫，及时清运垃圾。262、成品保护措施26（七）劳动力计划272、项目及劳务分包安全生产管理人员名单27（八）计算书27板模板（碗扣式）计算书28四、面板验算311、强度验算322、挠度验算32五、小梁验算321、强度验算332、抗剪验算343、挠度验算34六、主梁验算341、小梁最大支座反力计算342、抗弯验算363、抗剪验算364、挠度验算375、支座反力计算38七、可调托座验算38八、立柱验算381、长细4、比验算382、立柱稳定性验算38九、高宽比验算39满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！39十、立柱支承面承载力验算391、受冲切承载力计算392、局部受压承载力计算40梁模板（碗扣式，梁板立柱不共用）计算书41四、面板验算441、强度验算452、挠度验算453、支座反力计算45五、小梁验算461、抗弯验算472、抗剪验算473、挠度验算484、支座反力计算48六、主梁验算481、抗弯验算492、抗剪验算493、挠度验算504、支座反力计算50七、可调托座验算50八、立柱验算501、长细比验算502、风荷载计算513、稳定性计算51P114.696kN，P215.872kN51九、高宽比验算51十5、立柱支承面承载力验算51（一）工程概况 1、焦炭塔工程概况本工程场地位于XX市XX县XX区XX厂区。焦炭塔工程由底部钢筋混凝土框架结构和上部钢结构两部分组成，建筑高度为97.40m。本方案重点针对其框架结构模板工程进行编制，框架结构共计两层：一层标高至9.98m，板厚为150mm，标高4.10m处有截面尺寸为：700mm1000mm的框架梁，楼板处框架梁截面尺寸为：1000mm1500mm；二层标高至16.80m，板厚2200mm，框架梁截面尺寸为：1500mm2200mm；框架柱截面尺寸为1500mm1500mm（6根）、350mm350mm（4根）、900圆柱（2根）。为保证模板支撑体系6、的安全可靠性，模板支撑体系采用碗扣式脚手架施工。因本工程模板支撑工程最高为11.33m，且施工总荷载最大层荷载值约为56kN/m2远大于15kN/m2，属于超过一定规模的危险性较大的分部分项工程范围，需要组织专家论证。根据论证意见确定施工做法，经审批后组织实施。2、施工平面布置图详见附件1。3、编制说明（1）本方案计算依据建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ1662008及品茗（碗扣式）脚手架智能计算软件2016版。（2）本工程采用碗扣式钢管排架支撑体系。（3）本工程混凝土浇筑采用汽车输运泵。4、施工要求及技术保证本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点：7、（1）模板及其支架的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理；（2）在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性；（3）选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修；（4）结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收；（5）模板及模板支架的搭设，还必须符合建筑施工安全检查标准JCJ59-2011检查标准要求；（6）根据本工程框架结构特点：一层净高为11.33m，该层的梁、柱分两次进行浇筑，第一次浇筑至标高为4.10m处，第二次浇筑至标高9.98m处；二层净高为4.62m，分两次进行浇筑，第一次浇筑至距梁底约500mm处，第二次浇筑8、至标高16.80m处。（7）由于该楼层面比较高，考虑模板支架的稳定性，在施工时采用先将柱子浇筑好后，再进行屋面结构的施工，再浇筑屋面结构。（8）二层梁板混凝土浇筑前应对一层梁板的同条件养护试块进行强度检测，其强度要求后方可浇筑二层梁板混凝土。（9）模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，模板应浇水润湿，但模板内不应有积水。（10）对于跨度不小于4m的现浇混凝土梁、板，其模板应按设计要求起拱；当设计无具体要求时，起拱高度应为跨度的1/10003/1000。（11）模板安装应与钢筋安装配合进行，梁柱节点的模板宜在钢筋安装后安装；（12）浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净。（二）编制依据（1）建筑施工9、碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ1662008；（2）建筑施工安全检查标准JGJ59-2011；（3）建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008；（4）关于印发危险性较大的分部分项工程安全管理办法的通知（建质200987号）；（5）建筑施工手册第四版中国建筑工业出版社；（6）本工程焦炭塔图纸、施工组织设计及其它相关文件；（7）国家有关模板支撑架设计、施工的其它规范、规程和文件。（三）施工计划1、施工进度计划（1）标高4.10m模板工程施工时间2016年5月12日2016年5月15日；（2）标高9.98m模板工程施工时间2016年5月17日2016年5月23日；（3）标高16.80m模板工10、程施工时间2016年5月25日2016年6月6日。2、材料与设备计划（1）材料准备计划：材料名称规格型号单位数量木方100120mmm3120木方5080mmm380多层板18mmm22000碗扣架管483.5m25000穿墙螺栓14m5000钢管483.5m1000顶底托120mm个3000脱模剂水性kg200（2）机具准备计划：机具名称规格型号单位数量木工电刨MB504台4木工电锯MJ500台6手电钻钻头12-20mm台10手提电刨把5手提电锯 M-651A把20锤子重量0.25、0.5KG把20单头扳手开口宽:1719、2224把30钢丝钳把20撬棍根30刷子把50空压机FV3-8台2砂11、轮切割机台33、材料合格标准31钢材的选用 (1)、 钢材应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T 700和低合金高强度结构钢GB/T 1591的规定。 (2)、 钢管应符合现行国家标准直缝电焊钢管GB/T 13793或低压流体输送用焊接钢管GB/T 3092中规定的Q235普通钢管的要求，并应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T 700中Q235A级钢的规定。不得使用有严重锈蚀、弯曲、压扁及裂纹的钢管。 (3)、 碗扣式钢管脚手架钢管规格应为483.5mm，钢管壁厚应为3.53.75。 (4)、 碗扣节点构成：由上碗扣、下碗扣、立杆、横杆接头和上碗扣限位销组成,如下图： (5)、 上碗扣、可调托座12、及可调托撑螺母应采用可锻铸铁或铸钢制造，其材料机械性能应符合现行国家标准可锻铸铁件GB9440中KTH330-08及一般工程用铸造碳钢件GB11352中ZG270-500的规定。 (6)、 采用钢板热冲压整体成型的下碗扣，钢板应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T700中Q235A及钢的要求，板材厚度不得小于6mm，并应经600650的时效处理。严禁利用废旧锈蚀钢板改制。 (7)、 钢管的尺寸和表面质量应符合下列规定: 1)、 应有产品质量合格证； 2)、 应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法GB/T 228的有关规定； 3)、 钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结13、疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道； 4)、 钢管外径、壁厚、断面等的偏差，应符合现行规范的规定； 5)、 钢管必须涂有防锈漆。 (8)、 旧钢管的检查在符合新钢管规定的同时还应符合下列规定: 1)、 表面锈蚀深度应符合现行规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011的规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用； 2)、 钢管弯曲变形应符合现行规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011的规定； 3)、 钢管上严禁打孔。 (9)、 钢铸件应符合现行国家标准一般14、工程用铸造碳钢件GB/T 11352中规定的ZG 200-420、ZG 230-450、ZG 270-500和ZG 310-570号钢的要求。 (10)、 连接用的焊条应符合现行国家标准碳钢焊条GB/T 5117或低合金钢焊条GB/T 5118中的规定。 (11)、 连接用的普通螺栓应符合现行国家标准六角头螺栓C级GB/T 5780和六角头螺栓GB/T 5782。 (12)、 组合钢模板及配件制作质量应符合现行国家标准组合钢模板技术规范GB 50214的规定。32木材的选用 (1)、 模板结构或构件的树种应根据各地区实际情况选择质量好的材料，不得使用有腐朽、霉变、虫蛀、折裂、枯节的木材。 (215、)、 模板结构应根据受力种类或用途选用相应的木材材质等级。木材材质标准应符合现行国家标准木结构设计规范GB50005的规定。 (3)、 用于模板体系的原木、方木和板材要符合现行国家标准木结构设计规范GB50005的规定，不得利用商品材的等级标准替代。 (4)、 主要承重构件应选用针叶材；重要的木质连接件应采用细密、直纹、无节和无其他缺陷的耐腐蚀的硬质阔叶材。 (5)、 当采用不常用树种作为承重结构或构件时，可按现行国家标准木结构设计规范GB50005的要求进行设计。对速生林材，应进行防腐、防虫处理。 (6)、 当需要对模板结构或木材的强度进行测试验证时，应按现行国家标准木结构设计规范GB 5016、005的标准进行。 (7)、 施工现场制作的木构件，其木材含水率应符合下列规定 1)、 制作的原木、方木结构，不应大于15%； 2)、 板材和规格材，不应大于20%； 3)、 受拉构件的连接板，不应大于18%； 4)、 连接件，不应大于15%。3.3多层胶合模板板材的选用 (1)、 胶合模板板材表面应平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸碱的保护膜，并应有保温性良好、易脱模和可两面使用等特点。板材厚度不应小于15mm，并应符合现行国家标准混凝土模板用胶合板ZBB 70006的规定。 (2)、 各层板的原材含水率不应大于15%，且同一胶合模板各层原材间的含水率差别不应大于5%。 (3)、 胶合模板应采用17、耐水胶，其胶合强度不应低于木材或竹材顺纹抗剪和横纹抗拉的强度，并应符合环境保护的要求。进场的胶合模板除应具有出厂质量合格证外，还应保证外观尺寸合格。（四）施工工艺技术1、技术参数模板支架最大净高度（H）为11.33m，梁、板立杆步距h（上下水平杆轴线间的距离）均取0.6m（一、二层），梁板立杆纵距la取0.6m（一层）、0.3m（二层），横距lb取0.6m（一层）、0.3m（二层）（见图4.3、4.4）。立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的自由长度a取0.3m。一层梁上（包括标高4.1m梁上起步架体）立杆横距按300mm均匀布置，沿梁长方向以600mm间距均匀布置，保证其支撑体系安全性。18、一层梁板混凝土浇筑完毕后，二层脚手架搭设前，需进行立杆排布定位放线，使上下层间距相同的立杆处于一条直线上，且在一层板面上连续布置16mm厚钢板，保证上部荷载均匀传递于板面。考虑到钢板与立杆间摩擦系数较小，因此采用角钢于四周焊接固定于钢板上，并与四周立杆点焊链接。支撑体系立面图如图4.1、4.2所示。图4.1模板支撑体系立面图4.2注：1、一层立杆排布时，若在框架梁处不能保证立杆居中布置，需加设钢管立杆300mm300mm，保证其受力均匀；并使之与架体稳固连接，保证其整体性。2、为保证模板支撑体系承载力满足安全性要求，在一层支撑体系内部（板面中间两个圆洞处除外）加设110mm钢管立杆（上下层同心19、布置），使110mm钢管用60mm钢管连接为一个整体，立杆间距按1根/2布置，梁底位置沿梁长方向按1根/2m布置。模板底部方木规格：（1）标高为4.10m梁及9.98m梁、板：梁、板：主龙骨截面尺寸为100mm120mm，布设中心距为600mm；次龙骨截面尺寸为100mm120mm，布设中心距为300mm。（2）标高为16.80m梁板：梁、板：主龙骨截面尺寸为100mm120mm，布设中心距为300mm；次龙骨为100mm120mm，布设中心距为200mm。2、工艺流程施工准备基础处理排杆位置放样初始标高确立、排放第一层立杆组立横杆安装底层水平剪刀撑安装次层立杆组立，横杆结合逐层立杆组立，横杆20、结合达到支撑高度安装可调U托检查验收，进入模板工程水平度垂直度控制水平度垂直度控制3、施工方法（1）柱支模加固措施：Z-1（1500mm1500mm）：水平方向采用50mm80mm木方150均匀布置，竖直方向采用483.5(mm)钢管450均匀布置，中心距不足450mm处按450mm计，对拉螺栓采用M14水平间距为375mm加20塑料套管配双螺母，共计穿柱3根，竖向间距为450mm，每端采用双道三星卡固定牢靠； Z-2（350mm350mm）：水平方向采用50mm80mm木方175均匀布置，竖直方向采用483.5(mm)钢管500均匀布置，中心距不足500mm处按500mm计，对拉螺栓采用M121、4不穿柱设置，竖向间距为500mm，每端采用单个三星卡固定牢靠。如图4.5； Z-3（900mm圆柱）：采用定制钢模板支模并加固到位。图4.5（2）梁（不包括标高16.80m）支模加固措施：水平方向采用50mm80mm木方200均匀布置，竖直方向采用483.5(mm)钢管500均匀布置，中心距不足500mm处按500mm计，对拉螺栓采用M14500mm，每端采用单个三星卡固定牢靠。见图4.6。（3）板支模加固措施：150mm厚板：主龙骨截面尺寸为100mm120mm，布设中心距为600mm；次龙骨截面尺寸为100mm120mm，布设中心距为300mm；2200mm厚板：主龙骨截面尺寸为100m22、m120mm，布设中心距为300mm；次龙骨截面尺寸为100mm120mm，布设中心距为200mm。梁板侧面水平方向采用50mm80mm木方200均匀布置，竖直方向采用483.5(mm)钢管400均匀布置，中心距不足400mm处按400mm计，对拉螺栓采用M14400mm，每端采用双道三星卡固定牢靠。板上下表面采用钢管与立杆以间距300mm用直角扣件紧密连接，保证其整体性。4、剪刀撑的布置（1）竖向剪刀撑a、在架体外侧周边及内部纵、横向按施工图位置，由底至顶设置连续竖向剪刀撑，剪刀撑宽度8m；b、为了便于实际操作，剪刀撑统一采用6000mm钢管搭设。纵向剪刀撑按图4.8布设，与楼面夹角成45623、0，沿高支架四周从底至顶连续布置；搭接处采用旋转扣件搭接，搭接长度不小于1000mm，并且搭接处扣件不少于三个，端部旋转扣件距杆端不小于100mm固定。剪刀撑与立杆交接处用旋转扣件与立杆扣牢。（2）水平剪刀撑在竖向剪刀撑部位的顶部交点平面、扫地杆处设置水平剪刀撑，在支架中部再加设一道水平剪刀撑。水平剪刀撑与支架纵（或横）相交布置。图4.85、检查验收（1）材料合格标准1）脚手架材料合格标准如表4.1： 表4.1序号项目允许偏差(mm)检查工具1焊接钢管尺寸(mm)：外径 48壁厚 3.5-0.5-0.5-0.5-0.45游标卡尺2钢管两端面切斜偏差1.70塞尺拐角尺3钢管外表面锈蚀深度0.5024、游标卡尺4钢管弯曲a.各种杆件钢管的端部弯曲l1.5m5钢板尺b.立杆钢管弯曲3ml4ml4m1220c.水平杆、斜杆的钢管弯曲l6.5mm305冲压钢脚手板a.板面挠曲l4mml4mm1216钢板尺b.板面扭曲(任一角翘起)5杆件组焊形位公差要求表4.22）模板合格标准（a）技术性能必须符合相关质量标准（通过收存、检查进场胶合板出厂合格证和检测报告来检验）。（b）外观质量检查标准（通过观察检验）任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板边缺损、起毛。每平方米单板脱胶不大于0.001m2。每平方米污染面积不大于0.005m2（c）规格尺寸标准厚度检测方法：用钢卷尺在距板边20mm处，长短边分别测25、3 点、1 点，取8 点平均值；各测点与平均值差为偏差。长、宽检测方法：用钢卷尺在距板边100mm处分别测量每张板长、宽各2点，取平均值。对角线差检测方法：用钢卷尺测量两对角线之差。翘曲度检测方法：用钢直尺量对角线长度，并用楔形塞尺（或钢卷尺）量钢直尺与板面间最大弦高，后者与前者的比值为翘曲度。（2）质量验收标准如表4.3： 表4.3序号项目允许偏差（mm）1轴线位移52底模上表面标高53柱、梁截面尺寸+4 -54层高垂直度5m65m85相邻两板表面高低差26表面平整度56、模板的拆除（1）标高16.80m及以下所有混凝土工程施工完毕且达到设计强度后，方可将所有梁板模板拆除，柱混凝土强度达到拆26、模强度要求后，方可进行脱模施工，并及时洒水养护。（2）拆除侧模板时，应先分块或分段拆除其支撑、卡具及连接件，然后拆除模板。如模板与混凝土粘结较紧，可用木槌敲击模板使之松动，然后拉下，不得乱砸。（3）模板的拆除顺序：一般按后支先拆、先支后拆，先拆除非承重部分后拆除承重部分的拆模顺序进行。（4）拆下的模板、配件等，严禁抛扔，要有专人接应传递，按指定的地点堆放，并做到及时清理、维修和涂刷好隔离剂，以备待用。（五）施工安全保证措施1、组织保障（1）项目组织机构：（2）我公司将选派专业技术人员到现场参与技术指导工作，负责施工方案的施工管理、施工监测、技术指导等多项工作，还对突发工程问题进行分析、处理，从27、而保证工程的施工技术质量。基层施工人员配备熟练的技术工人，选择有丰富施工经验及一定管理组织才能的人员担任班组长。2、技术措施（1）质量保证措施 1）技术措施及细部处理方法a）拉通线全过程监控，一般拉上中下三道通线，支模安装后全面检查纠正，浇筑砼时随时校正，砼浇筑后一小时内再复查。b)所有模板侧向应平整以保证拼缝紧密，模板薄厚应一致，若相差大的应加垫片，施工中发现板缝过大应贴胶带纸。c）保护模板的拆模方法-安装时最后在边角处安装小块三角形或长方形模板。如一个开间铺2块大模板，中间可有意铺1条小模，拆模用铁撬先拆出这个小模，然后用木楔楔入，使模板与砼表面脱离，再用铁撬撬模。拆墙模板时应先用木楔先楔28、入，使模板与砼表面脱离，再用铁撬撬模。（2）防失稳技术措施1）浇筑梁板混凝土前，组织以项目总工程师及安全部门组成的专门小组检查支撑体系中各种加固件的固定程度，确认符合要求后进行混凝土施工。2）待标高9.98m支撑楼板混凝土强度达到要求时，方可进行标高16.80m梁板部位混凝土浇筑。（3）安全、技术交底制度1）技术交底的目的是使施工管理人员和作业人员了解掌握施工方案、工艺要求、工程内容、技术标准、施工程序、工期要求、安全措施等，做到心中有数，施工有据。2）由负责项目管理的技术人员向专业班长、组员及施工作业人员进行工程结构、工艺标准、技术标准、安全注意事项的交底。3）交底制度以书面形式执行，交底资29、料必须详细准确、直观、符合施工规范和工艺细则要求，并经第二人复核确认无误后，方可交付使用，交底资料应妥善保存备查。（4）质量、技术管理制度1）由公司技术部门根据设计文件、图纸编制施工组织设计方案，突出本工程的难点、特殊部位，制定专项技术措施。2）对于特殊工种人员一定要持有特殊工种操作证书，并经定期审核合格，方可上岗作业。3）在施工过程中，继续进行施工方案优化工作，以求得施工方案的先进、科学和成熟。施工过程中，工序细节的优化随时可能有，通过不断优化施工方案，提高施工管理人员的技术管理水平和作业组员的操作水平，从而保证工程质量的提高。4）工程现场技术文件和资料，由技术部门负责收集、整理、组卷和归档30、。5）指定专人填写工程日志，要求内容详细。施工过程中，按程序要求收集文件，记录和整理各项施工资料，特别做好技术、质量安全工作情况的记录，以便于日后的查阅、追朔。6）实施全面质量管理，在工程质量管理中，制定责任到人的质量把关制度，实行奖罚制度，严格把好质量关。7）以高质量工程为目标，积极开展质量管理小组活动，对影响工程质量的分部工程及主要工序，在施工前编制好专项施工方案，用以指导现场施工，攻克弱点和施工难关，提高工程质量。8）质检员实行现场施工全过程的质量监督，施工过程中发现问题及时予以处理，对施工现场有不按设计要求、施工验收规范、操作规程及施工方案的行为，质检员有权停止现场施工，并勒令其限期整31、改。9）认真做好计量工作，用数据说话，保证施工用料的定额用量。严格把好材料验收、施工操作、质量检查监督三道关，从而控制工程质量。10）落实雨季施工措施，本工程施工期间正是春季，受风雨影响较大，因而必须做好防雨施工部署工作，应加强雨天施工信息的反馈，掌握天气变化情况，以确保施工质量、安全及进度要求。11）按配板设计循序拼装，以保证模板系统的整体稳定。预埋件与预留孔洞必须位置准确，安设牢固。12）模板体系安装好后，必须满足设计要求的几何尺寸，且具有足够的强度，刚度和稳定性。13）与混凝土接触的模板面涂隔离剂。14）模板安装好后表面要平整，接缝不至于漏浆，对于过大的接缝要用胶纸粘贴。15）拆模时，侧32、模在混凝土强度能保证构件不变形、棱角完整时，方可拆除。拆模板后，在楼面堆荷较多的部位，应在适当位置板底加回头顶。（5）施工过程巡检监督制度班组质检员要对自己的工作质量进行自检。管理人员要坚持监督和每周专门巡检的制度，监督检查施工方案的执行情况，检查施工质量是否符合规范的要求，检查确保模板工程的几何尺寸无误，支模系统达到强度和稳定的要求，模板平整垂直，不发生因支模质量而导致的爆模漏浆通病，公司组织月控，巡检过程发现不合格项应及时监督施工班组返工整改，直至消除不合格项。（6）坚持工序中间检收制分项工程完成之后，必须按标准对完成的分项或工序进行质量的检测验收工作，不符合要求不得进入下一工序。3、安全33、措施（1）贯彻执行国家安全生产，劳动保护方面的方针、政策和法规。坚持“安全第一、预防为主、综合治理”的方针。（2）通过多种形式对员工进行安全教育，对新方法、新工艺、新设备、新材料及技术难度复杂的作业和危险性较大的行为，要进行专门的安全教育，争取可靠的保证措施。（3）明确安全职责，开展三级安全检查制度（即作业班组每天自检、项目管理人员每周周检，公司管理人员每月月检），实行目标安全管理，把安全事故压缩到最小可能。（4）施工过程中，如发现不安全隐患，要马上指定专人限期整改，落实整改措施，在检查制度监督下清除隐患，以保证安全生产的顺利进行。（5）严格执行安全操作规程：1）所有施工人员在进入施工现场操作34、必须按规范要求带好安全帽；2）作业人员必须经过三级安全教育合格后方可上岗操作；3）模板安装必须按模板的施工方案进行，严禁任意变动；4）模板及其支撑系统在安装过程中，必须设置临时固定设施，严防倾覆；5）安装模板应按工序进行，当模板没有固定前，不得进行下一道工序作业，禁止利用拉杆、支撑攀登作业；6）安装顶板模板遇到有预留洞口的地方，应作临时封闭，以防误踏和坠物伤人；7）大模板安装时，应先内后外，单面模板就位后，应用支架固定并支撑牢固；8）拆模板前，应经施工技术人员按试块强度检查，确认混凝土已达到拆模强度时，且必须经施工负责人同意，方可拆除。操作时应按顺序分段进行，不允许将模板自由抛落，严禁猛撬和拉35、倒；9）拆除模板前，应将下方一切预留洞口及建筑物周围用木板或安全网作防护围挡，防止拆除的模板或木方等材料坠落伤人；10）完工后，不得留下松动和悬挂的模板枋料等，拆下的模板枋料应及时运送到指定地点集中堆放稳妥。（6）严格控制侧墙混凝土浇筑速度，沿高度方向上升不超过1m/h，柱混凝土浇筑必须分层进行，确保同时浇筑的混凝土面同步上升，防止支撑框架发生整体偏移。4、应急预案（1）事故应急处置程序出现事故现场立即抢救，同时拨打项目部负责人电话，人员受轻伤，项目备用医药立即包扎治疗，若受重伤，立即送往XX市XX县中医院（医院电话：）（2）现场应急处置措施1）现场出现机械伤人及高处坠落事件时，及时拨打急救电36、话，并将伤者抬至安全地带，进行初步止血及伤口包扎。2）现场抢救触电者的经验原则是：迅速、就地、准确。迅速争分夺秒时触电者脱离电源。就地必须在现场附近就地抢救，病人有意识后在就近送医院抢救。从触电时算起，5分钟以内及时抢救，救生率90%左右。10分钟以内抢救，救生率6.15%希望甚微。准确人工呼吸发的动作必须准确。A、人工呼吸法步骤：伤员平卧，解开衣领和紧身衣服等，以利呼吸时胸廓自然扩张。在伤员肩背下方垫软物，使伤员头部充分后仰，保持呼吸道尽量畅通。抢救者站在伤员一侧，用近伤员头部的手紧捏伤员的鼻子并将手掌外缘压住额部，另一只手托在伤员颈部，将颈部上抬，鼻孔呈朝天位，嘴巴张开。抢救者先吸一口气，37、然后嘴紧贴伤员的嘴大口吹气，同时观察伤员胸部是否膨胀隆起，确定吹气是否有效与适度。吹气停止，抢救者头稍侧转，并立即放松捏鼻子的手，让气体从伤员鼻孔排出。如此反复有节律地人工呼吸，不可中断，每分钟进行12-16次。B、胸外心脏挤压法步骤：使伤员就近仰卧于硬板或地上，解开伤员衣领，使其头部后仰侧，抢救者站在伤员左侧或两腿跪跨在伤员的腰部两侧。抢救者以一手掌根部置于伤员胸骨下1/3处，即中指对准伤员颈部凹陷的下缘，另一手掌交叉重叠于该手背上，肘关节伸直。依靠体重和臂、肩部肌肉的力量，垂直用力，向脊柱方向冲击性地用力施压胸骨下段，注意用力要垂直并且大小适度。挤压后突然放松。挤压频率一般控制在60-8038、次/每分钟。抢救工作一般要坚持很长时间，在没送到医院前，抢救工作不能停止。坚持只要有百万分之一希望就要近百分之百努力抢救。应急响应设备设施登记表名称规格、单位数量布置位置水龙带505仓库消防栓接口502只现场洋镐把20仓库、班组消防钩把10仓库水桶只20仓库、现场铁锨把20仓库、班组沙袋只200仓库、班组管钳把5安装仓库固定电话门1办公室型钢6m/根50附近租赁站医药箱只1安全办担架副2安全办救护用车辆2现场5、监测监控（1）监测项目：1)楼板架体周圈每隔1015m间距各布设1个监测剖面，每个监测剖面布置不少于2个支架水平位移和变形监测点、3个支架沉降观测点。2)梁中部设置一个监测点。3)每个39、监测点位布置在架体立杆上，在立杆的底部顶部及中部的位置设位移监测点。（2）监测警戒值：支架水平位移：10mm；支架沉降观测：8mm。（3）监测频率：在浇筑混凝土过程中应实施实时监测，一般监测频率为每日一次，累计变化量和变化速率接近报警值时，加大频率，一日不少于三次。（4）应急处理：1)在混凝土浇筑过程中，派驻专人对架体进行监测，根据施工经验出现架体变形时，立即停止施工，撤离所有人员，待安全处理后再行施工。2)在施工上层结构时，对高支模部位的架体进行检查，无异常后再行施工上层结构，同时在施工上一层结构期间同时检测下层模板支架。（六）文明施工及成品保护措施1、文明施工措施（1）施工期间，现场内的材40、料应按施工平面布置要求按类归堆放好，各工序完成后的剩余材料严禁乱堆乱放；确保周围环境的清洁。（2）工程的文明施工纳入项目班子的统一管理，设专职文明施工监督管理员，建立文明施工责任制度，并设立文明施工的处罚制度，层层落实文明施工的责任，责任到位，责任到人。（3）加大文明施工硬件的投入，对临设、施工场地的建设严格按有关规定兴建，使施工人员有舒适的工作和生活环境。（4）用现代化的管理手段、施工机具，办公室内配备电脑、复印机、电话等现代化的办公用具。根据施工需要科学地配置先进的施工机具，减轻工人的劳动强度，提高安全性。（5）新进场工人和调换工种的职业进行安全教育和技术培训，经考核合格，发证后方给上岗，41、做到持证上岗。（6）建立安全技术措施交底制度。工程开工前，项目负责人要将工程概况、施工方法、安全技术措施等情况做详细交底；分项、分部工程开工前，项目部要向班组长进行安全技术交底；班组长每天要向工人进行施工要求，作业环境的安全交底。（7）每月对操作人员进行一次防火教育，定期进行防火检查，建立防火工作档案。指定防火负责人，确保施工安全。（8）加强现场场容管理，建立岗位责任制，确保场容管理目标落实。对场容的检查工作要从工程开工做起，直到竣工交验为止。检查结果要和施工任务书结算结合起来，凡责任区内场容不符合规定的，不予结算，责令限期整改。（9）加强施工垃圾清运及卫生防疫，及时清运垃圾。2、成品保护措施42、（1）完工的模板工程在转入捣砼时要对已完成的支模进行维护和检查，对部份可能移动或变形的要进行返工，确保模板达到工艺的要求。（2）订立科学合理的作业计划，施工作业前，应熟悉图纸内容制订多工种交叉施工作业计划，既要考虑保证工程进度顺利进行，又要考虑保证交叉作业施工不相互干扰。防止盲目施工和不合理赶工期以及不采取防护措施，互相损坏、反复污染等现象的产生。（3）交接清楚、责任明确，管理到位，提高成品质量保护意识，将以合同、协议等形式明确各工种对上道工序质量的保护责任及本工序工程的保护，并办好上下工序必要的交接手续，以提高产品保护的责任心。（4）贵重物品及半成品进场后入库堆放，应分类、整齐地堆放，并垫离43、地面。（5）教育工人不要在施工完成面上乱涂乱画，以免涂损，一经发现人为造成成品涂损及碰坏，屡教不改者，将作罚款和退场严肃处理。（七）劳动力计划1、劳动力配备如表7.1 表7.1工种名称单位数量木工个15钢筋工个20力工个12架子工个10电工个12、项目及劳务分包安全生产管理人员名单（项目经理）组长，负责协调指挥工作；（土建负责人）组员，负责现场施工指挥；（土建技术员）组员，负责现场施工指导、安全技术交底、技术交底；（安全员）组员，负责现场安全检查工作；（劳务分包项目经理）组员，负责现场指挥工作；（劳务分包土建负责人）组员，负责现场具体施工、协调。（八）计算书本方案采用品茗（碗扣式）脚手架智能计44、算软件2016版进行受力分析计算。板模板（碗扣式）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-2008 3、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土楼板名称16.8m板新浇混凝土楼板板厚(mm)2200模板支架高度H(m)4.6模板支架纵向长度L(m)22.75模板支架横向长度B(m)11.5 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及45、其支架1新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)4当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)4当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)4当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)4风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.3地基粗糙程度B类(城市郊区)模板支架顶部距地面高度(m)16.1风压高度变化系数z1.152风荷载体型系数s0.5 三、模板体系设计模板支架高度(m)4.6主梁布置方向平行立杆纵向方向立柱纵向间距la(mm)300立柱横向间距lb(46、mm)300水平拉杆步距h(mm)600斜杆或剪刀撑设置剪刀撑符合规范JGJ166-2008设置要求立柱伸出顶层水平杆长度a(mm)300小梁间距l(mm)200小梁最大悬挑长度l1(mm)100主梁最大悬挑长度l2(mm)200结构表面的要求结构表面外露 设计简图如下：模板设计平面图 注：立杆底部为16mm厚钢板满铺布置。模板设计立面示意图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)13面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)9000面板计算方式三等跨连续梁 楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以三等跨连续梁，取1m单位宽度47、计算。 Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 承载能力极限状态 q10.9max1.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1k ,1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)2.2)+1.44，1.35(0.1+(24+1.5)2.2)+1.40.74 1=71.811kN/m q1静=0.9G(G1k +(G2k+G3k)h)b = 0.91.35(0.1+(24+1.5)2.2)1=68.283kN/m q1活=0.9(QcQ1k)b=0.948、(1.40.74)1=3.528kN/m q20.91.35G1kb0.91.350.11=0.122kN/m p0.91.40.7Q1k0.91.40.743.528kN 正常使用极限状态 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b =(1(0.1+(24+1.5)2.2)156.2kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 M10.1q1静L2+0.117q1活L20.168.2830.22+0.1173.5280.220.29kNm M2max0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pLmax0.080.1220.22+0.2133.5280.2，0.10.1220.2249、+0.1753.5280.20.151kNm MmaxmaxM1，M2max0.29，0.1510.29kNm Mmax/W0.29106/375007.724N/mm2f13N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.677ql4/(100EI)=0.67756.22004/(1009000281250)=0.24mm 0.24mmL/400200/4000.5mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)120100小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)200小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁50、截面惯性矩I(cm4)1000小梁计算方式三等跨连续梁 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(24+1.5)2.2)+1.44，1.35(0.3+(24+1.5)2.2)+1.40.740.2=14.411kN/m 因此，q1静0.91.35(G1k +(G2k+G3k)h)b=0.91.35(0.3+(24+1.5)2.2)0.2=13.705kN/m q1活0.91.40.7Q1kb=0.91.40.740.20.706kN/m q20.91.35 G1kb=051、.91.350.30.20.073kN/m p0.91.40.7Q1k0.91.40.743.528kN 计算简图如下： 1、强度验算 M10.1q1静L2+0.117q1活L20.113.7050.32+0.1170.7060.320.131kNm M2max0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pLmax0.080.0730.32+0.2133.5280.3，0.10.0730.32+0.1753.5280.30.226kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max14.4110.12/2，0.0730.12/2+3.5280.10.353kNm M52、maxmaxM1，M2，M3max0.131，0.226，0.3530.353kNm =Mmax/W=0.353106/200000=1.766N/mm2f=15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.6q1静L+0.617q1活L0.613.7050.3+0.6170.7060.32.598kN V20.6q2L+0.675p0.60.0730.3+0.6753.5282.395kN V3maxq1L1，q2L1+pmax14.4110.1，0.0730.1+3.5283.535kN VmaxmaxV1，V2，V3max2.598，2.395，3.5353.535kN max=353、Vmax/(2bh0)=33.5351000/(2120100)0.442N/mm2=1.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.3+(24+1.5)2.2)0.211.28kN/m 挠度,跨中max0.677qL4/(100EI)=0.67711.283004/(10093501000104)0.007mmL/400300/4000.75mm 满足要求！ 六、主梁验算主梁类型方木主梁截面类型(mm)120100主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44主梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78主梁截面抵抗矩W(cm3)200主梁弹性模量54、E(N/mm2)9350主梁截面惯性矩I(cm4)1000主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数1 1、小梁最大支座反力计算 q10.9max1.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(24+1.5)2.2)+1.44，1.35(0.5+(24+1.5)2.2)+1.40.740.214.459kN/m q1静0.91.35(G1k +(G2k+G3k)h)b0.91.35(0.5+(24+1.5)2.2)0.213.754kN/m q1活0.91.40.7Q1kb 0.91.40.55、740.20.706kN/m q2(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.5+(24+1.5)2.2)0.211.32kN/m 承载能力极限状态 按三等跨连续梁，Rmax(1.1q1静+1.2q1活)L1.113.7540.3+1.20.7060.34.793kN 按悬臂梁，R114.4590.11.446kN RmaxRmax，R14.793kN; 正常使用极限状态 按三等跨连续梁，Rmax1.1q2L1.111.320.33.736kN 按悬臂梁，R1q2l1=11.320.11.132kN RmaxRmax，R13.736kN; 计算简图如下： 主梁计算简图一 主梁计算简图二56、 2、抗弯验算 主梁弯矩图一(kNm) 主梁弯矩图二(kNm) =Mmax/W=0.959106/200000=4.793N/mm2f=15.44N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图一(kN) 主梁剪力图二(kN) max=3Vmax/(2bh0)=36.9091000/(2120100)0.864N/mm2=1.78N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图一(mm) 主梁变形图二(mm) 跨中max=0.029mm=300/400=0.75mm 悬挑段max0.231mm=2200/400=1mm 满足要求！ 5、支座反力计算 承载能力极限状态 图一 支座反力依次为R1=57、14.366kN，R2=2.915kN，R3=6.99kN，R4=9.28kN 图二 支座反力依次为R1=11.702kN，R2=5.073kN，R3=5.073kN，R4=11.702kN 七、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N14.366kNN30kN 满足要求！ 八、立柱验算斜杆或剪刀撑设置剪刀撑符合规范JGJ166-2008设置要求钢管截面类型(mm)483钢管计算截面类型(mm)483钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(58、N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 =(h+2a)/i=(600+2300)/15.9=75.472=230 满足要求！ 2、立柱稳定性验算 根据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008，荷载设计值q1有所不同： 小梁验算 q10.91.2(0.5+(24+1.5)2.2)+1.40.940.2 = 13.133kN/m 同上四六步计算过程，可得： R113.071kN，R24.616kN，R36.36kN，R410.648kN =l0/i=1200.000/15.9=75.472 查表得，1=0.75 不考虑风荷载: N =MaxR1,R2,R3,R59、4+0.9GqH=Max13.071,4.616,6.36,10.648+0.91.20.154.6=13.816kN f=N/(1A)13.816103/(0.750424)=43.447N/mm2=205N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载: Mw0.9Qcklah2/100.91.40.90.1730.30.62/100.002kNm Nw =MaxR1,R2,R3,R4+0.9GqH+Mw/lb=Max13.071,4.616,6.36,10.648+0.91.20.154.6+0.002/0.3=13.823kN f=Nw/(1A)+Mw/W13.823103/(0.750424)+060、.002106/4490=43.914N/mm2=205N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 根据建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-2008 第：模板支撑架高宽比应小于或等于2 H/B=4.6/11.5=0.42 满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！ 十、立柱支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)150混凝土强度等级C40混凝土的龄期(天)7混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)11.078混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.992立柱垫板长a(mm)600立柱垫板宽b(mm)600 F1=N=13.823kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB5001061、-2010第条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面62、周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=0.992N/mm2，=1，h0=h-20=130mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=2920mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.710.992+0.250)12920130/1000=263.59463、kNF1=13.823kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表取值c混凝土强度影响系数，按本规范第条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第条确定 可得：fc=11.078N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(1800)(1800)/(6006064、0)1/2=3，Aln=ab=360000mm2 F=1.35clfcAln=1.351311.078360000/1000=16151.724kNF1=13.823kN 满足要求！梁模板（碗扣式，梁板立柱不共用）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称9.98米梁混凝土梁截面尺寸(mmmm)10001500模板支架高度H(m)11.5模板支架横向长度B(m)11.5模板支架纵向长度L(m)265、4梁侧楼板厚度(mm)150 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架1新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.3非自定义:0.06地基粗糙程度B类(城市郊区)模板支架顶部距地面高度(m)9风压高度变化系数z1风荷载体型系数s0.2 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁一侧有板，66、梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立柱纵距是否相等是梁跨度方向立柱间距la(mm)600梁底两侧立柱间距lb(mm)600步距h(mm)600立柱伸出顶层水平杆长度a(mm)600斜杆或剪刀撑设置 剪刀撑符合规范JGJ166-2008设置要求新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)600、600混凝土梁距梁底两侧立柱中的位置居中梁底左侧立柱距梁中心线距离(mm)300板底右侧立柱距梁中心线距离s2(mm)900梁底增加立柱根数0梁底支撑小梁根数6梁底支撑小梁间距200每纵距内附加梁底支撑主梁根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200结构表面的要求结构表面外露梁底支撑主梁左侧悬挑长度a1(67、mm)200梁底支撑主梁右侧悬挑长度a2(mm)200 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)13面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)9000 取单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1.5)+68、1.42，1.35(0.1+(24+1.5)1.5)+1.40.72148.359kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)1.5146.595kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(24+1.5)1.5)138.35kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L20.10746.5950.22+0.1211.7640.220.208kNm Mmax/W0.208106/375005.546N/mm269、f13N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632q2L4/(100EI)=0.63238.352004/(1009000281250)0.153mmL/400200/4000.5mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.39346.5950.2+0.4461.7640.23.82kN R2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.14346.5950.2+1.2231.7640.211.083kN R3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.92846.5950.2+1.1421.764070、.29.051kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0.393q2L=0.39338.350.23.014kN R2=R4=1.143q2L=1.14338.350.28.767kN R3=0.928q2L=0.92838.350.27.118kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)120100小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)200小梁弹性模量E(N/mm2)9000小梁截面惯性矩I(cm4)1000小梁计算方式三等跨连续梁 承载能力极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=3.8271、/13.82kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3,R4/b=Max11.083,9.051,11.083/1=11.083kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R5/b=3.82/13.82kN/m 小梁自重：q20.91.35(0.3-0.1)1/5 =0.049kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左0.91.350.51.5=0.911kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右0.91.350.5(1.5-0.15)=0.82kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右0.9Max1.2(0.5+(24+1.1)0.15)+1.42，1.35(72、0.5+(24+1.1)0.15)+1.40.72(0.9-1/2)/21=1.425kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左=3.82+0.049+0.911=4.78kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=11.083+0.049=11.132kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =3.82+0.049+0.82+1.425=6.114kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max4.78,11.132,6.114=11.132kN/m 正常使用极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=3.014/13.014kN/m 梁底面板传递给73、中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3,R4/b=Max8.767,7.118,8.767/1=8.767kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R5/b=3.014/13.014kN/m 小梁自重：q21(0.3-0.1)1/5 =0.04kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左10.51.5=0.75kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右10.5(1.5-0.15)=0.675kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1(0.5+(24+1.1)0.15)(0.9-1/2)/21=0.853kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左=3.014+0.04+0.7574、=3.804kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=8.767+0.04=8.807kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =3.014+0.04+0.675+0.853=4.582kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max3.804,8.807,4.582=8.807kN/m 为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： 1、抗弯验算 Mmaxmax0.1ql12，0.5ql22max0.111.1320.62，0.511.1320.220.401kNm =Mmax/W=0.401106/200000=2.004N/mm2f=15.44N/mm2 75、满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6ql1，ql2max0.611.1320.6，11.1320.24.008kN max=3Vmax/(2bh0)=34.0081000/(2120100)0.501N/mm2=1.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.677ql14/(100EI)0.6778.8076004/(10090001000104)0.086mml1/400600/4001.5mm 2ql24/(8EI)8.8072004/(890001000104)0.02mm2l2/4002200/4001mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=1.76、1qL1,0.4qL1+qL2=max1.111.1320.6,0.411.1320.6+11.1320.2=7.347kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=3.155kN,R2=7.347kN,R3=6.006kN,R4=6.006kN,R5=7.347kN,R6=4.035kN 正常使用极限状态 Rmax=1.1qL1,0.4qL1+qL2=max1.18.8070.6,0.48.8070.6+8.8070.2=5.813kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=2.511kN,R2=5.813kN,R3=4.724kN,R4=4.724kN,R5=5.77、813kN,R6=3.024kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483主梁计算截面类型(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78可调托座内主梁根数2受力不均匀系数0.6 主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其受力不均匀系数=0.6,则单根主梁所受集中力为KsRn，Rn为各小梁所受最大支座反力 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.484106/4490=107.849N/mm2f=205N/mm2 满足要求！78、 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax3.78kN max=2Vmax/A=23.781000/42417.831N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.306mmL/400600/4001.5mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=9.729kN，R2=10.609kN 立柱所受主梁支座反力依次为P1=9.729/0.6=16.215kN，P2=10.609/0.6=17.682kN 七、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 可调托座最大受力NmaxP1，P217.68279、kNN30kN 满足要求！ 八、立柱验算钢管截面类型(mm)483钢管计算截面类型(mm)483钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 l0=h+2a=600+2600=1800mm =l0/i=1800/15.9=113.208=150 长细比满足要求！ 查表得，0.496 2、风荷载计算 Mw0.9c1.4klah2/100.90.91.40.060.60.62/100.001kNm 3、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范JGJ180、62-2008，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)1.5)+1.40.92143.686kN/m 2)小梁验算 q1max3.458+0.91.2(0.3-0.1)1/5+0.51.5+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.15)+1.40.91(0.9-1/2)/21，10.023+0.91.2(0.3-0.1)1/5=10.066kN/m 同上四六计算过程，可得： P114.696kN，P215.872kN 立柱最大受力NwmaxP1，P2+0.91.20.15(11.5-1.5)+Mw/lbmax14.696，15.872+1.62+081、.001/0.617.494kN fN/(A)+Mw/W17494.338/(0.496424)+0.001106/449083.409N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 根据建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-2008 第：模板支撑架高宽比应小于或等于2 H/B=11.5/11.5=12 满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！ 十、立柱支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)2500混凝土强度等级C30混凝土的龄期(天)7混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)8.294混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.829立柱垫板长a(mm)50立柱垫板宽b(mm)82、50 F1=N=17.494kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+83、1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=0.9，ft=0.829N/mm2，=1，h0=h-20=2480mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=10120mm F=(0.7hft+0.84、25pc，m)umh0=(0.70.90.829+0.250)1101202480/1000=13107.724kNF1=17.494kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表取值c混凝土强度影响系数，按本规范第条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第条确定 可得：fc=8.294N/mm2，c=185、， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(150)(150)/(5050)1/2=3，Aln=ab=2500mm2 F=1.35clfcAln=1.35138.2942500/1000=83.977kNF1=17.494kN 满足要求！2.2m梁板模板（木模板）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土墙名称2.2米板侧模计算新浇混凝土墙墙厚(mm)3500混凝土墙的计算86、高度(mm)2200混凝土墙的计算长度(mm)21500 二、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21.15混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)2.2新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.2224411.1521/2，242.2min34.348，52.834.348kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2 新浇混凝土对模87、板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.2224411.1521/2，242.2min34.35，52.834.35kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0.9max1.234.35+1.42，1.3534.35+1.40.720.9max44.02，48.3330.948.33343.499kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k34.35 kN/m2 三、面板布置小梁布置方式水平下部模板悬臂高度(mm)0小梁间距(mm)200小梁一端悬臂长(mm)200主梁间距(mm)450主梁一端88、悬臂长(mm)200对拉螺栓横向间距(mm)450对拉螺栓竖向间距(mm)450模板设计立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)13面板弹性模量E(N/mm2)9000 墙截面宽度可取任意宽度，为便于验算主梁，取b0.45m，Wbh2/6450152/616875mm3，Ibh3/12450153/12126562.5mm4 1、强度验算 qbS承0.4543.49919.575kN/m 面板弯矩图(kNm) Mmax0.098kNm Mmax/W0.098106/168755.8N/mm2f13N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS89、正0.4534.35=15.458kN/m 面板变形图(mm) 0.282mml/400200/4000.5mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁材质及类型矩形木楞小梁截面类型(mm)5080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)16.2小梁弹性模量E(N/mm2)9000小梁截面抵抗矩W(cm3)53.33小梁截面惯性矩I(cm4)213.33 1、强度验算 qbS承0.243.4998.7kN/m 小梁弯矩图(kNm) 小梁剪力图(kN) Mmax0.174kNm Mmax/W0.174106/533303.263N/mm2f16.2N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正0.234.35=90、6.87kN/m 小梁变形图(mm) 0.101mml/400450/4001.125mm 满足要求！ 3、支座反力计算 R1=2.045kN，R2=.R11=4.09kN，R12=2.045kN 六、主梁验算主梁材质及类型双钢管主梁截面类型(mm)483主梁计算截面类型(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁截面惯性矩I(cm4)10.78 1、强度验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax0.409kNm Mmax/W0.409106/449091.1N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算91、 主梁变形图(mm) 0.314mml/400450/4001.125mm 满足要求！ 七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8 对拉螺栓横向验算间距mmax450，450/2+200450mm 对拉螺栓竖向验算间距nmax450，450/2+200450mm N0.95mnS承0.950.450.4543.4998.368kNNtb17.8kN 满足要求！柱模板（设置对拉螺栓）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范G92、B 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土柱名称4.1以下柱新浇混凝土柱长边边长(mm)1500新浇混凝土柱的计算高度(mm)5600新浇混凝土柱短边边长(mm)1500 二、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21.15混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)5.6新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.2224411.1521/2，245.6m93、in34.348，134.434.348kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)4 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.2224411.1521/2，245.6min34.35，134.434.35kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0.9max1.234.35+1.44，1.3534.35+1.40.740.9max46.82，50.2930.950.29345.263kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k34.35 kN/m2 三、面板验94、算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)14.742面板弹性模量E(N/mm2)9000柱长边小梁根数7柱短边小梁根数7柱箍间距l1(mm)450模板设计平面图 1、强度验算 最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算 静载线荷载q10.91.35bG4k0.91.350.4534.3518.781kN/m 活载线荷载q20.91.40.7bQ3k0.91.40.70.4541.588kN/m Mmax-0.107q1l2-0.121q2l2-0.10718.7810.252-0.1211.5880.252-0.138kNm Mmax/W0.138106/(195、/6450152)8.154N/mm2f14.742N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 作用线荷载qbS正0.4534.3515.458kN/m 0.632ql4/(100EI)0.63215.4582504/(1009000(1/12450153)0.335mml/400250/4000.625mm 满足要求！ 四、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁截面类型(mm)8050小梁截面惯性矩I(cm4)83.33小梁截面抵抗矩W(cm3)33.33小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)13.5小梁弹性模量E(N/mm2)9000小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.35最低处柱箍离楼面距离(mm)150 96、1、强度验算 小梁上作用线荷载qbS承0.2545.26311.316 kN/m 小梁弯矩图(kNm) Mmax0.238kNm Mmax/W0.238106/33.331037.151N/mm2f13.5N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 小梁剪力图(kNm) Vmax3.044kN max=3Vmax/(2bh0)=33.0441000/(28050)1.142N/mm2=1.35N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 小梁上作用线荷载qbS正0.2534.358.588 kN/m 小梁变形图(mm) 0.293mm1.5mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=5.97、724 正常使用极限状态 Rmax=4.344 五、柱箍验算 （规范中缺少相关计算说明，仅供参考）柱箍类型钢管柱箍合并根数2柱箍材质规格(mm)483柱箍截面惯性矩I(cm4)10.78柱箍截面抵抗矩W(cm3)4.49柱箍抗弯强度设计值f(N/mm2)205柱箍弹性模量E(N/mm2)206000模板设计立面图 1、柱箍强度验算 连续梁中间集中力取小P值；两边集中力为小梁荷载取半后，取P/2值。 长边柱箍： 取小梁计算中b=1500/(7-1)=250mm=0.25m代入小梁计算中得到： 承载能力极限状态 Rmax5.724kN P=Rmax/2=2.862kN 正常使用极限状态： Rmax98、4.344kN P=Rmax/2=2.172kN 长边柱箍计算简图 长边柱箍弯矩图(kNm) 长边柱箍剪力图(kN) M10.203kNm，N14.971kN 短边柱箍： 取小梁计算中b=1500/(7-1)=250mm=0.25m代入小梁计算中得到： 承载能力极限状态 Rmax5.724kN P=Rmax/2=2.862kN 正常使用极限状态： Rmax4.344kN P=Rmax/2=2.172kN 短边柱箍计算简图 短边柱箍弯矩图(kNm) 短边柱箍剪力图(kN) M20.203kNm，N24.971kN M/Wn0.203106/(4.49103)45.173N/mm2f205N/mm99、2 满足要求！ 2、柱箍挠度验算 长边柱箍计算简图 长边柱箍变形图(mm) 短边柱箍计算简图 短边柱箍变形图(mm) 10.048mml/4001.02mm 20.048mml/4001.02mm 满足要求！ 六、对拉螺栓验算对拉螺栓型号M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8扣件类型3形12型扣件容许荷载(kN)12 N4.9712=9.942kNNtb17.8kN 满足要求！ N4.9712=9.942kN12kN 满足要求！板模板（碗扣式）9.98米计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-2008 3100、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土楼板名称9.98m板新浇混凝土楼板板厚(mm)150模板支架高度H(m)11.5模板支架纵向长度L(m)22.75模板支架横向长度B(m)11.5 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面101、板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.3地基粗糙程度B类(城市郊区)模板支架顶部距地面高度(m)16.1风压高度变化系数z1.152风荷载体型系数s0.5 三、模板体系设计模板支架高度(m)11.5主梁布置方向平行立杆纵向方向立柱纵向间距la(mm)600立柱横向间距lb(mm)600水平拉杆步距h(mm)1200斜杆或剪刀撑设置剪刀撑符合规范JGJ166-2008设置要求立柱伸出顶层水平杆长度a(mm)300小梁间距l(mm)200小梁102、最大悬挑长度l1(mm)100主梁最大悬挑长度l2(mm)200结构表面的要求结构表面外露 设计简图如下：模板设计平面图模板设计立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)13面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)9000面板计算方式三等跨连续梁 楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以三等跨连续梁，取1m单位宽度计算。 Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 承载能力极限状态 q10.9max1.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1k103、 ,1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.1)0.15)+1.42.5，1.35(0.1+(24+1.1)0.15)+1.40.72.5 1=7.324kN/m q1静=0.9G(G1k +(G2k+G3k)h)b = 0.91.2(0.1+(24+1.1)0.15)1=4.174kN/m q1活=0.9(QQ1k)b=0.9(1.42.5)1=3.15kN/m q20.91.2G1kb0.91.20.11=0.108kN/m p0.91.4Q1k0.91.42.53.15kN 正常使用极限状态 q(G(G1k +(G2k+G104、3k)h)b =(1(0.1+(24+1.1)0.15)13.865kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 M10.1q1静L2+0.117q1活L20.14.1740.22+0.1173.150.220.031kNm M2max0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pLmax0.080.1080.22+0.2133.150.2，0.10.1080.22+0.1753.150.20.135kNm MmaxmaxM1，M2max0.031，0.1350.135kNm Mmax/W0.135106/375003.588N/mm2f13N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 ma105、x0.677ql4/(100EI)=0.6773.8652004/(1009000281250)=0.017mm 0.017mmL/400200/4000.5mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)8050小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)33.33小梁弹性模量E(N/mm2)9000小梁截面惯性矩I(cm4)83.33小梁计算方式三等跨连续梁 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.106、2(0.3+(24+1.1)0.15)+1.42.5，1.35(0.3+(24+1.1)0.15)+1.40.72.50.2=1.508kN/m 因此，q1静0.91.2(G1k +(G2k+G3k)h)b=0.91.2(0.3+(24+1.1)0.15)0.2=0.878kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.20.63kN/m q20.91.2G1kb=0.91.20.30.20.065kN/m p0.91.4Q1k0.91.42.53.15kN 计算简图如下： 1、强度验算 M10.1q1静L2+0.117q1活L20.10.8780.62+0.1170.630.62107、0.058kNm M2max0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pLmax0.080.0650.62+0.2133.150.6，0.10.0650.62+0.1753.150.60.404kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max1.5080.12/2，0.0650.12/2+3.150.10.315kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.058，0.404，0.3150.404kNm =Mmax/W=0.404106/33330=12.134N/mm2f=15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.6q1静L+0.617q1活108、L0.60.8780.6+0.6170.630.60.549kN V20.6q2L+0.675p0.60.0650.6+0.6753.152.15kN V3maxq1L1，q2L1+pmax1.5080.1，0.0650.1+3.153.156kN VmaxmaxV1，V2，V3max0.549，2.15，3.1563.156kN max=3Vmax/(2bh0)=33.1561000/(28050)1.184N/mm2=1.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.3+(24+1.1)0.15)0.20.813kN/m 挠度,跨中max0109、.677qL4/(100EI)=0.6770.8136004/(100900083.33104)0.095mmL/400600/4001.5mm 满足要求！ 六、主梁验算主梁类型方木主梁截面类型(mm)120100主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44主梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78主梁截面抵抗矩W(cm3)200主梁弹性模量E(N/mm2)9350主梁截面惯性矩I(cm4)1000主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数1 1、小梁最大支座反力计算 q10.9max1.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7110、Q1kb=0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.15)+1.41.5，1.35(0.5+(24+1.1)0.15)+1.40.71.50.21.301kN/m q1静0.91.35(G1k +(G2k+G3k)h)b0.91.35(0.5+(24+1.1)0.15)0.21.036kN/m q1活0.91.40.7Q1kb 0.91.40.71.50.20.265kN/m q2(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.5+(24+1.1)0.15)0.20.853kN/m 承载能力极限状态 按三等跨连续梁，Rmax(1.1q1静+1.2q1活)L1.11.0360.6+1.111、20.2650.60.875kN 按悬臂梁，R11.3010.10.13kN RmaxRmax，R10.875kN; 正常使用极限状态 按三等跨连续梁，Rmax1.1q2L1.10.8530.60.563kN 按悬臂梁，R1q2l1=0.8530.10.085kN RmaxRmax，R10.563kN; 计算简图如下： 主梁计算简图一 2、抗弯验算 主梁弯矩图一(kNm) =Mmax/W=0.175106/200000=0.875N/mm2f=15.44N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图一(kN) max=3Vmax/(2bh0)=30.9921000/(2120100)0.12112、4N/mm2=1.78N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图一(mm) 跨中max=0.014mm=600/400=1.5mm 悬挑段max0.031mm=2200/400=1mm 满足要求！ 5、支座反力计算 承载能力极限状态 图一 支座反力依次为R1=2.742kN，R2=2.508kN，R3=2.508kN，R4=2.742kN 七、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N2.742kNN30kN 满足要求！ 八、立柱验算斜杆或剪刀撑设置剪刀撑符合规范JGJ166-2008设置要求钢管截面类型(mm)483钢管计算113、截面类型(mm)483钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 =(h+2a)/i=(1200+2300)/15.9=113.208=230 满足要求！ 2、立柱稳定性验算 根据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008，荷载设计值q1有所不同： 小梁验算 q10.91.2(0.5+(24+1.1)0.15)+1.40.910.2 = 1.148kN/m 同上四六步计算过程，可得： R12.416kN，R22.21kN，R32.2114、1kN，R42.416kN =l0/i=1800.000/15.9=113.208 查表得，1=0.496 不考虑风荷载: N =MaxR1,R2,R3,R4+0.9GqH=Max2.416,2.21,2.21,2.416+0.91.20.1511.5=4.279kN f=N/(1A)4.279103/(0.496424)=20.347N/mm2=205N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载: Mw0.9Qcklah2/100.91.40.90.1730.61.22/100.017kNm Nw =MaxR1,R2,R3,R4+0.9GqH+Mw/lb=Max2.416,2.21,2.21,2.41115、6+0.91.20.1511.5+0.017/0.6=4.307kN f=Nw/(1A)+Mw/W4.307103/(0.496424)+0.017106/4490=24.266N/mm2=205N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 根据建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-2008 第：模板支撑架高宽比应小于或等于2 H/B=11.5/11.5=12 满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！ 十、立柱支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)2500混凝土强度等级C30混凝土的龄期(天)7混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)11.078混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.992116、立柱垫板长a(mm)600立柱垫板宽b(mm)600 F1=N=4.307kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有117、效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=0.9，ft=0.992N/mm2，=1，h0=h-20=2480mm， um =2(a+h0)+(b+h118、0)=12320mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.70.90.992+0.250)1123202480/1000=19094.778kNF1=4.307kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表取值c混凝土强度影响系数，按本规范第条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第条确119、定 可得：fc=11.078N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(1800)(1800)/(600600)1/2=3，Aln=ab=360000mm2 F=1.35clfcAln=1.351311.078360000/1000=16151.724kNF1=4.307kN 满足要求！梁模板（碗扣式，梁板立柱不共用）4.1米计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程120、属性新浇混凝土梁名称4.1混凝土梁截面尺寸(mmmm)7001000模板支架高度H(m)4.6模板支架横向长度B(m)11.5模板支架纵向长度L(m)24 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.3非自定义:0.06地基粗糙程度B类(城市郊区)模板支架顶部距地面高度(m)9风压高度121、变化系数z1风荷载体型系数s0.2 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁侧无板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立柱纵距是否相等是梁跨度方向立柱间距la(mm)600梁底两侧立柱间距lb(mm)600步距h(mm)600立柱伸出顶层水平杆长度a(mm)600斜杆或剪刀撑设置 剪刀撑符合规范JGJ166-2008设置要求混凝土梁距梁底两侧立柱中的位置居中梁底左侧立柱距梁中心线距离(mm)300梁底增加立柱根数0梁底支撑小梁根数4梁底支撑小梁间距233每纵距内附加梁底支撑主梁根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200结构表面的要求结构表面外露梁底支撑主梁左侧悬挑长度a1(mm)50梁底支撑主梁右122、侧悬挑长度a2(mm)50 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)13面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)9000 取单位宽度b=1000mm，按三等跨连续梁计算： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1)+1.42，1.35(0.1+(2123、4+1.5)1)+1.40.72132.868kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)1131.104kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(24+1.5)1)125.6kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmax0.1q1静L2+0.117q1活L20.131.1040.2332+0.1171.7640.23320.181kNm Mmax/W0.181106/375004.815N/mm2f13N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 m124、ax0.677q2L4/(100EI)=0.67725.6233.3334/(1009000281250)0.203mmL/400233.333/4000.583mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R4=0.4q1静L+0.45q1活L=0.431.1040.233+0.451.7640.2333.088kN R2=R3=1.1q1静L+1.2q1活L=1.131.1040.233+1.21.7640.2338.477kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R4=0.4q2L=0.425.60.2332.389kN R2=R3=1.1q2L=1.125.60.125、2336.571kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)120100小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)200小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)1000小梁计算方式三等跨连续梁 承载能力极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=3.088/13.088kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3/b = Max8.477,8.477/1= 8.477kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R4/b=3.088/13.088kN/m 小梁自重126、：q20.91.35(0.3-0.1)0.7/3 =0.057kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左0.91.350.51=0.608kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右0.91.350.51=0.608kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左=3.088+0.057+0.608=3.752kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=8.477+0.057=8.534kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右=3.088+0.057+0.608=3.752kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max3.752,8.534,3.752=8.534kN/m 正127、常使用极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=2.389/12.389kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3/b = Max6.571,6.571/1= 6.571kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R4/b=2.389/12.389kN/m 小梁自重：q21(0.3-0.1)0.7/3 =0.047kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左10.51=0.5kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右10.51=0.5kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左=2.389+0.047+0.5=2.936kN/m 中间小梁荷载q中=128、 q1中+ q2=6.571+0.047=6.617kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右=2.389+0.047+0.5=2.936kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max2.936,6.617,2.936=6.617kN/m 为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： 1、抗弯验算 Mmaxmax0.1ql12，0.5ql22max0.18.5340.62，0.58.5340.220.307kNm =Mmax/W=0.307106/200000=1.536N/mm2f=15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6ql1，ql2max129、0.68.5340.6，8.5340.23.072kN max=3Vmax/(2bh0)=33.0721000/(2120100)0.384N/mm2=1.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.677ql14/(100EI)0.6776.6176004/(10093501000104)0.062mml1/400600/4001.5mm 2ql24/(8EI)6.6172004/(893501000104)0.014mm2l2/4002200/4001mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=1.1qL1,0.4qL1+qL2=max1.18.5340.6,0.4130、8.5340.6+8.5340.2=5.632kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=2.476kN,R2=5.632kN,R3=5.632kN,R4=2.476kN 正常使用极限状态 Rmax=1.1qL1,0.4qL1+qL2=max1.16.6170.6,0.46.6170.6+6.6170.2=4.367kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=1.938kN,R2=4.367kN,R3=4.367kN,R4=1.938kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483主梁计算截面类型(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪131、强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78可调托座内主梁根数1 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.91106/4490=202.725N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax5.632kN max=2Vmax/A=25.6321000/42426.566N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max1.226mmL/400600/4001.5mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 132、支座反力依次为R1=8.108kN，R2=8.108kN 七、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 可调托座最大受力NmaxR1，R28.108kNN30kN 满足要求！ 八、立柱验算钢管截面类型(mm)483钢管计算截面类型(mm)483钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 l0=h+2a=600+2600=1800mm =l0/i=1800/15.9=113.208=150 长细比满足要求！ 查表得133、，0.496 2、风荷载计算 Mw0.9c1.4klah2/100.90.91.40.060.60.62/100.001kNm 3、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)1)+1.40.92129.916kN/m 2)小梁验算 q1max2.819+0.91.2(0.3-0.1)0.7/3+0.51，7.731+0.91.2(0.3-0.1)0.7/3=7.782kN/m 同上四六计算过程，可得： R17.386kN，R27.386kN 立柱最大受力NwmaxR1，R2+0.91.20.134、15(4.6-1)+Mw/lbmax7.386，7.386+0.583+0.001/0.67.972kN fN/(A)+Mw/W7971.649/(0.496424)+0.001106/449038.128N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 根据建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-2008 第：模板支撑架高宽比应小于或等于2 H/B=4.6/11.5=0.42 满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！ 十、立柱支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)2500混凝土强度等级C30混凝土的龄期(天)7混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)8.294混凝土的实测抗拉强度135、ft(N/mm2)0.829立柱垫板长a(mm)50立柱垫板宽b(mm)50 F1=N=7.972kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度136、，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=0.9，ft=0.829N/mm2，=1，h0=h-20=2480mm， um =137、2(a+h0)+(b+h0)=10120mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.70.90.829+0.250)1101202480/1000=13107.724kNF1=7.972kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表取值c混凝土强度影响系数，按本规范第条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第条确定 可得：fc=8.294N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(150)(150)/(5050)1/2=3，Aln=ab=2500mm2 F=1.35clfcAln=1.35138.2942500/1000=83.977kNF1=7.972kN 满足要求！