1、第一章工程概况1.工程概况1.1工程概述项目名称：兰州重离子医用加速器产业化及应用示范区（二期）病房楼项目业主单位：兰州重离子医学产业投资有限责任公司施工单位：中国十七冶集团有限公司设计单位：山东省建筑设计研究院监理单位：甘肃方圆工程监理有限责任公司勘探单位：兰州市城市建设设计院项目地点：兰州市城关区雁滩北面滩工程工期：550天环境条件：工地四周已围墙封闭，场地类别为类，东侧为一期建筑物，南临兰州市T605道路，北靠兰州市南滨河东路(兰州市T607道路)，地下无管线和障碍物。1.2工程概况由我单位承建的该项目六标段由病房楼裙楼、主楼和地下车库组成，总建面积36282，地上15层，裙房地上3层，2、建筑面积：26529，总高度61.10m；地下一层，建筑面积：9753(其中地下车库面积8336，病房楼地下室1417)，具体见工程概况表：工程概况表序号名称层数高度（m）建筑面积（）层高(m)板厚最大梁截面结构型式1病房楼主楼1561.1265294.5、3.9180、110450750框架剪力墙病房楼裙楼313.54.51404007002车库16.983364.54005504003800框架剪力墙1.3施工目标1.3.1质量要求工程设计质量标准：符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（2011版）JGJ130-2011的要求。1.3.2工期要求脚手架搭设要根据总网络计划，随主体结构施3、工而逐步搭设。1.3.3危险源控制目标高处坠落事故为零；物体打击事故为零；火灾事故为零。1.3.4安全文明目标确保合格、合规，争创省标化工地。1.4编制说明根据工程概况表所述内容，再结合实际施工特点，设计思路如下：a、保证所搭设脚手架的安全性、稳定性。b、满足施工进度的需要，减少塔吊运输的负荷。c、控制成本节约，降低材料的损耗率。d、构造简单，拆装方便。e、裙房地上部分主体结构施工及外装修采用双排落地式脚手架；裙房以上部分采用悬挑式脚手架。外脚手架同时兼做安全防护使用。f、本工程四栋主楼结构型式基本相同，故以下方案编制依5#楼作为载体进行脚手架的设计，其他楼栋按照5#楼的方法及措施进行施工。24、 施工平面布置裙楼落地式双排脚手架平面布置示意图主楼悬挑脚手架平面布置示意图3、施工要求和技术保证条件脚手架的搭设严格按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011的要求进行，并对下列设计进行承载能力的计算：1） 纵向、横向水平杆等受弯构件的强度和连接扣件的抗滑承载力计算；2） 立杆的稳定性计算；3） 连墙件的强度、稳定性和连接强度的计算；4） 立杆地基承载力计算；5） 悬挑梁受力及稳定性计算。第二章编制依据1.施工图纸图纸类别图纸编号出图日期建筑施工图14324-1-建施2015.8结构施工图14324-1-结施2015.82.主要规范、规程序号规范、规程名称发布日期施行日5、期规范、规程编号1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（2011版）2011.12011.12.1JGJ130-20112建筑施工高处作业安全技术规范1992.1JGJ80-913建筑施工安全检查标准2011.12JGJ59-20113.施工组织设计施组名称编制日期编制人兰州重离子医用加速器产业化及应用示范区（二期）六标段工程施工组织总设计2015. 8黄无忌4.参考图书序号图书名称出版日期1建筑施工手册（第五版）2013.92简明施工计算手册（第五版）2015.13建筑施工安全手册2007.14建筑施工扣件式钢管脚手架构造与计算2004.15.脚手架施工强制性条文1）脚手架主节点处必须设置一6、根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。2）脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵横向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高出的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。 3）立杆接长除顶层顶步以外，其余各层各步街头必须采用对接扣件连接。4）一字型、开口型脚手架的两端必须设置连墙件，连墙件的垂直间距不应大于建筑物的层高，并不应大于4m（两步）。5）对于高度24m以上的双排脚手架，必须采用刚性连墙件与建筑物可靠连接。67、）连墙件必须采用可承受拉力和压力的构造。7）高度在24m以下的单、双排脚手架，均必须在外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置。8）一字型、开口型双排脚手架的两端均必须设置横向斜撑。9）脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上两步。10）严禁将外径48mm与51mm的钢管混合使用。11）剪刀撑、横向斜撑搭设应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设。12）拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业。13）连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高度不应大于两步，如高差大于两步，应增设连墙件加固。14）各构配件严禁抛掷至地面。8、第三章施工计划1.施工工期计划根据本工程总网络施工进度计划，本工程脚手架施工伴随工程主体结构同步施工。2.劳动力、机具及材料计划2.1劳动力配备工 种人数任 务架子工20负责外架子搭设及拆除测量工2负责外脚手架垂直度控制普工6配合各专业工种做好材料、设备的运输塔吊司机4配合各专业工种做好材料、设备的运输2.2机具配备名称数量备注架子扳手25架子工搭设和拆除架子用力矩扳手6检查架子扣件拧紧力度是否达到要求电焊机1焊接悬挑梁端部的固定构件等砂轮切割机1切割钢管等材料2.3材料配备名称数量使用部位备注6米钢管约20000根用于外脚手架立杆、大横杆、剪刀撑等材料随现场实际使用情况增减4.5米钢管约209、000根用于外脚手架立杆、大横杆2米钢管约2000根用于悬挑架固定地锚处1.2米钢管约20000根用于外脚手架小横杆密目网1.8m6m约2100块用于外脚手架外围封闭木跳板502004000mm约1800块用于脚手架底部、人行斜道及挡脚板铺设直角扣件约60000个用于立杆与大横杆连接、大横杆与小横杆连接处旋转扣件约5000个用于剪刀撑相连对接扣件约26000个用于立杆、大横杆6米钢管接长16#工字钢约640米用于悬挑架支撑16#工字钢约88米用于卸料平台主梁16钢丝绳约13米用于卸料平台拉锚14工字钢钢约95米用于卸料平台次梁材料要求1、钢管脚手架钢管采用外径48mm，壁厚3mm的焊接钢管，采10、用力学性能适中的Q235A（3）钢，钢管的检查应符合下列规定：新钢管：应有产品质量合格证和质量检验报告；钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；钢管外径、壁厚、端面等的偏差，应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范表8.1.8的规定：外径0.5mm、壁厚0.28mm、钢管两端面切斜偏差1.7mm；钢管必须涂有防锈漆。旧钢管：钢管表面锈蚀深度应0.5mm；钢管弯曲变形应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范表8.1.8的规定：各种杆件钢管的端部弯曲L3m，5mm 立杆钢管弯曲，当3mL4m，12mm；当4mL6.5m，20mm水平杆、斜杆的钢管弯曲L6.11、5m，30mm。脚手架搭设前要检查脚手架工程使用的钢管供应单位备案情况，产品质量的有关证明文件，如生产许可证、产品合格证、检测报告。并且对施工现场钢管的实物质量进行抽查。2、扣件扣件应采用与钢管管径相配合的符合我国现行标准的可锻铸铁扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65Nm时，不得发生破坏。旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。扣件机械性能不低于KTH33008的标准。铸铁不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼或其它影响使用的缺陷，并应将影响外观质量的粘砂、披缝、毛刺、氧化皮等清除干净。扣件与钢管的贴面必须严密、整齐，应保证与钢管扣紧时接触良好。扣件活动部位应能灵活转动，旋转12、扣件的旋转面间隙应不小于1mm。当扣件紧固钢管时，开口处的最小距离应不小于5mm。扣件表面应进行防锈处理。脚手架搭设前要检查脚手架工程使用的扣件供应单位备案情况，产品质量的有关证明文件，如生产许可证、产品合格证、检测报告。并且对施工现场扣件的实物质量进行抽查。3、脚手板本工程所用脚手板为竹脚手板，其质量应符合以下要求：竹脚手板的宽度不宜小于200mm，厚度不应小于50mm，腐朽的脚手板不得使用。竹脚手板应采用毛竹或楠竹制作的竹串板并列组成，其材质应符合现行行业标准建筑施工木脚手架安全技术规范（JGJ164）中的相关规定。竹脚手板宜采用螺栓将竹片串连起来，螺栓直径宜为310m，螺栓间距宜为50013、600mm，螺栓离板端宜为200250mm。4、安全网安全网采用密目式安全网，网目应满足2000目100cm2，做耐贯穿试验不穿透，颜色应满足环境效果要求，选用绿色。要求阻燃，使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证。5、型钢悬挑脚手架支撑钢梁采用16号工字钢，卸料平台主梁采用16号工字钢、次梁采用14号工字钢。6、钢丝绳钢丝绳断丝数在一个节距内超过10%、钢丝绳锈蚀或表面磨损达40%以及有死弯、结构变形绳芯挤出等情况时，应报废停止使用，绳卡及花蓝调节螺杆规格必须与钢丝绳相匹配。7、预埋型钢钢套环、钢丝绳吊环使用HPB235级钢筋，不得使用冷拉后的钢筋。第四章施工工艺技术1.工艺流程1.114、落地式外脚手架混凝土表面清理弹脚手架安装线安放槽钢（木）垫板安装纵向扫地杆竖立杆随即与扫地杆扣紧装扫地小横杆并与立杆和扫地杆扣紧装第一步横杆（与各立杆扣紧）装第一步小横杆装第二步大横杆装第二步小横杆加设临时斜撑杆（上端与第二步大横杆扣紧，在装设与柱连接杆后方可拆除）装第三、四步大横杆和小横杆装二层与墙柱拉结接立杆加设剪刀撑铺设脚手板、绑扎防滑条挂立安全网1.2悬挑式外脚手架型钢悬挑梁、预埋件制作预埋件安装砼浇筑穿型钢拉线调整钢梁固定型钢立两头立杆扣扫地杆、大横杆、小横杆（或临时大、小横杆）立抛撑树中间立杆大横杆、小横杆、防护栏杆以此类推、形成一步闭合架体铺脚手板（隔离防坠）搭第二步架拉连墙件转15、角处设置“之”剪刀撑、立杆外侧剪刀撑挂密目安全网、铺脚手板接立杆搭第三步架拉钢丝绳2. 脚手架搭设的构造要求2.1脚手架设计参数2.1.1落地式脚手架设计立杆纵距La（m）1.5脚手板50mm厚立杆横距LB（m）0.95连墙件步距w（m）3.6大横杆步距h（m）1.8连墙件纵距w（m）4.5施工荷载q（KN/m2）4同时作业层数n12剪刀撑三步一支挡脚板（mm）180横向水平杆（mm）间距750mm最大搭设高度20米2.1.2悬挑双排脚手架设计立杆纵距La（m）1.5脚手板50mm厚立杆横距LB（m）0.7连墙件步距w（m）3.0大横杆步距h（m）1.5连墙件纵距w（m）3.0施工荷载q（KN16、/m2）4同时作业层数n12剪力撑三步一支 挡脚板（mm）180悬挑件16#工字钢横向水平杆（mm）作业层500，非作业层1500地锚件18钢筋最大搭设高度20米作业面铺脚手板宽度b（m）0.7+0.3=1.02.1.3卸料平台设计 卸料平台类型主梁垂直于墙面面板材料木脚手板主 梁16#工字钢悬挑长度3.50m次梁14#工字钢锚固长度2.00m次梁间距0.75m平台宽度2.50m内侧钢丝绳与墙的距离2.20m外侧钢丝绳与内侧钢丝绳之间的距离1.00m最大堆放集中荷载15KN钢丝绳吊环20圆钢钢丝绳162.1.4楼栋脚手架搭设概况楼号裙房层数裙房高度落地脚手架高度标准层层数标准层层高悬挑搭设高度17、1313.5m15m123.9m19.5m（5层悬挑一次）2.2脚手架构造要求2.2.1立杆 立杆距结构外皮间距为200mm，留出施工操作及外墙模板加固位置，立杆顶端高出操作面上皮1.5。立杆必须用连墙杆与建筑物可靠连接。立杆接头除顶层顶步可采用搭接外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。对接应符合下列规定：立杆上的对接口件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm，并不在同一步距内；各接头中心至主节点的距离不宜大于50cm；搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于10018、mm，立杆的垂直偏差不得大于1/400-600架高。2.2.2大横杆大横杆置于小横杆之下,双排架大横杆在立杆的内侧，用直角扣件与立杆连接扣紧，其长度大于3跨，不大于6m。大横杆长度不够时采用对接扣件连接,应符合：大横杆的对接扣件交错布置，两根相邻大横杆的接头不宜设置在同步或同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm，各接头中心至最近主节点的距离不宜大于50cm。纵向水平杆接头布置：见下图。（a）接头不在同步内（立面）；（b）接头不在同跨内（平面）1立杆；2纵向水平杆；3横向水平杆2.2.3小横杆每一立杆与大横杆相交处(即主节点),都必须设置一根小横杆,并采用直角扣19、件扣紧在立杆上,该杆轴线偏离主节点的距离不大于15cm，靠墙一侧的外伸长度不应大于25cm，外架里面外伸长度以10cm为宜。作业层上非主节点处的小横杆宜根据支撑脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于75cm。2.2.4纵、横向扫地杆纵向扫地杆采用直角扣件固定在距离底座下皮20cm处的立杆上，横向扫地杆则用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立柱上。2.2.5剪刀撑斜杆与地面夹角在4560之间。斜杆相交点处于同一条直线上，并沿架高连续满布置。剪刀撑的一根斜杆扣在立柱上，另一根斜杆扣在小横杆伸出的端头上，两端分别用旋转扣件固定，在其中间增加2-4个扣结点。所有固定点距主节点距离不大于15cm。最下20、部的斜杆与立杆的连接点距地面的高度控制在20cm内。剪刀撑的杆件连接采用搭接，其搭接长度100cm并采用3个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端的距离10cm。2.2.6脚手板脚手板采用竹脚手板（木脚手板），厚5cm、宽2030cm、长度不少于3.5的竹板。双排架在作业层下部架设一道水平兜网,随作业层上升,同时作业不超过两层。首层满铺一层脚手板,并设置安全网及防护栏杆。脚手板设置在横向水平杆上,并在两端8cm处用直径1.2的镀锌铁丝箍绕23圈固定。当脚手板长度小于2时,可采用两根小横杆,并将板两端与其可靠固定,以防倾翻。脚手板应平铺、满铺、铺稳,接缝中设两根小横杆，各杆距接缝的距离均不大于121、5cm。靠墙一侧的脚手板离墙的距离不应大于15cm。拐角处两个方向的脚手板应重叠放置，避免出现探头及空挡现象。2.2.7连墙件为增强脚手架的侧向刚度及稳定性，在外脚手架于建筑物之间设置连墙杆，设置说明如下：连墙件采用2步3跨，竖向间距3.0米，水平间距4.50米。宜靠近主节点设置偏离主节点的距离不应大于30cm。应从底层第一步纵向水平杆处开始设置当该处设置，有困难时应采用其它可靠措施固定。宜优先采用菱形布置。连墙件中的连墙杆或拉筋宜呈水平设置，当不能水平设置时，与脚手架连接的一端应下斜连接，不应采用上斜连接。连墙杆可以与框架柱进行可靠连接；若没有框架柱等构件，则需在浇筑的混凝土中提前预埋钢筋构22、件，用于固定连墙杆。连墙件扣件连接示意图：2.2.8悬挑钢梁悬挑脚手架的悬桃梁选用16号工字钢，长度为3米（悬挑长度1.10m，锚固长度1.80m），悬挑梁上表面应加焊25 钢筋以固定立杆，转角处悬挑梁应加设斜拉钢丝绳。钢梁与结构板的固定方式采用预埋钢筋拉环，钢筋拉环采用18的圆钢制作。水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度且在末端设置双拉环（一个安全备用）。悬挑钢梁及预埋拉环示意图：2.2.9卸料平台构造（1）结构卸料平台根据施工需要从标准层开始，每座塔楼布置2个卸料平台，卸料平台布置在楼栋的南侧，依5#楼为例，一个布置在45轴之间，一个布置在123、011轴之间。基本原则是保证材料的运输距离最短。从经济、实用的角度考虑，结合主楼结构设计，卸料平台设计为悬挑式型钢平台，层层周转使用，大小为3.5m2.51.5m（长宽高）。平台上要设有限定荷载标牌，本工程卸料平台限载为1.0t。卸料平台主梁采用16工字钢，次梁采用14工字钢，上铺50mm厚的木板，采用16的钢丝绳拉锚，共计4根，其中2根做为安全储备。其中钢丝绳与平台夹角不得小于45度。防护栏采用482.8钢管，立杆间距1.2米，与工字钢焊接，横杆分别在高75cm、150cm处设立两道。四周工字钢外侧面及防护栏杆均刷间距400mm红白相间的油漆标识，并满布密目安全网，同时内侧附加一层多层板。在24、主次梁上面满铺50mm厚脚手板，单片脚手板宽度不得小于200mm，沿外挑部分四周搭设高度大于180mm的挡脚板，所有挡脚板的两端采用直径为4mm的镀锌钢丝箍紧。在距离卸料平台主梁端头300位置处焊接第一道20钢筋吊环，在距离第一道1000位置处焊接第二道吊环，吊环加工成形，加工直径不小于22mm。吊环两侧与工字钢采用双面焊，焊接长度不小于150mm。顶板上预埋的锚环必须严格按照图示大样制作，第一道锚环距结构边缘400mm，第二道锚环距第一道锚环1400mm。地锚采用20钢筋加工而成。工字钢主梁在预埋地锚处穿一圆孔穿300mm长20钢筋，同时在结构边缘处，工字钢主梁上焊接300mm长10槽钢，防25、止卸料平台后滑。卸料平台布置示意图：（2）施工升降机卸料平台附墙设置： 1)接料平台的连墙件为每层一设，不少于2个拉结点； 2)连墙件中的连墙杆应呈水平设置，当不能水平设置时，应向脚手架一端下斜连接； 3)连墙件应从底层第一步纵向水平杆处开始设置，当该处设置有困难时，应采用其它可靠措施固定； 4)拉结点应保证牢固，防止其移动变形，且尽量设置在外架立杆接点处。宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm；要求：每层设置，与结构梁锁紧（如图所示：）防护栏杆设置： 1）脚手架外侧使用合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆内侧。选用18#铅丝张挂安全网，要求严密、平整。 2）卸26、料平台两侧必须在0.6m、1.2m高位置设置2道防护栏杆，栏杆均应搭设在外立杆的内侧。 脚手板铺设： 1)脚手架内外立杆间应满铺脚手板，无探头板。将脚手板两端与水平杆可靠固定，严防倾翻。 2)满铺层脚手片必须垂直墙面横向铺设，满铺到位，不留空位，不能满铺处必须采取有效的防护措施。 3)本工程卸料平台平台板采用木板填铺，（由施工方安排专业木工）铺严、铺实、订牢。门洞部位构造当需要在脚手架上开设门洞时，宜采用上升斜杆、平行弦杆桁架结构，斜杆与水平方向的倾角为4560度，并按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范的要求选用“B型”形式，见下图。800 施工升降机在楼层内的防护门需按下图制作：楼层防护门27、制作示意图。防护门制作所需主要材料有：40cm角钢，3mm厚铁皮，4#钢丝网。制作工艺采用焊接。防护门框架采用40cm 角钢焊接，内侧使用4#钢丝网均匀填充（如图所示）。防护门整体喷涂蓝色油漆，其中，左侧门中间200*725铁皮处采用白色油漆喷公司标志外加中国中冶字样如图；右侧门中间200*725铁皮用白色油漆喷涂注意安全进出关门层字样。防护门门销采用50钢管焊接与防护架立管扣件相连。3脚手架施工3.1地基与基础脚手架地基与基础的施工，必须根据脚手架搭设高度、搭设场地土质情况与现行国家标准地基与基础工程施工及验收规范（GBJ202-2002）的有关规定进行。 脚手架基础经验收合格后，应按施工方28、案的要求放线定位。3.2搭设脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上二步。每搭完一步脚手架后，应按规范规定校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。底座安放应符合下列规定： （1）底座、垫板均应准确地放在定位线上； （2）垫板宜采用长度不少于2跨、厚度不小于50mm的木垫板。立杆搭设应符合下列规定： （1）严禁将外径48mm与51mm的钢管混合使用； （2）相邻立杆的对接扣件不得在同一高度内，立杆接长除顶层顶布外，其余各层各布接头必须采用对接扣件连接； （3）开始搭设立杆时应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可拆除； （4）当搭至有连墙件的构造点时，在搭设完该处的立29、杆、纵向水平杆、横向水平杆后，应立即设置连墙件；3.2.5 纵向水平杆搭设应符合下列规定： （1）纵向水平杆的搭设应符合本方案2.2.2章节的规定； （2）在封闭型脚手架的同一步中，纵向水平杆应四周交圈，用直角扣件与内外角部立杆固定。3.2.6 横向水平杆搭设应符合下列规定： （1）搭设横向水平杆符合本方案2.2.3章节的规定； （2）双排脚手架横向水平杆的靠墙一端至墙装饰面的距离不宜大于100mm；3.2.7 纵向、横向扫地杆搭设应符合本方案2.2.4节规定。3.2.8 连墙件、剪刀撑、横向斜撑等的搭设应符合下列规定： （1） 连墙件搭设应符合本方案章节规定。当脚手架施工操作层高出连墙件二步30、时，应采取临时稳定措施，直到上一层连墙件搭设完后方可根据情况拆除； （2） 剪刀撑搭设应符合本方案章节的规定，并应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设。3.2.9扣件安装应符合下列规定：（1） 扣件规格必须与钢管外径48相同；（2） 螺栓拧紧扭力矩不应小于40Nm，且不应大于65Nm；（3） 在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm；（4） 对接扣件开口应朝上或朝内；（5） 各杆件端头伸出扣件盖板边缘长度不应小于100mm。3.2.10作业层、斜道的栏杆和挡脚板的搭设应符合下列规定（图3.2.10）；（1） 栏杆和挡脚板均31、应搭设在外立杆的内侧；（2） 上栏杆上皮高度应为1.2m；（3） 挡脚板高度不应小于180mm；（4） 中栏杆应居中设。 1上栏杆；2外立杆；3挡脚板；4中栏杆图3.2.10栏杆与挡脚板构造3.2.11脚手板的铺设应符合下列规定：（1）脚手架应铺满、铺稳，离开墙面120150mm；（2）脚手板探头应用直径3.2mm镀锌钢丝固定在支承杆件上；（3）在拐角、斜道平台口处的脚手板，应与横向水平杆可靠连接，防止滑支；（4）自顶层作业层的脚手板下计，宜每隔6m满铺一层脚手板。3.2.12脚手架的验收：每层脚手架搭设完毕后，必须由总包安全部、质检部、技术部验收合格后方可交付使用。3.3拆除3.3.1拆除脚32、手架的准备工作应符合下列规定：（1）应全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合构造要求；（2）经主管部门批准后方可实施；（3）应由单位工程负责人进行拆除安全技术交底；（4）应清除脚手架上杂物及地面障碍物。3.3.2拆除脚手架时，应符合下列规定：（1）拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业；（2）连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固；（3）当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件。4检查与验收4.1构配件检查与验收4.1.1新钢管的检查应符33、合下列规定： （1）应有产品质量合格证； （2）应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法（GB/T 228的有关规定，脚手架钢管应采用现行国家标准直缝电焊钢管（GB/T 12793）或低压流体输送用焊接钢管（GB/T 3092）中规定的3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700）中Q235A级钢的规定。 （3）钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道； （4）钢管外径、壁厚、端面等的偏差，应分别符合表4.1.5的规定； （5）钢管必须涂有防锈漆。旧钢管的检查应符合下列规定： （1）表面锈蚀深度应符合规范规定。34、锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用； （2）钢管弯曲变形应符合本方案4.1.5的规定。扣件的验收应符合下列规定： （1）新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。当对扣件质量有怀疑时，应按现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）的规定抽样检测； （2）旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换； （3） 新、旧扣件均应进行防锈处理。木脚手板的检查应符合下列规定：木脚手板的宽度不宜小于200mm，厚度不应小于50mm；腐朽的脚手板不得使用；构配件允许35、偏差 构配件的允许偏差序号项目允许偏差（mm）检查工具1外径48mm壁厚2.8mm0.5-0.2游标卡尺2钢管两端面斜切偏差1.7塞尺、拐角尺3钢管外表面锈蚀深度（=1+2）0.18游标卡尺4立杆钢管弯曲3ml4m4ml6.5m1220钢尺板水平杆、斜杆的钢管弯曲l6.5m304.2脚手架检查与验收4.2.1 脚手架及其地基基础应在下列阶段进行检查与验收：（1）基础完工后及脚手架搭设前；（2）作业层上施加荷载前；（3）每搭设完810m高度后；（4）达到设计高度后；（5）遇有六级大风与大雨后；寒冷地区开冻后；（6）停用超过一个月。4.2.2 进行脚手架检查、验收时应根据下列技术文件：（1）本方案36、第4.1.5条的规定；（2）施工方案及变更文件；（3）技术交底文件。4.2.3 脚手架使用中，应定期检查下列项目：（1）杆件的设置和连接，连墙件、支撑、门洞桁架等的构造是否符合要求；（2）地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空；（3）扣件螺栓是否松动；（4）安全防护措施是否符合要求；（5）是否超载。4.2.4 脚手架搭设的技术要求、允许偏差与检验方法。脚手架搭设的技术要求、允许偏差与检验方法项次项目技术要求允许偏差(mm)示意图检查方法与工具1地基基础表面坚实平整-观察排水不积水垫板底座不晃动2立杆垂直度最后验收垂直度-100用经纬仪或吊线和卷尺下列脚手架允许水平偏差(mm)搭设中检查偏差的37、高度(m)总高度50m40m20mH=2H=10H=20H=30H=40H=507204060801007255075100750100中间档次用插入法3间距步距纵距横距-205020-钢板尺4纵向水平杆高差一根杆的两端-20水平仪或水平尺同一跨内两根纵向水平杆高差-105双排脚手架横向水平杆外伸长度偏差外伸500mm-50-钢板尺6扣件安装主节点处各扣件中心点相互距离a150mm-钢板尺同步立杆上两个相隔对接扣件的高差a500mm-钢卷尺立杆上的对接扣件至主节点的距离ah/3纵向水平杆上的对接扣件至主节点的距离ala/3-钢卷尺扣件螺栓拧紧扭力矩4065N.m-扭力扳手7剪刀撑斜杆与地面的仰38、角4560-角尺8脚手板外伸长度对接a=130150mml300mm-卷尺搭 接a100mml200mm-卷尺4.2.5 安装后的扣件螺栓拧紧扭力矩应采用扭力板手检查，抽样方法应按随机分布原则进行。抽样检查数目与质量判定标准，应按下表规定确定。不合格的必须重新拧紧，直至合格为止。 扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准项次检查项目安装扣件数量（个）抽检数量（个）允许的不合格数1连接立杆与纵（横）杆或剪力撑的扣件；接长立杆、纵向水平杆或剪刀撑的扣件150035005052连接横向水平杆与纵向水平杆的扣件（非主节点处）1500350050104.3卸料平台检查与验收卸料平台加工制作完毕后，由项目部的技39、术人员及安全员检查验收，其步骤如下：首先应检查各个焊点的焊缝质量，特别是吊环的焊缝质量，严格按照卸料平台加工制作的要求查看。如果焊缝内部存在缺陷，应用碳弧气刨刨去缺陷，刨去长度应在缺陷两端各加50mm，刨削深度也应将缺陷完全清除，露出金属母材，并经砂轮打磨后施焊，其施焊工艺应与原来的施焊工艺相同。同一焊缝连续返修次数不得超过三次。焊缝质量验收合格后，方可进行吊环承载试验。先用钢丝绳挂在四角的吊环上，用塔吊缓缓吊起，距地面50cm 高度处停止，仔细查看角点处吊环焊缝有无变形，如存在变形要按上述返修措施重新施焊。在卸料平台每次周转之前，也要按上述方式检查吊环及其焊缝有无变形，以防止存在损伤变形和疲40、劳变形。在吊环承载验收合格后，再进行斜拉钢丝绳承载试验。仿照卸料平台正式吊装后的模式，平台上加1.0吨的荷载，按照设计角度斜拉钢丝绳，检验是否满足受力要求。卸料平台经过上述验收合格后方可吊装。吊装时，先挂好四角的吊钩，传发初次信号，但只能稍稍提升平台，待放松斜拉钢丝绳，方可正式吊装。吊钩的四牵引绳应等长，保证平台在起吊过程中平稳。吊装至预定位置后，先将平台工字钢与预埋锚环固定或与结构上返梁固定后，再将钢丝绳固定，紧固钢丝绳卡扣，完毕后方可放松塔吊吊钩。卸料平台安装完毕经验收合格后方可使用，要求提升一次验收一次。卸料平台的限重牌应挂在该平台附近的明显位置。第五章 安全管理及措施1.安全管理组织机41、构图架子班组质量安全部邓强高工程技术部刘双经营部焦向飞办公室高翠华物资供应部苏明祥技术负责人周青项目副经理汪爱萍项目经理 彭国明甘肃分公司安全监管部中国十七冶集团有限公司2.安全管理组织措施2.1建立安全管理组织机构，由项目经理任组长，安全负责人、技术负责人任副组长，施工员、安全员、施工队长等有关人员任成员。2.2建立与项目安全组织系统配套的各专业、部门、生产岗位的安全责任系统。2.3建立和健全安全生产责任制项目经理安全生产责任是项目安全管理机构组长，为施工项目安全生产第一责任人，对项目施工的安全生产负有全面领导责任和经济责任；认真贯彻国家、行业、地区的安全生产方针、政策、法规和各项规章制度；42、制定和执行本项目安全生产管理制度；建立项目安全生产管理组织机构并配备干部；严格执行安全考核指标和安全生产奖惩办法，主持安全评比、检查、考核工作；定期组织安全生产检查和分析，针对可能产生的安全隐患制定相应的预防措施；组织全体职工的安全教育和培训，学习安全生产法律、法规、制度和安全纪律，讲解安全事故案例，对生产安全和职工的安全健康负责；当发生安全事故时，项目经理必须按国务院安全行政主管部门安全事故处理的有关规定和程序及时上报和处置，并制定防止同类事故再次发生。技术负责人安全生产责任对项目的劳动保护和安全技术工作负总的技术责任；在编制施工组织设计时，制定和组织落实专项的施工安全技术措施；向施工人员进43、行安全技术交底和进行安全教育。安全员安全生产责任落实安全设施的设置，是否符合施工平面图的布置，是否满足安全生产的要求；对施工全过程的安全进行监督，纠正违章作业，配合有关部门排除安全隐患；组织安全宣传教育和全员安全活动，监督劳保用品质量和正确使用；指导和督促班组搞好安全生产。班组长安全生产责任安排施工生产任务时，向本工种作业人员进行安全措施交底；严格执行本工种安全技术操作规程，拒绝违章指挥；作业前应对本次作业使用的机具、设备、防护用具及作业环境进行安全检查，检查安全标牌的设置是否符合规定，标识方法和内容是否正确完整，以消除安全隐患；组织班组开展安全活动，召开上岗前安全生产会，每周应进行安全讲评。44、操作人员安全生产责任认真学习并严格执行安全技术操作规程，不违章作业，特种作业人员须培训、持证上岗；自觉遵守安全生产规章制度，执行安全技术交底和有关安全生产的规定；服从安全监督人员的指导，积极参加安全活动；爱护安全设施，正确使用防护用具；对不安全作业提出意见，拒绝违章指挥；对施工作业过程中危及生命安全和人身健康的行为，作业人员有权抵制、检举和控告。3.安全教育措施 工人进场必须进行岗位安全三级教育，即必须进行公司级、项目级、班组级三级安全教育。 1）、新进场的工人队组，首先由办公室牵头，安全部讲授安全生产常识和技术要求，治安由保卫科负责，道德教育由工会负责，教育后办理签字手续。 2）、新进场的工45、人队组到项目部施工前，由项目部进行安全技术教育，具体由项目经理负责，教育后办理签字手续。 3）、班组这一组教育，由主管专业工程师具体负责，教育内容为事故教训及本工种的工作环境，教育后办理签字手续。 4）、安全生产知识，每年每个工种上一次安全课，由办公室安排时间，安全部授课，经考试合格后，方可上岗。4. 安全技术措施4.1安全技术交底安全技术交底的安全措施要全面，要有针对性，并经项目技术负责人签字以后，方可实施。各分项施工前，由专业工程师对班组进行安全技术交底，交底内容要全面，结合本工种及施工环境针对性要强，与班组办理签字手续。无安全技术交底就进行施工，要追究专业工程师责任。开工前项目技术负责人46、要将工程概况、施工方法、安全技术措施等情况向施工员、质检员及安全员进行详细交底。分部分项工程由专业工程师向各工种班组长进行安全交底。班组长要对工人进行施工要求作业环境的安全交底。安全技术交底的签字手续必须由被交底者本人进行签字，绝不允许代签。4.2安全技术措施脚手架的基础必须经过硬化处理满足承载力要求,做到不积水、不沉陷,顶板基础的混凝土必须达到设计强度的75%以上才能施工。搭设过程中划出工作标志区,禁止行人进人、统一指挥、上下呼应、动作协调,严禁在无人指挥下作业。当解开与另一人有关的扣件时必先告诉对方,并得到允许,以防坠落伤人。开始搭设立杆时,应每隔6跨设置一根抛撑,直至连墙件安装稳定后,方47、可根据情况拆除。脚手架及时与结构拉结或采用临时支顶,以保证搭设过程安全,未完成脚手架在每日收工前,一定要确保架子稳定。脚手架必须配合施工进度搭设,一次搭设高度不得超过相邻连墙件以上两步。在搭设过程中应由安全员、架子班长等进行检查、验收和签证。每两步验收一次,达到设计施工要求后挂合格牌一块。外脚手架的卸荷严格采用抗滑扣件与脚手架连接,严禁私自拆改。结构外脚手架每支搭一层,支搭完毕后,经项目部安全员验收合格后方可使用。任何班组长和个人,未经同意不得任意拆除脚手架部件。严格控制施工荷载,脚手板不得集中堆料施荷,施工荷载不得大于3K/m2,确保较大安全储备。结构施工时不允许多层同时作业,装修施工时同时48、作业层数不超过两层,临时性用的悬挑架的同时作业层数不超过1层.当作业层高出其下连墙件3.2以上、且其上尚无连墙件时,应采取适当的临时撑拉措施。各作业层之间设置可靠的防护栅栏,防止坠落物体伤人.定期检查脚手架,发现问题和隐患,在施工作业前及时维修加固,以达到坚固稳定,确保施工安全。架前，全面检查待拆脚手架，根据检查结果,拟订出作业计划,报请批准,进行技术交底后才准工作。架体拆除前，必须查看施工现场环境，包括架空线路、外脚手架、地面的设施等各类障碍物、地锚、缆风绳、连墙杆及被拆架体各吊点、附件、电气装置情况,凡能提前拆除的尽量拆除掉。拆架时应划分作业区,周围设绳绑围栏或竖立警戒标志,地面应设专人指49、挥,禁止非作业人员进入。拆除时要统一指挥，上下呼应,动作协调,当解开与另一人有关的结扣时,应先通知对方,以防坠落。在拆架时,不得中途换人,如必须换人时,应将拆除情况交代清楚后方可离开。每天拆架下班时,不应留下隐患部位。拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线,以防触电事故。所有杆件和扣件在拆除时应分离,不准在杆件上附着扣件或两杆连着送到地面。所有的脚手板,应自外向里竖立搬运,以防脚手板和垃圾物从高处坠落伤人。拆下的零配件要装入容器内,用吊篮吊下;拆下的钢管要绑扎牢固,双点起吊,严禁从高空抛掷。5.安全检查措施 5.1脚手架在验收合格通过投入使用后，必须对其进行日常的保养和定期的全面检查和整修，才能保证其50、安全使用。脚手架日常的保养和维修必须每天进行一次，定期的维护保养一般每月进行一次，尤其是每次强风过后都要认真检查整修后方可使用。 5.2脚手架保养整修的主要内容有：1）检查脚手架基础有无不均匀下沉，脚手架底部有无堆放杂物；2）检查明确脚手架的整体和局部的垂直偏差，特别要注意脚手架的转角处和断口处的垂直度。如发现垂直度有异常现象，应及时加固和消除隐患。3）各类扣件的涂油和紧固。检查扣件时先检查扣件的外观，而后将扣件上的螺检逆时针方向松几牙螺纹，再涂油紧固螺栓至规定的力矩范围内。4）检查脚手板是否有松动、悬挑，还要检查四角是否用铁丝扎牢，如发现问题应及时纠正。5）与建筑物连接的检查，检查连接件是否51、齐全和完好，有无松动、移动。6）要对外包安全网、外挑安全网、安全隔离设施、外侧挡板、栏杆等安全设施进行检查，保证这些安全设施完整、牢固，能正常发挥安全作用。如果有损坏者要及时调换，如有松动者应及时紧固，如发现松动和开口要及时连通。7）如脚手架有开口、断口和出入口，应对该部位进行重点检查，使这些部位始终符合安全规定。8）检查脚手架的荷载情况，使其不超过设计荷载，如有超载应及时卸荷至设计荷载。还要检查脚手架上堆物是否处于安全位置和稳定状态，如发现有处于不安全位置和不稳定状态应及时纠正。此外还要逐日清理脚手板上的垃圾。5.3脚手架的日常保养和定期检查，都要有记录。5.4脚手架使用中必须经常检查，清除52、架子上的杂物，严禁在架子上堆积过多的施工材料，或多人挤在一起，以免架子发生超载，造成事故。5.5脚手架上施工材料应随用随运，施工荷载不得大于3KN/m2，使用机具、材料等尽量放在脚手架里侧，以减小倾覆力矩。第六章 应急救援预案1.应急预案的方针与原则及救援预案的目的坚持“安全第一，预防为主，综合治理”的方针，贯彻“常备不懈、统一指挥”高效协调的原则，为给员工在施工场区创造更好的安全施工环境。应保证各种应急资源处于良好的备战状态，指导应急行动按计划有序的进行。事故发生后，极时展开救援，抢救受伤人员，使受困、受伤害人员、财产得到及时抢救，防止事故继续发展。2.救援机构2.1机构组长：彭国明副组长：53、周青、汪爱萍 组员：徐华、邓强高、刘双、史永成2.2职责分工2.2.1组长负责事故应急救援的全面组织、指挥、协调工作，负责向上级报告并负责调集抢险救援所需的人力、物力。2.2.2副组长协助组长组织、指挥、协调救援工作，组长不在现场时代行组长的职责。2.2.3组员在组长或副组长的指挥下，负责现场的维护、抢救、警戒等工作，及具体落实组长或副组长下达的救援方法、措施的指令。3.安全事故应急程序及现场保护3.1事故发生后，必须以快捷的方式，立即将所发生的事故情况上报公司，并在12小时内写出书面报告呈报公司，公司必须以快捷的方式，立即将所发生的倒塌事故情况上报市建工局，由市建工局层层上报。并在24小时内54、写出书面报告，呈报上述部门。事故报告应包括以下内容：发生事故的单位及事故发生时间、地点；事故的简要经过，伤亡人员情况，直接经济损失的初步估算；事故原因、性质的初步判断；事故救揵情况和采取的措施；需要市有关部门和单位协助事故救援和处理的有关事宜；事故上报单位全称，签发人和报告时间。3.2公司接到事故报告后，应立即启动公司预案，并向上级主管部门（市建工局）报告。3.3领导小组在接到报告后，各小组立即就位，落实事故现场的保护，救援和证据收集工作。3.4事故发生后，必须严格保护事故现场，并迅速采取必要措施抢救人员和财产。因抢救伤员，防止事故的扩大及疏导交通等原因需移动现场物件时，必须做出标记、拍照，详55、细记录和绘制事故现场图，并妥善保存现场重要痕迹物证等。4事故应急救援措施4.1高空坠落应急救援方法：（1）现场只有1人时应大声呼救；2人以上时，应有1人或多人去打“120”急救电话及马上报告应急救救援领导小组抢救。（2）仔细观察伤员的神志是否清醒、是否昏迷、休克等现象，并尽可能了解伤员落地的身体着地部位，和着地部位的具体情况。（3）如果是头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等症状，很可能是颅脑损伤，应该迅速送医院抢救。如发现伤者耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布去堵塞，以免造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。（4）如果伤员腰、背、肩部先着地，有可能造成脊柱骨折，下肢瘫痪，这56、时不能随意翻动，搬动是要三个人同时同一方向将伤员平直抬于木板上，不能扭转脊柱，运送时要平稳，否则会加重伤情。4.2卸料平台倾覆应急救援方法：（1）当发生卸料平台倾覆事故时，立即组织人员及时抢救，并设立危险警戒区域，严禁与应急抢险无关的人员进入。（2）如无人员受伤，根据现场实际情况对卸料平台进行加固或者拆除。（3）如造成人员伤亡，应急报项目部应急救援小组、分公司和有关应急救援单位，采取有效的应急救援措施。4.3物体打击应急救援方法：（1）施工现场发生脚手架坍塌事件，应立即对受伤人员进行急救，并设立危险警戒区域，严禁与应急抢险无关的人员进入。（2）迅速确定事故发生的准确位臵、可能波及的范围、脚手架57、损坏的程度、人员伤亡情况等，以根据不同情况进行应急处置。（3）按着救人优先的原则，且在保障人身安全的情况下尽可能地抢救重要资料和财产，并注意做好应急人员的自身安全。（4）组织人员尽快解除重物压迫，减少伤员挤压综合症发生，并将其转移至安全地方。 （5）对未坍塌部位进行抢修加固或者拆除，封锁周围危险区域，防止进一步坍塌。（6）当施工人员发生身体伤害时，急救人员应尽快赶往出事地点，并呼叫周围人员及时通知医疗部门，尽可能不要移动伤者，尽量当场施救。如果处在不宜施救的场所时必须将伤者搬运到能够安全施救的地方，搬运时应尽量多找些人来搬运，观察伤者呼吸和脸上变化，如果是脊柱骨折，不要弯曲、扭动伤者的颈部和身58、体，不要接触伤者的伤口，要使患者身体放松，尽量将伤者放到担架或平板上进行搬运。现场急救条件不能满足需求时，必须立即上报当地政府有关部门，并请求必要的支持和帮助。拨打120急救电话时，应详细说明事故地点和人员伤害情况，并派人到路口进行接应。（7）在没有人员受伤的情况下，应根据实际情况对脚手架进行加固或拆除，在确保人员生命安全的前提下，组织恢复正常施工程序。4.4物体打击应急救援方法：当物体打击伤害发生时，应尽快将伤员转移到安全地点进行包扎、止血、固定伤肢，应急以后及时送医院治疗。（1）止血：根据出血种类，采用加压包止血法、指压止血法、堵塞止血法和止血带止血法等。（2）对伤口包扎：以保护伤口、减少59、感染，压迫止血、固定骨折、扶托伤肢，减少伤痛。（3）对于头部受伤的伤员，首先应仔细观察伤员的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有呕吐、昏迷等症状，应迅速送医院抢救，如果发现伤员耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手巾棉花或纱布堵塞，因为这样可能造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。（4）如果是轻伤，在工地简单处理后，再到医院检查；如果是重任，应迅速送医院拯救。预备应急救援工具如下表：序号器材或设备数量主要用途1担架2副运输伤员2模板、木方若干支撑加固3止血急救箱1个用于抢救伤员4手电筒3个用于停电时照明求援5爬梯2樘用于人员疏散6对讲机4台联系指挥求援第七章 脚手架计算附件1：1.60、 扣件式脚手架计算书1.1 一、计算依据1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20112、建筑地基基础设计规范GB50007-20113、建筑结构荷载规范GB50009-20124、钢结构设计规范GB50017-20035、混凝土结构设计规范GB50010-20106、建筑施工手册第五版1.2 二、脚手架总参数架体搭设基本参数脚手架搭设方式双排脚手架脚手架钢管类型483脚手架架体高度H(m)15水平杆步距h(m)1.8立杆纵（跨）距la(m)1.5立杆横距lb(m)0.95内立杆距建筑距离(m)0.2横向水平杆悬挑长度(m)0.1纵横向水平杆布置方式横向水平杆在上纵杆上横杆根数61、n2连墙件布置方式两步三跨连墙件连接形式扣件连接连墙件截面类型钢管连墙件型号483扣件连接的连接种类单扣件连墙件与结构墙体连接承载力(kN)80连墙件计算长度a(m)0.2荷载参数脚手板类型竹串片脚手板挡脚板的类型竹串片挡脚板脚手板铺设层数每隔（x）一设每2步设置一层密目安全网自重标准值(kN/m2)0.01实际脚手板铺设层数3装修脚手架施工层数/结构脚手架施工层数2横向斜撑每隔（x）跨设置5架体顶部风压高度变化系数0.38架体底部风压高度变化系数0.66风荷载体型系数1.271脚手架搭设地区甘肃(省)兰州市(市)脚手板自重标准值(kN/m2)0.35地基参数基础类型混凝土楼板地基承载力特征值62、fak（kPa）/垫板底面积A(m2)0.25地基土类型/（图1）落地式脚手架立面图（图2）落地式脚手架剖面图1.3 三、横向水平杆验算横向水平杆内力及挠度按简支梁验算，支座反力按有悬挑的简支梁计算。 承载能力极限状态q=1.2(g+gK1la/(n+1)+1.4QKla/(n+1)=1.2(0.033+0.351.5/(2+1)+1.431.5/(2+1)=2.35kN/m正常使用极限状态qK=g+gK1la/(n+1)+QKla/(n+1)=0.033+0.351.5/(2+1)+31.5/(2+1)=1.708kN/m1.3.1 1、抗弯验算计算简图如下：（图3）承载能力极限状态受力简图63、（图4）弯矩图Mmax=0.259kNm=Mmax/W=0.259106/4490=57.737N/mm2f=205N/mm2满足要求1.3.2 2、挠度验算计算简图如下：（图5）正常使用极限状态受力简图（图6）挠度图max=0.794mmminlb/150，10=6.333mm满足要求1.3.3 3、支座反力计算承载能力极限状态V=1.364kN正常使用极限状态VK=0.991kN1.4 四、纵向水平杆验算根据规范要求，纵向水平杆按三跨连续梁计算，且选择最不利的活荷载布置。由上节可知F=V,FK=VKq=1.20.033=0.04kN/mqK=g=0.033kN/m1.4.1 1、抗弯验算F64、qk=0.5QKLa/(n+1)lb(1+a1/lb)2=0.531.5/(2+1)0.95(1+0.1/0.95)2=0.87kN/mFq=1.40.5QKLa/(n+1)lb(1+a1/lb)2=1.40.531.5/(2+1)0.95(1+0.1/0.95)2=1.219kN/m简图如下：（图7）承载能力极限状态受力简图（图8）弯矩图Mmax=0.636kNm=Mmax/W=0.636106/4490=141.574N/mm2f=205N/mm2满足要求1.4.2 2、挠度验算（图9）正常使用极限状态受力简图（图10）挠度图max4.012mmminla/150，10=10mm满足要求365、支座反力计算承载能力极限状态：Vmax=4.845kNm1.5 五、扣件抗滑承载力验算扣件抗滑承载力验算：R=Vmax=4.845kNRc=8kN满足要求1.6 六、立杆稳定验算脚手板理论铺设层数y=minH/(x+1)h,yZ=31.6.1 1、立杆承受的结构自重标准值NG1kNG1K=Hgk+y(lb+a1)ng/2+0.0146n/2=150.13+3(0.95+0.1)20.033/2+0.01462/2=2.069kN1.6.2 2、构配件自重标准值NG2k1Z=min(y,m)=3NG2K=Z(Lb+a1)lagk1/2+zgk2la+laHgk3=3(0.95+0.1)1.5066、.35/2+30.171.5+1.5150.01=1.817kN1.6.3 3、施工活荷载标准值NQK=(njgQkj+nzxQkx)(lb+a1)la/2=(23+02)(0.95+0.1)1.5/2=4.725kN1.6.4 4、风荷载统计风荷载体型系数：由于脚手架为封闭式或半封闭式且脚手架背靠建筑为敞开、框架和开洞墙j=1.2(la+h+0.325lah)d/(lah)+1.2(100-mA)/100-(la+h+0.325lah)d1.2(100-mA)/(100lah) =1.2(1.5+1.8+0.3251.51.8)(48/1000)/(1.51.8)+1.2(100-2000067、.01)/100-(1.5+1.8+0.3251.51.8)(48/1000)1.2(100-20000.01)/(1001.51.8)=0.978ms=1.3j=1.30.978=1.271风荷载高度变化系数:立杆稳定组合风荷载时：取距架体底部的风荷载高度变化系数mz=0.66连墙件验算风荷载产生的连墙件轴向力设计值计算时：取最高处连墙件位置处的风荷载高度变化系数mz=0.38风荷载标准值：wk=mzmsw0=0.661.2710.2=0.168kN/m2风荷载产生的弯矩标准值：Mwk=wklah2/10=0.1681.51.82/10=0.082kNm风荷载产生的弯矩设计值：Mw=0.9168、.4Mwk=0.91.40.082=0.103kNm立杆荷载组合：不组合风荷载：N=1.2(NG1K+NG2K)+1.4NQK=1.2(2.069+1.817)+1.44.725=11.279kN组合风荷载：N=1.2(NG1K+NG2K)+0.91.4NQK=1.2(2.069+1.817)+0.91.44.725=10.617kN长细比验算：l0=kmh=1.1551.51.8=3.119ml=l0/i=3.1191000/15.9=196.132l=210满足要求根据l值查规范JGJ130-2011附录A.O.6得到j=0.188则立杆稳定的验算式为：不组合风荷载：N/jA=11.27969、1000/(0.188424)=141.692N/mm2f=205N/mm2满足要求组合风荷载：N/jA+MW/W=10.6171000/(0.188424)+0.103106/4490=156.262N/mm2f=205N/mm2满足要求1.7 七、允许搭设高度验算不组合风荷载：H=jAf-(1.2NG2K+1.4NQK)/1.2gk=(0.188424205-(1.21.8171000+1.44.7251000)/(1.20.131000)=48.223m组合风荷载：H=jAf-1.2NG2K+0.91.4（NQK+Mwk/W)/1.2gk=(0.188424205-(1.21.8171070、00+0.91.4(4.7251000+0.082106/4490)/(1.20.131000)=52.316mH=15mH=48.223m满足要求1.8 八、连墙件承载力验算计算连墙件的计算长度：a0=a=0.21000=200mm,l=a0/i=200/15.9=12.579l=210根据l值查规范JGJ130-2011附录A.O.6得到j=0.967风荷载作用在一个连墙件处的面积Aw=2h3la=21.831.5=16.2m2风荷载标准值：wk=mzmsw0=0.381.2710.2=0.097kN风荷载产生的连墙件轴向力设计值：Nlw=1.4wkAw=1.40.09716.2=2.1971、1kN连墙件的轴向力设计值：Nl=Nlw+N0=2.191+3=5.191kN其中N0由JGJ130-2011第5.2.12条进行取值。将Nl、j带入下式：强度：s=Nl/Ac=5.1911000/424=12.2420.85f= 0.85205= 174.25稳定：Nl/jA=5.1911000/(0.967424)=12.662N/mm20.85f = 0.85205= 174.25 N/mm2扣件抗滑移：Nl=5.191kNRc=8kN满足要求附件2：悬挑式扣件钢管脚手架计算书2. 钢梁悬挑扣件式脚手架计算书2.1 一、计算依据1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20172、12、建筑地基基础设计规范GB50007-20113、建筑结构荷载规范GB50009-20124、钢结构设计规范GB50017-20035、混凝土结构设计规范GB50010-20106、建筑施工手册第五版7、建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-20132.2 二、脚手架参数架体搭设基本参数脚手架搭设方式双排脚手架脚手架钢管类型483脚手架搭设高度H(m)19.5水平杆步距h（m）1.8立杆纵距（跨距）la(m)1.5立杆横距lb(m)0.7内立杆距建筑距离a(m)0.3横向水平杆悬挑长度a1(m)0.15纵横向水平杆布置方式横向水平杆在上纵杆上横杆根数n2连墙件布置方式两步两跨连墙件连接73、形式扣件连接连墙件截面类型钢管连墙件型号483扣件连接的连接种类单扣件支撑或拉杆（绳）设置形式钢丝绳与钢丝杆不参与计算悬挑钢梁参数悬挑钢梁类型工字钢悬挑钢梁规格16号工字钢钢梁上表面距地面高度(m)25.2钢梁悬挑长度(m)1.1钢梁锚固长度(m)1.9悬挑钢梁与楼板锚固类型U型钢筋拉环钢梁搁置的楼板混凝土强度C30楼板厚度(mm)110钢筋保护层厚度(mm)15配筋钢筋强度等级HRB400钢梁锚固点拉环/螺栓个数2拉环/螺栓直径(mm)16荷载参数脚手板类型木脚手板挡脚板类型木挡脚板实际脚手板铺设层数3密目式安全网的自重标准值(kN/m2)0.01结构脚手架施工层数1装修脚手架施工层数/风荷74、载体型系数1.271架体顶部风压高度变化系数1.13脚手架状况全封闭，半封闭背靠建筑状况敞开、框架和开洞墙密目网每100cm2的目数m2000每目面积A(cm2)0.01脚手架搭设地区甘肃(省)兰州市(市)地面粗糙程度C类 密集建筑群的中等城市市区（图1）立面图（图2）剖面图2.3 三、横向水平杆验算由于纵向水平杆上的横向水平杆是均等放置的缘故，横向水平杆的距离为la/(n+1），横向水平杆承受的脚手板及施工活荷载的面积。承载能力极限状态q=1.2(g+gK1la/(n+1)+1.4QKla/(n+1)=1.2(0.033+0.351.5/(2+1)+1.431.5/(2+1)=2.35kN/75、m正常使用极限状态qK=g+gK1la/(n+1)+QKla/(n+1)=0.033+0.351.5/(2+1)+31.5/(2+1)=1.708kN/m根据规范要求横向水平杆按简支梁进行强度和挠度验算，故计算简图如下：2.3.1 1、抗弯验算（图3）承载能力极限状态的受力简图（图4）弯矩图Mmax= 0.131kNm=Mmax/W=0.131106/4490=29.179N/mm2f=205N/mm2满足要求2.3.2 2、挠度验算（图5）正常使用极限状态的受力简图（横杆）（图6）挠度图max=0.214mmminlb/150，10=4.667mm满足要求2.3.3 3、支座反力计算由于支座76、反力的计算主要是为了纵向水平杆的验算，故须分为承载能力极限状态和正常使用极限状态进行计算：承载能力极限状态V= 1.213kN正常使用极限状态VK=0.882kN2.4 四、纵向水平杆验算由上节可知F=V,FK=VKq=1.20.033=0.04kN/mqK=g=0.033kN/m由于纵向水平杆按规范规定按三跨连续梁计算，那么施工活荷载可以自由布置。选择最不利的活荷载布置和静荷载按实际布置的叠加，最符合架体的力学理论基础和施工现场实际，抗弯和支座反力验算计算简图如下：挠度验算的计算简图如下：2.4.1 1、抗弯验算Fqk=0.5QKLa/(n+1)lb(1+a1/lb)2=0.531.5/(277、+1)0.7(1+0.15/0.7)2=0.774kN/mFq=1.40.5QKLa/(n+1)lb(1+a1/lb)2=1.40.531.5/(2+1)0.7(1+0.15/0.7)2=1.084kN/m（图7）承载能力极限状态的受力简图（纵杆）（图8）弯矩图Mmax=0.566kNm=Mmax/W=0.566106/4490=126.134N/mm2f=205N/mm2满足要求2.4.2 2、挠度验算（图9）正常使用极限状态的受力简图（纵杆）（图10）挠度图max=3.575mmminla/150，10=10mm满足要求2.4.3 3、支座反力计算Vmax=4.317kN2.5 五、扣件抗78、滑承载力验算扣件抗滑承载力验算：R=Vmax=4.317kNRc=8kN满足要求2.6 六、立杆稳定验算脚手板每隔脚手板理论铺设层数y=minH/(x+1)h,yZ=42.6.1 1、立杆承受的结构自重标准值NG1kNG1K=Hgk+y(lb+a1)ng/2+0.0146n/2=19.50.13+4(0.7+0.15)20.033/2+0.01462/2=2.663kN2.6.2 2、构配件自重标准值NG2KZ=min(y,m)=3NG2K=Z(Lb+a1)lagk1/2+zgk2la+laHgk3=3(0.7+0.15)1.50.35/2+30.171.5+1.519.50.01=1.72779、kN2.6.3 3、施工活荷载标准值NQK=(njgQkj+nzxQkx)(lb+a1)la/2=(13+02)(0.7+0.15)1.5/2=1.912kN2.6.4 4、风荷载统计风荷载体型系数：由于脚手架为封闭式或半封闭式且脚手架背靠建筑为敞开、框架和开洞墙j=1.2(la+h+0.325lah)d/(lah)+1.2(100-mA)/100-(la+h+0.325lah)d1.2(100-mA)/(100lah) =1.2(1.5+1.8+0.3251.51.8)(48/1000)/(1.51.8)+1.2(100-20000.01)/100-(1.5+1.8+0.3251.51.8)80、(48/1000)1.2(100-20000.01)/(1001.51.8)=0.978ms=1.3j=1.30.978=1.271风荷载高度变化系数:立杆稳定组合风荷载时：取距架体底部的风荷载高度变化系数mz=0.84连墙件验算风荷载产生的连墙件轴向力设计值计算时：取最高处连墙件位置处的风荷载高度变化系数mz=1.13风荷载标准值：wk=mzmsw0=0.841.2710.2=0.214kN/m2风荷载产生的弯矩标准值：Mwk=wklah2/10=0.2141.51.82/10=0.104kNm风荷载产生的弯矩设计值：Mw=0.91.4Mwk=0.91.40.104=0.131kNm2.6.81、5 5、荷载组合立杆荷载组合不组合风荷载：N=1.2(NG1K+NG2K)+1.4NQK=1.2(2.663+1.727)+1.41.912=7.945kN组合风荷载：N=1.2(NG1K+NG2K)+0.91.4NQK=1.2(2.663+1.727)+0.91.41.912=7.677kN2.6.6 6、稳定系数j的计算l0=kmh=1.1551.51.8=3.119m允许长细比的验算：l=l0/i=3.1191000/15.9=196.132l=210满足要求根据l值查规范JGJ130-2011附录A.O.6得到j=0.1882.6.7 7、立杆稳定的验算不组合风荷载：N/jA=7.9482、51000/(0.188424)=99.673N/mm2f=205N/mm2满足要求组合风荷载：N/jA+MW/W=7.6771000/(0.188424)+0.131106/4490=125.436N/mm2f=205N/mm2满足要求2.7 七、连墙件承载力验算计算连墙件的计算长度：a0=a=0.31000=300mm,l=a0/i=300/15.9=18.868l=210根据l值查规范JGJ130-2011附录A.O.6得到j=0.952风荷载作用在一个连墙件处的面积Aw=2h2la=21.821.5=10.8m2风荷载标准值：wk=mzmsw0=1.131.2710.2=0.287kN83、/ m2风荷载产生的连墙件轴向力设计值：Nlw=1.4wkAw=1.40.28710.8=4.343kN连墙件的轴向力设计值：Nl=Nlw+N0=4.343+3=7.343kN其中N0由JGJ130-5.2.12条进行取值。将Nl、j带入下式：强度：s=Nl/Ac=7.3431000/424=17.319N/mm20.85f=0.85205=174.25N/mm2稳定：Nl/jA=7.3431000/(0.952424)=18.192N/mm20.85f=0.85205=174.25N/mm2扣件抗滑移：Nl=7.343kNRc=8kN满足要求2.8 八、悬挑钢梁验算2.8.1 1、计算简图悬84、挑钢梁示意图如下：（图11）钢梁示意图根据规范规定及钢梁的实际受力、约束条件，可将悬挑钢梁简化为一段悬挑的简支梁，计算简图如下：（图12）承载能力极限状态的受力简图（钢梁）2.8.2 2、荷载统计根据钢梁的计算简图和荷载情况，利用基本力学原理进行最大弯矩、最大剪力计算承载能力极限状态最大弯矩：（图13）弯矩图Mmax=10.477kNm正常使用极限状态最大弯矩：Mkmax=8.317kNm承载能力极限状态下的最大剪力：（图14）剪力图Qmax= 16.156kN支座反力：R2=6.117kNR1=22.745kN2.8.3 3、抗弯强度、整体稳定验算=Mmax/Wn=10.477103/14185、=74.309N/mm2f=205N/mm2因y=lc/iy=(1.9/93.1=0.02)120(235/fv)-2=120(235/120)-2=31.29-故b=1.07-(y2/44000)fy/235=2/44000360/235=1.07=Mmax/bW=10.4771000/(1.07141)=69.447N/mm2f=205N/mm2满足要求2.8.4 4、抗剪强度验算𝜏max= Qmax/(I:S)tw=16.1561000/(139.8516)=19.254N/mm2fv=120N/mm2满足要求2.8.5 5、悬挑钢梁的挠度验算由集中荷载产生的挠度和钢梁自86、重均布线荷载产生的挠度叠加（图15）正常使用极限状态的受力简图（钢梁）（图16）挠度图vmax=3.637mmvmm=2lc1/250=21100/250=8.8mm满足要求2.8.6 6、固定钢梁的U形拉环（或螺栓）强度验算将=50N/mm,=,为拉环截面面积的2倍与拉环个数的乘积，代入下式：=Nm/Al=6.1171000/804.248=7.606 N/mm2f=42.5(多拉环) N/mm2满足要求2.8.7 7、钢梁固定点下楼板的负弯矩钢筋计算由于钢梁搁置在的楼板上普遍为双向板或单向板，这样计算过于复杂，所以可以简化为简支板带承受跨中集中荷载，且简支板带的跨度为2Lc。这样简化后能够87、提供安全储备，且便于计算。Mmax=1/2R2lc=1/26.1171.9=5.811kNm根据混凝土结构设计规范，查相关表格得a1=1.0，取b=1000mm,h0=板厚-15mm，计算式如下：s=Mmax/(1fcbh02)=5.8111000000/(114.31000(110-15)2)=0.045=1-(1-2s)0.5=1-0.954=0.046s=1-/2=1-0.046/2=0.977As=Mmax/(sfcbh02)=5.8111000000/(0.97714.31000(110-15)2)=0.046mm2因As=0.046,c查混凝土结构设计规范（GB50010-201088、）附录A得到配筋为三级钢（）（）2.8.8 8、悬挑钢梁前搁置点下混凝土强度的验算因悬挑钢梁搁置在楼板上，悬挑钢梁搁置的前端处承受最大的荷载即集中作用力，而此处的作用面积认为b*b，符合实际情况：Fl=R1=22.745kN根据混凝土结构设计规范中6.6条规定取c=1.0，l=3，A1n=b2=882/1000=7.744 mm2Fl=22.745kN1.35clfcAln=1.3511.73214.37.744=258.938kN满足要求 附件3：悬挑式卸料平台计算书 一、参数信息 1.卸料平台参数 平台水平钢梁(主梁)的悬挑长度：3.50m，悬挑水平钢梁间距(平台宽度)：2.50m。水平钢89、梁(主梁)的锚固长度：2.00m。 2.水平支撑梁 次梁采用14号工字钢，主梁采用16号工字钢，次梁间距0.75m。 3.荷载参数 面板材料类别：木脚手板，脚手板自重：0.35kN/m2； 栏杆、挡板类别：五层胶合板，栏杆、挡板脚手板自重：0.30kN/m； 容许承载力均布荷载2.00kN/m2，最大堆放材料荷载15.00kN； 4.悬挑参数 内侧钢绳与墙的距离：2.20m，外侧钢绳与内侧钢绳之间的距离：1.00m； 上部拉绳点与悬挑梁墙支点的距离：3.00m； 钢丝绳安全系数K：6.00，悬挑梁与墙的接点按铰支计算； 只对外侧钢绳进行计算；内侧钢绳只是起到保险作用，不进行计算。 悬挑卸料平台90、示意图 二、次梁的计算 次梁选择14号工字钢，间距0.75m，其截面特性为 面积A=21.50cm2,惯性距Ix=712.00cm4,转动惯量Wx=102.00cm3,回转半径ix=5.76cm 截面尺寸 b=80.0mm,h=140.0mm,t=9.1mm 1.荷载计算 (1)面板自重标准值：标准值为0.35kN/m2； Q1 = 0.350.75=0.26kN/m (2)最大容许承载力均布荷载为2.00kN/m2； Q2 = 2.000.75=1.50kN/m (3)工字钢自重荷载 Q3=0.17kN/m 经计算得到，均匀荷载计算值 q = 1.2(Q1+Q3)+1.4Q2 = 1.2(091、.26+0.17)+1.41.50 = 2.61kN/m 集中荷载计算值 P = 1.415.00=21.00kN 2.内力计算 内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，计算简图如下 最大弯矩M的计算公式为 经计算得到，最大弯矩计算值 M = 2.612.502/8+21.00 3.抗弯强度计算 其中 x 截面塑性发展系数，取1.05； f 钢材抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； 经过计算得到强度 =15.17106/(1.05102000.00)=141.62N/mm2； 次梁工字钢的抗弯强度计算 f,满足要求! 4.整体稳定性计算 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳92、定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B得到： b=1.65 由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值用b查表得到其值为0.899 经过计算得到强度 =15.17106/(0.899102000.00)=165.38N/mm2； 次梁工字钢的稳定性计算 f,满足要求! 三、主梁的计算 卸料平台的内钢绳按照建筑施工安全检查标准作为安全储备不参与内力的计算。 主梁选择16号工字钢，其截面特性为 面积A=26.10cm2,惯性距Ix=1130.00cm4,转动惯量Wx=141.00cm3,回转半径ix=6.58cm 截面尺寸 b=88.0mm,h93、=160.0mm,t=9.9mm 1.荷载计算 (1)栏杆自重标准值：标准值为0.30kN/m Q1 = 0.30kN/m (2)钢自重荷载 Q2=0.20kN/m 经计算得到，静荷载计算值 q = 1.2(Q1+Q2) = 1.2(0.30+0.20) = 0.60kN/m 经计算得到，各次梁集中荷载取次梁支座力，分别为 P1=(1.20.35+1.42.00)0.382.50/2+1.20.172.50/2)=1.76kN P2=(1.20.35+1.42.00)0.752.50/2+1.20.172.50/2)=3.27kN P3=(1.20.35+1.42.00)0.752.50/2+94、1.20.172.50/2)=3.27kN P4=(1.20.35+1.42.00)0.752.50/2+1.20.172.50/2)+21.00/2=13.77kN P5=(1.20.35+1.42.00)0.752.50/2+1.20.172.50/2)=3.27kN P6=(1.20.35+1.42.00)0.252.50/2+1.20.172.50/2)=1.25kN 2.内力计算 卸料平台的主梁按照集中荷载P和均布荷载q作用下的连续梁计算。 悬挑卸料平台水平钢梁计算简图 经过连续梁的计算得到 悬挑水平钢梁支撑梁剪力图(kN) 悬挑水平钢梁支撑梁弯矩图(kN.m) 悬挑水平钢梁支撑梁变95、形图(mm) 各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为 R1=11.35kN,R2=21.87kN,R3=-3.34kN = 连续梁支座反力复核验算： 连续梁受力累加： Pn=0.6015.500+1.255+3.267+13.767+3.267+3.267+1.758=29.9kN 支座反力从左到右相加： Rn=11.351+21.872+(-3.336)=29.9kN 杆件受力PnRn，是平衡的，支座反力复核验算通过! 连续梁弯矩复核验算： 假定顺时针方向力矩为正力矩。 已知力对B点取矩：-(0.6015.5002/2+1.2552.000+3.2672.500+13.7673.250+3.96、2674.000+3.2674.750+1.758 求出的支座反力对B点取矩：（顺时针力矩） 支1: 11.3515.200=59.03 支2: 21.8722.000=43.74 顺时针力矩和逆时针力矩大小近似相等，弯矩复核验算通过! = 3.抗弯强度计算 其中 x 截面塑性发展系数，取1.05； f 钢材抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； 经过计算得到强度 =9.162106/1.05/141000.0+23.3301000/2610.0=70.82N/mm2 主梁的抗弯强度计算强度小于f，满足要求! 4.整体稳定性计算 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设97、计规范(GB50017-2003)附录B得到： b=1.15 由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值用b查表得到其值为0.824 经过计算得到强度 =9.16106/(0.824141000.00)=78.88N/mm2； 主梁工字钢的稳定性计算 f,满足要求! 四、钢丝拉绳的内力计算: 水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算 其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。 各支点的支撑力 RCi=RUisini 按照以上公式计算得到最大钢绳拉力分别为 RU1=16.60kN 五、钢丝拉绳的强度计算: 钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取98、最大值进行计算，为 RU=16.596kN 钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 其中Fg 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)； 计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)； 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； K 钢丝绳使用安全系数，取6.0。 选择拉钢丝绳的破断拉力要大于6.00016.596/0.850=117.151kN。 选择619+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1550MPa，直径为15.5mm。 六、钢丝拉绳吊环的强度计算: 钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环99、的拉力N，为 N=RU=16.596kN 钢板处吊环强度计算公式为 其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10.9.8f = 50N/mm2； 所需要的吊环最小直径 D=165964/(3.1416502)1/2=15mm 七、锚固段与楼板连接的计算: 水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下： 水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=3.336kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范10.9.8f = 50N/mm2； 所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=33364/(3.141650100、2)1/2=6.5mm 经计算，6.516mm,采用的U形钢筋满足承载力计算要求! 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。 以下的计算为参考计算,依据建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91）要求 如果外侧钢丝绳出现断裂，要求内侧钢丝绳能独立承担支撑作用，由于平台的受力情况发生了改变，故需要重新计算。 八、主梁的计算(外侧钢丝绳出现断裂后) 卸料平台的内钢绳按照建筑施工安全检查标准作为安全储备不参与内力的计算。 主梁选择16号工字钢，其截面特性为 面积A=26.10cm2,惯性距Ix=1130.00cm4,转动惯量Wx=141.00cm3,101、回转半径ix=6.58cm 截面尺寸 b=88.0mm,h=160.0mm,t=9.9mm 1.荷载计算 (1)栏杆自重标准值：标准值为0.30kN/m Q1 = 0.30kN/m (2)钢自重荷载 Q2=0.20kN/m 经计算得到，静荷载计算值 q = 1.2(Q1+Q2) = 1.2(0.30+0.20) = 0.60kN/m 经计算得到，各次梁集中荷载取次梁支座力，分别为 P1=(1.20.35+1.42.00)0.382.50/2+1.20.172.50/2)=1.76kN P2=(1.20.35+1.42.00)0.752.50/2+1.20.172.50/2)=3.27kN P3102、=(1.20.35+1.42.00)0.752.50/2+1.20.172.50/2)=3.27kN P4=(1.20.35+1.42.00)0.752.50/2+1.20.172.50/2)+21.00/2=13.77kN P5=(1.20.35+1.42.00)0.752.50/2+1.20.172.50/2)=3.27kN P6=(1.20.35+1.42.00)0.252.50/2+1.20.172.50/2)=1.25kN 2.内力计算 卸料平台的主梁按照集中荷载P和均布荷载q作用下的连续梁计算。 悬挑卸料平台水平钢梁计算简图 经过连续梁的计算得到 悬挑水平钢梁支撑梁剪力图(kN) 103、悬挑水平钢梁支撑梁弯矩图(kN.m) 悬挑水平钢梁支撑梁变形图(mm) 各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为 R1=18.87kN,R2=11.75kN,R3=-0.74kN = 连续梁支座反力复核验算： 连续梁受力累加： Pn=0.6015.500+1.255+3.267+13.767+3.267+3.267+1.758=29.9kN 支座反力从左到右相加： Rn=18.873+11.750+(-0.736)=29.9kN 杆件受力PnRn，是平衡的，支座反力复核验算通过! 连续梁弯矩复核验算： 假定顺时针方向力矩为正力矩。 已知力对B点取矩：-(0.6015.5002/2+1.2552.104、000+3.2672.500+13.7673.250+3.2674.000+3.2674.750+1.758 求出的支座反力对B点取矩：（顺时针力矩） 支1: 18.8734.200=79.27 支2: 11.7502.000=23.50 顺时针力矩和逆时针力矩大小近似相等，弯矩复核验算通过! = 3.抗弯强度计算 其中 x 截面塑性发展系数，取1.05； f 钢材抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； 经过计算得到强度 =4.836106/1.05/141000.0+20.1311000/2610.0=40.38N/mm2 主梁的抗弯强度计算强度小于f，满足要求! 4.整体稳定性计105、算 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B得到： b=1.15 由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值用b查表得到其值为0.824 经过计算得到强度 =4.84106/(0.824141000.00)=41.64N/mm2； 主梁工字钢的稳定性计算 f,满足要求! 九、钢丝拉绳的内力计算(外侧钢丝绳出现断裂后): 水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算 其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。 各支点的支撑力 RCi=RUisini 按照以上公式计算得到最大钢绳拉力分别为 RU106、1=23.40kN 十、钢丝拉绳的强度计算(外侧钢丝绳出现断裂后): 钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算，为 RU=23.404kN 钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 其中Fg 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)； 计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)； 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； K 钢丝绳使用安全系数，取6.0。 选择拉钢丝绳的破断拉力要大于6.00023.404/0.850=165.204kN。 选择619+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1550MPa，直径107、为18.5mm。 十一、钢丝拉绳吊环的强度计算(外侧钢丝绳出现断裂后): 钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为 N=RU=23.404kN 钢板处吊环强度计算公式为 其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10.9.8f = 50N/mm2； 所需要的吊环最小直径 D=234044/(3.1416502)1/2=18mm 十二、锚固段与楼板连接的计算(外侧钢丝绳出现断裂后): 水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下： 水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=0.736kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范10.9.8f = 50N/mm2； 所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=7364/(3.1416502)1/2=3.1mm 经计算，3.116mm,采用的U形钢筋满足承载力计算要求! 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。