1、恒宇华顿高清洁燃料产业化示范项目脚手架及防护架专项施工方案目录目录1一、工程概况21、工程简介22、支架形式33、自然条件3二、编制依据3三、施工部署41、组织机构42、设计总体思路43、劳动力准备44、 材料准备5四、脚手架施工措施61.地基处理62.排水措施63.构造要求7五、脚手架搭设施工工艺16六、安全施工技术措施171、材质及其使用的安全技术措施172、脚手架搭设的安全技术措施173、脚手架上施工作业的安全技术措施184、安全防护措施195、文明施工20七、18m高部分脚手架计算书22八、21m高部分脚手架计算书35九、脚手架拆除安全措施49附录1：悬挑式卸料平台施工方案51附录2：2、悬挑卸料平台计算书55一、工程概况1、工程简介本工程位于重庆江北区寸滩港城工业园D组团，渝北高速西侧，海尔路北侧，主要建构筑物有生产辅助楼、辅助生产用房、汽车装卸区、收发油露天泵棚、2000m3油罐、200m3油罐，总建筑面积4739.5m2，拟建构筑物情况见下表（表一）：项目名称层数面积（m2）高度（m）结构形式基础类型备注生产辅助楼4F3275.118.6框架结构桩基础辅助生产用房1F311.595.1砖混结构桩基础汽车装载区1F3967.5网架结构桩基础面积为投影面积收发油露天泵棚1F483.84网架结构独立柱基础面积为投影面积2000m3油罐1F1969.94钢结构条形基础200m3油3、罐1F777.087钢结构条形基础工程设计使用耐久年限为 50年，抗震设防烈度为6度，建筑抗震设防类别丙类；建筑物结构安全等级为二级，建筑耐火等级二级，灭火器配置危险等级为严重危险级；地基基础设计等级为丙类，混凝土结构环境类别为二a。2、支架形式其中生产辅助楼的施工需搭设钢管脚手架支架，分外围脚手架和内部模板架两部分；充分考虑到经济性、安全性和场地因素，按照国家现行法律法规、规范标准和重庆地区的建筑行业规范和标准，外围脚手架采用双排扣件式钢管脚手架，结合工程结构高度，外围脚手架一次搭设到位，既用于主体施工和装修施工，同时兼作安全防护,脚手架外侧立挂密目式安全网，内部模板支架为满堂钢管支架，随主4、体楼层施工搭设。3、自然条件基本风压: Wo=0.40kN/m2地面粗糙度: B 类二、编制依据建筑施工计算手册江正荣著 建筑施工手册第四版 钢结构设计规范(GB50017-2003) 建筑结构荷载规范(GB50009-2001)建筑施工脚手架实用手册(含垂直运输设施)建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)建筑地基基础设计规范(GB50007-2002)建筑施工安全检查标准(JGJ59-2011)国家安全生产法律法规、建筑安全生产条例.施工组织设计文件及施工图纸。三、施工部署1、组织机构外架搭设由外架工长负责组织实施，其他人员配合。外架所需材料、劳动力计划均由外架工长负5、责编制，材料员、劳职员负责组织进场。技术交底工作由外架工长负责。2、设计总体思路按总进度计划，生产辅助楼应在辅助楼基础完成后50天内封顶完成，封顶完成45天后完成生产辅助楼全部装饰工程。经综合比较，决定采用落地架方案。此架一架多用，主体阶段主要用于安全防护，装修阶段既用于装修施工，也兼作安全防护。3、劳动力准备搭设阶段共需架子工8名，维护阶段共需架子工4名，拆除阶段共需外架工8名。所有架子工均需持证上岗，架子工由劳务公司提供。搭设阶段安排2名测量放线工配合。4、 材料准备钢管脚手架使用外径48mm，壁厚3 mm的钢管，其质量应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700）中Q235-A级钢的规定6、。有严重锈蚀、弯曲、压扁或裂纹的不得使用。扣件应有出厂合格证，发现有脆裂、变形、滑丝的禁止使用，其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB/5831）的规定。竹串片脚手板，板厚不得小于50mm，螺栓孔不得大于10mm，螺栓必须拧紧。脚手板的绑扎材料采用10镀锌铁丝。密目式安全网应选用有国家认可的质量监督检验部门的检验合格报告、有生产单位质量检验合格证和安鉴证的密目网。采用6m1.8m的密目式安全网，网目密度不应低于2000目/100cm2，各边缘部位的开眼环扣必须牢固可靠，环扣孔径不低于8mm。不得有断纱、破洞、变形及有碍使用的编织缺陷。密目式安全网技术要求应符合GB 16909-97的规定7、。密目式安全网使用时用14#火烧丝与大横杆绑扎牢固。避雷装置：包括接闪器、接地极、接地线。 接闪器用直径2532mm，壁厚不小于3mm厚的镀锌钢管或直径不小于12mm的镀锌钢筋制作，设在拟建建筑物四角的脚手架立杆上，高度不小于1m，并将最上层的横杆全部连通，形成避雷网络。接地极：垂直接地极用长度为1.52.5m的483钢管，水平接地极用长度不小于3m、直径10mm的圆钢。接地线：用直径不小于8mm的圆钢，接触面积不小于10cm2，以保证接触可靠。钢管脚手架架体可以替代接地线。避雷装置接地电阻不得大于30。连墙杆采用483的钢管，用双扣件与预埋钢管连接，以防止滑脱。 四、脚手架施工措施结合本工程8、结构形式、实际施工特点，建筑物四周搭设落地式、全高全封闭的扣件式双排钢管脚手架。此架为一架三用，既用于结构施工和装修施工，同时兼作安全防护。室内采用满堂红脚手架模板支撑体系。1.地基处理首先进行搭设场地的平整、夯实工作，从建筑物主体向外围按照35找坡。回填土夯实后，离外墙外边轴线100mm浇筑5cm厚的C20混凝土垫层基础，在垫层上面铺设厚5cm厚、20cm宽以上的通长，垫板板沿建筑物周围及室内通长布置，之后在垫板上放置钢底座，钢底座上放置立杆，之后按设计的立杆间距进行放线定位，铺设木脚手板要平稳，不得悬空。下雨过后要对脚手架架体基础进行全面检查，严禁脚手架基底积水下沉。2.排水措施设排水沟，9、排水沟用120红砖砌筑，沟内用1：2水泥砂浆粉刷20厚，按0.2%放坡，沟内最浅不得低于150mm。3.构造要求搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.20米，立杆的横距为0.9米，立杆的步距为1.80 米，小横杆（横向水平杆）间距40cm；脚手架全封闭四面环绕，按照建筑立面图，正立面、背立面、右侧立面，建筑高度16.5m，支架搭设18m，左侧里面建筑高度18.6m，搭设高度21m。外排架内侧设全封闭密目安全网（每10cm10cm2300孔），具体构造见下图： 上图中la为立杆横距。（1）纵向水平杆纵向水平杆要求设置在立杆内侧，长度不宜小于三跨。接长采用对接扣件连接。对接扣件应交错布置，两根相邻纵向水平10、杆的接头不宜设置在同步或同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm，各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。接长如采用搭接，搭接长度不应小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定。本工程使用竹串脚手板，纵向水平杆应作为横向水平杆的支座，用直角扣件固定在立杆上。（2）横向水平杆作业层上非主节点处的横向水平杆，宜根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于纵距的1/2。横向水平杆两端均应采用直角扣件固定在纵向水平杆上。横向水平杆靠墙一端外伸长度不小于300mm，以满足铺一块脚手板的要求。靠墙一端离外墙装饰面距离不大于100mm。（3）脚手板作业层脚手板应铺满11、铺稳，离开外墙装饰面150mm。脚手板应设置在三根横向水平杆上。脚手板的铺设可对接平铺，对接时接头处应设两根横向水平杆，也可搭接铺设，搭接时接头必须支在横向水平杆上。作业层端部脚手板探头长度取150mm，板长两端应与支承杆可靠固定。(4) 立杆 脚手架必须设置纵、横扫地杆。纵向扫地杆应应用直角扣件固定在距钢管底端不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。内立杆距外墙边400mm。每根立杆底部应设置垫板。脚手架立杆接长除顶层顶布外，其余各层各布接头必须采用对接扣件连接。相邻立杆的对接扣件不得在同一高度内,两根相连立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一12、根立杆的两个相隔接头在高度方向上错开的距离不宜小于500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于布距的1/3。（5）连墙件为了便于施工，本工程采用刚性连墙件，连墙件水平方向每隔2根立杆设置，高度方向隔两步一设置，应从底层第一步纵向水平杆处开始设置，当该处设置有困难时，应采用其他可靠措施固定，或当脚手架下部暂不能设连墙件时应采取防倾覆措施。当搭设抛撑时，抛撑应采用通长杆件，并用旋转扣件固定在脚手架上，与地面的倾角应在45-60之间，连接点中心至主节点的距离不应大于300mm，抛撑应在连墙件搭设后再拆除。本工程连墙件拉结在框架梁上，纵向上随梁布置。连墙件的安装位置，宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离13、不应大于300mm。连墙杆内外两个受力方向均应采用不少于两个直角扣件固定。框架梁施工时应在主体梁上部1/3区域内，对应连墙件位置预留安装连墙件的预留孔，孔径采用直径75的PVC管材，预留孔构造应按图纸和相关图集施工，预留孔应超外微向下倾斜（坡度2%）左右。（6）安全通道脚手架安全通道设置在轴大门处，靠近工地临时修建大门，应在安全通道出入口处设置门洞。门洞处挑空一根立杆。门洞处的空间桁架，除下弦平面外，应在其余5个平面内设置斜腹杆。斜腹杆采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。安全通道处的门洞两侧立杆应为双管立杆，副立杆高度应高于门洞口114、至2步（外排架2步，内排架1步）。安全通道、卸料平台、井架通道不得与脚手架杆件连接。（7）剪刀撑和横向斜撑在脚手架外侧两端、转角及中间间隔不超过15m的立面上，各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置；剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接。搭接长度不应小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定。双向封闭脚手架不设置横向斜撑。（8）扣件螺栓拧紧扭力矩不应小于，且不应大于。主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm。对接扣件开口应朝上或朝内。各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。（9）上人斜道外脚手架应设置上下走人斜道，附着搭设在脚手架的外15、侧，立杆单独设置，不得悬挑。斜道的设置应为来回上折形，坡度不大于13，宽度不小于1m，转角处平台面积不小于3m2。斜道应在垂直方向和水平方向每隔一步或一个纵距设一连接 斜道两侧及转角平台外围均应设1.2m高防护栏杆和30cm高踢脚杆，并用合格的密目式安全网封闭。斜道侧面及平台外侧应设置剪刀撑。 斜道脚手板采用横铺，每隔25-30cm设一防滑条，防滑条宜采用4060mm木板条，并多道铅丝绑扎牢固。 外架与各楼层之间应设置进出通道，坡度不大于13，宽度不小于1m，通道宜采用木板铺设，两边设1.2m高防护栏杆和30cm高踢脚杆，并固定牢固。 (10) 卸料平台 卸料平台的方案及计算书见附录。(11 16、)脚手架出入口的构造：大小为6.04.56.0米（长宽高）的防护棚，上铺50厚的双层脚手板。在出入口两侧的内、外排单立杆处分别增设一根辅立杆，并高于门洞口12步，立柱用短管斜撑相互联系。上方悬空立柱处增加两根斜杆，斜杆与各主节点相交处用扣件固定。洞口上方增设两道横向支撑，应伸出斜腹杆的端部，以保证立柱悬空处的整体性。门洞15两侧分别增加两根。当斜腹杆在1跨内跨越2个步距时，应在相交的纵向水平杆处增设一根横向水平杆，将斜腹杆固定在其伸出端上；斜腹杆宜采用通长杆件接长时用对接扣件连接。（12）防护棚在建筑物首层用钢管和安全网及竹片板做落地式双层防护,防护棚宽4.5m,立杆间距4.5x6m.下层防护17、采用密目安全网或兜网,上层防护采用竹篱笆或竹片板作硬质防护.（13）结构临边防护措施在结构四边线内50cm 处设置全封闭式护身栏,使用材料均采用48X3钢管 .其高度不低于1.2m、立杆间距不大于2.0m、竖向每隔0.6m设一道通长大横杆、每隔一根立杆设一道三角架.沿钢管长度方向刷红白间隔的油漆、挂醒目标志牌;护身栏杆四周满挂密目安全网、白天设警告牌、夜间设红色标志灯;临边四周1m范围内不准堆料、停放机具.（14）楼梯间防护措施楼梯的侧边利用脚手架做安全防护,沿楼梯坡度方向做一道1.2m高的防身栏,侧边底部设18cm高的挡脚板，立杆间距不大于1.5m。（15）其他未尽事宜按建筑施工扣件式钢管脚18、手架安全技术规范执行。五、脚手架搭设施工工艺（1）地脚手架搭设的工艺流程：场地平整、夯实支架垫层浇筑定位设置立杆垫板排放纵向扫地杆竖立杆将纵向扫地杆与立杆扣接安装横向扫地杆安装纵向水平杆安装横向水平杆安装剪刀撑安装连墙件扎安全网作业层铺脚手板和挡脚板。(2) 脚手架搭设前，应按本方案向施工人员进行技术安全交底。(3) 应按规范要求和地区文件对钢管、扣件、脚手架、可调托撑进行检查验收，不合格产品不得使用。(4) 应清除搭设场地异物，平整、夯实搭设场地，在脚手架四周挖出宽0.6，深1m的排水沟保证排水畅通，防止支架地基被积水浸泡。 (5) 搭设前应对脚手架地基压实情况进行检查，并沿建筑外墙轴线浇筑19、厚10cm，宽2m的脚手架搭设垫层。（6）根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标记。用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用小竹片点出立杆标记。垫板应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平稳，不得悬空。（7）在搭设首层脚手架的过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑，拐角处双向增设，待该部位与脚手架与主体结构的连墙件可靠拉结后方可拆除。当脚手架操作层高出连墙件两步时，应采取临时稳定措施，直到连墙件搭设完毕后方可拆除。（8）双排架宜先立内排立杆，后立外排立杆。每排立杆宜先立两头的，再立中间的一根，互相看齐后，立中间部分各立杆。双排架内、外排两立杆的连线要与墙面垂直。立杆接长时，宜先立外排，20、后立内排。六、安全施工技术措施1、材质及其使用的安全技术措施（1）扣件的紧固程度应在4050N.m，并不大于65N.m，对接扣件的抗拉承载力为3KN。扣件上螺栓保持适当的拧紧程度。对接扣件安装时其开口应向内，以防进雨水，直角扣件安装时开口不得向下，以保证安全。（2）各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100。（3）钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用。禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。（4）外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料混用。（5）严禁将外径48与51的钢管混合使用。2、脚手架搭设的安全技术措施（1)脚手架的基础必须经过硬化处理满足承载力要求，做到不积水21、不沉陷，顶板基础的混凝土必须达到设计强度的75%以上才能施工。(2)搭设过程中划出工作标志区，禁止行人、统一指挥、上下呼应、动作协调，严禁在无人指挥下作业。当解开与另一人有关的扣件时必先告诉对方，并得到允许，以防坠落伤人。(3)开始搭设立杆时，应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。(4)脚手架及时与结构拉结或采用临时支顶，以保证搭设过程安全，未完成脚手架在每日收工前，一定要确保架子稳定。(5)脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不得超过相邻连墙件以上两步。(6)在搭设过程中应由安全员、架子班长等进行检查、验收和签证。每两步验收一次，达到设计施工要求后挂合格牌一块22、。(7)外脚手架的卸荷严格采用15.5的钢丝绳通过梁上对拉螺栓孔与脚手架连接，严禁私自拆改。3、脚手架上施工作业的安全技术措施（1）施工前，应逐级进行安全技术教育及交底，落实所有安全技术措施和人身防护用品，未经落实时不得进行施工.（2）高处作业中安全标志、工具、仪表、电气设施和各种设备，必须经过专业技术培训和专业考试合格，持证上岗，并必须定期进行体格检查.（3）施工中对高处作业的安全技术设施，发现有缺陷和隐患时，必须及时解决，危及人身安全时，必须停止作业。（4）对进行高空作业遇有六级以上强风暴雨，应对高空作业安全设施逐一加以检查，发现松动、变形、损坏或脱落等现象，应立即修理完善。（5）结构外脚23、手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。（6）严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料放荷，施工荷载不得大于3KN/，确保较大安全储备。（7）结构施工时不允许多层同时作业，装修施工时同时作业层数不超过两层，临时性用的悬挑架的同时作业层数不超过1层。（8）当作业层高出其下连墙杆3米以上，且其上尚无连墙杆时，应采取适当的临时撑拉措施。（9）各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止附落物体伤人。（10）定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。4、安全防护措施（1）通道口防护措施在地面进出口24、设置安全通道，通道上空搭设安全防护棚，防护棚用双层脚手板铺设，层间相隔0.8m,两侧用脚手板绑扎，并用安全网封闭维护。在出入口上方设醒目安全标牌。（2）“三宝、四口”临边防护措施进入现场必须戴好安全帽，高空作业必须系好安全带，并经常检查，违者罚款。根据高处作业“四口”临边防护要求，边长在50cm-150 cm的洞口，设置以扣件接钢管而成网格，并在其上满铺脚手板，边长在150cm以上的洞口设1.2m高防护栏杆，横杆不少与3道，下设200mm高踢脚板，对预留洞口采取严密封盖，对电梯井洞口设1.2m高固定栅栏门，竖井每层管架上铺脚板封闭，每三层加设安全网一道；楼梯均设栏杆扶手，用安全网围护。墙面处的25、竖向洞口，凡落地的洞口，下边沿至楼板或底面低于80cm的窗台加设1.2m高临时防护栏杆，下设挡脚板。对邻近的人与物有坠落危险性的其它竖向的孔、洞口，均予以盖没或加以防护，并有固定其位置的措施主要通道口设安全警示牌，保证足够的采光和照明。5、文明施工（1）进入施工现场的人员必须戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿好防滑鞋等，现场严禁吸烟。（2）严禁酗酒人员上架作业，施工操作时要精力集中，禁止开玩笑和打闹。（3）脚手架搭设人员必须是经过考试合格的专业架子工，上岗人员定期体检，体检合格后方可发上岗证。（4）护身栏、脚手板、密目安全网等影响作业，班组支模时，如需拆改时应由架子工完成，其他人员不得拆改。（26、5）不准利用脚手架调运重物，作业人员不准攀登架子上下作业面。（6）脚手架使用时间较长，因此在使用过程中要进行检查，发现问题要及时解决。（7）不得截断架体。（8）施工人员严禁凌空投掷杆件、物料、扣件及其他物品不得乱扔。（9）脚手架堆放场地要做到整洁、摆设合理、专人保管，并建立严格领退料手续。（10）运至地面的材料应按指定地点随拆随运、分类堆放、当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。应随时整理、检查，按品种分规格堆放整齐，妥善保管。（11）架子上作业而是用电焊、氧割时，必须派专职人员做好防火工作，防止火星和切割物溅落而引发火灾。（12）六级以上大风、大学、大雾、大雨天气停止施工，在冬季、雨27、季要经常检查脚手板、斜道板和跳板上有无积雪、积水等杂物。若有，则应随时清扫，并要采取防滑措施。七、18m高部分脚手架计算书钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)、建筑地基基础设计规范(GB 50007-2002)、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范。一、参数信息1.脚手架参数 搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.20米，立杆的横距为0.90米，立杆的步距为1.80 米；计算的脚手架为双排脚手架搭设高度为 18.0 米，立杆采用单立管；内排架距离墙长度为0.30米；小横杆在上，搭接在大横杆上的小28、横杆根数为 3，间距0.4m；采用的钢管类型为 483；横杆与立杆连接方式为单扣件；扣件抗滑承载力系数为 0.80；连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.60 米，水平间距3.60 米，采用扣件连接在构造梁上部1/3区域； 连墙件连接方式为双扣件； 2.活荷载参数 施工荷载均布参数(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2； 3.风荷载参数 重庆省重庆地区，基本风压为0.40，风荷载高度变化系数z为1.25，风荷载体型系数s为1.13；考虑风荷载 4.静荷载参数 每米立杆数承受的结构自重标准(kN/m2):0.1161；脚手板自重标准值(kN/m2 ):0.350；栏杆挡29、脚板自重标准值(kN/m2):0.170；安全设施与安全网(kN/m2 ):0.005；脚手板铺设层数:4；脚手板类别:竹串片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆木； 5.地基参数 地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kN/m2):300.00； 基础底面扩展面积(m2):0.09；基础降低系数:0.4。 二、小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0.038 kN/m ；脚手板的荷载标准值: P2= 0.3501.200/4=0.105 kN/m ；30、活荷载标准值: Q=3.0001.200/4=0.900 kN/m；荷载的计算值: q=1.20.038+1.20.105+1.40.900 = 1.432 kN/m； 小横杆计算简图 2.强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下: 最大弯矩 Mqmax =1.4320.9002/8 = 0.145 kN.m； = Mqmax/W =28.543 N/mm2；小横杆的计算强度小于 205.0 N/mm2,满足要求！3.挠度计算:最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0.038+0.105+0.900 = 1.043 kN/m ； 最大挠度 V = 5.0131、.043900.04/(3842.060105121900.0)=0.355 mm；小横杆的最大挠度小于 900.0 / 150=6.000 与10 mm,满足要求！三、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。1.荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0.0380.900=0.035 kN；脚手板的荷载标准值: P2= 0.3500.9001.200/4=0.095 kN；活荷载标准值: Q= 3.0000.9001.200/4=0.810 kN；荷载的计算值: P=(1.20.035+1.20.095+1.40.810)/2=0.644 kN； 大横杆计32、算简图2.强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和。 均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.080.0381.2001.2002=0.005 kN.m； 集中荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.4170.6441.200= 0.322 kN.m； M = M1max + M2max = 0.005+0.322=0.328 kN.m 抗弯强度:= 0.328106/5080.0=64.524 N/mm2； 大横杆的抗弯强度= 64.524 小于f=205.0N/mm2； 3.挠度计算 最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不33、利分配的挠度和,单位:mm 均布荷载最大挠度计算公式如下: 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：Vmax= 0.6770.0381200.04 /(1002.060105121900.0) = 0.021 mm； 集中荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度： P=（0.035+0.095+0.810）/2=0.470kN V= 3.0290.4701200.03/ ( 100 2.060105121900.0 )= 0.979 mm； 最大挠度和：V= Vmax + Vpmax = 0.021+0.979=1.000 mm； 大横杆的最大挠度小于 1200.0 / 134、50=8.0 或者 10 mm,满足要求！ 四、扣件抗滑力的计算: 按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80， 该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 横杆的自重标准值: P1 = 0.0381.200=0.046 kN； 脚手板的荷载标准值: P2 = 0.3500.9001.200/2=0.189 kN； 活荷载标准值: Q = 35、3.0000.9001.200 /2 = 1.620 kN； 荷载的计算值: R=1.2(0.046+0.189)+1.41.620=2.550 kN； R 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架荷载标准值: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1161 NG1 = 0.11618.000 = 2.090 kN； (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹串片脚手板，标准值为0.35 NG2= 0.35041.200(0.900+0.3)/2 = 1.008 k36、N； (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆木，标准值为0.17 NG3 = 0.17041.200/2 = 0.408 kN； (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.20018.000 = 0.108 kN； 经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.614 kN； 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2 取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ= 3.0000.9001.2002/2 = 3.240 kN； 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 Wo37、 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Wo = 0.400 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Uz= 1.250 ； Us - 风荷载体型系数：Us =1.132 ； 经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 0.4001.2501.132 = 0.396 kN/m2； 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.23.614+ 1.43.240= 8.873 kN； 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2 38、NG+0.851.4NQ = 1.23.614+ 0.851.43.240= 8.192 kN； 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.3961.2001.8002/10 = 0.183 kN.m； 六、立杆的稳定性计算: 不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴心压力设计值 ：N =8.873 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm； 计算长度附加系数 ：K = 1.155 ； 计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：U = 1.500 计算长度 ,由公式 lo = kuh 确定 ：l39、o = 3.119 m； Lo/i = 197.000 ； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.186 ； 立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 8873.000/(0.186489.000)=97.550 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 97.550 小于 f = 205.000 N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N =8.192 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.40、58 cm； 计算长度附加系数 ： K = 1.155 ； 计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：U = 1.500 计算长度 ,由公式 lo = kuh 确定：lo = 3.119 m； Lo/i = 197.000 ； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.186 立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 8192.160/(0.186489.000)+183359.227/5080.000 = 126.164 N/mm2； 41、立杆稳定性计算 = 126.164 小于 f = 205.000 N/mm2 满足要求！ 七、最大搭设高度的计算: 不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： 构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为： NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.524 kN； 活荷载标准值 ：NQ = 3.240 kN； 每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.116 kN/m； Hs =0.1864.89010-4205.000103-(1.21.524 +1.43.240)/(1.20.116)=88.148 m； 脚手架搭设高度 Hs等于42、或大于26米，按照下式调整且不超过50米： H = 88.148 /(1+0.00188.148)=81.007 m； H= 81.007 和 50 比较取较小值。得到，脚手架搭设高度限值 H =50.000 m。 考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： 构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为： NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.524 kN； 活荷载标准值 ：NQ = 3.240 kN； 每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.116 kN/m； 计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw / (1.40.43、85) = 0.183 /(1.4 0.85) = 0.154 kN.m； Hs =( 0.1864.89010-4205.00010-3-(1.21.524+0.851.4(3.240+ 0.1864.8900.154/5.080)/(1.20.116)=69.468 m； 脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米： H = 69.468 /(1+0.00169.468)=64.955 m； H= 64.955 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 H =50.000 m。 八、连墙件的计算: 连墙件的轴向力计算值应按照下式计算： Nl = Nlw 44、+ No 风荷载基本风压值 Wk = 0.396 kN/m2； 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 12.960 m2； 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), No= 5.000 kN； 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算： NLw = 1.4WkAw = 7.191 kN； 连墙件的轴向力计算值 NL= NLw + No= 12.191 kN； 其中 - 轴心受压立杆的稳定系数,l为内排架距离墙的长度, 由长细比 l/i=300.000/15.800的结果查表得到0.949； A = 4.89 cm2；f=205.00 N/mm2； 连墙件45、轴向力设计值 Nf=Af=0.9494.89010-4205.000103 = 95.133 kN； Nl=12.191Nf=95.133,连墙件的设计计算满足要求 连墙件采用双扣件与墙体连接。 经过计算得到 Nl=12.191小于双扣件的抗滑力 16.0 kN，满足要求! 连墙件扣件连接示意图 九、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值: fg = fgkKc = 300.000 kN/m2； 其中，地基承载力标准值：fgk= 300.000 kN/m2 ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 0.4 ； 立杆基础底面的平均压力 ，p = 46、N/A =91.024 kN/m2 ； 其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 8.192 kN； 基础底面面积 (m2)：A = 0.090 m2 。 p=91.024 fg=120.000 kN/m2 。地基承载力的计算满足要求。八、21m高部分脚手架计算书建筑左立面支架高度21m，搭设高度超出其余3个立面3m，验算时按照最不利状态，参照敞开式脚手架模型进行计算，计算具体见下：一、参数信息: 1.脚手架参数 搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.20米，立杆的横距为0.90米，立杆的步距为1.80 米；计算的脚手架为双排脚手架搭设高度为 21.0 米，立杆采用单立管；内排架距离墙长度为47、0.30米；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 3；采用的钢管类型为 483；横杆与立杆连接方式为单扣件；扣件抗滑承载力系数为 0.80；连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.60 米，水平间距3.60 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件； 2.活荷载参数 施工荷载均布参数(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2； 3.风荷载参数 重庆地区，基本风压为0.40，风荷载高度变化系数z为1.25，风荷载体型系数s为0.10；考虑风荷载 4.静荷载参数 每米立杆数承受的结构自重标准(kN/m2):0.1161； 脚手板自重标准值(kN/m2 ):0.350；栏杆挡48、脚板自重标准值(kN/m2):0.170； 安全设施与安全网(kN/m2 ):0.005；脚手板铺设层数:4； 脚手板类别:竹串片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆木； 5.地基参数 地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kN/m2):300.00； 基础底面扩展面积(m2):0.09；基础降低系数:1.00。 二、小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 小横杆的自重标准值: P1= 0.038 kN/m ； 脚手板的荷载标准值: P2= 0.3501.200/4=0.10549、 kN/m ； 活荷载标准值: Q=3.0001.200/4=0.900 kN/m； 荷载的计算值: q=1.20.038+1.20.105+1.40.900 = 1.432 kN/m； 小横杆计算简图 2.强度计算 最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩， 计算公式如下: 最大弯矩 Mqmax =1.4320.9002/8 = 0.145 kN.m； = Mqmax/W =28.543 N/mm2； 小横杆的计算强度小于 205.0 N/mm2,满足要求！ 3.挠度计算: 最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 荷载标准值q=0.038+0.105+0.900 = 1.043 kN/m 50、； 最大挠度 V = 5.01.043900.04/(3842.060105121900.0)=0.355 mm； 小横杆的最大挠度小于 900.0 / 150=6.000 与10 mm,满足要求！ 三、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 1.荷载值计算 小横杆的自重标准值: P1= 0.0380.900=0.035 kN； 脚手板的荷载标准值: P2= 0.3500.9001.200/4=0.095 kN； 活荷载标准值: Q= 3.0000.9001.200/4=0.810 kN； 荷载的计算值: P=(1.20.035+1.20.095+1.451、0.810)/2=0.644 kN； 大横杆计算简图 2.强度计算 最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和。 均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.080.0381.2001.2002=0.005 kN.m； 集中荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.4170.6441.200= 0.322 kN.m； M = M1max + M2max = 0.005+0.322=0.328 kN.m 抗弯强度:= 0.328106/5080.0=64.524 N/mm2； 大横杆的抗弯强度= 64.524 小于f=205.0N/mm2； 3.挠度计算 52、最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和,单位:mm 均布荷载最大挠度计算公式如下: 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度： Vmax= 0.6770.0381200.04 /(1002.060105121900.0) = 0.021 mm； 集中荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度： P=（0.035+0.095+0.810）/2=0.470kN V= 3.0290.4701200.03/ ( 100 2.060105121900.0 )= 0.979 mm； 最大挠度和：V= Vmax + Vpmax = 0.021+0.979=1.00053、 mm；大横杆的最大挠度小于 1200.0 / 150=8.0 或者 10 mm,满足要求！ 四、扣件抗滑力的计算: 按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80， 该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 横杆的自重标准值: P1 = 0.0381.200=0.046 kN； 脚手板的荷载标准值: P2 = 0.3500.9001.20054、/2=0.189 kN； 活荷载标准值: Q = 3.0000.9001.200 /2 = 1.620 kN； 荷载的计算值: R=1.2(0.046+0.189)+1.41.620=2.550 kN； R 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架荷载标准值: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1161 NG1 = 0.11621.000 = 2.438 kN； (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹串片脚手板，标准值为0.35 NG2= 0.35041.255、00(0.900+0.3)/2 = 1.008 kN； (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆木，标准值为0.17 NG3 = 0.17041.200/2 = 0.408 kN； (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.20021.000 = 0.126 kN； 经计算得到，静荷载标准值NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.980 kN； 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值NQ= 3.0000.9001.2002/2 = 3.240 kN；56、 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Wo = 0.400 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Uz= 1.250 ； Us - 风荷载体型系数：Us =0.100 ； 经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 0.4001.2500.100 = 0.035 kN/m2； 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.23.980+ 1.43.240= 9.312 kN； 考虑风荷载时,立57、杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.23.980+ 0.851.43.240= 8.632 kN； 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.0351.2001.8002/10 = 0.016 kN.m； 六、立杆的稳定性计算: 不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴心压力设计值 ：N =9.312 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm； 计算长度附加系数 ：K = 1.155 ； 计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：U = 1.500 计算58、长度 ,由公式 lo = kuh 确定 ：lo = 3.119 m； Lo/i = 197.000 ； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.186 ； 立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 9312.000/(0.186489.000)=102.383 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 102.383 小于 f = 205.000 N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N =8.63259、 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm； 计算长度附加系数 ： K = 1.155 ； 计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：U = 1.500 计算长度 ,由公式 lo = kuh 确定：lo = 3.119 m； Lo/i = 197.000 ； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.186 立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 8631.720/(0.186489.000)+1619320/5080.60、000 = 98.090 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 98.090 小于 f = 205.000 N/mm2 满足要求！ 七、最大搭设高度的计算: 不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： 构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为： NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.542 kN； 活荷载标准值 ：NQ = 3.240 kN； 每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.116 kN/m； Hs =0.1864.89010-4205.000103-(1.21.542+1.43.240)/(1.20.116)=87.961、93 m； 脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米： H = 87.993 /(1+0.00187.993)=80.876 m； H= 80.876 和 50 比较取较小值。得到，脚手架搭设高度限值 H =50.000 m。 考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： 构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为： NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.542 kN； 活荷载标准值 ：NQ = 3.240 kN； 每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.116 kN/m； 计算立杆段由风荷载标准值产生的弯62、矩： Mwk=Mw / (1.40.85) = 0.016 /(1.4 0.85) = 0.014 kN.m； Hs =( 0.1864.89010-4205.00010-3-(1.21.542+0.851.4(3.240+0.1864.8900.014/5.080)/(1.20.116)=90.796 m； 脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米： H = 90.796 /(1+0.00190.796)=83.238 m； H= 83.238 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 H =50.000 m。 八、连墙件的计算: 连墙件的轴向力计算值应63、按照下式计算： Nl = Nlw + No 风荷载基本风压值 Wk = 0.035 kN/m2； 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 12.960 m2； 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), No= 5.000 kN； 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算： NLw = 1.4WkAw = 0.635 kN； 连墙件的轴向力计算值 NL= NLw + No= 5.635 kN； 其中 - 轴心受压立杆的稳定系数,l为内排架距离墙的长度,由长细比 l/i=300.000/15.800的结果查表得到0.949； A = 4.89 cm2；f=2064、5.00 N/mm2； 连墙件轴向力设计值 Nf=Af=0.9494.89010-4205.000103 = 95.133 kN； Nl=5.635Nf=95.133,连墙件的设计计算满足要求！ 连墙件采用双扣件与墙体连接。 经过计算得到 Nl=5.635小于双扣件的抗滑力 16.0 kN，满足要求! 连墙件扣件连接示意图 九、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p fg 地基承载力设计值: fg = fgkKc = 300.000 kN/m2； 其中，地基承载力标准值：fgk= 300.000 kN/m2 ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 0.4 ； 立杆基础65、底面的平均压力 ，p = N/A =95.908 kN/m2 ； 其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 8.632 kN； 基础底面面积 (m2)：A = 0.090 m2 。p=95.908 fg=120.000 kN/m2 。地基承载力的计算满足要求！九、脚手架拆除安全措施1、架子工必须组织专业架工并通过培训，考试合格，取得特种作业架工上岗证书，才能上岗作业，禁止非架工作业。2、正确使用个人防护用品和安全防护措施，进入施工现场必须戴安全帽，2米以上高空作业必须系安全带。3、老、弱、病、残人员及儿童不准进入施工现场，不准安排工作。4、从事高空作业定期体检，经过医生诊断，凡有高血66、压、心脏病、贫血病、残疾人员等，以及不适合高空作业的人员不准从事高空作业。5、高空作业人员衣着要灵便，禁止穿高跟鞋、拖鞋、硬底和带钉易滑鞋以及光脚从事高空作业。6、架工负责人安排专职保养工，负责施工现场，脚手架日常检查，保养和定期检查与维修，日常的检查和保养每日一次，定期的维护保养每月一次，如遇到强风或雷雨季节增加检查次数，在每次强风、雷雨过后都要认真检查整修后方可使用。7、每次拆除脚手架前，有架子工班长，设置周围地面栏杆，警戒标志，禁止入内，并要有专人看管，不准离开工作岗位。8、每次拆除脚手架前，一定要通过质检员、施工员、技术负责人同意后方可拆除。9、每次拆除外脚手架前，架子工班长亲自带领施67、工人员对脚手架设安全防护，全面检查修整，特别是每层楼连墙杆，从上而下进行认真检查，是否被解动、拆除，如有解动拆除，立刻进行补设连墙杆，要全面检查外脚手架上横向水平杆水平间距，扣件有没有松动或拆除，如有不符合规范必须补设横向水平杆，并拧紧扣件。外脚手架禁止探头板、飞板，要全面检查外脚手架上每道平网，四周平网必须接通牢固，不准有间隙，平网与平网垂直高度，不准超过10米高，如果检查不合格，必须马上整改，检查合格后才能进行拆除外脚手架。10、禁止先将连墙杆整层或数层拆除后再拆除外脚手架。11、架子工作业面上一定铺设竹板，不准有探头板，拆除外脚手架由上而下，一步一步进行拆除，拆除顺序：安全网、栏杆、脚手68、板、横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑、立杆，从内到外，便于传递。禁止上下同时拆除脚手架。12、拆除纵向水平杆、剪刀撑时，应先拆中间扣件，再拆两头扣件，由中间操作人员往下顺杆子，最后拆除连墙杆。13、分段拆除外脚手架，脚手架高差不准大于两步，如高差大于两步，必须进行加固，增加连墙杆，确保脚手架牢固，再进行拆除脚手架，当脚手架采用分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端进行加固，设置连墙杆，确保脚手架牢固，高差不准大于两步。14、拆除钢管、扣件、竹板、安全网由专人传递至室内，分散整齐归堆，不准破坏室内外成品，并及时运往楼下，按指定位置分层归堆，吊栏上堆放重量不准超过500公斤。3米以下钢管从吊栏转运，3米69、以上钢管用人传递下楼，保证安全，拆下来钢管扣件，竹板、安全网、钢丝绳等不准往底下抛。15、当脚手架拆除至下部最后一根长杆的高度（约6米）时应先在适当位置对脚手架进行加固，抛撑，确保脚手架牢固后，再拆除连墙杆。16、每次拆除外脚手架前，架工班长组织施工作业人员开会学习，架子工安全生产技术操作规程，并且对施工作业人员进行安全生产技术书面交底、签字。附录1：悬挑式卸料平台施工方案一、工程概况本工程总建筑面积4739.5m2，随楼层需要安装卸料平台，本平台为可拆卸、可周转的悬挑式型钢卸料平台,从第二层开始安装使用，安装利用轴与轴左侧窗洞口，靠轴设置。二、材料准备1、【16a槽钢、【14槽钢：235号钢70、，钢材应附有质量证明书并应符合设计要求及国家标准的规定。钢材断口不得有分层及表面锈蚀、麻点。2、电焊条：使用的电焊条E4315或E4316, 3.2必须有出厂合格证明。施焊接前应经过烘焙，严禁使用药物脱落、焊芯生锈的焊条。3、焊接机具: 采用电焊机。BX3-300型1台。三、卸料平台1、卸料平台的加工制作 卸料平台的规格为5.0m2.3m1.2m(长宽高)，悬挑长度为3m,锚固长度1.4m。主、次梁分别用16a槽钢、14槽钢，构件接触面用212的螺栓进行连接。平台上设有显著的限定荷载标识牌，本形式卸料平台限重为1.5T。防护栏采用483钢管。水平防护杆分别在架高900mm、1200mm处设立两71、道，竖直防护杆间距1.00m，并与四周槽钢腹部用212的螺栓进行连接。槽钢外侧面及防护栏均刷黄黑相间的油漆标识，并满挂密目安全网，栏杆底设180mm踢脚板。平台每侧设了两根637、27的钢丝绳，钢丝绳与结构上层板预埋件拉接。平台底面铺设模板，满铺、铺牢、两端用18号镀锌铁丝捆紧。吊环采用18光圆钢筋、横向与竖向平直部分的长度分别为20cm和40cm，半圆弧直径为100mm，与卸料平台的主梁16a槽钢焊接，所有构件施焊前，要先清除两槽钢接触面的铁锈、油垢等脏物。焊条不得受潮，焊芯上不得有锈痕。两槽钢接触面要满焊，焊缝金属表面的焊波要均匀，不得有裂纹、未熔合、夹渣、焊瘤、咬边、烧穿、弧坑和针状气孔72、等缺陷，焊接区不得有飞溅物。2、卸料平台的预埋件设置在须安装卸料平台的梁或板处预埋两个拉环，拉环使用的钢筋规格为27，加工成“几”字型，埋入板底筋以下或梁内，并与梁板内钢筋点焊或绑扎固定。等卸料平台在吊装基本完成时，再用同条件钢筋焊接，将槽钢固定。3、卸料平台的施工工艺（1）操作顺序卸料平台的加工制作拉环预埋位置放线预埋拉环卸料平台的承载试验卸料平台的合格验收卸料平台的起吊,安装。（2）卸料平台的承载试验及合格验收卸料平台加工制作完毕后，由项目部的安全员检查验收。其步骤如下： A、首先应检查各个焊点的焊缝质量及螺栓连接质量，严格按照上述卸料平台加工制作的要求查看。如果焊缝内部存在缺陷，应用弧气73、刨刨去缺陷，刨去长度应在缺陷两端各加50mm，刨削深度应将缺陷完全清除，露出金属母材，并经砂轮打磨后施焊，其施焊工艺应与原来的施焊工艺相同。同一焊缝连续返修次数不得超过三次。B、焊缝质量验收合格后，方可进行吊环承载试验。先用钢丝绳挂在四角的吊环上，用塔吊缓缓吊起，距地面50cm高度处停止，仔细查看角点处吊环焊缝有无变形，如存在变形要按上述返修措施重新施焊。在卸料平台每次周转之前，也要按上述方式检查吊环及其焊缝有无变形，以防止存在损伤变形和疲劳变形。C、在吊环承载验收合格后，再进行斜拉钢丝绳承载试验。仿照卸料平台正式吊装后的模式，现场搭设一卸料平台的简易装置，于平台上加1.5吨的荷载,按照设计角74、度斜拉钢丝绳,检验是否满足受力要求.（3）卸料平台的吊装:卸料平台经过上述验收合格后方可吊装.吊装时,先挂好四角的吊钩,传发初次信号,但只能稍稍提升平台,待放松斜拉钢丝绳,方可正式吊装.吊钩的两牵引绳应等长, 保证平台在起吊过程中平稳.吊装至预定位置后,先将平槽钢与预埋件固定后,再每侧用两根637、20的钢丝绳将卸料平台斜拉在其上一层的拉环上，紧固完毕后方可放松塔吊吊钩.卸料平台安装完毕后经验收合格后方可使用,要求提升一次验收一次.卸料平台的限重牌应挂在该平台的明显位置.四、卸料平台的限载设置卸料平台上按形式设限重1.5t的限定荷载标记牌,并根据堆放料具的类别,按如下数据标明堆放料具的数量.料75、具名称规格密度单位重量限载1.5t的单独堆放数量备注方木50100mm,长2.5m0.625g/cm35kg/根250块木模板0.931.83,厚18mm0.8 g/cm324.6kg60块架管483mm,长6米3.84kg/m23.04kg55根脚手架板厚5cm宽25cm,长3m0.25Kn/m218.75kg70块扣件1.2kg/个1000个五、安全技术措施1、平台吊装过程中划出工作标志区,禁止行人进入,统一指挥,上下呼应,动作协调,严禁在无人指挥下作业.2、在制作、安装过程中由安全员进行检查和验收.吊装完毕后,经安全员验收合格后方可使用.任何班组长和个人,未经同意不得任意变更平台的组件.76、3、严格控制平台上的荷载,不得超过上述设限要求值.堆料荷载不得靠边,要集中堆放在平台中部.同时平台上的施工荷载不得大于2.0 Kn/m2 .4、定期检查卸料平台,发现问题和隐患,在施工作业前及时维修加固,以达到坚固稳定,确保施工安全.5、拆卸平台时应划出作业区,周围设绳绑围栏或竖立警戒标志,地面应设专人指挥,禁止非作业人员进入.拆卸时要统一指挥,上下呼应,动作协调,以防坠落.六、文明施工要求1、进入施工现场的人员戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿好防滑鞋等，现场严禁吸烟。2、进入施工现场的人员不得随意拆除和移动标示牌。3、严禁喝酒人员作业，施工操作时要求精力集中，禁止开玩笑和打闹。4、电焊操作77、人员必须执证作业，施焊时，要做好防火工作，配备灭火器，防止火星和切割物溅落引起火灾。5、六级以上大风，大雪，大雾。大雨天气停止卸料平台的吊装及堆料作业。6、在雨季要经常检查平台上有无积水等物，若有则应随时清扫，并要采取防滑措施。7、随时堆码随时吊走，工完场清，严禁在卸料平台上堆存材料。附录2：悬挑卸料平台计算书 一、参数信息: 1.荷载参数 脚手板类别：木脚手板，脚手板自重标准值(kN/m2)：0.35；栏杆、挡杆类别：栏杆木，栏杆、挡板脚手板自重标准值(kN/m2)：0.17； 施工人员等活荷载(kN/m2):2.00，最大堆放材料荷载(kN):15.00。 2.悬挑参数 内侧钢绳与墙的距离78、(m)：2.60，外侧钢绳与内侧钢绳之间的距离(m)：0.50；上部拉绳点与墙支点的距离(m)：30；钢丝绳安全系数K：10.00，计算条件：铰支预埋件的直径(mm)：18.00。 3.水平支撑梁 主梁槽钢型号：16a号槽钢槽口水平 ； 次梁槽钢型号：14a号槽钢槽口水平 ； 次梁槽钢距(m)：1.00，最近次梁与墙的最大允许距离(m)：0.60。 4.卸料平台参数 水平钢梁(主梁)的悬挑长度(m)：30，水平钢梁(主梁)的锚固长度(m)：1.40；计算宽度(m)：2.30。 二、次梁的计算: 次梁选择14a号槽钢槽口水平，间距1.00m，其截面特性为： 面积A=18.51cm2，惯性距Ix=79、563.70cm4，转动惯Wx=80.50cm3，回转半径ix=5.52cm， 截面尺寸：b=58.0mm,h=140.0mm,t=9.5mm。 1.荷载计算 (1)脚手板的自重标准值：本例采用木脚手板，标准值为0.35kN/m2； Q1 = 0.35 1.00= 0.35kN/m； (2)最大的材料器具堆放荷载为15.00kN，转化为线荷载： Q2 = 15.00/ 30/ 2.30 1.00= 1.81kN/m； (3)槽钢自重荷载 Q3= 0.14kN/m； 经计算得到，静荷载计算值 q = 1.2(Q1+Q2+Q3) = 1.2(0.35+1.81+0.14) = 2.76kN； 经计80、算得到，活荷载计算值 P = 1.4 2.00 1.00 2.30= 6.44kN。 2.内力计算 内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，计算简图如下： 最大弯矩M的计算公式为： 经计算得到，活荷载计算值 M = 2.762.302/8+6.442.30/4=5.53kN.m。 3.抗弯强度计算 其中 x - 截面塑性发展系数，取1.05； f - 钢材抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； 经过计算得到强度=5.53103/(1.0580.50)=65.44N/mm2； 次梁槽钢的抗弯强度计算 f,满足要求! 4.整体稳定性计算 其中，b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定81、系数，按照下式计算： 经过计算得到 b=5709.5058.00235/(2.30140.00235.0)=0.98； 由于 b大于0.6，按照下面公式计算： 得到 b=0.781； 经过计算得到强度=5.53103/(0.78180.500)=87.99N/mm2； 次梁槽钢的稳定性计算 f,满足要求! 三、主梁的计算: 根据现场实际情况和一般做法，卸料平台的内钢绳作为安全储备不参与内力的计算。 主梁选择16a号槽钢槽口水平，其截面特性为： 面积A=21.95cm2,惯性距Ix=866.20cm4,转动惯量Wx=108.30cm3,回转半径ix=6.28cm； 截面尺寸，b=63.00mm,82、h=160.00mm,t=10.0mm； 1.荷载计算 (1)栏杆与挡脚手板自重标准值：本例采用栏杆木，标准值为0.17kN/m； Q1 = 0.17kN/m； (2)槽钢自重荷载 Q2=0.17kN/m 经计算得到，静荷载计算值 q = 1.2(Q1+Q2) = 1.2(0.17+0.17) = 0.41kN/m 经计算得到，次梁集中荷载取次梁支座力 P = (2.762.30+6.44)/2=6.40kN 2.内力计算 卸料平台的主梁按照集中荷载P和均布荷载q作用下的连续梁计算。 悬挑卸料平台示意图 悬挑卸料平台水平钢梁计算简图 经过连续梁的计算得到: 悬挑水平钢梁支撑梁剪力图(kN) 悬83、挑水平钢梁支撑梁弯矩图(kN.m) 悬挑水平钢梁支撑梁变形图(mm) R1 = 18.191 kN； R2 = 8.871 kN。 最大支座反力为 Rmax=18.191kN.m； 最大弯矩 Mmax=7.274kN.m； 最大挠度 V=3.423mm。 3.抗弯强度计算 其中 x - 截面塑性发展系数，取1.05； f - 钢材抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； 经过计算得到强度 =7.27106/1.05/108300.0+1.57104/2195.000=71.104N/mm2； 主梁的抗弯计算强度 71.104小于f=205.00，满足要求! 4.整体稳定性计算 其中 b84、 - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： 经过计算得到 b=57010.063.0235/(3600.0160.0235.0)=0.623； 由于 b大于0.6，按照下面公式计算： 计算得到 b=0.618； 经过计算得到强度 =7.27106/(0.618108300.00)=108.74N/mm2；主梁槽钢的稳定性计算 =108.74 f=205.00,满足要求! 四、钢丝拉绳的内力计算: 水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算， 其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。 各支点的支撑力： RCi=RUisini； 根据以上公式计算得到外钢绳的拉力为：85、 RU1=24.01kN； 五、钢丝拉绳的强度计算: 钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算，为24.01kN； 如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 其中Fg- 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg - 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)； 计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)； - 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； K - 钢丝绳使用安全系数。计算中Fg取24.005kN，=0.820,K=10.000，得到：d=24.2mm。 钢丝绳最小直径必须大于25.000mm才能满足要求！ 六、钢86、丝拉绳吊环的强度计算: 钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N为： N=RU=24005.432N。 钢板处吊环强度计算公式为： 其中， f为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10.9.8， 在物件的自重标准值作用下，每个吊环按2个截面计算的。吊环的应力不应大于50N/mm2， f = 50.0N/mm2； 所需要的吊环最小直径 D=24005.44/(3.14250.002)1/2=24.7mm。 七、操作平台安全要求: 1.卸料平台的上部位结点，必须位于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设备上； 2.斜拉杆或钢丝绳，构造上宜两边各设置前后两道，并进行相应的受力计算； 3.卸料平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，建筑物锐角口围系钢丝绳处应加补软垫物，平台外口应略高于内口； 4.卸料平台左右两侧必须装置固定的防护栏； 5.卸料平台吊装，需要横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳，经过检验才能松卸起重吊钩； 6.钢丝绳与水平钢梁的夹角最好在45-60度； 7.卸料平台使用时，应有专人负责检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复； 8.操作平台上应显著标明容许荷载，人员和物料总重量严禁超过设计容许荷载，配专人监督。