1、江海花园南区11-1、11-2（含商铺S-6）、11-6、地下室H 电梯井支护及开挖施工方案目 录第一章.编制依据1第二章.工程概况12.1设计情况12.2现场情况22.3.地质情况22.4.水文概况3第三章.施工计划43.1材料、机械设备计划43.2 劳动力计划53.3 施工进度计划63.4施工管理组织机构图63.5 施工总体顺序7第四章.主要施工方法84.1施工测量84.2钢板桩施工工艺84.3基坑土方开挖134.5土方回填154.6基坑及地面的降、排水154.7基坑监测16第五章.施工应急预案175.1现场可能发生的紧急情况175.2应急救援组织机构185.3应急设备和设施215.4施工2、应急措施21第六章. 工程质量保证措施246.1质量目标246.2各分项工程质量控制246.3质量管理保证体系246.4质量管理制度256.5质量责任制266.6质量保证措施28第七章. 确保安全、文明生产的技术组织措施297.1保证安全的措施297.2环境保护317.3安全防护措施31第八章. 工期保证措施338.1施工技术力量的保证338.2工期保证制度34第九章. 雨季、台风施工技术措施及预防、应急措施359.1雨季施工技术措施359.2雨季及台风条件下事故的预防及其应急预案36第十章 相关计算3710.1 11-1栋电梯井计算书3710.2 11-6栋电梯井计算书6010.3 11-23、栋电梯井计算书81第十一章 相关附图95 98第一章.编制依据序号编制依据1江海花园南区11-1、11-2、11-6栋岩土工程勘察报告2广东新豪斯建筑设计有限公司设计的图纸3建筑施工计算手册中国建筑工业出版社4建筑基坑支护技术规程（JGJ1202012）5建筑地基基础设计规范（GB500072011）6建筑地基处理技术规范（JGJ792002）7建筑基坑工程监测技术规范(GB50497-2009)8建筑机械使用安全技术规程（JGJ33-2012）9施工现场临时用电安全技术规范（JGJ46-2005）10基坑周边场地环境条件11建筑桩基技术规范（JGJ94-2008）12建筑基坑支护工程技术规程4、（DBJ/T15-20-97）13锚杆喷射混凝土支护技术规范（GB50086-2001）14混凝土结构设计规范（GB50010-2012）15建筑地基基础施工及验收规范（GB50202-2002）16住建部危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质（2009）87号17广东省住建厅关于危险性较大的分部分项工程安全管理办法的实施细则粤建质（2011）13号文第二章.工程概况2.1设计情况江海花园南区11-1、11-2（含商铺S-6）、11-6、地下室H项目位于江门市江海区五邑路北侧，东临德泉路，南侧为在建的4-10、5-20，西侧为在建的10-2栋，北侧邻近麻园河，交通便利，环境宜人。总建筑面积为5、76237平方米，包括高层住宅以及其裙楼、地下室车库。地上部分为住宅、架空层、商业服务网点以及公建配套，总建筑面积65893平方米；地下部分为车库总建筑面积10344平方米。高层住宅18-22层，建筑总高度75米；地下室1层，战时为人防，平时用作机动车库。该项目是由江门市东华房地产开发有限公司投资兴建的住宅楼。由广东新豪斯建筑设计有限公司进行设计，由广东省城规建设监理有限公司进行监理单为。安监单位是江门市江海区安监站，质监单位是江门市江海区质监站。本工程11-1、11-6栋分别有3个电梯井，11-2栋有2个电梯井，电梯井开挖采用钢板桩进行支护开挖。2.2现场情况本项目位于江海区五邑路北侧，东临6、德泉路，南侧为小区已建的4-10栋、5-20栋，西侧为在建的10-2栋，北侧邻近麻园河。塔楼及地下室承台、底板面标高为-5.40m（0.000相当于绝对标高4.600m）， 现场先开挖地下室，场地开挖后，根据现场测量数据显示，地下室开挖地面平均标高约为-5.8m，电梯井承台底标高为-8.85m，开挖深度为3.15m由于现场可利用空地较少,采用局部支护进行开挖，为了保证现场施工安全及施工进度，我司拟采用III型6m长拉森钢板桩支护方式进行电梯井承台开挖施工。2.3.地质情况根据江门市建筑设计院提供的岩土工程勘察报告，经勘察查明，场地地基岩、土层分布及其特征按地层时代、岩性、成因和风化程度划分，自7、上而下分述如下：素填土（Qml）灰黄、褐黄色，主要由粉质粘土回填而成，含中粗砂、碎石、砖块等，松散。该层分布广，厚底为1.00-3.20m。淤泥质土（Qmc）：灰黑色，主要有粘粒组成，含粉细组成，含粉细砂及腐植质，部分夹薄层粉细砂及淤泥，流塑。该层分布广，厚度为2.20-5.40m细砂（Qal）：灰黑、灰黄、浅黄色，主要由细砂组成，含中砂、粉砂、粗砂，松散，饱和。该层分布较广，厚底为0.30-1.00m。粉质粘土（Qel）：褐黄、褐红、灰黄、紫红色，主要由粘粒组成，含粉细砂，为混合岩风化残积土，可塑。该层分布广，厚底为1.10-8.40m。粉质粘土（Qel）：褐黄、褐红、灰黄、紫红色，主要由粘8、粒组成，含粉细砂，为混合岩风化残积土，硬塑。该层分布广，厚底为2.10-8.20m。全风化混合岩（3）：褐黄、紫红、褐灰色，残留条带状构造，岩石已完全风化成粉质粘土，坚硬。该层分布广，厚度为1.50-7.50m。强风化混合岩（3）：褐黄、褐灰、紫红、灰黄色，残余条带状构造，岩石强烈风化成土状半土半岩状，节理裂隙发育。岩芯破碎，易掰碎，遇水软化。属极软岩，岩体基本质量等级V级。该层分布较广，厚度为1.2-10.6m。中风化混合岩（3）：灰褐、浅灰、灰青色，条带状构造，岩石较新鲜、致密，节理面见铁锰质侵染。岩芯呈短柱状，锤击声不清脆，不易击碎。属较软岩，岩体基本质量等级IV级。该层厚度1.60-59、.90m。2.4.水文概况据钻孔观测，场地地基分布有地下水，属孔隙裂隙水，勘察期间地下水埋深为0.60-2.50m（从孔算起），水位标高为0.57-3.44m。地下水主要赋存于第四系冲积土层、残积土层的孔隙及下部全、强、中风化混合岩的节理裂隙中，其中，细砂富水性较好，透水性较强，属于强透水层。地下水动态随季节变化。地下水主要接受大气降水和侧向地下径流的补给，消耗于蒸发并向邻近低洼处排泄。钻探过程中未见严重漏水和突然涌水等不良现象。经11、12号孔地下水水质检测（祥见水质检测报告），按岩土工程勘察规范GB50021-2001（2009年版）判定，场地环境类型为II类，地下水对混凝土结构有微腐蚀，10、对钢筋混凝土结构中钢筋有微腐蚀。第三章.施工计划3.1材料、机械设备计划钢板桩支护所需材料、机械设备等（见下表）结构施工所用的混凝土罐车、振动棒、电焊机、钢筋加工机械等由现场根据施工情况进行组织。施工用电的备用电源采用250KVA柴油发电机，在总体施工组织设计中已有安排，桩基施工时已进场。基坑支护材料及机械设备表序号材料（机械）名称规格产地来源数量1拉森钢板桩III型6m日本上海约1500m2钢板桩机日立550日本上海2台3液压高频振动锤SV-40L台湾上海3台4型钢导架/昆明昆明2套7汽车吊30T徐州昆明1台8污水泵50昆明昆明10台9挖掘机PC200日本上海2台10自卸汽车5t昆明昆明6辆11、SV-40L液压高频振动锤参数：3.2 劳动力计划 项目施工采用集中管理，流水作业。现场设一个工点来配备劳动力，现场设管理人员 4 名，技术人员 2 名，负责包括施工管理、技术等方面的工作。其余工种人员数量配备如下表：主要劳动力需求计划序号工种人数1装吊工52泥水工63普工104打桩工6其中施工负责人、专兼职安全员、工班长、技术人员由施工企业正式 职工担任，并根据工程情况适当配备若干劳务工人。3.3 施工进度计划具体的施工进度计划详见下图：3.4施工管理组织机构图本工程实行项目法管理，计划设一项目经理部，实行项目经理负责制。项目经理部将在项目公司经理的领导下，严格按ISO9001：2000质量12、体系要求运作。项目经理部的设置同本标段总体施工组织设计，具体构架如下：项目经理工程技术部质量安全部机械设备部工程材料部预算财务部文明施工部项目部总工程师项目副经理副项目公司本工程我司保证以足够的技术力量和施工力量投入，确保工程按质按量按期完成。各职能部门、岗位的职责分工详见总体施工组织设计的相关内容。3.5 施工总体顺序第一步：进行基坑支护结构施工；第二步：分层分段开挖 基坑土方；第三步：电梯井钢板桩施工；第四步：电梯井土方开挖；第五步：电梯井承台垫层、砖胎模施工；第六步：承台施工；第七步：钢板桩拔出第四章.主要施工方法4.1施工测量4.1.1测量控制网点1、测量要求：测量工作必须严格按GB513、0026-2007工程测量规范有关要求实施，记录表格及测量成果表格按有关规定的统一表格办理，做到齐全、规范化。2、施工测量控制网点由项目部施工测量组负责建立和管理。在开工进场后，施工测量组首先对设计单位移交的控制点进行认真复核，准确无误后方可进行施工测量控制网点的布设。测量控制标点桩用砼预制或就地现浇并用钢筋刻十字丝作定位，当有固定岩石或建筑物时可设在岩石或建筑物上，布设后还应对其成果进行认真复核。并将设复核测量成果上报监理单位、业主审批验收合格后再进行使用。4.1.2各分部分项工程测量1、布设控制网点布设时应考虑其控制范围应满足对整个场地范围的施测。各测量控制标点均应有精确的坐标及高程。2、14、控制网点布设后由项目部统一管理，对测量标桩、标志等测量成果，施工队施工时注意保护，不得随意破坏。3、根据施工进度情况，用全站仪测放各开挖区、并作出明显标线。4、施工过程中的测量控制：由于机械施工进度快，采用全站仪进行追踪测量控制，严格控制开挖边线、各部位标高，使其达到设计和规范要求。4.2钢板桩施工工艺4.2.1施工工艺流程钢板桩施工顺序:放线定位板桩定位放线挖槽安装吊机安装导向定位托架施打板桩挖土垫层施工承台及剪力墙柱施工土方分层回填拔除板桩。4.2.2施工的一般要求1、钢板桩的设置要符合本方案的要求，便于基础施工，即在基础最突出的边缘外留有5001500mm砌筑砖胎膜的余地，根据工程施工要15、求，在基础最突出的边缘外留的工作面，主要是考虑承台开挖及砖胎膜的砌筑。2、基坑护壁钢板桩的平面布置形状应尽量平直整齐，避免不规则的转角，以便标识各钢板桩的使用。各周边尺寸尽量符合板桩模数。3、基坑采用日本产的拉森桩III型6m钢板桩支护。拉森型钢板桩用吊车就位后采用履带式液压机挖土机配SV-40L的液压振锤打桩机施打。施打前一定要认真放出准确的支护桩中线。考虑到在施工中，钢板桩容易向一边倾斜，由于倾斜误差积累不易纠正，难以控制钢板桩的平直度，所以钢板桩施工拟采用屏风式打入法。屏风式打入法不易使板桩发生屈曲、扭转、倾斜和墙面凹凸，打入精度高，易于实现封闭合拢。施工时，将1020根钢板桩成排插入导16、架内，使它呈屏风状，然后再施打。4.2.3钢板桩的施工为了便于土方开挖，钢板桩至承台外边缘的工作面按附图中电梯井平面图留置，局部位置要求作适当调整。本工程地基土土层比较复杂，基坑开挖深度大、施工难度高。结合本工程实际情况，根据目前省内建筑业的发展特点，基坑支护是本工程的较大的难点和重点之一。拟采用Z550型液压振动沉桩机作为沉入钢板桩主要动力，投入钢板桩打拔桩机2台用于施工。打拔桩机为挖掘机(日立550)加液压高频振动锤改装而成，为仿荷兰产振动锤,激振力220KN。4.2.4钢板桩的检验、吊装、堆放1、钢板桩的检验钢板桩运到工地后，需进行整理，清除锁口内杂物(如电焊瘤渣,废物填充)，对缺陷部位17、加以整修。锁口检查的方法:用一块长约2米的同类型，同规格的钢板桩作标准，将所有同型号的钢板桩做锁口通过检查。对于检查出的锁口扭曲及“死弯”进行校正。为确保每片钢板桩的两侧锁口平行，尽可能使钢板桩的宽度都在同一宽度规格内，需要进行宽度检查。检查方法为：对于每片钢板桩分为上中下三部分用钢尺测量其宽度，使每片桩的宽度在同一尺寸内，每片相邻数差值以1cm以内为宜。对于肉眼看到的局部变形可进行加密测量，对于超出偏差的钢板桩应尽量不用。钢板桩的其他检查：对于桩身残缺，残迹，不整洁，锈皮，卷曲等都要做全面检查，并采取相应措施，以确保正常使用。锁口润滑及防渗措施，对于检查合格的钢板桩，为保证钢板桩在施工过程中18、能顺利插拔，并增加钢板桩在使用时防渗性能。每片钢板桩锁口都须均匀涂以混合油，其体积配合比为黄油：干膨润土：干锯沫5：5：1。2、钢板桩吊运装卸钢板桩宜采用两点或三点吊。吊运时，每次起吊的钢板桩根数不宜过多，并应注意保护锁口免受损伤。吊运方式有成捆起吊和单根起吊，成捆起吊通常采用钢索捆扎，而单根吊运常用专用的吊具。3、钢板桩堆放钢板桩堆放的地点，要选择在不会因压重而发生较大沉陷变形的平坦而坚固的场地上，并便于运往打桩施工现场。堆放时应注意以下事项：堆放的顺序、位置、方向和平面布置等应考虑到以后的施工方便；钢板桩要按型号、规格、长度分别堆放，并在堆放处设置标牌说明；钢板桩应分层堆放，每层堆放数量一19、般不超过根，各层间要垫枕木，垫木间距一般为34米，且上、下层垫木应在同一铅垂线上，堆放的总高度不宜超过2米。4.2.6导架的安装在钢板桩施工中，为保证沉桩轴线位置的正确和桩的竖直，控制桩的打入精度，防止板桩的屈曲变形和提高桩的贯入能力，一般都需要设置一定刚度的、坚固的导架。导架的使用，以提高打入的精度，其内空尺寸依所打入的板桩型号而定，导架做法详下图：安装导架时应注意以下几点：（1） 采用经纬仪和水平仪控制和调整其位置。（2） 通过测量组抄平定出导架中心线，再将导架安装于三角托架上，三角托架采用角钢（L200*14）焊接而成，与导架配套使用。（3）导架的高度要适宜，要有利于控制钢板桩的施工高度20、和提高施工工效。（4）导架不能随着钢板桩的打设而产生下沉和变形。（5）导架的位置应尽量垂直，并不能与钢板桩碰撞、挤压。（6）导架安装后，背面与桩面之间的空隙用焊接连接，确保钢导架与各桩面密贴。4.2.7钢板桩施打钢板桩施工要正确选择打桩方法、打桩机械和流水段划分，以便使打设后的板桩墙有足够的刚度和良好的防水作用，且板桩墙面平直，以满足基础施工的要求，对封闭式板桩墙还要求封闭合拢。根据现场施工条件，可采用单独打入法及屏风打入法。单独打入法是从一角开始逐块插打，每块钢板桩自起打到结束中途不停顿。因此，桩机行走路线短，施工简便，打设速度快。但是，由于单块打入，易向一边倾斜，累计误差不易纠正，墙面平直21、度难以控制。其施工程序如下：1、先由测量人员定出钢板桩围堰的轴线，可每隔一定距离设置导向桩，导向桩直接使用钢板桩，然后挂绳线作为导线，打桩时利用导线控制钢板桩的轴线，在轴向法向要求的情况下，采用导向架。2、准备桩帽及送桩：打桩机吊起钢板桩，人工扶正就位。3、单桩逐根连续施打，注意桩顶高程不宜相差太大。4、在插打过程中随时测量监控每块桩的斜度不超过2，当偏斜过大不能用拉齐方法调正时，拔起重打。4.2.8钢板桩防渗漏措施钢板桩主要依靠锁口自身密实性进行防漏，但是如果锁口不密、外侧水压力过大，钢板桩围堰会出现渗漏。根据施工经验，可采取如下措施进行预防和处理。1）施工时的预防渗漏措施。钢板桩渗漏一般出22、现在锁口位置，因此施工过程中重点加强对锁口的检查。施工前用同型号的短钢板桩做锁口渗漏试验，检查钢板桩锁口松紧程度，过松或过紧都可能导致钢板桩施工后渗漏；施打前在钢板桩锁口内抹黄油；施打时控制好垂直度，不得强行施打，损坏锁口。2）施工后的小渗漏处理。抽水后发现钢板桩锁口漏水，但不太严重时，可用破棉絮或勃土对渗漏位置填堵。3）施工后的大渗漏处理。对于渗漏较大时，则可用快速堵漏剂将锁口位置进行封堵；渗漏严重时，在钢板桩围堰渗漏外侧堵砂袋或散装细颗粒堵漏物（如木屑、炉渣、谷糠等）, 内侧用板条、棉絮、麻绒等在板内侧嵌塞。4）钢板桩支护转角处采用角桩，如连接不够紧密，发生流砂现象，故需进行压密注浆，注浆23、数量为34根。4.2.9钢板桩的拔除钢板桩在承台、系梁、墩柱、盖梁等下部结构施工结束，相应部位的砼强度要达到75%以上，基坑回填后拔除，修整后以便重复使用。拔除钢板前，应仔细研究拔桩方法顺序和拔桩时间及土孔处理。否则由于拔桩的振动影响，以及拔桩带土过多会引起地面沉降和位移，会给已施工的地下结构带来危害。设法减少拔桩带土十分重要，目前主要采用灌水、灌砂措施。（1） 拔桩方法本工程拔桩采用振动锤拔桩：利用振动锤产生的强迫振动，拢动土质，破坏钢板桩周围土的粘聚力，依靠附加起吊力的作用将桩拔除。（2） 拔桩时应注意事项 拔桩起点和顺序：对封闭式钢板桩墙，拔桩起点应离开角桩5根以上。可根据沉桩时的情况确24、定拔桩起点，必要时也可用跳拔的方法。拔桩的顺序最好与打桩时相反； 振打与振拔：拔桩时，可先用振动锤将板桩锁口活以减小的粘附，然后边振边拔。对较难拔除的板桩可先用柴油锤将桩振下100300mm，再与振动锤交替振打、振拔。有时，为及时回填拔桩后的土孔，当把板桩拔至比基础底板略高时暂停引拔，用振动锤振动几分钟，尽量让土孔填实一部分； 起重机应随振动锤的启动而逐渐加荷，起吊力一般小于减振器弹簧的压缩极限； 供振动锤使用的电源为振动锤本身额定功率的1.22.0倍； 对引拔阻力较大的钢板桩，采用间歇振动的方法，每次振动15min，振动锤连续不超过1.5h； 拔桩前用拔桩机卡头紧桩头，使起拔线与桩中心线重合25、； 拔桩开始略送吊钩，当振动机振11.5min后，随振幅加大拉紧吊钩，并缓慢提升； 钢板桩起到可用吊车直拉起吊来，停振。钢板桩同时振几根时，用落锤打散。振出的钢板桩及时吊出，起吊点必须在桩长的1/3以上部位。拔桩过程中，随时观察吊机尾部翘起情况，防止倾覆。 钢板桩逐根试拔，易拔桩先拔。起拔时用落锤向下振动少许。待锁口松动后在拔起。 拔出的钢板桩进行修整，并用冷湾调直后待用。4.2.10钢板桩土孔处理对拔桩留下的桩孔，必须及时回填处理。回填的方法采用填入法，填入法所用材料为石屑。4.3基坑土方开挖因开挖量较大，土层情况复杂，先施打工程管桩后开挖土方，基坑开挖过程中，截桩同时进行，截桩后费桩头同土26、方一起运出。基坑开挖深度大必须采用挖掘机配合人工挖土，机械操作视觉盲区较多；施工面狭窄，势必造成人工及机械施工效率大大降低，给土方开挖造成非常大的难度，根据本工程特点，基坑开挖采取由中间向两边开挖的顺序分层分段开挖。据以往的施工经验及本基坑的具体情况，开挖时应注意以下事项：（1）基坑开挖的平面位置、平面尺寸和深度必须符合设计图纸和技术规范的要求。土方开挖由专人指挥，采取分层分段对称开挖，开挖过程中避免机斗碰撞内支撑。开挖中要严格遵循“分层开挖、严禁超挖”及“大基坑小开挖”的原则。当挖至标高接近基础底板标高时，边抄平边配合人工清槽，防止超挖，防止土方坍塌。（2）基坑开挖施工至基础底标高时，进行人27、工清理，并在24小时内必须完成砼垫层的浇筑。垫层延伸至支护结构边，以利坑内基础作业，并在一定程度上避免坑底隆起。（3）土方开挖后由自卸运土车运输至弃土场集中堆放，方便以后回填土，如现场有足够土回填，可按甲方要求运走，坑边5m范围内不准堆积弃土及堆载过多其他材料。（4）车辆行车及机械配备采用挖掘机进行开挖，自卸汽车和推土机、装载机配合作业。视天气及交通情况合理配置机械。（5）基坑土方开挖，基坑土方必须分层均衡开挖，每层开挖高度不宜超 2m。以确保开挖过程土体的稳定。土方开挖过程中，防止土方开挖设备碰撞支护结构、工程桩。（6）土方开挖与地下结构施工过程中基坑周边不得堆载，土方开挖至设计标高后应立即28、浇捣砼垫层。（7）基坑开挖过程中，若发现局部漏水现象，应立即停止开挖，用人工堵漏或注浆方法进行封堵，以防止周围地面沉降。发生异常情况时，应立即停止挖土，并应立即查清原因和采取措施，方能继续挖土。开挖后基坑暴露的时间应尽可能短。4.4土方回填待砼强度达到设计强度的75%，经检验符合要求并经监理工程师批准，方可进行回填作业，回填土严格按技术规范的规定进行。基坑土方回填应配合内支撑的拆除同步进行。填料选用现场的天然土夹石，回填采用人工夯填，分层厚度20cm。4.5基坑及地面的降、排水4.5.1基坑降排水因基坑开挖深度较深，为避免地下水对土体产生影响，及时排除基坑内积水，根据场地地下水埋藏条件、基坑开29、挖深度及本工程实际情况，在基坑底设置一道300300mm的排水沟排泄基坑内积水，主要在坑内周围位置设置积水井，积水井尺寸为800mm800800mm。土方开挖过程中的抽水，主要采用机械挖临时积水井的方法进行降水，将地下渗透水汇流在电梯井基坑的临时积水井内，再采用污水泵抽至地下室基坑外排除。4.5.2地面防渗措施（1）严格控制基坑四周的用水点。（2）基坑四周作好排水措施，修筑排水沟，防止人工或雨水流入坑内。（3）妥善处理各种管道渗漏水。4.5.3抽水设备配置基坑渗水量的计算：上式中：Q-基坑总渗水量，m3/h； s-地下水面到基坑底面距离,m； U-围堰总长，m； q-单位渗水量，m3/h； K30、-渗透系数，m/h。取基坑最不利位置为代表进行计算，s取值3.15m，U取值30m，q=0.3 m3/h,K取粉土，其值为1m/h。按上述公式进行计算，Q=28.35m3/h。水泵的选择：每台水泵的排水量q=2.2D2，按出口直径5cm计算，则每台水泵的排水量为55m3/h,设备总排水量V=1.5Q=42.525m3/h,则需要每个电梯井基坑1台水泵，本方案为安全起见，选择10台水泵，防止水泵故障影响排水效果。4.6基坑监测电梯井基坑围护结构的安危关系到本工程的安全，因此必须采取信息施工的方法对基坑施工的全过程进行监测。 4.6.1监测工作的主要内容如下： a坡顶沉降b坡顶水平位移 4.6.231、监测时间及问隔 a在土方开挖之前应进行基数测量。 b在每层土方开挖前后，支护完成前后，工况发生变化时应进行测量，其它正常情况下每天测量一次，如发现变形速率增大或总变形较大时应加密测量次数。 基坑支护施工及使用过程中，应安排专人进行巡视检查。 施工单位应与监测单位密切配合，做好检测元件的安放及保护工作。 监测过程中发现有异常情况必须及时通知施工单位及设计人员，施工单位应有紧急防患措施，以防发生工程事故。 在基坑支护结构的施工与使用过程中，应对支护结构进行监测，若遇到下列情况之一时，应立即报警，若情况比较严重，应立即停止施工，并对支护结构采取应急措施。1）地面沉降接近 20mm，桩顶位移接近 2032、mm，支护结构最大水平位移大于基坑开挖深度的 1/200。支护结构水平位移速率连续三天 3mm/d，且不能收敛。2）支护结构的支撑休系中有个别构件出现应力骤增 ,压屈 ,断裂 ,松驰或拨出的迹象.3）基坑底部或周围土体出现可能导致剪切破坏的迹象或其它可能影响安全的征兆(如少量流砂,涌土,隆起,陷落等.)4）根据经验判断已出现其它必须加强监测的情况. 监控预警指标为：基坑支护结构的最大水平位移已大于基坑开挖深度的 1/200，或其水平位移速率已连续三日大于 3mm/d；基坑护结构的支撑体系中有个别构件出现应力骤增、裂缝的迹象；基坑底部或周围土体出现可能导致剪切破坏的迹象或其它可能影响安全的征兆（33、如少量硫砂、涌土、隆起、陷落等）。 第五章.施工应急预案5.1现场可能发生的紧急情况1：坍塌事故（基坑作业、模板安装拆除作业）2：物体打击事故3：机械伤害4：触电事故5：火灾除基坑坍塌外，其余为常规的伤害事故，本方案主要针对基坑变形、板桩变形、倾覆等基坑特有的紧急情况编制预案。5.2应急救援组织机构5.2.1应急救援组织施工现场成立应急救援小组，组长由项目经理担任，组员有项目副经理、总工、安全员、技术人员等，具体如下表：项目管理部现场应急救援小组职 务姓 名工作职责联 系 电 话总指挥瞿伟主持施工现场全面工作18620057813队员郎俊富负责组织应急救援协调指挥工作18688180323队员34、李江华负责应急救援实施工作186766273355队员聂培负责应急救援实施工作18627556576队员安佳雄负责应急救援实施工作13798074187队员李星源负责应急救援实施工作18620201990队员王洪辉负责应急救援实施工作18666017430队员刘平负责应急救援实施工作186647102165.2.2生产安全事故应急救援组织成员培训生产安全事故应急救援组织成员经培训掌握并且具备现场救援救护的基本技能，施工现场生产安全应急救援小组必须配备相应的急救器材和设备。小组每年进行12次应急救援演习和对急救器材设备的日常维修、保养，从而保证应急救援时正常运转。5.2.3生产安全事故应急救援程35、序公司及工地建立安全值班制度，设值班电话并保证24小时轮流值班。如发现生产安全事故立即上报，具体上报程序如下：现场第一发现人现场值班人员现场应急救援小组组长公司值班人员公司生产安全事故应急救援小组向上级部门报告。生产安全事故发生后，应急救援组织立即启动如下应急救援程序：现场发现人：向现场值班人员报告现场值班人员：控制事态保护现场组织抢救，疏导人员。现场应急救援小组组长：组织组员进行现场急救，组织车辆保证道路畅通，送往最近医院。公司值班人员 ：了解事故及伤亡人员情况。公司生产安全应急救援小组：了解事故及伤亡人员各简况及采取的措施，成立生产安全事故临时指挥小组，进行善后处理事故调查，预防事故发生措36、施的落实。并上报上级部门。5.2.4应急救援小组职责组织检查各施工现场及其它生产部门的安全隐患，落实各项安全生产责任制，贯彻执行各项安全防范措施及各种安全管理制度。进行教育培训，使小组成员掌握应急救援的基本常识，同时具备安全生产管理相应的素质水平，小组成员定期对职工进行安全生产教育，提高职工安全生产技能和安全生产素质。制定生产安全应急救援预案，制定安全技术措施并组织实施，确定企业和现场的安全防范和应急救援重点，有针对性的进行检查、验收、监控和危险预测。5.2.5应急就医路线目的地路线图路线线路一：江门市中心医院（0750）3373123德泉路麻园路东海路江海一路富华路甘化路北新街北新路医院线路37、二江门市人民医院（0750）3333511德泉路麻园路东海路桥南大道跃进路建设路医院线路三江门市五邑中医院（0750）3509898德泉路麻园路东海路桥南大道跃进路白沙大道东华园东路医院5.2.6施工现场常备药品常用外用药品药品名适应症药品名适应症创口贴小创伤出血碘酊（2%）局部消毒万花油烧烫伤酒精（70%）局部消毒紫药水消毒防腐清凉油关节痛、祛暑醒脑防虫京万红软膏烧烫伤红药水消毒止血风油精虫咬、头晕棉垫、绷带外伤止血眼水、眼膏眼部感染止血胶带外伤止血内服药品药品名适应症药品名适应症速效感冒胶囊发烧、感冒扑尔敏抗过敏氟哌酸腹泻、尿道感染果导治便秘复方甘草片镇咳祛痰安定失眠碘喉片咽炎、扁桃体炎心38、痛片治高血压、冠心病颠茄片胃痉挛阿司匹林解热、镇痛多酶片助消化云南白药散瘀、止痛、止血5.3应急设备和设施由于在现场经常会出现一些不安全情况，甚至发生事故，或因采光和照明情况不好，在应急处理时就需配备应急照明，如可充电工作灯、电筒、油灯等设备。 由于现场有危险情况，在应急处理时就需有用于危险区域隔离的警戒带、各类安全禁止、警告、指令、提示标志牌。 有时为了安全逃生、救生需要，还必须配置安全带、安全绳、担架、跌打损伤药品、包扎纱布等专用应急设备和设施工具。其它的应急设备如施工机械、车辆、钢管等材材，均在施工现场内，应能随时投入使用。主要应急大型机械设备储备表序号材料、设备名称单位数量规格型号备注39、1小型挖掘机辆1WY-4.22挖掘机辆1PC2003机动翻斗机辆2FC-14液压汽车吊辆1QY-255卷扬机台2JJ2-0.56对讲机台10GP88S7发电机台175KW5.4施工应急措施5.4.1打拔钢板桩出现的问题及解决措施 1、钢板桩合拢口尺寸出现下列情况时的处理（1）当尺寸上大下小时，在合拢口两侧钢板桩上下设平行吊耳，位置根据尺寸大小的差值而定，利用倒链或转向滑轮进行对位，直至符合要求为止。其特点是：钢板桩对向平行受拉能保证桩的两侧锁口在同一平面内，通过对拉，使两侧钢板桩连接有利于稳定，便于插桩合拢。（2）当尺寸下大上小时，钢板桩上设置吊耳，应尽量向桩的下部安置，必须时可安放在水下对位40、，直至合拢。（2）钢板桩围堰的合龙，钢板桩围堰合龙段选在承台短边侧面，在合龙时，两侧锁口不一定会平行。为此要在钢板桩顶端使用千斤顶或复滑车组调整两侧锁口的平行，而且在合龙段采取先插合龙、再逐根施打到位，使钢板桩围堰合龙。2、插打在插过程中，钢板桩下端有土挤压，钢板桩锁口和锁口之间缝隙较大，上端总会产生远离第一根钢板桩的方向倾斜。因此，每打四、五根钢板桩就要用垂球吊线，将钢板桩的倾斜度控制在1%以内，超过限定的倾斜应给予纠偏（一次纠偏不能太多，以免锁口卡住，影响下一片钢板桩的插打）。当钢板桩偏移太多时，采用多次纠偏的方法逐步少偏移量，若因土质太硬纠偏困难时，采用走四轮组纠偏。3、由于钢板桩在插打41、过程中受多方面的影响，整个支护的侧面直度较差，H型钢安装后与钢板桩之间有较大的间隙。为防止变形，将H型钢围囹与钢板桩之间的间隙打入钢楔抵紧。5.4.2坑底隆起根据地勘资料所作的验算，坑底不会产生隆起现象，若一旦发现坑底隆起异常迹象，应立即停止开挖，并应立即加设基坑外沉降监测点，迅速回填土，直至基坑外沉降趋势收敛方可停止回填。随后会同业主、监理各方一起分析原因，制定下一步对策，做到信息化施工。5.4.3基底流砂、管涌（1）根据地勘资料所揭示的地质情况，本桥基坑不可能出现较为严重的流砂管涌现象。（2）如果流砂、管涌是在上部板桩间的缝隙中出现的，则可在桩间嵌补防水细石混凝土。施工中应先在出现流砂管涌42、的部位插入引流管，再将两桩间接合面凿毛，然后在外面支模，浇注细石混凝土。5.4.4支护结构渗水（1）对渗水量较小，不影响施工也不影响周边环境的情况下，可采用坑底排水沟的方法。（2）对渗水量较大，但没有流砂带出，造成施工困难，而对周围影响不大的情况，可采用“引流-修补”的方法，具体如下：在渗透较严重的部位，先在支护结构水平（略向上）打入一根钢管，内径2030mm，使其穿透支护结构内，由此将水从该管引出。管边支护结构的薄弱处用防水砼或砂浆修补封堵。待修补封堵的砼或砂浆达到一定强度后，再将钢管出水口封住。如封住管口后出现第二处渗透时，按上述方法再进行“引流-修补”。如果引流的水为清水，周边环境较简单43、或出水量不大，则不作修补也可，只需将引入基坑的水排出即可。5.4.5支护结构漏水（1）如果漏水位置离地面不深处，可将支护结构背开挖至漏水位置下5001000mm，在支护结构背后用密实砼进行封堵。（2）如漏水位置埋深较大，则可在支护结构后采用密注浆方法，注浆封堵。注浆浆液中应掺入适量水玻璃，使其能尽早凝结，也可采用高压喷射注浆方法，采用压密浆时，为防止施工对支护结构产生的压力生成支护结构较大的侧向位移，在施工前应对坑内局部反压回填土，待注浆达到止水效果后再重新开挖。（3）漏水出现后也可采用湿棉絮进行封堵。5.4.6支护结构变形支护结构变形包括钢板桩变形等情况，对于可能出现的情况其处理措施如下：钢44、板桩变形：可能由于基坑侧荷载集中或超限等原因引起，应采取的措施包括撤除基坑边堆放的材料、设备，挖除基坑外的筑岛顶部0.51m的土方来减荷。5.4.7支护结构倾覆支护结构倾覆是在支护变形失稳后产生的，其可能产生的危害包括：下部结构损坏、施工人员群死群伤等。其后果较严重，若发生此类事故，应采取的措施包括：（1）、迅速调用应急设备，如挖掘机、起重机等，对未完全倾覆的板桩施加外力，如拉住板桩顶部、扶正倾斜的内撑等。延缓其倾覆的速度，为施工人员撤离现场、保护完工产品等争取时间。（2）、倾斜不太严重的板桩在人员撤离后用拉锚、加钢管斜撑的办法阻止其过大变形，在变形稳定后恢复其形状。（3）、倾覆严重的基坑在人45、员撤离后迅速用土回填，使其不致产生进一步的危害，再通知监理、业主等相关部门，共同研究下一步的解决方案。5.4.8基坑周边地面出现裂缝基坑周边出现裂缝原因一般是由基坑开挖后，周边土体发生位移或沉降而导致的裂缝。应急措施：迅速用水泥浆灌缝，同时用薄膜等防雨物质将裂缝修补处覆盖，避免雨水流入。第六章. 工程质量保证措施6.1质量目标工程施工质量符合施工质量验收规范及质量检验评定标准等有关规定、规程和工艺标准的要求，满足合同对工程的质量要求。1、保证分部分项工程竣工验收一次验收合格；2、杜绝质量事故及防止质量通病；3、对于本工程，我公司决心以一流的服务质量满足业主的要求，做到质量异议处置率为100%，46、用户满意率100%。6.2各分项工程质量控制 本工程质量的好坏，直接关系该项目建设的重要环节，按我局的施工技术管理办法的有关规定严格按设计、现行施工规范要求，“精心组织，精心施工”，创优质工程。6.3质量管理保证体系根据设计图纸的要求，施工规范的规定，结合企业技术质量管理体系的规定，“精心组织、精心施工”，以人的工作质量保证工程的工序质量，以工序质量确保工程质量。根据工程特点及质量目标建立完善的质量保证体系，强化质量管理。建立一个以科学管理为基础，以个人的管理为根本，以提高工程实物质量为中心，以目标管理为导向，以提高企业全员素质和用户满意为目的的质量管理新机制。1、班组认真按图纸，按规程操作，47、建立自检、互检质量保证体系。2、施工班组长协助施工员按设计图纸及操作规程进行操作验收并提出口头整改意见。3、施工员应根据各分部分项的设计图及操作规程进行技术质量验收，当技术质量不符合要求时，提出口头或书面整改通知单，限令在期限内完成整改内容。4、技术、质量工程师应根据设计图纸及质量评定标准，进行跟踪管理，对各道工序严格把关、评定，提出书面意见，处理一般技术、质量问题，重大技术质量问题向技术质量负责人汇报，并提出整改意见。5、技术、质量负责人应对工程技术、质量进行抽查，并责令在限期内整改，处理存在的技术、质量问题，组织技术质量人员进行复查。6.4质量管理制度建立完善的质量管理制度，是工程的质量管48、理的根本所在。根据工程项目施工质量管理责任制的要求，我公司针对本工程特制定以管理制度。1、技术质量交底制度技术质量的交底工作是施工过程管理工作不可缺少的重要工作内容，交底必须采用书面签证确认形式。1）项目部接到施工图纸后，项目经理组织全体人员对图纸进行认真学习，并督促监理组织设计交底会。2）施工组织设计编制完毕送审批确认后，由项目部牵头，项目工程师组织全体人员认真学习施工方案，并进行技术、质量、安全书面交底，列出监控部位及控制要点。3）本着“谁负责施工、谁负责质量、安全”的原则，各分管工种负责人在安排施工任务的同时，必须对施工班组进行书面技术、质量、安全交底，必须做到交底不明确，不上岗。2、施49、工组织设计审批制度施工组织设计必须按照公司质量体系程序文件的要求，经有关部门评审、签署意见并返回项目部。经公司及项目部审批后的施工组织设计，项目部应上报监理工程师批准后方可进行施工。3、隐蔽工程验收制度凡分项工程的施工结果被后一道工序施工所覆盖，均进行隐蔽工程验收。隐蔽工程的验收结果必须填写隐蔽工程记录，作为档案资料保存。填写内容必须准确真实。4、施工中的计量制度 1）国家规定强制检定的计量器具必须100%按时送检，其他计量器具也要按计划按时送检；周转送检率不得低于90%；在周检的基础上，按时进行抽检10%，并作好抽检原始记录。 2）原材料检测要及时做好记录，发现量差超过正负公差范围时，要立即50、通知有关部门和人员进行处理。 5、质量否决制度 对不合格分项工程必须进行返工，不合格分项工程流入下道工序，要追究班组长的责任。在关责任人员要针对出现不合格品的原因采取必要的纠正和预防措施。6、质量文件记录制度 质量记录是质量责任追溯的依据，应真实和详尽，各类现场操作记录及材料试验记录，质量检验记录等要妥善保管，特别是各类工序交接的处理，应详细记录当时的情况，清理各方责任。7、工程质量事故报告及调查制度工程发生质量事故，马上向当地质量监督机构和建设主管行政部门报告，并做好事故现场抢险及保护工作，建设行政主管部门根据事故等级逐级上报，同时按照“四不放过”的原则，负责事故的调查及处理工作。对事故上报51、不及时或隐瞒不报的要追究有关人员的责任。6.5质量责任制项目经理是质量管理的第一责任者，项目经理对整个工程质量负责，并具体管理整个工程的质量工作。技术负责人代表项目经理直接对所承建的一切工程技术、工程质量实施管理。有权撤换他认为不合格的工地工程师和施工操作人员；在内部有权对工程质量实行否决权。对外，接受监理工程师的监督指导，按监理工程师的指示完善和改进施工技术操作工艺和质量管理。质检工程师在技术负责人的领导下，按照技术规范和试验规程以及验收规范对本合同所承建的工程进行技术复核、变更。主持制定先进的、科学的施工工艺和按规范要求对各分项工程进行事前控制、事中检查、事后检验和总结保证措施。对不合格工52、程和不按事先经监理工程师批准的工艺进行施工的，可责令返工、停工，直至追究直接责任人责任的权力。试验工程师按照技术规范、试验规范、验收规范的要求对工程实行“以规范（规程）为依据，以试验数据为准绳”的质量否决权。并对工程质量做到事前控制，对各分项工程的开工和下一道工序开始，必须将上一道工序的试验数据报监理工程师批准。试验数据是评定工程质量的保证，因此，我们在人员、仪器设备上将按标书和规范的要求予以充分满足。现场工地质检员和工地负责人是实现优良工程最基层的保证人。我们将在我公司范围选择技术素质优良，责任心极强的人员派往本工程进行现场管理。另外，工程实施的操作者（员工）是工程质量的实施者；我们已准备好53、具有足够技能和数量的员工负责本工程的施工。我们还将对其进行现场培训等，以提高员工们的优良工程意识和提高他们工程质量档次的要求，自觉形成高标准、高要求的施工品德。各级施工人员质量责任： 1）项目经理组织制定质量工作规划和质量管理目标；主持或参加重要的质量工作会议；分析质量动态，对存在的问题采取相应对策，及时协调好质量和各项指标的关系；参加单位、分部工程的交工验收，对质量工作负有全面领导责任。2）项目总工主持编制施工方案，审批重要项目技术保证措施。主持质量工作，掌握质量动态，针对存在的问题，组织有关人员采取对策进行处理。组织单位、分部工程质量事故调查、分析、研究和审批处理方案。主持工程项目全面技术54、交底。对项目部质量工作负有全面技术责任。 3）质检负责人负责本项目施工各阶段的质量检查，验证工作，及时发现和解决施工过程中存在的问题和质量隐患。组织做好施工现场工程质量的自检、互检工作，随时掌握现场工程质量动态。有权制止不合格工序转入下道工序，负责对本工程分部分项工程质量评定工作。4）材料员负责工程材料管理，报好采购关。对不合格材料及时退换。做到物资堆放合理，标识清楚，负责施工机具管理，保持进场设备完好无损，接地良好，运行正常。5）专业施工技术员将上级质量管理有关规定、技术规程、质量标准和设计要求，变成施工技术方案、技术交底的具体措施。对质量保证措施作出相应的决定。主持工序、分项工程质量检查验55、收。对存在的质量问题和工序失控环节，制办法和措施。保持工序质量稳定。检查班组自检记录的准确性，对质量事故和质量问题，提出详细及初步分析意见。制止违规操作的不良行为，直至停止施工予以纠正，对分管的工程施工负有全面质量责任。6）施工队长施工队长是具体施工操作的组织者，对施工质量负有直接责任。组织自检，认真做好自检记录、施工记录和必要的标记工作。施工质量不合格不得向下道工序移交。接受技术人员对施工过程的质量监督和检查，并提供必要的数据。拒绝使用不合格的材料和设备，对出现质量事故，正确提供情况和数据。6.6质量保证措施1、严格遵守和执行有关的施工质量规范。2、根据我公司环境、质量和职业健康安全管理手册56、，建立质量保证体系，提高全员质量意识，确保质量管理惯彻整个施工过程。坚持质量自检、互检、交接检“三检”制。3、实行质量管理项目部负责制，配置专职质检员，具体负责质量管理工作。严格按项目部管理体系进行施工管理。4、各种原材料、半成品严格按质量要求进行采购。钢板桩送到现场后，应及时检查、分类、编号，钢板桩锁口应以于一块长1.52.0标准钢板进行滑动检查，凡锁口不合应进行修正合格后方能使用；5、桩的垂直度控制在1%以内；6、桩底高程误差控制在10cm左右；7、沉桩要连续，不允许出现不连锁现象；8、桩的平面位移控制在15cm以内；9、在使用拼接接长的钢板桩时，钢板桩的拼接接头不能在围堰的同一断面上，而57、且相邻桩的接头上下错开至少2m。10、钢板桩在使用过程中，若钢板桩锁口漏水，在基坑内用板条、棉絮等楔入锁口内嵌缝。第七章. 确保安全、文明生产的技术组织措施7.1保证安全的措施针对土方开挖施工，土方工程的安全，要确保工程安全，必须遵循以下安全保证措施：1、强化教育，树立“安全第一”和“安全为了生产”、“生产必须安全”的思想。2、认真组织各种人员学习本工种规范，并严格监督执行。建立安全责任制，安全责任明确到人。建立安全检查组，建立定期检查制度，抓好施工安全和工地治安工作，发现问题及时处理。3、施工机械，车辆在运行中除应注意自身和机械的安全外也应注意到其它车辆和人、畜的安全。施工机具设备要经常进行58、保养，严禁带病施工。4、配置专职安全员，维持现场安全文明施工，严禁非施工人员进入施工现场，除操作人员外，任何人不允许在机械工作半径内站人。5、现场施工人员必须佩带安全帽；高边坡施工人员必须挂安全网；土方施工不准上、下方同时作业，高边坡作业要修好通行便道，系好安全绳、带。6、施工现场必须有安全生产标志牌、工地制度牌。施工区域用彩板瓦进行封闭，建立严格的人员进出管理制度，防止无关人员进入施工现场。7、现场的施工用电由专业电工管理，开关、电器、配电箱等装置必须完好无损。带电导线与导线之间接头必须绝缘包扎，带电导线严禁搭、挂、压其它物体。8、工人现场交接班，作好班前交底，上班检查和班后检查工作。 9、59、基坑顶周边设置连续封闭的安全护栏，防止人员坠落。10、开挖前，先进行围囹施工，做好支撑后才能开挖至设计深度。11、为切实保证施工人员安全，树立“安全第一，预防为主”的思想，根据国家建设部颁发的安全检查评分标准制订具体措施。12、建立安全保证体系，除企业已有的机构外，工地设立安全管理机构，工程项目设立安全小组、班组设安全员，形成 个健全的安全保证体系，工地的安全管理机构负责工地日常的安全工作，定期组织安全检查，对不符合要求的要及时发出整改通知，指导工程项目部和班组安全员的工作，对违章作业者进行批评教育和处罚。13、优化安全技术组织措施，包括以改善施工劳动条件，防止伤亡事故和职业病为目的一切措施，60、如积极改进施工工艺和操作方法，改善劳动条件，减轻劳动强度，消除危险因素，机械设备应设有安全装置。14、机械操作人员必须持证上岗，各种作业人员应配带相应的安全防护用具及劳保用品，严禁操作人员违章作业，管理人员违章指挥。15、施工所有机械、电器设备必须达到国家安全防护标准，自制设备、设施应通过安全检验，一切设备应经过工前性能检验合格后方可使用，并由专人负责，严格执行交接班制度，并按规定定期检查保养。15、凡进入现场的一切人员，均要戴安全帽，正确使用“三宝”。要配合公司安全月检工作，工程项目部要实行周检，项目点要日检，施工中应抽检，及时消除安全隐患。17、严格执行各项安全操作规程，施工前要进行安全交61、底，定期进行安全教育，加强工人的安全意识教育。18、在主要入口处挂醒目的安全防火宣传语牌。19、现场施工用高低设备及线路，严禁电线随地走，所有电掣应有门、有锁，有危险标志。严格执行施工现场监时用电安全技术规范的规定，现场采用“三相五线制”供电，执行“一机一闸一漏电保护开关”制度。所有电器设备及金属构架均应按规定设备可靠的接零及接地保护，施工现场所有电设备，必须按规定设置漏电保护装置，要定期检查，发现问题及时处理。20、加强安全教育和监督，坚持经常性的安全交底，提高施工人员的安全生产意识，及时消除事故隐患。21、在施工过程中，对地面沉降、支护位要定期观察测试，加强对支护的监控。22、所有施工人员62、均应掌握安全用电基本知识和设备性能，用电人员各自保好自用设备的负荷、地线和开关箱，发现问题及时找电工解决，严禁非专业电气操作人员乱动电器设备。23、配电系统分级配电，本电箱、开关箱外观必须完整、牢固、防雨防尘。24、多机作业用电必须分闸，严禁一闸多机和一闸多用，施工现场电缆、电线必须按规定架设，严禁拖地和乱拉乱搭。25、各种机械要有专人负责维修、保养，并经常对机械运行的关键部位进行检查。26、使用机械时，操作员要密切注意机上的仪器、仪表、指针是否超出安全范围，机体是否有异常振动及发出异响，出现问题应进行停电关机处理，不得擅离散职守，隐瞒不报。27、设备基础必须平稳、牢固，基本的锚固、支撑措施必63、须齐全，不得使用临时支撑，高大机械在多风季节前设缆风绳。28、机械设备操作人员（或驾驶员）必须经过专门训练，熟悉机械操作性能，经专业管理部门考核取得操作证或驾驶证后上机（车）操作。29、机械设备操作人员合指挥人员严格遵守安全操作技术规程，工作时集中精力，谨慎工作，严禁洒后驾驶。30、机械设备发生故障后及时检修，决不带故障运行，不违规操作，杜绝机械和车辆事故。31、机械操作人员做好各项记录，达到准确、及时、严格贯彻操作制度，认真执行清洁、润滑、坚固、防腐、安全的十字作业法。7.2环境保护在施工期间应防止水土流失，做好废方的处理。对于施工废水、生活污水的排除，散装散卸材料的运输，均应采取适当措施以64、避免对周围环境造成不利影响，也不能影响农田水利设施和地下排水系统。作到统筹规划，合理布置，综合治理，化害为利。清理场地的地表土不得胡乱倒弃，应运输至弃土场。弃土堆应堆置整齐、美观、稳定，排水畅通，不得对土堆周围的建筑物、排水及其它任何设施产生干扰或损坏。施工作业产生的灰尘，除在场地的作业人员配备必要专用劳保用品外，准备2台洒水车进行洒水以使灰尘公害减少至最小程度，并符合当地环保部门的有关规定。施工临时道路引起粉尘飞扬的细料应予遮盖或适当洒水。运输时应用帆布、盖套及类似物品遮盖。施工中道路尘土飞扬地段，要注意洒水淋湿，防止污染。7.3安全防护措施坚决贯彻“预防为主，安全第一”的方针，严格执行国家65、有关安全生产和劳动保护的法规的有关规定，结合项目的实际情况，制定具体措施如下：（1）建立完善的安全管理架；在施工前对所有入场的相关施工人员进行安全交底，进行有关安全意识和安全教育制度的教育，并办理安全教育签证手续。对后期入场的施工员亦要补充此项工作。班前的安全活动由安全员按照公司的相关规定实施；（2）基坑挖后，如遇大雨，应派专人值班，对基坑边坡的稳定进行监护。（3）雨季及时配好雨具，确保正常工作，同时提前检查好抽水设备的情况，如遇故障及修理以备施工之用。（4）注意做好临边的监护并设立警告标志，必须有足够照明，并随检查线路安全情况，避免露电伤人。基坑周边设置48.33.5mm钢管防护栏杆，栏杆高66、度1.2m，共两道水平杆和一道扫地杆，立杆埋深至少0.7m,间距不大于1.8m，面刷红白相间安全警示漆，栏杆外用密目安全网进行全封闭，基坑附近挂警示牌、责任牌，夜间设红灯示警。见图所示。（5）机电设备必须由持证上岗者专人操作，并按规定作好维修保养。土方开挖时，应观察周围建筑物及道路有否变形、开裂等现象发生。如发现可疑问题，应及时向有关单位报告处理。（6）严禁违章指挥和违章操作；（7）施工现场用的电缆、电线通过走道时，一定要加保护设施，以免车辆滚压造成电线破裂，发生触电事故；（8）机械、电动设备要设专人管理及操作。施工机械及特殊操作人员管理。（9）项目经理部负责对现场使用的机械设备（包括自有及租67、赁设备）实行安装、使用全过程管理、控制，建立机械安全资料，由负责机械管理的责任师归口建档；（10）施工过程中严格执行国家颁布的有关机械设备安全生产操作规程及有关规定，严禁违章指挥，违章操作；（11）各种专用机械设备在施工过程中，严格按照机械设备维修规程做好日常维护和保养工作，并作详实记录，确保设备无病态运转；（12）驾驶室内保持整洁，严禁存放易燃易爆物品，严禁酒后操作机械 ，严禁机械带病运转或超负荷运转；（13）压路机行使时，前后、左右均不得站人；自卸汽车翻斗严禁站人，挖掘机、推土机行驶时，严禁有人站在履带、刀架、料斗中；机械转弯、倒车时作好瞭望，速度减慢。（15）施工现场必须保证三级供电，二68、级漏电保护。形成完整的保护系统。（16）电缆线沿地面敷设时，不得采用老化脱皮的电缆线，中间接头应牢固可靠保持绝缘强度；过路处要穿管保护，电源端必须设漏电保护装置。移动的电气设备的供电线，使用橡胶套电缆。进出建筑物沿地面水平敷设线段必须用盖板覆盖保护。2、文明施工措施（1）施工人员必须服从业主、监理、质监等有关管理人员的合理指挥。（2）遵守当地城市监察管理条例。（3）遵守当地治安管理条例，不惹事生非。（4）施工、机具、材料应摆放整齐、不乱堆乱放。（5）做好场地排水，防止施工用水、泥浆满地流。（6）保护环境卫生，不随地大小便。垃圾应拿到指定地点。第八章. 工期保证措施8.1施工技术力量的保证1、组69、建精干高效的领导班子，并抽调、选择具有丰富施工经验的施工队和机械化施工队伍。2、实施项目法管理：成立项目经理部，实行项目经理领导下的分工负责制，做到分工明确，层层负责，落实到班组，责任到个人。3、项目经理全权负责，由项目经理组织领导部署施工任务，统一思想，统一指挥，协调和解决各施工班组之间的问题。整个施工过程，严格按优化的本工程的施工组织设计及进度计划实施，完成全部工程施工任务。4、运用科学的方法，进场开始即精心编制实施性施工组织设计，实行立体交叉，平行流水作业。确定最佳的施工方案并予以实施，及时调整各项工程的计划进度及劳力、机械、材料，确保工程按时完工。应用工程项目计划管理系统动态控制工程进70、度，以较省的费用合理安排时间、人力、物力资源，保证按时或提前完工，从而取得最佳的经济和社会效益。5、施工中本承包人将坚持突出重点、主攻难点、抓住质量、确保安全、促进进度的原则方法。坚持领导干部到施工现场，跟班作业制度，发现问题及时处理，协调各工序间的矛盾，保质、保量、按工期完成任务。6、施工队伍进场后，及早准备，抓住时机，掀起施工高潮，并积极开展劳动竞赛利用各种形式动员，激励全体施工员工以最佳的效率进行工作。为建该项目工程尽职尽责，履行好合同规定的一切义务。7、严格按总体施工计划的要求配置人员、材料和机械设备的数量和种类。确保进场时间，以达到各种资源的最佳配置和合理利用。做好驾驶机械设备的维修71、保养，提高其完好率和利用率，充分发挥机械设备的最大效能。并按合同规定做好各种报批手续，以确保各工序、各项目的正常开工和顺利实施。根据招标文件有关要求，结合本工程特点，充分发挥我司专业机械化施工的优势，科学管理、精心组织，抓住关键工程，尽最大努力提前工期。8.2工期保证制度1、严格按照合同、规定和工程师的指令进行施工。杜绝因工程质量事故或违反操作规程而导致停工、窝工。在施工过程严把材料关，不因材料的质量问题或数量不足而发生停工等现象。2、工资奖金分配与工程的质量进度挂钩，落实奖金制度，奖惩分明，对保证工期有特殊贡献的人员，给予重奖。3、将周、月计划层层分解，经理部、工程队、班组间签订内部承包合同72、，明确相互承担的经济责任、权限和利益。采用各种奖惩手段调动全体人员的施工积极性，保质保量地按期完成下达的计划。做到周保月，按期完成本工程。第九章. 雨季、台风施工技术措施及预防、应急措施9.1雨季施工技术措施1、施工时注意天气变化，雨天要暂停施工作业，以免出现安全事故。2、在基坑布置4个水位观测点，并设置水位警戒线，由现场技术员全天24小时进行观测。3、雨天施工，应做防淋、防滑、防淹、防雷等物质准备工作，以及必须的雨具供应。4、雨天施工中，在不影响工程顺利的前提下，对不适于雨天施工的项目有意的提前或延后安排施工。5、对无法调整而必须连续进行的施工工序，应做好防滑、防淋等雨季施工措施。6、雨天施73、工安全管理措施A、加强雨施期间的安全值班制度，雨施前对现场职工进行雨施安全教育，克服麻痹思想。发现险情及时报告，组织好抢险工作。 B、加强雨施期间的现场安全施工检查力度，组织暂电工经常对现场内的各种配电箱、施工机械、电焊机等进行检查、维修。将施工隐患提前控制住。 C、有现场安全员负责检查落实现场安全防护设施和机械防雨措施即防雷接地设施的认真贯彻实施情况，并做好检查记录。发现问题及时上报解决。 D、风雨后组织有关人员对支护结构等进行检查和维护，及时将发现的安全隐患排除掉。 E、各种动力、照明线路附近禁止对方易燃物品，室内照明及现场移动式照明设施有可靠防潮措施，配电箱、电闸箱有防雨措施，非电工不得74、使用电气设备及私改线路。 F、要求施工班组加强执行对施工人员的班前讲话制度，明确强调雨期施工的安全施工注意事项，提高施工人员的自我安全防范意识。 G、加强检查现场堆料场的防雨、防雷击、排水措施的执行落实情况。将现场制定的预防措施及交底要求，向下认真进行传达、落实，做到管理跟踪到位。9.2雨季及台风条件下事故的预防及其应急预案江门市地处亚热带，属海洋性季风气候，全年大部分时间光照充足，雨量大，雨季长，台风和强热带风暴频繁，每年四至九月为雨季，夏秋季台风袭击。为确保工程质量和正常的施工秩序，将不利影响和损失将至最小，施工现场项目负责人和管理人员在汛期要密切注意气象预报；通过收音机、电视、报纸媒体、75、电话查询气象台（121）或其它方法密切关注天气变化的信息。并及时将气象信息传达到各施工班组。并向施工人员布置防范自然灾害的相关知识及要求。特制定以下应急措施：9.2.1日常防备措施1.现场清理干净，物料堆码整齐、统一，悬挂物，标志牌固定牢固，施工道路通畅。2.储备水泵、铅丝、篷布、塑料薄膜等备用。3.定期检查各类设施，发现问题及时解决，并做好记录。4.注意天气预报，了解天气变化动态。9.2.2防雨措施1.做好汛前和暴雨来临前的检查工作，及时认真整改存在的隐患，做到防患与未然，汛期和台风暴雨来临期间要组织昼夜值班，做好记录。2.加固临时设施，大标志牌，临时围墙等处设警告牌。3.雨天作业必须设专人76、看护基坑，存在险情的地方未采取可靠安全措施之前禁止作业施工。4.检查机械防雷接地装置是否良好，各类机械设备、电气开关应做好防御准备。大风雷雨天气应切断电源，以免引起火灾或触电伤亡事故。风雨过后，要对现场的临时设施、用电线路等进行全面检查，当确定安全无误后方可继续施工。5.台风暴雨天气或连绵阴雨天气，防台风暴雨抢险救灾队伍应集结待命，统一指挥，随时准备排除危险隐患。9.2.3防台风措施1.台风季节应特别提高警惕，随时做好防台风袭击的准备，设专人关注天气预报，做好记录，并与市气象台保持联系，如遇天气变化及时报告，以便采取有效措施。2.成立台风期间的抢救灾小组，密切注意现场动态，遇有紧急情况立刻投入77、现场进行抢救，使损失降到最低。3.科学、合理安排风雨期间的施工，当风力大于6级时，应停止室外的施工作业，提前安排好各分部分项工程的雨期施工，做到有备无患。4.当五级台风信号或黄色暴风、雨警报信息发出时，所有工地须提高警觉，应对临时设施、机构设备临时构件、松散物料等的稳固性进行检查和处理。5.当六级与七级台风信号或红色暴风、雨警报信息发出时，应停止一切高出作业、塔上作业、登高、架设作业。6.当八级与八级以上风级或黑色警报信号发出时，所有工序必须停止工地员工在项目管理 人员的指挥下，有秩序的撤离施工现场。施工现场要切断电源。近雷区，暂时关闭生活用电。7.台风到来之前，应对高耸独立的机械进行临时加固78、；堆放在场地内的零星材料要堆放加固好；不能固定的东西要及时搬到建筑物内。8.台风过去后要立即对临时配电线路进行仔细检查，发现问题要及时处理，经现场负责人同意后方可施工。9.2.4防雷措施施工机械禁止靠近380V以内的电力线路，距离2米以内，如无法避免时，应采取下列放电措施：对电线和施工机械进行绝缘包扎，并将包扎好的电线与包扎好的施工机械通过绝缘物绑扎牢固，以免晃动摩擦。施工机械采取接地处理，设避雷装置。避雷针可用直径25-32mm，壁厚小于3mm的镀锌钢管或直径不小于12mm的镀锌钢筋制成，高度不小于1m，并将所有最上层的大横杆全部连通，形成避雷网络。在垂直运输架上安装避雷针时，应将井架一侧中79、间立杆接高出顶端不小于2m，并在立杆下端设置接地线，同时应将卷扬机外壳接地。接地线和接地极的设置可参考有关防雷接地规程。在施工期间遇有雷击或将有大雷雨时，施工机械上的施工人员应立即离开。第十章 相关计算10.1 11-1栋电梯井计算书1、11-1-1#电梯井本计算依据建筑基坑支护技术规程(JGJ120-2012)。 1.地质勘探数据如下： 序号 h(m) (kN/m3) C(kPa) () M值 计算方法 1 0.22 16.90 8.207.902000.0 水土合算 2 0.80 18.50 0.0028.00 6000.0 水土分算 3 6.80 18.50 22.10 20.00 6080、00.0 水土合算 4 4.90 19.10 27.40 24.40 10000.0 水土合算 表中：h为土层厚度(m),为土重度(kN/m3),C为内聚力(kPa),为内摩擦角() 2.基底标高为-4.35m， 支撑分别设置在标高 计算标高分别为-4.35m处， 3.地面超载： 序号 布置方式作用标高m 荷载值kPa 距基坑边线m 作用宽度m 1 局部荷载-1.20 20.00 0.00 5.00 基坑侧壁重要性系数为0.90,为三级基坑 采用闭合钢桩，其型号是拉森 (厚13.0) 截面面积A=0.0200m2，截面惯性矩I=0.00036000m4，截面弹性模量E=206000.00N/m81、m2 抗隆起、抗倾覆、抗渗流验算结果 按地基承载力验算抗隆起 基坑外侧支护结构底部至地面之间土层的加权重度1=18.44(kN/m3) 基坑内侧支护结构底部至坑底之间土体的加权重度2=18.50(kN/m3) 支护结构嵌入深度D=2.85(m) 基坑开挖深度h=3.15(m) 基坑地表附加荷载q=20.00(kPa) 坑底被动区附加荷载qpa=0.00(kPa) 支护结构底部滑裂面上地基土的粘聚力c=22.10(kPa) 支护结构底部滑裂面上地基土的内摩擦角=20.00 Nq=6.40 Nc=14.83 计算的抗隆起安全系数为Kwz=22.1014.83+(18.502.85+0.00)6.482、0/18.44(3.15+2.85)+20.00=5.09 达到规范规定安全系数1.40,合格! 按滑弧稳定验算抗隆起 围护墙底以上地基土各土层天然重度的加权平均值=22.91(kN/m3) 围护墙在基坑开挖面以下的入土深度D=2.85(m) 主动土压力系数Ka=tg2(45o-25.21o/2)=0.40 滑裂面上地基土的粘聚力加权平均值c=25.08(kPa) 滑裂面上地基土的内摩擦角加权平均值=0.44(弧度) 基坑开挖深度h0=3.15(m) 最下一道支撑距地面的深度h0=3.15(m) 最下一道支撑面与基坑开挖面间的水平夹角a1=0.00(弧度) 以最下一道支撑点为圆心的滑裂面圆心角83、a2=3.14(弧度) 坑外地面荷载q=20.00(kPa) qf=22.913.15+20.00=92.18(kPa) MSL=0.5(22.913.15+20.00)2.852=374.35(kN.m/m) R3=3.152.85+(3.14-0.00)2.852=34.50(m2) R2=0.52.85292.18+3.14-0.00-0.5sin(23.14)-sin(20.00) -1/322.912.853 sin2(3.14)cos(3.14)-sin2(0.00)cos(0.00)+2cos(3.14)-cos(0.00) =1084.70(kN.m/m) R1=2.85(2284、.913.152/2+20.003.15)+0.52.85292.18 3.14-0.00+sin(3.14)cos(3.14)- sin(0.00)cos(0.00)-1/322.912.853cos3(3.14)-cos3(0.00) =2033.18(kN.m/m) MRL=2033.180.40tg(0.44)+1084.70tg(0.44)+34.5025.08 =1761.65(kN.m/m) 计算的抗隆起安全系数为: KL=4.71=1761.65/374.35=4.71 达到规范规定安全系数1.40,合格! 按经验公式计算基坑隆起量： 基坑开挖深度H=3.15(m) 地表超载q85、=20.00(kPa) 支护结构底部处土的粘聚力c=22.10(kPa) 支护结构底部处土的内摩擦角=20.00() 基坑外侧支护结构底部至地面之间土层的加权重度1=18.44(kN/m3) 基坑外侧坑底至地面之间土的加权重度2=18.39(kN/m3) 支护结构入土深度D=2.85(m) 基坑底最大隆起量=-291.67-12.99+131.41+179.14=5.90(mm) 验算抗倾覆稳定 最下一道支撑(若无支撑,则为桩顶)以下的主动土压力合力为Ea=37.87(kN/m)，合力标高为Elva=-5.13(m) 被动土压力合力为Ep=333.15(kN/m)，合力标高为Elvp=-5.986、9(m) 最下一道支撑(若无支撑,则为桩顶)的标高为Elvs=-1.20(m) 主动土压力对最下一道支撑产生的力矩为Moc=Ea(Elvs-Elva)=37.87(5.13-1.20)=148.83(kN.m/m) 被动土压力对最下一道支撑产生的力矩为Mrc=Ep(Elvs-Elvp)=333.15(5.99-1.20)=1596.93(kN.m/m) 计算的抗倾覆安全系数为:10.73 达到规范规定安全系数1.15,合格! 验算抗渗流稳定的公式为： 基坑外水位标高为Elvwout=-1.20(m)，基坑内水位标高为Elvwin=-4.85(m) 基坑内外水头差hw=Elvwout-Elvwi87、n=-1.20-(-4.85)=3.65(m) 坑底标高为Elvebot=-4.35(m)，桩墙底标高为Elvpbot=-7.20(m)，桩墙宽度为Pw=0.00(m) 水的渗流路径长度L =(Elvwin-Elevpbot)+Pw+(Elvwout-Elevpbot ) =-4.85-(-7.20)+0.00+-1.20-(-7.20) =8.35(m) 坑底土的渗流水力坡度i=hw/L=3.65/8.35=0.44 坑底土的浮重度=8.50(kN/m3) （近似取坑底土的天然容重为其饱和容重） 坑底土的临界水力坡度ic=/w=8.50/10.=0.85 计算的抗渗流安全系数k=ic/i=088、.85/0.44=1.94 计算的渗流稳定安全系数为：1.94 达到规范规定安全系数1.50,合格!内力及位移计算 采用m法计算 计算采用位移法有限元，单元最大长度为0.1m。因为计算中有大量矩阵运算，故不提供计算过程。 共层支点，支点计算数据如下： 序号 水平间距(m) 倾角(度) 刚度(kN/m) 预加力(kN) 共计算1个工况,各支点在各个工况中的支点力如下(单位为kN)： 全部工况下各支点的最大轴力如下(单位为kN)： 各工况的最大内力位移如下： 工况号 桩顶位移 最大位移 最大正弯矩 最大负弯矩 最大正剪力 最大负剪力 (mm) (mm) (kN-m) (kN-m) (kN) (kN89、) 1 22.58 22.580.0 -30.9 22.1 -10.4 全部工况下的最大内力位移如下： 最大桩(墙)顶部位移为： 22.58 mm 最大桩(墙)位移为： 22.58 mm 最大正弯矩为： 0.00 kN-m 最大负弯矩为： -30.90 kN-m 最大正剪力为： 22.10 kN 最大负剪力为： -10.40 kN钢板桩截面强度验算书 钢板桩最大弯矩为 30.9 kN.m 钢板桩最大剪力为 22.1 kN 钢板桩面积为 23600 mm2 钢板桩截面抵抗矩为 2000000 mm3 钢板桩抗弯强度fy= 215 N/mm2 钢板桩抗剪强度fv= 125 N/mm2 钢板桩弯曲应90、力 Sigma=M/W=30.9*100000/2000000 =15.4 fy=215 抗弯强度合格! 抗剪强度一般不需验算!2、11-1-2#电梯井计算书本计算依据建筑基坑支护技术规程(JGJ120-2012)。 1.地质勘探数据如下： 序号 h(m) (kN/m3) C(kPa) () M值 计算方法 1 1.21 16.90 8.207.902000.0 水土合算 2 1.00 18.50 0.0028.00 6000.0 水土分算 3 3.60 18.50 22.10 20.00 6000.0 水土合算 4 6.70 19.10 27.40 24.40 10000.0 水土合算 表中91、：h为土层厚度(m),为土重度(kN/m3),C为内聚力(kPa),为内摩擦角() 2.基底标高为-4.35m， 支撑分别设置在标高 计算标高分别为-4.35m处， 3.地面超载： 序号 布置方式作用标高m 荷载值kPa 距基坑边线m 作用宽度m 1 局部荷载-1.20 20.00 0.00 5.00 基坑侧壁重要性系数为0.90,为三级基坑 采用闭合钢桩，其型号是拉森 (厚13.0) 截面面积A=0.0200m2，截面惯性矩I=0.00036000m4，截面弹性模量E=206000.00N/mm2 抗隆起、抗倾覆、抗渗流验算结果 按地基承载力验算抗隆起 基坑外侧支护结构底部至地面之间土层的加92、权重度1=18.20(kN/m3) 基坑内侧支护结构底部至坑底之间土体的加权重度2=18.54(kN/m3) 支护结构嵌入深度D=2.85(m) 基坑开挖深度h=3.15(m) 基坑地表附加荷载q=20.00(kPa) 坑底被动区附加荷载qpa=0.00(kPa) 支护结构底部滑裂面上地基土的粘聚力c=27.40(kPa) 支护结构底部滑裂面上地基土的内摩擦角=24.40 Nq=10.01 Nc=19.87 计算的抗隆起安全系数为Kwz=27.4019.87+(18.542.85+0.00)10.01/18.20(3.15+2.85)+20.00=8.31 达到规范规定安全系数1.40,合格!93、 按滑弧稳定验算抗隆起 围护墙底以上地基土各土层天然重度的加权平均值=18.31(kN/m3) 围护墙在基坑开挖面以下的入土深度D=2.85(m) 主动土压力系数Ka=tg2(45o-19.48o/2)=0.50 滑裂面上地基土的粘聚力加权平均值c=17.93(kPa) 滑裂面上地基土的内摩擦角加权平均值=0.34(弧度) 基坑开挖深度h0=3.15(m) 最下一道支撑距地面的深度h0=3.15(m) 最下一道支撑面与基坑开挖面间的水平夹角a1=0.00(弧度) 以最下一道支撑点为圆心的滑裂面圆心角a2=3.14(弧度) 坑外地面荷载q=20.00(kPa) qf=18.313.15+20.094、0=77.67(kPa) MSL=0.5(18.313.15+20.00)2.852=315.43(kN.m/m) R3=3.152.85+(3.14-0.00)2.852=34.50(m2) R2=0.52.85277.67+3.14-0.00-0.5sin(23.14)-sin(20.00) -1/318.312.853 sin2(3.14)cos(3.14)-sin2(0.00)cos(0.00)+2cos(3.14)-cos(0.00) =883.62(kN.m/m) R1=2.85(18.313.152/2+20.003.15)+0.52.85277.67 3.14-0.00+sin95、(3.14)cos(3.14)- sin(0.00)cos(0.00)-1/318.312.853cos3(3.14)-cos3(0.00) =1711.87(kN.m/m) MRL=1711.870.50tg(0.34)+883.62tg(0.34)+34.5017.93 =1232.77(kN.m/m) 计算的抗隆起安全系数为: KL=3.91=1232.77/315.43=3.91 达到规范规定安全系数1.40,合格! 按经验公式计算基坑隆起量： 基坑开挖深度H=3.15(m) 地表超载q=20.00(kPa) 支护结构底部处土的粘聚力c=27.40(kPa) 支护结构底部处土的内摩擦角96、=24.40() 基坑外侧支护结构底部至地面之间土层的加权重度1=18.20(kN/m3) 基坑外侧坑底至地面之间土的加权重度2=17.89(kN/m3) 支护结构入土深度D=2.85(m) 基坑底最大隆起量=-291.67-12.72+131.41+155.60=0.01(mm) 验算抗倾覆稳定 最下一道支撑(若无支撑,则为桩顶)以下的主动土压力合力为Ea=53.92(kN/m)，合力标高为Elva=-4.21(m) 被动土压力合力为Ep=340.90(kN/m)，合力标高为Elvp=-6.02(m) 最下一道支撑(若无支撑,则为桩顶)的标高为Elvs=-1.20(m) 主动土压力对最下一道97、支撑产生的力矩为Moc=Ea(Elvs-Elva)=53.92(4.21-1.20)=162.51(kN.m/m) 被动土压力对最下一道支撑产生的力矩为Mrc=Ep(Elvs-Elvp)=340.90(6.02-1.20)=1642.72(kN.m/m) 计算的抗倾覆安全系数为:10.11 达到规范规定安全系数1.15,合格! 验算抗渗流稳定的公式为： 基坑外水位标高为Elvwout=-1.20(m)，基坑内水位标高为Elvwin=-4.85(m) 基坑内外水头差hw=Elvwout-Elvwin=-1.20-(-4.85)=3.65(m) 坑底标高为Elvebot=-4.35(m)，桩墙底标98、高为Elvpbot=-7.20(m)，桩墙宽度为Pw=0.00(m) 水的渗流路径长度L =(Elvwin-Elevpbot)+Pw+(Elvwout-Elevpbot ) =-4.85-(-7.20)+0.00+-1.20-(-7.20) =8.35(m) 坑底土的渗流水力坡度i=hw/L=3.65/8.35=0.44 坑底土的浮重度=8.50(kN/m3) （近似取坑底土的天然容重为其饱和容重） 坑底土的临界水力坡度ic=/w=8.50/10.=0.85 计算的抗渗流安全系数k=ic/i=0.85/0.44=1.94 计算的渗流稳定安全系数为：1.94 达到规范规定安全系数1.50,合格!99、内力及位移计算 采用m法计算 计算采用位移法有限元，单元最大长度为0.1m。因为计算中有大量矩阵运算，故不提供计算过程。 共层支点，支点计算数据如下： 序号 水平间距(m) 倾角(度) 刚度(kN/m) 预加力(kN) 共计算1个工况,各支点在各个工况中的支点力如下(单位为kN)： 全部工况下各支点的最大轴力如下(单位为kN)： 各工况的最大内力位移如下： 工况号 桩顶位移 最大位移 最大正弯矩 最大负弯矩 最大正剪力 最大负剪力 (mm) (mm) (kN-m) (kN-m) (kN) (kN) 1 52.75 52.750.0 -68.3 52.1 -33.0 全部工况下的最大内力位移如下100、： 最大桩(墙)顶部位移为： 52.75 mm 最大桩(墙)位移为： 52.75 mm 最大正弯矩为： 0.00 kN-m 最大负弯矩为： -68.30 kN-m 最大正剪力为： 52.10 kN 最大负剪力为： -33.00 kN钢板桩截面强度验算书 钢板桩最大弯矩为 68.3 kN.m 钢板桩最大剪力为 52.1 kN 钢板桩面积为 23600 mm2 钢板桩截面抵抗矩为 2000000 mm3 钢板桩抗弯强度fy= 215 N/mm2 钢板桩抗剪强度fv= 125 N/mm2 钢板桩弯曲应力 Sigma=M/W=68.3*100000/2000000 =34.2 fy=215 抗弯强度合101、格! 抗剪强度一般不需验算!3、11-1-3#电梯井本计算依据建筑基坑支护技术规程(JGJ120-2012)。 1.地质勘探数据如下： 序号 h(m) (kN/m3) C(kPa) () M值 计算方法 1 0.49 16.90 8.207.902000.0 水土合算 2 0.70 18.50 0.0028.00 6000.0 水土分算 3 5.20 18.50 22.10 20.00 6000.0 水土合算 4 4.80 19.10 27.40 24.40 10000.0 水土合算 表中：h为土层厚度(m),为土重度(kN/m3),C为内聚力(kPa),为内摩擦角() 2.基底标高为-4.3102、5m， 支撑分别设置在标高 计算标高分别为-4.35m处， 3.地面超载： 序号 布置方式作用标高m 荷载值kPa 距基坑边线m 作用宽度m 1 局部荷载-1.20 20.00 0.00 5.00 基坑侧壁重要性系数为0.90,为三级基坑 采用闭合钢桩，其型号是拉森 (厚13.0) 截面面积A=0.0200m2，截面惯性矩I=0.00036000m4，截面弹性模量E=206000.00N/mm2 抗隆起、抗倾覆、抗渗流验算结果 按地基承载力验算抗隆起 基坑外侧支护结构底部至地面之间土层的加权重度1=18.37(kN/m3) 基坑内侧支护结构底部至坑底之间土体的加权重度2=18.50(kN/m3103、) 支护结构嵌入深度D=2.85(m) 基坑开挖深度h=3.15(m) 基坑地表附加荷载q=20.00(kPa) 坑底被动区附加荷载qpa=0.00(kPa) 支护结构底部滑裂面上地基土的粘聚力c=22.10(kPa) 支护结构底部滑裂面上地基土的内摩擦角=20.00 Nq=6.40 Nc=14.83 计算的抗隆起安全系数为Kwz=22.1014.83+(18.502.85+0.00)6.40/18.37(3.15+2.85)+20.00=5.11 达到规范规定安全系数1.40,合格! 按滑弧稳定验算抗隆起 围护墙底以上地基土各土层天然重度的加权平均值=22.51(kN/m3) 围护墙在基坑开104、挖面以下的入土深度D=2.85(m) 主动土压力系数Ka=tg2(45o-24.64o/2)=0.42 滑裂面上地基土的粘聚力加权平均值c=24.48(kPa) 滑裂面上地基土的内摩擦角加权平均值=0.43(弧度) 基坑开挖深度h0=3.15(m) 最下一道支撑距地面的深度h0=3.15(m) 最下一道支撑面与基坑开挖面间的水平夹角a1=0.00(弧度) 以最下一道支撑点为圆心的滑裂面圆心角a2=3.14(弧度) 坑外地面荷载q=20.00(kPa) qf=22.513.15+20.00=90.90(kPa) MSL=0.5(22.513.15+20.00)2.852=369.18(kN.m/105、m) R3=3.152.85+(3.14-0.00)2.852=34.50(m2) R2=0.52.85290.90+3.14-0.00-0.5sin(23.14)-sin(20.00) -1/322.512.853 sin2(3.14)cos(3.14)-sin2(0.00)cos(0.00)+2cos(3.14)-cos(0.00) =1067.06(kN.m/m) R1=2.85(22.513.152/2+20.003.15)+0.52.85290.90 3.14-0.00+sin(3.14)cos(3.14)- sin(0.00)cos(0.00)-1/322.512.853cos3(106、3.14)-cos3(0.00) =2004.98(kN.m/m) MRL=2004.980.42tg(0.43)+1067.06tg(0.43)+34.5024.48 =1705.91(kN.m/m) 计算的抗隆起安全系数为: KL=4.62=1705.91/369.18=4.62 达到规范规定安全系数1.40,合格! 按经验公式计算基坑隆起量： 基坑开挖深度H=3.15(m) 地表超载q=20.00(kPa) 支护结构底部处土的粘聚力c=22.10(kPa) 支护结构底部处土的内摩擦角=20.00() 基坑外侧支护结构底部至地面之间土层的加权重度1=18.37(kN/m3) 基坑外侧坑底至107、地面之间土的加权重度2=18.25(kN/m3) 支护结构入土深度D=2.85(m) 基坑底最大隆起量=-291.67-12.92+131.41+178.44=5.27(mm) 验算抗倾覆稳定 最下一道支撑(若无支撑,则为桩顶)以下的主动土压力合力为Ea=39.87(kN/m)，合力标高为Elva=-5.09(m) 被动土压力合力为Ep=333.15(kN/m)，合力标高为Elvp=-5.99(m) 最下一道支撑(若无支撑,则为桩顶)的标高为Elvs=-1.20(m) 主动土压力对最下一道支撑产生的力矩为Moc=Ea(Elvs-Elva)=39.87(5.09-1.20)=155.27(kN.108、m/m) 被动土压力对最下一道支撑产生的力矩为Mrc=Ep(Elvs-Elvp)=333.15(5.99-1.20)=1596.93(kN.m/m) 计算的抗倾覆安全系数为:10.28 达到规范规定安全系数1.15,合格! 验算抗渗流稳定的公式为： 基坑外水位标高为Elvwout=-1.20(m)，基坑内水位标高为Elvwin=-4.85(m) 基坑内外水头差hw=Elvwout-Elvwin=-1.20-(-4.85)=3.65(m) 坑底标高为Elvebot=-4.35(m)，桩墙底标高为Elvpbot=-7.20(m)，桩墙宽度为Pw=0.00(m) 水的渗流路径长度L =(Elvwin109、-Elevpbot)+Pw+(Elvwout-Elevpbot ) =-4.85-(-7.20)+0.00+-1.20-(-7.20) =8.35(m) 坑底土的渗流水力坡度i=hw/L=3.65/8.35=0.44 坑底土的浮重度=8.50(kN/m3) （近似取坑底土的天然容重为其饱和容重） 坑底土的临界水力坡度ic=/w=8.50/10.=0.85 计算的抗渗流安全系数k=ic/i=0.85/0.44=1.94 计算的渗流稳定安全系数为：1.94 达到规范规定安全系数1.50,合格!内力及位移计算 采用m法计算 计算采用位移法有限元，单元最大长度为0.1m。因为计算中有大量矩阵运算，故不110、提供计算过程。 共层支点，支点计算数据如下： 序号 水平间距(m) 倾角(度) 刚度(kN/m) 预加力(kN) 共计算1个工况,各支点在各个工况中的支点力如下(单位为kN)： 全部工况下各支点的最大轴力如下(单位为kN)： 各工况的最大内力位移如下： 工况号 桩顶位移 最大位移 最大正弯矩 最大负弯矩 最大正剪力 最大负剪力 (mm) (mm) (kN-m) (kN-m) (kN) (kN) 1 24.29 24.290.0 -32.6 23.6 -11.7 全部工况下的最大内力位移如下： 最大桩(墙)顶部位移为： 24.29 mm 最大桩(墙)位移为： 24.29 mm 最大正弯矩为： 0111、.00 kN-m 最大负弯矩为： -32.60 kN-m 最大正剪力为： 23.60 kN 最大负剪力为： -11.70 kN钢板桩截面强度验算书 钢板桩最大弯矩为 32.6 kN.m 钢板桩最大剪力为 23.6 kN 钢板桩面积为 23600 mm2 钢板桩截面抵抗矩为 2000000 mm3 钢板桩抗弯强度fy= 215 N/mm2 钢板桩抗剪强度fv= 125 N/mm2 钢板桩弯曲应力 Sigma=M/W=32.6*100000/2000000 =16.3 fy=215 抗弯强度合格! 抗剪强度一般不需验算!10.2 11-6栋电梯井计算书1、11-6-1#电梯井 本计算依据建筑基坑支112、护技术规程(JGJ120-2012)。 1.地质勘探数据如下： 序号 h(m) (kN/m3) C(kPa) () M值 计算方法 1 0.35 16.90 8.207.902000.0 水土合算 2 0.50 18.50 0.0028.00 6000.0 水土分算 3 1.80 18.50 22.10 20.00 6000.0 水土合算 4 4.50 19.10 27.40 24.40 10000.0 水土合算 表中：h为土层厚度(m),为土重度(kN/m3),C为内聚力(kPa),为内摩擦角() 2.基底标高为-4.35m， 支撑分别设置在标高 计算标高分别为-4.35m处， 3.地面超载113、： 序号 布置方式作用标高m 荷载值kPa 距基坑边线m 作用宽度m 1 局部荷载-1.20 20.00 0.00 5.00 基坑侧壁重要性系数为0.90,为三级基坑 采用闭合钢桩，其型号是拉森 (厚13.0) 截面面积A=0.0200m2，截面惯性矩I=0.00036000m4，截面弹性模量E=206000.00N/mm2 抗隆起、抗倾覆、抗渗流验算结果 按地基承载力验算抗隆起 基坑外侧支护结构底部至地面之间土层的加权重度1=18.74(kN/m3) 基坑内侧支护结构底部至坑底之间土体的加权重度2=19.10(kN/m3) 支护结构嵌入深度D=2.85(m) 基坑开挖深度h=3.15(m) 114、基坑地表附加荷载q=20.00(kPa) 坑底被动区附加荷载qpa=0.00(kPa) 支护结构底部滑裂面上地基土的粘聚力c=27.40(kPa) 支护结构底部滑裂面上地基土的内摩擦角=24.40 Nq=10.01 Nc=19.87 计算的抗隆起安全系数为Kwz=27.4019.87+(19.102.85+0.00)10.01/18.74(3.15+2.85)+20.00=8.22 达到规范规定安全系数1.40,合格! 按滑弧稳定验算抗隆起 围护墙底以上地基土各土层天然重度的加权平均值=19.94(kN/m3) 围护墙在基坑开挖面以下的入土深度D=2.85(m) 主动土压力系数Ka=tg2(4115、5o-24.64o/2)=0.41 滑裂面上地基土的粘聚力加权平均值c=25.56(kPa) 滑裂面上地基土的内摩擦角加权平均值=0.43(弧度) 基坑开挖深度h0=3.15(m) 最下一道支撑距地面的深度h0=3.15(m) 最下一道支撑面与基坑开挖面间的水平夹角a1=0.00(弧度) 以最下一道支撑点为圆心的滑裂面圆心角a2=3.14(弧度) 坑外地面荷载q=20.00(kPa) qf=19.943.15+20.00=82.80(kPa) MSL=0.5(19.943.15+20.00)2.852=336.27(kN.m/m) R3=3.152.85+(3.14-0.00)2.852=34116、.50(m2) R2=0.52.85282.80+3.14-0.00-0.5sin(23.14)-sin(20.00) -1/319.942.853 sin2(3.14)cos(3.14)-sin2(0.00)cos(0.00)+2cos(3.14)-cos(0.00) =954.75(kN.m/m) R1=2.85(19.943.152/2+20.003.15)+0.52.85282.80 3.14-0.00+sin(3.14)cos(3.14)- sin(0.00)cos(0.00)-1/319.942.853cos3(3.14)-cos3(0.00) =1825.52(kN.m/m) M117、RL=1825.520.41tg(0.43)+954.75tg(0.43)+34.5025.56 =1659.60(kN.m/m) 计算的抗隆起安全系数为: KL=4.94=1659.60/336.27=4.94 达到规范规定安全系数1.40,合格! 按经验公式计算基坑隆起量： 基坑开挖深度H=3.15(m) 地表超载q=20.00(kPa) 支护结构底部处土的粘聚力c=27.40(kPa) 支护结构底部处土的内摩擦角=24.40() 基坑外侧支护结构底部至地面之间土层的加权重度1=18.74(kN/m3) 基坑外侧坑底至地面之间土的加权重度2=18.42(kN/m3) 支护结构入土深度D=2118、.85(m) 基坑底最大隆起量=-291.67-13.00+131.41+160.26=0.01(mm) 验算抗倾覆稳定 最下一道支撑(若无支撑,则为桩顶)以下的主动土压力合力为Ea=15.12(kN/m)，合力标高为Elva=-4.58(m) 被动土压力合力为Ep=429.11(kN/m)，合力标高为Elvp=-5.98(m) 最下一道支撑(若无支撑,则为桩顶)的标高为Elvs=-1.20(m) 主动土压力对最下一道支撑产生的力矩为Moc=Ea(Elvs-Elva)=15.12(4.58-1.20)=51.14(kN.m/m) 被动土压力对最下一道支撑产生的力矩为Mrc=Ep(Elvs-El119、vp)=429.11(5.98-1.20)=2051.91(kN.m/m) 计算的抗倾覆安全系数为:40.12 达到规范规定安全系数1.15,合格! 验算抗渗流稳定的公式为： 基坑外水位标高为Elvwout=-1.20(m)，基坑内水位标高为Elvwin=-4.85(m) 基坑内外水头差hw=Elvwout-Elvwin=-1.20-(-4.85)=3.65(m) 坑底标高为Elvebot=-4.35(m)，桩墙底标高为Elvpbot=-7.20(m)，桩墙宽度为Pw=0.00(m) 水的渗流路径长度L =(Elvwin-Elevpbot)+Pw+(Elvwout-Elevpbot ) =-4120、.85-(-7.20)+0.00+-1.20-(-7.20) =8.35(m) 坑底土的渗流水力坡度i=hw/L=3.65/8.35=0.44 坑底土的浮重度=9.10(kN/m3) （近似取坑底土的天然容重为其饱和容重） 坑底土的临界水力坡度ic=/w=9.10/10.=0.91 计算的抗渗流安全系数k=ic/i=0.91/0.44=2.08 计算的渗流稳定安全系数为：2.08 达到规范规定安全系数1.50,合格!内力及位移计算 采用m法计算 计算采用位移法有限元，单元最大长度为0.1m。因为计算中有大量矩阵运算，故不提供计算过程。 共层支点，支点计算数据如下： 序号 水平间距(m) 倾角(121、度) 刚度(kN/m) 预加力(kN) 共计算1个工况,各支点在各个工况中的支点力如下(单位为kN)： 全部工况下各支点的最大轴力如下(单位为kN)： 各工况的最大内力位移如下： 工况号 桩顶位移 最大位移 最大正弯矩 最大负弯矩 最大正剪力 最大负剪力 (mm) (mm) (kN-m) (kN-m) (kN) (kN) 1 8.80 8.800.0 -19.9 14.6 -6.6 全部工况下的最大内力位移如下： 最大桩(墙)顶部位移为： 8.80 mm 最大桩(墙)位移为： 8.80 mm 最大正弯矩为： 0.00 kN-m 最大负弯矩为： -19.90 kN-m 最大正剪力为： 14.60122、 kN 最大负剪力为： -6.60 kN钢板桩截面强度验算书 钢板桩最大弯矩为 19.9 kN.m 钢板桩最大剪力为 14.6 kN 钢板桩面积为 23600 mm2 钢板桩截面抵抗矩为 2000000 mm3 钢板桩抗弯强度fy= 215 N/mm2 钢板桩抗剪强度fv= 125 N/mm2 钢板桩弯曲应力 Sigma=M/W=19.9*100000/2000000 =10.0 fy=215 抗弯强度合格! 抗剪强度一般不需验算!2、11-6-2#电梯井本计算依据建筑基坑支护技术规程(JGJ120-2012)。 1.地质勘探数据如下： 序号 h(m) (kN/m3) C(kPa) () M值123、 计算方法 1 0.80 16.90 8.207.902000.0 水土合算 2 0.60 18.50 0.0028.00 6000.0 水土分算 3 1.10 18.50 22.10 20.00 6000.0 水土合算 4 7.70 19.10 27.40 24.40 10000.0 水土合算 表中：h为土层厚度(m),为土重度(kN/m3),C为内聚力(kPa),为内摩擦角() 2.基底标高为-4.35m， 支撑分别设置在标高 计算标高分别为-4.35m处， 3.地面超载： 序号 布置方式作用标高m 荷载值kPa 距基坑边线m 作用宽度m 1 局部荷载-1.20 20.00 0.00 5.124、00 基坑侧壁重要性系数为0.90,为三级基坑 采用闭合钢桩，其型号是拉森 (厚13.0) 截面面积A=0.0200m2，截面惯性矩I=0.00036000m4，截面弹性模量E=206000.00N/mm2 抗隆起、抗倾覆、抗渗流验算结果 按地基承载力验算抗隆起 基坑外侧支护结构底部至地面之间土层的加权重度1=18.64(kN/m3) 基坑内侧支护结构底部至坑底之间土体的加权重度2=19.10(kN/m3) 支护结构嵌入深度D=2.85(m) 基坑开挖深度h=3.15(m) 基坑地表附加荷载q=20.00(kPa) 坑底被动区附加荷载qpa=0.00(kPa) 支护结构底部滑裂面上地基土的粘聚125、力c=27.40(kPa) 支护结构底部滑裂面上地基土的内摩擦角=24.40 Nq=10.01 Nc=19.87 计算的抗隆起安全系数为Kwz=27.4019.87+(19.102.85+0.00)10.01/18.64(3.15+2.85)+20.00=8.26 达到规范规定安全系数1.40,合格! 按滑弧稳定验算抗隆起 围护墙底以上地基土各土层天然重度的加权平均值=20.19(kN/m3) 围护墙在基坑开挖面以下的入土深度D=2.85(m) 主动土压力系数Ka=tg2(45o-24.64o/2)=0.42 滑裂面上地基土的粘聚力加权平均值c=25.16(kPa) 滑裂面上地基土的内摩擦角加126、权平均值=0.43(弧度) 基坑开挖深度h0=3.15(m) 最下一道支撑距地面的深度h0=3.15(m) 最下一道支撑面与基坑开挖面间的水平夹角a1=0.00(弧度) 以最下一道支撑点为圆心的滑裂面圆心角a2=3.14(弧度) 坑外地面荷载q=20.00(kPa) qf=20.193.15+20.00=83.59(kPa) MSL=0.5(20.193.15+20.00)2.852=339.50(kN.m/m) R3=3.152.85+(3.14-0.00)2.852=34.50(m2) R2=0.52.85283.59+3.14-0.00-0.5sin(23.14)-sin(20.00) 127、-1/320.192.853 sin2(3.14)cos(3.14)-sin2(0.00)cos(0.00)+2cos(3.14)-cos(0.00) =965.77(kN.m/m) R1=2.85(20.193.152/2+20.003.15)+0.52.85283.59 3.14-0.00+sin(3.14)cos(3.14)- sin(0.00)cos(0.00)-1/320.192.853cos3(3.14)-cos3(0.00) =1843.14(kN.m/m) MRL=1843.140.42tg(0.43)+965.77tg(0.43)+34.5025.16 =1653.20(kN128、.m/m) 计算的抗隆起安全系数为: KL=4.87=1653.20/339.50=4.87 达到规范规定安全系数1.40,合格! 按经验公式计算基坑隆起量： 基坑开挖深度H=3.15(m) 地表超载q=20.00(kPa) 支护结构底部处土的粘聚力c=27.40(kPa) 支护结构底部处土的内摩擦角=24.40() 基坑外侧支护结构底部至地面之间土层的加权重度1=18.64(kN/m3) 基坑外侧坑底至地面之间土的加权重度2=18.22(kN/m3) 支护结构入土深度D=2.85(m) 基坑底最大隆起量=-291.67-12.90+131.41+159.36=0.01(mm) 验算抗倾覆稳定129、 最下一道支撑(若无支撑,则为桩顶)以下的主动土压力合力为Ea=20.82(kN/m)，合力标高为Elva=-3.90(m) 被动土压力合力为Ep=429.11(kN/m)，合力标高为Elvp=-5.98(m) 最下一道支撑(若无支撑,则为桩顶)的标高为Elvs=-1.20(m) 主动土压力对最下一道支撑产生的力矩为Moc=Ea(Elvs-Elva)=20.82(3.90-1.20)=56.30(kN.m/m) 被动土压力对最下一道支撑产生的力矩为Mrc=Ep(Elvs-Elvp)=429.11(5.98-1.20)=2051.91(kN.m/m) 计算的抗倾覆安全系数为:36.45 达到规范130、规定安全系数1.15,合格! 验算抗渗流稳定的公式为： 基坑外水位标高为Elvwout=-1.20(m)，基坑内水位标高为Elvwin=-4.85(m) 基坑内外水头差hw=Elvwout-Elvwin=-1.20-(-4.85)=3.65(m) 坑底标高为Elvebot=-4.35(m)，桩墙底标高为Elvpbot=-7.20(m)，桩墙宽度为Pw=0.00(m) 水的渗流路径长度L =(Elvwin-Elevpbot)+Pw+(Elvwout-Elevpbot ) =-4.85-(-7.20)+0.00+-1.20-(-7.20) =8.35(m) 坑底土的渗流水力坡度i=hw/L=3.6131、5/8.35=0.44 坑底土的浮重度=9.10(kN/m3) （近似取坑底土的天然容重为其饱和容重） 坑底土的临界水力坡度ic=/w=9.10/10.=0.91 计算的抗渗流安全系数k=ic/i=0.91/0.44=2.08 计算的渗流稳定安全系数为：2.08 达到规范规定安全系数1.50,合格!内力及位移计算 采用m法计算 计算采用位移法有限元，单元最大长度为0.1m。因为计算中有大量矩阵运算，故不提供计算过程。 共层支点，支点计算数据如下： 序号 水平间距(m) 倾角(度) 刚度(kN/m) 预加力(kN) 共计算1个工况,各支点在各个工况中的支点力如下(单位为kN)： 全部工况下各支点132、的最大轴力如下(单位为kN)： 各工况的最大内力位移如下： 工况号 桩顶位移 最大位移 最大正弯矩 最大负弯矩 最大正剪力 最大负剪力 (mm) (mm) (kN-m) (kN-m) (kN) (kN) 1 16.03 16.030.0 -34.4 25.9 -13.2 全部工况下的最大内力位移如下： 最大桩(墙)顶部位移为： 16.03 mm 最大桩(墙)位移为： 16.03 mm 最大正弯矩为： 0.00 kN-m 最大负弯矩为： -34.40 kN-m 最大正剪力为： 25.90 kN 最大负剪力为： -13.20 kN钢板桩截面强度验算书 钢板桩最大弯矩为 34.4 kN.m 钢板桩最133、大剪力为 25.9 kN 钢板桩面积为 23600 mm2 钢板桩截面抵抗矩为 2000000 mm3 钢板桩抗弯强度fy= 215 N/mm2 钢板桩抗剪强度fv= 125 N/mm2 钢板桩弯曲应力 Sigma=M/W=34.4*100000/2000000 =17.2 fy=215 抗弯强度合格! 抗剪强度一般不需验算!3、11-6-3#电梯井本计算依据建筑基坑支护技术规程(JGJ120-2012)。 1.地质勘探数据如下： 序号 h(m) (kN/m3) C(kPa) () M值 计算方法 1 0.60 16.90 8.207.902000.0 水土合算 2 0.80 18.50 0.134、0028.00 6000.0 水土分算 3 3.60 18.50 22.10 20.00 6000.0 水土合算 4 7.10 19.10 27.40 24.40 10000.0 水土合算 表中：h为土层厚度(m),为土重度(kN/m3),C为内聚力(kPa),为内摩擦角() 2.基底标高为-4.35m， 支撑分别设置在标高 计算标高分别为-4.35m处， 3.地面超载： 序号 布置方式作用标高m 荷载值kPa 距基坑边线m 作用宽度m 1 局部荷载-1.20 20.00 0.00 5.00 基坑侧壁重要性系数为0.90,为三级基坑 采用闭合钢桩，其型号是拉森 (厚13.0) 截面面积A=0.135、0200m2，截面惯性矩I=0.00036000m4，截面弹性模量E=206000.00N/mm2 抗隆起、抗倾覆、抗渗流验算结果 按地基承载力验算抗隆起 基坑外侧支护结构底部至地面之间土层的加权重度1=18.44(kN/m3) 基坑内侧支护结构底部至坑底之间土体的加权重度2=18.71(kN/m3) 支护结构嵌入深度D=2.85(m) 基坑开挖深度h=3.15(m) 基坑地表附加荷载q=20.00(kPa) 坑底被动区附加荷载qpa=0.00(kPa) 支护结构底部滑裂面上地基土的粘聚力c=27.40(kPa) 支护结构底部滑裂面上地基土的内摩擦角=24.40 Nq=10.01 Nc=19.136、87 计算的抗隆起安全系数为Kwz=27.4019.87+(18.712.85+0.00)10.01/18.44(3.15+2.85)+20.00=8.25 达到规范规定安全系数1.40,合格! 按滑弧稳定验算抗隆起 围护墙底以上地基土各土层天然重度的加权平均值=18.53(kN/m3) 围护墙在基坑开挖面以下的入土深度D=2.85(m) 主动土压力系数Ka=tg2(45o-20.63o/2)=0.47 滑裂面上地基土的粘聚力加权平均值c=20.36(kPa) 滑裂面上地基土的内摩擦角加权平均值=0.36(弧度) 基坑开挖深度h0=3.15(m) 最下一道支撑距地面的深度h0=3.15(m) 137、最下一道支撑面与基坑开挖面间的水平夹角a1=0.00(弧度) 以最下一道支撑点为圆心的滑裂面圆心角a2=3.14(弧度) 坑外地面荷载q=20.00(kPa) qf=18.533.15+20.00=78.36(kPa) MSL=0.5(18.533.15+20.00)2.852=318.24(kN.m/m) R3=3.152.85+(3.14-0.00)2.852=34.50(m2) R2=0.52.85278.36+3.14-0.00-0.5sin(23.14)-sin(20.00) -1/318.532.853 sin2(3.14)cos(3.14)-sin2(0.00)cos(0.00)138、+2cos(3.14)-cos(0.00) =893.23(kN.m/m) R1=2.85(18.533.152/2+20.003.15)+0.52.85278.36 3.14-0.00+sin(3.14)cos(3.14)- sin(0.00)cos(0.00)-1/318.532.853cos3(3.14)-cos3(0.00) =1727.22(kN.m/m) MRL=1727.220.47tg(0.36)+893.23tg(0.36)+34.5020.36 =1355.98(kN.m/m) 计算的抗隆起安全系数为: KL=4.26=1355.98/318.24=4.26 达到规范规定安139、全系数1.40,合格! 按经验公式计算基坑隆起量： 基坑开挖深度H=3.15(m) 地表超载q=20.00(kPa) 支护结构底部处土的粘聚力c=27.40(kPa) 支护结构底部处土的内摩擦角=24.40() 基坑外侧支护结构底部至地面之间土层的加权重度1=18.44(kN/m3) 基坑外侧坑底至地面之间土的加权重度2=18.20(kN/m3) 支护结构入土深度D=2.85(m) 基坑底最大隆起量=-291.67-12.89+131.41+157.68=0.01(mm) 验算抗倾覆稳定 最下一道支撑(若无支撑,则为桩顶)以下的主动土压力合力为Ea=30.39(kN/m)，合力标高为Elva=140、-4.16(m) 被动土压力合力为Ep=371.78(kN/m)，合力标高为Elvp=-6.07(m) 最下一道支撑(若无支撑,则为桩顶)的标高为Elvs=-1.20(m) 主动土压力对最下一道支撑产生的力矩为Moc=Ea(Elvs-Elva)=30.39(4.16-1.20)=90.06(kN.m/m) 被动土压力对最下一道支撑产生的力矩为Mrc=Ep(Elvs-Elvp)=371.78(6.07-1.20)=1810.12(kN.m/m) 计算的抗倾覆安全系数为:20.10 达到规范规定安全系数1.15,合格! 验算抗渗流稳定的公式为： 基坑外水位标高为Elvwout=-1.20(m)，基141、坑内水位标高为Elvwin=-4.85(m) 基坑内外水头差hw=Elvwout-Elvwin=-1.20-(-4.85)=3.65(m) 坑底标高为Elvebot=-4.35(m)，桩墙底标高为Elvpbot=-7.20(m)，桩墙宽度为Pw=0.00(m) 水的渗流路径长度L =(Elvwin-Elevpbot)+Pw+(Elvwout-Elevpbot ) =-4.85-(-7.20)+0.00+-1.20-(-7.20) =8.35(m) 坑底土的渗流水力坡度i=hw/L=3.65/8.35=0.44 坑底土的浮重度=8.50(kN/m3) （近似取坑底土的天然容重为其饱和容重） 坑底142、土的临界水力坡度ic=/w=8.50/10.=0.85 计算的抗渗流安全系数k=ic/i=0.85/0.44=1.94 计算的渗流稳定安全系数为：1.94 达到规范规定安全系数1.50,合格!内力及位移计算 采用m法计算 计算采用位移法有限元，单元最大长度为0.1m。因为计算中有大量矩阵运算，故不提供计算过程。 共层支点，支点计算数据如下： 序号 水平间距(m) 倾角(度) 刚度(kN/m) 预加力(kN) 共计算1个工况,各支点在各个工况中的支点力如下(单位为kN)： 全部工况下各支点的最大轴力如下(单位为kN)： 各工况的最大内力位移如下： 工况号 桩顶位移 最大位移 最大正弯矩 最大负弯143、矩 最大正剪力 最大负剪力 (mm) (mm) (kN-m) (kN-m) (kN) (kN) 1 30.04 30.040.0 -40.2 30.1 -15.2 全部工况下的最大内力位移如下： 最大桩(墙)顶部位移为： 30.04 mm 最大桩(墙)位移为： 30.04 mm 最大正弯矩为： 0.00 kN-m 最大负弯矩为： -40.20 kN-m 最大正剪力为： 30.10 kN 最大负剪力为： -15.20 kN钢板桩截面强度验算书 钢板桩最大弯矩为 40.3 kN.m 钢板桩最大剪力为 30.1 kN 钢板桩面积为 23600 mm2 钢板桩截面抵抗矩为 2000000 mm3 钢板144、桩抗弯强度fy= 215 N/mm2 钢板桩抗剪强度fv= 125 N/mm2 钢板桩弯曲应力 Sigma=M/W=40.3*100000/2000000 =20.1 fy=215 抗弯强度合格! 抗剪强度一般不需验算!10.3 11-2栋电梯井计算书1、11-2-1#电梯井 本计算依据建筑基坑支护技术规程(JGJ120-2012)。 1.地质勘探数据如下： 序号 h(m) (kN/m3) C(kPa) () M值 计算方法 1 1.20 16.90 8.207.902000.0 水土合算 2 1.00 18.50 0.0028.00 6000.0 水土分算 3 2.50 18.50 22.1145、0 20.00 6000.0 水土合算 4 6.30 19.10 27.40 24.40 10000.0 水土合算 表中：h为土层厚度(m),为土重度(kN/m3),C为内聚力(kPa),为内摩擦角() 2.基底标高为-4.35m， 支撑分别设置在标高 计算标高分别为-4.35m处， 3.地面超载： 序号 布置方式作用标高m 荷载值kPa 距基坑边线m 作用宽度m 1 局部荷载-1.20 20.00 0.00 5.00 基坑侧壁重要性系数为0.90,为三级基坑 采用闭合钢桩，其型号是拉森 (厚13.0) 截面面积A=0.0200m2，截面惯性矩I=0.00036000m4，截面弹性模量E=20146、6000.00N/mm2 抗隆起、抗倾覆、抗渗流验算结果 按地基承载力验算抗隆起 基坑外侧支护结构底部至地面之间土层的加权重度1=18.31(kN/m3) 基坑内侧支护结构底部至坑底之间土体的加权重度2=18.77(kN/m3) 支护结构嵌入深度D=2.85(m) 基坑开挖深度h=3.15(m) 基坑地表附加荷载q=20.00(kPa) 坑底被动区附加荷载qpa=0.00(kPa) 支护结构底部滑裂面上地基土的粘聚力c=27.40(kPa) 支护结构底部滑裂面上地基土的内摩擦角=24.40 Nq=10.01 Nc=19.87 计算的抗隆起安全系数为Kwz=27.4019.87+(18.772.147、85+0.00)10.01/18.31(3.15+2.85)+20.00=8.32 达到规范规定安全系数1.40,合格! 按滑弧稳定验算抗隆起 围护墙底以上地基土各土层天然重度的加权平均值=18.46(kN/m3) 围护墙在基坑开挖面以下的入土深度D=2.85(m) 主动土压力系数Ka=tg2(45o-20.63o/2)=0.48 滑裂面上地基土的粘聚力加权平均值c=19.28(kPa) 滑裂面上地基土的内摩擦角加权平均值=0.36(弧度) 基坑开挖深度h0=3.15(m) 最下一道支撑距地面的深度h0=3.15(m) 最下一道支撑面与基坑开挖面间的水平夹角a1=0.00(弧度) 以最下一道支148、撑点为圆心的滑裂面圆心角a2=3.14(弧度) 坑外地面荷载q=20.00(kPa) qf=18.463.15+20.00=78.15(kPa) MSL=0.5(18.463.15+20.00)2.852=317.37(kN.m/m) R3=3.152.85+(3.14-0.00)2.852=34.50(m2) R2=0.52.85278.15+3.14-0.00-0.5sin(23.14)-sin(20.00) -1/318.462.853 sin2(3.14)cos(3.14)-sin2(0.00)cos(0.00)+2cos(3.14)-cos(0.00) =890.27(kN.m/m)149、 R1=2.85(18.463.152/2+20.003.15)+0.52.85278.15 3.14-0.00+sin(3.14)cos(3.14)- sin(0.00)cos(0.00)-1/318.462.853cos3(3.14)-cos3(0.00) =1722.49(kN.m/m) MRL=1722.490.48tg(0.36)+890.27tg(0.36)+34.5019.28 =1308.96(kN.m/m) 计算的抗隆起安全系数为: KL=4.12=1308.96/317.37=4.12 达到规范规定安全系数1.40,合格! 按经验公式计算基坑隆起量： 基坑开挖深度H=3.1150、5(m) 地表超载q=20.00(kPa) 支护结构底部处土的粘聚力c=27.40(kPa) 支护结构底部处土的内摩擦角=24.40() 基坑外侧支护结构底部至地面之间土层的加权重度1=18.31(kN/m3) 基坑外侧坑底至地面之间土的加权重度2=17.89(kN/m3) 支护结构入土深度D=2.85(m) 基坑底最大隆起量=-291.67-12.73+131.41+156.57=0.01(mm) 验算抗倾覆稳定 最下一道支撑(若无支撑,则为桩顶)以下的主动土压力合力为Ea=41.74(kN/m)，合力标高为Elva=-3.57(m) 被动土压力合力为Ep=382.33(kN/m)，合力标高151、为Elvp=-6.07(m) 最下一道支撑(若无支撑,则为桩顶)的标高为Elvs=-1.20(m) 主动土压力对最下一道支撑产生的力矩为Moc=Ea(Elvs-Elva)=41.74(3.57-1.20)=98.92(kN.m/m) 被动土压力对最下一道支撑产生的力矩为Mrc=Ep(Elvs-Elvp)=382.33(6.07-1.20)=1861.56(kN.m/m) 计算的抗倾覆安全系数为:18.82 达到规范规定安全系数1.15,合格! 验算抗渗流稳定的公式为： 基坑外水位标高为Elvwout=-1.20(m)，基坑内水位标高为Elvwin=-4.85(m) 基坑内外水头差hw=Elvw152、out-Elvwin=-1.20-(-4.85)=3.65(m) 坑底标高为Elvebot=-4.35(m)，桩墙底标高为Elvpbot=-7.20(m)，桩墙宽度为Pw=0.00(m) 水的渗流路径长度L =(Elvwin-Elevpbot)+Pw+(Elvwout-Elevpbot ) =-4.85-(-7.20)+0.00+-1.20-(-7.20) =8.35(m) 坑底土的渗流水力坡度i=hw/L=3.65/8.35=0.44 坑底土的浮重度=8.50(kN/m3) （近似取坑底土的天然容重为其饱和容重） 坑底土的临界水力坡度ic=/w=8.50/10.=0.85 计算的抗渗流安全系153、数k=ic/i=0.85/0.44=1.94 计算的渗流稳定安全系数为：1.94 达到规范规定安全系数1.50,合格!内力及位移计算 采用m法计算 计算采用位移法有限元，单元最大长度为0.1m。因为计算中有大量矩阵运算，故不提供计算过程。 共层支点，支点计算数据如下： 序号 水平间距(m) 倾角(度) 刚度(kN/m) 预加力(kN) 共计算1个工况,各支点在各个工况中的支点力如下(单位为kN)： 全部工况下各支点的最大轴力如下(单位为kN)： 各工况的最大内力位移如下： 工况号 桩顶位移 最大位移 最大正弯矩 最大负弯矩 最大正剪力 最大负剪力 (mm) (mm) (kN-m) (kN-m)154、 (kN) (kN) 1 51.10 51.100.0 -68.5 54.6 -32.8 全部工况下的最大内力位移如下： 最大桩(墙)顶部位移为： 51.10 mm 最大桩(墙)位移为： 51.10 mm 最大正弯矩为： 0.00 kN-m 最大负弯矩为： -68.50 kN-m 最大正剪力为： 54.60 kN 最大负剪力为： -32.80 kN钢板桩截面强度验算书 钢板桩最大弯矩为 68.5 kN.m 钢板桩最大剪力为 54.6 kN 钢板桩面积为 23600 mm2 钢板桩截面抵抗矩为 2000000 mm3 钢板桩抗弯强度fy= 215 N/mm2 钢板桩抗剪强度fv= 125 N/m155、m2 钢板桩弯曲应力 Sigma=M/W=68.5*100000/2000000 =34.2 fy=215 抗弯强度合格! 抗剪强度一般不需验算!2、11-2-2#电梯井 本计算依据建筑基坑支护技术规程(JGJ120-2012)。 1.地质勘探数据如下： 序号 h(m) (kN/m3) C(kPa) () M值 计算方法 1 1.72 16.90 8.207.902000.0 水土合算 2 0.30 18.50 0.0028.00 6000.0 水土分算 3 3.60 18.50 22.10 20.00 6000.0 水土合算 4 4.90 19.10 27.40 24.40 10000.0 156、水土合算 表中：h为土层厚度(m),为土重度(kN/m3),C为内聚力(kPa),为内摩擦角() 2.基底标高为-4.35m， 支撑分别设置在标高 计算标高分别为-4.35m处， 3.地面超载： 序号 布置方式作用标高m 荷载值kPa 距基坑边线m 作用宽度m 1 局部荷载-1.20 20.00 0.00 5.00 基坑侧壁重要性系数为0.90,为三级基坑 采用闭合钢桩，其型号是拉森 (厚13.0) 截面面积A=0.0200m2，截面惯性矩I=0.00036000m4，截面弹性模量E=206000.00N/mm2 抗隆起、抗倾覆、抗渗流验算结果 按地基承载力验算抗隆起 基坑外侧支护结构底部至地157、面之间土层的加权重度1=18.08(kN/m3) 基坑内侧支护结构底部至坑底之间土体的加权重度2=18.58(kN/m3) 支护结构嵌入深度D=2.85(m) 基坑开挖深度h=3.15(m) 基坑地表附加荷载q=20.00(kPa) 坑底被动区附加荷载qpa=0.00(kPa) 支护结构底部滑裂面上地基土的粘聚力c=27.40(kPa) 支护结构底部滑裂面上地基土的内摩擦角=24.40 Nq=10.01 Nc=19.87 计算的抗隆起安全系数为Kwz=27.4019.87+(18.582.85+0.00)10.01/18.08(3.15+2.85)+20.00=8.36 达到规范规定安全系数1158、.40,合格! 按滑弧稳定验算抗隆起 围护墙底以上地基土各土层天然重度的加权平均值=18.24(kN/m3) 围护墙在基坑开挖面以下的入土深度D=2.85(m) 主动土压力系数Ka=tg2(45o-18.33o/2)=0.52 滑裂面上地基土的粘聚力加权平均值c=19.10(kPa) 滑裂面上地基土的内摩擦角加权平均值=0.32(弧度) 基坑开挖深度h0=3.15(m) 最下一道支撑距地面的深度h0=3.15(m) 最下一道支撑面与基坑开挖面间的水平夹角a1=0.00(弧度) 以最下一道支撑点为圆心的滑裂面圆心角a2=3.14(弧度) 坑外地面荷载q=20.00(kPa) qf=18.243.159、15+20.00=77.46(kPa) MSL=0.5(18.243.15+20.00)2.852=314.58(kN.m/m) R3=3.152.85+(3.14-0.00)2.852=34.50(m2) R2=0.52.85277.46+3.14-0.00-0.5sin(23.14)-sin(20.00) -1/318.242.853 sin2(3.14)cos(3.14)-sin2(0.00)cos(0.00)+2cos(3.14)-cos(0.00) =880.72(kN.m/m) R1=2.85(18.243.152/2+20.003.15)+0.52.85277.46 3.14-0160、.00+sin(3.14)cos(3.14)- sin(0.00)cos(0.00)-1/318.242.853cos3(3.14)-cos3(0.00) =1707.23(kN.m/m) MRL=1707.230.52tg(0.32)+880.72tg(0.32)+34.5019.10 =1244.99(kN.m/m) 计算的抗隆起安全系数为: KL=3.96=1244.99/314.58=3.96 达到规范规定安全系数1.40,合格! 按经验公式计算基坑隆起量： 基坑开挖深度H=3.15(m) 地表超载q=20.00(kPa) 支护结构底部处土的粘聚力c=27.40(kPa) 支护结构底部161、处土的内摩擦角=24.40() 基坑外侧支护结构底部至地面之间土层的加权重度1=18.08(kN/m3) 基坑外侧坑底至地面之间土的加权重度2=17.63(kN/m3) 支护结构入土深度D=2.85(m) 基坑底最大隆起量=-291.67-12.59+131.41+154.60=0.01(mm) 验算抗倾覆稳定 最下一道支撑(若无支撑,则为桩顶)以下的主动土压力合力为Ea=45.57(kN/m)，合力标高为Elva=-4.73(m) 被动土压力合力为Ep=348.46(kN/m)，合力标高为Elvp=-6.04(m) 最下一道支撑(若无支撑,则为桩顶)的标高为Elvs=-1.20(m) 主动土162、压力对最下一道支撑产生的力矩为Moc=Ea(Elvs-Elva)=45.57(4.73-1.20)=160.71(kN.m/m) 被动土压力对最下一道支撑产生的力矩为Mrc=Ep(Elvs-Elvp)=348.46(6.04-1.20)=1685.94(kN.m/m) 计算的抗倾覆安全系数为:10.49 达到规范规定安全系数1.15,合格! 验算抗渗流稳定的公式为： 基坑外水位标高为Elvwout=-1.20(m)，基坑内水位标高为Elvwin=-4.85(m) 基坑内外水头差hw=Elvwout-Elvwin=-1.20-(-4.85)=3.65(m) 坑底标高为Elvebot=-4.35(163、m)，桩墙底标高为Elvpbot=-7.20(m)，桩墙宽度为Pw=0.00(m) 水的渗流路径长度L =(Elvwin-Elevpbot)+Pw+(Elvwout-Elevpbot ) =-4.85-(-7.20)+0.00+-1.20-(-7.20) =8.35(m) 坑底土的渗流水力坡度i=hw/L=3.65/8.35=0.44 坑底土的浮重度=8.50(kN/m3) （近似取坑底土的天然容重为其饱和容重） 坑底土的临界水力坡度ic=/w=8.50/10.=0.85 计算的抗渗流安全系数k=ic/i=0.85/0.44=1.94 计算的渗流稳定安全系数为：1.94 达到规范规定安全系数1164、.50,合格!内力及位移计算 采用m法计算 计算采用位移法有限元，单元最大长度为0.1m。因为计算中有大量矩阵运算，故不提供计算过程。 共层支点，支点计算数据如下： 序号 水平间距(m) 倾角(度) 刚度(kN/m) 预加力(kN) 共计算1个工况,各支点在各个工况中的支点力如下(单位为kN)： 全部工况下各支点的最大轴力如下(单位为kN)： 各工况的最大内力位移如下： 工况号 桩顶位移 最大位移 最大正弯矩 最大负弯矩 最大正剪力 最大负剪力 (mm) (mm) (kN-m) (kN-m) (kN) (kN) 1 34.05 34.050.0 -41.7 30.6 -19.5 全部工况下的最165、大内力位移如下： 最大桩(墙)顶部位移为： 34.05 mm 最大桩(墙)位移为： 34.05 mm 最大正弯矩为： 0.00 kN-m 最大负弯矩为： -41.70 kN-m 最大正剪力为： 30.60 kN 最大负剪力为： -19.50 kN钢板桩截面强度验算书 钢板桩最大弯矩为 41.7 kN.m 钢板桩最大剪力为 30.6 kN 钢板桩面积为 23600 mm2 钢板桩截面抵抗矩为 2000000 mm3 钢板桩抗弯强度fy= 215 N/mm2 钢板桩抗剪强度fv= 125 N/mm2 钢板桩弯曲应力 Sigma=M/W=41.7*100000/2000000 =20.9 fy=215 抗弯强度合格! 抗剪强度一般不需验算!第十一章 相关附图