1、水泥生产线生料粉磨区域旋风框架模板支撑施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目录一 编制依据5二、工程概况5三、施工组织准备 5五、脚手架搭设方法6六、钢管脚手架构造要求6七、钢管脚手架的拆除7八、安全施工技术措施71、材质及其使用的安全技术措施72、脚手架搭设的安全技术措施83、脚手架上施工作业的安全技术措施84、脚手架拆除的安全技术措施85、专项施工方案的验收措施9九、文明施工9十、应急预案101、编制目的102、 编制依据103、 适用范围104、应急处置基本原则105、事故类型和危险程度分析102、6、应急救援组织机构及职责116.1应急指挥部116.2应急小组：117、预防与预警117.1预防117.2预警118、信息报告程序119、应急处置1210、 保障措施1210.1应急队伍保障1210.2应急物资设备保障1210.3应急经费保障1211、培训与演练1211.1 培训1211.2演练12十一、劳动力及机械配备138.1劳动力配置138.2机械设备配备及周转材料13十二、计算书13一、参数信息：84二、模板面板计算85(1)抗弯强度计算85f1 = M / W f85(2)抗剪计算86抗剪强度验算 T1 T，满足要求!86(3)挠度计算86面板的最大挠度小于200.0/250,满足3、要求!86三、支撑方木的计算861.荷载的计算86(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：86(2)模板的自重线荷载(kN/m)：862.方木的计算87方木的截面力学参数为87(1)方木抗弯强度计算87(2)方木抗剪计算87(3)方木挠度计算87qk=0.570kN/m87四、托梁的计算88集中荷载取木方的支座力 P= 1.711kN88(1)顶托梁抗弯强度计算90(2)顶托梁抗剪计算90顶托梁的抗剪强度计算满足要求!90(3)顶托梁挠度计算90最大变形 v =0.283mm90五、模板支架荷载标准值(立杆轴力)901.静荷载标准值包括以下内容：91(1)脚手架钢管的自重(kN)：91(2)模板的4、自重(kN)：91(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：91N = 1.20NG + 1.40NQ=7.097kN91六、立杆的稳定性计算91（规范JGJ130-2011，公式）911.1.公式(5.4.6-1)92l0/i = 270.478/1.600 = 169921.2.公式(5.4.6-2)93l0/i = 317.671/1.600 = 199932.考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式93（规范JGJ130-2011，公式）932.1.公式(5.4.6-1)942.2.公式(5.4.6-2)943.满堂支撑架构造验算943.1.高宽比验算943.2.跨数验算94支撑架搭设间距为：0.85、00.8094七、扣件抗滑移的计算94按照扣件抗滑承载力系数1.0094八、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求工程经验951.模板支架的构造要求：953.立杆步距的设计：954.整体性构造层的设计：965.剪刀撑的设计：966.顶部支撑点的设计：967.支撑架搭设的要求：968.施工使用的要求：96一 编制依据 1xx市XX建材有限公司2500t/d熟料新型干法水泥生产线工程施工组织设计及施工图。2国家现行的施工及验收规范、规程， 建筑施工安全检查标准JGJ59-2011、xx建发2011A11号文、xx建一司发2011A7号文、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011、建6、筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008。 3 xx省xx工程公司C版管理手册和程序文件。4 我公司成功建设的多项5000t/d新型干法水泥厂工程施工经验及相应的企业工法。二、工程概况本单位工程是xx市XX建材有限公司2500t/d熟料新型干法水泥生产线生料粉磨区域旋风框架。本单位工程为框架结构，总高为19米，+6.5米平面较大梁截面为400mm1000mm，400mm1100mm，400mm1100mm;架体支撑高度为8.5米。+12.75米平面较大梁截面为400mm1200mm，500mm1400mm，400mm1000mm；架体支撑高度为6.25米。+19.0米平面较大梁截面为4007、mm1500mm，500mm1700mm；架体支撑高度为12.5米。本单位工程的砼强度等级为C30，混凝土为现场搅拌站搅拌，采用汽车输送泵泵送至浇筑部位；三、施工组织准备1、准备好本工程所用材料的各项质量证明。2、做好各工序各工种施工人员技术、质量、安全交底工作。四、脚手架的材质要求41钢管脚手架的杆件采用外径为48mm、壁厚2.8mm的焊接钢管,其材质应符合GB700793的技术要求，凡发现有脆裂、变形、扭曲等现象的钢管一律不准使用，钢管必须有出厂质量证明。42扣件的购进和使用前均要认真逐个检查，凡发现有裂纹、变形、砂眼等现象都不得使用，每使用一次检查一次。43木脚手板使用50mm厚的坚固木8、板，每块板宽不得小于200mm，标准宽度为250mm，长度为36m，凡是有腐朽、弯曲、劈裂和有大横透节的木板一律不准使用，每块板两端用8#铁丝或铁板网捆绑固定，以防开裂。五、脚手架搭设方法51架子搭设前，要清除建筑物四周的障碍物，平整场地，夯实基土，并做好排水设施，并对材料、工具、钢管、扣件进行检查。52架子在基础回填砂石垫层后进行搭设，搭设夯实的砂石回填土上，架子底下加垫板，垫板厚度50mm，并沿架子纵向立杆底设置统长的扫地杆。柱外围以内搭设满堂架子至上层顶板底部，梁底以下搭设双排架子，沿梁跨度方向500mm, 柱外围以外搭设双排架子，里排架体距柱子外围0.5m,里外两排架体间距为1.0m。9、挑梁以下架体沿梁的投影面积外扩500mm,梁底单排架子，沿悬挑方向间距500mm。 53搭设前要留出底座位置，放好底座，即可插装立杆。立杆要插到地。要先立里排立杆，后立外排立杆。对于每排立杆要先立两端的立杆，再立中间的一根立杆，当互相看齐后，立中间部分的各立杆。立杆要求垂直，垂直度允许偏差应小于高度的1/200，两立杆的连接要与墙面垂直。54为保持架子的整体稳定，对于相邻两根立杆的接长接头，上下要错开50cm以上。新接长的接头不得在同一步距内。因此，在竖立第一节立杆时，要选不同的钢管作立杆，立杆的接长要先接外排立杆，后接里排立杆。55立杆竖好后，要及时安装大横杆，同一步内的大横杆纵向水平高低差10、不得超过1200mm，同一步的里、外两根大横杆，其接长的接头位置要错开，不要在同一跨内。同一跨内的上下两根大横杆的接长接头，要错开50cm以 上。六、钢管脚手架构造要求61立杆的接头必须采用对接扣件进行连接，接头应交错布置，同层同跨不得设置两个立柱接头，各接头距大横杆的距离要小于步距的1/3，立柱伸出最边缘扣件的顶端距离不要小于100mm。62大横杆采用对接扣件连接，大横杆伸出最边缘扣件顶端的距离不要小于100mm，接头要交错，不要设在同步跨内，各接头距立柱的距离要小于立柱间距的1/3。63大横杆的长度一般要大于3m，小于6m，大横杆要分别部置在立杆的内外侧，以减少立杆的偏心受力。64凡有立柱11、与大横杆相交之处，都要设置小横杆，同时根据脚手板搭设的需要可在两立柱之间再增设1-2根小横杆，其最大间距不要大于立柱间距的1/2。65剪刀撑在纵向联系4-5根立杆，在竖向联系3-4步大横杆，即3步4跨设置一道，斜杆与地面的夹角为45-60 度之间，剪刀撑的一根斜杆扣在立杆上，另一根斜杆扣在小横杆伸出的断头上，搭接区域不得小于1000mm，并且不少于三个扣件。66拉结点要靠近主节点布置，距主节点的距离要小于300mm。67每高4m，水平距离6m设一个拉结点，拉结点必须均匀分布，必须同时拉住里、外立杆，必须用钢管、扣件围箍在砼柱上。七、钢管脚手架的拆除71拆除程序与搭设程序相反，拆除时，先将脚手板12、传递下来，每档内仅留一块脚手板翻到下一步，人站在脚手板上，拆除扣件式钢架子的各种杆件，拆除完后，将脚手板再往下翻一步，如此逐层往下拆除。72对拆除下来的钢管要逐根传递下来，不要从高处掷下，以防止将钢管摔坏或发生砸伤事故，拆除下来的扣件要集中放在工具袋中，装满后用绳索吊送下来，不得从高处往下抛掷。73架子的拆除作业，每组不少于3人，上面至少2人进行拆除，下面1人负责指挥，按规格分类码放，并负责安全。74在架子拆除过程中，不要中途换人，如果必须换人，则应把拆除情况交代清楚，参与拆除架子的有关人员要集中思想，上下呼应。7.5拆除架子的人员，必须戴安全帽，系安全带，扎裹腿，穿软底鞋76周围要设围栏或警13、戒标志，并设专人看管，禁止非作业人员入内。八、安全施工技术措施1、材质及其使用的安全技术措施扣件的紧固程度在40-50Nm,对接扣件的抗拉承载力为3KN。扣件上螺栓保持适当的拧紧程度。对接扣件安装时其开口应向内，以防进雨水，直角扣件安装时开口不得向下，以保证安全。各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100m。钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得混用。禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。2、脚手架搭设的安全技术措施脚手架的基础必须牢固并且铺设垫板。做到不积水、不沉陷。搭设过程中划出工作标志区，禁止行人进入，统一指挥、上下呼应、动作协调，严禁在无人指挥下作业。当解开与另一个人有关的扣件时必须告14、诉对方，并得到允许，以防坠落伤人。脚手架及时与结构拉结或采用临时支顶，以保证搭设过程安全，未完成脚手架在每日收工之前一定要确保架子稳定。脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不得超过相邻连墙件以上两步。脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不得超过相邻连墙件以上两步。在搭设过程中应由安全员、工长、架子班长等进行检查、验收和签证。每两步验收一次，达到设计施工要求后挂合格牌一块。3、脚手架上施工作业的安全技术措施结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用。任何班组长和个人未经同意不得任意拆除脚手架部件。严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷。结构施工时不允许多层同时15、作业，装修施工时同时作业层数不超过两层。各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。4、脚手架拆除的安全技术措施拆架时必须察看施工现场环境，划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一个人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。每天拆架下班时，不应留下隐患部位。拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。所有杆件和扣件在拆除时应分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送到地面。所有的脚手板应自外向里竖立搬运，以防脚手板和垃16、圾物从高出坠落伤人。拆下的零配件要装入容器内，用吊篮或塔吊吊下，拆下的钢管要绑扎牢固，双点起吊，严禁从高空抛掷。5、专项施工方案的验收措施架体、模板施工过程中，组织主管工长、安全员、质检员、工程师、及生产经理对架体搭设、拆除进行验收，并按分公司的xx建一司发2011A7号文执行验收。架体搭设中及搭设完成后进行验收，并填写相应的专项施工方案技术措施验收记录。浇筑混凝土前必须经过高大模板支撑体系的验收，验收合格后才能填写混凝土浇筑令浇筑混凝土。混凝土浇筑过程中设专门看模板及支撑人员2-3名，保证施工中质量及人员安全。模板支撑架体第一步拆除后，由栋号工长、质检员、主管工程师对已拆除架体部分进行检查，17、对存在问题及时处理，没问题后再进行下一步施工，特别注意做好对拉螺栓及质量缺陷的处理。要求每一步验收完毕后，并填写“架体拆除工程质量验收记录” 。九、文明施工1、进入施工现场的人员必须戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿好防滑鞋等，现场严禁吸烟。2、严禁酗酒人员上架作业，施工操作时要精力集中，禁止开玩笑和打闹。3、脚手架搭设人员必须是经过考试合格的专业架子工，上岗人员定期体检，体检合格后方可发上岗证。4、护身栏、脚手板、密目安全网等影响作业，班组支模时，如需拆改时应由架子工完成，其他人员不得拆改。5、不准利用脚手架调运重物，作业人员不准攀登架子上下作业面。6、脚手架使用时间较长，因此在使用过程中要18、进行检查，发现问题要及时解决。7、要确保脚手架的整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架体。8、施工人员严禁凌空投掷杆件、物料、扣件及其他物品不得乱扔。9、脚手架堆放场地要做到整洁、摆设合理、专人保管，并建立严格领退料手续。10、运至地面的材料应按指定地点随拆随运、分类堆放、当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。应随时整理、检查，按品种分规格堆放整齐，妥善保管。11、在冬季、雨季要经常检查脚手板、斜道板和跳板上有无积雪、积水等杂物。若有，则应随时清扫，并要采取防滑措施。十、应急预案 1、编制目的为了确保本项目安全生产目标的实现，保证本项目在出现脚手架坍塌事故时，能够及时进行应急救19、援，从而最大限度地降低损失，特制定本应急救援预案。2、 编制依据 依据 生产经营单位生产安全事故应急预案编制导则、xx四建建筑工程有限公司安全生产事故综合应急预案等有关规定。3、 适用范围 本预案适用于临汾山水水泥有限责任公司4000t/d熟料（带余热发电）+年产100万吨水泥生产线项目发生脚手架坍塌事故的应急处置工作。4、应急处置基本原则坚持“以人为本”的原则，采取应急措施，抢救伤员、疏散人群。 5、事故类型和危险程度分析通过危险源辨识和风险评估，在脚手架使用过程中，出现以下情况时，可能会发生坍塌事故：（1）脚手架承重超负荷；（2）脚手架构造不符合要求；（3）脚手架地基不符合要求；（4）搭设20、脚手架的钢管或扣件不合格；（5）出现灾害天气。6、应急救援组织机构及职责6.1应急指挥部项目部成立脚手架坍塌应急工作领导小组，负责本项目工程应急救援的指挥工作，负责施救方案的制定，负责批准本预案的启动与终止。6.2应急小组：组长： 电话：.成员：。7、预防与预警7.1预防（1）应要求脚手架搭设人员必须持证上岗；（2）对钢管、扣件等材料进行严格把关，严禁不合格材料投入使用；（3）脚手架验收合格方可投入使用；（4）加强日常的巡视检查，对出现的架体变形或地基沉降等导常情况及时采取应急措施；（5）加强大风大雨后对脚手架使用前的安全检查，对发现的地基沉降、立杆悬空等情况及时采取补救措施。（6）对独立脚手21、架的拉结支撑加强日常巡视，发现异常情况及时督促进行整改。7.2预警项目管理人员发现脚手架荷载超过设计值或脚手架主要杆件不符合规范要求时，应及时停止脚手架的使用。8、信息报告程序施工现场作业人员、专职安全员发现脚手架出现重大安全隐患或出现脚手架坍塌时应及时报告项目负责人。9、应急处置9.1施工现场发生人员伤亡坍塌事故时，发现人员及时告知项目经理，项目经理应及时向安全监督站和建设局报告，同时拨打急救电话请求救援，并根据现场实际情况制定救援措施；9.2联络小组应及时到达工地门口，指引专业救援人员以最快速度到达出事地点；9.3警戒小组应立即设立危险警戒区域，严禁与应急抢险无关的人员进入；9.4抢险小组22、根据应急救援方案展开救援，采取可靠措施加固、拆除未坍塌部位的架体，拆除或切割压住伤者的杆件，对被埋伤员进行救援；9.5救护小组应在专业救护人员到达前，对受伤人员进行应急救援。10、 保障措施10.1应急队伍保障根据项目部的实际情况，组建抢险小组、联络小组等队伍，并定期对其进行应急救援的技能培训。10.2应急物资设备保障项目部配备应急灯（8台）、担架（4付）、安全带（20付）、救援汽车一辆。项目指定安全员定期对应急救援物资进行维护，确保其处于正常使用状态。10.3应急经费保障项目设专项经费，用于坍塌事故所需的应急物资储备、灾后处理、灾后恢复工作经费和应急人员的补助等。11、培训与演练11.1 培23、训项目部在脚手架使用过程中，应每季对所有员工进行一次应急知识的培训；新员工入场时应接受应急知识（伤员急救常识、抢险救灾基本常识等等）的培训；项目部的应急救援人员应接受专门应急救援培训（包括紧急情况判断、应急救援技术、现场处置措施等）。11.2演练项目部在脚手架使用前组织一次演练，使应急人员更清晰地明确各自的职责和工作程序，提高协同作战的能力，保证应急救援工作有效、迅速地开展。并对演练的效果进行分析评估，及时解决演练中暴露的问题。十一、劳动力及机械配备8.1劳动力配置全面指挥1-2人 重点把好质量、安全生产关专职安全员及作业队兼职安全员各1人 负责监督安全生产 阻止违章作业木工 15-20人 支24、设模板，运输材料架子工 10-15人 脚手架搭设塔吊司机2人 配备专业操作人员，有特种作业操作证塔吊司索指挥2人 专业司索指挥人员电工 2人 配备专业操作人员，有特种作业操作证8.2机械设备配备及周转材料机械设备QT40塔吊 1座 周转材料模板、回形卡、脚手管、木枋、扣件、钩头螺丝、花篮螺丝及螺栓、螺帽等按需要配备。十二、计算书 梁支撑脚手架的计算计算依据： 依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）、建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)、混凝土结构设计规范（GB 50010-2010）、建筑地基基础设计规范（GB 50007-2011）、钢结构设计规范（25、GB 50017-2003）等编制。 一、参数信息： 模板支架搭设高度为10.0米， 基本尺寸为：梁截面 BD=400mm1000mm，梁支撑立杆的纵距(跨度方向) l=0.70米，立杆的步距 h=1.20米， 梁底增加3道承重立杆。 梁顶托采用单钢管: 482.8。 梁模板支撑架立面简图-剖面 梁模板支撑架立面简图-平面 采用的钢管类型为482.8。 荷载分项系数的选用： 按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）条的规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.001.00+0.35)+1.42.50=33.220kN/m2 由永久荷载效26、应控制的组合S=1.3524.001.00+0.71.42.50=34.360kN/m2 由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取1.400.7=0.98 二、模板面板计算 使用模板类型为：胶合板。 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0001.0000.700=17.500kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.3500.700(21.000+0.400)/0.400=1.47027、kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+2.000)0.4000.700=1.260kN 静荷载 q = 1.3517.500+1.351.470=25.610kN/m 集中荷载 P = 0.981.260=1.235kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: W = 70.001.201.20/6 = 16.80cm3； I = 70.001.201.201.20/12 = 10.08cm4； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kN.m) 变形的计算按照规28、范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力简图 变形图 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.006kN N2=2.927kN N3=3.613kN N4=2.927kN N5=1.006kN 最大弯矩 最大变形 V = 0.013mm = 连续梁支座反力复核验算： 连续梁受力累加： Pn=25.6100.400+1.235=11.5kN 支座反力从左到右相加： Rn=1.006+2.927+3.613+2.927+1.006=11.5kN 杆件受力PnRn，是平衡的，支座反力复核验算通过! 连续梁弯矩复核验算： 假定顺时针方向力矩为正力矩。 已知力对B点取矩：-(229、5.6100.4002/2+1.235 求出的支座反力对B点取矩：（顺时针力矩） 支1: 1.0060.400=0.40 支2: 2.9270.300=0.88 支3: 3.6130.200=0.72 支4: 2.9270.100=0.29 顺时针力矩之和： 顺时针力矩和逆时针力矩大小近似相等，弯矩复核验算通过! = (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f10.02710001000/16800=1.607N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取29.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f1 f,满足要求! (2)抗剪计算 截面抗剪强度计算值 T1=31554.9/(2700.30、00012.000)=0.278N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2； 抗剪强度验算 T1 T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.013mm 面板的最大挠度小于100.0/250,满足要求! 三、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩和最大剪力考虑活荷载在梁上最不利的布置，计算公式如下: 均布荷载 q = 3.613/0.700 =5.161kN/m 最大弯矩 M = 0.100ql2=0.1005.1610.70 最大剪力 Q = 0.600ql=0.6005.1610.700=2.168kN 最大支座力 N = 1.31、100ql=1.1005.1610.700=3.974kN 方木的截面力学参数为 本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: W = 4.009.009.00/6 = 54.00cm3； I = 4.009.009.009.00/12 = 243.00cm4； (1)方木抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=M/W=0.253106/54000.0=4.69N/mm2； 方木的抗弯计算强度15.0N/mm2,满足要求! (2)方木抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q=0.600ql=2168N 截面抗剪强度必须满足: T1 = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T1=32168/(2409032、)=0.903N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2； 方木的抗剪计算强度1.6N/mm2,满足要求! (3)方木挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到 qk=3.097kN/m 最大变形 v = 0.677qkl4/100EI=0.6773.097700.004/(10010000.002430000.00)=0.207mm 方木的最大挠度小于700.00/250,满足要求! 四、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.037kN/m。 托梁计算简图 托梁剪力图(kN) 托梁弯矩图(kN.m) 变形的计算33、按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 10.756kN 经过计算得到最大变形 V= 0.071mm = 连续梁支座反力复核验算： 连续梁受力累加： Pn=0.0371.000+1.006+2.927+3.613+2.927+1.006=11.5kN 支座反力从左到右相加： Rn=0.380+10.756+0.380=11.5kN 杆件受力PnRn，是平衡的，支座反力复核验算通过! 连续梁弯矩复核验算： 假定顺时针方向力矩为正力矩。 已知力对B点取矩：-(0.0371.0002/2+1.0060.334、00+2.9270.400+3.6130.500+2.9270.600+1.006 求出的支座反力对B点取矩：（顺时针力矩） 支1: 0.3801.000=0.38 支2: 10.7560.500=5.38 顺时针力矩之和： 顺时针力矩和逆时针力矩大小近似相等，弯矩复核验算通过! = 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 4.25cm3； 截面惯性矩 I = 10.20cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.308106/1.05/4248.0=69.05N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁挠度计算 最大变形 v = 0.035、71mm 顶托梁的最大挠度小于500.0/250.0,满足要求! 五、立杆的稳定性计算 N，立杆的轴心压力设计值： 横杆的最大支座反力 N1=10.756kN (已经包括组合系数) 钢管的自重计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)附录A 满堂支撑架自重标准值，本工程使用的是482.8钢管，不是规范标准的48.33.6钢管，按照截面积做折减计算：0.1325=0.16873.974/5.06，取0.1325kN/m 脚手架钢管的自重 N2 = 1.350.132510.000=1.789kN N = 10.756+1.789=12.545kN 本工程按照满堂支撑架36、进行验算，剪刀撑设置普通型，脚手架搭设高度10.00m，搭设宽度24.50m。 1.不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 （规范JGJ130-2011，公式） 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 12.545kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比= l0/i 查表得到 i 计算立杆的截面回转半径 (cm)，i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)， A = 3.97 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)，W = 4.25 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2) f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2 l0 计算长度 (m) 依据扣件式规范JGJ130-2011，由公式37、或计算 l0 = ku1(h+2a) (5.4.6-1) l0 = ku2h (5.4.6-2) k 满堂支撑架计算长度附加系数，验算长细比时取1，验算立杆稳定性时查表，取1.185 u1 计算长度系数，剪刀撑设置普通型，查附录C表C-2，取1.352 u2 计算长度系数，剪刀撑设置普通型，查附录C表C-4，取2.399 h 脚手架步距，h = 1.200m,脚手架顶端步距h = 1.10m a 立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度，a = 0.30m 1.1.公式(5.4.6-1) 1.1.1.验算长细比 k取1， =11.352(1.100+20.300)100/1.600=144 =238、10, 满足要求! 1.1.2.验算立杆稳定性 k取1.185， l0=1.1851.352(1.100+20.300)=2.724m l0/i = 272.360/1.600 = 170 由l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 = 0.245 钢管立杆受压应力计算值 = 12545.000/(0.245397.4) = 128.789N/mm2 立杆的稳定性计算 f=205.00N/mm2,满足要求! 1.2.公式(5.4.6-2) 1.2.1.验算长细比 k取1， =12.3991.200100/1.600=180 =210.00, 满足要求! 1.2.2.验算立杆稳定性 k取139、.185， l0=1.1852.3991.200=3.411m l0/i = 341.138/1.600 = 213 由l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 = 0.160 钢管立杆受压应力计算值 = 12545.000/(0.160397.4) = 197.298N/mm2 立杆的稳定性计算 f=205.00N/mm2,满足要求! 2.考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 （规范JGJ130-2011，公式） 风荷载设计值产生的立杆段弯矩计算公式 （规范JGJ130-2011，公式） 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)，Wk=1.00W0UsUz=1.000.2500.1811.40、000=0.045kN/m2 h 立杆的步距，h=1.20m la 立杆迎风面的间距，la=1.00m lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，lb=0.70m 风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.0451.0001.200 Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值 Nw=12.54+0.90.980.008/0.70=12.555kN 2.1.公式(5.4.6-1) 验算立杆稳定性 钢管立杆受压应力计算值 = 12555.0/(0.245397.4) + 8000.0/4248.0 = 130.775N/mm2 立杆的稳定性计算 f=205.00N/mm2,满足要求! 2.2.公式(5.4.641、-2) 验算立杆稳定性 钢管立杆受压应力计算值 = 12555.0/(0.160397.4) + 8000.0/4248.0 = 199.339N/mm2 立杆的稳定性计算 f=205.00N/mm2,满足要求! 六、扣件抗滑移的计算 按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN， 按照扣件抗滑承载力系数0.80 该工程实际的旋转单扣件承载力取值为Rc=80.80=6.40kN 。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00.80=6.40KN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力42、设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。 七、基础承载力计算 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 其中 p 立杆基础底面的平均压力 (N/mm2)，p = N/A；p = 50.18 N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 12.54 A 基础底面面积 (m2)；A = 0.25 fg 地基承载力设计值 (N/mm2)；fg = 96.00 地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc fgk 其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 0.40 fgk 地基承载力标准值；fgk = 240.00 地基承载力的计算满足要求! 八、梁和楼43、板模板高支撑架的构造和施工要求工程经验 除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容 1.模板支架的构造要求： a.水平混凝土构件模板支撑系统高度超过8m，或跨度超过18m，施工总荷载大于10kN/m2，或集中线荷载大于15kN/m的模板支撑系统,立杆上端伸出至模板支撑点的长度a要求小于0.5, 其他情况下, a也宜小于0.5! b.模板支架立杆应在支架的两端和中间部分与建筑结构进行连接。 c.满堂模板支架四边与中间每隔四排支架立杆应设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置； d.支架首步和顶步绕四周两跨范围内设水平斜撑，角部设剪刀撑； e.高于4m的模板支架，其两端与中间每隔4排立杆从顶层44、开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑； f.模板支架应自成体系，严禁与其他脚手架进行连接。 g.模板支架在安装过程中，必须设置防倾覆的临时固定设施。 h.模板支架顶托抗压承载力应同于底座。 i.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆； j.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度； k.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。 2.高大模板工程执行建质200987号关于印发危险性较大的分部分项工程安全管理办法的通知。 3.立杆步距的设计： a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置； b.当中部45、有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多； c.高支撑架步距以为宜，不宜超过1.5m。 4.整体性构造层的设计： a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层； b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3； c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层； d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。 5.剪刀撑的设计： a.沿支架四46、周外立面应满足立面满设剪刀撑； b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。 6.顶部支撑点的设计： a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于300mm； b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm； c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。 7.支撑架搭设的要求： a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置； b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求； c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制47、在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的； d.地基支座的设计要满足承载力的要求。 8.施工使用的要求： a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式； b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放； c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。12.75米梁支撑脚手架的计算 计算依据： 依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）、建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)、混凝土结构设计规范（GB 50048、10-2010）、建筑地基基础设计规范（GB 50007-2011）、钢结构设计规范（GB 50017-2003）等编制。 一、参数信息： 模板支架搭设高度为5.0米， 基本尺寸为：梁截面 BD=500mm1400mm，梁支撑立杆的纵距(跨度方向) l=0.80米，立杆的步距 h=1.20米， 梁底增加4道承重立杆。 梁顶托采用单钢管: 482.8。 梁模板支撑架立面简图-剖面 梁模板支撑架立面简图-平面 采用的钢管类型为482.8。 荷载分项系数的选用： 按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）条的规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2(49、25.001.40+0.35)+1.42.50=45.220kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3524.001.40+0.71.42.50=47.320kN/m2 由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取1.400.7=0.98 二、模板面板计算 使用模板类型为：胶合板。 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0001.4000.800=28.000kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)：50、 q2 = 0.3500.800(21.400+0.500)/0.500=1.848kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+2.000)0.5000.800=1.800kN 静荷载 q = 1.3528.000+1.351.848=40.295kN/m 集中荷载 P = 0.981.800=1.764kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: W = 80.001.201.20/6 = 19.20cm3； I = 80.001.201.201.20/12 =51、 11.52cm4； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kN.m) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力简图 变形图 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.885kN N2=2.524kN N3=2.218kN N4=2.035kN N5=3.294kN N6=3.294kN N7=2.035kN N8=2.218kN N9=2.524kN N10=0.885kN 最大弯矩 最大变形 V = 0.002mm = 连续梁支座反力复核验算： 连续梁受力累加： Pn=40.2950.500+1.764=21.9kN 支座反力从左到右相加： Rn=0.852、85+2.524+2.218+2.035+3.294+3.294+2.035+2.218+2.524+0.885=21.9kN 杆件受力PnRn，是平衡的，支座反力复核验算通过! 连续梁弯矩复核验算： 假定顺时针方向力矩为正力矩。 已知力对B点取矩：-(40.2950.5002/2+1.764 求出的支座反力对B点取矩：（顺时针力矩） 支1: 0.8850.500=0.44 支2: 2.5240.444=1.12 支3: 2.2180.389=0.86 支4: 2.0350.333=0.68 支5: 3.2940.278=0.92 支6: 3.2940.222=0.73 支7: 2.0350.53、167=0.34 支8: 2.2180.111=0.25 支9: 2.5240.056=0.14 顺时针力矩之和： 顺时针力矩和逆时针力矩大小近似相等，弯矩复核验算通过! = (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f10.02210001000/19200=1.146N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取29.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f1 f,满足要求! (2)抗剪计算 截面抗剪强度计算值 T1=32001.3/(2800.00012.000)=0.313N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2； 抗剪强度验算 T1 T，满足要求! (3)挠度计算 面54、板最大挠度计算值 v = 0.002mm 面板的最大挠度小于55.6/250,满足要求! 三、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩和最大剪力考虑活荷载在梁上最不利的布置，计算公式如下: 均布荷载 q = 3.294/0.800 =4.117kN/m 最大弯矩 M = 0.100ql2=0.1004.1170.80 最大剪力 Q = 0.600ql=0.6004.1170.800=1.976kN 最大支座力 N = 1.100ql=1.1004.1170.800=3.623kN 方木的截面力学参数为 本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: W = 4.00955、.009.00/6 = 54.00cm3； I = 4.009.009.009.00/12 = 243.00cm4； (1)方木抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=M/W=0.263106/54000.0=4.87N/mm2； 方木的抗弯计算强度15.0N/mm2,满足要求! (2)方木抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q=0.600ql=1976N 截面抗剪强度必须满足: T1 = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T1=31976/(24090)=0.823N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2； 方木的抗剪计算强度1.6N/mm2,满足要求! (3)方木挠度计算 均布荷56、载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到 qk=2.350kN/m 最大变形 v = 0.677qkl4/100EI=0.6772.350800.004/(10010000.002430000.00)=0.268mm 方木的最大挠度小于800.00/250,满足要求! 四、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.037kN/m。 托梁计算简图 托梁剪力图(kN) 托梁弯矩图(kN.m) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 11.4857、1kN 经过计算得到最大变形 V= 0.098mm = 连续梁支座反力复核验算： 连续梁受力累加： Pn=0.0371.000+0.885+2.524+2.218+2.035+3.294+3.294+2.035+2.218+2.524+0.885=21.9kN 支座反力从左到右相加： Rn=(-0.506)+11.481+11.481+(-0.506)=21.9kN 杆件受力PnRn，是平衡的，支座反力复核验算通过! 连续梁弯矩复核验算： 假定顺时针方向力矩为正力矩。 已知力对B点取矩：-(0.0371.0002/2+0.8850.250+2.5240.306+2.2180.361+2.03558、0.417+3.2940.472+3.2940.528+2.0350.583+2.2180.639+2.5240.694+0.885 求出的支座反力对B点取矩：（顺时针力矩） 支1: -0.5061.000=-0.51 支2: 11.4810.667=7.65 支3: 11.4810.333=3.83 顺时针力矩之和： 顺时针力矩和逆时针力矩大小近似相等，弯矩复核验算通过! = 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 4.25cm3； 截面惯性矩 I = 10.20cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.374106/1.05/4248.0=83.85N/mm2 顶托梁的59、抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁挠度计算 最大变形 v = 0.098mm 顶托梁的最大挠度小于333.3/250.0,满足要求! 五、立杆的稳定性计算 N，立杆的轴心压力设计值： 横杆的最大支座反力 N1=11.481kN (已经包括组合系数) 钢管的自重计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)附录A 满堂支撑架自重标准值，本工程使用的是482.8钢管，不是规范标准的48.33.6钢管，按照截面积做折减计算：0.1325=0.16873.974/5.06，取0.1325kN/m 脚手架钢管的自重 N2 = 1.350.13255.060、00=0.894kN N = 11.481+0.894=12.375kN 本工程按照满堂支撑架进行验算，剪刀撑设置普通型，脚手架搭设高度5.00m，搭设宽度7.00m。 1.不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 （规范JGJ130-2011，公式） 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 12.375kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比= l0/i 查表得到 i 计算立杆的截面回转半径 (cm)，i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)， A = 3.97 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)，W = 4.25 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2) f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 261、05.00N/mm2 l0 计算长度 (m) 依据扣件式规范JGJ130-2011，由公式或计算 l0 = ku1(h+2a) (5.4.6-1) l0 = ku2h (5.4.6-2) k 满堂支撑架计算长度附加系数，验算长细比时取1，验算立杆稳定性时查表，取1.155 u1 计算长度系数，剪刀撑设置普通型，查附录C表C-2，取1.352 u2 计算长度系数，剪刀撑设置普通型，查附录C表C-4，取2.399 h 脚手架步距，h = 1.200m,脚手架顶端步距h = 0.90m a 立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度，a = 0.30m 1.1.公式(5.4.6-1) 1.1.1.验算长62、细比 k取1， =11.352(0.900+20.300)100/1.600=127 =210, 满足要求! 1.1.2.验算立杆稳定性 k取1.155， l0=1.1551.352(0.900+20.300)=2.342m l0/i = 234.234/1.600 = 146 由l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 = 0.324 钢管立杆受压应力计算值 = 12375.000/(0.324397.4) = 96.012N/mm2 立杆的稳定性计算 f=205.00N/mm2,满足要求! 1.2.公式(5.4.6-2) 1.2.1.验算长细比 k取1， =12.3991.2001063、0/1.600=180 =210.00, 满足要求! 1.2.2.验算立杆稳定性 k取1.155， l0=1.1552.3991.200=3.325m l0/i = 332.501/1.600 = 208 由l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 = 0.168 钢管立杆受压应力计算值 = 12375.000/(0.168397.4) = 185.848N/mm2 立杆的稳定性计算 f=205.00N/mm2,满足要求! 2.考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 （规范JGJ130-2011，公式） 风荷载设计值产生的立杆段弯矩计算公式 （规范JGJ130-2011，公式） 其中 Wk 64、风荷载标准值(kN/m2)，Wk=1.00W0UsUz=1.000.2500.1811.000=0.045kN/m2 h 立杆的步距，h=1.20m la 立杆迎风面的间距，la=1.00m lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，lb=0.80m 风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.0451.0001.200 Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值 Nw=12.38+0.90.980.008/0.80=12.384kN 2.1.公式(5.4.6-1) 验算立杆稳定性 钢管立杆受压应力计算值 = 12384.0/(0.324397.4) + 8000.0/4248.0 = 97.965N/mm65、2 立杆的稳定性计算 f=205.00N/mm2,满足要求! 2.2.公式(5.4.6-2) 验算立杆稳定性 钢管立杆受压应力计算值 = 12384.0/(0.168397.4) + 8000.0/4248.0 = 187.867N/mm2 立杆的稳定性计算 f=205.00N/mm2,满足要求! 六、扣件抗滑移的计算 按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN， 按照扣件抗滑承载力系数0.80 该工程实际的旋转单扣件承载力取值为Rc=80.80=6.40kN 。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承66、载力设计值,取8.00.80=6.40KN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。 七、基础承载力计算 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 其中 p 立杆基础底面的平均压力 (N/mm2)，p = N/A；p = 49.50 N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 12.38 A 基础底面面积 (m2)；A = 0.25 fg 地基承载力设计值 (N/mm2)；fg = 200.00 地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc fgk 其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 0.40 f67、gk 地基承载力标准值；fgk = 500.00 地基承载力的计算满足要求! 19.0米梁支撑脚手架的计算 计算依据： 依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）、建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)、混凝土结构设计规范（GB 50010-2010）、建筑地基基础设计规范（GB 50007-2011）、钢结构设计规范（GB 50017-2003）等编制。 一、参数信息： 模板支架搭设高度为4.3米， 基本尺寸为：梁截面 BD=500mm1700mm，梁支撑立杆的纵距(跨度方向) l=0.70米，立杆的步距 h=1.20米， 梁底增加4道承重立杆。 梁顶托采68、用单钢管: 482.8。 梁模板支撑架立面简图-剖面 梁模板支撑架立面简图-平面 采用的钢管类型为482.8。 荷载分项系数的选用： 按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）条的规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.001.70+0.35)+1.42.50=54.220kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3524.001.70+0.71.42.50=57.040kN/m2 由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取1.400.7=0.98 二、模板面板计算 使用模板类型为：胶合板。 面板69、为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0001.7000.700=29.750kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.3500.700(21.700+0.500)/0.500=1.911kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+2.000)0.5000.700=1.575kN 静荷载 q = 1.3529.750+1.351.911=42.74270、kN/m 集中荷载 P = 0.981.575=1.544kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: W = 70.001.201.20/6 = 16.80cm3； I = 70.001.201.201.20/12 = 10.08cm4； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kN.m) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力简图 变形图 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.939kN N2=2.680kN N3=2.342kN N4=2.200kN N5=3.297kN N6=3.297kN N71、7=2.200kN N8=2.342kN N9=2.680kN N10=0.939kN 最大弯矩 最大变形 V = 0.002mm = 连续梁支座反力复核验算： 连续梁受力累加： Pn=42.7420.500+1.544=22.9kN 支座反力从左到右相加： Rn=0.939+2.680+2.342+2.200+3.297+3.297+2.200+2.342+2.680+0.939=22.9kN 杆件受力PnRn，是平衡的，支座反力复核验算通过! 连续梁弯矩复核验算： 假定顺时针方向力矩为正力矩。 已知力对B点取矩：-(42.7420.5002/2+1.544 求出的支座反力对B点取矩：（顺时72、针力矩） 支1: 0.9390.500=0.47 支2: 2.6800.444=1.19 支3: 2.3420.389=0.91 支4: 2.2000.333=0.73 支5: 3.2970.278=0.92 支6: 3.2970.222=0.73 支7: 2.2000.167=0.37 支8: 2.3420.111=0.26 支9: 2.6800.056=0.15 顺时针力矩之和： 顺时针力矩和逆时针力矩大小近似相等，弯矩复核验算通过! = (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f10.02010001000/16800=1.190N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取29.073、0N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f1 f,满足要求! (2)抗剪计算 截面抗剪强度计算值 T1=31959.0/(2700.00012.000)=0.350N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2； 抗剪强度验算 T1 T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.002mm 面板的最大挠度小于55.6/250,满足要求! 三、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩和最大剪力考虑活荷载在梁上最不利的布置，计算公式如下: 均布荷载 q = 3.297/0.700 =4.710kN/m 最大弯矩 M = 0.100ql2=0.10074、4.7100.70 最大剪力 Q = 0.600ql=0.6004.7100.700=1.978kN 最大支座力 N = 1.100ql=1.1004.7100.700=3.627kN 方木的截面力学参数为 本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: W = 4.009.009.00/6 = 54.00cm3； I = 4.009.009.009.00/12 = 243.00cm4； (1)方木抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=M/W=0.231106/54000.0=4.28N/mm2； 方木的抗弯计算强度15.0N/mm2,满足要求! (2)方木抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q=0.75、600ql=1978N 截面抗剪强度必须满足: T1 = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T1=31978/(24090)=0.824N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2； 方木的抗剪计算强度1.6N/mm2,满足要求! (3)方木挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到 qk=2.849kN/m 最大变形 v = 0.677qkl4/100EI=0.6772.849700.004/(10010000.002430000.00)=0.191mm 方木的最大挠度小于700.00/250,满足要求! 四、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁76、计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.037kN/m。 托梁计算简图 托梁剪力图(kN) 托梁弯矩图(kN.m) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 11.989kN 经过计算得到最大变形 V= 0.104mm = 连续梁支座反力复核验算： 连续梁受力累加： Pn=0.0371.000+0.939+2.680+2.342+2.200+3.297+3.297+2.200+2.342+2.680+0.939=23.0kN 支座反力从左到右相加： Rn=(-0.513)+11.989+1177、.989+(-0.513)=23.0kN 杆件受力PnRn，是平衡的，支座反力复核验算通过! 连续梁弯矩复核验算： 假定顺时针方向力矩为正力矩。 已知力对B点取矩：-(0.0371.0002/2+0.9390.250+2.6800.306+2.3420.361+2.2000.417+3.2970.472+3.2970.528+2.2000.583+2.3420.639+2.6800.694+0.939 求出的支座反力对B点取矩：（顺时针力矩） 支1: -0.5131.000=-0.51 支2: 11.9890.667=7.99 支3: 11.9890.333=4.00 顺时针力矩之和： 顺时针78、力矩和逆时针力矩大小近似相等，弯矩复核验算通过! = 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 4.25cm3； 截面惯性矩 I = 10.20cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.381106/1.05/4248.0=85.42N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁挠度计算 最大变形 v = 0.104mm 顶托梁的最大挠度小于333.3/250.0,满足要求! 五、立杆的稳定性计算 N，立杆的轴心压力设计值： 横杆的最大支座反力 N1=11.989kN (已经包括组合系数) 钢管的自重计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术79、规范(JGJ130-2011)附录A 满堂支撑架自重标准值，本工程使用的是482.8钢管，不是规范标准的48.33.6钢管，按照截面积做折减计算：0.1325=0.16873.974/5.06，取0.1325kN/m 脚手架钢管的自重 N2 = 1.350.13254.300=0.769kN N = 11.989+0.769=12.759kN 本工程按照满堂支撑架进行验算，剪刀撑设置普通型，脚手架搭设高度4.30m，搭设宽度7.00m。 1.不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 （规范JGJ130-2011，公式） 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 12.759kN 轴心受压立杆的稳定系80、数,由长细比= l0/i 查表得到 i 计算立杆的截面回转半径 (cm)，i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)， A = 3.97 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)，W = 4.25 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2) f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2 l0 计算长度 (m) 依据扣件式规范JGJ130-2011，由公式或计算 l0 = ku1(h+2a) (5.4.6-1) l0 = ku2h (5.4.6-2) k 满堂支撑架计算长度附加系数，验算长细比时取1，验算立杆稳定性时查表，取1.155 u1 计算长度系数，剪刀撑设置普通型，查附录C表C-281、，取1.352 u2 计算长度系数，剪刀撑设置普通型，查附录C表C-4，取2.399 h 脚手架步距，h = 1.200m,脚手架顶端步距h = 0.20m a 立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度，a = 0.30m 1.1.公式(5.4.6-1) 1.1.1.验算长细比 k取1， =11.352(0.200+20.300)100/1.600=68 =210, 满足要求! 1.1.2.验算立杆稳定性 k取1.155， l0=1.1551.352(0.200+20.300)=1.249m l0/i = 124.925/1.600 = 78 由l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 =82、 0.733 钢管立杆受压应力计算值 = 12759.000/(0.733397.4) = 43.788N/mm2 立杆的稳定性计算 f=205.00N/mm2,满足要求! 1.2.公式(5.4.6-2) 1.2.1.验算长细比 k取1， =12.3991.200100/1.600=180 =210.00, 满足要求! 1.2.2.验算立杆稳定性 k取1.155， l0=1.1552.3991.200=3.325m l0/i = 332.501/1.600 = 208 由l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 = 0.168 钢管立杆受压应力计算值 = 12759.000/(0.16883、397.4) = 191.615N/mm2 立杆的稳定性计算 f=205.00N/mm2,满足要求! 2.考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 （规范JGJ130-2011，公式） 风荷载设计值产生的立杆段弯矩计算公式 （规范JGJ130-2011，公式） 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)，Wk=1.00W0UsUz=1.000.2500.1811.000=0.045kN/m2 h 立杆的步距，h=1.20m la 立杆迎风面的间距，la=1.00m lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，lb=0.70m 风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.0451.0001.200 Nw 考虑风荷载时，84、立杆的轴心压力最大值 Nw=12.76+0.90.980.008/0.70=12.769kN 2.1.公式(5.4.6-1) 验算立杆稳定性 钢管立杆受压应力计算值 = 12769.0/(0.733397.4) + 8000.0/4248.0 = 45.705N/mm2 立杆的稳定性计算 f=205.00N/mm2,满足要求! 2.2.公式(5.4.6-2) 验算立杆稳定性 钢管立杆受压应力计算值 = 12769.0/(0.168397.4) + 8000.0/4248.0 = 193.649N/mm2 立杆的稳定性计算 f=205.00N/mm2,满足要求! 六、扣件抗滑移的计算 按规范表585、.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN， 按照扣件抗滑承载力系数0.80 该工程实际的旋转单扣件承载力取值为Rc=80.80=6.40kN 。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00.80=6.40KN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。 七、基础承载力计算 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 其中 p 立杆基础底面的平均压力 (N/mm2)，p = N/A；p = 51.03 N 上部结构传至基础顶面的86、轴向力设计值 (kN)；N = 12.76 A 基础底面面积 (m2)；A = 0.25 fg 地基承载力设计值 (N/mm2)；fg = 500.00 地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc fgk 其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 1.00 fgk 地基承载力标准值；fgk = 500.00 地基承载力的计算满足要求! 八、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求工程经验 除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容 1.模板支架的构造要求： a.水平混凝土构件模板支撑系统高度超过8m，或跨度超过18m，施工总荷载大于10kN/m2，或集中线荷载大于15kN/m的模板87、支撑系统,立杆上端伸出至模板支撑点的长度a要求小于0.5, 其他情况下, a也宜小于0.5! b.模板支架立杆应在支架的两端和中间部分与建筑结构进行连接。 c.满堂模板支架四边与中间每隔四排支架立杆应设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置； d.支架首步和顶步绕四周两跨范围内设水平斜撑，角部设剪刀撑； e.高于4m的模板支架，其两端与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑； f.模板支架应自成体系，严禁与其他脚手架进行连接。 g.模板支架在安装过程中，必须设置防倾覆的临时固定设施。 h.模板支架顶托抗压承载力应同于底座。 i.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；88、 j.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度； k.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。 2.高大模板工程执行建质200987号关于印发危险性较大的分部分项工程安全管理办法的通知。 3.立杆步距的设计： a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置； b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多； c.高支撑架步距以为宜，不宜超过1.5m。 4.整体性构造层的设计： a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层； b.单水平89、加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3； c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层； d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。 5.剪刀撑的设计： a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑； b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。 6.顶部支撑点的设计： a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于300mm； b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大90、于200mm； c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。 7.支撑架搭设的要求： a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置； b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求； c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的； d.地基支座的设计要满足承载力的要求。 8.施工使用的要求： a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式； b.严格控制实际施工荷载不91、超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放； c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。板模板支撑计算书12.75米板模板支撑计算书计算依据： 依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）、建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)、混凝土结构设计规范（GB 50010-2010）、建筑地基基础设计规范（GB 50007-2011）、钢结构设计规范（GB 50017-2003）等编制。一、参数信息： 模板支架搭设高度为11.0米， 搭设尺寸为：立杆的纵距 b=0.80米，立杆的横距 l=0.892、0米，立杆的步距 h=1.20米。 梁顶托采用木方: 4090。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 采用的钢管类型为482.8。 荷载分项系数的选用： 按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）条的规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.000.10+0.35)+1.42.50=6.920kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3524.000.10+0.71.42.50=5.690kN/m2 由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40。 二、模板面板计算 面板为受弯93、结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板按照三跨连续梁计算。 使用模板类型为：胶合板。 静荷载标准值 q1 = 25.0000.1000.800+0.3500.800=2.280kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+2.500)0.800=3.600kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: W = 80.001.201.20/6 = 19.20cm3； I = 80.001.201.201.20/12 = 11.52cm4； (1)抗弯强度计算 f1 = M / W f 其中 f1 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板94、的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100q1l2+0.117q2l2=0.1001.202.2800.2002+0.1171.403.600 经计算得到面板抗弯强度计算值 f1 = 0.03510001000/19200=1.823N/mm2 面板的抗弯强度验算 f1 f,满足要求! (2)抗剪计算 T1 = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600q1l + 0.617q2l=0.6001.202.2800.200+0.6171.403.6000.200=0.328kN 截面抗剪强度计算值 T1=332895、.3/(2800.00012.000)=0.051N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2； 抗剪强度验算 T1 T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6772.2802004/(1006000115200)=0.036mm 面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求! 三、支撑方木的计算 方木按照均布荷载下连续梁计算。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.0000.1000.200=0.500kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 96、= 0.3500.200=0.070kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+2.000)0.200=0.900kN/m 静荷载 q1 = 1.200.500+1.200.070=0.684kN/m 活荷载 q2 = 1.400.900=1.260kN/m 2.方木的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩和最大剪力考虑活荷载在梁上最不利的布置，计算公式如下: 均布荷载 q = 0.684+1.260=1.944kN/m 最大弯矩 M = 0.100ql2=0.1001.9440.80 最大剪力 Q = 0.60097、ql=0.6001.9440.800=0.933kN 最大支座力 N = 1.100ql=1.1001.9440.800=1.711kN 方木的截面力学参数为 本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)方木抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=M/W=0.124106/83333.3=1.49N/mm2； 方木的抗弯计算强度15.0N/mm2,满足要求! (2)方木抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q=0.600ql=933N 截面抗剪强度必须98、满足: T1 = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T1=3933/(250100)=0.280N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2； 方木的抗剪计算强度1.6N/mm2,满足要求! (3)方木挠度计算 qk=0.570kN/m 最大变形 v = 0.677qkl4/100EI=0.6770.570800.004/(10010000.004166666.67)=0.038mm 方木的最大挠度小于800.00/250,满足要求! 四、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取木方的支座力 P= 1.711kN 均布荷载取托梁的自重 q= 0.035kN99、/m。 托梁计算简图 托梁剪力图(kN) 托梁弯矩图(kN.m) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 7.515kN 经过计算得到最大变形 V= 0.283mm = 连续梁支座反力复核验算： 连续梁受力累加： Pn=0.0352.400+1.711+1.711+1.711+1.711+1.711+1.711+1.711+1.711+1.711+1.711+1.711+1.711+1.711=22.3kN 支座反力从左到右相加： Rn=3.646+7.515+7.515+3.646=22100、.3kN 杆件受力PnRn，是平衡的，支座反力复核验算通过! 连续梁弯矩复核验算： 假定顺时针方向力矩为正力矩。 已知力对B点取矩：-(0.0352.4002/2+1.7110.000+1.7110.200+1.7110.400+1.7110.600+1.7110.800+1.7111.000+1.7111.200+1.7111.400+1.7111.600+1.7111.800+1.7112.000+1.7112.200+1.711 求出的支座反力对B点取矩：（顺时针力矩） 支1: 3.6462.400=8.75 支2: 7.5151.600=12.02 支3: 7.5150.800=6.0101、1 顺时针力矩之和： 顺时针力矩和逆时针力矩大小近似相等，弯矩复核验算通过! = 顶托梁的截面力学参数为 本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: W = 4.009.009.00/6 = 54.00cm3； I = 4.009.009.009.00/12 = 243.00cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.515106/54000.0=9.54N/mm2 顶托梁的抗弯强度设计值为15.00N/mm2; 顶托梁的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁抗剪计算 截面抗剪强度必须满足: T1 = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T1=33224102、/(24090)=1.343N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2; 顶托梁的抗剪强度计算满足要求! (3)顶托梁挠度计算 最大变形 v =0.283mm 顶托梁的最大挠度小于800.0/250.0,满足要求! 五、模板支架荷载标准值(立杆轴力) 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架钢管的自重(kN)： 钢管的自重计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)附录A 满堂支撑架自重标准值，本工程使用的是482.8钢管，不是规范标准的48.33.6钢管，按照截面积做折减计算：0.1217=0.155103、3.974/5.06，取0.1217kN/m NG1 = 0.121711.000=1.339kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3500.8000.800=0.224kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.0000.1000.8000.800=1.600kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 3.163kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。 计算支架立柱及其他支撑结构时,均布荷载取0.00kN/m2 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.500+2.000+0.000)0.8000.800=2.880k104、N 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ=7.827kN 4.考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 NW=1.20NG+0.91.40NQ Nw=1.203.163+0.91.402.880=7.424kN 六、立杆的稳定性计算 本工程按照满堂支撑架进行验算，剪刀撑设置普通型，脚手架搭设高度11.00m，搭设宽度11.50m。 1.不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 （规范JGJ130-2011，公式） 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 7.827kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比= l0/i 查表得到 i 计算立杆的截面回105、转半径 (cm)，i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)， A = 3.97 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)，W = 4.25 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2) f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2 l0 计算长度 (m) 依据扣件式规范JGJ130-2011，由公式或计算 l0 = ku1(h+2a) (5.4.6-1) l0 = ku2h (5.4.6-2) k 满堂支撑架计算长度附加系数，验算长细比时取1，验算立杆稳定性时查表，取1.217 u1 计算长度系数，剪刀撑设置普通型，查附录C表C-2，取1.301 u2 计算长度系数，剪刀撑设置普通型，查106、附录C表C-4，取2.292 h 脚手架步距，h = 1.200m a 立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度，a = 0.30m 1.1.公式(5.4.6-1) 1.1.1.验算长细比 k取1， =11.301(1.200+20.300)100/1.600=146 =210, 满足要求! 1.1.2.验算立杆稳定性 k取1.217， l0=1.2171.301(1.200+20.300)=2.850m l0/i = 284.997/1.600 = 178 由l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 = 0.225 钢管立杆受压应力计算值 = 7827.000/(0.225397.4) 107、= 87.363N/mm2 立杆的稳定性计算 f=205.00N/mm2,满足要求! 1.2.公式(5.4.6-2) 1.2.1.验算长细比 k取1， =12.2921.200100/1.600=172 =210.00, 满足要求! 1.2.2.验算立杆稳定性 k取1.217， l0=1.2172.2921.200=3.347m l0/i = 334.724/1.600 = 209 由l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 = 0.166 钢管立杆受压应力计算值 = 7827.000/(0.166397.4) = 118.648N/mm2 立杆的稳定性计算 f=205.00N/mm2,108、满足要求! 2.考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 （规范JGJ130-2011，公式） 风荷载设计值产生的立杆段弯矩计算公式 （规范JGJ130-2011，公式） 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)，Wk=1.00W0UsUz=1.000.2500.1611.140=0.046kN/m2 h 立杆的步距，h=1.20m la 立杆迎风面的间距，la=0.80m lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，lb=0.80m 风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.0460.8001.200 Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值 Nw=1.203.16+0.91.402.880=7.424kN 2109、.1.公式(5.4.6-1) 验算立杆稳定性 钢管立杆受压应力计算值 = 7424.0/(0.225397.4) + 7000.0/4248.0 = 84.513N/mm2 立杆的稳定性计算 f=205.00N/mm2,满足要求! 2.2.公式(5.4.6-2) 验算立杆稳定性 钢管立杆受压应力计算值 = 7424.0/(0.166397.4) + 7000.0/4248.0 = 114.187N/mm2 立杆的稳定性计算 f=205.00N/mm2,满足要求! 3.满堂支撑架构造验算 3.1.高宽比验算 支撑架搭设高宽比为：n=11.00/11.50=1.0 支撑架搭设间距为：0.800.8110、0 查规范JGJ130-2011附录C表C-2、C-3得到此工况下最大高宽比为：N=2.0 高宽比n = N， 满足要求！ 七、扣件抗滑移的计算 按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN， 按照扣件抗滑承载力系数1.00 该工程实际的旋转单扣件承载力取值为Rc=81.00=8.00kN 。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.01.00=8.00KN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。 八、梁和楼板模板高支撑架的111、构造和施工要求工程经验 除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容 1.模板支架的构造要求： a.水平混凝土构件模板支撑系统高度超过8m，或跨度超过18m，施工总荷载大于10kN/m2，或集中线荷载大于15kN/m的模板支撑系统,立杆上端伸出至模板支撑点的长度a要求小于0.5, 其他情况下, a也宜小于0.5! b.模板支架立杆应在支架的两端和中间部分与建筑结构进行连接。 c.满堂模板支架四边与中间每隔四排支架立杆应设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置； d.支架首步和顶步绕四周两跨范围内设水平斜撑，角部设剪刀撑； e.高于4m的模板支架，其两端与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步112、设置一道水平剪刀撑； f.模板支架应自成体系，严禁与其他脚手架进行连接。 g.模板支架在安装过程中，必须设置防倾覆的临时固定设施。 h.模板支架顶托抗压承载力应同于底座。 i.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆； j.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度； k.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。 2.高大模板工程执行建质200987号关于印发危险性较大的分部分项工程安全管理办法的通知。 3.立杆步距的设计： a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置； b.当中部有加强层或支架很113、高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多； c.高支撑架步距以为宜，不宜超过1.5m。 4.整体性构造层的设计： a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层； b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3； c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层； d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。 5.剪刀撑的设计： a.沿支架四周外立面应满足立114、面满设剪刀撑； b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。 6.顶部支撑点的设计： a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于300mm； b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm； c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。 7.支撑架搭设的要求： a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置； b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求； c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.115、m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的； d.地基支座的设计要满足承载力的要求。 8.施工使用的要求： a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式； b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放； c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。12.75米板模板支撑计算书计算依据： 依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）、建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)、混凝土结构设计规范（GB 50010-2010）、建116、筑地基基础设计规范（GB 50007-2011）、钢结构设计规范（GB 50017-2003）等编制。一、参数信息： 模板支架搭设高度为6.5米， 搭设尺寸为：立杆的纵距 b=0.80米，立杆的横距 l=0.80米，立杆的步距 h=1.20米。 梁顶托采用木方: 4090。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 采用的钢管类型为482.8。 荷载分项系数的选用： 按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）条的规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.000.10+0.35)+1.42.50=6.920kN/m2 由永久荷117、载效应控制的组合S=1.3524.000.10+0.71.42.50=5.690kN/m2 由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40。 二、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板按照三跨连续梁计算。 使用模板类型为：胶合板。 静荷载标准值 q1 = 25.0000.1000.800+0.3500.800=2.280kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+2.500)0.800=3.600kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: W = 80.001.201.2118、0/6 = 19.20cm3； I = 80.001.201.201.20/12 = 11.52cm4； (1)抗弯强度计算 f1 = M / W f 其中 f1 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100q1l2+0.117q2l2=0.1001.202.2800.2002+0.1171.403.600 经计算得到面板抗弯强度计算值 f1 = 0.03510001000/19200=1.823N/mm2 面板的抗弯强度验算 f1 f,满足要求! (2)抗剪计算 T1 119、= 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600q1l + 0.617q2l=0.6001.202.2800.200+0.6171.403.6000.200=0.328kN 截面抗剪强度计算值 T1=3328.3/(2800.00012.000)=0.051N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2； 抗剪强度验算 T1 T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6772.2802004/(1006000115200)=0.036mm 面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求! 三、支撑120、方木的计算 方木按照均布荷载下连续梁计算。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.0000.1000.200=0.500kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3500.200=0.070kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+2.000)0.200=0.900kN/m 静荷载 q1 = 1.200.500+1.200.070=0.684kN/m 活荷载 q2 = 1.400.900=1.260kN/m 2.方木的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩和121、最大剪力考虑活荷载在梁上最不利的布置，计算公式如下: 均布荷载 q = 0.684+1.260=1.944kN/m 最大弯矩 M = 0.100ql2=0.1001.9440.80 最大剪力 Q = 0.600ql=0.6001.9440.800=0.933kN 最大支座力 N = 1.100ql=1.1001.9440.800=1.711kN 方木的截面力学参数为 本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)方木抗弯强度计算 抗弯计算强度 122、f=M/W=0.124106/83333.3=1.49N/mm2； 方木的抗弯计算强度15.0N/mm2,满足要求! (2)方木抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q=0.600ql=933N 截面抗剪强度必须满足: T1 = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T1=3933/(250100)=0.280N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2； 方木的抗剪计算强度1.6N/mm2,满足要求! (3)方木挠度计算 qk=0.570kN/m 最大变形 v = 0.677qkl4/100EI=0.6770.570800.004/(10010000.004166666.67)=0.123、038mm 方木的最大挠度小于800.00/250,满足要求! 四、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取木方的支座力 P= 1.711kN 均布荷载取托梁的自重 q= 0.035kN/m。 托梁计算简图 托梁剪力图(kN) 托梁弯矩图(kN.m) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 7.515kN 经过计算得到最大变形 V= 0.283mm = 连续梁支座反力复核验算： 连续梁受力累加： Pn=0.0352.400+1.711+1.711+1.711+1.7124、11+1.711+1.711+1.711+1.711+1.711+1.711+1.711+1.711+1.711=22.3kN 支座反力从左到右相加： Rn=3.646+7.515+7.515+3.646=22.3kN 杆件受力PnRn，是平衡的，支座反力复核验算通过! 连续梁弯矩复核验算： 假定顺时针方向力矩为正力矩。 已知力对B点取矩：-(0.0352.4002/2+1.7110.000+1.7110.200+1.7110.400+1.7110.600+1.7110.800+1.7111.000+1.7111.200+1.7111.400+1.7111.600+1.7111.800+1.7125、112.000+1.7112.200+1.711 求出的支座反力对B点取矩：（顺时针力矩） 支1: 3.6462.400=8.75 支2: 7.5151.600=12.02 支3: 7.5150.800=6.01 顺时针力矩之和： 顺时针力矩和逆时针力矩大小近似相等，弯矩复核验算通过! = 顶托梁的截面力学参数为 本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: W = 4.009.009.00/6 = 54.00cm3； I = 4.009.009.009.00/12 = 243.00cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.515106/54000.0=9.54N/mm2 顶托126、梁的抗弯强度设计值为15.00N/mm2; 顶托梁的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁抗剪计算 截面抗剪强度必须满足: T1 = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T1=33224/(24090)=1.343N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2; 顶托梁的抗剪强度计算满足要求! (3)顶托梁挠度计算 最大变形 v =0.283mm 顶托梁的最大挠度小于800.0/250.0,满足要求! 五、模板支架荷载标准值(立杆轴力) 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架钢管的自重(kN)： 钢管的自重127、计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)附录A 满堂支撑架自重标准值，本工程使用的是482.8钢管，不是规范标准的48.33.6钢管，按照截面积做折减计算：0.1217=0.1553.974/5.06，取0.1217kN/m NG1 = 0.12176.500=0.791kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3500.8000.800=0.224kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.0000.1000.8000.800=1.600kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 2.615kN。 2.活荷载为施128、工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。 计算支架立柱及其他支撑结构时,均布荷载取0.00kN/m2 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.500+2.000+0.000)0.8000.800=2.880kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ=7.170kN 4.考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 NW=1.20NG+0.91.40NQ Nw=1.202.615+0.91.402.880=6.767kN 六、立杆的稳定性计算 本工程按照满堂支撑架进行验算，剪刀撑设置普通型，脚手架搭设高度6.50m，搭设宽度11.50m。 1.不129、考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 （规范JGJ130-2011，公式） 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 7.170kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比= l0/i 查表得到 i 计算立杆的截面回转半径 (cm)，i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)， A = 3.97 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)，W = 4.25 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2) f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2 l0 计算长度 (m) 依据扣件式规范JGJ130-2011，由公式或计算 l0 = ku1(h+2a) (5.4.6-1) l0 = ku2h (5.4.130、6-2) k 满堂支撑架计算长度附加系数，验算长细比时取1，验算立杆稳定性时查表，取1.155 u1 计算长度系数，剪刀撑设置普通型，查附录C表C-2，取1.301 u2 计算长度系数，剪刀撑设置普通型，查附录C表C-4，取2.292 h 脚手架步距，h = 1.200m a 立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度，a = 0.30m 1.1.公式(5.4.6-1) 1.1.1.验算长细比 k取1， =11.301(1.200+20.300)100/1.600=146 =210, 满足要求! 1.1.2.验算立杆稳定性 k取1.155， l0=1.1551.301(1.200+20.300)=131、2.705m l0/i = 270.478/1.600 = 169 由l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 = 0.248 钢管立杆受压应力计算值 = 7170.000/(0.248397.4) = 72.751N/mm2 立杆的稳定性计算 f=205.00N/mm2,满足要求! 1.2.公式(5.4.6-2) 1.2.1.验算长细比 k取1， =12.2921.200100/1.600=172 =210.00, 满足要求! 1.2.2.验算立杆稳定性 k取1.155， l0=1.1552.2921.200=3.177m l0/i = 317.671/1.600 = 199 由l0/132、i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 = 0.182 钢管立杆受压应力计算值 = 7170.000/(0.182397.4) = 99.133N/mm2 立杆的稳定性计算 f=205.00N/mm2,满足要求! 2.考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 （规范JGJ130-2011，公式） 风荷载设计值产生的立杆段弯矩计算公式 （规范JGJ130-2011，公式） 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)，Wk=1.00W0UsUz=1.000.2500.1611.140=0.046kN/m2 h 立杆的步距，h=1.20m la 立杆迎风面的间距，la=0.80m lb 与迎风面垂直方向的立133、杆间距，lb=0.80m 风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.0460.8001.200 Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值 Nw=1.202.62+0.91.402.880=6.767kN 2.1.公式(5.4.6-1) 验算立杆稳定性 钢管立杆受压应力计算值 = 6767.0/(0.248397.4) + 7000.0/4248.0 = 70.310N/mm2 立杆的稳定性计算 f=205.00N/mm2,满足要求! 2.2.公式(5.4.6-2) 验算立杆稳定性 钢管立杆受压应力计算值 = 6767.0/(0.182397.4) + 7000.0/4248.0 = 95.209134、N/mm2 立杆的稳定性计算 f=205.00N/mm2,满足要求! 3.满堂支撑架构造验算 3.1.高宽比验算 支撑架搭设高宽比为：n=6.50/11.50=0.6 支撑架搭设间距为：0.800.80 查规范JGJ130-2011附录C表C-2、C-3得到此工况下最大高宽比为：N=2.0 高宽比n = N， 满足要求！ 七、扣件抗滑移的计算 按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN， 按照扣件抗滑承载力系数1.00 该工程实际的旋转单扣件承载力取值为Rc=81.00=8.00kN 。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc135、 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.01.00=8.00KN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。 八、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求工程经验 除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容 1.模板支架的构造要求： a.水平混凝土构件模板支撑系统高度超过8m，或跨度超过18m，施工总荷载大于10kN/m2，或集中线荷载大于15kN/m的模板支撑系统,立杆上端伸出至模板支撑点的长度a要求小于0.5, 其他情况下, a也宜小于0.5! b.模板支架立杆应在支架的两端和中间部分与建筑结构进行连接。 c.满堂模板支架136、四边与中间每隔四排支架立杆应设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置； d.支架首步和顶步绕四周两跨范围内设水平斜撑，角部设剪刀撑； e.高于4m的模板支架，其两端与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑； f.模板支架应自成体系，严禁与其他脚手架进行连接。 g.模板支架在安装过程中，必须设置防倾覆的临时固定设施。 h.模板支架顶托抗压承载力应同于底座。 i.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆； j.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度； k.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。 2.高大模137、板工程执行建质200987号关于印发危险性较大的分部分项工程安全管理办法的通知。 3.立杆步距的设计： a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置； b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多； c.高支撑架步距以为宜，不宜超过1.5m。 4.整体性构造层的设计： a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层； b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3； c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四138、周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层； d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。 5.剪刀撑的设计： a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑； b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。 6.顶部支撑点的设计： a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于300mm； b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm； c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。 7.支撑架搭设的要求： a.严格按照设计尺寸搭139、设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置； b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求； c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的； d.地基支座的设计要满足承载力的要求。 8.施工使用的要求： a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式； b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放； c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。12.75米140、板模板支撑计算书计算依据： 依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）、建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)、混凝土结构设计规范（GB 50010-2010）、建筑地基基础设计规范（GB 50007-2011）、钢结构设计规范（GB 50017-2003）等编制。一、参数信息： 模板支架搭设高度为6.0米， 搭设尺寸为：立杆的纵距 b=0.80米，立杆的横距 l=0.80米，立杆的步距 h=1.20米。 梁顶托采用木方: 4090。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 采用的钢管类型为482.8。 荷载分项系数的选用： 按照建筑施工扣件141、式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）条的规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.000.10+0.35)+1.42.50=6.920kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3524.000.10+0.71.42.50=5.690kN/m2 由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40。 二、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板按照三跨连续梁计算。 使用模板类型为：胶合板。 静荷载标准值 q1 = 25.0000.1000.800+0.3500.800=2.280kN/m 活142、荷载标准值 q2 = (2.000+2.500)0.800=3.600kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: W = 80.001.201.20/6 = 19.20cm3； I = 80.001.201.201.20/12 = 11.52cm4； (1)抗弯强度计算 f1 = M / W f 其中 f1 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100q1l2+0.117q2l2=0.1001.202.2800.200143、2+0.1171.403.600 经计算得到面板抗弯强度计算值 f1 = 0.03510001000/19200=1.823N/mm2 面板的抗弯强度验算 f1 f,满足要求! (2)抗剪计算 T1 = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600q1l + 0.617q2l=0.6001.202.2800.200+0.6171.403.6000.200=0.328kN 截面抗剪强度计算值 T1=3328.3/(2800.00012.000)=0.051N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2； 抗剪强度验算 T1 T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 144、100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6772.2802004/(1006000115200)=0.036mm 面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求! 三、支撑方木的计算 方木按照均布荷载下连续梁计算。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.0000.1000.200=0.500kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3500.200=0.070kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+2.000)0.200=0145、.900kN/m 静荷载 q1 = 1.200.500+1.200.070=0.684kN/m 活荷载 q2 = 1.400.900=1.260kN/m 2.方木的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩和最大剪力考虑活荷载在梁上最不利的布置，计算公式如下: 均布荷载 q = 0.684+1.260=1.944kN/m 最大弯矩 M = 0.100ql2=0.1001.9440.80 最大剪力 Q = 0.600ql=0.6001.9440.800=0.933kN 最大支座力 N = 1.100ql=1.1001.9440.800=1.711kN 方木的截面力学参数为 本算例中，截面抵抗矩W和截面惯146、性矩I分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)方木抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=M/W=0.124106/83333.3=1.49N/mm2； 方木的抗弯计算强度15.0N/mm2,满足要求! (2)方木抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q=0.600ql=933N 截面抗剪强度必须满足: T1 = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T1=3933/(250100)=0.280N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2； 方木的抗剪计算强度1.6N/mm147、2,满足要求! (3)方木挠度计算 qk=0.570kN/m 最大变形 v = 0.677qkl4/100EI=0.6770.570800.004/(10010000.004166666.67)=0.038mm 方木的最大挠度小于800.00/250,满足要求! 四、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取木方的支座力 P= 1.711kN 均布荷载取托梁的自重 q= 0.035kN/m。 托梁计算简图 托梁剪力图(kN) 托梁弯矩图(kN.m) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图 经过计算得到最大弯矩 经过计148、算得到最大支座 F= 7.515kN 经过计算得到最大变形 V= 0.283mm = 连续梁支座反力复核验算： 连续梁受力累加： Pn=0.0352.400+1.711+1.711+1.711+1.711+1.711+1.711+1.711+1.711+1.711+1.711+1.711+1.711+1.711=22.3kN 支座反力从左到右相加： Rn=3.646+7.515+7.515+3.646=22.3kN 杆件受力PnRn，是平衡的，支座反力复核验算通过! 连续梁弯矩复核验算： 假定顺时针方向力矩为正力矩。 已知力对B点取矩：-(0.0352.4002/2+1.7110.000+1.149、7110.200+1.7110.400+1.7110.600+1.7110.800+1.7111.000+1.7111.200+1.7111.400+1.7111.600+1.7111.800+1.7112.000+1.7112.200+1.711 求出的支座反力对B点取矩：（顺时针力矩） 支1: 3.6462.400=8.75 支2: 7.5151.600=12.02 支3: 7.5150.800=6.01 顺时针力矩之和： 顺时针力矩和逆时针力矩大小近似相等，弯矩复核验算通过! = 顶托梁的截面力学参数为 本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: W = 4.009.009.00/6 150、= 54.00cm3； I = 4.009.009.009.00/12 = 243.00cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.515106/54000.0=9.54N/mm2 顶托梁的抗弯强度设计值为15.00N/mm2; 顶托梁的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁抗剪计算 截面抗剪强度必须满足: T1 = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T1=33224/(24090)=1.343N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2; 顶托梁的抗剪强度计算满足要求! (3)顶托梁挠度计算 最大变形 v =0.283mm 顶托梁的最大挠度小151、于800.0/250.0,满足要求! 五、模板支架荷载标准值(立杆轴力) 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架钢管的自重(kN)： 钢管的自重计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)附录A 满堂支撑架自重标准值，本工程使用的是482.8钢管，不是规范标准的48.33.6钢管，按照截面积做折减计算：0.1217=0.1553.974/5.06，取0.1217kN/m NG1 = 0.12176.000=0.730kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3500.8000.800=0.224kN (3152、)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.0000.1000.8000.800=1.600kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 2.554kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。 计算支架立柱及其他支撑结构时,均布荷载取0.00kN/m2 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.500+2.000+0.000)0.8000.800=2.880kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ=7.097kN 4.考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 NW=1.20NG+0.91.40153、NQ Nw=1.202.554+0.91.402.880=6.694kN 六、立杆的稳定性计算 本工程按照满堂支撑架进行验算，剪刀撑设置普通型，脚手架搭设高度6.00m，搭设宽度11.50m。 1.不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 （规范JGJ130-2011，公式） 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 7.097kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比= l0/i 查表得到 i 计算立杆的截面回转半径 (cm)，i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)， A = 3.97 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)，W = 4.25 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2) f 钢管立杆抗压154、强度设计值，f = 205.00N/mm2 l0 计算长度 (m) 依据扣件式规范JGJ130-2011，由公式或计算 l0 = ku1(h+2a) (5.4.6-1) l0 = ku2h (5.4.6-2) k 满堂支撑架计算长度附加系数，验算长细比时取1，验算立杆稳定性时查表，取1.155 u1 计算长度系数，剪刀撑设置普通型，查附录C表C-2，取1.301 u2 计算长度系数，剪刀撑设置普通型，查附录C表C-4，取2.292 h 脚手架步距，h = 1.200m a 立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度，a = 0.30m 1.1.公式(5.4.6-1) 1.1.1.验算长细比 k取1155、， =11.301(1.200+20.300)100/1.600=146 =210, 满足要求! 1.1.2.验算立杆稳定性 k取1.155， l0=1.1551.301(1.200+20.300)=2.705m l0/i = 270.478/1.600 = 169 由l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 = 0.248 钢管立杆受压应力计算值 = 7097.000/(0.248397.4) = 72.010N/mm2 立杆的稳定性计算 f=205.00N/mm2,满足要求! 1.2.公式(5.4.6-2) 1.2.1.验算长细比 k取1， =12.2921.200100/1.600156、=172 =210.00, 满足要求! 1.2.2.验算立杆稳定性 k取1.155， l0=1.1552.2921.200=3.177m l0/i = 317.671/1.600 = 199 由l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 = 0.182 钢管立杆受压应力计算值 = 7097.000/(0.182397.4) = 98.124N/mm2 立杆的稳定性计算 f=205.00N/mm2,满足要求! 2.考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 （规范JGJ130-2011，公式） 风荷载设计值产生的立杆段弯矩计算公式 （规范JGJ130-2011，公式） 其中 Wk 风荷载标准值(kN157、/m2)，Wk=1.00W0UsUz=1.000.2500.1611.140=0.046kN/m2 h 立杆的步距，h=1.20m la 立杆迎风面的间距，la=0.80m lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，lb=0.80m 风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.0460.8001.200 Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值 Nw=1.202.55+0.91.402.880=6.694kN 2.1.公式(5.4.6-1) 验算立杆稳定性 钢管立杆受压应力计算值 = 6694.0/(0.248397.4) + 7000.0/4248.0 = 69.569N/mm2 立杆的稳定性计算 f=158、205.00N/mm2,满足要求! 2.2.公式(5.4.6-2) 验算立杆稳定性 钢管立杆受压应力计算值 = 6694.0/(0.182397.4) + 7000.0/4248.0 = 94.200N/mm2 立杆的稳定性计算 f=205.00N/mm2,满足要求! 3.满堂支撑架构造验算 3.1.高宽比验算 支撑架搭设高宽比为：n=6.00/11.50=0.5 支撑架搭设间距为：0.800.80 查规范JGJ130-2011附录C表C-2、C-3得到此工况下最大高宽比为：N=2.0 高宽比n = N， 满足要求！ 七、扣件抗滑移的计算 按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.0159、0kN， 按照扣件抗滑承载力系数1.00 该工程实际的旋转单扣件承载力取值为Rc=81.00=8.00kN 。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.01.00=8.00KN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。 八、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求工程经验 除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容 1.模板支架的构造要求： a.水平混凝土构件模板支撑系统高度超过8m，或跨度超过18m，施工总荷载大于10kN/m2，或集中160、线荷载大于15kN/m的模板支撑系统,立杆上端伸出至模板支撑点的长度a要求小于0.5, 其他情况下, a也宜小于0.5! b.模板支架立杆应在支架的两端和中间部分与建筑结构进行连接。 c.满堂模板支架四边与中间每隔四排支架立杆应设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置； d.支架首步和顶步绕四周两跨范围内设水平斜撑，角部设剪刀撑； e.高于4m的模板支架，其两端与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑； f.模板支架应自成体系，严禁与其他脚手架进行连接。 g.模板支架在安装过程中，必须设置防倾覆的临时固定设施。 h.模板支架顶托抗压承载力应同于底座。 i.梁板模板高支撑架可以根据161、设计荷载采用单立杆或双立杆； j.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度； k.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。 2.高大模板工程执行建质200987号关于印发危险性较大的分部分项工程安全管理办法的通知。 3.立杆步距的设计： a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置； b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多； c.高支撑架步距以为宜，不宜超过1.5m。 4.整体性构造层的设计： a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单162、或双水平加强层； b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3； c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层； d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。 5.剪刀撑的设计： a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑； b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。 6.顶部支撑点的设计： a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于300mm； b.顶部支撑点位于顶层163、横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm； c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。 7.支撑架搭设的要求： a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置； b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求； c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的； d.地基支座的设计要满足承载力的要求。 8.施工使用的要求： a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式； b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放； c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。