1、27022汽车站下南北通道及相关工程模板、排架体系专 项 施 工 方 案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目 录1编制依据12工程概况22.1工程概况22.2建筑设计概况22.3结构设计概况22.4排架施工中难点与特点42.5材料规格与用量43施工总体安排53.1测量定位53.2地基处理及要求53.3模板搭设边界条件53.4总体施工流程63.5组织管理6质量管理网络图6岗位职责分工73.6总体施工设计74模板工程施工方案84.1模板工程概况84.2模板材料84.3模板安装要求95梁排架及高排架施工方案1052、.1排架范围105.2排架材料要求105.3排架搭设技术要求115.4搭设构造要求11一般要求11扫地杆搭设要求12立杆搭设要求12剪刀撑搭设要求12牵杆搭设要求13扣件要求135.5楼板平台排架搭设要求14楼板结构形式的计算选取14计算结果及平台排架搭设要求145.6梁排架搭设要求14梁构件结构形式的计算选取14计算结果及梁排架搭设要求155.7柱模板搭设要求15柱结构形式的计算选取15计算结果及柱模板搭设要求165.8墙体模板搭设要求16墙体结构形式的计算选取16计算结果及墙体模板搭设要求165.9排架拆除17拆除前的准备工作17拆除排架时，应符合下列规定17拆除175.10混凝土浇筑要求3、186模板及排架体系质量保证措施196.1材料质量要求196.2排架搭设质量控制要求206.3验收依据216.4排架使用中的定期检查内容227排架搭设安全管理措施237.1安全管理237.2选材247.3搭设247.4使用247.5排架拆除258应急救援预案258.1目的258.2职责与分工258.3应急准备268.4现场应急措施268.5应急物资269计算书279.1扣件钢管楼板模板高支撑架（1000mm，8.20m）27计算参数27模板面板计算28模板支撑方木的计算29木方支撑钢管计算30扣件抗滑移的计算31模板支架立杆荷载设计值(轴力)31立杆的稳定性计算329.2扣件钢管楼板模板高支撑4、架（700mm，8.20m）33计算参数33模板面板计算34模板支撑方木的计算35木方支撑钢管计算36扣件抗滑移的计算37模板支架立杆荷载设计值(轴力)37立杆的稳定性计算389.3扣件钢管楼板模板高支撑架（500mm，13.182m）39计算参数39模板面板计算40模板支撑方木的计算41木方支撑钢管计算42扣件抗滑移的计算43模板支架立杆荷载设计值(轴力)43立杆的稳定性计算449.4扣件钢管梁模板及高支撑架（梁12002200）45计算参数45梁侧模板荷载计算46梁侧模板面板的计算46梁侧模板支撑的计算48穿梁螺栓的计算50梁底模板计算51梁底支撑的计算52梁跨度方向钢管的计算54扣件抗滑5、移的计算54立杆的稳定性计算559.5扣件钢管梁模板及高支撑架（梁12001600）57计算参数57梁侧模板荷载计算58梁侧模板面板的计算59梁侧模板支撑的计算60穿梁螺栓的计算62梁底模板计算63梁底支撑的计算64梁跨度方向钢管的计算66扣件抗滑移的计算66立杆的稳定性计算679.6扣件钢管梁模板及高支撑架（梁6001832）69计算参数69梁侧模板荷载计算70梁侧模板面板的计算71梁侧模板支撑的计算72穿梁螺栓的计算74梁底模板计算75梁底支撑的计算76梁跨度方向钢管的计算78扣件抗滑移的计算78立杆的稳定性计算799.7柱模板（柱11001100）81计算参数81柱模板荷载标准值计算826、柱模板面板的计算82竖楞计算84B方向柱箍的计算（H方向相同）86B方向对拉螺栓的计算（H方向相同）879.8墙模板（墙 6.387m）88计算参数88墙模板荷载标准值计算89墙模板面板的计算89墙模板主次楞的计算91穿墙螺栓的计算95附图：01 总平面图02 D区顶板结构布置图03 D区中一板结构布置图04 D区中二板、底板结构布置图05 D区1-1剖面06 D区2-2剖面07 D区3-3剖面08 中一板低排架平面示意图09 中一板低排架剖面图（一）10 中一板低排架剖面图（二）11 中二板低排架平面示意图12 中二板排架剖面图（一）13 中二板排架剖面图（二）14 中二板后浇孔高排架平面示7、意图15 中二板后浇孔高排架剖面图（一）16 中二板后浇孔高排架剖面图（二）17 中二板后浇孔高排架剖面图（三）18 中一板后浇孔高排架平面示意图19 中一板后浇孔高排架剖面图（一）20 中一板后浇孔高排架剖面图（二）21 中一板后浇孔高排架剖面图（三）22 中一板后浇孔高排架剖面图（四）23 顶板高排架平面布置示意图（一）24 顶板高排架平面布置示意图（二）25 顶板高排架平面布置示意图（三）26 顶板高排架平面布置示意图（四）27 顶板高排架剖面图（一）28 顶板高排架剖面图（二）29 顶板高排架剖面图（三）30 顶板高排架剖面图（四）31 斜坡段顶板排架平面示意图D区模板及排架体系专项施8、工方案1 编制依据本施工方案作为指导D区主体结构模板及排架体系的专项方案依据，编制时对施工工艺、机械设备及材料配备、工程质量控制措施、安全生产保证措施、文明施工及环境保护措施等诸多因素尽可能充分考虑，突出科学性及可行性。是确保优质、低耗、安全、文明、高速完成模板及排架体系施工任务的重要经济技术文件。本施工方案作为指导施工的依据，依据以下几项编制：1xx西站地下南北通道及相关工程D区内部结构施工图和相关工程施工图。2公司质量、环境、职业安全健康管理体系文件（质量手册、程序文件、作业指导书）。3现场实际情况。4本企业积累的施工经验、资源条件。5现行国家及地方有关规范、标准和规程。xx市工程建设规范9、市政地下工程施工及验收技术规范（DBJ08-236-2006）中国建筑工业出版社出版建筑施工计算手册及建筑施工常用数据手册JGJ130-2011建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(中国建筑工业出版社)DG/TJ08-016-2004钢管扣件水平模板的支撑系统安全技术规程(xx市建工设计研究院有限公司主编)JGJ128-2010建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范(中国建筑工业出版社)JGJ162-2008建筑施工模板安全技术规范(中国建筑工业出版社)GB15831-2006钢管脚手架扣件危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法（建设部建质2004213号）关于开展建筑施工用钢管、扣10、件专项整治的通知（沪建安质监200642号）建筑施工计算手册(中国建筑工业出版社)2 工程概况2.1 工程概况xx西站地下南北通道和相关工程位于xx区铁路xx西站站场内。本工程质量目标为确保一次验收合格率100%，争创市政金奖。工程名称：建设单位：代建单位：设计单位：监理单位：施工单位：2.2 建筑设计概况项次项目名称主要特征及指标1总建筑面积27022m22主体建筑面积25459.23m2地下一层13068.58m2地下二层6425.17m2地下三层5965.48m23附属建筑面积1562.77m24南北通道综合换乘大厅长宽（标准段净尺寸）120.8m82.2m（通道宽52.4m）515号线11、车站长宽（标准段净尺寸）237.69m22.3m6建筑层数地下三层2.3 结构设计概况1）D区主体结构1本工程11号、15号车站在铁路xx西站地区形成轨道交通换乘节点，15号线地下一层形成长133米、宽80米的地下南北通道综合大厅，结合铁路xx西站和其它城市交通配套设施，形成铁路xx西站综合交通枢纽。15号线车站为地下三层岛式站台车站，与11号线车站(已建成) 斜交，车站主体布置在xx西站铁路站场下。2目前本工程A、B、C三个区的土建施工已基本完成，本次设计范围为最后剩余的xx西站地下南北通道D区主体内部结构。3南北大通道地下一层为六柱七跨钢筋混凝土箱形结构，15号线车站地下二、三层及16号线12、车站换乘节点均为双柱三跨钢筋混凝土箱形结构。4车站主体结构采用地下连续墙作为基坑的围护结构，采用明挖顺作法及逆作法施工，其中南北大通道D区（AM-AR轴）地下一层采用明挖顺筑法施工，15号线地下二、三层采用逆做法施工。地下墙与内衬墙一起作为使用阶段的侧墙，采用叠合式构造。5车站主体结构使用年限为100年，安全等级为一级。2、车站结构抗震设防烈度为7度，设防分类属交通运输类（枢纽建筑），相当于地面乙类建筑，场地 类别为IV类，抗震等级为二级。6混凝土强度等级：顶板（顶板梁），中一板（楼板梁）、中二板（楼板梁），底板（底板梁），内衬墙，内墙为C35；框架柱、临时柱混凝土强度等级为C40，壁柱混凝土13、强度等级为C35。7柱截面尺寸：11001100、1200圆柱等。8墙体尺寸：地下三层衬墙厚度600mm，地下二层衬墙厚度600mm，地下一层衬墙厚度600、400mm，其中地下一层F4F8轴存在300mm宽中隔墙、300mm厚临空墙和350mm厚密闭隔墙，墙高4750mm。2）各层层高、梁及板厚情况序号楼层层高（m）梁截面尺寸（mm）楼板厚度（mm）1地下一层5.750大梁12002200、12001600、6001832其它梁1000900、800900等700、900、10002地下一层基础底板底板梁16002500、12002200、12001800、8002000等9003地下二层614、.595大梁12001400、12001100、12002000其它梁2050500、1300500、1000500、800500700X500等500、10004地下三层7.083大梁12002000、12001400、14001200其它梁2050700、1000700、800700、 700700、1300500、800500等700、5005地下三层基础底板底板梁130025001300、12003）地下三层楼板（中二板）开孔处梁及楼板情况序号位置跨度（m）高度（m）板厚（mm）梁截面尺寸（mm）1F1F2/AMAN轴4.003.006.587500-2F1F2/ANAP轴4.003.15、006.387700-3F1F2/AQAR轴6.285.406.387700-3）地下二层楼板（中一板）开孔处梁及楼板情况序号位置跨度（m）高度（m）板厚（mm）梁截面尺寸（mm）1F1F2/AMAN轴4.003.006.095500-2F1F2/ANAP轴4.003.006.095500-3F1F2/APAQ轴6.655.1013.182500-4F1F2/AQAR轴6.285.406.095500-2.4 排架施工中难点与特点1) 依据设计图纸，本工程结构梁、板构件较一般工程截面大，配筋多。因此正处于施工中的楼层荷载向下层已经完成的结构层传递过程中，需对已完成结构层的承载力进行复核。2) 16、结构施工的模板体系在搭设时，不仅仅要满足本层施工需求，还必须保证其上、下各层结构施工时的荷载可以顺利的向下传递。在施工过程中，针对排架立杆的设置，应一一对应，避免上、下层立杆位置交错，使楼板产生局部受剪破坏。3）针对上述排架施工特点，本工程结构施工阶段的排架搭设，应采取相应的有效措施对排架体系施工质量严格控制。搭设钱，综合各层结构特点，画出排架立杆位置翻样图，根据翻样图纸，在重点部位弹出排架线，然后方可根据排架线进行搭设。2.5 材料规格与用量名 称规 格数 量钢 管48钢管，壁厚3mm300T木 方50mm100mm200m3模 板18mm5000m2扣 件旋转、直角、对接、山形扣（旧）6万17、件拉杆螺栓14圆钢14000只止水片50mm50mm13000片底座150mm150mm垫块5000只3 施工总体安排3.1 测量定位1）测量控制点：平面控制点：XZ02、FJ；高程控制点：TP3、FJ2）控制点在基坑开挖、基槽验收前，施工、监理方要进行复核。3）结构施工前轴线及高程临时控制点要下引至基坑内，正式结构施工前再进行复核。4）底板或排架垫层施工阶段，混凝土面要进行三次以上收水，严格控制板顶标高及坡度，（误差控制在5mm），以避免对排架立杆配料及顶板质量造成隐患。5）排架施工及拉杆施工必须测量弹网格墨线，严格按施工方案进行施工。侧墙拉杆配料前必须经过以下程序：侧墙内边线测量定位、根据18、地墙施工情况、位移情况、凿毛情况统计确定螺杆的最小长度，结合模板厚度、山形卡垫片、焊接长度等再确定拉杆的配料。3.2 地基处理及要求由于排架沉重地基主要为钢筋混凝土板，板强度达到设计强度后，完全能承受排架的竖向压力，此处不予计算。逆作施工阶段的中一板、中二板施工排架基础采用200mm厚C20混凝土垫层，可满足排架施工要求。排架搭设前需待板混凝土达到设计强度，严禁在板面混凝土强度尚未经检测单位检测并满足搭设要求的情况，任意进行排架搭设。立杆底部采用承力底座，底座采用厚15cm15cm的垫块。3.3 模板搭设边界条件由于板梁模板采用扣件式钢管作支架，在混凝土浇筑施工过程中承受永久荷载和可变荷载，处19、于偏心受压状态。当荷载经过横梁和扣件传至立柱时，其初始偏心距较大；若立柱直接支撑模板，则立柱处于轴心或小偏心受压状态。扣件式钢管模架结构的立柱，其下端的边界条件可以假定为铰接(仅在压力作用下)；钢管模架结构的上端与梁板模板连接，在压力作用下也可假定为铰接。模架结构的立柱之间采用与立柱相同尺寸的钢管用扣件连接，只能视为铰接。所以这样的模板支架是两端铰接的多层排架，它的稳定性可以简化为一根两端铰接等代柱的稳定性，等代柱的刚度等于该多层排架的单柱刚度总和。3.4 总体施工流程1）总体施工流程：中一板（逆作）施工中二板（逆作）施工地下三层底板施工地下三层柱、衬墙及后浇孔洞施工地下二层柱、衬墙及后浇孔洞20、施工地下一层框架柱施工地下一层板、梁及墙体施工排架拆除。2）模板及排架体系施工流程：绑扎衬墙及柱钢筋搭设排架及模板验收合格后浇筑柱及衬墙混凝土绑扎板、梁钢筋验收合格后浇筑板、梁混凝土结构浇筑到顶强度达到100%之后，分层拆除排架。3.5 组织管理3.5.1 质量管理网络图项目经理项目工程师质检科技术组施 工质 量机 料安 全测 量分包3.5.2 岗位职责分工项目经理：建立组织机构及管理网络，组织制定质量管理的各项措施，对施工质量工作进行分工并制订责任制，全面落实质量管理工作，完成制定的各项指标。项目工程师：参与制订排架及模板施工方案与落实岗位责任制，编制并优化施工组织设计，制定施工过程中的技术21、措施，组织监督检查方案、施工规范和标准的执行，负责数据统计的汇总工作。质量员：对施工现场排架搭设和材料质量进行检查，监督是否严格按方案、规范进行施工，如发现质量缺陷，要求施工人员及时整改。组织对排架进行验收。安全员: 对排架搭设及模板安装工作过程进行安全监督检查。发现违规操作及时纠正，对排架的安全隐患要及时通知施工人员纠正，汇同质监人员对排架进行验收。机料员: 对进场钢管、扣件等进行检查，严禁不合格材料进场。测量员: 对排架搭设控制线及标高进行复核，确保排架搭设符合结构施工要求。3.6 总体施工设计1）本工程梁、柱、墙板及下一、二层板、顶板模板采用木模板（厚度18mm的混胶九夹板）。排架使用的22、材料为48钢管，壁厚3mm。2）搭设排架前先检查钢管和扣件的质量，如有不合格产品，严禁使用。3）排架、立杆在碰支撑的情况下允许放宽10cm，但是超过10cm必须再加立杆。4）排架搭设的顺序为：立杆定位立杆横杆逐层上升最上层横纵杆测量定位剪刀撑木楞定位摆放模板安装固定。注意剪刀撑加固要在模板安装前加固。5）模板施工流程为：内衬墙侧模梁模楼板模。模板用铁钉固定在木楞上，防止滑动。柱为内衬和顶板之前单独提前浇筑。6）为防止支撑排架顶部钢管扣件因浇注砼后下滑，在顶部钢管固定十字扣件下均另加一只保险扣件。7）脚手排架搭设完毕后应该有验收手续。验收采用扭力扳手抽查，质量员和安全员共同负责抽查工作，认为合格23、后报监理相关人员进行验收，验收合格后方可以上模板。在未得到总包通知的情况下分包不准拆除任何地方的模板及排架。8）顶板封闭并达到强度之前，内部板的排架模板不允许拆除，梁、柱、内衬的侧模混凝土浇筑后三天允许拆模。4 模板工程施工方案4.1 模板工程概况1）施工前应认真熟悉有关施工图纸、交底纪要，同时应及时绘制模板排列图，对于梁柱节点、梁梁节点应重点画出模板排列图，该预制或定加工的模板，由翻样绘图申请，项目工程师同意后进行。2）施工前，对施工班组进行交底，重点部位应重点交底。对于施工中的难点、重点，应在交底中明确，并记录在案以备检查。交底内容包括梁底排架纵横向立柱间距、水平拉杆、剪刀撑、预埋件位置、24、排架顶部标梁截面尺寸、各部位模板体系、竖向构件的固定措施等。3）由关模板的标高进行控制，由项目工程师或技术员进行复核。4）木工翻样、质量员应及时对柱模、墙模的垂直度以及截面尺寸进行复核，只有在确保柱模固定，同时确保柱、墙模的垂直度以后方能铺设平台模、梁模，严禁擅自铺设。5）模板安装顺序：竖向结构模-梁模-平台模。每个单项模板完成后必须经自检并经技术复核后方可转入下道工序。6）模板的支撑系统必须具有足够的承载能力和稳定性，能可靠地承受浇筑混凝土的重量、侧压力以及施工荷载。严禁出现爆模、跑模等现象。7）必须严格按照模板排列图及木工翻样、施工员的交底进行模板拼装。8）模板必须在钢筋隐蔽验收通过后方可25、封模。4.2 模板材料1）排架采用外径48mm，壁厚3.0mm的钢管，其材质应符合（GB/T700）中Q235-A级钢的技术规定，钢管上有孔洞的杆件严禁使用。2）扣件式钢管排架采用锻铸铁制作的扣件，其材质必须符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）的规定，在扭力矩达65N.M时，不得破坏。所有的扣件应有出厂合格证明方可使用。发现有脆裂、变形、滑丝等现象应禁止使用。3）材料部门定货采购的钢管、扣件、螺丝等零配件，必须规格统一、材质优良，并应附有出厂质量证明书，严禁采购等外次品。4）模板采用18mm厚木胶合板，方木采用50mm100mm作搁栅。5）圆柱模板采用定型钢模。6）双拼钢管做外龙骨26、，墙板对拉螺栓采用M14三节堵头螺栓。梁的对拉螺栓采用M14。4.3 模板安装要求1）排架搭设前复核标高，明确排架搭设上口标高，确保各层平台板、梁的标高正确。2）模板支设前用空压机将楼面清理干净。不得有积水、杂物，并将施工缝表面浮浆剔除，用水冲净。所有内侧模板必须刷油性脱模剂。2）梁、板模板：当梁、板跨度4m时，模板必须起拱，起拱高度为全跨长度的2/1000（在背楞上起拱）；板模与墙体接缝处必须加设海棉条防止漏浆；梁、板混凝土浇注前，检查模板内是否有杂物，用空压机将杂物吹至一角，并用吸尘器将杂物吸出。3）墙、柱模板：在墙、柱边搭设支模用脚手架，脚手架必须稳固，模板就位后临时靠放在脚手架上；电梯27、井筒、楼梯间内模及衬墙模板施工时，在模板下口与已施工完的混凝土表面接缝处，加设海棉条防止漏浆。4）梁模板安装a、在柱子上弹出轴线、粱位置和水平线，钉柱头模板。b、梁底模板：按设计标高调整支柱的标高，然后安装梁底模板，并拉线找平。当梁底跨度大于及等于4m时，跨中梁底处应按设计要求起拱，如设计无要求时，起拱高度为梁跨度的千分之一至三。主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。悬桃梁均需在悬臂端起拱0.6%.c、梁侧模板；根据墨线安装梁侧模板、压脚板、斜撑等。梁侧模板制作高度应根据梁高及楼板模板碰旁或压旁来确定。d、当梁高超过650mm时，梁侧模板要加穿梁螺栓加固，间距500。e、对于结构中的弧形线条，28、可采用先配模后安装加固的方法施工，配模方法为将弧形线条划分为若干小段，每段均用小宽度板条拼成设计形状，再在模板面钉一层镀锌铁皮，然后将配好的各小段模扳运至现场拼在一起，并与其他模板合并加固。5）楼面模板安装a、根据模板的排列图架设支柱和木枋。支柱与木枋的间距，应根据楼板的混凝土重量与施工荷载的大小，在模板设计中确定。b、通线调节支柱的高度，将钢管背杠找平，架设木垫枋。c、铺模板时可从四周铺起，在中间收口。若为压旁时，角位模板应通线钉固。d、楼面模板铺完后，应认真检查支架是否牢固，模板梁面、板面应清扫干净。5 梁排架及高排架施工方案5.1 排架范围大梁高排架部分主要在地下一层的顶板：AMAR/F29、1F9轴范围内主要框架梁为12002200的大梁，最长跨度为12.9m。AR/F4F6轴范围为二跨6001832大梁，最大跨度12.0m。AR轴北/F4F6轴范围为二跨12001600大梁，最大跨度12.0m。其余中一板梁、中二板梁为框架逆作，均采用低排架，排架高度2.1m2.3m。地下一层顶板排架搭设高度4.75m，扶梯深坑处和斜板范围排架搭设高度超过8.0m，均采用高排架施工方案搭设。排架搭设高度为4.75m8.20m。其余中一板、中二板采用低排架，排架搭设高度1.6m1.8m。地下三层（中二板）有三处后浇孔。AMAN/F1F2轴：面积3.04.0=12m2，板厚500mm，排架高度6.330、87m；ANAP/F1F2轴：面积3.04.0=12m2，板厚700mm，排架高度6.387m；AQAR/F1F2轴：面积5.46.275=34m2，板厚700mm，排架高度6.387m。地下二层（中一板）有四处后浇孔。AMAN/F1F2轴：面积3.04.0=12m2，板厚500mm，排架高度6.095m；ANAP/F1F2轴：面积3.04.0=12m2，板厚500mm，排架高度6.095m； APAQ/F1F2轴：面积5.16.65=34m2，板厚500mm，排架搭设高度超过8m为超高排架，排架高度为13.182m。；AQAR/F1F2轴：面积5.46.275=34m2，板厚500mm，排架31、高度6.095m。5.2 排架材料要求1）本工程排架系统均采用钢管扣件式排架。钢管材料为Q235，钢管为483.0，钢管截面面积A=4.23cm2，回转半径i=1.59cm，W=4.49cm3，容许应力=205N/mm2，详见建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011及钢管扣件水平模板的支撑系统安全技术规范DG/TJ08-016-2004、J10374-2004。2）新钢管应有产品质量合格证，进场前要选样进行检测，并有质量检测报告。所选用的钢管、扣件的供应商或租赁商必须要有备案证明。3）钢管表明应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕等。钢管外径与壁厚允许偏差32、为-0.5mm,钢管锈蚀度及弯曲变形应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）的规定。4）扣件应采用可锻铸铁成扣件。材质符合钢管脚手架扣件(GB15831)的规定。5）新扣件要有产品质量合格证，进场前要选样进行检测，并有质量检测报告。6）使用的扣件在螺栓拧紧扭力矩达65N.m时，不得发生破坏。旧扣件在使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。5.3 排架搭设技术要求1）搭设前，所有搭设人员应熟悉施工方案，明确搭设要领和要求，掌握建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范。2）施工人员应准备好各种安全用具、劳防用具、施工设施。3）搭设钱必须进行脚手33、的弹线工作。4）搭设顺序为：立杆横向水平杆纵向水平杆剪刀撑再循环进行立杆、水平杆、剪刀撑的施工至顶面横向斜杆纵向搁栅剪刀撑。5）每搭设完一步排架后应按构造要求校正步距、纵距、横距及立杆垂直度。6）施工前对作业人员进行安全交底，架子工必须严格按照操作规程及施工方案图纸进行搭设。5.4 搭设构造要求5.4.1 一般要求1）排架水平杆及扫地杆在两个方向均设。2）板排架步距为1800mm，梁排架步距为1500mm，超8m板排架步距1.8m，超8m梁下排架步距1.3m，离地200mm处设置一道扫地杆。3）水平剪刀撑：在每两步距标高处各设置一道水平剪刀撑。4）竖向剪刀撑：从下至上设置剪刀撑，间距约400034、。剪刀撑与地面的夹角为4560，连续设置。5）排架立杆下端必须置于垫板之上，垫板尺寸为150150mm。6）立杆连接采用搭接形式，上下两根立杆接头必须按50%错开，两个扣件间距必须大于1m。7）排架立杆应竖直设置，2m高度的垂直允许偏差为15mm，当梁模排架采用单根立杆时，立杆应设在梁模板中心线处，其偏心距不大于25mm。8）弹线立排架，要求横平竖直。立杆的垂直度、间距、剪刀撑的设置以及立柱接长时接头的设置须符合方案要求。立柱牵杠沿高度方向间距不超过1800mm，要求纵横两个方向的牵杠在同一节点与立柱连接。5.4.2 扫地杆搭设要求1）立杆下必须设置扫地杆，纵横向扫地杆应采用直角扣件固定在立杆35、上，纵向扫地杆距离垫板面200mm。2）当立杆基础不在同一调度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。5.4.3 立杆搭设要求1）立杆间距按施工方案进行设置，先在地面上放线确定立杆位置，将立杆与水平杆用扣件连接成第一层支撑架体，完成一层搭设后，应对立杆的垂直度进行初步校正，然后搭设扫地杆并再次对立杆的垂直度进行校正，并且每搭设一层纵横向水平杆时，应对立杆进行垂直度校正。2）排架立杆与楼层内结构上下顶足。立杆连接采用搭接形式，上下两根立杆接头必须按50%错开，两个扣件间距必须大于1m。3）立杆上的接头部位应交错布置，两根相邻立杆接头不应设置在同步内。端部扣件盖板36、的边缘至杆端距离不应小于100mm，各立杆绑扎朝向要一直，便于水平牵杆能和立杆有效连接。4）严禁使用型号不同的钢管，统一采用483.0钢管。5.4.4 剪刀撑搭设要求1）剪刀撑的斜杆接长应采用搭接，搭接方法同立杆的搭接方法。2）剪刀撑纵、横向均须连续设置，剪刀撑与地面夹角为4560，排架剪刀撑跨越立杆的根数宜按下表的规定确定。每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m。剪刀撑必须与地面撑紧。剪刀撑跨越立杆的最多根数剪刀撑斜杆与地面的倾角455060剪刀撑跨越立杆的最多根数7653）竖向剪刀撑斜杆用旋转扣件固定在与之相交的立杆上，水平剪刀撑用旋转扣件固定在与之相交的水平牵杆上，旋转扣件中心线至主37、节点的距离不应大于150mm。4）剪刀撑钢管的搭接长度不得小于600mm，并用不少于2个扣件进行连接。剪刀撑下端均需支撑在垫板上。5）排架边界双向每隔46m连续设置竖向剪刀撑，其中梁下必须设置，在四周高排架加设垂直剪刀撑。6）水平剪刀撑应在水平面上和纵横水平杆形成夹角4560的交叉斜杆，并与所交的立杆用转角扣件相连接。每二层纵横向水平杆的平面位置设置一水平加强层（水平剪刀撑）。5.4.5 牵杆搭设要求1）牵杆纵、横间距根据立柱间距设置，纵、横梁哥方向的牵杆在同一节点与立柱连接。2）搭接扣件应交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于50038、mm；各接头中心至最近主节点的距离不大于纵距地1/3。3)搭接长度不应小于1m，应等间距设置2个放置扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm。4）排架顶部的牵杠标高应用水平仪控制。横楞顶标高为平台板（或梁）底面标高减去木模厚度和搁栅厚度。5）高排架与周边已完成结构柱抱箍链接以及在已完楼层板中预埋钢管扣件相连。5.4.6 扣件要求1）扣件螺栓应拧紧，并进行抽样检查。不合格的重新拧紧，直至合格为止。扣件紧固螺栓的力矩必须达到40N.m，顶部立杆搭接部位及立杆与最上一排水平扣件应100%检查。2）各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。3）在梁底，除立杆与横39、杆的扣件必须牢固外，立杆的下端应加设保险扣件。4）板厚大于180mm板底支撑横杆与支撑立杆采用双扣件（即加设保险扣）。5) 扣件规格必须与钢管外径相同。6) 螺栓拧紧扭力矩不得小于40NM，且不得大于65NM。7) 在主节点处固定横向、纵向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等使用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不得大于150mm。8) 对接扣件开口必须朝上或朝内。9) 各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不得小于100mm。5.5 楼板平台排架搭设要求5.5.1 楼板结构形式的计算选取楼板厚度（mm）搭设高度（m）计算选取5001.6、1.8、6.587、13.182500mm，13.182m700140、.6、6.387、8.20700mm，8.20m9004.85、8.201000mm，8.20m10001.1、5.75m5.5.2 计算结果及平台排架搭设要求楼板厚度（mm）搭设高度（m）模板厚度（mm）板底木方（50100）立杆间距（mm）步距（m）扣件形式5001.618300mm7007001.5双扣件5001.818300mm7007001.5双扣件5006.58718300mm7007001.5双扣件50013.18218300mm7007001.5双扣件7001.618300mm6006001.5双扣件7006.38718300mm6006001.5双扣件7008.218300m41、m6006001.5双扣件9004.8518300mm5005001.5双扣件9008.2018300mm5005001.5双扣件10001.118300mm5005001.5双扣件10005.7518300mm5005001.5双扣件5.6 梁排架搭设要求5.6.1 梁构件结构形式的计算选取梁宽（mm）梁高（mm）搭设高度（m）计算选取60018329.026001832，高度9.02m120022005.7512002200，高度5.75m20002.1、2.312002000，高度2.30m16005.7512001600，高度5.75m14002.1、2.312001400，高度2.342、0m11002.112001100，高度2.10m140012002.314001200，高度2.30m5.6.2 计算结果及梁排架搭设要求梁截面形式（mm）梁底增加立杆梁底木方根数对穿螺栓14梁侧木方扣件形式根数沿梁方向沿梁方向竖向排数顶板梁（板厚700mm）60018323600mm4根500mm2排300mm双扣件顶板梁（板厚900mm）120022006500mm7根500mm2排300mm双扣件120016004500mm6根500mm1排300mm双扣件顶板梁（板厚1000mm）120022006500mm7根500mm2排300mm双扣件中一板梁（板厚500）120014005743、00mm6根500mm1排300mm双扣件120011004700mm5根500mm1排300mm双扣件中二板梁（板厚700）120020006600mm7根500mm2排300mm双扣件120014005600mm6根500mm1排300mm双扣件中二板梁（板厚500）140012005700mm6根500mm1排300mm双扣件5.7 柱模板搭设要求5.7.1 柱结构形式的计算选取柱截面宽度（mm）柱截面高度（mm）柱高度（m）模板分段计算选取110011004.85111001100，模板分段1段9004.85、6.095、4.4871900定型钢模12003.095、4.195、4.344、95、4.487、4.687、4.8511200定型钢模5.7.2 计算结果及柱模板搭设要求柱截面形式（mm）模板厚度(mm)竖椤数目木方对拉螺栓14柱箍（483.0钢管）合并根数间距11001100185根H方向：2根500mmB方向：2根500mm2500mm900采用原有900定型钢模1200采用原有1200定型钢模5.8 墙体模板搭设要求5.8.1 墙体结构形式的计算选取墙厚度（mm）搭设高度（m）模板分段计算选取30010.3（5.75+4.55）2600mm，6.387m3504.8514004.55、4.85、6.095、6.38716004.85、5.75、6.095、6.3845、715.8.2 计算结果及墙体模板搭设要求墙厚度（mm）搭设高度（m）模板形式模板厚度（m）竖向内龙骨（木方）横向外龙骨（483.0钢管）穿墙螺栓143005.75双面181根225mm2根450mm水平450mm竖向450mm3004.55双面181根225mm2根450mm水平450mm竖向450mm3504.85双面181根225mm2根450mm水平450mm竖向450mm4004.55双面181根225mm2根450mm水平450mm竖向450mm4004.85单面181根225mm2根450mm水平450mm竖向450mm4006.095单面181根225mm2根450mm水平4546、0mm竖向450mm4006.387单面181根225mm2根450mm水平450mm竖向450mm6004.85单面181根225mm2根450mm水平450mm竖向450mm6005.75单面181根225mm2根450mm水平450mm竖向450mm6006.095单面181根225mm2根450mm水平450mm竖向450mm6006.387单面181根225mm2根450mm水平450mm竖向450mm5.9 排架拆除5.9.1 拆除前的准备工作1）全面检查脚手架的扣件连接、支撑体系等是否符合构造要求。2）根据检查结果制定拆除方案，确定拆除顺序和措施，经上级部门批准后方可实施。3）由47、现场技术安全人员进行拆除安全技术交底。4）清除排架上和地面的障碍物。5.9.2 拆除排架时，应符合下列规定1）拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业。2）分段拆除高差不得大于2步。5.9.3 拆除1）模板支架必须根据楼板混凝土龄期强度来判断是否可以拆除。现场可根据同条件养护混凝土试压件的强度，及相关规定来决定是否拆除模板支架。2）拆架前，全面检查拟拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。作业计划一般包括：拆架的步骤和方法、安全措施、材料堆放地点、劳动组织安排等。3）拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。48、4）拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。5）拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆拉杆、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按一步一清原则依次进行。严禁上下同时进行拆架作业。6）拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。7）拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。8）拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。9）在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。10）拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。运至地面的材49、料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。11）输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养。12）当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故。13）严禁夜间拆除。5.10 混凝土浇筑要求1）混凝土浇筑前，应有总包单位、施工单位共同对排架的搭设、浇筑工艺流程、铺设设施的现场设置、专职监护人员（或安全员）就位、操作人员的安全技术交底及安全措施等进行验收，验收合格后，方可签发浇筑令。必须严格执行浇筑令制度，按照浇筑令的范围分级、分段进行排架验收。2）衬墙混凝土浇注采取“斜面分层、薄层浇筑、一次到顶”的方法进行浇筑，分层厚度不得大于40050、mm。3）单独的板面可现行浇注，加强排架的压重，增强排架的稳定性。4）由于此次下三层、下二层衬墙、柱为逆作施工，虽然预留好20cm的浇注孔，但是浇注难度还是较大，施工过程中浇注和振捣必须同步跟进，确保每个浇注孔位置混凝土都振捣到位。5）逆作法施工的衬墙、柱浇注到顶振捣完毕后，静置约1小时，待衬墙、柱混凝土收缩沉降后，再振捣一次，必要时需补充混凝土，防止由于衬墙、柱混凝土收缩沉降后与楼板、梁底部产生空隙。6）混凝土浇筑时先浇筑柱墙砼，间隔2小时，待柱墙砼初步下沉稳定后再浇筑梁板砼，严格控制好浇筑流程，防止出现施工冷缝。7）柱混凝土分层一次浇筑成型，分层厚度500mm。8）板面采用分层平铺加滚浆的51、浇筑方法，每个料口必须配备四只70、50高频插入式振动机，振点分别布置在出料口两台、混凝土斜面中间一台、斜面下脚一台；混凝土斜面下脚必须严格、仔细地振捣。9）混凝土浇注采用37m、56m泵车进行浇注，按照“分层浇注”的原则，严禁混凝土一次堆载过高，造成排架局部区域受力过于集中。放料人员要及时对泵管进行推移，按交底的浇注顺序施工。10）振捣时，遵循“快插慢拔”的原则，振点呈梅花形布置，间距离不得大于400mm，振捣时间以没有汽泡冒出及混凝土不再沉陷为准。11）新老砼结合进行二次振捣，振动机插入老砼中50mm。后浇砼必须在2小时内覆盖先浇砼。12）振动机插入时，不宜碰撞钢筋、埋件、模板。13）必须52、特别注意以下几个部位的混凝土振捣：梁柱交叉的部位、支撑穿墙的部位、施工缝止水钢板部位、洞圈周边部位。14）砼泵送过程要保持连续泵送，避免中断，而造成砼离析，堵塞泵管；砼不能及时供应时，要降低泵送速度，作间隔推动，间隔时间控制在15分钟左右，确保泵管不被堵塞。6 模板及排架体系质量保证措施6.1 材料质量要求1钢管应有产品质量合格证、质量检验报告等质量证明材料；2钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；3钢管使用前应对其壁厚进行抽检，抽检比例不低于30%，对于壁厚减小量超过10%的应予报废，不合格比例大于30%的应扩大抽检比例；4扣件必须有生产许可证、检验报53、告和产品质量合格证等质量证明材料；5扣件使用前必须进行检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现划丝的螺栓必须更换；6搭设在用的钢管、扣件无使用台帐的要重新建立并进行抽样检验检测，检验检测结构不符合要求的不准使用；7模板材料质量要求：1）技术性能必须符合相关质量标准（通过收存、检查进场木胶合板出厂合格证和检测报告来检验）。2）外观质量检查标准（通过观察检验）任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板边缺损、起毛。每平方米单板脱胶不大于0.001m2 。每平方米污染面积不大于0.005m2。3）规格尺寸标准厚度检测方法：用钢卷尺在距板边20mm 处，长短边分别测3 点、1 点，取8 点平均值；各测点与平均54、值差为偏差。长、宽检测方法：用钢卷尺在距板边100mm 处分别测量每张板长、宽各2点，取平均值。对角线差检测方法：用钢卷尺测量两对角线之差。翘曲度检测方法：用钢直尺量对角线长度，并用楔形塞尺（或钢卷尺）量钢直尺与板面间最大弦高，后者与前者的比值为翘曲度。6.2 排架搭设质量控制要求1）模板支撑系统必须设置纵横向垂直剪刀撑：垂直剪刀撑应在垂直面上和立杆形成夹角4560的交叉斜杆，并与所交的立杆用转角扣件相连接，纵横向垂直剪刀撑间距控制在46m，剪刀撑跨越宽度46m。2）水平剪刀撑应在水平面上和纵横向水平杆形成夹角4560的交叉斜杆，并与所交的立杆用转角扣件相连接；每两层或三层设置一水平加强层。355、）模板支撑搭设后，扣件禁固螺栓的力矩必须达到40Nm，顶部立杆搭接部位及立杆与最上一排水平杆扣件应100%检查。4）排架搭设应符合设计要求；排架搭设必须经分阶段验收。按各公司分级验收制度进行；验收合格后，联合签署专项检查验收合格表，未经公司专项检查验收，不得铺设相应部位梁板结构底模。5）工程构件和构件各部分形状和相互位置应准确。排架搭设前在板上弹线放出立杆的位置，若与支撑相碰，考虑适当范围内放宽或者增加立杆。6）所有模板须有足够的承载力、刚度和稳定性。能可靠承受施工过程中的砼自重、侧压力及施工荷载。7）所有模板应构造简单、装拆方便、易于钢筋绑扎、安装和浇注砼、养护等要求。模板安装之前应在模板上56、涂刷脱模剂。模板拆除后要养护，铲除模板上的水泥浆，然后涂脱模剂，应避免雨淋，以免角部膨胀开，影响使用。8）模板的接缝应密贴不漏浆，水平施工缝模板与下截混凝土相接部位应有防止漏浆的措施，采用海绵条封堵。9）为保证模板的整体性和不变形，有时要设置拉杆、斜撑及水平撑要牢固可靠。10）现浇砼板的跨度大于4m时，模板应起拱，起拱高度为全跨长度的1/10003/1000。11）模板标高要准确，钢筋绑扎之前要校核。12）排架在放置底模之前进行验收，验收合格后方可上底模，否则模板放置以后内部排架加固相当困难。13）变形、角部开裂、表面不平整等质量不符合要求的模板严禁使用。14）侧模应在砼养护到其表面及棱角不因57、拆模而损坏的强度时，方可拆模。底模拆模，其强度应达到下表要求，方可拆模：结构类型 结构跨度（m） 强度标准值（%） 板2 502 708 100 悬臂 构件2 752 10015）浇注砼时，应有专人负责检查排架的变形情况，发现异常，及时处理。16）当施工的外部荷载对模板产生不利影响时，经验算后，增加支架。6.3 验收依据1）建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302011）2）建筑施工安全检查标准（JGJ592011）3）经评审的排架施工组织设计及有关变更文件。4）排架搭设的技术交底。5）钢管扣件水平模板的支撑系统安全技术规程DG/TJ08-016-20046.4 排架使用中的定期检58、查内容1）杆件的设置和连接，支撑等构件是否符合要求。2）地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空。3）扣件螺栓是否松动。4）排架沉降和垂直度的偏差是否超出规范表的规定要求。5）安全防护措施是否符合要求。6）是否超载（排架施工过程最大均布活荷载必须小于3KN/m2）。7）安装后的扣件螺栓拧紧扭力矩必须采用扭力扳检查，抽样采用随机取样。表4-14 排架(参脚手架)搭设的技术要求、允许偏差与检验方法见下附表：项次项 目技术要求允许偏差（MM）示意图检查方法与工具1地基基础表面坚实平整观 察排水不积水垫板不晃动底座不滑动不沉降-102立杆垂直度最后验收垂直度2080米-100用经纬仪或吊线和卷尺。下列59、脚手架允许水平偏差（MM）搭设中检查偏差的高度（M）总高度50米40米20米H=2777H=10202550H=204050100H=306075H=4080100H=50100中间档次用插入法。3间距步距20钢板尺纵距50横距204纵向水平杆高差一根杆的两端20水平仪或水平尺同跨内两根纵向水平杆高差105双排脚手架横向水平杆外伸长度偏差外伸500MM-50钢板尺6扣件安装主节点各扣件中心点相互距离150MM同步立杆上两个相隔对接扣件的高差500MM立杆上的对接扣件至主节点的距离H/3H为立杆步距纵向水平杆上的对接扣件至主节点的距离L/3L为立杆纵距扣件螺栓拧紧扭力矩40-65N.M7剪刀撑斜60、杆与地面的倾角4560度角 尺8脚手板外伸长度对 接A=130-150L300MM卷 尺搭 接A100MML200MM卷 尺7 排架搭设安全管理措施7.1 安全管理1）以安全生产作为标准化管理重点，施工现场必须严格执行安全生产六大纪律及建筑施工高处作业安全技术措施、建筑施工普通脚手架安全技术规定等有关各项规定，做到“安全第一，预防为主”。2）工地设专职安全管理人员，负责安全管理和监督检查建立定期安全检查制度，并有记录，对查出的隐患及时整改，对严重情况由权停止施工，并向项目经理汇报。同时施工员对分管施工范围内的安全施工负责，贯彻落实各项安全技术措施。3）根据公司贯标文件施工现场安全生产责任制规定61、建立健全安全生产管理责任制，把分承包商纳入安全管理体系，并与之签订安全生产协议书。4）全体管理人员牢固树立起“抓安全一刻不忘，安全管理理直气壮”的观念，做到施工现场发现隐患立即整改，发现违章立即制止，确保项目安全目标的达到。5）模板排架施工前，由技术员、施工员按照专项施工方案中的要求，向施工班组进行技术交底。6）做好各项安全教育和安全交底工作，包括定期安全意识教育、新工人上岗教育、每次安排生产任务的安全技术交底、每天的上岗安全交底等等。7.2 选材1）搭设前严格筛选所用材料。钢管、扣件、角铁、螺栓等质量均应符合规范要求。2）新钢管应有产品质量合格证，扣件生产厂家必须持有生产许可证，在产品上必须62、标明生产厂家和产品日期，旧钢管及扣件进场前腰选样进行复试，并有复试报告。所选用的钢管、扣件的供应商或租赁商必须要有备案证明。并且建立使用台账，对于检查检验结果不符合要求的不准使用。3）不得采用严重锈蚀、薄壁、弯曲、有裂缝的杆件；不得采用严重锈蚀、变形、脆裂、滑丝的扣件。4）钢管、扣件除了按上述规定检测，还必须对钢管壁厚检测，钢管壁厚用抽检30%，若抽检中有不合格的，扩大抽检比例一般为10%，依此类推直至全数检查。5）排架体系统一使用483.0的钢管，严禁将其他规格钢管混用。7.3 搭设1）严格按搭设顺序搭设排架：立杆横楞牵杠搁栅剪刀撑。2）立杆纵距不超过计算间距。3）立杆采用不同长度的钢管参差63、布置，使相邻两立杆上部接头错开。4）高排架与周边已完成结构柱抱箍链接以及在已完成楼层板中预埋钢管扣件相连。7.4 使用1）排架搭设完工后，应组织专业人员进行检查，验收合格后方可进入下一道工序。2）严格控制施工荷载。3）对于需架设泵管的部位，排架应加固。其剪刀撑也应相应加固。7.5 排架拆除1）设置警戒区，并指派专人负责警戒。2）拆除前，应全面检查加固，并将其上的留存材料、杂物等清除干净。3）拆除必须按搭设的逆顺序进行，做到一步一清，严禁上下同时拆除，严禁高处抛物。4）拆下的零配件运至地面时，应分类归堆、妥善保管。5）搭（拆）架必须由经安全技术教育的架子工承担，架子工持证上岗，并定期进行体格检查64、，凡患有高血压、心脏病等不适应高空作业者，不得上脚手架操作。6）施工现场带电线路如无可靠的安全措施一律不准通过排架。7）吊运钢管须用专用的保险吊钩。钢管堆放平稳严禁单点起吊。8）搭（拆）过程中不可中途停止未完工序。9）恶劣气候（如六级风以上）条件下，不得进行搭（拆）工作。8 应急救援预案8.1 目的为更好地适应法律法规和经济活动的要求，给施工作业人员的工作提供更好更安全的环境，保证在模板支撑施工过程中发生异常情况后，能够保证施工现场安全、顺利进行，特制定本预案。8.2 职责与分工项目部应急领导小组及其人员组成：组长： xx 负责本预案实施，减少事故损失，保障人身安全；通讯联络组负责人：xx 加65、强与上级部门和专业分包单位保持联系；技术支持组负责人：xx 制定相应方案和措施，有效进行抢险工作；抢险抢修组负责人：xx 根据方案和设备要求、现场实际进行抢救；现场监护组负责人：xx 加强现场监控，保护事故现场，悬挂警示标志。8.3 应急准备1）项目部根据施工现场实际情况，指定专业分包单位配备必要的应急救援物资和人员。2）项目部和专业单位成立相应的应急救援工作小组和抢险工作小组，并进行培训。3）在施工作业过程中，施工、安全、技术等相关人员每天进行日常巡查。每月进行不少于两次的专项检查，并做好设施验收工作。4）施工员、安全员、技术员等必须亲临施工现场，对施工现场进行监测，做好相应检查记录。8.466、 现场应急措施1）项目施工现场巡查人员若发现：模板坠落、支撑坍塌、构件坍塌等意外情况发生后，迅速通过对讲机或手机将现场情况向项目应急领导小组汇报，迅速启动本应急救援预案。2）项目部应急领导小组接到意外信息情况后，立即组织抢险抢修小组、技术组及架子工班组等奔赴出事现场，按照职责分工进行抢险工作，将作业人员撤离到安全地带。3）技术组合抢险组、救护组等按照抢险方案进行抢险、抢救工作。组织架子工将坠落的模板或坍塌脚手及时拆除或拉牢，防止再次坠落或坍塌，同时将危险区域内的作业人员迅速撤离到安全地带。通过采取有效的控制措施处理好现场事故，病重伤员及时送往附近医院进行抢救。4）同时保护好事故现场，进行全方位67、监控，悬挂警示标志，闲杂人员不得入内。做好事故调查工作。现场监护组队出事检查进行监控，出现事态扩大或失控状态时应及时向上级主管部门汇报。5）事故处理严格执行“四不放过”原则。同时，在第一时间将事故详细情况及处理、调查等报告上级主管部门。6）复工前，做好安全技术交底工作，复查合格后并严格按照操作规程进行正常施工。8.5 应急物资应急医药箱，内配日常用的急救、止血药品。担架钢丝绳、手拉葫芦等小型起重设备。应急照明灯。9 计算书9.1 扣件钢管楼板模板高支撑架（1000mm，8.20m）高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)、混凝土结构设计规范GB5001068、-2010、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。因本工程模板支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002(3)：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。9.1.1 计算参数1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.50；纵距(m):0.50；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):8.20；采用的钢管(mm):483.0 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情69、况，扣件抗滑承载力系数:0.75；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.300；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.100；施工均布荷载标准值(kN/m2):3.000；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):300.000；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；4.楼板参数楼板的计70、算厚度(mm):1000.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元9.1.2 模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 501.82/6 = 27 cm3；I = 501.83/12 = 24.3 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 25.110.5+0.30.5 = 12.7 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 30.5= 1.5 kN/m；2、强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：71、q=1.212.7+1.41.5= 17.34kN/m最大弯矩 M=0.117.343002= 156060 Nm；面板最大应力计算值 =M/W= 156060/27000 = 5.78 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 5.78 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1=12.7kN/m面板最大挠度计算值 = 0.67712.73004/(100950024.3104)=0.302 mm； 面板最大允许挠度 =300/ 250=1.2 72、mm；面板的最大挠度计算值 0.302 mm 小于 面板的最大允许挠度 1.2 mm,满足要求!9.1.3 模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=bh2/6=51010/6 = 83.33 cm3；I=bh3/12=5101010/12 = 416.67 cm4； 方木楞计算简图1.荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 25.10.31+0.30.3 = 7.62 kN/m ；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 30.3 = 0.9 kN/m；2.强度验算计算公式如下:M=0.1ql2均布荷载 73、q = 1.2 q1 + 1.4 q2 = 1.27.62+1.40.9 = 10.404 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.110.4040.52 = 0.26 kNm；方木最大应力计算值 = M /W = 0.26106/83333.33 = 3.121 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 3.121 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.610.4040.5 = 3.121 kN；方木受剪应力计算值 = 3 374、.121103/(2 50100) = 0.936 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.936 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.挠度验算计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷载 q = q1 = 7.62 kN/m；最大挠度计算值 = 0.6777.625004 /(10090004166666.667)= 0.086 mm；最大允许挠度 =500/ 250=2 mm；方木的最大挠度计算值 0.086 mm 小于 方木的最大允许挠度 2 mm,满足要求!9.1.4 木方支撑钢管计75、算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P5.202kN; 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.45 kNm ；最大变形 Vmax = 0.26 mm ；最大支座力 Qmax = 9.224 kN ；最大应力 = 449591.52/4490 = 100.132 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 100.132 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为 076、.26mm 小于 500/150与10 mm,满足要求!9.1.5 扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.75，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.00kN 。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 9.224 kN；R 12.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 9.1.6 模板支架立杆荷载设计值(轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1388.2 = 1.135 kN；钢管的77、自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.30.50.5 = 0.075 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 25.110.50.5 = 6.275 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 7.485 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载经计算得到，活荷载标准值 NQ = (3+2 ) 0.50.5 = 1.25 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 10.732 kN；9.1.7 立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式: =N/(A)f其中 N -78、 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 10.732 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；按下式计算: l0 = h+2a = 1.5+0.12 = 1.7 m； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m79、；l0/i = 1700 / 15.9 = 107 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.537 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=10731.856/(0.537424) = 47.134 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 47.134 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算l0 = k1k2(h+2a)= 1.1671.015(1.5+0.12) = 2.014 m；k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照80、表2取值1.015 ；Lo/i = 2013.658 / 15.9 = 127 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.412 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=10731.856/(0.412424) = 61.434 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 61.434 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 9.2 扣件钢管楼板模板高支撑架（700mm，8.20m）高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)、混凝土结构设计规范GB50010-2010、建筑结构荷载规范(GB 50081、09-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。因本工程模板支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002(3)：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。9.2.1 计算参数1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.60；纵距(m):0.60；步距(m):1.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):8.20；采用的钢管(mm):483.0 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.75；2.荷载82、参数模板与木板自重(kN/m2):0.300；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.100；施工均布荷载标准值(kN/m2):3.000；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):300.000；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；4.楼板参数楼板的计算厚度(mm):700.00； 图2 楼板83、支撑架荷载计算单元9.2.2 模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 601.82/6 = 32.4 cm3；I = 601.83/12 = 29.16 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 25.10.70.6+0.30.6 = 10.722 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 30.6= 1.8 kN/m；2、强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.210.722+1.484、1.8= 15.386kN/m最大弯矩 M=0.115.3863002= 138477.6 Nm；面板最大应力计算值 =M/W= 138477.6/32400 = 4.274 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 4.274 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1=10.722kN/m面板最大挠度计算值 = 0.67710.7223004/(100950029.16104)=0.212 mm； 面板最大允许挠度 =300/ 250=1.2 85、mm；面板的最大挠度计算值 0.212 mm 小于 面板的最大允许挠度 1.2 mm,满足要求!9.2.3 模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=bh2/6=51010/6 = 83.33 cm3；I=bh3/12=5101010/12 = 416.67 cm4； 方木楞计算简图1.荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 25.10.30.7+0.30.3 = 5.361 kN/m ；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 30.3 = 0.9 kN/m；2.强度验算计算公式如下:M=0.1ql2均布86、荷载 q = 1.2 q1 + 1.4 q2 = 1.25.361+1.40.9 = 7.693 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.17.6930.62 = 0.277 kNm；方木最大应力计算值 = M /W = 0.277106/83333.33 = 3.323 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 3.323 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.67.6930.6 = 2.77 kN；方木受剪应力计算值 = 387、 2.77103/(2 50100) = 0.831 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.831 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.挠度验算计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷载 q = q1 = 5.361 kN/m；最大挠度计算值 = 0.6775.3616004 /(10090004166666.667)= 0.125 mm；最大允许挠度 =600/ 250=2.4 mm；方木的最大挠度计算值 0.125 mm 小于 方木的最大允许挠度 2.4 mm,满足要求!9.2.4 88、木方支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P4.616kN; 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.485 kNm ；最大变形 Vmax = 0.515 mm ；最大支座力 Qmax = 9.925 kN ；最大应力 = 484763.941/4490 = 107.965 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 107.965 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑89、钢管的最大挠度为 0.515mm 小于 600/150与10 mm,满足要求!9.2.5 扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.75，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.00kN 。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 9.925 kN；R 12.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 9.2.6 模板支架立杆荷载设计值(轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1258.2 = 190、.027 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.30.60.6 = 0.108 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 25.10.70.60.6 = 6.325 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 7.461 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载经计算得到，活荷载标准值 NQ = (3+2 ) 0.60.6 = 1.8 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 11.473 kN；9.2.7 立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式: =91、N/(A)f其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 11.473 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；按下式计算: l0 = h+2a = 1.8+0.12 = 2 m； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度92、；a = 0.1 m；l0/i = 2000 / 15.9 = 126 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.417 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=11472.792/(0.417424) = 64.888 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 64.888 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算l0 = k1k2(h+2a)= 1.1631.013(1.8+0.12) = 2.356 m；k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.163；k2 - 计算长度附加系数，h+293、a = 2 按照表2取值1.013 ；Lo/i = 2356.238 / 15.9 = 148 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.316 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=11472.792/(0.316424) = 85.628 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 85.628 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 9.3 扣件钢管楼板模板高支撑架（500mm，13.182m）高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)、混凝土结构设计规范GB50010-2010、建筑结构荷94、载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。因本工程模板支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002(3)：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。9.3.1 计算参数1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.70；纵距(m):0.70；步距(m):1.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):13.18；采用的钢管(mm):483.0 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系95、数:0.75；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.300；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.100；施工均布荷载标准值(kN/m2):3.000；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):300.000；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；4.楼板参数楼板的计算厚度(mm):5096、0.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元9.3.2 模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 701.82/6 = 37.8 cm3；I = 701.83/12 = 34.02 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 25.10.50.7+0.30.7 = 8.995 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 30.7= 2.1 kN/m；2、强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.297、8.995+1.42.1= 13.734kN/m最大弯矩 M=0.113.7343002= 123606 Nm；面板最大应力计算值 =M/W= 123606/37800 = 3.27 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 3.27 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1=8.995kN/m面板最大挠度计算值 = 0.6778.9953004/(100950034.02104)=0.153 mm； 面板最大允许挠度 =300/ 250=1.298、 mm；面板的最大挠度计算值 0.153 mm 小于 面板的最大允许挠度 1.2 mm,满足要求!9.3.3 模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=bh2/6=51010/6 = 83.33 cm3；I=bh3/12=5101010/12 = 416.67 cm4； 方木楞计算简图1.荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 25.10.30.5+0.30.3 = 3.855 kN/m ；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 30.3 = 0.9 kN/m；2.强度验算计算公式如下:M=0.1ql2均99、布荷载 q = 1.2 q1 + 1.4 q2 = 1.23.855+1.40.9 = 5.886 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.15.8860.72 = 0.288 kNm；方木最大应力计算值 = M /W = 0.288106/83333.33 = 3.461 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 3.461 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.65.8860.7 = 2.472 kN；方木受剪应力计算值 =100、 3 2.472103/(2 50100) = 0.742 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.742 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.挠度验算计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷载 q = q1 = 3.855 kN/m；最大挠度计算值 = 0.6773.8557004 /(10090004166666.667)= 0.167 mm；最大允许挠度 =700/ 250=2.8 mm；方木的最大挠度计算值 0.167 mm 小于 方木的最大允许挠度 2.8 mm,满足要求!9.3101、.4 木方支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P4.12kN; 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.686 kNm ；最大变形 Vmax = 0.907 mm ；最大支座力 Qmax = 10.399 kN ；最大应力 = 686249.301/4490 = 152.839 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 152.839 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求102、!支撑钢管的最大挠度为 0.907mm 小于 700/150与10 mm,满足要求!9.3.5 扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.75，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.00kN 。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 10.399 kN；R 12.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 9.3.6 模板支架立杆荷载设计值(轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.12513.103、182 = 1.652 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.30.70.7 = 0.147 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 25.10.50.70.7 = 6.15 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 7.948 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载经计算得到，活荷载标准值 NQ = (3+2 ) 0.70.7 = 2.45 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 12.968 kN；9.3.7 立杆的稳定性计算立杆的稳定性104、计算公式: =N/(A)f其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 12.968 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；按下式计算: l0 = h+2a = 1.8+0.12 = 2 m； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模105、板支撑点的长度；a = 0.1 m；l0/i = 2000 / 15.9 = 126 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.417 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=12967.846/(0.417424) = 73.344 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 73.344 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算l0 = k1k2(h+2a)= 1.1631.027(1.8+0.12) = 2.389 m；k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.163；k2 - 计算长度附106、加系数，h+2a = 2 按照表2取值1.027 ；Lo/i = 2388.802 / 15.9 = 150 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.308 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=12967.846/(0.308424) = 99.3 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 99.3 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 9.4 扣件钢管梁模板及高支撑架（梁12002200）高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)、混凝土结构设计规范GB50010-2010、建筑结构荷载107、规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。梁段: 12002200。9.4.1 计算参数1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：1.20；梁截面高度 D(m)：2.20；混凝土板厚度(mm)：900.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.50；梁支撑架搭设高度H(m)：5.75；梁两侧立杆间距(m)：1.60；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：6；采用的钢管类型为483；立杆承重连接108、方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.75；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：3.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：52.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面109、板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：18.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底纵向支撑根数：7；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：6；主楞竖向支撑点数量：3；穿梁螺栓直径(mm)：M14；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；竖向支撑点到梁底距离依次是：200mm，650mm，1100mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：50.00；高度(110、mm)：100.00；9.4.2 梁侧模板荷载计算新浇混凝土侧压力标准值F1=52.800kN/m2；9.4.3 梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为6根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 501.81.8/6=27cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照111、均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.552.80.9=28.512kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.540.9=2.52kN/m；计算跨度: l = (2200-900)/(6-1)= 260mm；面板的最大弯矩 M= 0.128.512(2200-900)/(6-1)2 + 0.1172.52(2200-900)/(6-1)2= 2.13105Nmm；面板的最大支座反力为: N=1.1q1l+1.2q2l=1.128.512(2200-900112、)/(6-1)/1000+1.22.520(2200-900)/(6-1)/1000=8.941 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 2.13105 / 2.70104=7.9N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =7.9N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 =0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 28.512N/mm； l-计算跨度: l = (2200-900)/(6-1)=260mm； E-面板材质的弹性模量: 113、E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 501.81.81.8/12=24.3cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67728.512(2200-900)/(6-1)4/(10060002.43105) = 0.605 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =(2200-900)/(6-1)/250 = 1.04mm；面板的最大挠度计算值 =0.605mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.04mm，满足要求！9.4.4 梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得114、到：q = 8.941/0.500= 17.881kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 151010/6 = 83.33cm3；I = 15101010/12 = 416.67cm4；E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.447 kNm，最大支座反力 R= 9.835 kN，最大变形 = 0.205 mm(1)次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 4.47105/8.3310115、4 = 5.4 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 5.4 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！(2)次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 500/400=1.25mm；次楞的最大挠度计算值 =0.205mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1.25mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力9.835kN,按照集中荷载作用下的两跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 24.493=8.99cm3；I = 210116、.783=21.57cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞弯矩图(kNm) 主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.983 kNm，最大支座反力 R= 17.187 kN，最大变形 = 0.436 mm(1)主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 9.83105/8.99103 = 109.4 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =109.4N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(2)主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.436117、 mm主楞的最大容许挠度值: = 450/400=1.125mm；主楞的最大挠度计算值 =0.436mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =1.125mm，满足要求！9.4.5 穿梁螺栓的计算验算公式如下:NN= fA其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 穿梁螺栓型号: M14 ；查表得： 穿梁螺栓有效直径: 11.55 mm； 穿梁螺栓有效面积: A = 105 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =17.187 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 170105/1000 = 17.85 kN；118、穿梁螺栓所受的最大拉力 N=17.187kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=17.85kN，满足要求！9.4.6 梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5001818/6 = 2.70104mm3； I = 500181818/12 = 2.43105mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面119、板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)2.20+0.500.500.90=30.564kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+3.00)0.500.90=3.150kN/m；q=30.564+3.150=33.714kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2= 0.130.5642002+0.1173.152002=1.37105Nmm；RA=RD=0.4q1l+0.45q2l=0.430.5640.2+0.453.150.2=2.72120、9kNRB=RC=1.1q1l+1.2q2l=1.130.5640.2+1.23.150.2=7.48kN =Mmax/W=1.37105/2.70104=5.1N/mm2；梁底模面板计算应力 =5.1 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=25.470kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =200.00mm； E-面板的弹性模量: E = 60121、00.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =200.00/250 = 0.800mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67730.5642004/(10060002.43105)=0.227mm；面板的最大挠度计算值: =0.227mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0.8mm，满足要求！9.4.7 梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=7.48/0.5=14122、.96kN/m2.方木的支撑力验算 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=51010/6 = 83.33 cm3；I=5101010/12 = 416.67 cm4；方木强度验算计算公式如下:最大弯矩 M =0.1ql2= 0.114.960.52 = 0.374 kNm；最大应力 = M / W = 0.374106/83333.3 = 4.5 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 4.5 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2123、bh0)其中最大剪力: V =0.614.960.5 = 4.488 kN；方木受剪应力计算值 = 34.4881000/(250100) = 1.346 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 1.346 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算计算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值 = 0.67714.965004 /(1009000416.667104)=0.169mm；方木的最大允许挠度 =0.5001000/250=2.000 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.124、169 mm 小于 方木的最大允许挠度 =2 mm，满足要求！3.支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=2.729kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=7.480kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=(1.600-1.200)/40.500(1.20.90024.000+1.43.000)+1.220.500(2.200-0.900)0.500=2.286kN 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N8=1.541 kN；N2=N7=11.024 kN；N3=N6=4.324 k125、N；N4=N5=6.826 kN；最大弯矩 Mmax=0.308 kNm；最大挠度计算值 Vmax=0.128 mm；最大应力 =0.308106/4490=68.7 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值 68.7 N/mm2 小于 支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!9.4.8 梁跨度方向钢管的计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算9.4.9 扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.75，该工程实际的旋转双扣件承载力126、取值为12.00kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.00 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=11.024 kN；R 12.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 9.4.10 立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =1.541kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1435.75=0.127、985kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N3=1.2(0.50/2+(1.60-1.20)/4)0.500.50+(0.50/2+(1.60-1.20)/4)0.500.900(1.50+24.00)=4.925kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N4=1.4(3.000+2.000)0.500/2+(1.600-1.200)/40.500=1.225kN；N =N1+N2+N3+N4=1.541+0.985+4.925+1.225=8.676kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm)：i = 1.59； A - 立杆净128、截面面积(cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205N/mm2； lo - 计算长度(m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.1= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；得到计算结果: 立129、杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205；钢管立杆受压应力计算值；=8676.188/(0.205424) = 99.8N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 99.8N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力：N1 =11.024kN；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.143(5.75-2.2)=0.985kN；N =N1+N2 =11.024+0.60130、8=11.632kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度(m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.1= 2.976 m； k - 计算长131、度附加系数，取值为：1.167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205；钢管立杆受压应力计算值；=11632.199/(0.205424) = 133.8N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 133.8N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！ 考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算 lo= k1k2(h+2a) = 1132、.1671.006(1.5+0.12) = 1.996 m； k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167; k2 - 计算长度附加系数，h+2a =1.7按照表2取值1.006；lo/i = 1995.803 / 15.9 = 126；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.417；钢管立杆的最大应力计算值；= 11632.199/(0.417424) = 65.8N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 65.8N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！9.5 扣件钢管梁模板及高支撑架（梁12001600）高支撑架的计算依据建筑施133、工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)、混凝土结构设计规范GB50010-2010、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。梁段: 12001600。9.5.1 计算参数1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：1.20；梁截面高度 D(m)：1.60；混凝土板厚度(mm)：900.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.50；梁支撑架搭设高度H(m)：5.75；梁两侧立杆间距(m)：1134、.60；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：4；采用的钢管类型为483；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.75；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：3.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：38.4；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/135、mm)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底纵向支撑根数：6；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：600；次楞根数：4；主楞竖向支撑点数量：2；穿梁螺栓直径(mm)：M14；穿梁螺栓水平间距(mm)：600；竖向支撑点到梁底距离依次是：150mm，550mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：4136、8.00；壁厚(mm)：3.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00；9.5.2 梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取5.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.600m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修137、正系数，取1.150。分别计算得 44.620 kN/m2、38.400 kN/m2，取较小值38.400 kN/m2作为本工程计算荷载。9.5.3 梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 6022/6=40cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强138、度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.638.40.9=24.883kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.640.9=3.024kN/m；计算跨度: l = (1600-900)/(4-1)= 233.33mm；面板的最大弯矩 M= 0.124.883(1600-900)/(4-1)2 + 0.1173.024(1600-900)/(4-1)2= 1.55105Nmm；面板的最大支座反力为: N=1.1q1l+1.2q2l139、=1.124.883(1600-900)/(4-1)/1000+1.23.024(1600-900)/(4-1)/1000=7.233 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.55105 / 4.00104=3.9N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =3.9N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 =0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 24.883N/mm； l-计算跨度: l = (1600-900)/(4-1)=2140、33.33mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 60222/12=40cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67724.883(1600-900)/(4-1)4/(10060004.00105) = 0.208 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =(1600-900)/(4-1)/250 = 0.933mm；面板的最大挠度计算值 =0.208mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.933mm，满足要求！9.5.4 梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照141、面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 7.233/0.600= 12.056kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 151010/6 = 83.33cm3；I = 15101010/12 = 416.67cm4；E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.434 kNm，最大支座反力 R= 7.957 kN，最大变形 = 0.287 mm(1)次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 142、= 4.34105/8.33104 = 5.2 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 5.2 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！(2)次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 600/400=1.5mm；次楞的最大挠度计算值 =0.287mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1.5mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力7.957kN,按照集中荷载作用下的简支梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 24.493=8.9143、9cm3；I = 210.783=21.57cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞弯矩图(kNm) 主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.597 kNm，最大支座反力 R= 11.935 kN，最大变形 = 0.149 mm(1)主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 5.97105/8.99103 = 66.4 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =66.4N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(2)主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最144、大挠度为 0.149 mm主楞的最大容许挠度值: = 400/400=1mm；主楞的最大挠度计算值 =0.149mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =1mm，满足要求！9.5.5 穿梁螺栓的计算验算公式如下:NN= fA其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 穿梁螺栓型号: M14 ；查表得： 穿梁螺栓有效直径: 11.55 mm； 穿梁螺栓有效面积: A = 105 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =11.935 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 170105/1000 = 17.85 k145、N；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=11.935kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=17.85kN，满足要求！9.5.6 梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5002020/6 = 3.33104mm3； I = 500202020/12 = 3.33105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式146、进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)1.60+0.500.500.90=22.302kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+3.00)0.500.90=3.150kN/m；q=22.302+3.150=25.452kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2= 0.122.3022402+0.1173.152402=1.50105Nmm；RA=RD=0.4q1l+0.45q2l=0.422.3020.24+0.453.150.24147、=2.481kNRB=RC=1.1q1l+1.2q2l=1.122.3020.24+1.23.150.24=6.795kN =Mmax/W=1.50105/3.33104=4.5N/mm2；梁底模面板计算应力 =4.5 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=18.585kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =240.00mm； E-面板的弹性模量148、: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =240.00/250 = 0.960mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67722.3022404/(10060003.33105)=0.25mm；面板的最大挠度计算值: =0.25mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0.96mm，满足要求！9.5.7 梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=6.79149、5/0.5=13.59kN/m2.方木的支撑力验算 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=51010/6 = 83.33 cm3；I=5101010/12 = 416.67 cm4；方木强度验算计算公式如下:最大弯矩 M =0.1ql2= 0.113.590.52 = 0.34 kNm；最大应力 = M / W = 0.34106/83333.3 = 4.1 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 4.1 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足: =150、 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.613.590.5 = 4.077 kN；方木受剪应力计算值 = 34.0771000/(250100) = 1.223 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 1.223 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算计算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值 = 0.67713.595004 /(1009000416.667104)=0.153mm；方木的最大允许挠度 =0.5001000/250=2.000 mm；方木的最大挠度计算151、值 = 0.153 mm 小于 方木的最大允许挠度 =2 mm，满足要求！3.支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=2.481kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=6.795kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=(1.600-1.200)/40.500(1.20.90024.000+1.43.000)+1.220.500(1.600-0.900)0.500=1.926kN 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N6=1.871 kN；N2=N5=10.503 kN；N3=N4=5152、.623 kN；最大弯矩 Mmax=0.374 kNm；最大挠度计算值 Vmax=0.224 mm；最大应力 =0.374106/4490=83.3 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值 83.3 N/mm2 小于 支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!9.5.8 梁跨度方向钢管的计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算9.5.9 扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.75，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.00kN153、 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.00 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=10.504 kN；R 12.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 9.5.10 立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =1.871kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1435.75=0.985kN；楼板混凝154、土、模板及钢筋的自重：N3=1.2(0.50/2+(1.60-1.20)/4)0.500.50+(0.50/2+(1.60-1.20)/4)0.500.900(1.50+24.00)=4.925kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N4=1.4(3.000+2.000)0.500/2+(1.600-1.200)/40.500=1.225kN；N =N1+N2+N3+N4=1.871+0.985+4.925+1.225=9.006kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积(cm2)：155、 A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205N/mm2； lo - 计算长度(m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.1= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/156、i = 2975.85 / 15.9 = 187；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205；钢管立杆受压应力计算值；=9005.602/(0.205424) = 103.6N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 103.6N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力：N1 =10.504kN；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.143(5.75-1.6)=0.985kN；N =N1+N2 =10.504+0.711=11.215157、kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度(m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.1= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值158、为：1.167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205；钢管立杆受压应力计算值；=11215.257/(0.205424) = 129N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 129N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！ 考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算 lo= k1k2(h+2a) = 1.1671.006(1.159、5+0.12) = 1.996 m； k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167; k2 - 计算长度附加系数，h+2a =1.7按照表2取值1.006；lo/i = 1995.803 / 15.9 = 126；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.417；钢管立杆的最大应力计算值；= 11215.257/(0.417424) = 63.4N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 63.4N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！9.6 扣件钢管梁模板及高支撑架（梁6001832）高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术160、规范(JGJ130-2011)、混凝土结构设计规范GB50010-2010、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。梁段: 6001832。9.6.1 计算参数1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.60；梁截面高度 D(m)：1.83；混凝土板厚度(mm)：700.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.60；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.60；梁支撑架搭设高度H(m)：9.02；梁两侧立杆间距(m)：1.00；承重架支撑形式：梁底161、支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：3；采用的钢管类型为483；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.75；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：3.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：44.0；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；木材抗弯强162、度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底纵向支撑根数：4；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：600；次楞根数：5；主楞竖向支撑点数量：3；穿梁螺栓直径(mm)：M14；穿梁螺栓水平间距(mm)：600；竖向支撑点到梁底距离依次是：150mm，550mm，950mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(163、mm)：3.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00；9.6.2 梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取5.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.832m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.1164、50。分别计算得 44.620 kN/m2、43.968 kN/m2，取较小值43.968 kN/m2作为本工程计算荷载。9.6.3 梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为5根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 6022/6=40cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/m165、m2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.643.970.9=28.491kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.640.9=3.024kN/m；计算跨度: l = (1832-700)/(5-1)= 283mm；面板的最大弯矩 M= 0.128.491(1832-700)/(5-1)2 + 0.1173.024(1832-700)/(5-1)2= 2.57105Nmm；面板的最大支座反力为: N=1.1q1l+1.2q2l=1.128.491166、(1832-700)/(5-1)/1000+1.23.024(1832-700)/(5-1)/1000=9.896 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 2.57105 / 4.00104=6.4N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =6.4N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算 =0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 28.491N/mm； l-计算跨度: l = (1832-700)/(5-1)=283mm； E-面板材167、质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 60222/12=40cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67728.491(1832-700)/(5-1)4/(10060004.00105) = 0.516 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =(1832-700)/(5-1)/250 = 1.132mm；面板的最大挠度计算值 =0.516mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.132mm，满足要求！9.6.4 梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽168、度得到：q = 9.896/0.600= 16.494kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 151010/6 = 83.33cm3；I = 15101010/12 = 416.67cm4；E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.594 kNm，最大支座反力 R= 10.886 kN，最大变形 = 0.392 mm(1)次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 5.94105/8.3169、3104 = 7.1 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 7.1 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！(2)次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 600/400=1.5mm；次楞的最大挠度计算值 =0.392mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1.5mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力10.886kN,按照集中荷载作用下的两跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 24.493=8.99cm3；I = 2170、10.783=21.57cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞弯矩图(kNm) 主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.991 kNm，最大支座反力 R= 15.969 kN，最大变形 = 0.405 mm(1)主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 9.91105/8.99103 = 110.2 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =110.2N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(2)主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.4171、05 mm主楞的最大容许挠度值: = 400/400=1mm；主楞的最大挠度计算值 =0.405mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =1mm，满足要求！9.6.5 穿梁螺栓的计算验算公式如下:NN= fA其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 穿梁螺栓型号: M14 ；查表得： 穿梁螺栓有效直径: 11.55 mm； 穿梁螺栓有效面积: A = 105 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =15.969 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 170105/1000 = 17.85 kN；穿梁螺栓所受172、的最大拉力 N=15.969kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=17.85kN，满足要求！9.6.6 梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 6002020/6 = 4.00104mm3； I = 600202020/12 = 4.00105mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验173、算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)1.83+0.500.600.90=30.596kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+3.00)0.600.90=3.780kN/m；q=30.596+3.780=34.376kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2= 0.130.5962002+0.1173.782002=1.40105Nmm；RA=RD=0.4q1l+0.45q2l=0.430.5960.2+0.453.780.2=2.788kNRB=174、RC=1.1q1l+1.2q2l=1.130.5960.2+1.23.780.2=7.638kN =Mmax/W=1.40105/4.00104=3.5N/mm2；梁底模面板计算应力 =3.5 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=25.497kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =200.00mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N175、/mm2；面板的最大允许挠度值: =200.00/250 = 0.800mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67730.5962004/(10060004.00105)=0.138mm；面板的最大挠度计算值: =0.138mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0.8mm，满足要求！9.6.7 梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=7.638/0.6=12.731176、kN/m2.方木的支撑力验算 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=51010/6 = 83.33 cm3；I=5101010/12 = 416.67 cm4；方木强度验算计算公式如下:最大弯矩 M =0.1ql2= 0.112.7310.62 = 0.458 kNm；最大应力 = M / W = 0.458106/83333.3 = 5.5 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 5.5 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bh177、0)其中最大剪力: V =0.612.7310.6 = 4.583 kN；方木受剪应力计算值 = 34.5831000/(250100) = 1.375 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 1.375 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算计算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值 = 0.67712.7316004 /(1009000416.667104)=0.298mm；方木的最大允许挠度 =0.6001000/250=2.400 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.178、298 mm 小于 方木的最大允许挠度 =2.4 mm，满足要求！3.支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=2.788kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=7.638kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=(1.000-0.600)/40.600(1.20.70024.000+1.43.000)+1.220.600(1.832-0.700)0.500=2.277kN 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N5=1.315 kN；N2=N4=10.708 kN；N3=1.36 kN；179、最大弯矩 Mmax=0.299 kNm；最大挠度计算值 Vmax=0.095 mm；最大应力 =0.299106/4490=66.7 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值 66.7 N/mm2 小于 支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!9.6.8 梁跨度方向钢管的计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算9.6.9 扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.75，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.00kN 。纵向或横向水180、平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.00 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=10.708 kN；R 12.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 9.6.10 立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =1.315kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1299.02=1.397kN；楼板混凝土、模板及钢筋的181、自重：N3=1.2(0.60/2+(1.00-0.60)/4)0.600.50+(0.60/2+(1.00-0.60)/4)0.600.700(1.50+24.00)=5.285kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N4=1.4(3.000+2.000)0.600/2+(1.000-0.600)/40.600=1.680kN；N =N1+N2+N3+N4=1.315+1.397+5.285+1.68=9.677kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积(cm2)： A = 4.24182、； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205N/mm2； lo - 计算长度(m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.1= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.183、85 / 15.9 = 187；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205；钢管立杆受压应力计算值；=9677.391/(0.205424) = 111.3N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 111.3N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力：N1 =10.708kN；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.129(9.02-1.832)=1.397kN；N =N1+N2 =10.708+1.114=11.821kN； - 轴184、心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度(m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.1= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167185、 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205；钢管立杆受压应力计算值；=11821.446/(0.205424) = 136N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 136N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！ 考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算 lo= k1k2(h+2a) = 1.1671.017(1.5+0.12)186、 = 2.018 m； k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167; k2 - 计算长度附加系数，h+2a =1.7按照表2取值1.017；lo/i = 2017.626 / 15.9 = 127；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.412；钢管立杆的最大应力计算值；= 11821.446/(0.412424) = 67.7N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 67.7N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！9.7 柱模板（柱11001100）柱模板的计算依据建筑施工手册第四版、建筑施工计算手册江正荣著、建筑结构荷载规范(187、GB 50009-2001)、混凝土结构设计规范GB50010-2010、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。柱截面宽度B(mm):1100.00；柱截面高度H(mm):1100.00；柱模板的总计算高度:H = 4.85m； 计算简图9.7.1 计算参数1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:2；柱截面宽度B方向竖楞数目:5；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:2；柱截面高度H方向竖楞数目:5；对拉螺栓直径(mm):M14；2.柱箍信息柱箍材料:圆钢管；直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.00；柱箍的间距(mm):500；柱箍合并根数:2；3.竖楞信息竖楞材料:木方；188、竖楞合并根数:1；宽度(mm):50.00；高度(mm):100.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；9.7.2 柱模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最189、大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取5.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取4.850m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。分别计算得 50.090 kN/m2、116.400 kN/m2，取较小值50.090 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 q1=50.09kN/m2；倾倒混凝土时产生190、的荷载标准值 q2= 2 kN/m2。9.7.3 柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。分别取柱截面宽度B方向和H方向面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l= 262 mm，且竖楞数为 5，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。 面板计算简图1.面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：M=0.1ql2其中， M-面板计算最大弯矩(Nmm)； l-计191、算跨度(竖楞间距): l =262.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.250.090.500.90=27.049kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.000.500.90=1.260kN/m；式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =27.049+1.260=28.309 kN/m；面板的最大弯矩：M =0.128.309262262= 1.94105N.mm；面板最大应力按下式计算： =M/Wf其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯矩(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩192、 :W=bh2/6 b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 50018.018.0/6=2.70104 mm3； f -面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值： = M/W = 1.94105 / 2.70104 = 7.197N/mm2；面板的最大应力计算值 =7.197N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6ql其中， V-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =262.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它193、包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.250.090.500.90=27.049kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.000.500.90=1.260kN/m； 式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =27.049+1.260=28.309 kN/m；面板的最大剪力：V = 0.628.309262.0 = 4450.112N；截面抗剪强度必须满足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -面板承受的剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 4450.112N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 500mm ； hn-面194、板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值: =34450.112/(250018.0)=0.742N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力 =0.742N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = 50.090.5025.05 kN/m； -面板最大挠度195、(mm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =262.0mm ； E-面板弹性模量(N/mm2)：E = 6000.00 N/mm2 ； I-面板截面的惯性矩(mm4)；I=bh3/12 I= 50018.018.018.0/12 = 2.43105 mm4；面板最大容许挠度: = 262 / 250 = 1.048 mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67725.05262.04/(1006000.02.43105) = 0.548 mm；面板的最大挠度计算值 =0.548mm 小于 面板最大容许挠度设计值 = 1.048mm,满足要求！9.7.4 竖楞计算模板结构构件中的竖楞(小楞)属于196、受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为4.850m,柱箍间距为500mm，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 50100100/61 = 83.33cm3；I = 50100100100/121 = 416.67cm4； 竖楞计算简图1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：M=0.1ql2其中， M-竖楞计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =500.0mm； q-作用在竖楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.250.0900.2620.900=14.173k197、N/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.0000.2620.900=0.660kN/m； q = 14.173+0.660=14.834 kN/m；竖楞的最大弯距：M =0.114.834500.0500.0= 3.71105Nmm； =M/Wf其中， -竖楞承受的应力(N/mm2)； M -竖楞计算最大弯矩(Nmm)； W -竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=8.33104； f -竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值: = M/W = 3.71105/8.33104 = 4.45N/mm2；竖楞的最大应力计算值 =4.45N/mm2 198、小于 竖楞的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6ql其中， V-竖楞计算最大剪力(N)； l-计算跨度(柱箍间距): l =500.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.250.0900.2620.900=14.173kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.0000.2620.900=0.660kN/m； q = 14.173+0.660=14.834 kN/m；竖楞的最大剪力：V = 0.614.834500.0 = 4450.112N；截面抗剪强度必须199、满足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)； V -竖楞计算最大剪力(N)：V=0.6ql= 0.614.834500=4450.112N； b -竖楞的截面宽度(mm)：b = 50.0mm ； hn-竖楞的截面高度(mm)：hn = 100.0mm ； fv-竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值: =34450.112/(250.0100.01)=1.335N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值 =1.335N/mm2 小于 竖楞截面抗剪200、强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:max=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在竖楞上的线荷载(kN/m)： q =50.090.26 = 14.83 kN/m； max-竖楞最大挠度(mm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =500.0mm ； E-竖楞弹性模量(N/mm2)，E = 9000.00 N/mm2 ； I-竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=4.17106；竖楞最大容许挠度: = 500/250 = 2mm；竖楞的最大挠度计算值: = 0.67714.83500.04/(1009000.04.171201、06) = 0.167 mm；竖楞的最大挠度计算值 =0.167mm 小于 竖楞最大容许挠度 =2mm ，满足要求！9.7.5 B方向柱箍的计算（H方向相同）本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 4.4932=8.99cm3；I = 10.7832=21.57cm4；按集中荷载计算(附计算简图)：B方向柱箍计算简图其中 P - -竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.2 50.090.9 + 1.4 20.9)0.262 0.5 = 7.42 kN；B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 12.142 kN；B方向柱箍弯202、矩图(kNm)最大弯矩: M = 0.517 kNm；B方向柱箍变形图(mm)最大变形: = 0.188 mm；1. 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式 =M/(xW)f其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 517273.3 Nmm； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 8986 mm3；B边柱箍的最大应力计算值: = 54.82 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值 =5.17108/(1.058.99106)=54.82N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到:203、 = 0.188 mm；柱箍最大容许挠度: = 366.7 / 250 = 1.467 mm；柱箍的最大挠度 =0.188mm 小于 柱箍最大容许挠度 =1.467mm，满足要求!9.7.6 B方向对拉螺栓的计算（H方向相同）计算公式如下:NN=fA其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的型号: M14 ； 对拉螺栓的有效直径: 11.55 mm； 对拉螺栓的有效面积: A= 105 mm2；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 12.142 kN。对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.204、701051.0510-4 = 17.85 kN；对拉螺栓所受的最大拉力 N=12.142kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 N=17.85kN，对拉螺栓强度验算满足要求!9.8 墙模板（墙 6.387m）墙模板的计算参照建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、混凝土结构设计规范(GB50010-2010)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范。墙模板的背部支撑由两层龙骨(木楞或钢楞)组成：直接支撑模板的为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨。组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。根据建筑施工手册，当采用溜槽、串筒205、或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2；9.8.1 计算参数1.基本参数次楞间距(mm):225；穿墙螺栓水平间距(mm):450；主楞间距(mm):450；穿墙螺栓竖向间距(mm):450；对拉螺栓直径(mm):M14；2.主楞信息主楞材料:圆钢管；主楞合并根数:2；直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.00；3.次楞信息次楞材料:木方；次楞合并根数:1；宽度(mm):50.00；高度(mm):100.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗206、剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):206000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；墙模板设计简图9.8.2 墙模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取5.000h； T - 混凝土的入模温度，取25.0207、00； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取6.587m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 57.604 kN/m2、158.088 kN/m2，取较小值57.604 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=57.604kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2 kN/m2。9.8.3 墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。根据建筑施工手册，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 计208、算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在次楞上的三跨连续梁计算。 面板计算简图1.抗弯强度验算弯矩计算公式如下:M=0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-面板计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(次楞间距): l =225.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.257.6040.4500.900=27.996kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.450.90=1.134kN/m； 其中0.90为按施工手册取的临时结构折减系数。面板的最大弯矩：M =0.127.996225.02+0.1171.134225.02= 1.48105Nmm；按以下公式进209、行面板抗弯强度验算： = M/W f其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯矩(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 : W = bh2/6 = 45018.018.0/6=2.43104 mm3； f -面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值： = M/W = 1.48105 / 2.43104 = 6.1N/mm2；面板截面的最大应力计算值 =6.1N/mm2 小于 面板截面的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.抗剪强度验算计算公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中，V-面板计算最大剪力(N210、)； l-计算跨度(次楞间距): l =225.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.257.6040.4500.900=27.996kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.450.90=1.134kN/m；面板的最大剪力：V = 0.627.996225.0 + 0.6171.134225.0 = 3936.8N；截面抗剪强度必须满足:= 3V/(2bhn)fv其中， -面板截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 3936.8N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 450mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； 211、fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值: =33936.8/(245018.0)=0.729N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值 =0.729N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 =1.5N/mm2，满足要求！3.挠度验算根据建筑施工手册，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载: q = 57.60.45 = 25.922N/mm； l-计算跨度(次楞间距): l212、 = 225mm； E-面板的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 451.81.81.8/12=21.87cm4；面板的最大允许挠度值: = 0.9mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67725.922254/(10060002.19105) = 0.343 mm；面板的最大挠度计算值: =0.343mm 小于等于面板的最大允许挠度值 =0.9mm，满足要求！9.8.4 墙模板主次楞的计算(一).次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 213、51010/61= 83.333cm3；I = 5101010/121= 416.667cm4； 次楞计算简图1.次楞的抗弯强度验算次楞最大弯矩按下式计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-次楞计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(主楞间距): l =450.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.257.6040.2250.900=13.998kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.230.90=0.567kN/m，其中，0.90为折减系数。次楞的最大弯矩：M =0.113.998450.02+0.1170.567450.02= 2.97105N214、mm；次楞的抗弯强度应满足下式： = M/W f其中， -次楞承受的应力(N/mm2)； M -次楞计算最大弯矩(Nmm)； W -次楞的截面抵抗矩，W=8.33104mm3； f -次楞的抗弯强度设计值； f=13.000N/mm2；次楞的最大应力计算值： = 2.97105/8.33104 = 3.6 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；次楞的最大应力计算值 = 3.6 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.次楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中， V次楞承受的215、最大剪力； l-计算跨度(主楞间距): l =450.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.257.6040.2250.900/1=13.998kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.230.90/1=0.567kN/m，其中，0.90为折减系数。次楞的最大剪力：V = 0.613.998450.0+ 0.6170.567450.0 = 3936.8N；截面抗剪强度必须满足下式：=3V/(2bh0)其中， -次楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-次楞计算最大剪力(N)：V = 3936.8N； b-次楞的截面宽度(mm)：b = 50.0mm ； hn-次楞的216、截面高度(mm)：h0 = 100.0mm ； fv-次楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；次楞截面的受剪应力计算值: =33936.8/(250.0100.01)=1.181N/mm2；次楞截面的受剪应力计算值 =1.181N/mm2 小于 次楞截面的抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.次楞的挠度验算根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。 挠度验算公式如下：=0.677ql4/(100EI)=l/250其中， -次楞的最大挠度(mm)； q-作用在次楞上的线荷载(kN/m)： q = 57.600.23=12.217、96 kN/m； l-计算跨度(主楞间距): l =450.0mm ； E-次楞弹性模量(N/mm2)：E = 9000.00 N/mm2 ； I-次楞截面惯性矩(mm4)，I=4.17106mm4；次楞的最大挠度计算值: = 0.67712.96/14504/(10090004.17106) = 0.096 mm；次楞的最大容许挠度值: = 1.8mm；次楞的最大挠度计算值 =0.096mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1.8mm，满足要求！(二).主楞承受次楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别218、为:W =4.4932= 8.986cm3；I =10.7832= 21.566cm4；E = 206000N/mm2； 主楞计算简图 主楞计算剪力图(kN) 主楞计算弯矩图(kNm) 主楞计算变形图(mm)1.主楞的抗弯强度验算作用在主楞的荷载: P1.257.60.220.451.420.220.457.282kN；主楞计算跨度(对拉螺栓水平间距): l = 450mm；强度验算公式： = M/W f其中，- 主楞的最大应力计算值(N/mm2) M - 主楞的最大弯矩(Nmm)；M = 3.32105 Nmm W - 主楞的净截面抵抗矩(mm3)； W = 8.99103 mm3； f -219、主楞的强度设计值(N/mm2)，f =205.000N/mm2；主楞的最大应力计算值: = 3.32105/8.99103 = 36.9 N/mm2；主楞的最大应力计算值 =36.9N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2,满足要求！2.主楞的抗剪强度验算主楞截面抗剪强度必须满足:=2V/Afv其中， -主楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-主楞计算最大剪力(N)：V = 4014.3N； A -钢管的截面面积(mm2)：A = 848.23mm2 ； fv-主楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 120 N/mm2；主楞截面的受剪应力计算值: =24014.220、3/848.230=9.465N/mm2；主楞截面的受剪应力计算值 =9.465N/mm2 小于 主楞截面的抗剪强度设计值 fv=120N/mm2，满足要求！3.主楞的挠度验算主楞的最大挠度计算值: = 0.206mm；主楞的最大容许挠度值: = 1.8mm；主楞的最大挠度计算值 =0.206mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =1.8mm，满足要求！9.8.5 穿墙螺栓的计算计算公式如下:NN=fA其中 N - 穿墙螺栓所受的拉力； A - 穿墙螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得：穿墙螺栓的型号: M14 ；穿墙螺栓有效直径: 11.55 mm；穿墙螺栓有效面积: A = 105 mm2；穿墙螺栓最大容许拉力值: N = 1.701051.0510-4 = 17.85 kN；主楞计算的支座反力为穿墙螺栓所受的拉力，则穿墙螺栓所受的最大拉力为: N = 7.29 kN。穿墙螺栓所受的最大拉力 N=7.291kN 小于 穿墙螺栓最大容许拉力值 N=17.85kN，满足要求！