1、编号：SJHN.JZY-XX危旧楼棚户区改造项目地下结构钢筋模板砼施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目录第一章工程概况4第二章编制依据42.1项目工程文件42.2现行国家或地方规范、标准、图集4第三章、施工部署43.1施工管理组织机构43.2施工进度计划安排43.3施工资源53.3.1劳动力配置53.3.2机械配置53.3.3周转材料5第四章主要施工方法64.1地下室结构施工顺序64.2钢筋工程64.2.1施工准备64.2.2施工工艺64.2.3基础承台、底板钢筋绑扎74.2.4柱、暗柱钢筋绑扎942、.2.5地下砼墙钢筋绑扎94.2.6砼梁（承台梁、基础梁）钢筋绑扎104.2.7顶板楼板钢筋绑扎114.2.8质量要求及标准124.2.9质量保证措施134.2.10成品保护144.3模板工程144.3.1施工准备144.3.2地下室墙、柱模板154.3.3地下室梁模板194.3.4后浇带所在跨内模板及支撑体系244.3.5模板拆除244.3.6质量标准254.3.7质量保证措施264.4混凝土工程284.4.1施工准备284.4.2施工方法32砼养护344.4.4成品保护344.4.5质量要求及质量标准34第五章安全文明施工措施355.1安全、文明措施的一般规定355.2模板工程的安全施工措3、施355.3钢筋工程的安全施工措施365.4砼工程的安全施工措施36第一章工程概况XX危旧楼、棚户区改造项目一期20#楼工程由XX公司投资建设，XX市建筑设计院有限公司设计，XX省建筑工程勘察院地质勘察，XX公司监理，XX市建设工程质量、安全监督管理站监督，XX公司承建。工程位于XX市XX区。20#楼建筑物总建筑面积约54335.18,地下3层，裙楼3层，主楼41层，建筑高度140.4米；结构为框支剪力墙结构，设计使用年限为50年，抗震烈度为6度，耐火等级一级。0.000相当于绝对标高1103.6m。第二章编制依据2.1项目工程文件XXXX区改造项目B区，B南区20号楼设计图纸项目总承包工程合4、同文件本项目工程地质勘查报告 施工组织设计2.2现行国家或地方规范、标准、图集工程测量规范 GB50026-2007地基与基础工程施工质量验收规范 GB50202-2002砼结构工程施工质量验收规范 GB50204-2002钢筋焊接及验收规范 JGJ18-2003T第三章、施工部署3.1施工管理组织机构为保证地下结构过程能安全、顺利的进行，项目部配备片区经理一名，主管工长一名，专业安全员一名，技术员一名，负责施工管理工作。3.2施工进度计划安排地下结构施工时间与钢筋、模板、混凝土浇筑等因素有关，故20#楼边地下结构控制在50天以内时间完成。3.3施工资源3.3.1劳动力配置为保证地下结构过程能5、安全、顺利的进行，钢筋工长一名；钢筋工人20名，模板工长一名，模板工人30名；混凝土工长一名，混凝土工人15名；负责施工工作。3.3.2机械配置综合考虑建筑物平面、结构特点、工期节点要求，拟配备机具如下表：机械名称型号单位数量塔吊TC6013台2台钢筋调直机GT41ED台2台钢筋切断机FGQ40台2台钢筋弯曲机GW40台4台钢筋直螺纹机床GY40台4台圆盘锯G608台1台3.3.3周转材料周转材料主要为模板、钢管及扣件，每个区段按照结构两层半施工需要配置，各类材料根据施工进度情况分批进场。序号使用部位名称规格单位数量质量等级1地下室普通钢管483.5T见预算合格2扣件旋转、直角、对接个合格3优6、质多层板18mm厚M2合格4木方4080mmM3合格5安全立网1.5 m6 mM2合格6安全平网4m6 mM2合格说明：1、地下室结构一次性投入两层周转材料进行施工，施工完毕后投入周转材料转入裙楼及塔楼施工。按此步骤组织流水施工，则首次投入的周转材料完成所有地下室及裙楼结构后，模板、木方共计周转7次。第四章主要施工方法4.1地下室结构施工顺序施工准备测量放线基坑土石方开挖地基验槽砼垫层放线砖胎膜砌筑防水及保护层基础钢筋绑扎水电地板管道预留、预埋底板模板支设底板混凝土墙柱钢筋绑扎墙柱、顶板模板支设 顶板钢筋绑扎砼浇筑4.2钢筋工程4.2.1施工准备1)组织相关人员熟悉图纸，并对施工班组做好施工前7、技术交底和安全交底，特种操作人应经培训持证上岗2）由钢筋工长组织本工程钢筋、铁件、模板翻样工作，提供材料进场计划及下配料单。4.2.2施工工艺1 钢筋接头位置及接头形式：纵向受力钢筋连接：框支梁、框支柱及抗震等级二级以上的柱（含暗柱）的纵筋，抗震等级为一级的框架梁纵筋，抗震等级三级的框架柱底层，纵筋采用机械直螺纹连接。直径d25纵向受力钢筋采用直螺纹连接，机械连接等级为级；直径25d16纵向受力钢筋采用气压焊连接；d14的钢筋采用绑扎搭接；板筋全部采用绑扎搭接。剪力墙采用绑扎接头，接头按50%错开，错开距离为1.3lEl。楼板采用绑扎接头，接头按50%错开，错开距离为1.3ll。2 抗震柱、暗8、柱的核心箍：由于位于三个方向构件的交会处，纵向钢筋的密度较大，核心箍绑扎难度较大，为了保证工程质量，采用焊接箍筋，相邻箍筋的搭接焊接位置应错开设置。3 钢筋保护层：地下室结构由于砼各种变形可能产生的表面裂缝，造成地下各种介质对钢筋产生腐蚀作用，影响结构安全性，因此地下室保护层的施工应作为重点控制，保护层垫块采用水泥砂浆以50mm50mmh(保护层厚度)为宜，当采用水泥砂浆制作时，配合比不小于1:2且养护时间不小14天。保护层垫块的厚度根据设计确定，垫块设置的间距为不大于800800。序号部位保护层厚度（mm）垫块形式1底板底部50砂浆垫块2地下室顶板25砂浆垫块3基础侧、外墙50砂浆垫块4地下9、室内墙20砂浆垫块5地下室内柱30砂浆垫块6地下室梁30砂浆垫块4钢筋绑扎准备：钢筋绑扎前，要完成以下内容工作：a弹线，包括轴线、墙柱边线、洞口边线；b检查钢筋的制作质量是否符合设计要求和规范规定；c检查钢筋连接接头质量；d检查钢筋污物清理状况；e模板内及砼垫层的杂物是否清理干净；f保护层准备数量充足。4.2.3基础承台、底板钢筋绑扎工艺流程：画钢筋位置线 运钢筋到使用部位 绑扎承台梁、基础梁绑扎底板钢筋 柱、墙插筋定位加固钢筋绑扎操作工艺：将基础垫层清扫干净，用石笔和墨斗在上面弹放钢筋位置线按钢筋位置线布放基础钢筋。绑扎钢筋：四周两行钢筋交叉点应每点绑扎牢。中间部分交叉点可相隔交错扎牢，但必10、须保证受力钢筋不位移。双向主筋的钢筋网，则需将全部钢筋相交点扎牢。相邻绑扎点的钢丝扣成八字形，以免网片歪斜变形。基础底板（地下室底板）采用双层钢筋网时，在上层钢筋网下面应设置钢筋撑脚，以保证钢筋位置正确，钢筋撑脚应垫在下片钢筋网上。采用HRB400级12长度为1m如下图所示焊接而成的马凳，间距1.51.5m设置并与上下层钢筋绑牢，使之连成整体。钢筋的弯钩应朝上，不要倒向一边；双层钢筋网的上层钢筋弯钩应朝下。现浇柱、墙与基础连用的插筋，其箍筋尺寸应比柱的箍筋小一个柱筋直径，以便连接。箍筋的位置一定要绑扎固定牢靠，以免造成柱轴线偏移。在基础或承台内设置不少于三道稳定箍筋。基础中纵向受力钢筋的混凝土11、保护层厚度不应小于40mm，其他与土壤接触部位不小于50 mm，保护层的设置间距不大于800800mm。按照弹好的钢筋位置线，铺设钢筋网。先铺短向筋，再铺长向筋。钢筋绑扎采用20-22号铁丝（火烧丝）。铁丝头一律向构件内，不得朝外。所有钢筋搭接接头要在中心和两端分别用铁丝绑扎牢。柱插筋在底部应固定，上口筋应不少于三道箍筋，保证插筋垂直，不歪斜，不倾倒，不变形。4.2.4柱、暗柱钢筋绑扎工艺流程：弹柱、暗柱线剔凿基础、柱、暗柱砼浮浆修理预留搭接筋套柱箍筋坚向钢筋连接绑横筋、箍筋绑拉筋或支撑筋。操作工艺：a)套柱箍筋：按图纸要求间距，计算好每根柱箍筋数量，先将箍筋套在下层伸出的搭接筋上，然后立柱子12、钢筋，进行钢筋连接施工，如为绑扎搭接，在搭接长度内，绑扣不少于3个，绑扣要向柱中心。b)竖向受力筋安装：柱子主筋立起后，绑扎接头的搭接长度、接头位置及面积百分率应符合设计要求。焊接连接和机械连接接头的位置及面积百分率应符合设计要求。c)箍筋绑扎：根据设计箍筋间距用粉笔划好位置线，按位置线将已套好的箍筋往上移动，由上往下绑扎，宜采用缠扣绑扎。箍筋与主筋要垂直，箍筋转角处与主筋交点均要绑扎，主筋与箍筋非转角部分的相交点成梅花交错绑扎。箍筋的弯钩叠合处应沿柱子竖筋交错布置，并绑扎牢固。柱、暗柱箍筋端头应弯成135度，平直部分长度不小于10d。核心箍采用90度搭接，搭接处应焊接，焊接长度单面焊缝不小于13、10d。箍筋加密区长度和箍筋间距应符合设计要求。如设计要求箍筋设拉筋时，拉筋应钩住箍筋。d)柱、暗柱保护层厚度应符合设计及规范要求，墙柱钢筋保护层采用专业成品塑料垫块，垫块密度控制在每平方米不少于1个。4.2.5地下砼墙钢筋绑扎工艺流程：弹墙体线剔凿基础或墙体砼浮浆修理预留搭接筋套柱、暗箍筋坚向钢筋连接绑横筋绑拉筋或支撑筋。操作工艺：a).将预留的钢筋调直理顺，并将表面砂浆等杂物清理干净。先立2-4根纵向筋，并划好横筋分档标志，然后于下部及齐胸处绑两根定位水平筋，并在横筋上划好分档标志，然后绑其余纵向筋，最后绑其余横筋。如砼墙中有暗梁、暗柱时，应先绑暗梁、暗柱时，应先绑暗梁、暗柱再绑周围横筋。14、b).砼墙钢筋绑扎完后，把垫块或垫圈固定好确保钢筋保护层的厚度。保层厚度应严格桉设计要求设置。c).砼墙的纵向钢筋每段长度不宜超过4m（d12mm）或6m（d12mm）, 一般纵向钢筋每段长度等于层高加上接头长度或错置接头合计长度,水平段每段长度不宜超过9m,以利绑扎。d).砼墙的钢筋网绑扎：全部钢筋的相交点都要扎牢，绑扎时相邻绑扎点的铁丝扣成八字形，以免网片歪斜变形。e).砼墙水平分布筋的锚固长度应符合设计要求且应满足下列要求：砼墙水平分布筋应伸至墙端，并向内水平弯折10d后截断；当砼墙端部有翼墙或转角墙时，内墙两侧和外墙内则的水平分布钢筋应伸至翼墙或转角墙外边，并分别向两侧水平弯折后截断，15、其水平弯折长度不宜小于15d；在转角墙处，外墙外侧的水平分布钢筋应在墙端外角处弯入翼墙，并与翼墙外侧水平分布钢筋搭接长度为1.2laE；带边框（含暗柱、暗梁）的砼墙，其水平和竖向分布钢筋宜分别贯穿柱（暗柱）、梁（暗梁）或锚固在（暗柱）、梁（暗梁）内。f)砼墙洞口连梁应沿全长配置箍筋，箍筋直径和间距应符合设计及验收规范要求。在顶层洞口连梁纵向钢筋伸入墙内的锚固长度范围内，应设置直径与该连梁跨内箍筋直径相同间距不大于150mm的箍筋。同时，门窗洞边的竖向钢筋应按受拉钢筋锚固在顶层连梁高度范围内。g)采用双层钢筋网片时，在两片钢筋间应绑拉筋和支筋，以固定上下左右钢筋间的距离，4.2.6砼梁（承台梁、16、基础梁）钢筋绑扎工艺流程:主次梁交叉时其工艺流程：画主次梁箍筋间距放主次梁箍筋穿主梁底部纵筋及弯起筋穿次梁底部纵筋及弯起筋并与箍筋固定穿主梁上部纵筋及架立筋绑扎主梁箍筋穿次梁上部纵筋绑扎次梁箍筋。单梁工艺流程：画梁箍筋间距放梁箍筋穿梁底部纵筋及弯起筋穿主梁上部纵筋及架立筋绑扎梁箍筋。操作工艺：根据工程特点，采用模内绑扎，在梁侧模板上画出箍筋间距，摆放箍筋。主次交叉时，先穿主梁的下部纵向受力及弯起筋，将箍筋按已画好的间距逐个分开；穿次梁底部纵筋及弯起筋并与套好箍筋；放主次梁的架立筋；隔一定间距将架立筋与箍筋绑扎牢固；调整箍筋间距使之符合设计要求，绑架立筋，再绑主筋，主次梁同时配合进行。绑扎梁上部17、（倒置梁为下部）纵向筋的箍筋，宜用套扣法绑扎。箍筋面与纵向筋应成90。箍筋的弯钩叠合处应在梁中交错布置，并绑扎牢固。梁箍筋端头应弯成135度，平直部分长度不小于10d。梁端第一个箍筋应设置在距柱、墙、暗柱节点边缘50mm处。梁中箍筋加密区长度和箍筋间距应符合设计要求。梁保护层厚度应符合设计及规范要求，在主次梁受力筋下均应垫垫块（塑料卡），侧面应绑在梁外侧主筋外皮上，间距一般不小于1000mm（或用塑料卡卡在外竖筋上）以保证主筋保护层厚度准确。梁的受力筋为双排时，可用短钢筋或砂浆块垫在两层钢筋之间。纵向钢筋接头位置应相互错开，同一截面钢筋接头数量受拉区不得超过25%，受压区不得超过50%，框支梁18、不得超过25%。4.2.7顶板楼板钢筋绑扎工艺流程：清理模板模板上画线绑扎板下部受力筋绑负弯矩筋及分布筋操作工艺：清理模板上的杂物，用粉笔在模板上划好主筋、分布筋间距。按划好的间距，先摆放主筋、后放分布筋（双向板先放短向主筋，后放长向主筋）。预埋件、电线管、预留孔等及时配合安装。在现浇板中有板带梁时，应先绑板带梁钢筋，再摆放板钢筋。绑扎板筋时一般用顺扣或八字扣，除外围两根钢筋的相交点应全部绑扎外，其余各点可交错绑扎，但双向板相交点需全部绑扎。如板为双层钢筋时，两层钢筋之间须加钢筋马凳，以确保上部钢筋的位置。负弯距钢筋每个相交点均要绑扎。板筋交叉点都要用铁丝绑牢，不能绑花扣，不能缺扣、松扣.在钢19、筋的下面垫好砂浆垫块，间距800800mm。垫块的厚度等于保护层厚度，应满足设计要求。地下室顶板采用双层钢筋网时，在上层钢筋网下面应设置钢筋撑脚，以保证钢筋位置正确，钢筋撑脚应垫在下片钢筋网上。采用12“几”字型马凳筋，按1m间距呈梅花型布置，其结构样式和设置方式如下图所示：h=板厚保护层厚度2倍的上下板筋直径4.2.8质量要求及标准1质量要求a)钢筋绑扎前，应检查有无锈蚀，除锈后再运至绑扎部位。b)详细阅读图纸、按设计检查已加工好钢筋规格、形状数量是否正确。c)做好抄平放线工作，根据弹好的外皮尺寸线，检查下层预留搭接钢筋的位置、数量、长度。绑扎前先整理调直下层伸出的搭接筋，并竟锈蚀、水泥沙浆20、等污垢清理干净。d)施工中要保证钢筋保护层厚度准确，若采用双排筋时要保证上下两排筋的距离。e)钢筋的接头位置及接头面积百分率要符合设计及施工验收规范要求。f)钢筋的布放位置要准确，绑扎要牢固。2.质量标准：钢筋绑扎时，受力钢筋的品种、级别、规格和数量必须符合设计标准。主控及一般项目要符合GB502042002相关规定。允许偏差如下表：项次项目允许偏差（mm）检验方法1网的长度宽度8尺量检查2网眼尺寸15尺量连续三档，取最大值3骨架的宽度高度4尺量检查4骨架的长度95受力钢筋间距8尺量两端、中间各一点，取最大值排距56绑扎箍筋、构造间距15尺量连续三档，取最大值7钢筋弯起点位移20尺量检查8焊接21、预埋件中心线位移5水平高差+3 -09受力钢筋保护层梁柱5墙板34.2.9质量保证措施钢筋工程的质量管理重点：钢筋的保护层、钢筋的定位及控制、钢筋的锚固和连接、柱的核心箍、洞口的加强、重要部位钢筋的绑扎。钢筋绑扎要做到“七不准”和“五不验”“七不准”：已浇筑砼浮浆未清除干净的不准绑扎；钢筋污染清除不干净的不准绑扎；控制线未弹好的不准绑扎；钢筋偏位未检查的不准绑扎；钢筋接头本身未检查合格的不准绑扎；技术交底未到位的不准绑扎；钢筋中制作未通过验收的不准绑扎；“五不验”钢筋未完成的不验收；钢筋定位措施不到位的不验收；钢筋保护层垫块不合格、达不到要求的不验收；钢筋纠偏不合格的不验收；钢筋绑扎未严格按技22、术交底施工的不验收。4.2.10成品保护钢筋绑扎完后，应派专人看护，防止钢筋的变形、位移。模板涂刷隔离剂不要污染钢筋。浇筑混凝土时，应搭设上人和运输管道，禁止直接踩压钢筋。浇筑混凝土时，严禁碰撞预埋件，如碰动应按设计位置重新固定牢靠。各工种操作人员不准任意扳动切割钢筋。4.3模板工程4.3.1施工准备1技术准备a详细阅读施工图及图纸会审纪录、规范及企业技术标准。b现场专业工长根据施工图纸、工程设计变更及工程洽商，绘出模板配制图、安装节点大样图，报技术部审核认可后，方可进行模板的配制。c模板的配制涉及到材料的制作损耗、周转损耗、安装拆除难易以及工程质量好坏，因此要做到：配制前要有方案，配制中要监23、督，安装要跟踪及时反馈，并制作相应的管理细则。d分级进行详细的书面技术、安全交底。特种操作人应经培训持证上岗。2材料准备在保证连续施工的前提下，考虑提高材料的利用率。地下室的墙模、柱模、梁侧模用量按最大施工段考虑进料，地下室顶板的梁底及板模按整层进料。考虑到下列因素：地下室墙模用量较大、梁截面尺寸较大、施工期间温度较高，综合工期和与上部结构的连续性等因素，地下室模板用量进料按整层考虑。该部分模板用于上部结构的梁板模。3作业准备a.根据模板设计图、操作工艺进行配料工作。b.配制好的模板应及时进行制作质量检查，并进行标识。c.根据图纸要求，放好轴线和模板边线，定好水平控制标高，并进行技术复核。d.24、设置模板定位(烧定位筋）基准：根据构件断面尺寸切割一定长度的钢筋（梯子筋），点焊在主筋上（以勿烧主筋断面为准），并按二排主筋的中心位置分档，以保证钢筋与模板位置的准确。e.墙、柱钢筋绑扎完毕，水电管及预埋件已安装，绑好钢筋保护层垫块，止水带已安装，并办完隐蔽验收手续。f.墙、柱根部已经清扫干净，钢筋上的浮浆已刷干净。h.脚手杆、斜撑下的支承面应平整、结实，并有足够的受压面积。j.检查墙柱模底部是否平整，不平时应用砂浆找平。4.3.2地下室墙、柱模板1模板选型地下室采用墙、矩形柱模板采用现配现支的非定型木模板体系，面板为厚18mm优质木夹板，竖向背楞为4080mm木方，横向背楞为2483.5mm25、的钢管，对拉螺栓为14高强螺杆。2墙、柱模的安装工艺墙柱模安装顺序：搭设安装架子四侧模板安装就位检查对角线、垂直度和位置安装横向背楞、柱箍安装有梁口的定型模板全面检查校正群体固定。墙、柱模板施工安装：在距墙、柱1500mm处地下室底板上埋设L型预埋件作可靠支撑点；在外墙止水带以下的500mm墙上预埋22的钢筋作控制外墙墙模下口标高，预埋时位置必须准确，上口标高一致。在内墙两侧、柱的四周用1：2水泥砂浆做宽为100mm模板下口位置控制带，带顶标高为地下室底板的建筑标高，同一墙、柱的控制带顶必须标高一致、平整，与模板接缝严密。在控制带上弹上模板位置控制线。把一面模板（柱为两面）按位置就位，然后安装26、拉杆或斜撑，安装穿墙、柱螺栓。地下室外墙采用一次性对拉螺栓，并加钢板止水环；地下室内墙、柱采用带PVC套管的对拉螺栓。穿墙螺栓的规格、间距必须满足计算要求（计算详见模板施工方案），并且三形卡螺帽必须是两个以上，最下排穿墙螺栓距墙底不大于200。清扫墙内杂物，再安装另一侧模板，调整斜撑（拉杆）使模板垂直后，拧紧穿墙螺栓。墙、柱模板将40mm80mm木方作竖楞，双根483.5mm钢管作水平背楞，间距必须满足计算要求（计算详见模板施工方案），墙模板竖肋、背楞搭接长度不小于300。地下室砼墙施工缝拟设在底板面反上500mm处，施工缝位置必须按要求设置止水钢板。其模板采用18mm厚夹板，为防止模板爆板，27、用40X80mm250木方贴紧模板，及用483.5双钢管压实加穿墙螺杆收紧的方法,地下室外墙穿墙螺栓中间设方形止水钢板，内墙不设置止水钢板，螺杆为14对拉螺栓，水平间距500mm，竖向间距见下图所示。模板见下图示意：框架柱面板采用18mm 厚木胶合板在木工车间制作施工现场组拼，背楞采用4080mm方木250，加固采用483.5双钢管围檩，截面600X600mm的框架柱不需要加对拉螺杆，超过600宽框架柱，采用14 对拉螺栓进行加固，间距500。边角处采用木板条补，保证楞角方直。1000 X1400mm其支模见下图示意：墙柱模板立缝、角缝宜设于木方和胶合板所形成的企口位置，以防漏浆和错台。墙模板28、水平缝背面应加木方拼接。墙模板的吊钩设于模板的上方，吊钩铁件的连接螺栓应将面板和竖肋木方连接在一起。防止墙体砼厚薄不一致，墙体上口过大，砼墙体表面粘连，角模与大模缝隙过大跑浆，角模入墙过深，门窗洞口变形。墙柱模板必须在角模处包一层宽胶带，防止漏浆。模板安装完毕后，检查模板的尺寸、上口标高、垂直度是否符合规定的质量标准，检查一遍扣件、螺栓是否紧固，模板拼缝及下口是否严密。墙柱模根部的清扫口在支模时一并考虑留出。浇筑砼前，模板内的杂物应清理干净。4.3.3地下室梁模板1模板选型梁侧模板厚为18mm优质木夹板，水平背楞为4080mm间距不大于300mm木方且每侧不少于两根，竖向背楞为2根483.5629、00的钢管并设斜撑。当梁的高度大于600mm时，必须加设对拉螺栓，距梁底为300mm, 对拉螺栓的水平间距为600mm，支撑采用扣件式钢管体系。地下室截面为350600mm梁模：梁底模板面板为厚为18mm优质木夹板，次龙骨（垂直梁长方向）为4080 mm木方250，主龙骨为483.5钢管（计算按482.8），梁底钢管立杆沿梁纵向间距900mm，沿梁断面间距900mm。2梁模安装顺序：复核梁底标高校正轴线位置搭设梁模支架安装梁木方安装梁底模板绑扎梁钢筋安装两侧模板穿对拉螺栓按设计要求起拱安装梁口钢楞，拧紧对拉螺栓 复核梁模尺寸、位置与相邻梁模连接牢固3梁模板设计及施工a梁模设计：根据梁截面尺寸，30、其中梁支撑采用梁底木方平行梁截面布置。梁宽度b尺寸为150350mm,梁高度h尺寸为250600mm。梁支撑计算断面宽度取350mm，高度取600mm，支撑验算高度取4.58m。采用18厚木模板，5080mm木方配制成梁侧、梁底模板。梁支撑用扣件式钢管，侧模龙骨木方沿平行梁跨度方向布置，梁高方向按200mm布置。梁侧模对拉螺栓沿梁高方向布置1道，梁跨方向每600mm布置1道14对拉螺栓，对拉螺栓穿pvc套管。截面150350mm350600mm梁模板扣件钢管高支撑架采用统一搭设方式：483.5钢管、18mm厚的木模板、5080mm木方；承重架支设方式采用木方平行粱截面；梁两侧立柱间距900mm31、；立柱梁跨度方向900mm；梁底支撑木方采用5080mm，间距250mm，梁底模水平抬模钢管采用每隔900mm设置一根钢管；脚手架步距1.5m。水平抬模杆与立杆连接处采用双扣件。计算书见后附件二。b 梁模施工：梁底模板：按设计标高支撑的标高，然后安装梁底模板，并拉线找平。当梁底板跨度4m时，跨中梁底处应按设计要求起拱，如设计无要求时，起拱高度为梁跨度的0.10.3。主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。梁侧模板：根据墨线安装梁侧模板、压脚板、斜撑等，梁侧模板、压脚板、斜撑应严格按专项方案的规定实施，防止梁侧模板涨模、翘曲变形。梁侧模板制作高度应根据梁高及楼面模板来确定，严格控制梁顶标高及平直度32、。当梁高超过600mm时，梁侧模板宜加穿螺栓加固。支模时应遵守边模包底模的原则，梁模与柱、墙模连接处下料尺寸一般略为缩短。浇筑砼前，应将模内杂物清理干净，并浇水湿润。4楼梯模板设计及施工模板采用18mm厚的胶合板及40mm80mm的木枋，现场放样后进行配制，踏步模板用木夹板50mm木枋预制成型木模，而楼梯侧模用木枋及模板拼制。由于浇混凝土时将产生顶部模板升力，因此，在施工时须附加对拉螺栓，将踏步顶板与底板拉螺栓，将踏步顶板与底板拉结使其变形得到控制，如下图所示：板模板支设示意图楼梯模板支设立面图5洞口模板设计及施工 混凝土墙门窗洞口模板、预留洞口模板采用木胶合板及木板、角铁、螺栓制作而成的定型33、钢木模板。定型钢模尺寸，根据墙厚，洞口的高度和宽度来制作。利用洞边的钢筋控制洞口模板的位移。如果墙中间的预留洞口，洞模下口模要钻出气孔，保证混凝土的密实度。门洞模板预留洞口模板洞口支设示意图4.3.4后浇带所在跨内模板及支撑体系楼板后浇带模板在本层梁板底模支设时，后浇带两侧设置与梁板支撑体系断开的快拆体系支撑(可以在整体拆除模板时保留)，以保证梁板板底模拆除后，后浇带的两侧支撑仍然保留并正常工作，避免形成悬挑结构。这部分模板支撑体系必须待后浇带混凝土强度达到设计强度后，按由上向下顺序拆除。梁、板后浇带模板支设示意图4.3.5模板拆除拆除模板的顺序和方法：应遵循“先支后拆，后支先拆；先拆不承重部34、分的模板，后拆承重部分的模板；自上而下，先拆侧向支撑，后拆竖向支撑”等原则。模板工程作业组织，应遵循支模与拆模同统一由一个作业班组进行作业。模板及其支架拆除时，砼强度应符合设计要求，当设计无具体要求时，应符合下列规定。侧模：在砼强度能保障其表面及棱角不因拆模而受损坏时方可拆除。底模：在砼强度达到以下规定方可拆除：底模拆除时的强度要求构件类型构件跨度（m）达到设计砼立方体抗压强度标准值的百分率（%）板2502，8758100梁、拱、壳8758100悬臂梁100后浇梁板100（自上而下）外墙模板拆模强度要达到7.5MPa。内墙、柱大模拆模强度要达到1.2Pma。墙模拆模顺序：先拆纵墙模板后拆横墙和35、洞模，先拆连接件，再松动地脚螺栓，使模板与墙面逐渐脱离。脱模困难的，可在模板底部用撬棍撬动。4.3.6质量标准a.主控项目模板及其支架必须有足够的强度、刚度和稳定性，其支架的支承部分必须有足够的支承面积。如安装在基土上，基土必须坚实并有排水措施。在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋与混凝土接搓处。b.一般项目模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水。模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂，但不得采用影响决够性能或妨碍装饰工程施工的隔离剂。筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净。模板安装应满足下列要求现浇结构模板安装的偏差应符合下表的规定：项目允许偏差（mm）检验方法36、轴线位置5钢尺检查底模上表面标高+5水准仪或拉线、钢尺检查截面内部尺寸基础+10钢尺检查柱、墙、梁+4，-5钢尺检查层高垂直度不大于5m6经纬仪或吊线、钢尺检查大于5m8经纬仪或吊线、钢尺检查相邻两板表面高低差2钢尺检查表面平整度52m靠尺和塞尺检查4.3.7质量保证措施1墙、柱模质量保证措施1）强度、刚度和稳定性保障措施：穿墙、柱螺栓要求全部拧紧，并逐一检查，确保模板稳定；内外楞要求布置均衡重点部位重点加强，要求内外楞无弯曲，变形现象，与模板形成一个整体。斜撑顶在槽边上时，应将槽边修平，垫上通长大板，垫实后再顶斜撑。墙内侧在底板上预留的环铁上顶100100mm木方后再顶斜撑。穿墙、柱螺栓，内37、外椤及支撑的数量，间距按计算的要求执行，绝不能擅自减少内外椤及支撑量。模板长向拼接时应错开布置，以增加其整体刚度。同一拼缝上的形U卡，应正反交替卡紧梁、板2）轴线保障措施：模板在支设前先投测模板定位线，确保位置线准确。在墙根底部和顶部增加内椤和支撑，支撑必须牢固，力求无偏差。穿墙螺栓采用钢套管（套管同墙厚）控制墙厚。外墙穿墙止水螺栓上紧贴模板焊上同止水环一样的扁铁，其间距小于墙厚1-2mm，以控制墙面厚度。模板校正时，水平，竖向拉通线，浇砼时通线检查模板有无位移现象。浇砼时应对称浇筑，以防挤偏模板。3）标高保障措施：现场周围设置标高控制点，随时检查模板标高。竖向模板在安装之前其根部用水泥砂浆找38、平。钢筋（已固定好的纵向钢筋）上设标高标志，以便施工中随时检查。4）接缝、接头保障措施：模板在使用前检查其方正、平整、刚度，不合格的决不允许上墙。门窗洞口的木模应刨光木模外面粘贴一层竹模板，保证砼面平整，在贴墙的一侧粘贴海绵条，使接缝严密。5）脱模剂涂刷质量保障措施：拆模后立即清理残灰，然后刷脱模剂。脱模剂涂刷均匀，不得漏刷或重刷，应避免脱模剂沾染主筋或砼接槎面。6）模内清理保障措施：墙柱根部的拐角或接头，堵头，最低点应留清扫口。合模之前应彻底清扫。大面积砼底板垫层应设清扫集水坑。大模板墙下部应留少量冲洗口，冲洗口及清扫口在浇砼前封堵严密。7）设排气口、浇捣口：对墙体或底板内大型予洞口模底（如39、积水坑）应设排气口，避免对称下砼时产生气囊，使砼不密实。高柱、高墙设浇捣口，避免砼灌注自由落距太大产生的离析现象2.梁、板模质量保证措施1)保证刚度、强度及稳定性措施：安装支撑，大小龙骨皮拉杆的质量数量，规格必须满足施工要求，随时检查卡扣是否卡紧，专人负责支撑系统的稳定性。2)保证现浇板的标高平整度措施：标高保证：通过计算在墙身上弹出大龙骨的下标高线，按线调整支撑高度。铺上面板后，在板上架水准仪校核其竹模标高，调好后立刻固定。平整度保证：在标高准确的前提下，用4m铝合金靠尺检查板模，其是否平整。3)保证不漏浆措施：a）在梁板模与墙交接处粘贴5mm厚海绵条，使梁板模与之靠紧。b）在板模与板模、板40、与梁模接口处对缝平齐，并在接口处粘贴5cm宽，不干胶纸带，（待脱模剂晒干后）或在接口处挤上3mm厚的海绵条。4)保证脱模时不连带砼措施：在梁板模裁剪后满刷水质脱模剂，涂刷均匀，不漏剂，不流淌，尤其是在边角部位，应仔细涂刷，以利于顺利脱模。3砼浇筑过程中的质量控制措施在浇注砼前，要对木工进行详细分工，做好交底工作，责任落实，对所有的支护系统及模板是否严密，是否有杂物，卡扣是否紧固时进行全面检查处理。模板班组应做好自检工作，做好质量检查记录，填好自检资料。班组自检后，由木工工长填写自检，交接检记录，报告项目部由质检员组织验收，合格后报监理验收，并办理预检手续。在浇注砼时，要有专人负责看模，发现有跑41、模倾向时，立即组织人员加固。砼浇注过程中，不得拆掉通线，以便随时检查，防止跑模。夜间浇注砼时，要加强照明，以便及时发现模板隐患。在浇筑砼时发生跑模及安全事故，视其情节轻重，对直接负责人处以一定的罚款。4.4混凝土工程4.4.1施工准备砼的浇筑是地下室结构工程施工的关健，浇筑前的准备工作相当重要，根据工程的特点、重点、难点有针对性做好准备工作。具体准备工作如下：1技术准备详细阅读施工图及图纸会审纪录、规范及企业技术标准：了解混凝土的类型、强度、抗渗等级和允许利用后期强度的龄期。了解底板的平面尺寸、各部位厚度、设计预留的结构缝和后浇带或加强带的位置、构造和技术要求。施工缝设置的原则：尽可设置在剪力42、最小处，留置部位应便于施工；垂直结构与水平结构连接处设置垂直施工缝。根据上述原则及施工实际情况，本项目地下室施工缝设置的位置及技术措施：地下室外墙分别在底板顶面以上500mm，顶板底面以下500mm处留施工缝：该处施工缝设计厚3mm钢板止水带，宽300mm并带50mm折边，形状为喇叭状，喇叭口朝向迎水面。相邻钢板止水带接头必须为搭接焊接，搭接长度应50mm，焊接必须 4 个方向焊接，焊接中必须饱满，无夹渣、咬肉、气泡等质量缺陷。室内墙柱底部设置施工缝：剔除浮浆，并使剔除向下凹2cm,沿墙柱外尺寸向内5mm用云石切割机切齐以保证砼接缝处质量。并用压力水冲洗干净，保持湿润且不得积水。地下室外墙施工43、缝留设示意图墙柱梁楼层施工缝梁柱节点施工缝c)后浇带处理地下室底板后浇带的设置方式：地下室防止后浇带处底板砼垫层在后浇带留置期间出现开裂、渗水，造成基层土浸水扰动，后浇带两侧砼产生结构性裂缝，影响底板的防水性能，在后浇带下设置加强止水带。加强带内配双向8100钢筋网，采用焊接搭接。搭接位置和方式符合规范的规定。PET卷材防水层上做50厚C20细石砼保护层。地下室墙板竖向后浇带：地下室外墙后浇带设置形式详见02J301/43，为了防止砼的渗水在外墙外侧沿后浇带方向增加一层PET卷材防水层并砌120砖保护墙，宽度为后浇带宽+20.5m=1.8 m。墙内水平钢筋可以断开，采用搭接焊接，竖向钢筋连接在44、后浇砼浇筑前施工。底板后浇带施工 梁板后浇带两侧挡模采用钢丝网，钢丝网厚度为0.2mm，尺寸为450mm2200mm，孔隙率0.4。钢丝网网固定钢筋采用14500，焊接于底板上下钢筋上。混凝土楼板底板结构钢筋钢丝网模板固定木条钢丝网模板固定钢筋底板后浇带模板支设示意图墙两侧采用钢丝网作后浇带两侧挡模，钢丝网做法同板。后浇带后浇砼的浇筑：后浇带应采用补偿收缩的微膨胀混凝土，强度等级应比相邻结构提高一级。在浇筑后浇带两侧混凝土的过程中，应采取对称浇筑的方法，保证后浇带模板不会位移；后浇带混凝土浇筑前清理干净后浇带中杂物，将两侧混凝土的松散石子凿除，表面清洗干净，保持湿润，并刷水泥浆；后浇带混凝土浇45、筑时的温度应尽量低于两侧混凝土浇筑时的温度，且宜选择在温度较低的季节施工；后浇带应在其两侧混凝土干缩变形基本稳定后施工，本工程为收缩后浇带待相邻两侧混凝土龄期达到60天左右并必须经设计人员认可方可进行后浇带浇筑。2作业准备a)砼机械的配备：振动器：每台汽泵配三台插入式振动棒，一台在混凝土卸料点，主要解决上部混凝土的捣实；一台布置在坡脚处，另一台为备用，当浇筑顶板时为加配一台平板振动器。b)劳动力组织每台汽泵浇筑水平构件混凝土时，汽泵布料（牵软管）2人，振捣小组左右或前后分两组，各组包括振捣一人，塞锹、平仓各4人。此外，配备抹面泥工人5人；浇筑垂直构件混凝土时，汽泵布料（牵软管）4人，振捣小组左46、右或前后分两组，各组包括振捣一人，轮流人员2人。采用8小时一班轮班作业，保持施工连续进行。每次浇筑砼时守模木工班派4人，钢筋及水电各派2人跟踪作业。4.4.2施工方法工艺流程：场外运输泵送浇筑振捣表面处理养护施工操作工艺地下室底板砼的浇筑：浇筑顺序：分块分层浇捣，先电梯坑、集水坑底，再浇承台、承台梁，最后浇底板和止水钢板以下墙。浇砼前，后浇带及施工缝的处理应严格按技术方案及措施的要求实施。基础浇砼时，先浇水湿润模板，木工、钢筋工、水电工、跟班作业，发现异常立即处理，不影响砼浇捣的前后衔接，并保证预插柱、墙板筋的位置不偏移；混凝土浇筑应从低处开始，浇筑时，要在下一层混凝土初凝之前浇筑上一层混凝土47、，避免产生冷缝，并将表面泌水及时排走。混凝土的浇筑温度按技术措施要求控制，以低于25oC为宜，最高不得超过28oC。电梯井坑底浇砼自由高度超过2m，如果泵管不能至坑底，应采用溜槽或者顺坡度方向落入砼，不得空中自由下落；主次梁及柱交叉处钢筋较密集，不得因振捣棒插不下去而对钢筋主筋间距任意扩大进行振捣，可采用片式棒头或辅以人工捣固；混凝土浇筑终了以后34h在混凝土接近初凝之前进行二次振捣然后按标高线用刮尺刮平并轻轻抹压。底板顶表面的砼质量应按细石砼楼地面的质量标准验收。间断施工超过混凝土的初凝时应待先浇混凝土具有1.2N/mm2以上的强度并按施工缝的要求处理后才允许后续浇筑混凝土。柱、墙砼的浇筑：48、地下室墙及柱单独浇筑，施工缝留于顶板梁底，外墙顶在顶板底面以下500mm处。墙板及柱钢筋绑扎时门框及各种预埋件按设计和相关规范预埋固定；门洞口部位两侧同时下料，高差不能太大，防止受力不均，模板发生侧移；浇筑柱砼时，底部应先浇10cm厚与砼砂浆成分相同的水泥砂浆，砼每次铺设厚度以50cm为宜，浇至适当高度可适量减少砼用水量；墙板柱浇筑时，最好辅以人工配合，以利底部振捣密实。墙分段分层连续进行，分段长度不大于30m；柱分层连续进行；墙柱浇筑速度不大于1.5m/小时。浇筑层高度应根据结构特点、钢筋疏密决定，一般为振捣作用部分长度的1.25倍，最大不起过500mm，并边投料边振捣，振动棒不得触动钢筋和49、预埋件。在浇筑砼全过程中应注意保护钢筋的位置，要随时检查模板是否变形、移位、螺栓和拉杆是否松动、脱落、以及漏浆等现象，并有专人管理。墙体砼下料点应分散布置且连续浇筑，间隔时间不超过2h。砼自下料口下落的自由高度不宜超过2m,当超过3m时要采用串筒、或溜槽等下料。后浇带处墙板砼在止水钢板处用23层钢丝网封堵砼。墙体砼浇筑完毕后，将上口甩出的钢筋加以整理，用木抹子按预定标高线将表面抹平。地下室顶梁板砼的浇筑：浇筑砼过程中，要保证砼保护层厚度及钢筋位置的正确性，梁及墙板、预埋件等位置出现偏移，应及时纠正，悬挑梁部分保证负弯矩部分钢筋的位置；梁板应同时浇筑，根据梁高分层浇捣成阶梯形，当达到板底位置时即50、与板砼一起浇捣，倾倒砼的方向应与浇筑方向相反；先浇梁，待梁砼沉实2-4h，在砼初凝前再浇板砼，梁要复振。主次梁交叉处，一般钢筋较密集，可配合人工捣固；严控顶板浇砼厚度。 浇筑板砼时，砼虚铺厚度应大于板厚，用平板振捣器垂直浇筑方向来回振捣，并用铁插尺检查砼的厚度，振捣完毕后用木抹子抹平。施工缝处或有预埋件及插筋处用木抹子找平。楼梯段砼自下而上浇筑，先振实底板砼，达到踏步位置时再与踏步砼一起浇捣，不断连续向上推进，并随时用木抹子将踏步上表面抹平。先浇筑柱核心区的砼，再浇筑周围梁板砼，然后用两台振动棒分别同时振捣柱核心区的砼和周围梁板砼。砼养护根据目前砼施工所处季节气候情况，一般采用浇水湿润养护成型51、砼。浇水养护应在砼浇筑完毕12h以内进行（炎夏应在9h以内），养护时间不得少于14d（有抗渗要求），浇水次数以能保持砼处于湿润状态为准;养护用水采用自来水或抽出的地下水（地质报告明确该地块地下水对砼无结晶类和分解类腐蚀砼）；地下室底板砼可采用蓄水养护；已浇筑的砼强度应达到1.2Mpa以后，方准在其上来往行人和安装模板及支架；砼养护过程中，若发现养护不到位，致使砼表面泛白或出现干缩细小裂缝时，应加强养护，充分浇水，并延长养护时间；墙板、柱可在浇筑砼后带模或薄膜覆盖养护，充分保证模板的湿润。4.4.4成品保护施工中，不得用重物冲击模板，不准在吊帮的模板和支撑上搭脚手架，以保证模板牢固、不变形。侧模52、板，应在混凝土强度能保证其菱角和表面不受损伤时，放可拆模。混凝土浇筑完后，待强度达到1.2Mpa以上，方可在其上进行下一道工序施工。预留的暖卫、电气暗管，地脚螺栓及插筋，在浇筑混凝土过程中，不得碰撞，或使之产生位移，应按设计要求预留孔洞或埋设螺栓和预埋铁件，不得以后凿洞埋设。要保证钢筋和垫块的位置正确，不得踩楼板、楼梯的弯起钢筋，不碰动预埋件和插筋。4.4.5质量要求及质量标准1质量管理要求要严格控制每一道工序的自检、复核和签证，以国家现行标准和设计要求为依据，加强砼浇捣过程中的模板、钢筋、水电安装、人防门安装等不同工种间的配合，浇捣前每一工序、每一工种的技术交底要严格执行。2商品砼的质量检查53、要求泵送混凝土，每工作班供应超过100m3的工程，应派出质量检查员驻场。混凝土搅拌车出站前，每部车都必须经质量检查员检查和易性合格才能签证放行。坍每车一次；混凝土整车容重检查每一配合比每天不少于一次。现场取样时，应以搅拌车卸料1/4后至3/4前的混凝土为代表。混凝土取样、试件制作、养护，均应由供需双方共同签证认可。 搅拌车卸料前不得出现离析和初凝现象。3质量标准防水砼的原材料、配合比及坍落度必须符合设计要求。防水混凝土的抗压强度和抗渗压力必须符合设计要求。用于检查结构构件混凝土强度的试件，应在混凝土的浇筑地点随机抽取。第五章安全文明施工措施5.1安全、文明措施的一般规定建立建全安全管理体制和各54、项管理制度。各类操作人员应进行职业健康安全教育培训，了解健康状况，并经三级教育培训合格后方可上岗操作。配备必要的安全防护装备（安全帽、安全带、防滑鞋、手套、工具带等）并正确使用。尤其高空作业要系好安全带，戴好安全帽。项目主要工种应有相应的安全技术操作规程，特种作业人员应进行培训后持证上岗。机械进入作业地点后，施工技术人员应向操作人员进行施工任务和安全技术措施交底。操作人员应熟悉作业环境和施工条件，听从指挥，遵守现场安全规则。所有机械设备要有用电安全措施。焊接设备应有保护外壳，一、二次接线柱外应有防护罩。焊接设备应设有机棚，并有消防用品。施焊现场10m范围内，不得堆放氧气瓶、乙炔瓶、木材等易燃物55、。作业后应清理现场、灭绝火种、切断电源和锁好闸箱。所有机电设备均需按规定进行试运转，正常后投入使用。现场应有足够的照明，动力、照明线需埋地敷设。5.2模板工程的安全施工措施支模过程中应遵守安全操作规程，如遇中途停歇，应将就位的支顶、模板联结稳固，不得空架浮搁。拆模间歇时应将松开的部件和模板及时运走，按现场规定要求堆放在指定地点。拆模时应搭设脚手板。拆模后模板或木方上的钉子，应及时拔除或敲平，防止钉子扎脚。5.3钢筋工程的安全施工措施使用切断机断料时不能超过机械的负载能力，在活动刀片前进时禁止送料，手与刀口的距离不得少于15cm。使用除绣机除绣时应戴口罩和手套，带钩的钢筋禁止上机除绣。上机弯曲长56、钢筋时，应有专人扶住并站于弯曲方向的外面，调头弯曲时，防止碰撞人、物。调直钢筋时，在机器运转中不得调整滚筒、严禁不戴手套操作，调直到末端时，人员必须躲开，以防钢筋甩动伤人。钢筋堆放应分散、规整摆放，避免乱堆和叠压。展开盘园钢筋要一头卡牢，防止回弹。冷拉钢筋沿线2m宽区域内禁止人员通过。钢筋运输、装卸、加工应防止不必要的噪声产生，最大限度减少施工噪声污染。钢筋吊运应选好吊点，捆扎结实，防止坠落。绑扎墙、柱钢筋时应搭设脚手架，严禁站在钢筋架上或攀钢筋骨架上下。高空作业时，要认真检查高凳、脚手架、脚手板的安全可靠性和适用性，防止执手工具和材料失落伤人。5.4砼工程的安全施工措施混凝土运输、浇筑部位应57、有安全防护栏杆，操作平台，基坑周围设围护栏杆。马道应牢固，稳定具有足够承载力。振动器操作人员应着绝缘靴和手套。使用汽泵浇筑混凝土的安全要求泵车外伸支腿底部应设木板或钢板支垫，泵车离末护壁基坑的安全距离应为基坑深再加1m；布料杆伸长时，其端头到高压电缆之间的最小安全距离应不小于8m。泵车布料杆采取侧向伸出布料时，应进行稳定性验算，使倾覆力矩小于稳定力矩。严禁利用布料杆作起重使用。泵送混凝土作业过程中，软管末端出口与浇筑面应保持0.51m，防止埋入混凝土内，造成管内瞬时压力增高爆管伤人。泵车应避免经常处于高压下工作，泵车停歇后再启动时，要注意表压是否正常，预防堵管和爆管。附件一：4.7m层高板模板58、扣件钢管高支撑架计算书 计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)。 计算参数: 模板支架搭设高度为4.58m， 立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.50m。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方5080mm，间距300mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载4.00kN/m2。 扣件计算折减系数取0.90。图 楼板支撑架立面简图图 楼板支59、撑架立杆稳定性荷载计算单元 按照规范条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2(26.100.12+0.50)+1.404.00=9.958kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3524.000.12+0.71.404.00=7.808kN/m2 由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40 采用的钢管类型为483.5。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(26.1000.1200.900+0.5000.9060、0)=2.942kN/m 考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(0.000+4.000)0.900=3.240kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 90.001.801.80/6 = 48.60cm3； I = 90.001.801.801.80/12 = 43.74cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中61、 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.202.942+1.403.240)0.300 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.07310001000/48600=1.494N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.202.942+1.43.240)0.300=1.452kN 截面抗剪强度计算值 T=31452.0/(2900.00018.000)=0.134N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v 62、= 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6772.9423004/(1006000437400)=0.061mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! (4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算 经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2 面板的计算宽度为3600.000mm 集中荷载 P = 2.5kN 考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q = 0.9(26.1000.1203.600+0.5003.600)=11.768kN/m 面板的计算跨度 l = 300.000mm 经计算得到 M63、 = 0.2000.91.402.50.300+0.0801.2011.7680.300 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.29110001000/48600=5.981N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! 二、支撑木方的计算 木方按照均布荷载计算。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 26.1000.1200.300=0.940kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.5000.300=0.150kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (4.0064、0+0.000)0.300=1.200kN/m 考虑0.9的结构重要系数，静荷载 q1 = 0.9(1.200.940+1.200.150)=1.177kN/m 考虑0.9的结构重要系数，活荷载 q2 = 0.91.401.200=1.512kN/m 计算单元内的木方集中力为(1.512+1.177)0.900=2.420kN 2.木方的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 2.420/0.900=2.689kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.12.690.90 最大剪力 Q=0.60.9002.689=165、.452kN 最大支座力 N=1.10.9002.689=2.662kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.008.008.00/6 = 53.33cm3； I = 5.008.008.008.00/12 = 213.33cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.218106/53333.3=4.08N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31452/(25066、80)=0.544N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到0.981kN/m 最大变形 v =0.6770.981900.04/(1009500.002133333.5)=0.215mm 木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求! (4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算 经过计算得到跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2 考虑荷载重要性系数0.9，集中荷载 P = 0.92.5kN 经计算得到 M = 0.2001.400.92.50.900+067、.0801.1770.900 抗弯计算强度 f=0.643106/53333.3=12.06N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! 三、横向支撑钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 最大变形 vmax=0.645mm 最大支座力 Qmax=8.695kN 抗弯计算强度 f=0.639106/4248.0=15068、.39N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取7.20kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=8.70kN 采用双扣件! 五、立杆的稳定性计算荷载标准值 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架钢管的自重(kN)： NG1 = 0.1034.580=0.473kN 钢管的自69、重计算参照扣件式规范附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。 (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.5000.9000.900=0.405kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 26.1000.1200.9000.900=2.537kN 考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值 NG = 0.9(NG1+NG2+NG3) = 3.073kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。 考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值 NQ = 0.9(4.000+0.000)0.9000.900=2.916kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压70、力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ 六、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 7.77kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=3.974cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.10m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.100=1.700m； 由长细比，为1700/16=106； 轴心受压立杆的稳定71、系数,由长细比 l0/i 查表得到0.545； 经计算得到=7771/(0.545397)=35.900N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.70.2000.7401.128=0.167kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，0.90m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.1670.9001.500； Nw 72、考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=1.23.073+0.91.42.916+0.90.91.40.038/0.900=7.411kN 经计算得到=7411/(0.545397)+38000/4248=43.261N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!附件二：350600梁模板扣件钢管高支撑架计算书计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)。 计算参数: 模板支架搭设高度为4.58m， 梁截面 BD=350mm600mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.90m，立杆的步距 h=1.50m， 梁底增加0道承重立杆。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/73、mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方5080mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。 梁两侧立杆间距 0.90m 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重26.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。 扣件计算折减系数取0.90。图1 梁模板支撑架立面简图 按照规范条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2(26.500.60+0.50)+1.402.00=22.480kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3524.000.60+0.71.402.00=21.40074、kN/m2 由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40 采用的钢管类型为483.5。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(26.5000.6000.350+0.5000.350)=5.166kN/m 考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(2.000+0.000)0.350=0.630kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 35.001.801.80/6 75、= 18.90cm3； I = 35.001.801.801.80/12 = 17.01cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.205.166+1.400.630)0.250 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.04410001000/18900=2.342N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计76、算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.205.166+1.40.630)0.250=1.062kN 截面抗剪强度计算值 T=31062.0/(2350.00018.000)=0.253N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6775.1662504/(1006000170100)=0.134mm 面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算 作用荷载包括梁与模板自重荷77、载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 26.5000.6000.250=3.975kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.250(20.600+0.350)/0.350=0.554kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)0.3500.250=0.175kN 考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.203.975+1.200.554)=4.891kN/m 考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.9178、.400.175=0.221kN 木方计算简图 木方弯矩图(kN.m) 木方剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 木方变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.966kN N2=0.966kN 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 0.966kN 经过计算得到最大变形 V= 1.087mm 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.008.008.00/6 = 53.33cm3； I = 5.008.008.008.00/12 = 213.33cm4； (1)木方抗弯79、强度计算 抗弯计算强度 f=0.359106/53333.3=6.73N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=30.966/(25080)=0.362N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 最大变形 v =1.087mm 木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求! 三、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底横向钢管计算 纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支80、撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 最大变形 vmax=0.699mm 最大支座力 Qmax=3.838kN 抗弯计算强度 f=0.314106/4248.0=73.92N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求! (二) 梁底纵向钢管计算 纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接81、时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取7.20kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=3.84kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=3.838kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.200.1034.580=0.511kN N = 3.838+0.511=4.349kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=382、.974cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.10m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.100=1.700m； 由长细比，为1700/16=106； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.545； 经计算得到=4349/(0.545397)=20.091N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 83、MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.70.2000.7401.128=0.167kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，0.90m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.1670.9001.500； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=3.838+0.91.20.473+0.90.91.40.038/0.900=4.397kN 经计算得到=4397/(0.545397)+38000/4248=29.338N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!