1、山东京投集团总部大厦部分区域高支模专项施工方案1目目录录第一章编制说明及依据第一章编制说明及依据1 1第二章工程概况第二章工程概况1 1第三章施工部署第三章施工部署6 6第四章施工工艺技术及检查验收第四章施工工艺技术及检查验收8 8第五章第五章 质量、安全保证措施质量、安全保证措施1212第六章第六章 文明施工措施文明施工措施2020第七章高支模计算书第七章高支模计算书2020山东京投集团总部大厦部分区域高支模专项施工方案2第一章编制说明及依据第一章编制说明及依据编制说明编制说明本方案主要针对山东京投集团总部大厦项目结构工程中结构层施工支模高度大于 8 米楼层的模板支撑体系，主要包括 A 栋办2、公楼 3 轴-4 轴交 B 轴-F 轴门厅大堂，门厅大堂二层为空，高度为 11 米。建筑面积 350 平方，及 D 栋公寓三标高 19.95 米 C 轴-E 轴交 68 轴手扶梯顶板，高度为 21 米，面积为 51 平方米，经过项目部仔细研究分析施工图纸，本方案主要包括模板的设计、搭设、监护、拆除等专项内容，并按有关规定组织专家论证。1.11.1 编制依据编制依据济宁市建筑设计院提供的本工程设计图纸本工程图纸会审记录及有关设计变更记录混凝土结构工程施工质量验收规范GBJ50204-2002建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-91建筑机械使用安全技术规程JGJ33-2012建筑施工安全检查标3、准JGJ59-2011建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2001钢管脚手架扣件GB/5831-2006钢管扣件式模板垂直支撑系统安全技术规程DG/TJ08-16-2011第二章工程概况第二章工程概况工程总体简介工程名称：山东京投集团总部大厦项目工程地点：济宁市北湖新区荷花路与圣贤路交叉口建设单位：山东京投集团有限公司山东京投集团总部大厦部分区域高支模专项施工方案3设计单位：济宁市建筑设计院监理单位：山东齐鲁城市管理有限公司施工总承包：山东永胜建设集团有限公司工程目标：山东省优质结构、泰山杯。山4、东京投集团总部大厦（以下简称本工程）位于济宁市北湖新区荷花路与圣贤路交叉口。工程由山东京投集团有限公司进行投资，济宁市建筑设计院进行施工图设计。1.3.2 工程建筑概况本工程规划总用地面积 44517 平方米，建设用地面积为 30502 平方米，建筑占地面积 7997 平方米。建筑规模地下两层，商业裙楼三层，局部四层，其中 A 栋办公楼 24 层，B 栋公寓一 21 层，C 栋公寓二 27 层，D 栋公寓三 29 层。高支模概况高支模概况按照危险性较大的分部分项工程安全管理办法：搭设高度 8m 或以上，搭设跨度 18m 及以上，线荷载超过 15KN/m2，集中荷载超过 10KN/m2 及以上，5、需按高大支撑模板系统有关规定进行施工并进行专家论证。针对本工程图纸梁板设计情况，主要包括为 A 栋办公楼 3 轴-4 轴交 B 轴-F 轴门厅大堂，门厅大堂二层为空，高度为 11 米。建筑面积 350 平方。典型梁截面有 5001200、400900、300750、不等。板厚有 130mm、120mm、100mm，及 D 栋公寓三标高 19.95 米 C 轴-E 轴交 68 轴扶梯顶板，高度为 21 米，面积为 51 平方米，梁截面为 300*750，搭设底部为地下室顶板。具休位置见平面布置图山东京投集团总部大厦部分区域高支模专项施工方案4A 栋办公楼高支模位置图山东京投集团总部大厦部分区域高6、支模专项施工方案5A 栋办公楼高支模刨面图山东京投集团总部大厦部分区域高支模专项施工方案6D 栋公寓三高支模平面图山东京投集团总部大厦部分区域高支模专项施工方案7第三章施工部署第三章施工部署材料准备及要求材料准备及要求1、本工程高大支模施工全部采用钢管脚手架搭设支撑体系。支模的纵横杆、内外立杆等均选用483.6 钢管，模板采用 14 厚木模板，背楞方木尺寸为 4070mm，梁底顶撑为可调节 U 形钢支托。所有钢管、扣件进场检查，必须具备相应合格证书，并按规定要求送样检测，检验合格后方可投入使用。2、杆件材质要求：钢管应符合国家标准 BG/T13293 或 BG/T3092。钢管表面应平直光滑，7、不应有裂纹分层和硬弯，两端面切斜的偏差1.7mm；壁厚允许偏差-0.35 mm，外径允许偏差0.50 mm，且必须涂防锈漆进行防锈处理。对于新管还同时必须具备产品质量合格证和钢管材质检验报告。钢管上严禁打孔。3、扣件为杆件的连接件，用可煅铸铁铸造，扣件不得有裂纹，并将影响其外观质量的粘砂、毛刺、氧化皮等清除干净；扣件与钢管的贴和面必须严格整形，应保证与钢管扣件接触良好；扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应小于 1mm；当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应不小于 5 mm；新进的扣件必须有产品质量合格证，生产许可证和专业检测单位测试报告。扣件材质应符合国家标准 GB1583，在螺栓8、拧紧扭力矩达 65N.m 时，不得发生破坏。4、顶托必须逐个检查，对存在螺纹滑丝等现象的一律不得使用。方木开裂破损的一律不得使用。对高大支模中使用的模板、方木、钢管等材料，使用过一定周期不能确保符合原有力学性能的情况下，要选样做破坏性力学试验，确定能够满足使用承载。设备要求设备要求木工圆锯、木工平刨、压刨、手提电锯、手提压刨、打眼电钻、线坠、靠尺板、方尺、铁水平、撬棍等各种设备机具均准备到位，正式使用前试用调整，并及时保养维修。技术准备技术准备施工前编制有针对性的高支模施工方案，提供高支模施工技术保障；明确项目工程、质量、安全、物质等各部门施工管理人员任务与责任。同时组织人员认真熟悉方案，结合9、本工程的特点，制定详细的施工计划，并做好施工前三级技术安全交底，搞好上岗人员的培训工作。测量定位测量定位（1）轴线、模板边线放线：用经纬仪引测建筑物的边柱或墙轴线，并以该轴线为起点，引出其他各条轴线。根据施工图弹出模板边线及水平检测线，以便于模板的安装及校正。（2）水平标高控制：根据模板实际施工要求用水准仪把建筑水平标高直接引测到模板安装位置，也可引测到其他过度引测点，并办好预检手续。劳动力准备劳动力准备（1）根据现场管理需要，项目部安排专职安全管理人员对现场模板架体支设进行监督。监督小组主要成员为项目安全部全体成员、分管工长及相关技术人员。（2）做好施工人员进场的安全、质量、防火、文明施工等10、教育工作，进行岗前培训，对关键技术工种必须持证上岗，按规定进行三级安全技术交底，交底内容包括：施工进度计划；各项安全、技术、质量保证措施；质量标准和验收规范要求；设计变更和技术核定等。必要时进行现场示范，同时健全各项规章制度，加强遵纪守法教育。山东京投集团总部大厦部分区域高支模专项施工方案8第四章施工工艺技术及检查验收第四章施工工艺技术及检查验收板高支模设计板高支模设计双面覆模胶合板（14mm）小木枋次楞（40mm70mm200）+48 钢管主楞满堂架钢管支撑体系，顶部螺杆伸出钢管顶部不大于 200mm，距楼面 200mm 高设一道扫地杆，立杆纵横向间距 0.9m，步距 1.2m。纵横每十排立11、杆加设一道剪刀撑，剪刀撑斜杆与楼层面夹角为 4560。满堂架体系和先浇筑的柱体或墙结构拉紧顶牢，梁板下立杆纵横成行，水平横杆全部贯通；板下支撑体系水平杆全部延伸到梁下与梁下立杆或水平杆连接，确保支撑体系的整体稳定性山东京投集团总部大厦部分区域高支模专项施工方案9梁高支模详图梁高支模设计梁高支模设计方案综述：综合考虑，选取典型梁截面进行高支模设计验算。本工程高支模均采用483.6mm 钢管搭设满堂脚手架支撑体系，步距 1200mm，梁底木方小楞 4070mm 间距 200mm，梁两侧立杆间距为不大于 0.3m。1、对于 250500，梁底无立杆，两侧立杆用双扣件连接。2、对于 300750 梁底12、增设一排立杆。3、对于 500（1200）梁底增设二排立杆，两侧立杆双扣件连接。梁两侧立杆与支撑大横杆双扣件连接。同时，扫地杆距基面 200mm，沿梁跨度方向于梁两测立柱下设置剪刀撑，并与周边柱按规范要求设置拉结措施。双扣件节点图脚手架搭设脚手架搭设放线放置纵向扫地杆自角部起依次向两边竖立底立杆，底端与纵向扫地杆扣接固定后、装设横向扫地杆也与立杆固定，每边竖起 34 根立杆后，随即装设第一步纵向平杆和横向平杆、校正立杆垂直和平杆水平使其符合要求后，拧紧扣件螺栓，形成构架的起始段按上述要求依次向前搭设，直至第一步支撑架交圈完成第二步纵向水平杆第二步横向水平杆，并随搭设进行设置剪刀撑。支撑架构造要13、求支撑架构造要求1、立杆山东京投集团总部大厦部分区域高支模专项施工方案10（1）必须设置纵横扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于 200mm 处的立杆上，横向扫地杆也应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高出的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于 1m。（2）立杆应采用对接接头，且接头位置不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于 500；各接头中心至柱节点的距离不宜大于步距的 13。（3）钢管立杆垂直度偏差不得大于架高的 1300，且控制在 50mm 以内。2、纵向水平杆（1）纵向水14、平杆接长宜采用对接扣件连接。对接扣件应交错布置，两根相邻纵向水平杆接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于 500，各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的 13。（2）搭接长度不应小于 1m，应等距离设置 3 个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆端的距离不应小于 100。3、剪刀撑满堂模板支架四边与中间每隔四排支架立杆应设置一道由下至上的竖向连续式纵向剪刀撑,剪刀撑数量不得少于两道且支撑主梁的立柱下必须设置剪刀撑。每道剪刀撑跨越立杆的根数宜按下表的规定确定。每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，斜杆与地面的倾角宜在4560之间；剪15、刀撑跨越立杆的最多根数剪刀撑斜杆与地面的倾角455060剪刀撑跨越立杆的最多根数7654、扣件（1）对接扣件的开口应朝上或朝内；扣件螺栓方向尽量一致。（2）扣件螺栓拧紧力矩控制在 45-60N.m。（3）在主节点处纵横向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于 150。（4）抗滑扣件间应顶紧，安装完毕应由专职安全、技术人员进行复核验收。高支模施工顺序高支模施工顺序：（1）高支模区域应先浇筑墙或柱体等竖向结构混凝土，再施工梁、板结构的模混凝土工程。严禁砼在板上堆积，排架支撑应于浇筑好的柱形成可靠的连接，水平撑伸出端头与柱梁顶紧。（2）泵送管道不能依附于满堂脚手架16、上，只能另搭设支撑架。（3）混凝土浇筑前应对模板进行预堆载，确保后续浇筑安全性；浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。（4）确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件式脚手架规范的要求。立杆支撑必须竖直（保证立杆轴心承载），禁止使用扭曲锈蚀严重的立杆，应采用对接扣件连接，禁止错接。立杆承载要贯通，禁止出现立杆传载到横杆，横杆再传递到立杆的情况（保证受力明确）。支撑必须保证横平竖直，成排成列，以保证横杆与每一根立杆能够用扣件连接。阴阳角应采用木坊进行定位，以保证线条平顺及防止出现胀模现场发生。山东京投集团总部大厦部分区域高支模专项施工方案11（5）当支架立柱高度超17、过 5m 时，应在立柱周围外侧和中间有结构柱的部位，按水平间距 6-9m、竖向间距 2-3m 与建筑结构设置一个固节点。（6）钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑应在用搭接，搭接长度不得小于 500mm，并应采用 2 个旋转扣件分别在 离杆端不小于 100mm 处进行固定。(7)支撑体系利用已浇筑的墙柱通过刚性连接，拉紧顶牢，确保支撑体系稳定。山东京投集团总部大厦部分区域高支模专项施工方案12柱与满堂架连接大样高支模验收高支模验收（1）高支模搭设前应先按方案图进行放线，做出样板单元，经监理等相关部门验收合格后方可继续搭设。（2）高支模安装完毕后，必须先由班组、项目部自检，再通知公司相关主管部18、门检查合格后，并报监理单位、质监站进行验收，验收合格后才能绑扎钢筋、浇筑混凝土。浇筑砼必须由施工单位项目技术负责人和总监签署的砼浇筑令。（3）高支模拆除前，必须向监理单位申请拆模报告，监理单位签字同意后方可拆模。高支模搭设检查验收表工程名称施工单位满堂架总高度搭设部位验收时间序号施工内容验收要求验收记录山东京投集团总部大厦部分区域高支模专项施工方案13第五章第五章 质量、安全保证措施质量、安全保证措施混凝土浇捣控制混凝土浇捣控制1、隐蔽工程，模板工程均验收合格后，方出商品混凝土采购单，采购单详细填写工程地址，施工部位，强度等级，需求方量，添加剂，坍落度，浇筑时间等相关信息，正式施工前 24 小19、时电话再次确认混凝土站材料储备，供应能力等相关信息。确保混凝土浇筑正常进行。2、根据实验室混凝土配合比，派相关人员在搅拌站进行监督和检测；1施工方案有符合规范要求经审批的施工方案，必须按方案搭设。2立杆基础承力架支撑基础满足设计要求，钢管脚手架排水措施合理，承力架必须严格按照设计要求进行施工，与建筑物的连接应牢固可靠，符合设计要求。3立杆间距立杆垂直度偏差满足规范要求，立杆纵、横向间距满足方案要求。4大小横杆间距均匀设置满足方案要求，横平竖直、大横杆的固定间距不大于 6m，挠度不大于杆长 1/150，小横杆伸出架体不小于 100cm。5剪刀撑设置不大于 9m 设一道剪刀撑，夹角为 4560 度20、，自下而上连接设置，高度超过 24m 时，在脚手架拐角及中间沿纵向每隔 6 跨横向平面内搭设斜杆。6扣件主梁两侧立杆双扣件扭力矩 4065KN.m。7竹夹板与防护栏杆竹夹板的材质符合要求，绑扎牢固，在施工层需满铺竹夹板。脚手架外侧设置标准的密目式安全网并绑扎严密，施工层设 1.2m 高的栏杆。8材质与荷载钢管外径不得小于 48mm，壁厚不低于 35mm，无严重锈蚀、裂纹、变形，荷载分布均匀，不超载。9架体避雷按规定设置避雷接地装置。劳务公司验收意见：总承包项目部验收意见：公司技术部验收意见：公司质量部验收意见：公司安全部验收意见：工程名称施工单位满堂架总高度搭设部位验收时间序号施工内容验收要求21、验收记录1施工方案有符合规范要求经审批的施工方案，必须按方案搭设。2立杆基础承力架支撑基础满足设计要求，钢管脚手架排水措施合理，承力架必须严格按照设计要求进行施工，与建筑物的连接应牢固可靠，符合设计要求。3立杆间距立杆垂直度偏差满足规范要求，立杆纵、横向间距满足方案要求。4大小横杆间距均匀设置满足方案要求，横平竖直、大横杆的固定间距不大于 6m，挠度不大于杆长 1/150，小横杆伸出架体不小于 100cm。5剪刀撑设置不大于 9m 设一道剪刀撑，夹角为 4560 度，自下而上连接设置，高度超过 24m 时，在脚手架拐角及中间沿纵向每隔 6 跨横向平面内搭设斜杆。6扣件主梁两侧立杆双扣件扭力矩 22、4065KN.m。7竹夹板与防护栏杆竹夹板的材质符合要求，绑扎牢固，在施工层需满铺竹夹板。脚手架外侧设置标准的密目式安全网并绑扎严密，施工层设 1.2m 高的栏杆。8材质与荷载钢管外径不得小于 48mm，壁厚不低于 35mm，无严重锈蚀、裂纹、变形，荷载分布均匀，不超载。9架体避雷按规定设置避雷接地装置。监理单位验收意见：签字：建设单位验收意见：签字：山东京投集团总部大厦部分区域高支模专项施工方案143、开盘前检查混凝土配合比报告，实测混凝土坍落度，符合要求，方可进行浇筑，浇筑过程中按相关要求进行抽查。4、在浇筑过程中施工单位和监理单位关键岗位人员必须到岗到位，实施全面控制。5、混凝土浇筑前输23、送管线的布置方式符合方案要求，浇筑过程中坚决避免堆载过大现象。6、一层墙柱、和二层墙、柱、梁板分开浇筑，一层竖向结构达一定强度后方可作为模板支架的约束端。拆模控制拆模控制1、拆模时间模板拆除均要以同条件混凝土试块的抗压强度报告为依据，填写拆模申请单，由专业工长和项目技术负责人签字后报送监理审批方可生效执行。侧模：在混凝土强度能保证表面棱角不因拆除模板而受损坏后,方可拆除。底模：构件跨度大于 8m 的混凝土强度达到设计强度的 100%后，方可拆除。构件跨度小于 8m 的混凝土强度达到设计强度的 75%后，方可拆除。预应力部位的拆模为达到设计要求的混凝土强度和预应力完成后拆除。底模拆除表侧模拆除表24、序号结构类型结构跨度（M）按设计强度百分率（%）1板2502梁28703承重结构81004悬臂梁2705悬臂板21002、拆模顺序模板拆除顺序与安装顺序相反，先支后拆，后支先拆，先拆非承重模板，后拆承重模板，先拆纵墙模板后拆横墙模板，先拆外墙模板，再拆内墙模板。3、拆模施工（1）梁板拆除：先将支撑上可调支托松下，使龙骨与模板分离，并让龙骨降至水平拉杆上，接着拆下全部边接模板的附件，再用铁钎撬动模板，使模板降下由龙骨支撑，拿下模板和龙骨。（2）梁、柱模在确保表面不受损坏时方可进行拆除。先拆除斜撑，再拆除模板和对拉螺栓及附件，再用撬棍轻轻撬动模板，使之与砼分离。（3）拆下的模板及时清理粘结物，涂刷25、脱模剂，并分类堆放整齐，拆下的构配件及时集中统一管理，并做相应的防护处理。（4）拆除模板时，操作人员应站在安全的地方，拆除跨度较大的梁下支顶时，应先从跨中开始，分别向两端拆除。4、拆除支撑体系注意事项（1）拆除前应全面检查支撑体系的扣件连接、支撑体系等是否符合安全要求。（2）拆除支撑应先清除其上的杂物及地面的障碍物。序号砼强度设计值平均硬化气温在25度时的拆除时间1C3016小时2C3024小时山东京投集团总部大厦部分区域高支模专项施工方案15（3）拆除作业应由上而下逐层进行，严禁上下同时作业。水平拉杆要跟随立杆逐层拆除。5、管理措施（1）楼面顶架、模板安装前，应对班组进行全面的技术安全交底，26、对安装方法、搭设安装顺序、技术标准、质量安全要求等做好详细的技术交底工作。（2）在支顶安装过程中，应设置防倾覆的临时措施，待其安装完毕且核正无误后才予以固定。质量保证措施质量保证措施（1）模板存放场地要平整夯实。模板平放时，要有木方垫架。立放时，模板触地处要垫木方，以此保证模板不扭曲不变形。不可乱堆放或在已组拼的模板上堆放分散模板和配件。（2）工作面己安装完毕的墙、柱模板，不准在吊运其他模板时碰撞，不准在预拼装模板就位前作为临时依靠，以防止模板变形或产生垂直偏差。工作面己安装完毕的平面模板，不可做临时堆料和作业平台，以保证支架的稳定，防止平面模板标高和平整产生偏差。（3）墙体模板拆除时先拆除斜27、撑，再卸掉水平背楞，用撬棍轻轻撬动模板，使模板与砼脱离，不得用力过猛，特别是阴阳角及洞口模板。以免模板变形。（4）楼板模板拆除时先拆除水平拉杆，然后拆除立杆。梁模板拆除时先拆除侧模，再拆底模，拆除时砼强度能保证其表面及棱角不因拆模受损坏。模板拆除时混凝土强度必须满足要求。（5）方木堆放应整齐，按规格码放，下面垫上旧方木，下雨天要用塑料布盖上。由于胶合模板受潮膨胀，所以堆放地面要干燥，铺垫方木，下雨时，要及时覆盖，防止受潮。（6）涂刷脱模剂应在木工作业场地进行，严禁在模板安装完毕后涂刷，防止污染钢筋。（7）为保证结构位置断面准确，梁身平直，支模前应在砼表面弹出柱、梁构件边线控制线，故安装时带通线28、安装，放好支撑块。（8）为防止保护层地过大或过小，应垫好保护层垫块。为保证结构物件位置细部尺寸，平整度符合要求，模板支完后应根据校核线进行检查校核。（9）浇筑前应有专人护模，检查各扣件的坚固情况及剪力撑、山形卡等。随时发现问题随时解决，消险隐患。（10）模拆除后，立即包上护角，并进行养护。质量要求质量要求模板要求内平面平整，接缝严密，防止漏浆，模板安装的允许偏差详见下表：表 1 模板工程安装允许偏差表分项项目轴线位移截面尺寸标高垂直度平整度相邻模板高低差工艺标准允许偏差3 mm2 mm5 mm3 mm2 mm/2m1mm模板安装、预埋件及预留孔施工允许偏差见模板安装、预埋件、预留孔允许偏差表示29、。表 2 模板安装、预埋件、预留孔允许偏差表山东京投集团总部大厦部分区域高支模专项施工方案16序号项目允许偏差（MM）检查频率检验方法范围数量1相邻两板表面高低差刨光模板2每个构件4用尺量不刨光模板32表面平整度刨光模板34用 2m 直尺量不刨光模板53模内尺寸宽柱、桩51用尺量梁、衍架0、-10板0、-10高柱、桩0、-51用尺量梁、衍架0、-10板0、-10长柱、桩0、-51用尺量梁、衍架0、-5板0、-54侧向弯曲柱、桩L/1500每个构件1沿构件全长拉线量取最大矢量梁、衍架H/1000板L/2000 且105预留孔洞位置预应力钢筋孔道（梁端）3每个孔洞1用尺量其它106预埋件钢板联结板30、等位置3每个预埋件1用尺量平面高度21用尺量螺栓锚筋等位置101用水准仪量外露长度101用尺量安全保证措施安全保证措施模板防坍塌措施（1）成立由项目经理组成的领导小组，并由专业工长实施应急措施。（2）混凝土浇捣前，必须有施工项目的技术负责人、安全员和质量员及总监工程师对模板支撑体系进行验收。验收时严格按施工方案和有关的施工规范进行，不符合施工方案的，必须进行整改，待验收合格后方能进行混凝土的浇捣。（3）在浇捣梁、板混凝土时要派 12 工人对顶架进行跟班检查，由专业工长负责指挥，上下联络采用对讲机，跟班工人和专业工长发现异常情况，应立即通过对讲系统通知负责浇捣混凝土专业工长停止工人作业。（4）浇31、捣砼时应注意混凝土不能过分集中，以免因为荷载过大，导致支撑体系的龙骨和立杆产生弯曲、变形。（5）出现异常情况后，项目经理部有关人员必须立即赶到事故现场，根据现场的实际情况，研究采取可行的补救措施，对事故进行处理，待事故处理完成后确报支撑体系安全的前提后方能继续浇捣山东京投集团总部大厦部分区域高支模专项施工方案17混凝土。（6）梁板砼浇筑完成后、初凝之前，应及时跟踪观测，如有较大的沉降，可用液压千斤顶配合可调支座和可调顶托进行回顶，同时在架子下沉部位，局部加钢管支撑，在扫地杆下加木楔，防止支撑系统进一步下沉，控制变形在最小程度。（7）准备现场应急材料及工具：用 2 吨重的液压千斤顶 2 套，6m32、 长110 镀锌钢管三支，可调顶、底托各 20 支，钢管 20 支，扣件 20 支，模板开孔锯机 2 部（手提式），手电筒 10 支，应急灯 5 支，所有 材料工具准备就绪。1、金属扣件架搭设工程安全技术措施（1）架体立杆必须错位搭接，不得在同一截面上进行对接，严禁立杆搭接。（2）梁、板下脚手架沿梁方向两边设置剪刀撑，靠近地面的地方设置扫地杆，水平连接杆和剪刀撑的钢管类型同脚手架钢管。（3）搭设前应严格进行钢管的筛选，凡严重锈蚀、薄壁。严重弯曲及裂变的杆件不宜采用。（4）严重锈蚀、变形，螺栓螺纹已损坏的扣件不宜采用。（5）建筑金属的拉杆，不宜采用铅丝攀拉，必须使用埋件形式的钢性材料。（6）所有33、扣件紧固力矩，应达到 45kgm。（7）同一立面的小横杆，应对等交错设置，同时立杆上下对直。（8）斜杆接长，不宜采用对接扣件。应采用叠交方式，二只回转扣件接长，搭接距离视二只扣件间隔不少于 0.4m。（9）架体搭设人员必须持证上岗，并严格按规范和专项方案及安全技术交底进行施工作业。2、模板工程安全技术措施（1）进入施工现场人员必须戴好安全帽，高空作业人员必须佩带安全带，并应系牢。安全带应高挂低用。（2）经医生检查认为不适宜高空作业的人员，不得进行高空作业。（3）工作前应先检查使用的工具是否牢固，板手等工具必须用绳链系挂在身上，钉子必须放在工具袋内，以免掉落伤人，工作时要思想集中，防止钉子扎脚和34、空中滑落。（4）安装与拆除模板，应搭脚手架，并设防护栏杆，防止上下在同一垂直面操作。（5）高空，复杂结构模板的安装与拆除，事先应有切实的安全措施。（6）二人抬运模板时要互相配合，协同工作。传递模板、工具应用运输工具或绳子系牢后升降，不得乱抛。高空拆模时，应有专人指挥。并在下面标出工作区，用绳子和红白旗加以围栏，暂停人员过往。（7）模板支架在施工中，严禁集中超负荷堆放钢筋、混凝土、机械设备及其他材料，防止物体坠落及支撑体系坍塌。（8）支模过程中，如需中途停歇，应将支撑、搭头、柱头板等钉牢。拆模间歇时，应将已活动的模板、支撑等运走或妥善堆放，防止因踏空、扶空而坠落。（9）模板上有预留洞者，应在安装35、后将洞口盖好，混凝土板上的顶留洞，应在模板拆除后即将洞口盖好。（10）拆除模板一般用长撬棒，人不许站在正在拆除的模板上，在拆除楼板模板时，要注意整块模板掉下，更要注意，拆模人员要站在门窗洞口外拉支撑，防止模板突然全部掉落伤人。（11）高空作业要搭设脚手架或操作台，上、下要使用梯子，不许站立在墙上工作；不准站在大梁底模上行走。操作人员严禁穿硬底鞋及高跟鞋作业。山东京投集团总部大厦部分区域高支模专项施工方案18（12）装拆模板时，作业人员要站立在安全地点进行操作，防上上下在同一垂直面工作；操作人员要主动避让吊物，增强自我保护和相互保护的安全意识。（13）拆模必须一次性拆清，不得留下无撑模板。拆下的36、模板要及时清理，堆放整齐。检测、监测措施检测、监测措施（1）班组日常进行安全检查，项目部每周进行安全检查，分公司每月进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。（2）高支模日常检查，巡查重点部位：1）杆件的设置和连接、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求。2）地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空。3）连接扣件是否松动。4）架体是否有不均匀的沉降、垂直度。5）施工过程中是否有超载现象。在地下室负一层高支模区域不拆模板和加固措施，并加强架体结构强度，6）安全防护措施是否符合规范要求。7）支架与杆件是否有变形的现象。（3）监测点布设每隔 1015m 间距各布设 1 个监测剖面。每个监测剖面应布置不37、少于 2 个支架水平位移和变形监测点、3 个支架沉降观测点。监测仪器精度应满足现场监测要求，并设变形监测报警值。（4）监测频率：在浇筑砼过程中应实施实时监测，一般监测频率不宜超过 2030 分钟一次；在砼初凝前后及砼终凝前后也应实施实时监测。监测时间可根据现场实际情况进行调整。监测时间应控制在高支模使用时间至混凝土达到设计强度的 85%以上。应急措施应急措施在高支模区域内施工极可能发生高空坠落、模板坍塌、物体打击等重大伤亡事故。本预案针对梁板高支模施工可能发生的高空坠落、模板坍塌、物体打击触电、火灾等紧急情况的应急准备和响应。火警：119公安：110医疗：120交通：122应急救援机构应急救援38、机构项目部成立事故应急救援指挥领导小组，组长由项目产经理担任，副组长由技术负责人担任，成员由项目部各部门主管领导及安全员等人员组成，公司本部设置相应的应急救援指挥部。项目部应急救援小组成员名单为：组长：范庆伟副组长：陈婷组员：吴富昌、康志国、吴福清、徐远、赵世平、赵波、韩亮山东京投集团总部大厦部分区域高支模专项施工方案19应急救援机构职责应急救援机构职责(1)负责制定事故预防工作相关部门人员的应急救援工作职责。(2)负责突发事故的预防措施和各类应急救援实施的准备工作，统一对人员，材料物资等资源的调配。(3)进行有针对性的应急救援应变演习，有计划区分任务，明确责任。(4)当发生紧急情况时，立即报39、告公司相关主管部门并及时采取救援工作，尽快控制险情蔓延，必要时，报告当地部门，取得政府部门的帮助。应急救援工作程序应急救援工作程序(1)当事故发生时小组成员立即向组长汇报，由组长立即上报公司，必要时，汇报当地有关部门，以取得政府部门的帮助。(2)由应急救援小组组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中，尽快控制险情蔓延，并配合、协助事故的处理调查工作。(3)事故发生时，组长不在现场时，由在现场的其他组员作为临时负责人指挥安排。(4)事故发生时，应急救援小组立即组织营救受害人员，组织撤离或者采取其他措施保护危害区域内的其他人员。抢救受害人是应急救援的首要任务，在应急救援行动中，快速、有序、有效40、地实施现场急救与安全转送伤员降低伤亡率，减少事故的损失。(5)事故发生后迅速控制危险源，对事故造成的危害进行监测、测定事故危害区域、危害性质及危害程度。做好现场清洁，消除危害后果。查清事故原因，查明人员伤亡情况，协助上级部门对事故调查(6)项目部指定专人负责事故的收集、统计、审核和上报工作，并严格遵守事故报告的真实性和时效性。（7）规划应急线路，确定医院位置，便于事故发生后及时送治。应急救援装备应急救援装备应急救援装备包括值班电话、报警电话、无线对讲机、灭火器材、消防专用水管、消防水池、防毒面具、应急药箱、担架、抽水机及切割机等。5.7.5 应急救缓药品应急救缓药品(1)外用药品：双氧水、雷佛41、奴尔水、红药水、碘酒、消毒的棉签、药棉、纱布、胶布、绷带、创可贴、跌打万花油、眼水、眼膏、磺胺结晶、烫火膏、清凉油或驱风油、三角巾、急救包。(2)服药品：人丹、十滴水、保济丸或藿香正气丸、一般退烧药品。应急救援措施应急救援措施(1)物体打击急救措施当发生物体打击事故后，抢救的重点放在对颅脑损伤、胸部骨折和出血上进行处理。1)发生物体打击事故，应马上组织抢救伤者脱离危险现场，以免再发生损伤。2)在移动昏迷的颅脑损伤伤员时，应保持头、颈、胸在一直线上，不能任意旋曲。若伴颈椎骨折，更应避免头颈的摆动，以防引起颈部血管神经及脊髓的附加损伤。3)观察伤者的受伤情况、受伤部位、伤害性质，如伤员发生休克，应42、先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约 20，尽快送医院进行抢救治疗。4)出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸人，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。山东京投集团总部大厦部分区域高支模专项施工方案20遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。5)防止伤口污染。在现场，相对清洁的伤口，可用浸有双氧水的敷料包扎；污染较重的伤口，可简单清除伤口表面异物，剪43、除伤口周围的毛发，但切勿拔出创口内的毛发及异物、凝血块或碎骨片等，再用浸有双氧水或抗生素的敷料覆盖包扎创口。6)在运送伤员到医院就医时，昏迷伤员应侧卧位或仰卧偏头，以防止呕吐后误吸。对烦燥不安者可因地置宜地予以手足约束，以防伤及开放伤口。脊柱有骨折者应用硬板担架运送，勿使脊柱扭曲，以防途中颠簸使脊柱骨折或脱位加重，造成或加重脊髓损伤。(2)高空坠落急救措施当发生高处坠落事故后，抢救的重点放在对休克、骨折和出血上进行处理。1)发生高处坠落事故，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克，去除伤员身上的用具和口袋中的硬物。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行44、人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约 20，尽快送医院进行抢救治疗。在搬运和转送过程中，颈部和躯干不能前屈或扭转，而应使脊柱伸直，绝对禁止一个抬肩一个抬腿的搬法，以免发生或加重截瘫。2)出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸人，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。3)颌面部伤员首先应保持呼吸道畅通，摘除义齿，清除移位的组织碎片、血凝块、口腔分泌物等，45、同时松解伤员的颈、胸部钮扣。若舌已后坠或口腔内异物无法清除时，可用 12 号粗针穿刺环甲膜，维持呼吸，尽可能早作气管切开。4)发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎。搬运时，将伤者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫，招致死亡。抢救脊椎受伤者，搬运过程严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。5)发现伤者手足骨折，不要盲目搬动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或刺伤肌肉、神经或血管。固定方法：以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹片等。6)复合伤要求平仰卧位，保持呼吸道畅通，解开衣领扣。7)周围血管伤，压迫伤部46、以上动脉干至骨骼。直接在伤口上放置厚敷料，绷带加压包扎以不出血和不影响肢体血循环为宜，常有效。当上述方法无效时可慎用止血带，原则上尽量缩短使用时间，一般以不超过 1h 为宜，做好标记，注明上止血带时间。遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。正确的现场止血处理措施是：创伤局部妥善包扎，但对疑颅底骨折和脑脊液漏患者切忌作填塞，以免导致颅内感染。a一般伤口小的止血法：先用生理盐水(0.9Nacl 溶液)冲洗伤口，涂上红汞，然后盖上消毒纱布，用绷带较紧地包扎。b加压包扎止血法：用纱布、棉花等做成软垫，放在伤口上再加包扎，来增强压力而达到止血。c止血带止血法：选择47、弹性好的橡皮管、橡皮带或三角巾、毛巾、带状布条等，上肢出血结扎在上臂以上 12 处(靠近心脏位置)，下肢出血结扎在大腿上 13 处(靠近心脏位置)。结扎时，在止血带与皮肤之间垫上消毒纱布棉垫。每隔 25-40min 放松一次，每次放松 0.5-1min。动用最快的交通工具或其他措施，及时把伤者送往邻近医院抢救，运送途中应尽量减少颠簸。同时，密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。山东京投集团总部大厦部分区域高支模专项施工方案21(3)坍塌事故急救措施1)应急救援领导小组负责应急抢救工作的统一领导和组织实施，指挥现场抢险队伍，迅速组建、调集抢险及救护队伍。2)发现事故预兆后，立即停止作业，迅48、速组织人员撤离作业场所。应急救援组应根据情况迅速制定有效的抢救、抢险措施后，以最快的速度实施抢险。同时要密切监测事故周围建筑、道路、地下水等的发展情况，以便根据情况调整和实施新的抢救措施，并迅速疏散影响范围内的所有人员。3)分析事故坍塌的影响范围，迅速组织疏散无关人员撤离事故现场，并组织人员建立警戒区域，不让无关人员进入事故影响范围。4)当发生坍塌事故后，最早发现者或目击者应立即大声呼救，并根据情况可立即采取正确方法施救，向项目部有关人员报告或报警。5)项目部应急小组应迅速判断事故发展状态和现场情况，采取正确方法施救，判断清楚被掩埋人员位置后，立即组织人员全力挖掘。6)在救护过程中要防止二次坍49、塌伤人，扩大伤害范围，必要时要先对危险的地方采取一定的防护措施。7)急救人员按照有关救护知识，立即抢救出来的伤员，在等待医生救治或送往医院抢救过程中，不要停止和放弃施救，如采用人工呼吸，清洗包扎或输氧急救等。8)当现场不具备抢救条件时，应立即向社会求救。(4)触电事故急救措施1)当事故发生后现场有关人员首先要尽快使触电者脱离电源，并应防止触电者二次触电或抢救者触电。2)隔离电源方法：断开电源开头；使用绝缘物（如干燥的竹枝、木枝）隔离或挑开电源或带电体；用导电体使电源接地或短路，迫使漏电保护器和短路保护器跳闸而断开电路。3)抢救方法:口对口、口对鼻人工呼吸法：（停止呼吸者）A、使触电者头部尽量后50、仰，鼻孔朝天。解开领口和衣服，仰卧在比较坚实（如木板、干燥的泥地等）的地方。B、一只手捏紧鼻孔，另一只手掰开嘴巴（如果掰不开嘴巴，可用口对鼻人工呼吸法贴鼻吹气）。C、深吸气后，紧贴嘴巴或鼻孔吹气，一般吹二秒，放松三秒。D、救护人换气时放松触电者的嘴和鼻，让其自然呼吸。胸外心脏挤压法（心脏跳动停止者）A、解开触电者的衣服，让其仰卧在地上或硬板上。B、救护人员骑跪在其腰部两侧，两手相送，手掌根部放在心口稍高一点的地方，即放在胸骨下三分之一至三分之一处。C、掌根用力垂直向下挤压，压出心脏里面的血液。对成人应压陷 3-4cm，以每分钟挤压 60 次为宜D、挤压后，掌根迅速全部放松，让其胸部自动复原，血51、又充满心脏，放松时掌根不必完全离开胸膛。如果触电者心脏停止跳动和呼吸都停止了，人工呼吸法和胸外心挤压法要同时交替进行。山东京投集团总部大厦部分区域高支模专项施工方案22人工呼吸和胸外心脏挤压法要坚持不断，切不可轻率中止。如果触电者身上出现身体僵冷或尸斑，经医生作出无法救治的诊断后方可停止抢救。(5)火灾事故急救措施1)事故发生后，最早发现者应迅速向事故现场负责人报告，并迅速切断事故现场的电源。2)事故现场负责人接到报告后，一边组织现场人员扑救，尽力控制火势漫延，疏散人员，爆炸事故应迅速朝压力容器喷水，并转移临近的易燃易爆物品到安全地方；一边向当地公安消防部门报警，同时向公司应急救援指挥部报告。52、3)发生火灾时，如有人员被火围困，要立即组织力量抢救，应坚持救人第一，救人重于救火的原则，救人是火场上的首要任务。火场寻人方法：主要有大声呼唤和深入内部寻找两种。进入火场救人，要选择最近、最安全的通道，如通道被堵塞可迅速破拆门窗或墙壁；遇有火场烟雾较浓、视线不清时，可以爬行前进，并采取呼喊、查看、细听、触摸等方法寻找被困人员。深入火场寻人，要注意在出入口通道、走廊、门窗边、床上床下、墙角、橱柜、桌下等容易掩蔽的地方发现人员。救人时应注意安全，进入火场要带手电和绳子。火场烟雾弥漫，没有防毒面具，可用湿毛巾捂嘴，防止中毒。可用棉被、毯子浸水后盖在身上，防止灼伤。火场救人方法：应根据火势对人的威胁程53、度和被救者的状态来确定。对神志清醒的人员，可指定通道，引导他们自行脱离险区；对在烟雾中迷失方向的人员，可指派专人护送出险区；对伤残人员或不能行走的老人、儿童，要把他们背、抱或抬出火场。当抢救的正常通道被隔断时，应利用安全绳、梯等将人救出。4)火场疏散物资是减少火灾损失，控制火势，防止蔓延的有效方法。首先要及时疏散受火灾威胁的易燃易爆物品及压缩气体钢瓶等，对不能移动的上述物品，要集中一部分水枪均匀地冷却其外壁，降低其温度；其次要疏散重要文件、资料和贵重设备及物品等，并把疏散出来的物资集中存放到安全地点，指定专人看管，防止丢失，被窃或坏人乘机破坏。人员、物质疏散后应在指定地点集中清点，并查明有关情54、况，及时向指挥部报告。第六章第六章 文明施工措施文明施工措施（1）现场模板加工垃圾及时清理，并存放进指定垃圾站，做到工完场清。（2）夜间现场停止模板加工和其他模板作业。（3）整个模板堆放场地与施工现场要达到整齐有序、干净无污染、低噪声、低扬尘、低能耗的整体效果。（4）施工现场严禁吸烟，注意木工棚内防火。（5）模板加工场必须配置干粉灭火器。第七章：高支模计算书第七章：高支模计算书办公楼办公楼 130130 板计算书板计算书办公楼办公楼 500*1200500*1200 梁模板及支架计算书梁模板及支架计算书办公楼办公楼 400*900400*900 梁模板及支架计算书梁模板及支架计算书办公楼办公楼55、 300*7300*75050 梁模板及支架计算书梁模板及支架计算书公寓三公寓三 120120 板计算书板计算书山东京投集团总部大厦部分区域高支模专项施工方案23公寓三公寓三 300*750300*750 梁模板及支架计算书梁模板及支架计算书扣件钢管楼板模板支架计算书（扣件钢管楼板模板支架计算书（130130厚）厚）依据规范依据规范:建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011，建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-56、2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008一、参数信息一、参数信息1.模板支架参数模板支架参数横向间距或排距(m):0.90；纵距(m):0.90；步距(m):1.20；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.20；模板支架搭设高度(m):11.00；采用的钢管(mm):48?.5；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:可调托座；2.荷载参数荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.500；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.500；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；3.材料参数材料参数面板采用木面板，厚度为 14mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量 E57、(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):200.000；木方弹性模量 E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):40.00；木方的截面高度(mm):70.00；托梁材料为：钢管(双钢管):48?.35；4.楼板参数楼板参数楼板的计算厚度(mm):130.00；山东京投集团总部大厦部分区域高支模专项施工方案24图 2楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算二、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面58、板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为：W=90?.42/6=29.4 cm3；I=90?.43/12=20.58 cm4；山东京投集团总部大厦部分区域高支模专项施工方案25模板面板的按照三跨连续梁计算。面板计算简图1、荷载计算、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1=25.5?.13?.9+0.5?.9=3.434 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2=1?.9=0.9 kN/m；2、强度计算、强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.2?.434+1.4?.9=5.38kN/m最大弯矩 M=0.1?.38?002=2159、520.8 N 穖；面板最大应力计算值=M/W=21520.8/29400=0.732 N/mm2；面板的抗弯强度设计值f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 0.732 N/mm2小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算、挠度计算挠度计算公式为=0.677ql4/(100EI)=l/250其中 q=q1=3.434kN/m山东京投集团总部大厦部分区域高支模专项施工方案26面板最大挠度计算值 =0.677?.434?004/(100?500?0.58?04)=0.019 mm；面板最大允许挠度=200/250=0.8 mm；面板的最大挠度计算值 0.019 mm60、 小于 面板的最大允许挠度 0.8 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算三、模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:W=b 議2/6=4?/6=32.67 cm3；I=b 議3/12=4?/12=114.33 cm4；方木楞计算简图1.荷载的计算荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1=25.5?.2?.13+0.5?.2=0.763 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2=1?.2=0.2 kN/m；2.强度验算强度验算计算公式如下:M=0.1ql2均布荷载q=1.2?q1+1.4 譹2=1.61、2?.763+1.4?.2=1.196 kN/m；最大弯矩M=0.1ql2=0.1?.196?.92=0.097 kN 穖；方木最大应力计算值=M/W=0.097?06/32666.67=2.965 N/mm2；山东京投集团总部大厦部分区域高支模专项施工方案27方木的抗弯强度设计值f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 2.965 N/mm2小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算抗剪验算截面抗剪强度必须满足:=3V/2bhn 其中最大剪力:V=0.6?.196?.9=0.646 kN；方木受剪应力计算值 =3?.646?03/(2?0?0)=0.34662、 N/mm2；方木抗剪强度设计值 =1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.346 N/mm2小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.挠度验算挠度验算计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷载q=q1=0.763 kN/m；最大挠度计算值=0.677?.763?004/(100?000?143333.333)=0.329 mm；最大允许挠度=900/250=3.6 mm；方木的最大挠度计算值 0.329 mm 小于 方木的最大允许挠度 3.6 mm,满足要求!四、托梁材料计算四、托梁材料计算托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁采用：63、钢管(双钢管):48?.25；W=10.16 cm3；I=23 cm4；集中荷载 P 取纵向板底支撑传递力，P1.614kN;山东京投集团总部大厦部分区域高支模专项施工方案28托梁计算简图托梁计算弯矩图(kN 穖)托梁计算变形图(mm)托梁计算剪力图(kN)山东京投集团总部大厦部分区域高支模专项施工方案29最大弯矩 Mmax=0.659 kN 穖；最大变形 Vmax=0.778 mm；最大支座力 Qmax=8.026 kN；最大应力=658929.969/10160=64.855 N/mm2；托梁的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；托梁的最大应力计算值 64.855 N/mm2小于 托梁64、的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度为 0.778mm 小于 900/150 与 10 mm,满足要求!五、模板支架立杆荷载设计值五、模板支架立杆荷载设计值(轴力轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容(1)脚手架的自重(kN)：NG1=0.158?1=1.739 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录 A。(2)模板的自重(kN)：NG2=0.5?.9?.9=0.405 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25.5?.13?.9?.9=2.685 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG=NG1+NG2+NG3=4.829 65、kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载经计算得到，活荷载标准值 NQ=(1+2)?.9?.9=2.43 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N=1.2NG+1.4NQ=9.197 kN；六、立杆的稳定性计算六、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式:=N/(A)f其中N-立杆的轴心压力设计值(kN)：N=9.197 kN；-轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到；山东京投集团总部大厦部分区域高支模专项施工方案30i-计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.58 cm；A-立杆净截面面积(cm2)：A=4.89 cm2；W-立杆净截面模量(抵抗矩)(c66、m3)：W=5.08 cm3；-钢管立杆最大应力计算值(N/mm2)；f-钢管立杆抗压强度设计值：f=205 N/mm2；L0-计算长度(m)；按下式计算:l0=h+2a=1.2+0.2?=1.6 m；a-立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.2 m；l0/i=1600/15.8=101；由长细比 Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.58；钢管立杆的最大应力计算值；=9197.1/（0.58?89）=32.428 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值=32.428 N/mm2小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全67、因素，建议按下式计算l0=k1k2(h+2a)=1.185?.026?1.2+0.2?)=1.945 m；k1-计算长度附加系数按照表 1 取值 1.185；k2-计算长度附加系数，h+2a=1.6 按照表 2 取值 1.026；Lo/i=1945.296/15.8=123；由长细比 Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.434；钢管立杆的最大应力计算值；=9197.1/（0.434?89）=43.336 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值=43.336 N/mm2小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！梁木模板与支撑计算书（梁木模板与支撑计算书（50568、00*10*12 20000）山东京投集团总部大厦部分区域高支模专项施工方案31一、参数信息一、参数信息1.模板支撑及构造参数模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.50；梁截面高度 D(m)：1.20；混凝土板厚度(mm)：130.00；立杆沿梁跨度方向间距 La(m)：0.90；立杆上端伸出至模板支撑点长度 a(m)：0.20；立杆步距 h(m)：1.20；板底承重立杆横向间距或排距 Lb(m)：0.90；梁支撑架搭设高度 H(m)：11.00；梁两侧立杆间距(m)：0.90；承重架支撑形式：梁底支撑小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：2；采用的钢管类型为48?.5；立杆承重连接69、方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.75；2.荷载参数荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数材料参数木材品种：北美山地云杉；木材弹性模量 E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值 fc(N/mm)：10.0；木材抗弯强度设计值 fm(N/mm2)：13.0；木材抗剪强度设计值70、 fv(N/mm2)：1.4；面板材质：木面板；面板厚度(mm)：14.00；山东京投集团总部大厦部分区域高支模专项施工方案32面板弹性模量 E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值 fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底模板参数梁底方木截面宽度 b(mm)：40.0；梁底方木截面高度 h(mm)：70.0；梁底模板支撑的间距(mm)：200.0；5.梁侧模板参数梁侧模板参数主楞间距(mm)：400；次楞根数：5；主楞竖向支撑点数量：3；穿梁螺栓直径(mm)：M14；穿梁螺栓水平间距(mm)：400；竖向支撑点到梁底距离依次是：300mm，600mm，900mm；主楞材料71、：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.50；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：40.00；高度(mm)：70.00；二、梁侧模板荷载计算二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:F=0.22t12V1/2F=H其中 -混凝土的重力密度，取 24.000kN/m3；t-新浇混凝土的初凝时间，取 2.000h；T-混凝土的入模温度，取 20.000；V-混凝土的浇筑速度，取 1.500m/h；H-混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取 0.750m；1-外加剂影响修正系数，取 1.200；2-混凝土坍72、落度影响修正系数，取 1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值 17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算三、梁侧模板面板的计算山东京投集团总部大厦部分区域高支模专项施工方案33面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为 5 根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。面板计算简图(单位：mm)1.强度计算强度计算材料抗弯强度验算公式如下：M/W f其中，W-面板的净截面抵抗矩，W=40?.4?.4/6=13.07cm3；M-面73、板的最大弯矩(N 穖 m)；-面板的弯曲应力计算值(N/mm2)f-面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M=0.1q1l2+0.117q2l2其中，q-作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2?.4?7.85?.9=7.71kN/m；振捣混凝土荷载设计值:q2=1.4?.4?.9=2.016kN/m；计算跨度:l=(1200-130)/(5-1)=267.5mm；面板的最大弯矩 M=0.1?.71 譡(1200-130)/(5-1)2+0.117?.016 譡(1200-130)/(5-1)2=7.21?04N 穖 m；面板的74、最大支座反力为:N=1.1q1l+1.2q2l=1.1?.710 譡(1200-130)/(5-1)/1000+1.2?.016 譡(1200-130)/(5-1)/1000=2.916 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值:=7.21?04/1.31?04=5.5N/mm2；面板的抗弯强度设计值:f=13N/mm2；山东京投集团总部大厦部分区域高支模专项施工方案34面板的受弯应力计算值 =5.5N/mm2小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算挠度验算=0.677ql4/(100EI)=l/250q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值:q=q1=7.75、71N/mm；l-计算跨度:l=(1200-130)/(5-1)=267.5mm；E-面板材质的弹性模量:E=9500N/mm2；I-面板的截面惯性矩:I=40?.4?.4?.4/12=9.15cm4；面板的最大挠度计算值:=0.677?.71 譡(1200-130)/(5-1)4/(100?500?.15?04)=0.308 mm；面板的最大容许挠度值:=l/250=(1200-130)/(5-1)/250=1.07mm；面板的最大挠度计算值=0.308mm 小于 面板的最大容许挠度值=1.07mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞计算次楞直接承受模板传76、递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=2.916/0.400=7.290kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度 40mm，高度 70mm，截面惯性矩 I，截面抵抗矩 W 和弹性模量 E 分别为:W=1?/6=32.67cm3；I=1?/12=114.33cm4；E=9000.00 N/mm2；山东京投集团总部大厦部分区域高支模专项施工方案35计算简图剪力图(kN)山东京投集团总部大厦部分区域高支模专项施工方案36弯矩图(kN 穖)变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M=0.117 kN 穖，最大支座反力 R=3.208 kN，最大变77、形=0.125 mm（1）次楞强度验算）次楞强度验算强度验算计算公式如下:=M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 =1.17?05/3.27?04=3.6 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值:f=13N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 =3.6 N/mm2小于 次楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！山东京投集团总部大厦部分区域高支模专项施工方案37（2）次楞的挠度验算）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值:=400/400=1mm；次楞的最大挠度计算值=0.125mm 小于 次楞的最大容许挠度值=1mm，满足要求！2.主楞计算主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座78、力 3.208kN,按照集中荷载作用下的两跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径 48mm，壁厚 3.5mm，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:W=2?.078=10.16cm3；I=2?2.187=24.37cm4；E=206000.00 N/mm2；主楞计算简图主楞弯矩图(kN 穖)山东京投集团总部大厦部分区域高支模专项施工方案38主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M=0.585 kN 穖，最大支座反力 R=7.697 kN，最大变形=0.566 mm（1）主楞抗弯强度验算）主楞抗弯强度验算=M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值:=5.85?05/1.02?04=579、7.6 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值:f=205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =57.6N/mm2小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.566 mm主楞的最大容许挠度值:=300/400=0.75mm；主楞的最大挠度计算值=0.566mm 小于 主楞的最大容许挠度值=0.75mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算五、穿梁螺栓的计算验算公式如下:NN=f 譇其中 N-穿梁螺栓所受的拉力；A-穿梁螺栓有效面积(mm2)；f-穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取 170 N/mm2；穿梁螺栓型号:M14；查80、表得：穿梁螺栓有效直径:11.55 mm；穿梁螺栓有效面积:A=105 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力:N=7.697 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值:N=170?05/1000=17.85 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=7.697kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=17.85kN，满足要求！山东京投集团总部大厦部分区域高支模专项施工方案39六、梁底模板计算六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩 81、I 和截面抵抗矩 W 分别为:W=500?4?4/6=1.63?04mm3；I=500?4?4?4/12=1.14?05mm4；1.抗弯强度验算抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：=M/Wf新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1:1.2?24.00+1.50)?.50?.20?.90=16.524kN/m；模板结构自重荷载设计值：q2:1.2?.50?.50?.90=0.270kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3:1.4?2.00+2.00)?.50?.90=2.520kN/m；最大弯矩计算公式如下:Mmax=0.1(q1+q2)l2+0.117q3l2=0.1?16.5282、4+0.27)?002+0.117?.52?002=7.90?04N 穖 m；=Mmax/W=7.90?04/1.63?04=4.8N/mm2；梁底模面板计算应力 =4.8 N/mm2小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！山东京投集团总部大厦部分区域高支模专项施工方案402.挠度验算挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q=q1+q2=16.524+0.270=16.794kN/m；l-计算跨度(梁底支撑间距):l=200.00m83、m；E-面板的弹性模量:E=9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值:=200.00/250=0.800mm；面板的最大挠度计算值:=0.677?6.794?004/(100?500?.14?05)=0.167mm；面板的最大挠度计算值:=0.167mm小于 面板的最大允许挠度值:=0.8mm，满足要求！七、梁底支撑木方的计算七、梁底支撑木方的计算1.荷载的计算荷载的计算(1)钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2 譡(24+1.5)?.2?.2+0.5?.2?2?.07+0.5)/0.5=7.978 kN/m；(2)施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q284、=1.4?2+2)?.2=1.12 kN/m；均布荷载设计值 q=7.978+1.120=9.098 kN/m；梁两侧楼板荷载以集中荷载的形式传递，其设计值：p=0.20 譡 1.2?.13?4.00+1.4?2.00+2.00)?0.90-0.50)/4=0.187kN2.支撑方木验算支撑方木验算本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩 I，截面抵抗矩 W 和弹性模量 E 分别为：W=4?/6=3.27?01cm3；I=4?/12=1.14?02cm4；E=9000 N/mm2；计算简图及内力、变形图如下：山东京投集团总部大厦部分区域高支模专项施工方案41简图(kN 穖)剪力图(kN)山东京85、投集团总部大厦部分区域高支模专项施工方案42弯矩图(kN 穖)变形图(mm)方木的支座力:N1=N4=0.264 kN；N2=N3=2.198 kN；最大弯矩：M=0.061kN 穖最大剪力：V=1.443 kN方木最大正应力计算值：=M/W=0.061?06/3.27?04=1.9 N/mm2；方木最大剪应力计算值：=3V/(2bh0)=3?.443?000/(2?0?0)=0.773N/mm2；山东京投集团总部大厦部分区域高支模专项施工方案43方木的最大挠度：=0.114 mm；方木的允许挠度：=0.367?03/250=1.467mm；方木最大应力计算值 1.879 N/mm2小于 方木86、抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2，满足要求！方木受剪应力计算值 0.773 N/mm2小于 方木抗剪强度设计值 fv=1.400 N/mm2，满足要求！方木的最大挠度=0.114 mm 小于 方木的最大允许挠度=1.467 mm，满足要求！八、梁跨度方向钢管的计算八、梁跨度方向钢管的计算作用于梁跨度方向钢管的集中荷载为梁底支撑方木的支座反力。钢管的截面惯性矩 I，截面抵抗矩 W 和弹性模量 E 分别为：W=5.08 cm3；I=12.19 cm4；E=206000 N/mm2；1.梁两侧支撑钢管的强度计算梁两侧支撑钢管的强度计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力 P87、=0.264 kN支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN 穖)山东京投集团总部大厦部分区域高支模专项施工方案44支撑钢管计算变形图(mm)支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax=0.108 kN 穖；最大变形 max=0.24 mm；最大支座力 Rmax=1.31 kN；最大应力 =M/W=0.108?06/(5.08?03)=21.2 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 21.2 N/mm2小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度max=0.24mm 小于 900/150 与 10 mm,满足88、要求!2.梁底支撑钢管的强度计算梁底支撑钢管的强度计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力 P=2.198 kN山东京投集团总部大厦部分区域高支模专项施工方案45支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN 穖)支撑钢管计算变形图(mm)支撑钢管计算剪力图(kN)山东京投集团总部大厦部分区域高支模专项施工方案46最大弯矩 Mmax=0.897 kN 穖；最大变形 max=1.999 mm；最大支座力 Rmax=10.93 kN；最大应力 =M/W=0.897?06/(5.08?03)=176.6 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 89、176.6 N/mm2小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度max=1.999mm 小于 900/150 与 10 mm,满足要求!九、扣件抗滑移的计算九、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96 页，双扣件承载力设计值取 16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数 0.75，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为 12.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范 5.2.5):R Rc其中 Rc-扣件抗滑承载力设计值,取 12.00 kN；R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；90、计算中 R 取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=10.93 kN；R 12.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!十、立杆的稳定性计算十、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式=N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N-立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力：N1=1.31 kN；脚手架钢管的自重：N2=1.2?.149?1=1.965 kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N3=1.2 譡(0.900/2+(0.900-0.500)/4)?.900?.500+(0.900/2+(0.900-0.500)/4)?.900?.130?1.500+24.000)=91、2.266 kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N4=1.4?2.000+2.000)譡 0.900/2+(0.900-0.500)/4?.900=2.772 kN；N=N1+N2+N3+N4=1.31+1.965+2.266+2.772=8.314 kN；山东京投集团总部大厦部分区域高支模专项施工方案47-轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到；i-计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.58；A-立杆净截面面积(cm2)：A=4.89；W-立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=5.08；-钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；f-钢管立杆抗压强度设计值：f=205 N92、/mm2；lo-计算长度(m)；根据扣件式规范，立杆计算长度 lo有两个计算公式 lo=kh 和 lo=h+2a，为安全计，取二者间的大值，即:lo=Max1.185?.7?.2,1.2+2?.2=2.417 m；k-计算长度附加系数，取值为：1.185；-计算长度系数，参照扣件式规范表 5.3.3，=1.7；a-立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.2m;得到计算结果:立杆的计算长度lo/i=2417.4/15.8=153；由长细比 lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.298；钢管立杆受压应力计算值；=8314.003/(0.298?89)=57.1 N/mm293、；钢管立杆稳定性计算 =57.1 N/mm2小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f=205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中 N-立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力：N1=10.93 kN；脚手架钢管的自重：N2=1.2?.149?11-1.2)=1.965 kN；N=N1+N2=10.93+1.751=12.681 kN；-轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到；i-计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.58；A-立杆净截面面积(cm2)：A=4.89；W-立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=5.08；-钢管立杆轴心受压应力计算值(N/94、mm2)；山东京投集团总部大厦部分区域高支模专项施工方案48f-钢管立杆抗压强度设计值：f=205 N/mm2；lo-计算长度(m)；根据扣件式规范，立杆计算长度 lo有两个计算公式 lo=kh 和 lo=h+2a，为安全计，取二者间的大值，即:lo=Max1.185?.7?.2,1.2+2?.2=2.417 m；k-计算长度附加系数，取值为：1.185；-计算长度系数，参照扣件式规范表 5.3.3，=1.7；a-立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.2m;得到计算结果:立杆的计算长度lo/i=2417.4/15.8=153；由长细比 lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系95、数=0.298；钢管立杆受压应力计算值；=12680.566/(0.298?89)=87 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 =87 N/mm2小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f=205 N/mm2，满足要求！考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算lo=k1k2(h+2a)=1.185?.026?1.2+0.2?)=1.945 m；k1-计算长度附加系数按照表 1 取值 1.185;k2-计算长度附加系数，h+2a=1.6 按照表 2 取值 1.026；lo/i=1945.296/15.8=123；由长细比 lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.434；钢管立杆的最大应力计算值；=196、2680.566/(0.434?89)=59.8 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 =59.8 N/mm2小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f=205 N/mm2，满足要求！梁木模板与支撑计算书（梁木模板与支撑计算书（400400*900900）山东京投集团总部大厦部分区域高支模专项施工方案49一、参数信息一、参数信息1.模板支撑及构造参数模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.40；梁截面高度 D(m)：0.90；混凝土板厚度(mm)：130.00；立杆沿梁跨度方向间距 La(m)：0.90；立杆上端伸出至模板支撑点长度 a(m)：0.20；立杆步距 h(m)：1.20；板底承重立杆横向间距97、或排距 Lb(m)：0.90；梁支撑架搭设高度 H(m)：11.00；梁两侧立杆间距(m)：0.90；承重架支撑形式：梁底支撑小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：2；采用的钢管类型为48?.5；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.75；2.荷载参数荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：498、.0；3.材料参数材料参数木材品种：北美山地云杉；木材弹性模量 E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值 fc(N/mm)：10.0；木材抗弯强度设计值 fm(N/mm2)：13.0；木材抗剪强度设计值 fv(N/mm2)：1.4；面板材质：木面板；面板厚度(mm)：14.00；面板弹性模量 E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值 fm(N/mm2)：13.0；山东京投集团总部大厦部分区域高支模专项施工方案504.梁底模板参数梁底模板参数梁底方木截面宽度 b(mm)：40.0；梁底方木截面高度 h(mm)：70.0；梁底模板支撑的间距(mm)：200.0；5.梁侧模板参数99、梁侧模板参数主楞间距(mm)：400；次楞根数：4；主楞竖向支撑点数量：2；穿梁螺栓直径(mm)：M14；穿梁螺栓水平间距(mm)：400；竖向支撑点到梁底距离依次是：300mm，600mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.50；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：40.00；高度(mm)：70.00；二、梁侧模板荷载计算二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:F=0.22t12V1/2F=H其中 -混凝土的重力密度，取 24.000kN/m3；t-新浇混凝土的初凝时间，取 2.000h；T-100、混凝土的入模温度，取 20.000；V-混凝土的浇筑速度，取 1.500m/h；H-混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取 0.750m；1-外加剂影响修正系数，取 1.200；2-混凝土坍落度影响修正系数，取 1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值 17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。山东京投集团总部大厦部分区域高支模专项施工方案51次楞的根数为 4 根。面101、板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。面板计算简图(单位：mm)1.强度计算强度计算材料抗弯强度验算公式如下：M/W f其中，W-面板的净截面抵抗矩，W=40?.4?.4/6=13.07cm3；M-面板的最大弯矩(N 穖 m)；-面板的弯曲应力计算值(N/mm2)f-面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M=0.1q1l2+0.117q2l2其中，q-作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2?.4?7.85?.9=7.71kN/m；振捣混凝土荷载设计值:q2=1.4?.4?.9=2.016kN/m；计算跨度:l=(900-130102、)/(4-1)=256.67mm；面板的最大弯矩 M=0.1?.71 譡(900-130)/(4-1)2+0.117?.016 譡(900-130)/(4-1)2=6.63?04N 穖 m；面板的最大支座反力为:N=1.1q1l+1.2q2l=1.1?.710 譡(900-130)/(4-1)/1000+1.2?.016 譡(900-130)/(4-1)/1000=2.798 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值:=6.63?04/1.31?04=5.1N/mm2；面板的抗弯强度设计值:f=13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =5.1N/mm2小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2103、，满足要求！山东京投集团总部大厦部分区域高支模专项施工方案522.挠度验算挠度验算=0.677ql4/(100EI)=l/250q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值:q=q1=7.71N/mm；l-计算跨度:l=(900-130)/(4-1)=256.67mm；E-面板材质的弹性模量:E=9500N/mm2；I-面板的截面惯性矩:I=40?.4?.4?.4/12=9.15cm4；面板的最大挠度计算值:=0.677?.71 譡(900-130)/(4-1)4/(100?500?.15?04)=0.261 mm；面板的最大容许挠度值:=l/250=(900-130)/(4-1)/250104、=1.027mm；面板的最大挠度计算值=0.261mm 小于 面板的最大容许挠度值=1.027mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=2.798/0.400=6.995kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度 40mm，高度 70mm，截面惯性矩 I，截面抵抗矩 W 和弹性模量 E 分别为:W=1?/6=32.67cm3；I=1?/12=114.33cm4；E=9000.00 N/mm2；山东京投集团总部大厦部分区域高支模专项施工方案53计105、算简图剪力图(kN)山东京投集团总部大厦部分区域高支模专项施工方案54弯矩图(kN 穖)变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M=0.112 kN 穖，最大支座反力 R=3.078 kN，最大变形=0.120 mm（1）次楞强度验算）次楞强度验算强度验算计算公式如下:=M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 =1.12?05/3.27?04=3.4 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值:f=13N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 =3.4 N/mm2小于 次楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！山东京投集团总部大厦部分区域高支模专项施工方案55（2）次楞的挠度验算）次楞的挠度验算次106、楞的最大容许挠度值:=400/400=1mm；次楞的最大挠度计算值=0.12mm 小于 次楞的最大容许挠度值=1mm，满足要求！2.主楞计算主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力 3.078kN,按照集中荷载作用下的简支梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径 48mm，壁厚 3.5mm，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:W=2?.078=10.16cm3；I=2?2.187=24.37cm4；E=206000.00 N/mm2；主楞计算简图主楞弯矩图(kN 穖)山东京投集团总部大厦部分区域高支模专项施工方案56主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M=0.595 kN 107、穖，最大支座反力 R=6.617 kN，最大变形=0.653 mm（1）主楞抗弯强度验算）主楞抗弯强度验算=M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值:=5.95?05/1.02?04=58.6 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值:f=205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =58.6N/mm2小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.653 mm主楞的最大容许挠度值:=300/400=0.75mm；主楞的最大挠度计算值=0.653mm 小于 主楞的最大容许挠度值=0.75mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计108、算五、穿梁螺栓的计算验算公式如下:NN=f 譇其中 N-穿梁螺栓所受的拉力；A-穿梁螺栓有效面积(mm2)；f-穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取 170 N/mm2；穿梁螺栓型号:M14；查表得：穿梁螺栓有效直径:11.55 mm；穿梁螺栓有效面积:A=105 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力:N=6.617 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值:N=170?05/1000=17.85 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=6.617kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=17.85kN，满足要求！山东京投集团总部大厦部分区域高支模专项施工方案57六、梁底模板计算六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强109、度和挠度。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:W=400?4?4/6=1.31?04mm3；I=400?4?4?4/12=9.15?04mm4；1.抗弯强度验算抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：=M/Wf新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1:1.2?24.00+1.50)?.40?.90?.90=9.914kN/m；模板结构自重荷载设计值：q2:1.2?.50?.40?.90=0.216kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产110、生的荷载设计值：q3:1.4?2.00+2.00)?.40?.90=2.016kN/m；最大弯矩计算公式如下:Mmax=0.1(q1+q2)l2+0.117q3l2=0.1?9.914+0.216)?002+0.117?.016?002=5.00?04N 穖 m；=Mmax/W=5.00?04/1.31?04=3.8N/mm2；梁底模面板计算应力 =3.8 N/mm2小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！山东京投集团总部大厦部分区域高支模专项施工方案582.挠度验算挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：=0.6111、77ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q=q1+q2=9.914+0.216=10.130kN/m；l-计算跨度(梁底支撑间距):l=200.00mm；E-面板的弹性模量:E=9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值:=200.00/250=0.800mm；面板的最大挠度计算值:=0.677?0.13?004/(100?500?.15?04)=0.126mm；面板的最大挠度计算值:=0.126mm小于 面板的最大允许挠度值:=0.8mm，满足要求！七、梁底支撑木方的计算七、梁底支撑木方的计算1.荷载的计算荷载的计算(1)钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN112、/m)：q1=1.2 譡(24+1.5)?.9?.2+0.5?.2?2?.77+0.4)/0.4=6.09 kN/m；(2)施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4?2+2)?.2=1.12 kN/m；均布荷载设计值 q=6.090+1.120=7.210 kN/m；梁两侧楼板荷载以集中荷载的形式传递，其设计值：p=0.20 譡 1.2?.13?4.00+1.4?2.00+2.00)?0.90-0.40)/4=0.234kN2.支撑方木验算支撑方木验算本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩 I，截面抵抗矩 W 和弹性模量 E 分别为：W=4?/6=3.27?01cm3113、；I=4?/12=1.14?02cm4；E=9000 N/mm2；计算简图及内力、变形图如下：山东京投集团总部大厦部分区域高支模专项施工方案59简图(kN 穖)剪力图(kN)山东京投集团总部大厦部分区域高支模专项施工方案60弯矩图(kN 穖)变形图(mm)方木的支座力:N1=N4=0.135 kN；N2=N3=1.541 kN；最大弯矩：M=0.043kN 穖最大剪力：V=1.058 kN方木最大正应力计算值：=M/W=0.043?06/3.27?04=1.3 N/mm2；方木最大剪应力计算值：=3V/(2bh0)=3?.058?000/(2?0?0)=0.567N/mm2；山东京投集团总部大114、厦部分区域高支模专项施工方案61方木的最大挠度：=0.119 mm；方木的允许挠度：=0.383?03/250=1.533mm；方木最大应力计算值 1.325 N/mm2小于 方木抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2，满足要求！方木受剪应力计算值 0.567 N/mm2小于 方木抗剪强度设计值 fv=1.400 N/mm2，满足要求！方木的最大挠度=0.119 mm 小于 方木的最大允许挠度=1.533 mm，满足要求！八、梁跨度方向钢管的计算八、梁跨度方向钢管的计算作用于梁跨度方向钢管的集中荷载为梁底支撑方木的支座反力。钢管的截面惯性矩 I，截面抵抗矩 W 和弹性模量 E 分别为：W115、=5.08 cm3；I=12.19 cm4；E=206000 N/mm2；1.梁两侧支撑钢管的强度计算梁两侧支撑钢管的强度计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力 P=0.135 kN支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN 穖)山东京投集团总部大厦部分区域高支模专项施工方案62支撑钢管计算变形图(mm)支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax=0.055 kN 穖；最大变形 max=0.123 mm；最大支座力 Rmax=0.67 kN；最大应力 =M/W=0.055?06/(5.08?03)=10.8 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管116、的最大应力计算值 10.8 N/mm2小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度max=0.123mm 小于 900/150 与 10 mm,满足要求!2.梁底支撑钢管的强度计算梁底支撑钢管的强度计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力 P=1.541 kN支撑钢管计算简图山东京投集团总部大厦部分区域高支模专项施工方案63支撑钢管计算弯矩图(kN 穖)支撑钢管计算变形图(mm)支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax=0.629 kN 穖；最大变形 max=1.402 mm；最大支座力 Rmax=7.664 kN；最大应力 =M/W=0.117、629?06/(5.08?03)=123.9 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 123.9 N/mm2小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!山东京投集团总部大厦部分区域高支模专项施工方案64支撑钢管的最大挠度max=1.402mm 小于 900/150 与 10 mm,满足要求!九、扣件抗滑移的计算九、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96 页，双扣件承载力设计值取 16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数 0.75，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为 12.00kN。纵向或横118、向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范 5.2.5):R Rc其中 Rc-扣件抗滑承载力设计值,取 12.00 kN；R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中 R 取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=7.664 kN；R 12.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!十、立杆的稳定性计算十、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式=N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N-立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力：N1=0.67 kN；脚手架钢管的自重：N2=1.2?.149?1=1.965 kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N3119、=1.2 譡(0.900/2+(0.900-0.400)/4)?.900?.500+(0.900/2+(0.900-0.400)/4)?.900?.130?1.500+24.000)=2.369 kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N4=1.4?2.000+2.000)譡 0.900/2+(0.900-0.400)/4?.900=2.898 kN；N=N1+N2+N3+N4=0.67+1.965+2.369+2.898=7.903 kN；-轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到；i-计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.58；A-立杆净截面面积(cm2)：A=4.89120、；W-立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=5.08；-钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；f-钢管立杆抗压强度设计值：f=205 N/mm2；山东京投集团总部大厦部分区域高支模专项施工方案65lo-计算长度(m)；根据扣件式规范，立杆计算长度 lo有两个计算公式 lo=kh 和 lo=h+2a，为安全计，取二者间的大值，即:lo=Max1.185?.7?.2,1.2+2?.2=2.417 m；k-计算长度附加系数，取值为：1.185；-计算长度系数，参照扣件式规范表 5.3.3，=1.7；a-立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.2m;得到计算结果:立杆的计算长度lo/i=2121、417.4/15.8=153；由长细比 lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.298；钢管立杆受压应力计算值；=7902.642/(0.298?89)=54.2 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 =54.2 N/mm2小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f=205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中 N-立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力：N1=7.664 kN；脚手架钢管的自重：N2=1.2?.149?11-0.9)=1.965 kN；N=N1+N2=7.664+1.805=9.469 kN；-轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查122、表得到；i-计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.58；A-立杆净截面面积(cm2)：A=4.89；W-立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=5.08；-钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；f-钢管立杆抗压强度设计值：f=205 N/mm2；lo-计算长度(m)；根据扣件式规范，立杆计算长度 lo有两个计算公式 lo=kh 和 lo=h+2a，为安全计，取二者间的大值，即:lo=Max1.185?.7?.2,1.2+2?.2=2.417 m；k-计算长度附加系数，取值为：1.185；山东京投集团总部大厦部分区域高支模专项施工方案66-计算长度系数，参照扣件式规范表 5.3.3，=1.7；a-123、立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.2m;得到计算结果:立杆的计算长度lo/i=2417.4/15.8=153；由长细比 lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.298；钢管立杆受压应力计算值；=9468.603/(0.298?89)=65 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 =65 N/mm2小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f=205 N/mm2，满足要求！考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算lo=k1k2(h+2a)=1.185?.026?1.2+0.2?)=1.945 m；k1-计算长度附加系数按照表 1 取值 1.185;k2-计算长度附加系数，h+2a=1124、.6 按照表 2 取值 1.026；lo/i=1945.296/15.8=123；由长细比 lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.434；钢管立杆的最大应力计算值；=9468.603/(0.434?89)=44.6 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 =44.6 N/mm2小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f=205 N/mm2，满足要求！梁木模板与支撑计算书（梁木模板与支撑计算书（300300*750750）梁段:KL18。一、参数信息一、参数信息1.模板支撑及构造参数模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.30；梁截面高度 D(m)：0.75；山东京投集团总部大厦部分区域高支模专125、项施工方案67混凝土板厚度(mm)：130.00；立杆沿梁跨度方向间距 La(m)：0.90；立杆上端伸出至模板支撑点长度 a(m)：0.20；立杆步距 h(m)：1.20；板底承重立杆横向间距或排距 Lb(m)：0.90；梁支撑架搭设高度 H(m)：11.00；梁两侧立杆间距(m)：0.90；承重架支撑形式：梁底支撑小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：1；采用的钢管类型为48?.5；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.75；2.荷载参数荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3126、):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数材料参数木材品种：北美山地云杉；木材弹性模量 E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值 fc(N/mm)：10.0；木材抗弯强度设计值 fm(N/mm2)：13.0；木材抗剪强度设计值 fv(N/mm2)：1.4；面板材质：木面板；面板厚度(mm)：14.00；面板弹性模量 E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值 fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底127、模板参数梁底方木截面宽度 b(mm)：40.0；梁底方木截面高度 h(mm)：70.0；梁底模板支撑的间距(mm)：200.0；5.梁侧模板参数梁侧模板参数主楞间距(mm)：400；次楞根数：3；主楞竖向支撑点数量：2；穿梁螺栓直径(mm)：M14；穿梁螺栓水平间距(mm)：400；竖向支撑点到梁底距离依次是：250mm，500mm；主楞材料：圆钢管；山东京投集团总部大厦部分区域高支模专项施工方案68直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.50；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：40.00；高度(mm)：70.00；二、梁侧模板荷载计算二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝128、土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:F=0.22t12V1/2F=H其中 -混凝土的重力密度，取 24.000kN/m3；t-新浇混凝土的初凝时间，取 2.000h；T-混凝土的入模温度，取 20.000；V-混凝土的浇筑速度，取 1.500m/h；H-混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取 0.750m；1-外加剂影响修正系数，取 1.200；2-混凝土坍落度影响修正系数，取 1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值 17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算三、梁侧模板面板的计算面板为受弯129、结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为 3 根。面板按照均布荷载作用下的两跨连续梁计算。山东京投集团总部大厦部分区域高支模专项施工方案69面板计算简图(单位：mm)1.强度计算强度计算材料抗弯强度验算公式如下：M/W f其中，W-面板的净截面抵抗矩，W=40?.4?.4/6=13.07cm3；M-面板的最大弯矩(N 穖 m)；-面板的弯曲应力计算值(N/mm2)f-面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的两跨连续梁计算：M=0.125ql2其中，q-作用在模板上的侧压力，包括：130、新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2?.4?7.85?.9=7.71kN/m；振捣混凝土荷载设计值:q2=1.4?.4?.9=2.016kN/m；计算跨度:l=(750-130)/(3-1)=310mm；面板的最大弯矩 M=0.125?7.71+2.016)譡(750-130)/(3-1)2=1.17?05N 穖 m；面板的最大支座反力为:N=1.25ql=1.25?7.710+2.016)譡(750-130)/(3-1)/1000=3.769 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值:=1.17?05/1.31?04=8.9N/mm2；面板的抗弯强度设计值:f=13N/mm2；面板的受弯应力计131、算值 =8.9N/mm2小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算挠度验算=0.521ql4/(100EI)=l/250q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值:q=q1=7.71N/mm；l-计算跨度:l=(750-130)/(3-1)=310mm；E-面板材质的弹性模量:E=9500N/mm2；I-面板的截面惯性矩:I=40?.4?.4?.4/12=9.15cm4；面板的最大挠度计算值:=0.521?.71 譡(750-130)/(3-1)4/(100?500?.15?04)=0.427 mm；面板的最大容许挠度值:=l/250=(750-130)/(3132、-1)/250=1.24mm；山东京投集团总部大厦部分区域高支模专项施工方案70面板的最大挠度计算值=0.427mm 小于 面板的最大容许挠度值=1.24mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=3.769/0.400=9.422kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度 40mm，高度 70mm，截面惯性矩 I，截面抵抗矩 W 和弹性模量 E 分别为:W=1?/6=32.67cm3；I=1?/12=114.33cm4；E=9000.00 N/133、mm2；计算简图山东京投集团总部大厦部分区域高支模专项施工方案71剪力图(kN)弯矩图(kN 穖)山东京投集团总部大厦部分区域高支模专项施工方案72变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M=0.151 kN 穖，最大支座反力 R=4.146 kN，最大变形=0.161 mm（1）次楞强度验算）次楞强度验算强度验算计算公式如下:=M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 =1.51?05/3.27?04=4.6 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值:f=13N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 =4.6 N/mm2小于 次楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算）次楞的134、挠度验算次楞的最大容许挠度值:=400/400=1mm；次楞的最大挠度计算值=0.161mm 小于 次楞的最大容许挠度值=1mm，满足要求！2.主楞计算主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力 4.146kN,按照集中荷载作用下的简支梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径 48mm，壁厚 3.5mm，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:W=2?.078=10.16cm3；I=2?2.187=24.37cm4；E=206000.00 N/mm2；山东京投集团总部大厦部分区域高支模专项施工方案73主楞计算简图主楞弯矩图(kN 穖)主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M=0.5135、18 kN 穖，最大支座反力 R=6.301 kN，最大变形=0.413 mm（1）主楞抗弯强度验算）主楞抗弯强度验算=M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值:=5.18?05/1.02?04=51 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值:f=205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =51N/mm2小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！山东京投集团总部大厦部分区域高支模专项施工方案74（2）主楞的挠度验算）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.413 mm主楞的最大容许挠度值:=250/400=0.625mm；主楞的最大挠度计算值=0.413mm 小于 主楞的136、最大容许挠度值=0.625mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算五、穿梁螺栓的计算验算公式如下:NN=f 譇其中 N-穿梁螺栓所受的拉力；A-穿梁螺栓有效面积(mm2)；f-穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取 170 N/mm2；穿梁螺栓型号:M14；查表得：穿梁螺栓有效直径:11.55 mm；穿梁螺栓有效面积:A=105 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力:N=6.301 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值:N=170?05/1000=17.85 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=6.301kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=17.85kN，满足要求！六、梁底模板计算六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算137、其抗弯强度和挠度。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:W=300?4?4/6=9.80?03mm3；I=300?4?4?4/12=6.86?04mm4；山东京投集团总部大厦部分区域高支模专项施工方案751.抗弯强度验算抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：=M/Wf新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1:1.2?24.00+1.50)?.30?.75?.90=6.197kN/m；模板结构自重荷载设计值：q2:1.2?.50?.138、30?.90=0.162kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3:1.4?2.00+2.00)?.30?.90=1.512kN/m；最大弯矩计算公式如下:Mmax=0.1(q1+q2)l2+0.117q3l2=0.1?6.196+0.162)?002+0.117?.512?002=3.25?04N 穖 m；=Mmax/W=3.25?04/9.80?03=3.3N/mm2；梁底模面板计算应力 =3.3 N/mm2小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：139、=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q=q1+q2=6.197+0.162=6.359kN/m；l-计算跨度(梁底支撑间距):l=200.00mm；E-面板的弹性模量:E=9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值:=200.00/250=0.800mm；面板的最大挠度计算值:=0.677?.358?004/(100?500?.86?04)=0.106mm；面板的最大挠度计算值:=0.106mm小于 面板的最大允许挠度值:=0.8mm，满足要求！山东京投集团总部大厦部分区域高支模专项施工方案76七、梁底支撑木方的计算七、梁底支撑木方的计算1.荷载140、的计算荷载的计算(1)钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2 譡(24+1.5)?.75?.2+0.5?.2?2?.62+0.3)/0.3=5.206 kN/m；(2)施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4?2+2)?.2=1.12 kN/m；均布荷载设计值 q=5.206+1.120=6.326 kN/m；梁两侧楼板荷载以集中荷载的形式传递，其设计值：p=0.20 譡 1.2?.13?4.00+1.4?2.00+2.00)?0.90-0.30)/4=0.280kN2.支撑方木验算支撑方木验算本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩 I，截面抵抗矩 W141、 和弹性模量 E 分别为：W=4?/6=3.27?01cm3；I=4?/12=1.14?02cm4；E=9000 N/mm2；计算简图及内力、变形图如下：简图(kN 穖)山东京投集团总部大厦部分区域高支模专项施工方案77剪力图(kN)弯矩图(kN 穖)山东京投集团总部大厦部分区域高支模专项施工方案78变形图(mm)方木的支座力:N1=N3=0.09 kN；N2=2.278 kN；最大弯矩：M=0.073kN 穖最大剪力：V=1.139 kN方木最大正应力计算值：=M/W=0.073?06/3.27?04=2.2 N/mm2；方木最大剪应力计算值：=3V/(2bh0)=3?.139?000/(2142、?0?0)=0.61N/mm2；方木的最大挠度：=0.197 mm；方木的允许挠度：=0.9?03/2/250=1.8mm；方木最大应力计算值 2.227 N/mm2小于 方木抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2，满足要求！方木受剪应力计算值 0.610 N/mm2小于 方木抗剪强度设计值 fv=1.400 N/mm2，满足要求！方木的最大挠度=0.197 mm 小于 方木的最大允许挠度=1.800 mm，满足要求！八、梁跨度方向钢管的计算八、梁跨度方向钢管的计算作用于梁跨度方向钢管的集中荷载为梁底支撑方木的支座反力。钢管的截面惯性矩 I，截面抵抗矩 W 和弹性模量 E 分别为：W=5143、.08 cm3；I=12.19 cm4；E=206000 N/mm2；山东京投集团总部大厦部分区域高支模专项施工方案791.梁两侧支撑钢管的强度计算梁两侧支撑钢管的强度计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力 P=0.09 kN支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN 穖)支撑钢管计算变形图(mm)山东京投集团总部大厦部分区域高支模专项施工方案80支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax=0.037 kN 穖；最大变形 max=0.082 mm；最大支座力 Rmax=0.447 kN；最大应力 =M/W=0.037?06/(5.08?03)=7.2 N/mm2；支撑钢管的抗弯144、强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 7.2 N/mm2小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度max=0.082mm 小于 900/150 与 10 mm,满足要求!2.梁底支撑钢管的强度计算梁底支撑钢管的强度计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力 P=2.278 kN支撑钢管计算简图山东京投集团总部大厦部分区域高支模专项施工方案81支撑钢管计算弯矩图(kN 穖)支撑钢管计算变形图(mm)支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax=0.93 kN 穖；最大变形 max=2.072 mm；最大支座力 Rmax=1145、1.328 kN；最大应力 =M/W=0.93?06/(5.08?03)=183.1 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 183.1 N/mm2小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!山东京投集团总部大厦部分区域高支模专项施工方案82支撑钢管的最大挠度max=2.072mm 小于 900/150 与 10 mm,满足要求!九、扣件抗滑移的计算九、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96 页，双扣件承载力设计值取 16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数 0.75，该工程实际的旋转双扣146、件承载力取值为 12.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范 5.2.5):R Rc其中 Rc-扣件抗滑承载力设计值,取 12.00 kN；R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中 R 取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=11.328 kN；R 12.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!十、立杆的稳定性计算十、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式=N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N-立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力：N1=0.447 kN；脚手架钢管的自重：N2=1.2?.149?1=1.96147、5 kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N3=1.2 譡(0.900/2+(0.900-0.300)/4)?.900?.500+(0.900/2+(0.900-0.300)/4)?.900?.130?1.500+24.000)=2.472 kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N4=1.4?2.000+2.000)譡 0.900/2+(0.900-0.300)/4?.900=3.024 kN；N=N1+N2+N3+N4=0.447+1.965+2.472+3.024=7.908 kN；-轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到；i-计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.5148、8；A-立杆净截面面积(cm2)：A=4.89；W-立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=5.08；-钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；f-钢管立杆抗压强度设计值：f=205 N/mm2；山东京投集团总部大厦部分区域高支模专项施工方案83lo-计算长度(m)；根据扣件式规范，立杆计算长度 lo有两个计算公式 lo=kh 和 lo=h+2a，为安全计，取二者间的大值，即:lo=Max1.185?.7?.2,1.2+2?.2=2.417 m；k-计算长度附加系数，取值为：1.185；-计算长度系数，参照扣件式规范表 5.3.3，=1.7；a-立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.149、2m;得到计算结果:立杆的计算长度lo/i=2417.4/15.8=153；由长细比 lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.298；钢管立杆受压应力计算值；=7908.16/(0.298?89)=54.3 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 =54.3 N/mm2小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f=205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中 N-立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力：N1=11.328 kN；脚手架钢管的自重：N2=1.2?.149?11-0.75)=1.965 kN；N=N1+N2=11.328+1.831=13.16 kN150、；-轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到；i-计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.58；A-立杆净截面面积(cm2)：A=4.89；W-立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=5.08；-钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；f-钢管立杆抗压强度设计值：f=205 N/mm2；lo-计算长度(m)；根据扣件式规范，立杆计算长度 lo有两个计算公式 lo=kh 和 lo=h+2a，为安全计，取二者间的大值，即:lo=Max1.185?.7?.2,1.2+2?.2=2.417 m；k-计算长度附加系数，取值为：1.185；山东京投集团总部大厦部分区域高支模专项施工方案84-计算长度151、系数，参照扣件式规范表 5.3.3，=1.7；a-立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.2m;得到计算结果:立杆的计算长度lo/i=2417.4/15.8=153；由长细比 lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.298；钢管立杆受压应力计算值；=13159.867/(0.298?89)=90.3 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 =90.3 N/mm2小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f=205 N/mm2，满足要求！考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算lo=k1k2(h+2a)=1.185?.026?1.2+0.2?)=1.945 m；k1-计算长度附加系数按照表152、 1 取值 1.185;k2-计算长度附加系数，h+2a=1.6 按照表 2 取值 1.026；lo/i=1945.296/15.8=123；由长细比 lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.434；钢管立杆的最大应力计算值；=13159.867/(0.434?89)=62 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 =62 N/mm2小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f=205 N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全十一、梁模板高支撑架的构造和施工要求十一、梁模板高支撑架的构造和施工要求工程经153、验工程经验山东京投集团总部大厦部分区域高支模专项施工方案85除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求模板支架的构造要求a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2.立杆步距的设计立杆步距的设计a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；c.高支撑架步距以 0.9-1.5m 为154、宜，不宜超过 1.5m。3.整体性构造层的设计整体性构造层的设计a.当支撑架高度20m 或横向高宽比6 时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每 4-6 米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的 1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔 10-15m 设置，四周和中部每 10-15m 设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计剪刀撑的设计a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔 10155、-15m 设置。5.顶部支撑点的设计顶部支撑点的设计a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于 400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于 200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载 N12kN 时，可用双扣件；大于 12kN 时应用顶托方式。6.支撑架搭设的要求支撑架搭设的要求a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在 45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变156、形的；山东京投集团总部大厦部分区域高支模专项施工方案86d.地基支座的设计要满足承载力的要求。7.施工使用的要求施工使用的要求a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。扣件钢管楼板模板支架计算书（扣件钢管楼板模板支架计算书（120120厚）厚）1.模板支架参数模板支架参数横向间距或排距(m):0.90；纵距(m):0.90；步距(m):1.20；立杆上端伸出至157、模板支撑点长度(m):0.20；模板支架搭设高度(m):21.00；采用的钢管(mm):48?.5；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.75；2.荷载参数荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.500；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.500；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；3.材料参数材料参数面板采用木面板，厚度为 14mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量 E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):200.000；木158、方弹性模量 E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):40.00；木方的截面高度(mm):70.00；4.楼板参数楼板参数楼板的计算厚度(mm):120.00；山东京投集团总部大厦部分区域高支模专项施工方案87图 2楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算二、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为：山东京投集团总部大厦部分区域高支模专项施工方案88W=90?.42/6=29.4 cm3；I=90?.43/12=20.58 cm4；模板面板的按照三159、跨连续梁计算。面板计算简图1、荷载计算、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1=25.5?.12?.9+0.5?.9=3.204 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2=1?.9=0.9 kN/m；2、强度计算、强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.2?.204+1.4?.9=5.105kN/m最大弯矩 M=0.1?.105?002=20419.2 N 穖；面板最大应力计算值=M/W=20419.2/29400=0.695 N/mm2；面板的抗弯强度设计值f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 0.695 N/mm2小于160、面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算、挠度计算挠度计算公式为山东京投集团总部大厦部分区域高支模专项施工方案89=0.677ql4/(100EI)=l/250其中 q=q1=3.204kN/m面板最大挠度计算值 =0.677?.204?004/(100?500?0.58?04)=0.018 mm；面板最大允许挠度=200/250=0.8 mm；面板的最大挠度计算值 0.018 mm 小于 面板的最大允许挠度 0.8 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算三、模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:W=b 議2/6=4?/6=3161、2.67 cm3；I=b 議3/12=4?/12=114.33 cm4；方木楞计算简图1.荷载的计算荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1=25.5?.2?.12+0.5?.2=0.712 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2=1?.2=0.2 kN/m；2.强度验算强度验算计算公式如下:M=0.1ql2均布荷载q=1.2?q1+1.4 譹2=1.2?.712+1.4?.2=1.134 kN/m；山东京投集团总部大厦部分区域高支模专项施工方案90最大弯矩M=0.1ql2=0.1?.134?.92=0.092 kN 穖；方木最大应力计算值162、=M/W=0.092?06/32666.67=2.813 N/mm2；方木的抗弯强度设计值f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 2.813 N/mm2小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算抗剪验算截面抗剪强度必须满足:=3V/2bhn 其中最大剪力:V=0.6?.134?.9=0.613 kN；方木受剪应力计算值 =3?.613?03/(2?0?0)=0.328 N/mm2；方木抗剪强度设计值 =1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.328 N/mm2小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.挠度验算挠度验算计算公式如下:163、=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷载q=q1=0.712 kN/m；最大挠度计算值=0.677?.712?004/(100?000?143333.333)=0.307 mm；最大允许挠度=900/250=3.6 mm；方木的最大挠度计算值 0.307 mm 小于 方木的最大允许挠度 3.6 mm,满足要求!四、木方支撑钢管计算四、木方支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载 P 取纵向板底支撑传递力，P1.531kN;支撑钢管计算简图山东京投集团总部大厦部分区域高支模专项施工方案91支撑钢管计算弯矩图(kN 穖)支撑钢管计算变形图(mm)支撑钢管计算剪164、力图(kN)最大弯矩 Mmax=0.625 kN 穖；最大变形 Vmax=1.393 mm；最大支座力 Qmax=7.615 kN；最大应力=625200.867/5080=123.071 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；山东京投集团总部大厦部分区域高支模专项施工方案92支撑钢管的最大应力计算值 123.071 N/mm2小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为 1.393mm 小于 900/150 与 10 mm,满足要求!五、扣件抗滑移的计算五、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，165、P96 页，双扣件承载力设计值取 16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数 0.75，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为 12.00kN。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R=7.615 kN；R 12.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!六、模板支架立杆荷载设计值六、模板支架立杆荷载设计值(轴力轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容(1)脚手架的自重(kN)：NG1=0.158?1=3.32 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录 A。(2)模板的自重(kN)：NG2=0.5?.9?.9=0.405 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(166、kN)：NG3=25.5?.12?.9?.9=2.479 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG=NG1+NG2+NG3=6.204 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载经计算得到，活荷载标准值 NQ=(1+2)?.9?.9=2.43 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N=1.2NG+1.4NQ=10.846 kN；七、立杆的稳定性计算七、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式:=N/(A)f其中N-立杆的轴心压力设计值(kN)：N=10.846 kN；-轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到；i-计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.58 cm167、；山东京投集团总部大厦部分区域高支模专项施工方案93A-立杆净截面面积(cm2)：A=4.89 cm2；W-立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3；-钢管立杆最大应力计算值(N/mm2)；f-钢管立杆抗压强度设计值：f=205 N/mm2；L0-计算长度(m)；按下式计算:l0=h+2a=1.2+0.2?=1.6 m；a-立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.2 m；l0/i=1600/15.8=101；由长细比 Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.58；钢管立杆的最大应力计算值；=10846.44/（0.58?89）=38.243 N/mm2；168、钢管立杆的最大应力计算值=38.243 N/mm2小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算l0=k1k2(h+2a)=1.185?.061?1.2+0.2?)=2.012 m；k1-计算长度附加系数按照表 1 取值 1.185；k2-计算长度附加系数，h+2a=1.6 按照表 2 取值 1.061；Lo/i=2011.656/15.8=127；由长细比 Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.412；钢管立杆的最大应力计算值；=10846.44/（0.412?89）=53.837 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算169、值=53.837 N/mm2小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！公寓三梁木模板与支撑计算书（公寓三梁木模板与支撑计算书（300300*750750）梁段:L1。山东京投集团总部大厦部分区域高支模专项施工方案94一、参数信息一、参数信息1.模板支撑及构造参数模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.30；梁截面高度 D(m)：0.75；混凝土板厚度(mm)：120.00；立杆沿梁跨度方向间距 La(m)：0.90；立杆上端伸出至模板支撑点长度 a(m)：0.20；立杆步距 h(m)：1.20；板底承重立杆横向间距或排距 Lb(m)：0.90；梁支撑架搭设高度 H(170、m)：21.00；梁两侧立杆间距(m)：0.90；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：1；采用的钢管类型为48?.5；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.75；2.荷载参数荷载参数山东京投集团总部大厦部分区域高支模专项施工方案95新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.171、0；3.材料参数材料参数木材品种：北美山地云杉；木材弹性模量 E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值 fc(N/mm)：10.0；木材抗弯强度设计值 fm(N/mm2)：13.0；木材抗剪强度设计值 fv(N/mm2)：1.4；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：14.00；面板弹性模量 E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值 fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底模板参数梁底方木截面宽度 b(mm)：40.0；梁底方木截面高度 h(mm)：70.0；梁底纵向支撑根数：4；5.梁侧模板参数梁侧模板参数主楞间距(mm)：400；次楞根数：4；主楞竖向支撑点数172、量：2；穿梁螺栓直径(mm)：M14；穿梁螺栓水平间距(mm)：400；竖向支撑点到梁底距离依次是：250mm，450mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.50；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：40.00；高度(mm)：70.00；二、梁侧模板荷载计算二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:F=0.22t12V1/2F=H其中 -混凝土的重力密度，取 24.000kN/m3；山东京投集团总部大厦部分区域高支模专项施工方案96t-新浇混凝土的初凝时间，取 2.000h；T-混凝土的入模温度，173、取 20.000；V-混凝土的浇筑速度，取 1.500m/h；H-混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取 0.750m；1-外加剂影响修正系数，取 1.200；2-混凝土坍落度影响修正系数，取 1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值 17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为 4 根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。面板计算简图(单位：mm)1.174、强度计算强度计算材料抗弯强度验算公式如下：M/W f其中，W-面板的净截面抵抗矩，W=40?.4?.4/6=13.07cm3；M-面板的最大弯矩(N 穖 m)；-面板的弯曲应力计算值(N/mm2)f-面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：山东京投集团总部大厦部分区域高支模专项施工方案97M=0.1q1l2+0.117q2l2其中，q-作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2?.4?7.85?.9=7.71kN/m；振捣混凝土荷载设计值:q2=1.4?.4?.9=2.016kN/m；计算跨度:l=(750-120)/(4-1)=2175、10mm；面板的最大弯矩 M=0.1?.71 譡(750-120)/(4-1)2+0.117?.016 譡(750-120)/(4-1)2=4.44?04N 穖 m；面板的最大支座反力为:N=1.1q1l+1.2q2l=1.1?.710 譡(750-120)/(4-1)/1000+1.2?.016 譡(750-120)/(4-1)/1000=2.289 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值:=4.44?04/1.31?04=3.4N/mm2；面板的抗弯强度设计值:f=13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =3.4N/mm2小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算176、挠度验算=0.677ql4/(100EI)=l/250q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值:q=q1=7.71N/mm；l-计算跨度:l=(750-120)/(4-1)=210mm；E-面板材质的弹性模量:E=6000N/mm2；I-面板的截面惯性矩:I=40?.4?.4?.4/12=9.15cm4；面板的最大挠度计算值:=0.677?.71 譡(750-120)/(4-1)4/(100?000?.15?04)=0.185 mm；面板的最大容许挠度值:=l/250=(750-120)/(4-1)/250=0.84mm；面板的最大挠度计算值=0.185mm 小于 面板的最大容许挠度值177、=0.84mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=2.289/0.400=5.723kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度 40mm，高度 70mm，截面惯性矩 I，截面抵抗矩 W 和弹性模量 E 分别为:W=1?/6=32.67cm3；I=1?/12=114.33cm4；山东京投集团总部大厦部分区域高支模专项施工方案98E=9000.00 N/mm2；计算简图剪力图(kN)山东京投集团总部大厦部分区域高支模专项施工方案99弯矩图(kN 178、穖)变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M=0.092 kN 穖，最大支座反力 R=2.518 kN，最大变形=0.098 mm（1）次楞强度验算）次楞强度验算强度验算计算公式如下:=M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 =9.16?04/3.27?04=2.8 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值:f=13N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 =2.8 N/mm2小于 次楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！山东京投集团总部大厦部分区域高支模专项施工方案100（2）次楞的挠度验算）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值:=400/400=1mm；次楞的最大挠度计算值=0.098mm179、 小于 次楞的最大容许挠度值=1mm，满足要求！2.主楞计算主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力 2.518kN,按照集中荷载作用下的简支梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径 48mm，壁厚 3.5mm，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:W=2?.078=10.16cm3；I=2?2.187=24.37cm4；E=206000.00 N/mm2；主楞计算简图主楞弯矩图(kN 穖)山东京投集团总部大厦部分区域高支模专项施工方案101主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M=0.415 kN 穖，最大支座反力 R=5.099 kN，最大变形=0.303 mm（1）主楞抗180、弯强度验算）主楞抗弯强度验算=M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值:=4.15?05/1.02?04=40.9 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值:f=205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =40.9N/mm2小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.303 mm主楞的最大容许挠度值:=250/400=0.625mm；主楞的最大挠度计算值=0.303mm 小于 主楞的最大容许挠度值=0.625mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算五、穿梁螺栓的计算验算公式如下:NN=f 譇其中 N-穿梁螺栓所受的拉力181、；A-穿梁螺栓有效面积(mm2)；f-穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取 170 N/mm2；穿梁螺栓型号:M14；查表得：穿梁螺栓有效直径:11.55 mm；穿梁螺栓有效面积:A=105 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力:N=5.099 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值:N=170?05/1000=17.85 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=5.099kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=17.85kN，满足要求！山东京投集团总部大厦部分区域高支模专项施工方案102六、梁底模板计算六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上182、的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:W=900?4?4/6=2.94?04mm3；I=900?4?4?4/12=2.06?05mm4；1.抗弯强度验算抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：=M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2 譡(24.00+1.50)?.75+0.50?.90?.90=19.076kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4?2183、.00+2.00)?.90?.90=4.536kN/m；q=19.076+4.536=23.612kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2=0.1?9.076?002+0.117?.536?002=2.44?04N 穖 m；RA=RD=0.4q1l+0.45q2l=0.4?9.076?.1+0.45?.536?.1=0.967kNRB=RC=1.1q1l+1.2q2l=1.1?9.076?.1+1.2?.536?.1=2.643kN=Mmax/W=2.44?04/2.94?04=0.8N/mm2；山东京投集团总部大厦部分区域高支模专项施工方案103184、梁底模面板计算应力 =0.8 N/mm2小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q=q1/1.2=15.896kN/m；l-计算跨度(梁底支撑间距):l=100.00mm；E-面板的弹性模量:E=6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值:=100.00/250=0.400mm；面板的最大挠度计算值:=0.677?9.076?004/(100?000?.06?05)=0.01mm；185、面板的最大挠度计算值:=0.01mm小于 面板的最大允许挠度值:=0.4mm，满足要求！七、梁底支撑的计算七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=2.643/0.9=2.936kN/m2.方木的支撑力验算方木的支撑力验算方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:W=4?/6=32.67 cm3；山东京186、投集团总部大厦部分区域高支模专项施工方案104I=4?/12=114.33 cm4；方木强度验算方木强度验算计算公式如下:最大弯矩M=0.1ql2=0.1?.936?.92=0.238 kN 穖；最大应力=M/W=0.238?06/32666.7=7.3 N/mm2；抗弯强度设计值f=13 N/mm2；方木的最大应力计算值 7.3 N/mm2小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足:=3V/(2bh0)其中最大剪力:V=0.6?.936?.9=1.586 kN；方木受剪应力计算值 =3?.586?000/(2?0?0)=0.849 N/187、mm2；方木抗剪强度设计值 =1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.849 N/mm2小于 方木抗剪强度设计值 1.4 N/mm2,满足要求!方木挠度验算方木挠度验算计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值=0.677?.936?004/(100?000?14.333?04)=1.267mm；方木的最大允许挠度=0.900?000/250=3.600 mm；方木的最大挠度计算值=1.267 mm 小于 方木的最大允许挠度=3.6 mm，满足要求！3.支撑小横杆的强度验算支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=0.967kN梁底模188、板中间支撑传递的集中力：P2=RB=2.643kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=(0.900-0.300)/4?.900?1.2?.120?4.000+1.4?.000)+1.2?.900?0.750-0.120)?.500=1.525kN山东京投集团总部大厦部分区域高支模专项施工方案105简图(kN 穖)剪力图(kN)山东京投集团总部大厦部分区域高支模专项施工方案106弯矩图(kN 穖)变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N3=0.416 kN；N2=9.438 kN；最大弯矩 Mmax=0.319 kN 穖；最大挠度计算值 Vmax=0.065 m189、m；最大应力=0.319?06/5080=62.7 N/mm2；山东京投集团总部大厦部分区域高支模专项施工方案107支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值 62.7 N/mm2小于 支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!八、梁跨度方向钢管的计算八、梁跨度方向钢管的计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算九、扣件抗滑移的计算九、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96 页，双扣件承载力设计值取 16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数 0.75，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为 12.00kN。纵向或横向190、水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范 5.2.5):R Rc其中 Rc-扣件抗滑承载力设计值,取 12.00 kN；R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中 R 取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=9.438 kN；R 12.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!十、立杆的稳定性计算十、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式=N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N-立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力：N1=0.416 kN；脚手架钢管的自重：N2=1.2?.149?1=3.752 kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：191、N3=1.2 譡(0.90/2+(0.90-0.30)/4)?.90?.50+(0.90/2+(0.90-0.30)/4)?.90?.120?1.50+24.00)=2.307 kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N4=1.4?2.000+2.000)譡 0.900/2+(0.900-0.300)/4?.900=3.024 kN；N=N1+N2+N3+N4=0.416+3.752+2.307+3.024=9.499 kN；-轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到；i-计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.58；A-立杆净截面面积(cm2)：A=4.89；山东京投集团总192、部大厦部分区域高支模专项施工方案108W-立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=5.08；-钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；f-钢管立杆抗压强度设计值：f=205 N/mm2；lo-计算长度(m)；根据扣件式规范，立杆计算长度 lo有两个计算公式 lo=kh 和 lo=h+2a，为安全计，取二者间的大值，即:lo=Max1.185?.7?.2,1.2+2?.2=2.417 m；k-计算长度附加系数，取值为：1.185；-计算长度系数，参照扣件式规范表 5.3.3，=1.7；a-立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.2m;得到计算结果:立杆的计算长度lo/i=2417.4/1193、5.8=153；由长细比 lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.298；钢管立杆受压应力计算值；=9499.384/(0.298?89)=65.2 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 =65.2 N/mm2小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f=205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中 N-立杆的轴心压力设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力：N1=9.438 kN；脚手架钢管的自重：N2=1.2?.149?21-0.75)=3.752 kN；N=N1+N2=9.438+3.618=13.056 kN；-轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到；i194、-计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.58；A-立杆净截面面积(cm2)：A=4.89；W-立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=5.08；-钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；f-钢管立杆抗压强度设计值：f=205 N/mm2；lo-计算长度(m)；根据扣件式规范，立杆计算长度 lo有两个计算公式 lo=kh 和 lo=h+2a，山东京投集团总部大厦部分区域高支模专项施工方案109为安全计，取二者间的大值，即:lo=Max1.185?.7?.2,1.2+2?.2=2.417 m；k-计算长度附加系数，取值为：1.185；-计算长度系数，参照扣件式规范表 5.3.3，=1.7；a-立杆上端195、伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.2m;得到计算结果:立杆的计算长度lo/i=2417.4/15.8=153；由长细比 lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.298；钢管立杆受压应力计算值；=13055.821/(0.298?89)=89.6 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 =89.6 N/mm2小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f=205 N/mm2，满足要求！考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算lo=k1k2(h+2a)=1.185?.061?1.2+0.2?)=2.012 m；k1-计算长度附加系数按照表 1 取值 1.185;k2-计算长度附加系数，h+2a=1.6 按照表 2 取值 1.061；lo/i=2011.656/15.8=127；由长细比 lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.412；钢管立杆的最大应力计算值；=13055.821/(0.412?89)=64.8 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 =64.8 N/mm2小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f=205 N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。