1、10.2万m2大厦国际中心工程地下室高支模专项施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月 目录第一章、编制依据- 7 -第二章、工程概况- 7 -第三章、施工部署- 8 -3.1、工程目标- 8 -、质量目标- 8 -、安全目标- 8 -3.2、施工重点与难点- 8 -3.3、高支模脚手架搭设范围- 8 -3.4、组织管理机构及职责- 9 -第四章、施工准备114.1、技术准备114.2、现场准备114.3、劳动力准备124.4、材料准备124.5、机械设备准备13第五章、施工工艺135.1、满堂架搭设132、模板设计剖面图(楼板宽向)165.2、模板支设18、梁板模板支设18、墙、柱模板支设21第六章、高支模设计计算书24板模板（扣件式）计算书140厚板24四、面板验算271、强度验算272、挠度验算28五、小梁验算281、强度验算292、抗剪验算293、挠度验算29六、主梁验算301、小梁最大支座反力计算302、抗弯验算313、抗剪验算314、挠度验算32七、立柱验算321、长细比验算322、立柱稳定性验算33八、可调托座验算33板模板（扣件式）计算书200厚板34四、面板验算361、强度验算372、挠度验算37五、小梁验算371、强度验算382、抗剪验算393、挠度验算39六、主梁验算391、3、小梁最大支座反力计算392、抗弯验算403、抗剪验算414、挠度验算41七、立柱验算421、长细比验算422、立柱稳定性验算43八、可调托座验算43四、面板验算461、强度验算472、挠度验算473、支座反力计算47五、小梁验算471、抗弯验算482、抗剪验算483、挠度验算494、支座反力计算49梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)49六、主梁验算491、抗弯验算502、抗剪验算503、挠度验算514、扣件抗滑计算51七、立柱验算51八、可调托座验算52梁侧模板计算书 450110053三、支撑体系设计53模板设计剖面图54四、面板验算541、抗弯验算552、挠度验算553、最大支座反力计算54、5五、小梁验算551、抗弯验算562、抗剪验算563、挠度验算564、最大支座反力计算57六、主梁验算571、抗弯验算582、抗剪验算583、挠度验算58梁左侧变形图(mm)59七、对拉螺栓验算59梁模板（扣件式）计算书 1200300601、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-200860四、面板验算621、强度验算632、挠度验算633、支座反力计算63五、小梁验算631、抗弯验算642、抗剪验算643、挠度验算654、支座反力计算65梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)65六、主梁验算651、抗弯验算662、抗剪验算663、挠度验算674、扣件抗滑计算67七、立柱验算67八、可调托座验算5、68梁模板（扣件式）计算书 5001800691、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-200869四、面板验算711、强度验算722、挠度验算723、支座反力计算72五、小梁验算721、抗弯验算732、抗剪验算743、挠度验算744、支座反力计算74梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)74六、主梁验算741、抗弯验算752、抗剪验算753、挠度验算764、扣件抗滑计算76同理可知，左侧立柱扣件受力R0.14kN8kN76七、立柱验算76八、可调托座验算77梁侧模板计算书 500180078三、支撑体系设计78模板设计剖面图79四、面板验算791、抗弯验算802、挠度验算803、最大支座反力计算6、80五、小梁验算80悬挑段计算简图811、抗弯验算812、抗剪验算813、挠度验算824、最大支座反力计算82六、主梁验算821、抗弯验算832、抗剪验算833、挠度验算83梁左侧变形图(mm)84七、对拉螺栓验算84柱模板（设置对拉螺栓）计算书 1200120085三、面板验算851、强度验算862、挠度验算87四、小梁验算871、强度验算872、挠度验算880.05mm1.5mm88五、柱箍验算88（规范中缺少相关计算说明，仅供参考）881、柱箍强度验算892、柱箍挠度验算91长边柱箍变形图(mm)91六、对拉螺栓验算92N9.162=18.32kN26kN92三、面板验算931、强度验算7、942、挠度验算95四、小梁验算951、强度验算952、挠度验算960.05mm1.5mm96五、柱箍验算96（规范中缺少相关计算说明，仅供参考）961、柱箍强度验算972、柱箍挠度验算99长边柱箍变形图(mm)99六、对拉螺栓验算100N10.672=21.35kN26kN100第七章、质量保证措施1017.1.高支模脚手架搭设质量控制措施1017.2.模板工程质量控制措施1017.3.混凝土工程质量控制措施101第八章、安全文明施工保证措施1028.1.临时用电和施工机具1028.2.高支模脚手架103第一章、编制依据1、建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）； 2、建筑结构荷8、载规范（GB5009-2001）；3、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)；4、混凝土结构工程施工质量验收规范（GB502042002）；5、建筑工程施工质量验收统一标准（GB50300-2001）；6、施工计算手册（第四版）；7、大厦国际中心工程结构施工图；第二章、工程概况大厦国际中心工程位于xx市xx新区xx路东，xx国际会议中心北侧。地下3层，地下室埋置深度17.50m；地上A座酒店主楼为23层共计89.25米，框剪结构；B座办公楼主楼24层共计99.55米，框剪结构；C座裙房商业区，24层，4层结构高度21.50m，框架结构；地上建筑面积102017,地下建筑9、面积35391，总建筑面积约137408。本工程地下室共3层，总高度17.5米，其中-3层结构层高5.8米，无承台位置支模高度7.08米；-2层结构层高5.15米，-1层结构层高4.5米，即地下室-3层和-2层均属于高支模支撑体系。需搭设高支模支撑架的两个结构层梁板截面分别为：地下室-3层最大框架梁截面尺寸为4501100（B座）、5001000（A座），其他较大的主梁截面分别有300950、450950、450950、400900、4001000、3501000等，局部6轴、7轴、8轴交DF轴框架梁截面为1200300。A座、B座板厚均为120mm，B座局部板厚140mm。地下室-2层最大框10、架梁截面5001100，其他较大的主梁截面分别有4001000、35011000、350900等，局部4轴、5轴交1/AB轴框架梁截面1200300,7轴/CD轴框架梁截面3501200，A座、B座板厚基本上为120mm，B座局部板厚180mm，人防区板厚200mm。因地下室-3层与-2层梁板截面尺寸差别不大，且-3层层高较大，故以-3层进行高支模支撑体系设计计算。第三章、施工部署3.1、工程目标、质量目标工程质量一次性验收合格，争创“长安杯”优质工程。、安全目标安全目标严格执行OHSAS18000安全职业健康管理标准，确保不发生重大伤亡和火灾事故；杜绝死亡事故；轻伤频率控制在3以内；做好施工11、现场防疫工作，杜绝食物中毒和传染病；确保省级安全文明工地。文明施工目标总目标陕西省安全文明工地阶段目标达到陕西省安全文明工地要求3.2、施工重点与难点1）模板支设高度较高，筏板区域达到7.08米；2）结构构件规格尺寸较大，主梁截面达到5001000，且跨度较大，2#汽车坡道位置个别梁截面达到5001800，地下室楼层板板厚120mm，B座人防区结构板厚200mm；框架柱截面达到12001200，10001300，地下室-3层墙厚500mm。3）地下室-3层脚手架立杆下端高度不一，部分置于承台上，部分置于筏板上，相邻处最大高差达到1400mm，满堂架整体性不易保证；4）高支模脚手架搭设范围较大。12、3.3、高支模脚手架搭设范围本工程基础承台、筏板高低差区域较多，地下室-3层在筏板区域满堂架搭设高度7.08米，承台部位满堂架搭设高度平均为5.68米，基础梁、承台梁部位搭设高度5.98米；，地下室-2层层高5.15米，高度均超过5米，属于高支模脚手架支撑体系，按照要求必须进行模板支撑体系设计计算。3.4、组织管理机构及职责工长（临建）马振机电工长任洪涛综合工长谭超工长斯秦英技术负责人张博技术员苏鹏程执行经理栗世伟执行经理栗世伟（1）、项目经理（项目执行经理）确定项目管理组织机构的构成并配备人员，制定规章制度，明确有关人员的管理职责，组织项目经理部开展工作。及时、适当地作出项目管理决策，其主要13、内容包括人事任免决策、重大技术方案决策、财务工作决策、资源调配决策、工期进度决策及变更决策等。与业主、监理保持经常接触，解决随时出现的各种问题。积极处理好项目与政府管理部门的关系。（2）、项目总工（技术负责人）与设计、监理保持经常沟通，保证设计、监理的要求与指令在工程建设中贯彻实施。组织编制高支模施工方案，组织项目技术骨干攻克施工中的难点，指导现场操作。组织有关人员对材料、设备的供货、质量进行监督、验收、认可，对不合格的材料、设备坚决退货。及时组织技术人员解决施工中出现的技术问题。组织安全管理人员监督整个工程项目的施工安全，保证施工安全与工程质量。组织有关人员对高支模进行检查验收。（3）、项目14、副经理全面组织管理高支模施工的生产活动，合理调配劳动力及材料资源。负责使项目的生产组织、生产管理和生产活动符合施工方案的实施要求。负责项目的安全生产活动。重点做好施工进度管理，从计划进度、实际进度和进度调整等多方面进行控制。（4）、综合工长在项目生产经理的领导下负责现场的施工管理，直接指挥砼施工队、模板施工队以及架子作业队的作业，负责对施工作业队伍进行安全技术交底，按照方案进行指挥施工。（5）、钢筋工长负责钢筋工程的施工管理，直接指挥钢筋施工队的作业。（6）、安全员负责现场安全生产的监督、检查，对发现的安全隐患应及时报告，并下达整改通知书。参与进行脚手架、模板体系的安全验收。（7）、质检员负责15、现场施工的质量检查，组织进行工序的质量验收，对存在的质量问题及时做出整改要求。第四章、施工准备4.1、技术准备1）技术部门做好图纸会审工作，并按设计回复意见对相关部门做好交底。施工过程中发现疑问及时与设计做好沟通，及时处理。2）组织各岗位管理人员学习有关法律、法规、规范、图纸，理解设计意图。3）召开现场技术交底会议，就模板施工技术要求对现场工长交底，使其施工前作好充分准备。4）对劳务队伍全体人员进行进场前安全文明施工教育及管理宣传。5）对特殊工作作业人员集中培训，考核合格取证后方可上岗。6）根据施工方案要求对工长作好施工交底并监督工长对分包队伍机进行交底。4.2、现场准备1）现场按照总施组作好16、水电布置工作，做到施工用水电能满足现场生产、消防要求。2）根据技术方案要求组织施工机械的进场、报验、安装、调试工作，使其在施工过程中能满足工程需要。3）各种计量、测量用具及时检查、送检并且检定证书、材料齐全。4）模板堆场的地面要进行硬化，场地设置排水坡度。4.3、劳动力准备工 种钢筋工木工混凝土工架子工电焊工电工其它合计人 数120803020123342954.4、材料准备主 要 周 转 材 料 用 量 表序号周转材料名称规格需用量来源备注1钢管直径483.5890t外租 2扣件一字、十字、旋转142400个外租3模板18mm九层板42000购置4槽钢10#槽钢3500m购置5水平兜网15017、060007200m2购置6脚手板5040040001500块购置7可调顶撑直径5013800个外租8木枋501001400 m3购置木模板：采用183091518mm双层涂膜胶合九层板，并应符合木结构设计规范GB500052003和木结构工程施工及验收规范GB502062002中的有关规定；木枋: 400010050mm直木枋，并应符合木结构工程施工及验收规范GB502062002和木结构设计规范GB500052003中的有关规定；支顶系统和加固方式:采用满堂脚手架作为支顶， 并应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ30-2011中的有关规定。加固方式采用高强对拉螺杆，并符合钢结构18、设计规范的相关要求。4.5、机械设备准备名称型号单位数量备注自升式起重机QTZ80型（6010）台1B座QTZ80型（6012）台1A座型号待定台1C区钢筋成型弯曲机GJ 7-40台6直螺纹套丝机UN 1-100台8钢筋切断机GQ 350台4交流电焊机BXI-500台6蛙式打夯机HW-60台5圆盘锯MJ104A台3压刨机MB160A台2插入式振捣器HZ50台8应有备用空气压缩机ZY-1.6/10台1第五章、施工工艺5.1、满堂架搭设满堂架搭设前，工长应根据高支模专项施工方案对班组作详细的安全技术交底。满堂脚手架应由专业架子工进行搭设，搭设脚手架前应在地面排列出立杆位置，立杆间距1m1m（详见计19、算书）,-2层人防区板厚200mm，该区域立杆间距0.9m0.9m，横杆步距除最底下一步为1800mm外上部均为1500mm。经设计计算，截面高度大于900mm的主框架梁梁底沿梁跨度方向应另外增加一排间距为500mm的立杆，即在每排立杆中间再增加一根立杆，同时主梁两侧也需各增加一根立杆，与梁底的立杆连为整体；截面高度大于750mm的框架梁梁底除传统支撑外，应增加一根立杆支撑，立杆沿梁跨度方向间距为1m ，所增加的立杆与梁两侧立杆应通过横杆连接，确保高支模架体整体稳定性。平面图立面图满堂架的搭设高度最高达到7.08m，为了增强脚手架的纵向稳定性和整体刚度，在架体外侧设置连续的竖向剪刀撑；在中间纵20、横向每隔9米左右（根据结构跨度可适当调整）设置竖向剪刀撑；竖向剪刀撑与地面的夹角在45至60范围内，剪刀撑必须与相交的所有立杆均采用扣件连接，其宽度为4至6米，并在最上面一步设置水平剪刀撑，在4.8米处满铺水平兜网。扫地杆逐跨设置，扫地杆距离地面不超过200mm。满堂架立杆与横杆采用十字扣件连接，剪刀撑的连接采用旋转扣件进行连接，剪刀撑的接长采用3个旋转扣件进行连接。立杆接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立柱的对接接头不得在同一步内，且对接接头沿竖向错开距离不小于500mm，各接头中心距主节点不宜大于步距的1/3。模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向)钢管采用扣件连接，扣21、件须与钢管紧密接触，扣件紧固质量用扭力扳手检查，扣件螺帽拧紧扭力矩4065N.m，不合格的扣件必须重新拧紧并达到紧固要求。在搭设脚手架过程中应随时用线锤校准立杆的垂直度，保证立杆垂直度偏差不超过1，横杆拉线调直并校正水平。满堂脚手架在上部操作层满铺脚手板，脚手板沿纵向满铺并用铁丝绑牢，做到严密、牢固、铺稳、铺实、铺平，不得有50mm以上间隙。严禁留长度为150mm的探头板。搭接铺设的脚手板，要求两块脚手板端头的搭接长度应不小于400mm，接头处必须在横杆上。因架体较高，满堂架在搭设过程中一定要做好安全防护工作，操作人员必须挂安全带，在作业层铺设脚手板，作业人员必须在脚手板上操作。在搭设及拆卸过22、程中施工区周边要设置警戒线，并且安排人员值守。 满堂脚手架搭设完毕后，由项目组织对脚手架进行验收，该脚手架验收由项目经理负责组织，项目生产经理、项目总工、安全员、质检员、施工员以及班组长参加，验收应按钢管脚手架验收规范以及本方案的要求进行，验收要有书面的验收意见，对需要整改的内容要有明确的整改要求和时间以及相关整改负责人。根据现场实际情况，在B座东南角和A座南侧位置分别搭设一登高马道供操作人员上下，登高跑道采用钢管搭设，双跑宽度，每跑一米。跑道两边设扶手栏杆，用竹笆作挡板，外围满挂绿色密目安全网,跑道底挂水平兜网。登高跑道搭设见下图。满堂脚手架搭设材料要求（1）钢管采用力学性能适中的Q235A23、（3号）钢，其力学性能应符合国家现行标准炭素结构钢(GB700-89)中Q235A钢的规定。每批钢管进场时，应有材质检验合格证。（2）脚手架搭设选用外径48mm，壁厚3.5mm（实际计算按3.0壁厚）的焊接钢管，采用直角扣件、旋转扣件、对接扣件连接。用于立杆、大横杆和斜杆的钢管长度以3m至4.5m为宜，小横杆长度1.5m。有裂缝的钢管严禁使用，有脆裂、变形、滑丝的扣件禁止使用。钢管及扣件须按规范取样送检。经检验合格的钢管、扣件才允许使用。（3）根据可铸铁分类及技术条件(GB978-67)的规定，扣件采用机械性能不低于KTH330-08的可锻铸铁制造。铸件不得有裂纹、气孔，不宜有缩松、砂眼、浇冒24、口残余披缝，毛刺、氧化皮等清除干净。（4）扣件与钢管的贴合面必须严格整形，应保证与钢管扣紧时接触良好，当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应不小于5mm。（5）扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应小于1mm。扣件表面应进行防锈处理。（6）脚手板采用竹跳板，不得有开裂、腐朽。脚手板的两端应采用直径为4mm的镀锌钢丝各设两道箍。（7）钢管及扣件报废标准：钢管弯曲、压扁、有裂纹或严重锈蚀；扣件有脆裂、变形、滑扣应报废和禁止使用。（8）每批材料进场必须按照规范要求取样送检，不合格品严禁使用。5.2、模板支设、梁板模板支设本工程高支模范围梁截面尺寸最大有5001000mm和4501100mm25、，板厚120mm，局部140mm，-2层人防区板厚200mm，框架梁两侧各搭设一排立杆承重，截面高度大于900mm的主框架梁立杆沿梁跨度方向间距500mm，立杆沿梁截面方向距离500mm，横杆步距为1500mm。梁底木方小楞间距为150mm，木方截面为4090，木方顺梁跨度方向铺设在小横杆上，小横杆间距500mm，模板采用18mm厚的九层板。在梁中设置12对拉螺杆，对拉螺杆间距按400（h）500mm（截面高度大于1000mm的梁，竖向设计有3道对拉螺杆，分布间距详见计算书部分）加设，且第一道对拉螺杆离梁底距离不大于200mm。在对拉螺杆外加设14硬塑套管，以便螺杆回收周转使用。梁侧竖愣木枋间26、距为200mm。梁模板支撑加固示意图梁板模板支设要求：板底、梁底顶端应加设双向水平拉杆，梁底板模支设时，必须通线，保证梁底平顺。梁底板模标高要严格按设计标高控制。梁侧模板支设时，上口应通线，保证侧模垂直度。模板拼接时，小块模板拼接头应留设在梁跨中部，利于加固。梁底、梁侧板模接缝应在木枋上面，避免漏浆。梁板底模下木枋间距为：梁底木枋间距150mm，板底木枋间距200mm。梁板支模、竖楞及垫木采用50100mm，梁支撑钢管水平杆在截面高度750的梁底必须设双扣件，以防钢管滑动。梁板支模时要起拱，当梁板跨度4m时，按跨度全长的3起拱。处理好梁柱接头：梁侧和柱模相拼接时，应根据现场实际情况确定出拆模的27、先后序，再确定其相交及叠合方式。梁侧模与柱边模交接时，应在接缝处用木枋加固，木枋下端应作为柱模背枋至少用两道柱箍夹紧。平台模板应在梁侧模通线后及垂直度检查无误后开始铺设，平台模板铺设之前应先检查侧模是否加固到位。平台模板铺设前应进行对角线拉尺检查模板是否方正，保证模板拼接时的严密，应特别注意与梁侧模拼缝的严密。模板拼接时，相邻两块模板高低差不得大于2mm，拼缝宽度不得大于2mm。竖向立杆的接长必须采用对接扣件连接，并且接头位置要错开，同一水平位置处接头数不能超过总数的50%；各水平杆在柱的断开处应与已浇筑完成柱顶紧，这样有利于整体稳定性。模板设计平面图模板设计剖面图、墙、柱模板支设本工程地下室28、最大框架柱截面尺寸为12001200和10001300，剪力墙墙厚-3层为500mm，-2层为400mm，尺寸较大，最大支模高度5.8米，框架柱底部砼侧压力较大，拟采用两根10#槽钢并列作为主楞的加固方式，保证砼外观质量。墙柱砼浇筑时采取分段浇筑方式，第一次浇筑至3m柱高位置，34小时后待砼初凝前再浇筑墙柱上部砼至设计标高。在高支模钢管脚手架搭设完成后柱子钢筋骨架安装完并经验收合格后进行柱子模板的支设，柱子模板采用九层板，竖肋采用50100的木方，木方间距200mm，抱箍采用并列的两根10#槽钢，竖向抱箍间距450mm，用直径12mm的对拉螺杆加固。施工时要结合实际情况做到上疏下密，并连接在满29、堂支模钢管脚手架上，保证柱子的整体稳定、不偏移、扭曲。为保证柱模的侧向刚度，在柱模上设置双向12对拉螺杆，对拉螺杆设置道数详见柱模板计算书，所有地下室外墙和人防区墙体采用止水对拉螺杆，其他墙体螺杆外套14PVC硬塑套管。其具体支设方法如图：12001200柱模板设计平面图10001300柱模板设计平面图本工程外墙需要做抗渗处理，止水螺杆中部需要加设止水片；内墙、柱可以采用普通对拉螺杆外套PVC套管，地下室外墙和-3层水箱间墙体采用新型止水螺杆，螺杆两侧可拆卸周转使用，人防区墙体采用普通对拉螺杆，模板拆除后用电焊将外露螺杆割掉。本工程地下室墙柱模板采用1830mm915mm18mm胶合板，木枋采30、用50mm100mm 200mm竖向布设，采用48双钢管水平向布设,竖向间距450mm，第一道双钢管距地面150mm，对拉螺杆采用12450mm400mm。墙柱根部300mm以内，设置钢筋顶棍与主筋点焊，与对拉螺杆对应。在墙柱模板顶部设置钢管抛撑顶撑，保证墙柱模板不发生侧向位移。在配模时考虑先用标准尺寸(即整块模板)配模，不足部位留在顶部及侧边，按尺寸锯板拼足。剪力墙模板支设示意图第六章、高支模设计计算书板模板（扣件式）计算书140厚板 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB5031、010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2001 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土楼板名称B1，标高7.2m新浇混凝土楼板板厚(mm)140新浇混凝土楼板边长L(m)6.5新浇混凝土楼板边宽B(m)3.3 二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标32、准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1模板支拆环境不考虑风荷载 三、模板体系设计模板支架高度(m)7.06立柱纵向间距la(mm)1000立柱横向间距lb(mm)1000水平拉杆步距h(mm)1800立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)250立柱距混凝土板长边的距离(mm)150主梁布置方向垂直楼板长边小梁间距(mm)200小梁距混凝土板长边的距离(mm)50小梁两端各悬挑长度(mm)250，250 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽33、向) 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 根据建筑施工模板安全技术规范面板可按简支跨计算的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(1.1+24)0.1434、)+1.42.5，1.35(0.1+(1.1+24)0.14)+1.40.72.5 1=7.05kN/m q20.91.2G1kb=0.91.20.11=0.11kN/m p0.91.4Q1K=0.91.42.53.15kN Mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max7.050.22/8，0.110.22/8+3.150.2/4= 0.16kNm Mmax/W0.16106/375004.21N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.14)1=3.61kN/m 5ql4/(384EI)53.612035、04/(38410000281250)0.03mml/400200/4000.5mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁截面惯性矩I(cm4)243 因L/la取整6500/1000取整6，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为250mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下： 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4036、.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.14)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.14)+1.40.72.50.21.45kN/m 因此，q1静0.91.2(G1k+(G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.3+(1.1+24)0.14)0.20.82kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.20.63kN/m M10.107q1静L2+0.121q1活L20.1070.8212+0.1210.63120.16kNm q20.91.2G1kb=0.91.20.30.20.06kN/m p0.91.4Q1k=0.91.42.53.15k37、N/m M2max0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pLmax0.0770.0612+0.213.151，0.1070.0612+0.1813.1510.67kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max1.450.252/2，0.060.252/2+3.150.250.79kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.16，0.67，0.790.79kNm Mmax/W0.79106/5400014.62N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.607q1静L+0.62q1活L0.6070.821+0.620.63138、0.89kN V20.607q2L+0.681p0.6070.061+0.6813.152.18kN V3maxq1L1，q2L1+pmax1.450.25，0.060.25+3.153.17kN VmaxmaxV1，V2，V3max0.89，2.18，3.173.17kN max3Vmax/(2bh0)=33.171000/(29040)1.32N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)0.14)0.20.76kN/m 跨中max0.632qL4/(100EI)=0.6320.7610004/(10093502439、30000)0.21mml/4001000/4002.5mm 悬臂端maxqL4/(8EI)=0.762504/(893502430000)0.02mml1/400250/4000.62mm 满足要求！ 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 1、小梁最大支座反力计算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G140、k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.14)+1.41.5，1.35(0.5+(1.1+24)0.14)+1.40.71.50.21.25kN/m q1静0.91.2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.5+(1.1+24)0.14)0.20.87kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.41.50.20.38kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.5+(1.1+24)0.14)0.2=0.8kN/m 承载能力极限状态 按四跨连续梁，Rmax(1.143q1静+1.223q1活)L1.143041、.871+1.2230.3811.45kN 按悬臂梁，R1q1l=1.250.250.31kN RmaxRmax，R11.45kN; 同理，R0.91kN，R0.91kN 正常使用极限状态 按四跨连续梁，Rmax1.143q2L1.1430.810.92kN 按悬臂梁，R1q2l=0.80.250.2kN RmaxRmax，R10.92kN; 同理，R0.57kN，R0.57kN 2、抗弯验算 计算简图如下： 主梁弯矩图(kNm) Mmax0.72kNm Mmax/W0.72106/4490160.65N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax4.2642、kN max2Vmax/A=24.261000/42420.07N/mm2125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图(mm) max1.31mm 跨中max=1.31mm=1000/400=2.5mm 悬挑段max0.44mm=100/400=0.25mm七、立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011剪刀撑设置普通型立杆顶部步距hd(mm)1400立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)300顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.43、9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205 1、长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1400+2300)=2772mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551800=3159mm =l0/i=3159/15.9=198.68=210 长细比满足要求！ 2、立柱稳定性验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.386(1400+2300)=3201.66mm 1l01/i3201.66/15.9201.362，查表得，10.179 f=N/(A)=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.14)+1.41,44、 1.35(0.5+(1.1+24)0.14)+1.40.71111000/(0.18424)=5.761000/75.9=75.88N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1551.7551800=3648.645mm 2l02/i3648.645/15.9229.475，查表得，20.139 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1551.7551800=3648.645mm 2l02/i3648.645/15.9229.475，查表得，20.139 f=N/(A)=0.9max1.2(0.75+(1.1+24)0.14)+1.41, 1.35(0.45、75+(1.1+24)0.14)+1.40.71111000/(0.14424)=6.061000/58.94=102.87N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N5.76kNN30kN 满足要求！ 板模板（扣件式）计算书200厚板 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2001 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程46、属性新浇混凝土楼板名称B2 人防新浇混凝土楼板板厚(mm)200新浇混凝土楼板边长L(m)6.2新浇混凝土楼板边宽B(m)4 二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1模板支47、拆环境不考虑风荷载 三、模板体系设计模板支架高度(m)4.95立柱纵向间距la(mm)900立柱横向间距lb(mm)900水平拉杆步距h(mm)1500立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)400立柱距混凝土板长边的距离(mm)200主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)200小梁距混凝土板短边的距离(mm)50小梁两端各悬挑长度(mm)200，200 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向) 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 48、根据建筑施工模板安全技术规范面板可按简支跨计算的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(1.1+24)0.2)+1.42.5，1.35(0.1+(1.1+24)0.2)+1.40.72.5 1=8.68kN/m q20.91.2G1kb=0.9149、.20.11=0.11kN/m p0.91.4Q1K=0.91.42.53.15kN Mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max8.680.22/8，0.110.22/8+3.150.2/4= 0.16kNm Mmax/W0.16106/375004.21N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.2)1=5.12kN/m 5ql4/(384EI)55.122004/(38410000281250)0.04mml/400200/4000.5mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)50、4090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁截面惯性矩I(cm4)243 因B/lb取整4000/900取整4，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为200mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下： 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.2)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.2)+1.40.72.551、0.21.78kN/m 因此，q1静0.91.2(G1k+(G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.3+(1.1+24)0.2)0.21.15kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.20.63kN/m M10.107q1静L2+0.121q1活L20.1071.150.92+0.1210.630.920.16kNm q20.91.2G1kb=0.91.20.30.20.06kN/m p0.91.4Q1k=0.91.42.53.15kN/m M2max0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pLmax0.0770.060.92+0.213.150.952、，0.1070.060.92+0.1813.150.90.6kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max1.780.22/2，0.060.22/2+3.150.20.63kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.16，0.6，0.630.63kNm Mmax/W0.63106/5400011.69N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.607q1静L+0.62q1活L0.6071.150.9+0.620.630.90.98kN V20.607q2L+0.681p0.6070.060.9+0.6813.152.18kN V3maxq1L1，q53、2L1+pmax1.780.2，0.060.2+3.153.16kN VmaxmaxV1，V2，V3max0.98，2.18，3.163.16kN max3Vmax/(2bh0)=33.161000/(29040)1.32N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)0.2)0.21.06kN/m 跨中max0.632qL4/(100EI)=0.6321.069004/(10093502430000)0.19mml/400900/4002.25mm 悬臂端maxqL4/(8EI)=1.062004/(89350243054、000)0.01mml1/400200/4000.5mm 满足要求！ 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 1、小梁最大支座反力计算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.2)+1.41.5，1.35(0.555、+(1.1+24)0.2)+1.40.71.50.21.61kN/m q1静0.91.35(G1k+ (G3k+G2k)h)b=0.91.35(0.5+(1.1+24)0.2)0.21.34kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.41.50.20.38kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.5+(1.1+24)0.2)0.2=1.1kN/m 承载能力极限状态 按四跨连续梁，Rmax(1.143q1静+1.223q1活)L1.1431.340.9+1.2230.380.91.8kN 按悬臂梁，R1q1l=1.610.20.32kN RmaxRmax，R11.8kN; 同56、理，R1.12kN，R1.57kN 正常使用极限状态 按四跨连续梁，Rmax1.143q2L1.1431.10.91.14kN 按悬臂梁，R1q2l=1.10.20.22kN RmaxRmax，R11.14kN; 同理，R0.71kN，R0.99kN 2、抗弯验算 计算简图如下： 主梁弯矩图(kNm) Mmax0.66kNm Mmax/W0.66106/4490147.64N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax4.56kN max2Vmax/A=24.561000/42421.53N/mm2125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图(m57、m) max0.74mm 跨中max=0.58mm=900/400=2.25mm 悬挑段max0.74mm=350/400=0.88mm 满足要求！ 七、立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011剪刀撑设置普通型立杆顶部步距hd(mm)1400立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)300顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205 1、长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(h58、d+2a)=11.386(1400+2300)=2772mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551500=2632.5mm =l0/i=2772/15.9=174.34=210 长细比满足要求！ 2、立柱稳定性验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.386(1400+2300)=3201.66mm 1l01/i3201.66/15.9201.362，查表得，10.179 f=N/(A)=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.2)+1.41, 1.35(0.5+(1.1+24)0.2)+1.40.710.90.91000/(0.18424)=6.1510059、0/75.9=80.99N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1551.7551500=3040.538mm 2l02/i3040.538/15.9191.229，查表得，20.197 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1551.7551500=3040.538mm 2l02/i3040.538/15.9191.229，查表得，20.197 f=N/(A)=0.9max1.2(0.75+(1.1+24)0.2)+1.41, 1.35(0.75+(1.1+24)0.2)+1.40.710.90.91000/(0.2424)=6.391000/83.560、3=76.54N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N6.15kNN30kN 满足要求！梁模板（扣件式）计算书 4501100 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2001 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称KLM新浇混凝土梁计算跨度(m)11.6混凝土梁截面尺寸(mmmm)4501100新浇61、混凝土结构层高(m)7.06梁侧楼板厚度(mm)140 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2模板支拆环境不考虑风荷载 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)500梁两侧立柱间距lb(mm)1000步距h(mm)1500新浇62、混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)1000、1000混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)500梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按梁两侧立柱间距均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)500梁底支撑小梁根数4梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)50 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按三等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/63、12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1.1)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)1.1)+1.40.72135.97kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)1.1134.2kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.76kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)1.1128.15kN/m 1、强度验算 64、Mmax0.1q1静L2+0.117q1活L20.134.20.152+0.1171.760.1520.08kNm Mmax/W0.08106/375002.18N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.677qL4/(100EI)=0.67728.151504/(10010000281250)0.034mml/400150/4000.38mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R4=0.4 q1静l +0.45 q1活l=0.434.20.15+0.451.760.152.17kN R2=R3=1.1 q1静l +1.2 q1活l=1.1365、4.20.15+1.21.760.155.96kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R4=0.4 q2l=0.428.150.151.69kN R2=R3=1.1 q2l=1.128.150.154.64kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁截面惯性矩I(cm4)243 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max2.17+0.91.35(0.3-0.1)0.45/3+0.5(1.1-0.14)+0.66、9max1.2(0.5+(24+1.1)0.14)+1.41，1.35(0.5+(24+1.1)0.14)+1.40.71max0.5-0.45/2，(1-0.5)-0.45/2/21，5.96+0.91.35(0.3-0.1)0.45/3=6kN/m q2max1.69+(0.3-0.1)0.45/3+0.5(1.1-0.14)+(0.5+(24+1.1)0.14)max0.5-0.45/2，(1-0.5)-0.45/2/21，4.64+(0.3-0.1)0.45/34.67kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.10760.52，0.560.067、520.16kNm Mmax/W0.16106/540002.97N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.60760.5，60.051.82kN max3Vmax/(2bh0)=31.821000/(24090)0.76N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.632q2l14/(100EI)0.6324.675004/(10093502430000)0.08mml/400500/4001.25mm 2q2l24/(8EI)4.67504/(893502430000)0mml/40050/4000.1268、mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.14360.5，0.39360.5+60.053.43kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R42.05kN，R2R33.43kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.1434.670.5，0.3934.670.5+4.670.052.67kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R41.77kN，R2R32.67kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规69、格(mm)483可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.399106/449088.84N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax4.841kN max2Vmax/A=24.8411000/42422.83N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.11mml70、/400500/4001.25mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算 RmaxR1,R30.64kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，左侧立柱扣件受力R0.64kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 七、立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011剪刀撑设置普通型立杆顶部步距hd(mm)1400立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)300顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424回转半径71、i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205 长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1400+2300)=2772mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551500=2632.5mm =l0/i=2772/15.9=174.34=210 长细比满足要求！ 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.386(1400+2300)=3201.66mm 1l01/i3201.66/15.9201.362，查表得，10.179 立柱最大受力NmaxR1+N边1，R2，R3+N边2max0.64+0.9max1.272、(0.5+(24+1.1)0.14)+1.41，1.35(0.5+(24+1.1)0.14)+1.40.71(1+0.5-0.45/2)/21，9.68，0.64+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.14)+1.41，1.35(0.5+(24+1.1)0.14)+1.40.71(1+1-0.5-0.45/2)/219.68kN fN/(A)9.68103/(0.18424)127.56N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1551.7551500=3040.538mm 2l02/i3040.538/15.9191.229，查表得，20.19773、 立柱最大受力NmaxR1+N边1，R2，R3+N边2max0.64+0.9max1.2(0.75+(24+1.1)0.14)+1.41，1.35(0.75+(24+1.1)0.14)+1.40.71(1+0.5-0.45/2)/21，9.68，0.64+0.9max1.2(0.75+(24+1.1)0.14)+1.41，1.35(0.75+(24+1.1)0.14)+1.40.71(1+1-0.5-0.45/2)/219.68kN fN/(A)9.68103/(0.2424)115.91N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算可调托座承载力容许值N(kN)30 由主梁验算一74、节计算可知可调托座最大受力NmaxR219.68kNN30kN满足要求！梁侧模板计算书 4501100 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2001 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝梁名称KLM混凝土梁截面尺寸(mmxmm)4501100梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)140 二、荷载组合混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21.15混凝土浇筑速度V(m/h)2.5混凝土侧75、压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)1.1振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2)4 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.2224411.152.51/2，241.1min38.4，26.426.4kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.40.7Q2k0.9max1.226.4+1.44，1.3526.4+1.40.740.9max37.28，39.560.939.5635.6kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k26.4 kN/m2 三、支撑体系设计小梁布置方76、式水平向布置小梁道数7主梁间距(mm)500主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)50对拉螺栓水平向间距(mm)500支撑距梁底距离依次为150，500，850 设计简图如下：模板设计剖面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000152/637500mm3，Ibh3/12=1000153/12281250mm4。面板计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承135.635.6kN/m q1静0.91.35G4kb0.91.3526.4132.0877、kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7413.53kN/m Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.10732.080.162+0.1213.530.1620.1kNm Mmax/W0.1106/375002.63N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正126.426.4kN/m max0.632qL4/(100EI)=0.63226.41604/(10010000281250)0.04mm160/400=0.4mm 满足要求！ 3、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax1.143q1静l左+1.223q1活l左1.14332.78、080.16+1.2233.530.166.56kN 正常使用极限状态 Rmax1.143l左q1.1430.1626.44.83kN 五、小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)50小梁计算方式四等跨连续梁小梁类型方木小梁材料规格(mm)9040小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁截面惯性矩I(cm4)243 计算简图如下： 跨中段计算简图 悬挑段计算简图 1、抗弯验算 q6.56kN/m Mmaxmax0.107ql2,0.5ql12=max0.1076.560.52，0.56.579、60.052=0.18kNm Mmax/W0.18106/540003.25N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.607ql,ql1=max0.6076.560.5，6.560.05=1.99kN max3Vmax/(2bh0)=31.991000/(24090)0.83N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q4.83kN/m 1max0.632qL4/(100EI)=0.6324.835004/(10093502430000)0.08mm500/400=1.25mm 2maxqL4/(8EI)=4.83504/(8935024300080、0)=0mm50/400=0.12mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmaxmax1.146.560.5，0.396.560.5+6.560.053.75kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.144.830.5，0.394.830.5+4.830.052.76kN 六、主梁验算对拉螺栓水平向间距(mm)500主梁最大悬挑长度(mm)50主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)481、.49 因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。 计算简图如下： 同前节计算过程，可依次解得： 承载能力极限状态：R10.65kN，R21.87kN，R31.55kN，R41.55kN，R51.55kN，R61.87kN，R70.65kN 正常使用极限状态：R10.47kN，R21.38kN，R31.12kN，R41.12kN，R51.12kN，R61.38kN，R70.47kN 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) maxMmax/W0.1106/4490=22.84N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 梁左侧剪力图(kN) max2Vmax/A=22.681082、00/42412.66N/mm2=120 N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 梁左侧变形图(mm) max0.04mm350/4000.88 mm 满足要求！ 七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M12轴向拉力设计值Ntb(kN)12.9 同主梁计算过程，可知对拉螺栓受力N0.953.5726.78kNNtb12.9kN 满足要求！梁模板（扣件式）计算书 1200300 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2001 5、钢结83、构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称KL新浇混凝土梁计算跨度(m)4.9混凝土梁截面尺寸(mmmm)1200300新浇混凝土结构层高(m)7.06梁侧楼板厚度(mm)140 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2模板支拆环境不考虑风荷载 三、模板体系设84、计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)1000梁两侧立柱间距lb(mm)1600步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)1000、1000混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)800梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按梁两侧立柱间距均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)800梁底支撑小梁根数9梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)450 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)1000085、 取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.3)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)0.3)+1.40.72111.18kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)0.319.42kN/m q1活0.91.40.7Q286、kb0.91.40.7211.76kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)0.317.75kN/m 1、强度验算 Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L20.1079.420.152+0.1211.760.1520.03kNm Mmax/W0.03106/375000.73N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632qL4/(100EI)=0.6327.751504/(10010000281250)0.009mml/400150/4000.38mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.87、393 q1静l +0.446 q1活l=0.3939.420.15+0.4461.760.150.67kN R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.1439.420.15+1.2231.760.151.94kN R3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.9289.420.15+1.1421.760.151.61kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0.393 q2l=0.3937.750.150.46kN R2=R4=1.143 q2l=1.1437.750.151.33kN R3=0.928 q2l=0.9287.750.151.08kN 五、小88、梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁截面惯性矩I(cm4)243 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max0.67+0.91.35(0.3-0.1)1.2/8+0.5(0.3-0.14)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.14)+1.41，1.35(0.5+(24+1.1)0.14)+1.40.71max0.8-1.2/2，(1.6-0.8)-1.2/2/21，1.94+0.91.35(0.3-89、0.1)1.2/8=1.97kN/m q2max0.46+(0.3-0.1)1.2/8+0.5(0.3-0.14)+(0.5+(24+1.1)0.14)max0.8-1.2/2，(1.6-0.8)-1.2/2/21，1.33+(0.3-0.1)1.2/81.36kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.1071.9712，0.51.970.4520.21kNm Mmax/W0.21106/540003.91N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.6071.971，1.970.4590、1.199kN max3Vmax/(2bh0)=31.1991000/(24090)0.5N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.632q2l14/(100EI)0.6321.3610004/(10093502430000)0.38mml/4001000/4002.5mm 2q2l24/(8EI)1.364504/(893502430000)0.31mml/400450/4001.12mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.1431.971，0.39391、1.971+1.970.452.26kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R91.58kN，R2R82.26kN，R3R4R5R6R71.89kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.1431.361，0.3931.361+1.360.451.55kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R91.33kN，R2R81.55kN，R3R4R5R6R71.27kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483.5可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)20592、主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)12.19主梁截面抵抗矩W(cm3)5.08 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.968106/5080190.56N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax5.302kN max2Vmax/A=25.3021000/48921.69N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.77mml/400800/4002mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算 RmaxR1,R32.32kN8kN 单扣件在扭矩达到93、4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，左侧立柱扣件受力R2.32kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 七、立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011剪刀撑设置普通型立杆顶部步距hd(mm)1400立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)300顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205 长细比验算 顶部立杆段：l0194、=k1(hd+2a)=11.386(1400+2300)=2772mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551500=2632.5mm =l0/i=2772/15.9=174.34=210 长细比满足要求！ 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.386(1400+2300)=3201.66mm 1l01/i3201.66/15.9201.362，查表得，10.179 立柱最大受力NmaxR1+N边1，R2，R3+N边2max2.32+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.14)+1.41，1.35(0.5+(24+1.1)0.14)+1.40.71(1+0.895、-1.2/2)/21，12.49，2.32+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.14)+1.41，1.35(0.5+(24+1.1)0.14)+1.40.71(1+1.6-0.8-1.2/2)/2112.49kN fN/(A)12.49103/(0.18424)164.62N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1551.7551500=3040.538mm 2l02/i3040.538/15.9191.229，查表得，20.197 立柱最大受力NmaxR1+N边1，R2，R3+N边2max2.32+0.9max1.2(0.75+(24+1.196、)0.14)+1.41，1.35(0.75+(24+1.1)0.14)+1.40.71(1+0.8-1.2/2)/21，12.49，2.32+0.9max1.2(0.75+(24+1.1)0.14)+1.41，1.35(0.75+(24+1.1)0.14)+1.40.71(1+1.6-0.8-1.2/2)/2112.49kN fN/(A)12.49103/(0.2424)149.58N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算可调托座承载力容许值N(kN)30 由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力NmaxR2112.49kNN30kN满足要求！梁模板（扣件式）计算书 5001897、00 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2001 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称KL15c新浇混凝土梁计算跨度(m)7.95混凝土梁截面尺寸(mmmm)5001800新浇混凝土结构层高(m)5.15梁侧楼板厚度(mm)120 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/98、m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2模板支拆环境不考虑风荷载 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)500梁两侧立柱间距lb(mm)1000步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)1000、1000混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)500梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按梁两侧立柱间距均分梁底增加立柱依次99、距梁左侧立柱距离(mm)333,667梁底支撑小梁根数5梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)225 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(24100、+1.5)1.8)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)1.8)+1.40.72157.65kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)1.8155.89kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.76kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)1.8146kN/m 1、强度验算 Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L20.10755.890.122+0.1211.760.1220.1kNm Mmax/W0.1106/375002.58N/mm2f15N/mm2 满足101、要求！ 2、挠度验算 max0.632qL4/(100EI)=0.632461254/(10010000281250)0.025mml/400125/4000.31mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.39355.890.12+0.4461.760.122.84kN R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.14355.890.12+1.2231.760.128.25kN R3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.92855.890.12+1.1421.760.126.74102、kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0.393 q2l=0.393460.122.26kN R2=R4=1.143 q2l=1.143460.126.57kN R3=0.928 q2l=0.928460.125.34kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁截面惯性矩I(cm4)243 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max2.84+0.91.35(0.3-0.1)0.5/4+0.5(1.8103、-0.12)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.41，1.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.71max0.5-0.5/2，(1-0.5)-0.5/2/21，8.25+0.91.35(0.3-0.1)0.5/4=8.29kN/m q2max2.26+(0.3-0.1)0.5/4+0.5(1.8-0.12)+(0.5+(24+1.1)0.12)max0.5-0.5/2，(1-0.5)-0.5/2/21，6.57+(0.3-0.1)0.5/46.6kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.1078.290.52，104、0.58.290.2220.22kNm Mmax/W0.22106/540004.1N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.6078.290.5，8.290.222.515kN max3Vmax/(2bh0)=32.5151000/(24090)1.05N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.632q2l14/(100EI)0.6326.65004/(10093502430000)0.11mml/400500/4001.25mm 2q2l24/(8EI)6.62254/(893502430000)0.105、09mml/400225/4000.56mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.1438.290.5，0.3938.290.5+8.290.224.74kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R52.59kN，R2R44.74kN，R33.87kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.1436.60.5，0.3936.60.5+6.60.223.77kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R5106、2.26kN，R2R43.77kN，R33.07kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483.5可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)12.19主梁截面抵抗矩W(cm3)5.08 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.264106/508051.98N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax6.675kN max2Vmax/A=26.6751000/48927.3N/107、mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.07mml/400333.33/4000.83mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算 RmaxR1,R40.14kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，左侧立柱扣件受力R0.14kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 七、立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011剪刀撑设置普通型立杆顶部步距hd(mm)1400立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)300顶部立杆计算长度系数1108、1.386非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205 长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1400+2300)=2772mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551500=2632.5mm =l0/i=2772/15.9=174.34=210 长细比满足要求！ 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.386(1400+2300)=3201.66mm 1l01/i3201.66/15.9201.362，查表得，10109、.179 立柱最大受力NmaxR1+N边1，R2，R3，R4+N边2max0.14+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.41，1.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.71(1+0.5-0.5/2)/21，9.4，9.4，0.14+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.41，1.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.71(1+1-0.5-0.5/2)/219.4kN fN/(A)9.4103/(0.18424)123.86N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1551.755150110、0=3040.538mm 2l02/i3040.538/15.9191.229，查表得，20.197 立柱最大受力NmaxR1+N边1，R2，R3，R4+N边2max0.14+0.9max1.2(0.75+(24+1.1)0.12)+1.41，1.35(0.75+(24+1.1)0.12)+1.40.71(1+0.5-0.5/2)/21，9.4，9.4，0.14+0.9max1.2(0.75+(24+1.1)0.12)+1.41，1.35(0.75+(24+1.1)0.12)+1.40.71(1+1-0.5-0.5/2)/219.4kN fN/(A)9.4103/(0.2424)112.54N111、/mm2f205N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算可调托座承载力容许值N(kN)30 由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力NmaxR2，R319.4kNN30kN 满足要求！梁侧模板计算书 5001800 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2001 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝梁名称KL15c混凝土梁截面尺寸(mmxmm)5001800梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)120 二、荷载组合混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初112、凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21.15混凝土浇筑速度V(m/h)2.5混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)1.8振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2)4 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.2224411.152.51/2，241.8min38.4，43.238.4kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.40.7Q2k0.9max1.238.4+1.44，1.3538.4+1.40.740.9max51.68，55.760113、.955.7650.18kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k38.4 kN/m2 三、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置小梁道数10主梁间距(mm)500主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)225对拉螺栓水平向间距(mm)500支撑距梁底距离依次为150，550，1000，1500 设计简图如下：模板设计剖面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000152/637500mm3，Ibh3/12=1000153/12281250mm4。面114、板计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承150.1850.18kN/m q1静0.91.35G4kb0.91.3538.4146.66kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7413.53kN/m Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.10746.660.192+0.1213.530.1920.19kNm Mmax/W0.19106/375005.04N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正138.438.4kN/m max0.632qL4/(100EI)=0.63238.4186.674/(10010000281250)0.1mm1115、86.67/400=0.47mm 满足要求！ 3、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax1.143q1静l左+1.223q1活l左1.14346.660.19+1.2233.530.1910.76kN 正常使用极限状态 Rmax1.143l左q1.1430.1938.48.19kN 五、小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)225小梁计算方式四等跨连续梁小梁类型方木小梁材料规格(mm)9040小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁截面惯性矩I(cm4)243 计算简图如下： 跨中116、段计算简图 悬挑段计算简图 1、抗弯验算 q10.76kN/m Mmaxmax0.107ql2,0.5ql12=max0.10710.760.52，0.510.760.222=0.29kNm Mmax/W0.29106/540005.33N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.607ql,ql1=max0.60710.760.5，10.760.22=3.27kN max3Vmax/(2bh0)=33.271000/(24090)1.36N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q8.19kN/m 1max0.632qL4/(100EI)=0.117、6328.195004/(10093502430000)0.14mm500/400=1.25mm 2maxqL4/(8EI)=8.192254/(893502430000)=0.12mm225/400=0.56mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmaxmax1.1410.760.5，0.3910.760.5+10.760.226.15kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.148.190.5，0.398.190.5+8.190.224.68kN 六、主梁验算对拉螺栓水平向间距(mm)500主梁最大悬挑长度(mm)225主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483主梁合并根数118、2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。 计算简图如下： 同前节计算过程，可依次解得： 承载能力极限状态：R11.06kN，R23.07kN，R32.52kN，R42.52kN，R52.52kN，R62.52kN，R72.52kN，R82.52kN，R93.07kN，R101.06kN 正常使用极限状态：R10.8kN，R22.34kN，R31.9kN，R41.9kN，R51.9kN，R61.9119、kN，R71.9kN，R81.9kN，R92.34kN，R100.8kN 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) maxMmax/W0.29106/4490=65.25N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 梁左侧剪力图(kN) max2Vmax/A=23.871000/42418.24N/mm2=120 N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 梁左侧变形图(mm) max0.14mm500/4001.25 mm 满足要求！ 七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M12轴向拉力设计值Ntb(kN)12.9 同主梁计算过程，可知对拉螺栓受力N0.956.7212.73kNNtb12.9kN 120、满足要求！柱模板（设置对拉螺栓）计算书 12001200 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2001 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土柱名称B楼KZ2新浇混凝土柱长边边长(mm)1200新浇混凝土柱的计算高度(mm)5800新浇混凝土柱短边边长(mm)1200 二、荷载组合混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21.15混凝土浇筑速度V(m/h)2.5混凝土侧压力计算位置处121、至新浇混凝土顶面总高度H(m)3倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.2224411.152.51/2，243min38.4，7238.4kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0.9max1.238.4+1.42，1.3538.4+1.40.720.9max48.88，53.80.953.848.42kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k38.4 kN/m2 三、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面122、板抗弯强度设计值f(N/mm2)14.74面板弹性模量E(N/mm2)8925柱长边小梁根数7柱短边小梁根数7柱箍间距l1(mm)400模板设计平面图 1、强度验算 最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算 静载线荷载q10.91.35bG4k0.91.350.438.418.66kN/m 活载线荷载q20.91.40.7bQ3k0.91.40.70.420.71kN/m Mmax-0.107q1l2-0.121q2l2-0.10718.660.22-0.1210.710.22-0.08kNm Mmax/W0.08106/(1/6400152)5.55N/mm2f14.74N/mm2 满足要求123、！ 2、挠度验算 作用线荷载qbS正0.438.415.36kN/m 0.632ql4/(100EI)0.6315.362004/(1008925(1/12400153)0.15mml/400200/4000.5mm 满足要求！ 四、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁材质规格(mm)4090小梁截面惯性矩I(cm4)243小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁弹性模量E(N/mm2)9350最低处柱箍离楼面距离(mm)150 1、强度验算 小梁上作用线荷载qbS承0.248.429.68 kN/m 小梁弯矩图(kNm) Mmax0.16kNm Mmax/W0.124、16106/541032.97N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 小梁上作用线荷载qbS正0.238.47.68 kN/m 面板变形图(mm) 0.05mm1.5mm 满足要求！ 五、柱箍验算 （规范中缺少相关计算说明，仅供参考）柱箍类型槽钢柱箍合并根数2柱箍材质规格10号槽钢柱箍截面惯性矩I(cm4)198.3柱箍截面抵抗矩W(cm3)39.7柱箍抗弯强度设计值f(N/mm2)205柱箍弹性模量E(N/mm2)206000模板设计立面图 1、柱箍强度验算 长边柱箍计算简图 长边柱箍弯矩图(kNm) 长边柱箍剪力图(kN) M10.59kNm，N19.16kN 短边柱箍125、计算简图 短边柱箍弯矩图(kNm) 短边柱箍剪力图(kN) M20.59kNm，N29.16kN M/Wn0.59106/(39.7103)14.85N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、柱箍挠度验算 长边柱箍计算简图 长边柱箍变形图(mm) 短边柱箍计算简图 短边柱箍变形图(mm) 10.03mml/4001.76mm 20.03mml/4001.76mm 满足要求！ 六、对拉螺栓验算对拉螺栓型号M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8扣件类型3形26型扣件容许荷载(kN)26 N9.162=18.32kNNtb17.8kN N9.162=18.32kN26kN 满足要求！ 柱模板126、（设置对拉螺栓）计算书 10001300 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2001 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土柱名称A楼KZ2新浇混凝土柱长边边长(mm)1300新浇混凝土柱的计算高度(mm)5800新浇混凝土柱短边边长(mm)1000 二、荷载组合混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21.15混凝土浇筑速度V(m/h)2.5混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面127、总高度H(m)3倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.2224411.152.51/2，243min38.4，7238.4kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0.9max1.238.4+1.42，1.3538.4+1.40.720.9max48.88，53.80.953.848.42kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k38.4 kN/m2 三、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值128、f(N/mm2)14.74面板弹性模量E(N/mm2)8925柱长边小梁根数8柱短边小梁根数6柱箍间距l1(mm)400模板设计平面图 1、强度验算 最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算 静载线荷载q10.91.35bG4k0.91.350.438.418.66kN/m 活载线荷载q20.91.40.7bQ3k0.91.40.70.420.71kN/m Mmax-0.107q1l2-0.121q2l2-0.10718.660.22-0.1210.710.22-0.08kNm Mmax/W0.08106/(1/6400152)5.55N/mm2f14.74N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算129、 作用线荷载qbS正0.438.415.36kN/m 0.632ql4/(100EI)0.6315.362004/(1008925(1/12400153)0.15mml/400200/4000.5mm 满足要求！ 四、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁材质规格(mm)4090小梁截面惯性矩I(cm4)243小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁弹性模量E(N/mm2)9350最低处柱箍离楼面距离(mm)150 1、强度验算 小梁上作用线荷载qbS承0.248.429.68 kN/m 小梁弯矩图(kNm) Mmax0.16kNm Mmax/W0.16106/54130、1032.97N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 小梁上作用线荷载qbS正0.238.47.68 kN/m 面板变形图(mm) 0.05mm1.5mm 满足要求！ 五、柱箍验算 （规范中缺少相关计算说明，仅供参考）柱箍类型槽钢柱箍合并根数2柱箍材质规格10号槽钢柱箍截面惯性矩I(cm4)198.3柱箍截面抵抗矩W(cm3)39.7柱箍抗弯强度设计值f(N/mm2)205柱箍弹性模量E(N/mm2)206000模板设计立面图 1、柱箍强度验算 长边柱箍计算简图 长边柱箍弯矩图(kNm) 长边柱箍剪力图(kN) M10.8kNm，N110.67kN 短边柱箍计算简图 短边柱131、箍弯矩图(kNm) 短边柱箍剪力图(kN) M21.88kNm，N25.43kN M/Wn1.88106/(39.7103)47.3N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、柱箍挠度验算 长边柱箍计算简图 长边柱箍变形图(mm) 短边柱箍计算简图 短边柱箍变形图(mm) 10.04mml/4001.89mm 20.55mml/4003.02mm 满足要求！ 六、对拉螺栓验算对拉螺栓型号M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8扣件类型3形26型扣件容许荷载(kN)26 N10.672=21.35kNNtb17.8kN N10.672=21.35kN26kN 满足要求！第七章、质量保证措施7132、.1.高支模脚手架搭设质量控制措施架体使用的脚手钢管不允许有明显弯曲、压扁、开裂、脱焊、变形及严重锈蚀。相邻立杆接头要错开，以保证整体刚度。立杆最大轴向偏移小于20cm。同一横杆两端高差不超过5cm。 高支模脚手架在框架柱混凝土浇筑完成后，采用抱箍的形式将脚手架与柱子拉结，保证架体的稳定性。高支模脚手架搭设前必须事先做好排水沟，垫好槽钢，根据平面图进行放线定位，保证脚手架立杆的位置准确。脚手架搭设时应随时吊线，保证立杆的垂直度，立杆垂直度不得大于10mm。脚手架搭设完成后，应组织相关人员进行验收，验收合格后才允许使用。7.2.模板工程质量控制措施1）、模板工程施工前，根据施工图纸进行模板放样，133、形成放样料单。2）、模板进行设计计算，满足施工过程中刚度、强度和稳定性要求，能可靠的承受所浇筑混凝土的重量、侧压力及施工荷载。模板安装必须有足够的强度、刚度和稳定性，拼缝严密，模板最大拼缝控制在1.5mm以内，支撑接头不能错位和扭边，严格控制几何尺寸，标高和轴线；保证混凝土结构的准确性和混凝土表面的质量。3）、模板的拆除应在混凝土达到规定强度后进行，拆除模板时应注意保护混凝土结构的棱角。为了提高工效，保证质量，每次使用前清理干净模板并刷好隔离剂，使混凝土达到不掉角、不脱皮，表面光洁。4）、精心处理墙、柱、梁、板交接处的模板拼装，做到稳定、牢固、不漏浆，可在模板接缝处贴膜，安装必须牢固，位置准确134、；5）、模板施工严格放样料单进行、就位和设支撑。模板安装就位后，由技术员、质检员按平面尺寸、端面尺寸、标高、垂直度进行复核验收；6）、浇筑混凝土时专门派人负责检查模板，发现异常情况及时加以处理；7.3.混凝土工程质量控制措施1）混凝土浇筑前认真检查模板安装的尺寸、轴线位置、报告是否复核设计和规范要求，模板支撑体系和模板加固是否可靠。2）、混凝土施工配合比必须由试验室通过试验后确定，确保所施工的混凝土可以满足设计的要求。3）、混凝土所使用的各种原材料的质量必须严加控制，经检验合格后方可用于施工。4）、搅拌混凝土时，后台上料必须按规定进行计量，各种材料的称量误差应符合规定。对于搅拌机的加水装置应定135、期进行校验，以保证加水量符合配合比的要求。5）、混凝土生产时，安排专人对生产情况、计量情况、材料质量等进行跟班监督。6）、混凝土浇筑前，模板内部清洗干净，下落的混凝土不得发生离析现象，并由专人负责做好混凝土的养护工作。7）、混凝土浇筑施工实行挂牌制，以提高作业人员的工作责任心，保证混凝土的浇捣质量。同时按规定进行取样、留置试块，试件数量应能满足全面了解混凝土施工质量的要求。8）、混凝土浇筑若遇雨天，及时调整配合比，做好已浇砼的保护，施工缝严格按设计要求留设，并按规范要求进行认真处理和施工。9）、所使用混凝土骨料级配、水灰比、外加剂以及其塌落度、和易性等，应按普通混凝土配合比设计规程进行计算，并136、经过试配和试块检验合格后方可确定。10）、混凝土的拌制，必须注意原材料、外加剂的投料顺序，严格控制配料量，正确执行搅拌制度，特别是控制混凝土的搅拌时间，以防因搅拌时间过短而出现离析的事故。11）、若遇雨天浇筑时，及时准备充足的覆盖材料，对混凝土进行覆盖，保证质量与安全。第八章、安全文明施工保证措施8.1.临时用电和施工机具（1）使用电动工具前检查安全装置是否完好，运转是否正常，有无漏电保护，严格按操作规程作业。（2）电焊机上应设防雨盖，下设防潮垫，一、二次电源接头处要有防护装置，二次线使用接线柱，且长度不超过30m，一次电源采用橡胶套电缆或穿塑料软管，长度不大于3m，焊把线必须采用铜芯橡皮绝缘137、导线。（3）配电箱、开关箱应装设在干燥、通风及常温场所，不得装设在易受外来固体物撞击、强烈震动、液体浸溅及热源烘烤的场所。（4）开关箱必须实行“一机一闸一漏”制，熔丝不得用其它金属代替，且开关箱上锁编号，有专人负责。（5）塔吊在六级以上大风、雷雨、大雾天气或超过限重时禁止作业。8.2.高支模脚手架脚手架搭设需由专业架子工进行操作，并持证上岗，作业时需系好安全带，脚手架搭设时，外架需随进度跟上，做好高支模周边的安全围护。高支模脚手架搭设到4.8m高度时满挂水平兜网，作业层满铺脚手板，脚手板用铁丝捆绑在横杆上，脚手板铺设应密实，不得留有10cm以上的空隙。脚手架在框架柱砼浇筑完后采用抱箍的形式将脚手架与框架柱进行拉结，保证架体的稳定性。高支模脚手架搭设完后需组织相关人员进行验收，验收合格后方能使用。脚手架上的堆载应进行严格控制，零散材料需及时清理到地面，材料须均匀分开堆放。砼输送泵管从砼结构柱边通向浇注楼层，并且必须用钢管抱箍与柱连接，禁止泵管与支模架或外架连接。砼浇注泵管沿楼层长方向在板中间布置，泵管用旧车胎与板面筋隔离，以减少泵管对楼层的冲击力。每各施工区域砼浇注从楼层短边开始两端对称进行，平行沿长度方向中间退进。泵管布置及砼浇筑顺序见图示。