1、 陕西建工第五建设集团有限公司 模板施工方案陕西飞机工业集团有限公司937号整机喷漆机库工程模板专项施工方案 编制人： 审核人： 审批人： 陕西建工集团第五建设集团有限公司 陕飞937号整机喷漆机库工程项目经理部2017年10月1日目 录1、工程概况：21.1工程概述21.2工程地点及建筑简况21.3结构概况22、施工准备.2 2.1劳动力组织.2 2.2设备配备.3 2.3周转材料准备.3 2.4技术准备.3 2.5施工现场准备.43、质量保证体系.4 3.1模板工程流程图.4 3.2质量保证体系组成.4 3.3质量检查报验程序.5 3.4质量控制要求.54、模板工程工艺选择84.1墙柱模板2、及支撑84.2梁、板模板及支撑84.3楼梯模板及支撑.94.4电梯井模板及支撑94.5水平施工缝模板95、模板工程施工技术措施10 5.1底板、基础外墙施工缝模板.10 5.2柱模板.10 5.3墙体模板.11 5.4楼板模板.12 5.5梁模板.13 5.6女儿墙模板.14 5.7人防部位墙模板.14 5.8模板拆除.156、质量标准及保证措施.166.1质量保证措施.16 6.2施工注意事项.167、成品保护措施.178、施工安全措施.189、模板计算19 9.1主楼标准层模板计算.19 9.2裙楼地下室模板计算.34 9.3墙柱模板计算.481、工程概况：1.1工程概述工程名称：陕飞933、7整机喷漆机库工程。建设单位：中国航空规划设计研究总院有限公司设计单位：中国航空规划建设发展有限公司工程地点：陕西省汉中市城固县崔家山镇监理单位：陕西中航建设监理有限责任公司建筑面积：6750结构类型：钢筋混凝土网架结构1.2工程地点及建筑简况陕西飞机工业集团937号整机喷漆机库工程，位于汉中市城固县崔家山镇。该工程为 钢筋混凝土网架结构），总建筑面积6750m2。建筑高度21.8m，使用年限为50年，抗震设防烈度为6度.建筑层数为附楼2层，局部3层，层高分别为一层4.5m局部6m，二层4.5m局部5.1m三层8.4m。0.000绝对标高：相当于黄海系498.26m。1.3结构概况本工程以框架4、结构体系为主。0.000以上剪力墙厚度200mm，0.000以下剪力墙厚200-350；楼板及屋面板采用100-150厚现浇板，0.000以下楼板厚为250；框架柱均为700700，局部为7001150；框架梁最大断面为550900。结构层层高分别为一层4.5m局部6m，二层4.5m局部5.1m三层8.4m。2、施工准备1、劳动力组织根据本工程施工组织设计和各阶段工作量，模板工程劳动组织如下：基础工程施工配备木工75人，地上结构工程施工配备木工100人，另配备普工20人，按流水段组织流水施工。所有进场的劳务人员均在上岗前进行了三级安全教育、劳动职业教育、及相关技术作业的培训交底，证件齐全，身体5、健康。2、设备配备设备名称规格或功率（kw）数量备注电锯32电刨32手提圆锯33手提电钻233、周转材料准备本工程模板工程采用方木、九夹板、钢管、扣件组拼作业。由木工工长根据图纸，进行模板组拼翻样，并提前提出材料计划，同时提出带止水环的穿墙定位螺栓、套管以及钢管、蝴蝶卡等配套材料的加工、进场计划。为模板准备堆放场地，九夹板进场后、组织验收和配制。1）、顶板、梁底木模顶板多层板和钢管脚手架支撑体系按施工进度、拆模要求。按三层配置，按进度分次到位。2）、墙板、框架柱、梁侧向模板框架柱、梁模板采用胶合板木模，按一个施工段配置，现场统一加工配制。施工过程中进行陆续更换制，确保模板能适合本工程施工需要46、技术准备1）、熟悉图纸，对图纸中的相互关系进行分析，并整理设计疑异，进行图纸会审工作；2）、根据会审纪要及设计变更将设计图所表示的设计内容进行翻样工作；3）、根据施工组织设计及相关工程文件，编制专项施工方案，根据方案进行施工组织安排及各项技术交底，并出施工翻样单和加工配料单；4）、组织施工人员进行专项施工交底会议，明确施工目标，对施工中的要点及易出现质量隐患的工序进行重点分析和指导；5）、落实施工质量、安全管理责任制，加强安全技术教育。6）、熟悉本地区的施工工艺特点，制定本工程的施工质量特色工艺及安全控制措施，为质量创优、安全达标创造条件5、施工现场准备施工作业前准备：1）、放好模板边线，标7、高控制线。2）、检查各种机械设备运转是否正常。3）、墙、柱模板与混凝土接口及板拼缝粘贴海绵条。4）、检查并加固墙、柱支撑时所在环境的地面牢固性。5）、模板使用前必须清理模板表面，表面涂刷脱模剂（油质）严禁使用废机油，为避免污染钢筋，脱模剂涂刷后，须用棉布或麻袋布擦干。6)、分规格，按部位将模板吊运至施工部位，码放整齐。7)、架子管、操作架搭设完毕；墙、柱底部已凿毛，并清理干净。8)、钢筋、水、电专业与模板工长进行交接检3、质量保证体系熟悉图纸、木工翻样对各班组进行技术交底根据翻样限额领料模板制作测量定位、定标高模板安装及加固检查验收浇筑砼模板拆除拆除后模板修整、更换3.1模板工程流程图3.2质8、量保证体系组成本工程的质量目标为结构优良，确保主体工程一次性验收合格。因此保证构件几何尺寸、形状正确，预留、预埋准确，观感评定优良非常重要，这些都是以模板工程为前提，故必须对本工程模板施工过程配备专门的创优工程质量保证体系。质量保证体系以项目工程师为牵头人，专业质量员、木翻、现场模板施工员为主要责任人，木工班组为直接责任人组成一个网络化管理体系。项目工程师生产负责人、专业质量员现场各区域木工施工员、木翻各 区 域 施 工 班 组3.3质量检查报验程序本工程的质量目标为结构优良，确保结构验收一次性合格，为此必须严格执行检查报验程序化。第一级 随时抽查、混凝土浇筑前专项检查第二级 模板分部分项检查9、第三级 木工班自检，混凝土班组交接检 质量检查程序班组自检、互检专职质检员检查技术复核或返修下一道工序工程师验收监理工程师验收3.4质量控制要求1、本工程的质量目标为结构优良，确保结构验收一次性合格，故对模板的循环使用次数应严格控制，一般循环使用次数为5-8次。2、模板工程施工中，操作工艺严格按照质量要求进行施工和验收，弯曲、变形的模板未经修整严禁使用。3、安装工程预留孔洞模板：采用木模制作，由专人负责安装，安装与土建密切配合施工。浇筑混凝土施工时，必须派专人值班，以防发生模板移位，跑模等意外事件。4、立杆间距、水平杆间距符合方案要求，偏差不超过100mm。斜撑、剪刀撑设置的数量必须符合方案要10、求。钢管、扣件质量必须符合国标要求。5、模板工程质量检测控制： 1）、模板及支架必须具有足够的强度、刚度和稳定性。 2）、模板的接缝应小于1mm，当拼逢大于1mm时，需粘贴纸带。 3）、柱、梁节点，梁、板节点，墙、板节点等处模板，其接头必须平整顺直，棱角分明。模板的允许偏差如下表所示，其合格率严格控制在90%以上。项目名称允许偏差值（mm）检验方法轴线位移5用经纬仪复验底模上表面标高5用水准仪复验截面内部尺寸(墙、柱、梁)+4，-5钢尺测量层高垂直度（5m）6吊线锤测量相邻两板表面高低差2钢尺测量表面平整度52M靠尺测量固定在模板上的预埋件，预留孔洞口均不得溃漏，且应安装牢固，其偏差应符合一定11、的规定，即应符合下表的规定。预埋件、预留洞口的允许偏差项目允许偏差预埋钢板中心线位置3预留管、预留孔中心线位置3插筋中心线位置5外露长度+10，0预埋螺栓中心线位置2外露长度+10，0预留孔中心线位置10尺寸+10，0注：检查中心线位置时，应沿纵横两个方向测量，并取其中的较大值。模板工程质量控制程序图 学习图纸和技术资料学习操作规程和质量标准木工翻样技术人员书面交底操作人员参加交底上道工序检查及问题整改浇筑混凝土时派专人看护班组自检记录质量评定记录施工日记准备工作技术交底支 模质量评定资料整理模板及支撑体系选择执行检验标准不合格的返工处理各材料及技术控制资料底部标高、中心线、截面尺寸放线整平钢12、模板、清理模板模板涂刷隔离剂与钢筋工序交接检查脚手架、脚手板中间抽查自检梁、柱抽查拆 模按规范及方案确定拆模时间注意保护棱角清理现场、文明施工4、模板工程工艺选择4.1墙柱模板及支撑地下室剪力墙及柱模板均采用15厚九夹板模板，钢管扣件支撑体系；主次梁侧模采用15厚九夹板模板，水平结构楼板模板体系采用15厚九夹板，模板的支撑系统考虑采用：拼档和楞木采用4060木方，柱箍采用双根48钢管，梁、板、墙支撑体系采用483.5钢管扣件排架支撑。上部结构均采用15厚九夹板模板及钢管支撑。九夹板模板板肋间距及柱围檩间距按照模板体系计算取值，九夹板模板一般板肋间距为300，柱箍间距不大于600。 底板与外墙之13、间施工缝设在底板上表面以上300mm处，底板与内墙、柱施工缝设在底板上表面施工缝处，外墙模板采用九夹板，用4080mm木方加固；4.2梁、板模板及支撑本项目工程高层顶板混凝土厚度100150，商业楼及地下室顶板混凝土厚度150250，结构自重较大，模板支撑体系考虑全部采用483.5钢管扣件排架支撑，立杆底部垫200200的九夹板或垫50100木方。平板底模为九夹板，搁栅为4060方木，下撑48钢管满堂排架，高层排架立杆间距不大于1000（地下二层800），裙楼及地库立杆间距为不大于800（400800KL纵距600）；本工程当梁高超过700mm时设置对拉螺栓，考虑采用M14普通穿墙螺栓，梁侧模14、板采用九夹板。根据层高设置纵横向剪刀撑，剪刀撑为柱间支撑双道，以组成稳定的排架支撑体系，确保施工安全和质量。立杆下脚离地200左右设水平扫地杆，所有立杆的扫地杆纵横相连，并与剪刀撑进行连接作为一个整体支撑系统。4.3楼梯模板及支撑本工程楼梯模板采用15厚九夹板及48钢管支撑，具体支设详见下图：楼梯施工缝处的模板，应设计成活络可拆卸模板，在浇捣混凝土前，拆除该模板并对施工缝进行清理、浇水湿润，然后再将模板覆盖回原位，固定。严禁出现缝隙夹渣层。楼梯踏步侧模拆除以后，必须立即用木板条进行保护。楼梯斜板及踏步处不得采用零星夹板镶拼，并确保在浇混凝土时三角档模板不变形。在楼梯踏步上采用斜横棱固定夹板，但15、应保证楼梯间混凝土浇捣的可行性。为保证建筑装饰的效果，结构施工阶段，楼梯踏步模板施工时每步均向上退20mm；按图纸要求预埋铁件。而剪刀楼梯处的楼梯间缝施工时按建筑尺寸留置装饰余地。4.4电梯井模板及支撑电梯井为保证其几何垂直度，现浇墙采用九夹板拼制，并组装成一个整体定尺寸大模进行吊装加固支模。电梯井模板应严格检查构件拼模和定位尺寸。具体支设详见下图：井内支撑体系与梁板支撑体系应连成整体，确保整个体系的稳定性。4.5水平施工缝模板钢筋混凝土结构水平施工缝处，外围支模高度高出浇注面100mm，模板下口低于结构水平施工缝5cm左右，该处模板浇注后不拆除，待上部内模板支设完成后再进行上移加固，利用下层16、结构外墙埋设的专用紧固套丝进行夹紧，与下层原结构外墙面接缝保持严密；连接时要在下层结构外墙面上口粘贴海绵胶条，模板确保安装牢固，使得接缝处混凝土接槎平整美观。5、模板工程施工技术措施5.1、底板、基础外墙施工缝模板底板侧模使用240mm厚防水保护墙作为模板，主楼与地下车库高低差处采用15厚胶合板作模板，4060木方做横楞，钢管扣件式加固体系。集水井模板底部采用25钢筋焊在马凳上，以确保井底标高。在底板钢筋上焊好定位钢筋，以固定集水坑模板，防止浇筑砼时模板发生偏移。为保证浇捣时集水井模板不上浮，在模板上设钢管横檩与地板筋拉结，另可在模板上堆载重物，作为加强保险系数。地下室基础导墙模板如附图所示，17、提前制作 型钢筋支架，支架的一端与墙体竖筋点焊，另一端与底板筋焊接固定。模板拆除时，将高出底板的钢筋支架疵断。5.2、柱模板本工程柱模均采用定型15mm厚覆膜多层胶合板柱模，柱模安装高度为梁下皮，柱与主次梁节点处模板现场专人定型加工。柱模施工工艺弹柱模位置线模板就位检查对角线、垂直度和位置安装柱箍全面检查校正。安装方法模板按要求加工为4片，就位后先用铅丝与主筋绑扎临时固定。通排柱，先安装两端柱；经校正、固定后，拉通线校正中间各柱，并通过花蓝螺栓或可调螺杆调节、校正柱模的垂直度；打砼时，利用通线观察模板有无变形走位及时调整。柱模背楞为4060木方，背楞间距为200mm。柱箍为483.5钢管配合118、4螺栓，最下一道距为贴地布设，向上间距为450mm。本工程柱截面大于等于700700，则在柱中增加一道穿墙螺栓，柱箍详见附图 柱脚固定：距柱底50mm处四角，在柱箍筋绑完后，每边焊直径为14的限位钢筋，钢筋外侧与柱外边线平齐。如遇柱主筋有偏位的，应在主筋归正后进行限位筋的焊接。柱模的斜撑：在截面较大、高度超过3m的柱模，柱上口48钢管柱箍与整体性支模体系的排架立杆及扫地杆进行固结，斜撑角度不大于45。柱与主次梁交接处模板的柱头模板，现场根据结构尺寸加工，采用15mm厚覆模多层板模板制作，安装时与框架柱的搭接高度250mm。柱脚设150*150mm清扫口，每个柱子各设两个，在柱子两侧对称设置。519、.3、墙体模板l 剪力墙模板本工程剪力墙墙体采用木模板加固体系。1、工艺流程模板施工工艺：弹墙模位置线粘贴海棉条拼装木模板安装方木安装对拉螺栓安装钢管紧固连接件安装斜撑紧固对拉螺栓调整模板平整度、垂直度和截面尺寸2、安装方法a) 模板施工前应首先绑好钢筋，水电预留施工完毕，认真清理工作面，隐预检验收完。墙模下角粘贴海绵条，墙体内固定好模板支撑。b) 弹好墙边线及50cm控制线、门窗口位置线、外模下口20 cm水平线及外墙大角10cm控制线及角模位置线。在钢筋上标出标高线。c) 首先按楼板上的墙位置线将内横墙正板吊装就位，安装穿墙螺栓及塑料套管，用线锤校正固定后吊反板就位，穿好螺栓，校正加固完毕20、。d) 安装外墙模板时先按楼板上的位置线将墙内侧模板吊装就位并用线锤校正后固定，穿螺栓及塑料管。再安装外墙外侧模板。e) 外墙板固定后校正加固，用螺栓将模板连接牢固，防止漏浆。为防下脚漏浆造成烂根，立模前在模板下口抹5cm宽水泥砂浆找平堵缝。模板与模板接触面粘贴海棉条。地下室外墙模板：地下室外墙模板采用九夹板、方木、钢管及扣件组拼。背楞采用4060木方，横檩采用48双钢管。采用14带止水环的定位螺栓，横向间距为450mm，纵向间距为450mm。5.4、楼板模板本工程楼板采用15厚九夹板模板，主龙骨采用4060木方，支撑采用钢管脚手架支撑体系。1、工艺流程搭设钢管脚手架 安装纵、横木木楞 调整楼21、板下皮标高及起拱 铺设九夹板模板 检查、调整模板上皮标高、平整度。2、九夹板模板安装a) 对于不够整模板的楼板，拼缝不放在梁板、墙板交接处，尽量选在顶板大面处，拼缝严密，并用塑胶带进行粘贴。b) 梁板节点处，铺板时重点控制板头与梁侧模上口在一条线上，避免将来出现错台。c) 内、外墙与顶板节点：为保证墙与顶板按槎处不留施工缝痕迹，外墙砼浇筑时高出1cm，内墙处尽量控制浇筑标高。d) 楼板支撑采用满堂脚手架体系支撑。支柱间距1000mm,（主楼标准层为1000-1200mm）横杆第一排距地20-30cm，第二排距地1.5m，以上每段立杆均至少设一道拉接，立杆下口如为楼板，则垫设方木。顶板模板次楞采22、用4060木方，主楞采用钢管，次楞间距20cm，主楞间距1.2m。e) 支架的支柱从边跨一侧开始，依次逐排安装，立杆支设时带通线。支架搭设完毕后，检查板下木楞与支柱连接及支架安装的牢固性，并依据给定的水平线，调节支模翼托或水平主楞的高度，将木楞找平。5.5、梁模板梁模板采用15厚九夹板模板。1、施工工艺流程弹出梁轴线及水平线并复核搭设梁模支架安装梁底楞安装梁底模板梁底起拱绑扎钢筋安装梁侧模安装斜撑和穿墙螺栓校核梁模尺寸、位置与相邻模板加固。2、安装方法a) 在柱墙上弹出梁的轴线、位置线和水平线并复核。b) 带通线搭设梁支柱，立杆纵距1.2m（地下二层为1m），横杆间距为1.2m（地下二层为1m23、），本工程均取1m。c) 梁次楞与梁底模板预先加工好，并按要求起拱。当跨度4m时，起拱高度为全跨度2。 梁底设10mm宽清扫口。 d) 梁侧模与4060木方背楞预先加工成一体，待梁筋绑扎完毕，清除杂物后进行安装，模板拼缝处粘贴海棉条。 e) 梁支撑体系为：梁底用48钢管做大楞，两端固定在立柱上，若立柱间距超过1.2m或梁截面高度大于700mm，加设梁下钢管顶撑，防止梁底弯曲变形。梁底大楞间距为600mm，立柱的间距（粱纵向方向）均为1200（1000）mm 。f) 立柱横杆第一道距地300mm，第二道距地1.5m，以上每段立杆均至少设一道拉接。g) 梁的下口为48钢管作为小横杆，采用梁侧模加固24、钢管控制梁底不跑位及控制梁侧模，夹具间距700mm。当梁高大于700mm时，在梁内加一道14对拉螺栓，间距700mm。 5.6、女儿墙模板1女儿墙模板采用15厚多层板，4060木方背楞定制大模，采用48钢管支撑，墙体穿墙螺栓直径为14mm，。穿墙螺栓水平间距为600mm，竖向间距为600mm。2墙体竖楞采用4060木方，横楞采用48钢管，竖楞间距为250mm，横楞间距为450mm（双排）。3墙体内部设模板支撑铁，两端涂刷防锈漆，竖向设置2道（根据墙体高度）。第一排距地20cm。具体详见下图：5.7、人防部位墙模板地下人防部位墙模板使用15厚胶合板模板，纵向以4060木方为竖肋，横楞及支撑系统采25、用钢管，使用穿墙螺栓拉结里外模板，间距为450*450，在地下室挡墙部位根部取230*450间距。地下室外墙对拉螺栓要焊止水环，临空墙、密闭墙、防护密闭墙、活门墙、封堵墙等墙体均应使用止水对拉螺杆。模板支撑加固以内支撑为主。模板支设前必须保证人防门框已预埋安装完毕、各安装预留已施工完毕、洞口加强筋已绑完、各穿墙管线的防爆防护措施到位、隐检工作合格。人防门安装必须住所在地上弹出的边线或控制线吊装并定位，人防门框定位时不得与两边钢筋拉结，必须有独立的支撑系统。应保证人防门框在模板拆除后与砼面层在同一平面上。其余人防墙、梁板结构模板施工工艺与平时施工工艺同，可参照施工。5.8、模板的拆除遵循先支后拆26、，后支先拆，自上而下，先拆侧向支撑，后拆竖向支撑；先拆不承重模板，后拆承重部分的原则。l 墙、柱模板的拆除1 当墙、柱砼拆模时，应先试拆一面或一个柱模，确定砼棱角不因拆模而受到破坏后，方可大面积进行拆除。2 柱模拆除先拆斜撑，再拆柱箍，然后用撬棍轻轻撬动模板，使模板与砼面脱离。拆卸模板时，应自上而下，模板及配料不得向地面抛掷。3 墙模板拆除拆除模板顺序与安装顺序相反，先拆外墙外侧模板、再拆内侧模板，先拆纵墙模板后拆横墙模板。首先拆下穿墙螺栓，再松开地脚螺栓，使模板向后倾斜与墙体脱开。l 梁及顶板模板的拆除1 强度要求由于本工程裙楼及地下部分结构跨度较大，大部分构件跨度均 8m时，故要求梁板构件27、混凝土强度达到设计强度的100%，方可拆模，部分大梁有上部荷载的在拆除后须加设顶撑。现场随部位留置同条件试块，拆模以同条件试块的强度为依据。2 拆除顺序拆除梁侧模板分段拆除楼板支撑体系分段分片拆除楼板模板拆除脚手架部分水平拉杆拆除梁底模板及支撑系统。拆模时要有专门负责人进行现场指挥及技术交底。谁支模谁拆除，并负责二次倒着使用，拆模时要严禁使大锤砸、撬棍乱撬，确保棱角不受损坏，拆模顺序应本着先支后拆，先上后下，先里后外，先拆除不承重模板，后拆承重模板为原则。拆除梁下支柱时，先从跨中开始，分别向两端拆除。在任何时候拆除模板都必须二人以上进行，拆模时要环顾四周上下左右，以防材料突然坠落伤人己。对活动28、部件必须一次拆除，拆完后方可停歇，如中途停止，必须将没有拆完的工作点、工作面、模板（活动部分）临时加设支顶，固定牢靠，以防坠落。所有模板及方木等要人工传递，不能往下扔，确保结构顶板表面不受损，严禁各种挂板自由坠落于地面。对于所拆下的模板按编号及时码放整齐与清理干净，各种材料不要集中码放，以防给结构本身带来不利影响。6、质量保证措施6.1 质量保证措施1 本项目开展全面质量管理工作,严格按照一案三工序法组织施工，严格按照图纸要求、按照工艺标准、按照规范要求施工,并坚持自检、互检和交接检的工作方法。2 由技术部、物资部、质检站对进场的模板、支撑和加工材料，进行认真检查,不合格的禁止采用。3 为了保29、证施工质量，对进场的班组人员进行考核，通过后才可以上岗。4 保证测量放线结构施工中轴线位置、标高位置的准确。5 墙体大模板在安装前用铁铲把模板上的灰浆清理干净，然后用拖布把灰尘清净，之后再均匀涂刷脱模剂，涂刷脱模剂的时间不可过早，防止板面粘灰尘，影响砼表面观感。6 墙、柱模板拼装前，先在墙根部，柱位置线以外粘贴海棉条。7 所有支撑、龙骨及柱箍的规格、间距经计算确定，安装时严格执行。8 梁板应按规格要求起拱；梁高大于700mm时加对穿螺栓。9 通排柱、剪力墙、主次梁要拉通线对模板进行校正，通线拉好后，不要撤除，随打砼时设专人观察模板有无变形走位，及时调整模板。10、 严格执行同条件试块砼强度达标30、制度，不达标绝不拆模。11、 本工程提倡节约，反对浪费，严禁长料短用，对于浪费者长料短用者一旦发现，给予本材料十倍罚款。6.2 施工注意事项1、在模板工程施工前，认真熟悉图纸，做好模板翻样工作。2、在柱子上弹出轴线、梁位置和水平线，钉柱头模板。3、梁底模板：按设计标高调整支柱的标高，然后安装梁底模板，并拉通线找平。当梁底跨度大于及等于4米时，跨中梁底处应按设计要求起拱，如设计无要求时，起拱高度为梁跨度的千分之一至三。主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。4、梁侧模板：根据墨线安装梁侧模板、压角板、斜撑。梁侧模板制作高度应根据梁高及楼板模板碰旁或压旁来确定。5、梁高超过700mm时，梁侧模板要加31、穿墙螺栓加固，间距800。6、支模前，将已经硬化的混凝土表面上的水泥浆膜及松动石子清除并冲洗干净。7、 柱模板容易产生的问题是：截面尺寸不准，混凝土保护层过大，柱身扭曲。防止办法是：支模前按图弹位置线，校正钢筋位置，柱纵筋下部焊制钢筋限位，保证底部位置准确。根据柱子截面尺寸及高度，设计好柱箍尺寸及间距，柱四角做好支撑及拉杆。8、 梁、板模板容易产生的问题是：梁身不平直，梁底不平，梁侧面鼓出，梁上口尺寸偏大，板中部下挠。防止办法是：梁、板模板应通过设计确定支撑立柱、龙骨的尺寸及间距，使模板支撑系统有足够的强度和刚度，防止浇混凝土时模板变形。模板支撑立柱的底部应支在坚实的地面上，垫通长垫板，防止立32、柱下沉，梁、板模板应按设计要求起拱，防止挠度过大。梁模上口应有拉杆锁紧，防止上口变形。9、 墙模板容易产生的问题是：墙体混凝土厚薄不一致，截面尺寸不准确，拼缝不严，缝子过大造成跑浆。模板应根据墙体高度和厚度通过设计，确定纵横龙骨的尺寸及间距，墙体的支撑方法，角模的形式。模板上口应设拉结，防止上口尺寸偏大，穿墙螺栓应全部穿齐、拧紧。墙纵筋下部焊制钢筋限位，保证底部位置准确。7、成品保护措施1、对备用模板堆放地点要坚实平整，不得有积水现象，上部要防水彩条布覆盖。2、模板堆放时，下面垫方木,保持自稳。3、拆模时，不得用大锤硬砸硬撬，用撬棍时在撬棍下垫木方，以免损坏砼表面，防止砼墙面等处出现裂纹。4、33、拆模后，在施工通道、楼梯间、拐角处的墙柱、板的阳角处用废旧木板做成护角条，以保护结构构件在施工过程中免于损坏。5、 操作和运输过程中，不得抛掷模板。拆下的模板、扣件、螺栓等分类码放，模板堆放场地应平整。6、拆下的模板认真检查质量，如发现表面不平、变形、边受损等现象时，及时修理更换。7、安装和拆除模板时，注意不要破坏已预埋管线、预埋盒等。8、模板安装过程中，不得随意开孔。涉及到钢管支撑、木方、脚手板等材料，不得随意乱锯、切断。9、 浇筑砼时，派专人检查模板情况，出现问题及时解决。10、梁、板、多层板模板加工、使用完毕后，分类码放，存放地点设防雨措施。8、施工安全措施1）、严格遵守项目部制定的安全34、生产管理制度，落实安全生产责任制。2）、坚持安全教育，对模板工程进行有针对性的安全防范措施交底，并认真记录。3）、进入施工现场人员必须戴好安全帽，高空作业人员必须佩带安全带，并应系牢。4）、支模应按顺序进行，模板及支撑系统在没有固定前，禁止利用拉杆支撑攀登，不准在拆除的模板上进行操作。5）、工作前应先检查使用的工具是否牢固，扳手等工具必须用绳链系挂在身上，钉子必须放在工具袋内，以免掉落伤人，工作时要思想集中，防止钉子扎脚或空中滑落。6）、安装与拆除以上的模板，应搭脚手架，并设防护栏杆，防止上下在同一垂直面操作。7）、高空、复杂结构模板的安装与拆除，事先应有切实的安全措施。模板支撑要求符合施工组35、织设计及方案的要求，不得擅自更改。8）、拆模时按顺序逐块拆除，模板拆除后支的先拆，先支的后拆，先拆除非承重部分，后拆除承重部分；拆除顶板时，设临时支撑，确保安全施工。9）、遇六级以上的大风时，应暂停室外的高空作业，雪、霜、雨后应先清扫施工现场，略干不滑时再进行工作。10）、二人抬运模板时要互相配合，协同工作。传递模板、工具应用运输工具或绳子系牢后升降，不得乱抛。高空拆模时，应有专人指挥。并在下面标出工作区，用绳子和红白旗加以围栏，暂停人员过往。11）、不得在脚手架上堆放大批模板等材料。12）、水平拉杆、支撑、牵杠等不得搭在门窗框和脚手架等不稳定物体上。通道中间的斜撑、拉杆等应设在1.8米高以上36、。13）、支模过程中，如需中途停歇，应将支撑、搭头、柱头板等钉牢。拆模间歇时，应将已活动的模板、牵杆、支撑等运走或妥善堆放，防止因踏空、扶空而坠落。14）、模板上有预留洞者，应在安装后将洞口盖好，混凝土板上的顶留洞，应在模板拆除后即将留洞口盖好。15）、拆除模板一般用长撬棒，人不许站在正在拆除的模板上，在拆除楼板模板时，要注意整块模板掉下，尤其是用定型模板做平台模板时，更要注意，拆模人员要站在门窗洞口外拉支撑，防止模板突然全部掉落伤人。在4m以上高空拆除模板时，不让模板等材料自由下落，更不得大面积同时撬落。16）、高空作业要搭设脚手架或操作台，上、下要使用梯子，不许站立在墙头工作，不准站在大梁37、底模上行走。操作人员严禁穿硬底鞋及高跟鞋作业。17）、装拆模板时，作业人员要站立在安全地点进行操作，防止上下在同一垂直面工作，操作人员要主动避让吊物，增强自我保护和相互保护的安全意识。18）、拆模必须一次性拆清，不得留下无支撑模板。拆下的模板要及时清理，堆放整齐。9、模板计算9.1主楼标准层模板取计算单元：1#楼梁楼 层截面及配筋最大部位计算长度(m)截面 (mm)层 高配 筋 率标 准 层10轴KL103.8520060029003.17%1#楼板楼 层板厚及配筋最大部位板厚(mm)平面尺寸 (m)层 高配 筋 率标 准 层3-8轴G-H轴1506.154.529000.87%梁模板一、参数38、信息本方案以1#楼为计算对象，1#楼取10轴KL10作为计算对象。梁的截尺寸为200 mm600 mm，配筋率为3.17%；支撑长度为2.78m。根据工程实际情况及公司现有施工工艺采用梁底支撑小楞平行梁跨方向的支撑形式。（一）支撑参数及构造梁两侧楼板混凝土厚度(mm):120；立杆纵距la(m):1；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.3；立杆步距h(m):1.5；板底承重立杆横向间距或排距l(m):1.5；梁支撑架搭设高度H(m):2.78；梁两侧立杆间距lb(m):0.55；（二）材料参数面板类型为胶合面板，梁底支撑采用方木。竖向力传递通过单扣件。木方截面为40mm60mm，梁底支撑39、钢管采用483.5钢管，钢管的截面积为A=4.89102mm2，截面模量W=5.08103mm3，截面惯性矩为I=1.22105 mm4。木材的抗弯强度设计值为fm13 N/mm2,抗剪强度设计值为fv1.3,弹性模量为E12000,面板的抗弯强度设计值为fm15,抗剪强度设计值为fv1.4, 面板弹性模量为E6000。荷载首先作用在梁底模板上，按照底模底模小楞水平钢管扣件/可调托座立杆基础的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。（三）荷载参数梁底模板自重标准值为0.3kN/m2；梁钢筋自重标准值为1.85；施工人员及设备荷载标准值为1；振捣混凝土时产生的荷载标准值为2；新浇混凝土自重标准40、值：24kN/m3所处城市为咸阳市，基本风压为W00.55；风荷载高度变化系数为z1.7，风荷载体型系数为s0.355。二、梁底模板强度和刚度验算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,以单位长度的面板作为计算单元进行计算。本工程中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 100015.0015.00/6 = 3.75104mm3；I = 100015.0015.0015.00/12 =2.81105mm4；、荷载计算模板自重标准值：X10.3010.30kN/m；新浇混凝土自重标准值： X20.6024.00114.40kN/m；梁41、钢筋自重标准值： X30.601.5010.90kN/m；施工人员及设备活荷载标准值： X41.0011.00kN/m；振捣混凝土时产生的荷载标准值：X52.0012.00kN/m。以上1、2、3项为恒载，取分项系数1.35；4、5项为活载，取分项系数1.4，则底模的荷载设计值为：q =1.35(X1+X2+X3)+1.4(X4+X5)=1.35(0.30+14.40+0.90)+1.4(1.00+2.00)=25.26kN/m；荷载标准值为：qk = X1+X2+X3+X4+X5=0.30+14.40+0.90+1.00+2.00=18.60kN/m；、抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度42、验算： 梁底模板承受的最大弯矩计算公式如下：Mmax=0.125qL20.12525.260.200.20=0.126kNm；支座反力为R1=R2=0.5qL=2.526 kN；最大支座反力R=0.5qL2.526 kN； =1.26105/3.75104=3.368；面板计算应力 =3.37 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 fm =15，满足要求！、抗剪强度验算面板承受的剪力为Q=2.526 kN,抗剪强度按照下面的公式计算： =32.5261000/(2100015)=0.253；面板受剪应力计算值 =0.25小于fv=1.40，满足要求。、挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用荷载标43、准值，根据JGJ1302001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此梁底模板的变形计算如下：最大挠度计算公式如下: 其中，l-计算跨度(梁底支撑间距): l =200.00mm；面板的最大挠度计算值: = 518.600200.004/(3846000.002.81105)=0.230mm；面板的最大挠度计算值=0.23mm小于面板的最大允许挠度值 v = min(200.00 / 150,10)mm，满足要求！三、梁底纵向支撑小楞的强度和刚度验算本工程中，支撑小楞采用方木，方木的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩W分别为: W=40.0060.0060.00/6 =44、2.4104 mm3； I=40.0060.0060.0060.00/12 = 0.72106 mm4； 、荷载的计算按照三跨连续梁计算，支撑小楞承受由面板支座反力传递的荷载。最大弯矩取恒荷载和活荷载最不利布置的弯矩之和。荷载计算如下：q=2.526/L2.526kN/m。、抗弯强度验算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 最大弯矩 M =0.12.5260.332= 0.028 kNm；最大剪力 Q =0.6172.5260.33= 0.520kN；最大受弯应力 = M / W = 2.81104/2.4104= 1.17；支撑小楞的最大应力计算值 = 1.45、17 小于支撑小楞的抗弯强度设计值fm=13.000，满足要求!、抗剪强度验算截面最大抗剪强度必须满足: 支撑小楞的受剪应力值计算： = 35.20102/(240.0080.00) =0.325；支撑小楞的抗剪强度设计值 fv =1.300；支撑小楞的受剪应力计算值 = 0.325小于 支撑小楞的抗剪强度设计值 fv= 1.30 ,满足要求!、挠度验算最大挠度考虑为静荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 支撑小楞的最大挠度计算值 = 0.6772.526333.334 /(10012000.000.72106)=0.024mm；支撑小楞的最大挠度计算值=0.024mm小于支撑小楞的46、最大允许挠度 v =min(333.33/ 150,10) mm，满足要求！四、梁底横向支撑钢管的强度验算梁底横向支撑承受梁底木方传递的集中荷载。对支撑钢管的计算按照集中荷载作用下的简支梁进行计算。计算简图如下：、荷载计算梁底支撑小横杆的间距为1.000/(2+1)=0.333 m。荷载为板模板下的小楞对其产生的支座反力。作用在小横杆上的力分别为(从左到右)：N1 = 2.5260.333 / 1 = 0.84 kN，N2 = 2.5260.333 / 1 = 0.84 kN。 计算简图(kN) 变形图(mm) 弯矩图(kNm)经过连续梁的计算得到：支座反力 RA = RB=0.842 kN；47、最大弯矩Mmax=0.147 kNm；最大挠度计算值 max=0.19 mm；最大受弯应力=M/W=1.47105/5.08103 = 29.006；梁底支撑小横杆的最大应力计算值=29.006 小于梁底支撑小横杆的抗弯强度设计值 fm =205.000,满足要求!梁底横向支撑小楞的最大挠度：=0.19 mm；梁底支撑小横杆的最大挠度计算值=0.190 mm 小于梁底支撑小横杆的最大允许挠度 v =min(375.00/ 150,10) mm，满足要求！五、梁跨度纵向支撑钢管计算作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。、梁两侧支撑钢管的强度计算支撑钢管按48、照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=0.842 kN。 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.225 kNm ；最大变形 max = 0.641 mm ；最大支座力 Rmax = 2.751 kN ；最大应力 = 0.225106/(5.08103)=44.209；支撑钢管的抗弯强度设计值 fm =205；支撑钢管的最大应力计算值=44.209小于支撑钢管的抗弯强度设计值 fm=205,满足要求!支撑钢管的最大挠度=0.641mm小于最大允许挠度v=min(1000/150,10)mm,满足要求49、!六、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=2.751 kN；R 8.00 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 七、不组合风荷载时，立杆的稳定性计算、立杆荷载根据规程，支架立杆的轴向力设计值Nut指每根立杆受到荷载单元传递来的最不利的荷载值。其中包括上部模板传递下来的荷载及支架自重，显然，最底部立杆所受的轴压力最大。上部模板所传竖向荷载包括以下部分：通过支撑梁50、的顶部扣件的滑移力（或可调托座传力）。根据前面的计算，此值为F1 =2.751 kN ；除此之外，根据规程条文说明4.2.1条，支架自重可以按模板支架高度乘以0.15kN/m取值。故支架自重部分荷载可取为F2=1.350.153.000.61kN；通过相邻的承受板的荷载的扣件传递的荷载，此值包括模板自重和钢筋混凝土自重：F3=1.35(1.50/2+(0.55-0.20)/2)1.00(0.30+24.000.12)=3.971 kN；立杆受压荷载总设计值为：N =2.751+0.608+3.971=7.329 kN；、立杆稳定性验算 - 轴心受压立杆的稳定系数； i - 计算立杆的截面回转半51、径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆的截面面积，按规程附录B采用；立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ()； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 ； l0 - 计算长度 (m)； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； - 模板支架等效计算长度系数，参照扣件式规程附表D1， =1.775；KH-高度调整系数，建筑物层高超过4m时，按规程 5.3.4采用；计算长度L0按下式计算的结果取大值： L0 = h+2a=1.50+20.30=2.100m； L0 = kh=52、1.1671.7751.500=3.107m；故L0取3.107m； = L0/i = 3107.138 / 15.8 = 197 ；查规程附录C得 = 0.186；KH=1； =1.057.329103/( 0.186489.0001.00)= 84.609 ；立杆的受压强度计算值 = 84.609 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f=205.000 ，满足要求。八、组合风荷载时，立杆稳定性计算、立杆荷载根据规程，支架立杆的轴向力设计值Nut取不组合风荷载时立杆受压荷载总设计值计算。由前面的计算可知：Nut7.329kN；风荷载标准值按照以下公式计算 其中 W0 - 基本风压()，按53、照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：W0 = 0.55 ；z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：z= 1.7 ；s - 风荷载体型系数：取值为0.355；经计算得到，风荷载标准值wk =0.70.551.70.355 =0.232；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为Mw=0.851.4wkLah2/10 =0.850 1.40.23211.52/10 = 0.062 kNm；、立杆稳定性验算=1.057.329103/(0.186489.0001.00)+62211/5080.000=96.9；立杆的受压强度计算值= 54、96.9 小于立杆的抗压强度设计值 f=205.000 ，满足要求。九、模板支架整体侧向力计算、根据规程4.2.10条，风荷载引起的计算单元立杆的附加轴力按线性分布确定，最大轴力N1表达式为： 其中：F-作用在计算单元顶部模板上的水平力（N）。按照下面的公式计算： AF-结构模板纵向挡风面积（mm2），本工程中AF=5.201036.00102=3.12106mm2；wk -风荷载标准值，对模板，风荷载体型系数s取为1.0,wk =0.7zsw0=0.71.71.00.55=0.655；所以可以求出：F=0.85AFwkla/La=0.853.121060.6551/3.851000=451.55、2N。H-模板支架计算高度。H=2.78m。m-计算单元附加轴力为压力的立杆数为：0根。lb-模板支架的横向长度（m），此处取梁两侧立杆间距lb0.550 m。la -梁底立杆纵距（m），la=1.000 m。La-梁计算长度（m），La=3.850m。综合以上参数:计算得N1=3451.22780/(0+1)550.000)=6841.8N。、考虑风荷载产生的附加轴力，验算边梁和中间梁下立杆的稳定性，当考虑叠合效应时，按照下式重新计算： 计算得： =(1.057329.109+6841.8)/(0.186489.0001.000)=159.83。 = 159.83小于205.000 ，模板支56、架整体侧向力满足要求。平板模板一、综合说明为确保施工安全，编制本专项施工方案。设计范围包括：以1#楼为计算对象，1#楼取3-8轴G-H轴作为计算对象。板的平面尺寸6.15m4.5m；配筋率0.87%，厚0.15m。模板支撑架高2.75米，二、搭设方案（一）基本搭设参数模板支架高H为2.75m，立杆步距h（上下水平杆轴线间的距离）取1.5m，立杆纵距la取1m，横距lb取1m。立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的自由长度a取0.1m。整个支架的简图如下所示。 模板底部的方木，截面宽40mm，高60mm，布设间距0.20-0.25m,实际施工按0.225m施工，计算按0.25m取值。（二）材57、料及荷载取值说明本支撑架使用 483.5钢管，钢管壁厚不得小于3mm，钢管上严禁打孔；采用的扣件，应经试验，在螺栓拧紧扭力矩达65Nm时，不得发生破坏。按荷载规范和扣件式钢管模板支架规程，模板支架承受的荷载包括模板及支架自重、新浇混凝土自重、钢筋自重，以及施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载等。三、板模板支架的强度、刚度及稳定性验算荷载首先作用在板底模板上，按照底模底模方木/钢管横向水平钢管扣件/可调托座立杆基础的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。其中，取与底模方木平行的方向为纵向。（一）板底模板的强度和刚度验算模板按三跨连续梁计算，如图所示: （1）荷载计算，按单位宽度折算为线58、荷载。此时，模板的截面抵抗矩为：w1000152/6=3.75104mm3；模板自重标准值：x10.31 =0.3kN/m；新浇混凝土自重标准值：x20.15241 =3.6kN/m；板中钢筋自重标准值：x30.151.11 =0.165kN/m；施工人员及设备活荷载标准值：x411 =1kN/m；振捣混凝土时产生的荷载标准值：x521=2kN/m。以上1、2、3项为恒载，取分项系数1.2，4、5项为活载，取分项系数1.4，则底模的荷载设计值为： g1 =(x1+x2+x3)1.2=(0.3+3.6+0.165)1.2=4.878kN/m； q1 =(x4+x5)1.4=(1+2)1.4 =459、.2kN/m；对荷载分布进行最不利布置，最大弯矩取跨中弯矩和支座弯矩的较大值。 跨中最大弯矩计算简图跨中最大弯矩计算公式如下:M1max = 0.08g1lc2+0.1q1lc2 = 0.084.8780.252+0.14.20.252=0.0506kNm 支座最大弯矩计算简图支座最大弯矩计算公式如下：M2max= -0.1g1lc2-0.117q1lc2= -0.14.8780.252-0.1174.20.252= -0.0612kNm；经比较可知，荷载按照图2进行组合，产生的支座弯矩最大。Mmax=0.0612kNm；（2）底模抗弯强度验算取Max(M1max，M2max)进行底模抗弯验算60、，即 =0.0612106 /(3.75104)=1.632N/mm2底模面板的受弯强度计算值 =1.632N/mm2 小于抗弯强度设计值fm =15N/mm2，满足要求。（3）底模抗剪强度计算。荷载对模板产生的剪力为Q=0.6g1lc+0.617q1lc=0.64.8780.25+0.6174.20.25=1.380kN；按照下面的公式对底模进行抗剪强度验算： =31380/(2100015)=0.138N/mm2；所以，底模的抗剪强度 =0.138N/mm2小于 抗剪强度设计值fv =1.4N/mm2满足要求。（4）底模挠度验算模板弹性模量E=6000 N/mm2；模板惯性矩 I=100061、153/12=2.812105 mm4；根据JGJ1302001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此，底模的总的变形按照下面的公式计算： =0.133mm；底模面板的挠度计算值 =0.121mm小于挠度设计值v =Min(250/150，10)mm ，满足要求。（二）底模方木的强度和刚度验算按三跨连续梁计算（1）荷载计算模板自重标准值：x1=0.30.25=0.075kN/m；新浇混凝土自重标准值：x2=0.15240.25=0.9kN/m；板中钢筋自重标准值：x3=0.151.10.25=0.041kN/m；施工人员及设备活荷载标准值：x4=10.25=0.62、25kN/m；振捣混凝土时产生的荷载标准值：x5=20.25=0.5kN/m；以上1、2、3项为恒载，取分项系数1.2，4、5项为活载，取分项系数1.4，则底模的荷载设计值为：g2 =(x1+x2+x3)1.2=(0.075+0.9+0.041)1.2=1.219kN/m；q2 =(x4+x5)1.4=(0.25+0.5)1.4=1.05kN/m； 支座最大弯矩计算简图支座最大弯矩计算公式如下:Mmax= -0.1g2la2-0.117q2la2= -0.11.21912-0.1171.0512=-0.245kNm；（2）方木抗弯强度验算方木截面抵抗矩 W=bh2/6=40602/6=2.4163、04 mm3； =0.245106/(2.4104)=10.208N/mm2；底模方木的受弯强度计算值=10.208N/mm2 小于抗弯强度设计值fm =13N/mm2 ，满足要求。（3）底模方木抗剪强度计算荷载对方木产生的剪力为Q=0.6g2la+0.617q2la=0.61.2191+0.6171.051=1.379kN；按照下面的公式对底模方木进行抗剪强度验算： =0.862N/mm2；所以，底模方木的抗剪强度 =0.862N/mm2小于抗剪强度设计值fv=1.3N/mm2满足要求。（4）底模方木挠度验算方木弹性模量 E=9000 N/mm2；方木惯性矩 I=40603/12=0.72164、06 mm4；根据JGJ1302001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此，方木的总的变形按照下面的公式计算：v=0.492(x1+x2+x3)la4/(100EI)+0.192(x4+x5)la4/(100EI)=0.99mm；底模方木的挠度计算值=0.99mm 小于挠度设计值v =Min(1000/150，10)mm ，满足要求。（三）板底横向水平钢管的强度与刚度验算根据JGJ1302001，板底水平钢管按三跨连续梁验算，承受本身自重及上部方木小楞传来的双重荷载，如图所示。 （1）荷载计算材料自重：0.038kN/m；方木所传集中荷载：取（二）中方木内力计65、算的中间支座反力值，即p=1.1g2la+1.2q2la=1.11.2191+1.21.051=2.601kN；按叠加原理简化计算，钢管的内力和挠度为上述两荷载分别作用之和。（2）强度与刚度验算横向水平钢管计算简图、内力图、变形图如下： 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 中间支座的最大支座力 Rmax = 10.338 kN ；钢管的最大应力计算值 = 0.887106/5.08103=174.508 N/mm2；钢管的最大挠度 max = 2.488 mm ；支撑钢管的抗弯强度设计值 fm=205 N/mm2；支撑钢管的最66、大应力计算值 =174.508 N/mm2 小于 钢管抗弯强度设计值 fm=205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度计算值 =2.488小于最大允许挠度 v=min(1000/150,10) mm,满足要求!（四）扣件抗滑力验算梁底横向水平钢管的最大支座反力，即为扣件受到的最大滑移力，扣件连接方式采用双扣件，扣件抗滑力按下式验算 NRc N=10.338kN；双扣件抗滑移力N=10.338kN小于 Rc=12kN ,满足要求。（五）立杆稳定性验算 立杆计算简图1、不组合风荷载时，立杆稳定性计算（1）立杆荷载。根据规程，支架立杆的轴向力设计值N应按下式计算： N = 1.35NGK + 67、1.4NQK 其中NGK为模板及支架自重，显然，最底部立杆所受的轴压力最大。将其分成模板（通过顶部扣件）传来的荷载和下部钢管自重两部分，分别计算后相加而得。模板所传荷载就是顶部扣件的滑移力（或可调托座传力），根据3.1.4节，此值为F1=10.338kN。除此之外，根据规程条文说明4.2.1条，支架自重按模板支架高度乘以0.15kN/m取值。故支架自重部分荷载可取为F2=0.152.75=0.413kN；立杆受压荷载总设计值为：Nut=F1+F21.35=10.338+0.4131.35=10.896kN；其中1.35为下部钢管、扣件自重荷载的分项系数，F1因为已经是设计值，不再乘分项系数。（68、2）立杆稳定性验算。按下式验算 -轴心受压立杆的稳定系数，根据长细比按规程附录C采用； A -立杆的截面面积，取4.89102mm2； KH -高度调整系数，建筑物层高超过4m时，按规程5.3.4采用；计算长度l0按下式计算的结果取大值：l0=h+2a=1.5+20.1=1.7m；l0=kh=1.1671.5391.5=2.694m；式中：h-支架立杆的步距，取1.5m； a -模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度，取0.1m； -模板支架等效计算长度系数，参照规程附表D1,取1.539； k -计算长度附加系数，按规程附表D2取值为1.167；故l0取2.694m；=l0/69、i=2.694103 /15.8=171；查规程附录C得 = 0.243；KH=1；=1.05N/(AKH)=1.0510.896103/(0.2434.891021)=96.281N/mm2；立杆的受压强度计算值 =96.281N/mm2 小于立杆的抗压强度设计值 f =205 N/mm2 ，满足要求。9.2、裙楼、地下室模板计算裙楼、地下室梁楼 层截面及配筋最大部位计算长度（m）截面 (mm)层 高配筋率地下二层顶梁KL2b（3） 3轴T-V段7.755090050002.48%裙楼、地下室楼板楼 层板厚及配筋最大部位板厚（mm）平面尺寸(m)层 高配 筋 率地下顶板二层3-8轴G-H轴270、505.9754.4550000.96%梁模板一、参数信息本算例中，取地下二层顶梁KL2b（3），3轴T-V段作为计算对象。梁的截尺寸为550mm900mm，支撑长度为7.7m。根据工程实际情况及公司现有施工工艺采用梁底支撑小楞平行梁跨方向的支撑形式。（一）支撑参数及构造梁两侧楼板混凝土厚度(mm):250；立杆纵距la(m):0.6；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.3；立杆步距h(m):1.5；板底承重立杆横向间距或排距l(m):0.7；梁支撑架搭设高度H(m):4.75；梁两侧立杆间距lb(m):0.8；（二）材料参数面板类型为胶合面板，梁底支撑采用方木。竖向力传递通过单扣件。木71、方截面为40mm60mm，梁底支撑钢管采用483.5钢管，钢管的截面积为A=4.89102mm2，截面模量W=5.08103mm3，截面惯性矩为I=1.22105 mm4。木材的抗弯强度设计值为fm13 N/mm2,抗剪强度设计值为fv1.3 N/mm2,弹性模量为E12000 N/mm2,面板的抗弯强度设计值为fm15 N/mm2,抗剪强度设计值为fv1.4 N/mm2,面板弹性模量为E6000 N/mm2。荷载首先作用在梁底模板上，按照底模底模小楞水平钢管扣件/可调托座立杆基础的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。（三）荷载参数梁底模板自重标准值为0.3kN/m2；梁钢筋自重标准值为72、1.5kN/m3；施工人员及设备荷载标准值为1kN/m2；振捣混凝土时产生的荷载标准值为2kN/m2；新浇混凝土自重标准值：24kN/m3二、梁底模板强度和刚度验算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,以单位长度的面板作为计算单元进行计算。本工程中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 100030.0030.00/6 = 1.50105mm3；I = 100030.0030.0030.00/12 =2.25106mm4；1、荷载计算模板自重标准值：x10.3010.30kN/m；新浇混凝土自重标准值：x20.9024.0012173、.6kN/m；梁钢筋自重标准值：x30.901.5011.35kN/m；施工人员及设备活荷载标准值：x41.0011.00kN/m；振捣混凝土时产生的荷载标准值：x52.0012.00kN/m。以上1、2、3项为恒载，取分项系数1.35；4、5项为活载，取分项系数1.4，则底模的荷载设计值为：q=1.35(x1+x2+x3)+1.4(x4+x5)=1.35(0.30+21.6+1.35)+1.4(1.00+2.00)=35.59kN/m；荷载标准值为：qk =x1+x2+x3+x4+x5=0.30+21.6+1.35+1.00+2.00=26.25kN/m；2、抗弯强度验算按以下公式进行面板抗74、弯强度验算： 梁底模板承受的最大弯矩计算公式如下：Mmax=0.125ql20.12535.590.750.40=0.336kNm；支座反力为R1=R2=0.5ql=4.894kN；最大支座反力R=0.5ql4.894kN； =4.894105/1.50105=3.263N/mm2；面板计算应力 =3.263N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 fm =15N/mm2，满足要求！3、抗剪强度验算面板承受的剪力为Q=6.429 kN,抗剪强度按照下面的公式计算： =34.8941000/(2100030)=0.245N/mm2；面板受剪应力计算值 =0.245小于fv=1.40N/mm275、，满足要求。4、挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用荷载标准值，根据JGJ1302001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此梁底模板的变形计算如下：最大挠度计算公式如下: 其中，l-计算跨度(梁底支撑间距): l=550.00mm；面板的最大挠度计算值: = 526.252754/(3846000.002.25106)=0.145mm；面板的最大挠度计算值 =0.145mm小于面板的最大允许挠度值 v = min(550.00 / 150,10)mm，满足要求！三、梁底纵向支撑小楞的强度和刚度验算本工程中，支撑小楞采用方木，方木的截面惯性矩 I 和截面抵抗76、矩W分别为: W=40.0060.0060.00/6 =2.4104 mm3； I=40.0060.0060.0060.00/12 = 0.72106 mm4； 1、荷载的计算按照三跨连续梁计算，支撑小楞承受由面板支座反力传递的荷载。最大弯矩取恒荷载和活荷载最不利布置的弯矩之和。荷载计算如下：q=4.894/14.894kN/m。2、抗弯强度验算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 最大弯矩 M =0.14.8940.202= 0.020 kNm；最大剪力 Q =0.6174.8940.20= 0.604kN；最大受弯应力 = M / W = 2.0104/277、.4104 = 0.833 N/mm2；支撑小楞的最大应力计算值 = 0.833 N/mm2 小于支撑小楞的抗弯强度设计值fm=13.000 N/mm2，满足要求!3、抗剪强度验算截面最大抗剪强度必须满足: 支撑小楞的受剪应力值计算： = 36.04102/(240.0060.00) = 0.378 N/mm2；支撑小楞的抗剪强度设计值 fv =1.300N/mm2；支撑小楞的受剪应力计算值 = 0.378 N/mm2 小于 支撑小楞的抗剪强度设计值 fv= 1.30 N/mm2,满足要求!4、挠度验算最大挠度考虑为静荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 支撑小楞的最大挠度计算值 =78、 0.6774.894200.004 /(10012000.000.72106)=0.006mm；支撑小楞的最大挠度计算值=0.006mm 小于支撑小楞的最大允许挠度 v =min(200.00/ 150,10) mm，满足要求！四、梁底横向支撑钢管的强度验算梁底横向支撑承受梁底木方传递的集中荷载。对支撑钢管的计算按照集中荷载作用下的简支梁进行计算。计算简图如下：1 、荷载计算梁底支撑小横杆的间距为0.600/(2+1)=0.200 m。荷载为板模板下的小楞对其产生的支座反力。作用在小横杆上的力分别为(从左到右)：N1 = 4.8940.200 / 1 = 0.98kN，N2 = 4.894079、.200 / 1 = 0.98kN。 计算简图(kN) 变形图(mm) 弯矩图(kNm)经过连续梁的计算得到：支座反力 RA = RB=0.98 kN；最大弯矩Mmax=0.196kNm；最大挠度计算值 max=0.751 mm；最大受弯应力 = M / W = 1.96105/5.08103 = 38.583N/mm2；梁底支撑小横杆的最大应力计算值 = 38.583N/mm2小于梁底支撑小横杆的抗弯强度设计值 fm =205.000 N/mm2,满足要求!梁底横向支撑小楞的最大挠度： =0.751 mm；梁底支撑小横杆的最大挠度计算值 = 0.751 mm 小于 梁底支撑小横杆的最大允许挠80、度 v =min(600.00/ 150,10) mm，满足要求！五、梁跨度纵向支撑钢管计算作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。1、梁两侧支撑钢管的强度计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=0.98kN。 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.157 kNm ；最大变形 max = 0.161 mm ；最大支座力 Rmax = 3.2 kN ；最大应力 = 0.157106 /(5.08103 )=30.906 N/mm2；支撑钢管的抗弯强81、度设计值 fm =205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 = 30.906N/mm2 小于支撑钢管的抗弯强度设计值 fm=205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度 =0.161mm小于最大允许挠度v=min(600/150,10)mm,满足要求!六、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=3.2 kN；R 16.99KN (满足要求) 二、 胶合板模板验算、抗82、弯强度验算 按三跨计算 M=0.08ql2=0.08F0.45/100002252=15.28104 =M/W=15.281046/(450152)=9.06fm=14.84 (满足要求) 、挠度计算= 0.677ql4/(100EI)=0.67783.880.45225412/(1005000450153)=1.03(满足要求) 三、内楞计算直楞抗弯fm=13N/mm2, 弹性模量E=10000, 强度设计值调整系数=1.3、抗弯强度验算 M=0.08ql2=0.08F0.225/10004502=30.6104N/2=M/W=30.61046/(40602)=12.75 fm=13 (满足83、要求) 、挠度计算=0.677ql4/(100EI)=0.67783.880.225450412/(100900060403)=1.81(满足要求) 裙楼、地下室柱模板商业楼的KZ截面基本全是700700，柱模板均采用15厚九夹板模板，直楞采用4060方料，间距为200；柱箍采用双根48钢管，间距为400； 、 模板设计值：混凝土侧压力按F=0.22ct012v1/2和F=cH中取较小值。振捣混凝土时产生的荷载标准值取4.0，倾倒混凝土时产生的荷载标准值取2.0；经计算F=108F=1081.20.9+21.40.9=119.16、扣件抗滑移的计算水平杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规84、范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大拉力，R= F0.40.3/2=7.15kN；R 8.00 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 二、 胶合板模板验算、抗弯强度验算 按二跨计算 M=0.125ql2=0.125F0.42/100002002=9.53104 =M/W=9.531046/(400152)=6.35fm=14.84 (满足要求) 、挠度计算= 0.521ql4/(100EI)=0.521119.160.4200412/(1005000400153)=0.785、(满足要求) 三、内楞计算（按三跨）直楞抗弯fm=13N/mm2, 弹性模量E=10000、抗弯强度验算（按最大值取） M=0.08ql2=0.08F200/10004002=30.5104N/2=M/W=30.51046/(40602)=12.7 fm=13 (满足要求) 、挠度计算=0.677ql4/(100EI)=0.677119.160.2400412/(100900060403)=1.44(满足要求) 本方案中有部分图中尺寸标注有误，须在打印后进行调整：1、P20图中3000要改为2900；2、P28图中120要改为150，高度2850改为2900；3、P35弯矩图中400改为550，下部支撑点二个改为三个，中间加设一个；4、P38计算简图1.29改为0.98，弯矩图中0.257改为0.196；5、P39钢管弯矩图中0.206改为0.157，0.189改为0.144，钢管计算变形图中0.211改为0.161；6、P42板支架示意图中250改为220，板厚140改为250；7、P45钢管支撑弯矩图中0.536改为0.652，0.578改为0.713，0.463改为0.563；52