1、东方红广场站组合式塔吊基础施工安全专项方案目 录一、工程概况1二、编制依据1三、施工计划1四、施工工艺技术1（一）施工参数1（二）工艺流程2五、施工安全保证措施3（一）垂直度控制3（二）旋挖钻孔桩成孔关键环节4（三）钻孔桩意外事故的紧急处理措施5（四）成桩注意事项6六、劳动力计划6七、计算书7（一）桩承载力计算7（二）桩身强度验算8（三）工作状态下塔吊基础设计验算8（四）非工作状态下塔吊基础设计验算23（五）八号塔吊独立基础验算39一、工程概况东方红广场站为兰州市城市轨道交通1号线一期工程中间车站，本次设计为东方红广场站一期塔吊基础设计。东方红站位于兰州市城关区东方红广场北侧庆阳路下，西起金昌2、路十字，东至平凉路十字。车站主体长度683.1米，采用两层三柱四跨、局部采用单层结构形式，标准段宽41.30米。东方广场站基坑深度约为19米，基坑开挖时拟设置三层冠梁进行基坑支护，基坑需要分层开挖，开挖一层支护一层。车站周边紧临道路及商场，情况复杂，不宜采用吊车。为施工方便以及保证施工进度，拟在车站一期设置八座塔吊，同时满足基础开挖过程中，基坑冠梁施工以及后主体施工中使用。具体平面布置见附图1。二、编制依据1、东方红广场车站一期施工总平面图；2、陕西工程勘察研究院于2013年2月提供的兰州市城市轨道交通1号线一期工程（陈官营东岗段）KC-4标段岩土工程勘察报告3、万丰5810塔机基础附着支反力3、说明；4、建筑结构荷载规范 GB 50009-20125、塔式起重机混凝土基础工程设计规程 JGJ/T187-20096、混凝土结构设计规范GB 50010-20107、建筑地基基础设计规范 GB 50007-20118、建筑桩基技术规范 JGJ 94-20089、工程结构可靠性设计统一标准GB 50153-2008 10、建筑工程抗震设防分类标准 GB50223-200811、以及其他相关国家设计规范。三、施工计划东方红广场站第一台组合式塔吊基础计划于2015年6进行施工，7月进行塔吊安装，后续塔吊基础施工根据主体工作面情况再具体实施。四、施工工艺技术（一） 施工参数塔吊采用复合式基础，分为4、三部分，上部为钢筋混凝土承台，尺寸为5m*5m*2m（h），承台顶和塔吊位置混凝土支撑梁顶为同一标高，中部为4根600mm（t=16mm，Q345B）螺旋钢管组成的钢管柱。钢管柱间使用200mm（t=12mm，Q345B）螺旋钢管作为剪刀撑加固。下部为1000mm钻孔灌注桩基础，桩长20m，桩顶报告为结构底板底标高，桩头钢筋锚入底板。钢管柱上部锚入承台1.6m，下部锚入钻孔桩3.05m。设计依据如下图所示由塔吊厂家提供，本工程选用无附着式塔吊。图1 QTZ8(5810)塔吊基础图（二） 工艺流程图2 组合式塔吊施工流程图钢管桩钢管加工钻孔桩钢筋笼加工钻孔桩钻孔、下笼施工钻孔桩灌注承台施工塔身、5、塔臂安装剪刀撑加固土方开挖塔吊处底板施工塔吊周围主体施工塔吊拆除后浇带施工五、施工安全保证措施（一）垂直度控制 我工区围护结构处于砂卵石地质环境，大粒径的孤石、漂石分布广泛，钻孔作业大多采用旋挖钻机成孔，钻孔过程中极易出现偏斜和卡钻，所以，垂直度的控制变得尤为重要。垂直度主要从以下几个方面控制：1、 桩位确保准确（1）测量人员定期对控制点进行复测，在桩位现场放样后，立即埋设护桩，护桩要准确牢靠。（2）护筒埋设要准确稳固，确保护筒中心点和护桩中心点重合，且护筒变形应较小，防止钻头碰撞；护筒埋设好后，用线锤检查护筒的垂直度，防止护筒下边沿和钻头距离较近发生移动。（3）护筒埋设要准确稳固，确保护筒中6、心点和护桩中心点重合。2、 旋挖钻机位置确保稳固旋挖钻机在钻孔时要确保钻机位置稳固，且钻机履带与钻杆尽量保证成45度夹角；若由于探坑回填或其它问题引起钻机位置不稳固时，应在钻机下方铺设3cm厚钢板，防止钻机在钻进过程中由于机身倾斜而引起偏孔。3、 钻机微电脑控制仪检测对钻机的微电脑控制仪由现场技术人员经常检查，并对其精度送专业检测单位进行检验。4、 钻杆垂直度检测每天对旋挖钻机钻杆进行垂直度检查。检查时，使用两台全站仪或经纬仪在钻杆的两个垂直方向进行检查。5、 偏孔纠正若钻孔桩施工时偏孔较大无法纠偏时，须重新换填粘土并用钻头分层压实后重新开钻。若钻孔桩施工时偏孔较小时，利用护桩重新定位钻孔，直7、至垂直度符合要求。6、 成孔垂直度检测使用桩基垂直度检测仪对成孔后的垂直度情况进行检测，检测合格后方能进行下一道工序。（二）旋挖钻孔桩成孔关键环节1、静态泥浆的配比旋挖取土成孔中，静态泥浆作为成孔过程的稳定液，主要作用是护壁。泥浆可在孔壁处形成一薄层泥皮，使水无法从内向外或从外向内渗透。针对本工程的地质情况，加强泥浆技术，重新调整泥浆配比，控制泥浆比重，提高泥粉质量，增加粘性及润滑感，适当添加处理剂，增强絮凝能力，确保护壁泥皮的厚度及强度。初次注入泥浆，尽量竖直向下冲击在桩孔中间，避免泥浆沿护筒侧壁下流冲塌护筒根部，造成护筒根部基土的松软，正式钻进前，再倒入23袋膨润土，启动钻机的高速甩土功能8、，进行充分搅拌，提高膨润土的含量，增大护筒底部同基土结合处护壁泥皮的厚度，防止钻进过程孔口渗漏坍塌。2、护筒的埋护护筒采用=3-5mm的钢板卷曲而成，护筒内径尺寸较大，能贮存足够的泥浆，在钻杆提出桩孔时，可确保护筒内的水压，维护孔壁泥皮的稳定。同时单边侧隙达到100毫米，可有效避免回转斗升降过程碰撞、刮拉护筒，保护孔口的稳固。护筒埋设的传统方法：回转斗钻至护筒深度，侧壁安装边刀扩至护筒外径尺寸，副卷吊起，放入护筒，校正，层层填埋夯实。有效提高护筒跟土壤的结合度，增强抗外界振动、冲击的能力，在注浆或提升回转斗时有效防止渗水、漏浆现象的发生，降低孔口坍塌的概率，节约了时间，提高了效率，降低了强度。9、护筒顶离地面高不少于300毫米，除保护孔口防止坍塌外，还用以防止表面水或地面漏浆、杂物等滑落孔中。3、回转斗的结构采用圆锥式回转斗盛料桶，侧壁加焊导流槽，以有利于在桩孔内的导向及泥浆的导流，减小桩孔内的负压。同时底盘加焊侧齿，适当控制回转斗与刀尖间的距离，防止回转斗升降旋转时碰坏孔壁。4、钻机的钻进控制钻进过程，回转斗的底盘斗门必须保证处于关闭状态，以防止回转斗内砂土或粘土落入护壁泥浆中，破坏泥浆的配比；每个工作循环严格控制钻进尺度，避免埋钻事故；同时应适当控制回转斗的提升速度，一般保持在0.750.85m/s，提升速度过快，泥浆在回转斗与孔壁之间高速流过，冲刷孔壁，破坏泥皮，对孔壁的稳定不利10、，容易引起坍塌。钻进过程中，要根据不同地质情况调整钻进参数，保证顺利钻进施工。为了避免或减少斜孔、塌孔、弯孔、扩孔现象，钻进时应注意：（1）钻机机架的基础要牢固，经常用水平仪检测并及时调整。（2）泥浆采用粘土加膨润土造浆，钻孔过程控制泥浆的比重为1.21.4，并在现场进行比重粘度控制。（3）必须保证有良好的泥浆护壁效果，建成完备的泥浆制备、贮存循环系统，以维持泥浆的强制循环和护筒中合适的泥浆液面标高 。（4）注意观察护筒下部，防止护筒底部产生反穿孔，且保持孔内水头高度高于地下水0.5-1.0米。（5）不得用加深成孔深度的方法代替清孔。5、一次清孔钻孔达到设计桩底标高后进行一次清孔，一次清孔用高11、压射水法进行清孔，清孔时，稍提出钻锤，并保持泥浆正常循环，以中速将相对密度为1.101.15的纯泥浆压入，把孔内悬浮钻渣较多的泥浆换出，使清孔后泥浆相对密度降到1.151.20。6、成渣厚度清空完毕后沉渣厚度应控制在小于10cm范围。（三）钻孔桩意外事故的紧急处理措施钻孔过程中事故处理可按照以下进行：1、遇有坍孔，查明原因和位置然后进行处理，坍孔不严重时，可回填至坍孔位置以上，并采用改善泥浆性能，加高水头，埋深护筒等措施继续钻进，坍孔严重时，应立即用砂或小砾石夹粘土回填，暂停一段时间后，查明坍孔原因，采取相应措施重钻，坍孔部位不深时，可采用深埋护筒法，将护筒周围土夯填实，重新钻孔。桩孔完成以后12、，砼的灌注等工序中均应规范操作，避免成孔的坍塌。2、遇到斜孔，弯孔时，应在孔偏斜处反复扫孔，使钻孔顺直，倾斜严重时，应回填小石子或混凝土高于偏斜处0.51.0m，再钻进。3、遇到扩孔，应采取防止坍孔和防止钻具摆动过大的措施；遇到缩孔时，应及时补焊钻头，钻进时应小冲程钻进，防止卡头。4、遇有钻孔漏浆时，如护筒内水头不能保持，宜采取将护筒周围回填土夯实，增加护筒沉埋深度，适当减小水头高度或采取加稠泥浆，倒入粘土慢速转动等措施。（四）成桩注意事项1、桩定位需要根据塔吊位置及现场环梁位置现场确定。2、基础施工前应按塔机基础设计及施工方案作好准备工作，必要时塔机基础的基坑应采取支护及降水措施。3、基础的13、钢筋绑扎和预埋件安装后，应进行验收，合格后方可浇捣混凝土，浇捣中不得碰撞，移位钢筋或预埋件，混凝土浇筑后应及时保湿养护。基础四周应回填土方并夯实。4、安装塔机时基础混凝土应达到80%以上设计强度，塔机运行使用时基础混凝土强度应达到100%设计强度。5、吊装组合式基础的格构式钢柱时，垂直度和上端偏位值不应大于塔式起重机混凝土基础工程设计规程表8.5.5的允许值。6、随着基坑土方的分层开挖，应在钢柱四周及时设置支撑，将各钢柱连接为整体。当钢柱的计算长度超过8米时。宜设置水平剪刀撑，剪刀撑的竖向间距不宜超过6米，构造要求同支撑。7、基坑开挖中应保护好组合式基础的钢柱，开挖到设计标高后，应立即浇筑工程14、混凝土基础的垫层，宜在组合式基础混凝土承台投影范围加厚垫层（不宜小于200mm）并掺入早强剂。格构式钢柱在底板厚度的中央位置，分别在分肢钢柱上焊接止水钢板。8、桩基，基础，格构式钢柱应分别按照相应国家规范进行验收。六、劳动力计划劳动力计划见下表6。表1 劳动力计划表序号机械类型人数1钢管焊接工人52钢筋笼加工工人63混凝土灌注工人44承台钢筋绑扎工人65承台模板安装工人66混凝土浇筑工人4表2 主要管理人员名单表序号姓 名职 责1杨勇强常务经理2罗云辉项目总工3丁凤年安全总监5杜伟现场副经理6王小生工程部负责人7王民权现场技术员8邹 静实验负责人8杨添奥安全员9王胤质检员七、计算书（一） 桩承15、载力计算 桩长20米，全部深入4-2-1强风化砂岩层，桩参数如下表：表3 灌注桩极限摩阻力和极限端阻力标准值按照建筑桩基技术规范5.3.5条，经验参数法估算，单桩承载力计算如下表：表4 单桩承载力计算表桩抗拔极限承载力标准值：TUK=iqsikuili=0.5*3.14*1*140*20=4396KN抗拔承载力特征值：2198KN,设计取值：1250KN。 （二） 桩身强度验算 桩身强度计算1）构件编号: ZH-12）依据规范建筑地基基础设计规范 (GB 50007-2002)3）计算信息:1.计算类型: 已知“桩身混凝土强度等级”,计算“单桩竖向承载力设计值”2.桩类型: 灌注桩3.桩截面类16、型: 圆桩4.尺寸信息 桩身直径 d=1000mm5.材料信息 混凝土等级: C35 fc=16.70N/mm26.设计信息 工作条件系数 c=0.604）计算过程:1.计算桩身横截面面积: Ap=*d2/4=3.14*10002/4=785398mm22.计算单桩竖向承载力设计值: Q Ap*fc*c= 785398*16.70*0.60/1000=7869.69kN满足要求。（三） 工作状态下塔吊基础设计验算 桩基承台：执行规范:混凝土结构设计规范(GB 50010-2010), 本文简称混凝土规范建筑地基基础设计规范(GB 50007-2011), 本文简称地基规范建筑结构荷载规范(GB17、 50009-2012), 本文简称荷载规范建筑桩基技术规范(JGJ 94-2008), 本文简称桩基规范1 设计资料1.1 已知条件承台参数(4 桩承台第 1 种) _承台底标高 _: -2.000(m) _承台的混凝土强度等级_: C35 _承台钢筋级别 _: HRB335 _配筋计算as _: 50(mm)承台尺寸参数见表3：表5 承台尺寸计算表e11(mm)1500e12(mm)1500L11(mm)1500L12(mm)1500A(mm)1000H(mm)2000承台结构见下图2图3 承台平面布置图 桩参数 _桩基重要性系数 _: 1.2 _桩类型 _: 泥浆护壁钻(冲)孔桩 _承载18、力性状 _: 端承摩擦桩 _桩长 _: 30.000(m) _是否方桩 _: 否 _桩直径 _: 1000(mm) _桩的混凝土强度等级 _: C35 _单桩极限承载力标准值_: 6600.000(kN) _桩端阻力比 _: 0.400 _均匀分布侧阻力比 _: 0.400 _是否按复合桩基计算 _: 否 _桩基沉降计算经验系数_: 1.000 _压缩层深度应力比 _: 20.00% 柱参数 _柱宽 _: 1700(mm) _柱高 _: 1700(mm) _柱子转角 _: 45.000(度) _柱的混凝土强度等级_: C35 柱上荷载设计值 _弯矩Mx _: 1699.000(kN.m) _弯19、矩My _: 0.000(kN.m) _轴力N _: 675.000(kN) _剪力Vx _: 0.000(kN) _剪力Vy _: 29.000(kN) _是否为地震荷载组合 _: 否 _基础与覆土的平均容重_: 20.000(kN/m3) _荷载综合分项系数 _: 1.20 土层信息 _地面标高 _: 0.000(m)_地下水标高_: -3.800(m)表6 地层参数表层号土类名称层厚重度饱和重度压缩模量承载力特风化侧阻力(m)(kN/m3)(kN/m3)(MPa)征值(kPa)程度(kPa) fak qsik1填土2.5018.00-0.000.00-20.002卵石2.5018.00120、9.0050.00550.00-200.003岩石50.00-19.0052.00300.00强风化150.001.2 计算内容 (1) 桩基竖向承载力计算 (2) 承台计算(受弯、冲切、剪计算及局部受压计算) (3) 软弱下卧层验算 (4) 桩基沉降计算2. 计算过程及计算结果2.1 桩基竖向承载力验算 根据桩基规范5.1.1 式5.1.1-1计算轴心荷载作用下桩顶全反力,式5.1.1-2计算偏心荷载作用下桩顶全反力 在轴心荷载作用下,桩顶全反力 Nk = 390.625(kN) 按桩基规范5.2.1(不考虑地震作用) 式5.2.1-1 (0Nk1.00R) 验算 _(0Nk=468.75021、kN) (1.00R=3300.000kN) 满足 在偏心荷载作用下,按桩基规范5.2.1(不考虑地震作用) 式5.2.1-2 (0Nkmax1.20R) 计算 _桩号 1 : (0N1k=855.537kN) (1.20R=3960.000kN) 满足。 _桩号 2 : (0N2k=468.750kN) (1.20R=3960.000kN) 满足。 _桩号 3 : (0N3k=468.750kN) (1.20R=3960.000kN) 满足。 _桩号 4 : (0N4k=81.963kN) (1.20R=3960.000kN) 满足。 _(0Nkmax=855.537kN) (1.20R=322、960.000kN) 满足2.2 承台受力计算 (1) 各桩净反力(kN) 根据桩基规范5.1.1 式5.1.1-2计算桩顶净反力(G=0.0kN) 桩号01 净反力: 555.537(kN) 桩号02 净反力: 168.750(kN) 桩号03 净反力: 168.750(kN) 桩号04 净反力: -218.037(kN) 最大桩净反力 : 555.537(kN) (2) 受弯计算 根据桩基规范5.9.2第1款，计算承台柱边截面弯矩 柱边左侧承台弯矩 : 215.779(kN.m) 柱边右侧承台弯矩 : -14.684(kN.m) 柱边上侧承台弯矩 : -14.684(kN.m) 柱边下侧承23、台弯矩 : 215.779(kN.m) 承台控制弯矩 _Mx : 215.779(kN.m) _My : 215.779(kN.m) 承台计算配筋 _承台X方向计算配筋Asx : 按构造筋 _承台Y方向计算配筋Asy : 按构造筋 (3) 柱对承台的冲切 根据桩基规范5.9.7 计算 柱截面尺寸(mm) _: 柱宽 1700；柱高 1700 桩截面换算边长(mm) _: 800 柱冲切计算承台厚度h0_: 1950(mm) 截面高度影响系数hp_: 0.900 冲切面参数: 左 右 下 上 冲跨(mm) 250 1650 250 1650 冲切边长(mm) 2650 2650 2650 26524、0 冲跨比 0.250 0.846 0.250 0.846 冲切系数0 1.867 0.803 1.867 0.803 抗冲切力(kN) 13629.798 5862.817 13629.798 5862.817 总抗冲切力 : 38985.230(kN) (0Fl=1071.645kN) (抗冲切力=38985.230kN) 满足. (4) 桩对承台的冲切 根据桩基规范5.9.7及5.9.8 计算 承台冲切破坏锥体一半有效高度处的周长um，中桩按桩基规范5.9.7第1款计算，边桩按桩基规范5.9.8第1款计算，角桩按桩基规范5.9.8第2款计算。 桩号 1 为角桩 _冲切面参数: _ 右 上25、 _冲跨(mm) 250_ 250 _冲切边长(mm) 1525_ 1525 _冲跨比 0.250_ 0.250 _冲切系数0 1.244_ 1.244 _抗冲切力(kN) 5229.042_5229.042 _总抗冲切力(kN) : 10458.084 _总冲切力 (kN) : 666.645 _(0Fl=666.645kN) (抗冲切力=10458.084kN) 满足. 桩号 2 为角桩 _冲切面参数: _ 左 上 _冲跨(mm) 250_ 250 _冲切边长(mm) 1525_ 1525 _冲跨比 0.250_ 0.250 _冲切系数0 1.244_ 1.244 _抗冲切力(kN) 5226、29.042_5229.042 _总抗冲切力(kN) : 10458.084 _总冲切力 (kN) : 202.500 _(0Fl=202.500kN) (抗冲切力=10458.084kN) 满足. 桩号 3 为角桩 _冲切面参数: _ 右 下 _冲跨(mm) 250_ 250 _冲切边长(mm) 1525_ 1525 _冲跨比 0.250_ 0.250 _冲切系数0 1.244_ 1.244 _抗冲切力(kN) 5229.042_5229.042 _总抗冲切力(kN) : 10458.084 _总冲切力 (kN) : 202.500 _(0Fl=202.500kN) (抗冲切力=10458.27、084kN) 满足. 桩号 4 为角桩 _冲切面参数: _ 左 下 _冲跨(mm) 250_ 250 _冲切边长(mm) 1525_ 1525 _冲跨比 0.250_ 0.250 _冲切系数0 1.244_ 1.244 _抗冲切力(kN) 5229.042_5229.042 _总抗冲切力(kN) : 10458.084 _总冲切力 (kN) : -261.645 _(0Fl=-261.645kN) (抗冲切力=10458.084kN) 满足. 所有桩: _角桩 对承台冲切验算 满足. (5) 承台抗剪验算: 根据桩基规范5.9.10 计算 剪切面 1 _剪切面坐标(mm) : (2500,-128、100)(-2500,-1100) _实际宽度(mm) : 5000 计算宽度b(mm) : 5000 _剪跨a(mm) : 250 剪跨比 : 0.250 _剪切系数 : 1.400 高度影响系数hs: 0.800 _抗剪切力(kN) : 17151.266 _剪切力设计值(kN): 869.145 _(0V=869.145kN) 17151.266kN 满足截面要求. 剪切面 2 _剪切面坐标(mm) : (1100,-2500)(1100,2500) _实际宽度(mm) : 5000 计算宽度b(mm) : 5000 _剪跨a(mm) : 250 剪跨比 : 0.250 _剪切系数 : 29、1.400 高度影响系数hs: 0.800 _抗剪切力(kN) : 17151.266 _剪切力设计值(kN): 59.145 _(0V=59.145kN) 17151.266kN 满足截面要求. 剪切面 3 _剪切面坐标(mm) : (2500,1100)(-2500,1100) _实际宽度(mm) : 5000 计算宽度b(mm) : 5000 _剪跨a(mm) : 250 剪跨比 : 0.250 _剪切系数 : 1.400 高度影响系数hs: 0.800 _抗剪切力(kN) : 17151.266 _剪切力设计值(kN): 59.145 _(0V=59.145kN) 17151.266k30、N 满足截面要求. 剪切面 4 _剪切面坐标(mm) : (-1100,-2500)(-1100,2500) _实际宽度(mm) : 5000 计算宽度b(mm) : 5000 _剪跨a(mm) : 250 剪跨比 : 0.250 _剪切系数 : 1.400 高度影响系数hs: 0.800 _抗剪切力(kN) : 17151.266 _剪切力设计值(kN): 869.145 _(0V=869.145kN) 17151.266kN 满足截面要求. 所有剪切面: _承台下边 受剪验算 满足. _承台右边 受剪验算 满足. _承台上边 受剪验算 满足. _承台左边 受剪验算 满足. (6) 局部受压31、验算: 柱对承台局部受压验算: 不需要验算. 桩对承台局部受压验算: 不需要验算. (7) 承台受力计算结果 X向主筋配置: D25160 (15217mm2,0.152%)Asx=15000mm2 满足 Y向主筋配置: D25160 (15217mm2,0.152%)Asy=15000mm2 满足 抗冲切 : 满足 抗剪切 : 满足局部受压 : 满足3. 工作状态下格构柱验算1）计算简图及荷载简图图4 计算及荷载简图 工程名: 3 * PK11.EXE * 日期: 5/15/2015 时间:13:25:29 设计主要依据: 建筑结构荷载规范(GB 50009-2012); 建筑抗震设计规范(32、GB 50011-2010); 钢结构设计规范(GB 50017-2003); 结果输出 - 总信息 - 结构形式: 钢框架结构 设计规范: 按钢结构设计规范计算 结构重要性系数: 1.00 节点总数: 2 柱数: 1 梁数: 0 支座约束数: 1 标准截面总数: 1 活荷载计算信息: 考虑活荷载不利布置 风荷载计算信息: 计算风荷载 钢材: Q345 梁柱自重计算信息: 柱梁自重都不计算 恒载作用下柱的轴向变形: 不考虑 梁柱自重计算增大系数: 1.20 基础计算信息: 不计算基础 梁刚度增大系数: 0.00 钢结构净截面面积与毛截面面积比: 0.85 钢柱计算长度系数计算方法: 有侧移 钢33、结构阶形柱的计算长度折减系数: 0.000 钢结构受拉柱容许长细比: 100 钢结构受压柱容许长细比: 100 钢梁(恒+活)容许挠跨比: l / 250 钢梁(活)容许挠跨比: l / 300 柱顶容许水平位移/柱高: l / 500 地震作用计算: 计算水平地震作用 计算振型数： 3 地震烈度： 8.00 场地土类别：类 附加重量节点数： 0 设计地震分组：第一组 周期折减系数:1.00 地震力计算方法：振型分解法 结构阻尼比：0.040 按GB50011-2010 地震效应增大系数 1.000 宽行输出柱、梁控制组合内力与配筋 - 节点坐标 - 节点号 X Y 节点号 X Y 节点号 X34、 Y 节点号 X Y ( 1) 0.00 20.00 ( 2) 0.00 0.00 - 柱关联号 - 柱号 节点 节点 柱号 节点 节点 柱号 节点 节点 柱号 节点 节点 ( 1) 2 1 - 梁关联号 - 梁号 节点 节点 梁号 节点 节点 梁号 节点 节点 梁号 节点 节点 - 柱上下节点偏心 - 节点号 柱偏心值 节点号 柱偏心值 节点号 柱偏心值 节点号 柱偏心值 节点号 柱偏心值 节点号 柱偏心值 ( 1) 0.00 ( 2) 0.00 - 标准截面信息 -1、标准截面类型 ( 1) 58, 4, 600, 16.0, 600, 16.0, 3000, 3000, 5 4,200*35、12.0 200*12.0 3000, - 柱布置截面号,铰接信息,截面布置角度 - 柱号 标准截 铰接 截面布 柱号 标准截 铰接 截面布 面 号 信息 置角度 面 号 信息 置角度 ( 1) 1 0 0 - 梁布置截面号,铰接信息,截面布置角度 - 梁号 标准截 铰接 截面布 梁号 标准截 铰接 截面布 面 号 信息 置角度 面 号 信息 置角度2、标准截面特性 截面号 Xc Yc Ix Iy A 1 1.50000 1.50000 0.26920E+00 0.26920E+00 0.11742E+00 截面号 ix iy W1x W2x W1y W2y 1 0.15142E+01 0.136、5142E+01 0.14956E+00 0.14956E+00 0.14956E+00 0.14956E+003、格构柱分肢截面特性 (1) 左肢 截面号 Ix Iy A ix iy YC 1 0.125E-02 0.125E-02 0.294E-01 0.207E+00 0.207E+00 0.000E+00 (2) 右肢 截面号 Ix Iy A ix iy YC 1 0.125E-02 0.125E-02 0.294E-01 0.207E+00 0.207E+00 0.000E+00 荷载效应组合计算. - 荷载效应组合及强度、稳定、配筋计算 - 钢 柱 1 截面类型= 58; 布置角度37、= 0; 计算长度：Lx= 40.67, Ly= 20.00; 长细比：x= 32.4,y= 22.5 构件长度= 20.00; 计算长度系数: Ux= 2.03 Uy= 1.00 抗震等级: 三级 钢管组合截面: N= 4, D1= 600, T1= 16.0, D2= 600, T2= 16.0, DX=3000, DY=3000 轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:b类; 左分肢: X轴:b类, Y轴:b类; 右分肢：X轴:b类, Y轴:b类 构件钢号：Q345 缀材：第 4 类, 横缀条：200*12.0 , 斜缀条：200*12.0 , 缀条间距：3000 缀材钢号：Q235 验算规范38、: 普钢规范GB50017-2003 强度计算最大应力对应组合号: 17, M= 3247.80, N= 2445.00, M= 0.00, N= -1500.00 强度计算最大应力 (N/mm*mm) = 50.05 强度计算最大应力比 = 0.161 平面内稳定计算最大应力 (N/mm*mm) = 45.05 平面内稳定计算最大应力比 = 0.145 平面外稳定计算最大应力对应组合号: 49, M= 5778.84, N= 1905.00, M= 0.00, N= -1500.00 平面外稳定计算最大应力 (N/mm*mm) = 43.78 平面外稳定计算最大应力比 = 0.141 左肢稳39、定计算最大应力对应组合号: 51, M= -4411.33, N= 1500.00, M= -1019.40, N= -1905.00 左肢稳定计算最大应力 (N/mm*mm) = 33.80 右肢稳定计算最大应力对应组合号: 17, M= 3247.80, N= 2445.00, M= 0.00, N= -1500.00 右肢稳定计算最大应力 (N/mm*mm) = 40.20 容许圆管外径与壁厚之比 D/T = 68.12 缀条稳定计算最大应力对应组合号: 1, M= 95.25, V= 9.52, M= 0.00, V= 0.00 斜向缀条稳定计算最大应力 (N/mm*mm) = 65.40、75 水平缀条稳定计算最大应力 (N/mm*mm) = 41.69 强度计算最大应力 f= 310.00 平面内稳定计算最大应力 f= 310.00 平面外稳定计算最大应力 f= 310.00 左肢稳定计算最大应力 f= 310.00 右肢稳定计算最大应力 f= 310.00 斜向缀条稳定计算最大应力 f= 215.00 水平缀条稳定计算最大应力 f= 215.00 圆管外径与壁厚之比 D/T= 37.50 D/T= 68.12 压杆,平面内长细比 = 32. = 100 压杆,平面外长细比 = 22. = 100 左肢长细比 = 15. = 100 右肢长细比 = 15. = 100 斜缀条41、长细比 = 64. = 150 水平缀条长细比 = 45. = 150 构件重量(含缀材，单位：Kg)= 29180.40- 风荷载作用下柱顶最大水平（X 向）位移: 节点( 1), 水平位移 dx= 0.136(mm) = H / 146796. 风载作用下柱顶最大水平位移: H/ 146796Asx=15000mm2 满足 Y向主筋配置: D25160 (15217mm2,0.152%)Asy=15000mm2 满足 抗冲切 : 满足 抗剪切 : 满足局部受压 : 满足3. 非工作状态下格构柱验算1）计算简图及荷载简图图5 计算简图及荷载简图 工程名: 3 * PK11.EXE * 日期:42、 5/15/2015 时间:14:49:29 设计主要依据: 建筑结构荷载规范(GB 50009-2012); 建筑抗震设计规范(GB 50011-2010); 钢结构设计规范(GB 50017-2003); 结果输出 - 总信息 - 结构形式: 钢框架结构 设计规范: 按钢结构设计规范计算 结构重要性系数: 1.00 节点总数: 2 柱数: 1 梁数: 0 支座约束数: 1 标准截面总数: 1 活荷载计算信息: 考虑活荷载不利布置 风荷载计算信息: 计算风荷载 钢材: Q345 梁柱自重计算信息: 柱梁自重都不计算 恒载作用下柱的轴向变形: 不考虑 梁柱自重计算增大系数: 1.20 基础计算43、信息: 不计算基础 梁刚度增大系数: 0.00 钢结构净截面面积与毛截面面积比: 0.85 钢柱计算长度系数计算方法: 有侧移 钢结构阶形柱的计算长度折减系数: 0.000 钢结构受拉柱容许长细比: 100 钢结构受压柱容许长细比: 100 钢梁(恒+活)容许挠跨比: l / 250 钢梁(活)容许挠跨比: l / 300 柱顶容许水平位移/柱高: l / 500 地震作用计算: 计算水平地震作用 计算振型数： 3 地震烈度： 8.00 场地土类别：类 附加重量节点数： 0 设计地震分组：第一组 周期折减系数:1.00 地震力计算方法：振型分解法 结构阻尼比：0.040 按GB50011-2044、10 地震效应增大系数 1.000 宽行输出柱、梁控制组合内力与配筋 - 节点坐标 - 节点号 X Y 节点号 X Y 节点号 X Y 节点号 X Y ( 1) 0.00 20.00 ( 2) 0.00 0.00 - 柱关联号 - 柱号 节点 节点 柱号 节点 节点 柱号 节点 节点 柱号 节点 节点 ( 1) 2 1 - 梁关联号 - 梁号 节点 节点 梁号 节点 节点 梁号 节点 节点 梁号 节点 节点 - 柱上下节点偏心 - 节点号 柱偏心值 节点号 柱偏心值 节点号 柱偏心值 节点号 柱偏心值 节点号 柱偏心值 节点号 柱偏心值 ( 1) 0.00 ( 2) 0.00 - 标准截面信息45、 -1、标准截面类型 ( 1) 58, 4, 600, 16.0, 600, 16.0, 3000, 3000, 5 4,200*12.0 200*12.0 3000, - 柱布置截面号,铰接信息,截面布置角度 - 柱号 标准截 铰接 截面布 柱号 标准截 铰接 截面布 面 号 信息 置角度 面 号 信息 置角度 ( 1) 1 0 0 - 梁布置截面号,铰接信息,截面布置角度 - 梁号 标准截 铰接 截面布 梁号 标准截 铰接 截面布 面 号 信息 置角度 面 号 信息 置角度2、标准截面特性 截面号 Xc Yc Ix Iy A 1 1.50000 1.50000 0.26920E+00 0.46、26920E+00 0.11742E+00 截面号 ix iy W1x W2x W1y W2y 1 0.15142E+01 0.15142E+01 0.14956E+00 0.14956E+00 0.14956E+00 0.14956E+003、格构柱分肢截面特性 (1) 左肢 截面号 Ix Iy A ix iy YC 1 0.125E-02 0.125E-02 0.294E-01 0.207E+00 0.207E+00 0.000E+00 (2) 右肢 截面号 Ix Iy A ix iy YC 1 0.125E-02 0.125E-02 0.294E-01 0.207E+00 0.207E+47、00 0.000E+00 荷载效应组合计算. - 荷载效应组合及强度、稳定、配筋计算 - 钢 柱 1 截面类型= 58; 布置角度= 0; 计算长度：Lx= 40.67, Ly= 20.00; 长细比：x= 32.4,y= 22.5 构件长度= 20.00; 计算长度系数: Ux= 2.03 Uy= 1.00 抗震等级: 三级 钢管组合截面: N= 4, D1= 600, T1= 16.0, D2= 600, T2= 16.0, DX=3000, DY=3000 轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:b类; 左分肢: X轴:b类, Y轴:b类; 右分肢：X轴:b类, Y轴:b类 构件钢号：Q34548、 缀材：第 4 类, 横缀条：200*12.0 , 斜缀条：200*12.0 , 缀条间距：3000 缀材钢号：Q235 验算规范: 普钢规范GB50017-2003 强度计算最大应力对应组合号: 17, M= 5193.79, N= 2305.00, M= 0.00, N= -1500.00 强度计算最大应力 (N/mm*mm) = 63.95 强度计算最大应力比 = 0.206 平面内稳定计算最大应力 (N/mm*mm) = 56.86 平面内稳定计算最大应力比 = 0.183 平面外稳定计算最大应力 (N/mm*mm) = 55.49 平面外稳定计算最大应力比 = 0.179 左肢稳定计49、算最大应力对应组合号: 51, M= -4335.65, N= 1500.00, M= -1373.40, N= -1845.00 左肢稳定计算最大应力 (N/mm*mm) = 33.03 右肢稳定计算最大应力对应组合号: 17, M= 5193.79, N= 2305.00, M= 0.00, N= -1500.00 右肢稳定计算最大应力 (N/mm*mm) = 50.29 容许圆管外径与壁厚之比 D/T = 68.12 缀条稳定计算最大应力对应组合号: 1, M= 95.25, V= 9.52, M= 0.00, V= 0.00 斜向缀条稳定计算最大应力 (N/mm*mm) = 65.7550、 水平缀条稳定计算最大应力 (N/mm*mm) = 41.69 强度计算最大应力 f= 310.00 平面内稳定计算最大应力 f= 310.00 平面外稳定计算最大应力 f= 310.00 左肢稳定计算最大应力 f= 310.00 右肢稳定计算最大应力 f= 310.00 斜向缀条稳定计算最大应力 f= 215.00 水平缀条稳定计算最大应力 f= 215.00 圆管外径与壁厚之比 D/T= 37.50 D/T= 68.12 压杆,平面内长细比 = 32. = 100 压杆,平面外长细比 = 22. = 100 左肢长细比 = 15. = 100 右肢长细比 = 15. = 100 斜缀条长细51、比 = 64. = 150 水平缀条长细比 = 45. = 150 构件重量(含缀材，单位：Kg)= 29180.40- 风荷载作用下柱顶最大水平（X 向）位移: 节点( 1), 水平位移 dx= 0.136(mm) = H / 146796. 风载作用下柱顶最大水平位移: H/ 146796 柱顶位移容许值: H/ 500 所有钢柱的总重量 (Kg)= 29180. 钢梁与钢柱重量之和 (Kg)= 29180. -PK11 计算结束-（五） 八号塔吊独立基础验算现浇独立柱基础设计(DJ-1(非工作状态)项目名称构件编号日期设计校对审核执行规范:混凝土结构设计规范(GB 50010-2010)52、, 本文简称混凝土规范建筑地基基础设计规范(GB 50007-2011), 本文简称地基规范建筑抗震设计规范(GB 50011-2010), 本文简称抗震规范钢筋：d - HPB300; D - HRB335; E - HRB400; F - RRB400; G - HRB500; P - HRBF335; Q - HRBF400; R - HRBF500-1 设计资料：1.1 已知条件： 类型：阶梯形 柱数：单柱 阶数：1 基础尺寸(单位mm): b1=6000, b11=3000, a1=6000, a11=3000, h1=2000 柱:方柱, A=1700mm, B=1700mm 设计53、值：N=776.25kN, Mx=3090.15kN.m, Vx=0.00kN, My=0.00kN.m, Vy=101.25kN 标准值：Nk=575.00kN, Mxk=2289.00kN.m, Vxk=0.00kN, Myk=0.00kN.m, Vyk=75.00kN 混凝土强度等级：C35, fc=16.70N/mm2 钢筋级别：HRBF400, fy=360N/mm2 纵筋最小配筋: 0.20 配筋调整系数: 1.0 配筋计算方法: 通用法 基础混凝土纵筋保护层厚度：40mm 基础与覆土的平均容重：20.00kN/m3 修正后的地基承载力特征值：150kPa 基础埋深：4.00m 作54、用力位置标高：-2.000m 剪力作用附加弯矩M=V*h(力臂h=2.000m)： Mx=-202.50kN.mMxk=-150.00kN.m图6 基础简图布置1.2计算要求： (1)基础抗弯计算 (2)基础抗剪验算 (3)基础抗冲切验算 (4)地基承载力验算 单位说明： 力：kN, 力矩：kN.m, 应力：kPa2 计算过程和计算结果2.1 基底反力计算：2.1.1 统计到基底的荷载 标准值:Nk = 575.00, Mkx = 2139.00, Mky = 0.00 设计值:N = 776.25, Mx = 2887.65, My = 0.002.1.2 承载力验算时,底板总反力标准值(k55、Pa): 相应于荷载效应标准组合 pkmax = (Nk + Gk)/A + |Mxk|/Wx + |Myk|/Wy = 155.39 kPa pkmin = (Nk + Gk)/A - |Mxk|/Wx - |Myk|/Wy = 36.56 kPa pk = (Nk + Gk)/A = 95.97 kPa 各角点反力 p1=155.39 kPa, p2=155.39 kPa, p3=36.56 kPa, p4=36.56 kPa2.1.3 强度计算时,底板净反力设计值(kPa): 相应于荷载效应基本组合 pmax = N/A + |Mx|/Wx + |My|/Wy = 101.78 kPa 56、pmin = N/A - |Mx|/Wx - |My|/Wy = -58.65 kPa p = N/A = 21.56 kPa 各角点反力 p1=101.78 kPa, p2=101.78 kPa, p3=-58.65 kPa, p4=-58.65 kPa pmin=-58.65kPa 0, 覆土产生的拉应力远小于压应力，基础顶部受拉钢筋采用同基础底部双向配筋，满足要求。2.2 地基承载力验算: pk=95.97 fa=150.00kPa, 满足 pkmax=155.39 1.2*fa=180.00kPa, 满足2.3 基础抗剪验算: 抗剪验算公式 V=0.7*hs*ft*Ac 地基规范第8.57、2.9条 (剪力V根据最大净反力pmax计算) 第1阶(kN): V下=1312.90, V右=1312.90, V上=1312.90, V左=1312.90 砼抗剪面积(m2): Ac下=11.73, Ac右=11.73, Ac上=11.73, Ac左=11.73 抗剪满足.2.4 基础抗冲切验算: 抗冲切验算公式 Fl= As=4000mm2/m Y向实配 Q25120(4091mm2/m,0.205%) = As=4000mm2/m。图7 配筋简图-【理正结构设计工具箱软件 6.5PB3】 计算日期: 2015-05-15 10:53:56-现浇独立柱基础设计(DJ-2(工作状态)项目名58、称构件编号日期设计校对审核执行规范:混凝土结构设计规范(GB 50010-2010), 本文简称混凝土规范建筑地基基础设计规范(GB 50007-2011), 本文简称地基规范建筑抗震设计规范(GB 50011-2010), 本文简称抗震规范钢筋：d - HPB300; D - HRB335; E - HRB400; F - RRB400; G - HRB500; P - HRBF335; Q - HRBF400; R - HRBF500-1 设计资料：1.1 已知条件： 类型：阶梯形 柱数：单柱 阶数：1 基础尺寸(单位mm): b1=6000, b11=3000, a1=6000, a1159、=3000, h1=2000 柱:方柱, A=1700mm, B=1700mm 设计值：N=911.25kN, Mx=2295.00kN.m, Vx=0.00kN, My=0.00kN.m, Vy=39.15kN 标准值：Nk=675.00kN, Mxk=1700.00kN.m, Vxk=0.00kN, Myk=0.00kN.m, Vyk=29.00kN 混凝土强度等级：C35, fc=16.70N/mm2 钢筋级别：HRBF400, fy=360N/mm2 纵筋最小配筋: 0.20 配筋调整系数: 1.0 配筋计算方法: 通用法 基础混凝土纵筋保护层厚度：40mm 基础与覆土的平均容重：2060、.00kN/m3 修正后的地基承载力特征值：150kPa 基础埋深：1.50m 作用力位置标高：-2.000m 剪力作用附加弯矩M=V*h(力臂h=-0.500m)： Mx=19.58kN.mMxk=14.50kN.m图8 平面布置图1.2计算要求： (1)基础抗弯计算 (2)基础抗剪验算 (3)基础抗冲切验算 (4)地基承载力验算 单位说明： 力：kN, 力矩：kN.m, 应力：kPa2 计算过程和计算结果2.1 基底反力计算：2.1.1 统计到基底的荷载 标准值:Nk = 675.00, Mkx = 1700.00, Mky = 0.00 设计值:N = 911.25, Mx = 229561、.00, My = 0.002.1.2 承载力验算时,底板总反力标准值(kPa): 相应于荷载效应标准组合 pkmax = (Nk + Gk)/A + |Mxk|/Wx + |Myk|/Wy = 95.97 kPa pkmin = (Nk + Gk)/A - |Mxk|/Wx - |Myk|/Wy = 1.53 kPa pk = (Nk + Gk)/A = 48.75 kPa 各角点反力 p1=95.97 kPa, p2=95.97 kPa, p3=1.53 kPa, p4=1.53 kPa2.1.3 强度计算时,底板净反力设计值(kPa): 相应于荷载效应基本组合 pmax = N/A + 62、|Mx|/Wx + |My|/Wy = 89.06 kPa pmin = N/A - |Mx|/Wx - |My|/Wy = -38.44 kPa p = N/A = 25.31 kPa 各角点反力 p1=89.06 kPa, p2=89.06 kPa, p3=-38.44 kPa, p4=-38.44 kPa pmin=-38.44kPa 0, 覆土产生的拉应力远小于压应力，基础顶部受拉钢筋采用同基础底部双向配筋，满足要求。2.2 地基承载力验算: pk=48.75 fa=150.00kPa, 满足 pkmax=95.97 1.2*fa=180.00kPa, 满足2.3 基础抗剪验算: 抗剪63、验算公式 V=0.7*hs*ft*Ac 地基规范第8.2.9条 (剪力V根据最大净反力pmax计算) 第1阶(kN): V下=1148.91, V右=1148.91, V上=1148.91, V左=1148.91 砼抗剪面积(m2): Ac下=11.73, Ac右=11.73, Ac上=11.73, Ac左=11.73 抗剪满足.2.4 基础抗冲切验算: 抗冲切验算公式 Fl= As=4000mm2/m Y向实配 Q25120(4091mm2/m,0.205%) = As=4000mm2/m图9 配筋简图-【理正结构设计工具箱软件 6.5PB3】 计算日期: 2015-05-15 11:12:57- - 49 -