1、正本11.36万高层住宅及地下车库项目钢筋模板混凝土施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月 目 录第一章 工程概况41.2 建筑设计概况41.3 结构概况51.5 工程重点及难点81.5.1 难点分析81.5.2 重点分析81.5.3 关键过程和特殊过程8第二章 编制依据8第三章 本基础工程特点和难点分析9第四章 资源配置94.1 人力投入94.2 施工机械投入104.3 物资供应方式10第五章 施工组织105.2 主要施工方案的选择115.2.1 钢筋工程115.2.2 模板工程235.2.3 基础混2、凝土工程315.3 分项工程施工方案的选择40第六章 室内外回填土施工方案406.1 回填土施工要点416.2 质量标准416.3 成品保护426.4 安全与文明施工42第七章 安全施工措施437.1 安全施工管理措施437.2 个人防护措施447.3 临边防护措施447.4 安全用电措施457.5 机械设备的安全使用措施46第八章 文明施工措施498.1 文明施工管理目标498.2 文明施工管理体系508.3 施工人员管理措施528.4 场容管理措施53计算书1：55计算书2：67计算书3：77计算书4：172第一章 工程概况序号项目主要内容1工程名称 xx1#7#楼工程2工程地点 xx市x3、x区xx路3建设规模 1、2、3、4、5、6、7、个住宅及相应的地下车库，总建筑面积约为113600万m。4结构形式 住宅部分：钢筋混凝土剪力墙结构；车库：钢筋混凝土框架结构5建设单位6设计单位7监理单位8施工单位9承包方式 施工总承包 10招标要求工程质量 国家建筑工程施工质量验收合格标准工期要求要求工期 总工期790天（日历日）；开工日期 计划于xx年06月1日开工竣工日期 计划于xx年07月30日竣工文明安全施工要求 达到xx市文明安全工地的标准1.2 建筑设计概况本工程总建筑面积约11万m，由住宅部分和公建部分组成，住宅部由7个单体组成，总建筑面积约78755.91，其中1#、6#楼地4、上为28层，2#、3#、4#、5#楼地上为33层，7#楼为18层，均为一梯4户；33层建筑高度为 、28层建筑高度为、18层的为建筑高度。公建部分主要由车库、人防及其他配套用房组成，总建筑面积约为3万，车库为地下一层，人防部分为人防核6级，。建筑概况特征序号项次名称一建筑指标部位数量备注1建筑面积总面积约11万2地下建筑面积约2万3地上建筑面积约9万4住宅部分建筑层数及地面以上建筑高度1#28层2#33层3#33层4#33层5#33层6#28层7#18层5公建部分建筑层数及地面以上建筑高度车库-配套公建1、2层、密闭清洁站、变电室1层5m二功能指标功能指标内容6抗震抗震设防烈度7度设计基本 地5、震加速度建筑抗震设防分类丙类抗震构造措施三级场地类别类7设计等级建筑结构安全等级二级地基基础设计等级丙级8耐久性结构设计使用年限50年9防水地下室均为二级、高程屋顶为二级、单层屋顶三级防水1.3 结构概况本工程有住宅部分和公建部分组成，住宅部分由7栋单体楼组成，全部为剪力墙结构，公建部分由车库及配套用房组成，车库为框架结构。住宅部分地下室层高分为、地上层高均为。结构设计概况序号项 目要求项目要求1建筑结构安全等级二级抗震设防烈度7度2建筑抗震设防类别丙类建筑地基基础等级丙级3基础形式平板式筏基4住宅部分1#、2#、3#、4#、5#、6#、7#、地基基础设计等级为乙级； 住宅部分局部核五级， 公6、建部分车库地基基础设计等级为丙级公建部分核6级6结构形式住宅部分剪力墙结构车库框架结构7环境类别二类b环境地下室底板、梁，地下室外墙构件及水池一类环境除二类a环境、二类b环境，其他均为一类环境；本工程结构施工主要为钢筋混凝土剪力墙结构、框架结构，主体结构体系类型及抗震等级见下表，钢筋混凝土构件规格、尺寸、混凝土强度等级见下表。结构类型及抗震等级楼号结构类型剪力墙、框架梁抗震等级框架抗震等级1#6#楼剪力墙二二7#楼剪力墙三三住宅楼及地下室，车库钢筋混凝土结构规格、尺寸 序号项 目规格、尺寸（mm）1地下室基础底板600、500、4502板厚度300、250、200、180、120、1003柱网7、840084004框架柱尺寸6006005剪力墙尺寸 400、300、250、200、1506地梁主要尺寸 1200900、12001200、12501200、12001250、800400、1200950、1250900、1200850、12001150、12501150、12508507连梁主要尺寸 300400、200400、200500、250500、200470、2504208框架梁400750、400850、250750、7001100、6001100、5001100、5002200、5001350、5001050、5001000、500950、500900、3001200、3008、1000、300973、300950、300908、3008399柱帽24002400850（900、1150）住宅楼、地下室及车库混凝土强度等级项目构件部位混凝土强度等级墙柱连梁梁、板楼梯阳台栏杆等备注2#、3#、4#、5#基础底板、梁C35基础底板和地下室外墙及人防层顶板及车库顶板、顶板梁0.00C35C35C25 C25以上C30C30C25C25基础顶至C45C45C25C2526.55C40C40C25C2561,95C35C35C25C25以上C30C30C25C251#、6#基础底板、梁C350.0051.15 mC35C25C25以上C30C25C25基础顶至C45C45C259、C25C40C40C25C2529.5C35C35C25C25以上C30C30C25C257#基础底板、梁C35基础C35C35C35C35C30C30屋顶C30C30C30C30C30C30本工程地下车库采用边长350mm空心抗拔桩，共计491根，单桩抗拔极限承载力TUK=425KN；1#、6#楼钻孔灌注桩，650mm，桩长为41m各80根，静压极限承载力QUK=6100KN,2#、3#、4#、5#、楼钻孔灌注桩700mm，桩长为43m，各80根，静压极限承载力QUK=7000KN，7#楼钻孔灌注桩600mm，桩长为32m，各81根，静压极限承载力QUK=3700KN，全部施工完毕，并检测合10、格。1.5 工程重点及难点 难点分析1、钢筋及模板的量较大，一次投入人力及模板量较大。2、施工现场面积大，综合管理难度大。3、现场栋号多，群塔作业安全隐患多。 重点分析1、地下室后浇带多，防水施工、补偿收缩混凝土抗渗混凝土施工需重点控制。2、地下室基础底板的厚度为450mm，局部大体积砼的测温及降温是施工的关键。3、本工程地下车库外墙周长属于超长混凝土墙，极易出现裂缝，造成渗漏，保证地下室结构施工过程不出现裂缝，是本施工组织设计的重点之一。 关键过程和特殊过程1、关键过程：测量放线、混凝土浇筑、楼地面施工、外挑脚手架、屋面工程。2、特殊过程：防水工程（地下和屋面防水）、补偿收缩砼施工及养护。第11、二章 编制依据1、xx工程施工图2、xx工程施工总承包合同3、xx施工组织总设计4、xx地质勘察报告5、xx工程招投标文件及相关答疑文件6、国家有关规范、地方规范、法规及企业标准编制：工程测量规范GB50026；建筑地基基础施工质量验收规范GB50202-2002；地下防水工程质量验收规范GB50208-2002；地下工程防水技术规范GB50108-2008；混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002（2010局部修订）；混凝土质量控制标准GB50164-92；砼强度检验评定标准 GB/T50107-2010；建筑工程施工手册第四版；建筑工程施工技术标准中建八局编；混凝土外加剂应用12、技术规范GB50119-2003；钢筋机械连接通用技术规程JGJ107-2010；第三章 本基础工程特点和难点分析1、钢筋及模板的量较大，一次投入人力及模板量较大。2、施工现场面积大，综合管理难度大。3、现场栋号多，群塔作业安全隐患多。4、地下室后浇带多，防水施工、补偿收缩混凝土抗渗混凝土施工需重点控制。5、地下室基础底板的厚度为450mm，局部大体积砼的测温及降温是施工的关键。6、本工程地下车库外墙周长属于超长混凝土墙，极易出现裂缝，造成渗漏，保证地下室结构施工过程不出现裂缝，是本施工组织设计的重点之一。第四章 资源配置本节将对本工程拟投入的施工力量总规模、施工机械设备、物资供应方式等进行阐13、述。4.1 人力投入根据本工程特点，并结合工期节点要求实际情况，在基础土方开挖阶段拟投入一个专业土方施工队伍，负责本工程的土方开挖任务；在土建基础及主体结构施工阶段，本工程采用八局自营劳务队伍、四川泸州劳务队伍、xx栋昌劳务队伍，三家劳务队伍共同施工；投入安装专业施工队1个，负责本工程预埋、预留配合和施工任务。基础施工高峰期劳动力达到500人。本劳动力计划按照每班10小时工作制安排，具体计划见表3.1-1。表3.1-1 劳 动 力 计 划 表工种类别基础施工阶段投入劳动力情况瓦工木工钢筋工架子工防水工焊工水暖工安装电工其他合计人数801501502040103030305404.2 施工机械投14、入拟投入的主要施工机械设备表序号机械或设备名称型号规格数量国别产地制造年份额定功率(kw)生产能力用于施工部位备注1塔吊FO/23B3国产20034110t基础主体2塔吊STT2001国产20054110t基础主体3塔吊ST60/151国产20044110t基础主体4钢筋弯曲机GW40-16国产20056/基础主体5钢筋套丝机GD-406国产20056/基础主体6钢筋切断机GQ406国产2005/基础主体7钢筋调直机GT6-126国产2005/基础主体8交流电焊机BX3-50010国产200538500A基础主体9木工机械MJ-1054国产20054/全程10木工机械MBS/4B4国产200415、3/全程11木工机械MB1044国产20043/全程12潜水泵2BA-910国产2002/土方基础13砼输送泵HBT807国产20021580m基础主体14空压机VF6/76国产2002/土方基础15混凝土振动棒2X-5018国产200450mm基础主体16平板振动器H21X27国产2006/基础主体4.3 物资供应方式本工程物资供应方式分为采购、租赁相结合的方式进行。工程实体材料采取采购的方式，根据合格供应商名录招标采购；钢管、扣件、汽车泵、拖式混凝土泵等采用租赁的方式；木方、竹胶板采取采购或调拨的方式供应，满足现场施工要求。施工现场材料供应计划的实际实施流程为：施工劳务层栋号负责人（专业工16、长）材料经办人相关部门审批物资供应商现场材料员施工劳务层。第五章 施工组织本工程为施工总承包工程， 该工程共有7栋主楼、相应的地下车库，其中地下车库与7栋楼连在一起，根据整个施工现场的实际情况及工程工期的要求，先施工地下车库、主楼，后施工配套用房。施工区域划分根据施工场地情况、现场交通条件、单层面积以及业主对工期的要求，将本工程结构施工划分为3个施工区域，即区、区、区三个施工区域组织单独二个管理模式进行施工，依据各队伍的施工实力和后浇带情况确定施工区域的大小，明确各自的施工区域，依据划分区域组织现场施工和安全文明施工。施工段划分根据总体的施工部署，3个施工区各安排一个劳务队伍进行平行施工，各栋17、号之间同时作业，各栋号的每个单元为一个栋号的流水段，车库部分依据后浇带划分施工段，组织流水施工作业，现场分区图见下图:5.2 主要施工方案的选择 钢筋工程.1钢筋工程设计要求（1）钢筋品种：本工程基础部分以HRB400钢筋为主，型号从8到25均有。详见施工图纸。（2）焊条：HPB235焊接采用E43型焊条，HPB335焊接采用E50型焊条，HRB400焊接采用E55型焊条。（3）钢筋强度及材质要求：钢筋的强度标准值应具有不小于95%的保证率。钢筋强度保证率其它要求应符合GB50010-2002第条的有关规定。钢筋和钢材的质量要求亦应满足建筑抗震设计规范（2008年版）中3.9.2、3.9.3条18、的有关规定。对于钢筋和钢材的质量其它要求详见混凝土结构工程施工质量验收规范中的有关规定。（4）钢筋混凝土保护层的要求：人防地下室及车库混凝土结构纵向受力钢筋的混凝土保护层厚度：底板墙板梁柱40mm25mm25mm25mm35mm（5）受力钢筋的连接：1）本工程钢筋直径18选用直螺纹套筒，钢筋直径18搭接等连接方式。2）钢筋的接头位置应相互错开，当采用搭接接头时，从任一接头中心到1.3倍搭接长度的区段范围内，有接头的钢筋面积不应大于钢筋总面积的25%（受拉区）和50%（受压区）。当采用焊接接头时，任一焊接头中心到长度为钢筋直径的35倍且不小于500的区段范围内，有接头的钢筋面积不应大于钢筋总面积19、的50%，且同一根钢筋不能有两接头。当采用机械连接接头时，在任一机械接头中心，至长度为钢筋直径35倍区段内有接头的面积不应大于钢筋总面积的50%且同一根钢筋不能有两接头。机械连接接头强度等级为级。3）在纵向钢筋搭接接头长度范围内，箍筋间距不大于100和5倍纵筋直径，其直径不应小于搭接钢筋较大直径的0.25倍。4）粗细钢筋搭接时，按粗钢筋截面面积计算接头面积百分率，按细钢筋直径计算搭接长度。5）受力钢筋的接头应设置在受力较小处。受力钢筋的接头位置应避开梁端、柱端箍筋加密区。6）框架柱受力钢筋、剪力墙竖向及水平分布钢筋等构造要求详见图集03G101-1。7）剪力墙暗柱及端柱内纵向钢筋连接和锚固要求20、应与框架柱相同。8）框架梁钢筋连接位置：下部钢筋在支座处连接，上部钢筋在跨中1/3范围内连接。9）现浇钢筋混凝土楼板板底钢筋伸入支座的锚固长度，一般为梁宽1/2或墙宽，且不应小于5d。板与边梁（墙）整浇（边跨）板上部钢筋伸入支座的锚固长度为梁宽或墙宽减去保护层厚度，且不小于锚固长度La。10）主次梁相交处次梁底筋应贯通。11）在施工中，如以强度等级较高的钢筋代替原设计中的纵向受力钢筋，应征得设计人员的同意。（7）特别要注意的是本工程设计不允许后植筋，必须按图纸要求预埋筋，后剔凿，然后焊接。.2钢筋工程施工工艺流程取样复试施工准备工序交接钢筋进场试验计划材料报验合格不合格材料退场加倍复试合格验收21、钢筋下料进螺纹模拟试验不合格整改内部验收钢筋连接、绑扎上道工序验收不合格报验整改不合格整改合格合格方案、交底合格钢筋工程施工工艺流程图不合格.3钢筋进场（1）首先检查进场钢筋是否挂有铭牌，是否具有合格证，再核对钢筋铭牌与合格证是否一致，严禁进场三无产品。（2）核对钢筋规格、型号是否与产品合格证一致。（3）对钢筋进行外观检测，钢筋表面不得有裂纹、结疤和折叠。（4）在监理见证下，由项目部试验员抽样到有资质的实验室进行钢筋性能复试。复试后及时索要试验报告，复试合格并将资料报验监理后，方可对进场钢筋进行加工，严禁使用不合格产品。（5）钢筋进场复试完成后后，由资料员及时填报钢筋进场验收记录，并报送监理。22、（6）钢筋堆放： 钢筋分类标识、堆放示意图.4钢筋下料与加工（1）本工程的所有钢筋下料及加工成型工作全部在现场实施。这样可以做到长短搭配、合理运用，提高钢筋的利用率及成材率。1）、钢筋调直：采用钢筋调直机进行调直钢筋。根据规范要求I级钢筋的冷拉率不宜大于4%。2）、钢筋切断采取切断机进行，根据配料单尺寸严格进行切断，切断后进行编号并分别堆放。3）、钢筋的成型采取成型机及手动弯曲工具共同完成。4）、受力钢筋及箍筋按配料单长度进行切断加工，其偏差为10mm，箍筋内净尺寸为5mm,弯起钢筋的弯折位置为20mm。5）、箍筋弯折角度为135度，封闭筋为焊接。6）、钢筋加工成型其钢筋的弯钩和弯折长度I级钢23、筋做135度弯钩，其弯弧内直径不应小于钢筋直径的4倍,弯钩后的平直部分长度应符合设计要求。（2）钢筋成型要求种类安装部位末端构造加工方法圆弧弯曲半径平直长度HPB235梁、柱箍筋135弯钩人工操作摇手板子10dHRB400梁、柱箍筋135弯钩弯曲成型机成型10dHRB400板支座负弯矩钢筋90弯钩钢筋直径1.5倍,且不应小于主筋直径符合设计要求（3） 钢筋加工流水作业系统：不合格材料复检钢筋原材料钢筋张拉、切断弯曲流水加工线加工场内绑扎作业现场作业面合格重新加工不合格计算机优化下料合格直螺纹套丝材料供应质检闪光对焊 钢筋加工流水作业系统材料退场.5底板钢筋绑扎底板钢筋绑扎流程施工准备墙、柱、基24、础梁位置放线检查不合格整改电梯井及积水坑钢筋绑扎合格基础底板及梁钢筋绑扎检查不合格整改合格检查不合格整改合格引测墙柱位置线到上铁检查不合格整改合格墙、柱插筋及校正 集水坑绑扎顺序按钢筋间距划线分档摆放南北向下铁摆放东西向下铁并绑扎垫下网保护层垫块设置钢筋上网支撑马凳摆放东西向上铁摆放南北向上铁并绑扎底板钢筋绑扎墙边线投测到上网墙插筋并固定绑扎流程：备筋弹线布设底板下铁架马凳筋、水电预埋预留布设底板上铁墙柱插筋验收1）基础底板钢筋绑扎之前，根据结构底板钢筋网的间距，先在防水保护层上弹出黑色墨线，放出集水坑、墙、柱、暗梁位置线和后浇带的位置边线。为了醒目便于日后定位插筋方便，在各边线每隔划上红色油25、漆三角。墙柱拐角处各划一个红三角，并将边线延长。用16、25钢筋制作马凳支撑，马凳支撑有“人”字形、“几”字形和“工”字形三种形式，马凳形式见下图。在底板外周圈及集水坑以外部分采用“几”字形马凳，在底板坑井部位采用“工”字形马凳，设置间距均为1300mm，呈梅花状布置，并在底板四周外圈及中心区域内，隔跨将马凳用20钢筋焊接剪刀撑，以保证基础底板钢筋的整体稳定性。工字型马凳平行于下网下铁布置马櫈铁布设示意图 基础马凳示意图2）暗梁钢筋的绑扎：由于本工程暗梁钢筋较密，在暗梁钢筋下布设的砼保护层垫块间距要加密，在底板钢筋绑扎时，在有暗梁的位置先绑扎暗梁钢筋，然后绑扎底板钢筋。待暗梁钢筋完成后平稳地座26、在底板筋上。3）墙、柱插筋在基础底板内的位置及锚固长度必须按施工图要求设置，为了保证墙、柱插筋位置正确，放线人员把墙、柱位置线用红油漆标记在底板上层钢筋上，按标记线进行插筋施工。为了防止插筋位移，把墙插筋与底板钢筋绑扎并与附加定位筋点焊。为保证墙筋保护层厚度，根据墙身厚度设置用10钢筋焊成“”字型卡件，作为钢筋网限位，柱筋按要求设置后，在其上口增设一道限位箍。.6框架柱钢筋绑扎绑扎流程钢筋修整、清理套柱箍筋连接竖向受力筋标识箍筋间距绑扎箍筋设置钢筋定距框位箍筋保护层垫块调整钢筋及清理检查验收 柱钢筋绑扎工艺流程：.7墙体、暗柱筋绑扎（1） 绑扎流程：放墙边线立筋检查、调直钢筋接头立筋绑扎水平定27、位筋绑扎、水电预留预埋洞口加筋验收竖向钢筋清理、调整绑扎暗柱钢筋绑扎连梁钢筋绑扎竖向定位梯子筋绑扎墙体竖向钢筋绑扎墙体水平钢筋绑扎拉结筋调整钢筋检查验收 墙体钢筋绑扎工艺流程（2）具体做法：1）、墙体钢筋为双层双向布置，水平筋在主筋的外侧（人防区按人防区要求）。内墙墙体钢筋采用搭接接头。绑扎前先对预留竖筋拉通线校正，之后再接上部竖筋。水平筋绑扎时拉通线绑扎，保证水平一条线。墙筋上口处放置墙筋梯形架（墙筋梯形架用钢筋焊成，周转使用），以此检查墙竖筋的间距，保证墙竖筋的平直。梯形架与模板支架固定，保证其位置的正确性。 墙体定位筋示意图2）、墙体钢筋在楼层处布设竖向钢筋架立筋、拉筋。架立筋为216；28、拉筋呈梅花形布置。3）、拟用塑料卡控制保护层厚度,每隔1m纵横设置一个。 （3）墙体钢筋绑扎示意图： 墙体钢筋绑扎示意钢筋混凝土底板剪力墙水平筋起步50mm施工缝凿毛，剔除浮浆清理干净加设顶模钢筋，保证墙体截面架设水平和竖向定距筋，保证墙体钢筋间距顶模钢筋定距筋.8 梁钢筋绑扎绑扎流程：支设梁底模板布设主梁下、上部钢筋、架立筋和弯起筋穿主梁箍筋并与主梁上下筋固定穿次梁下、上部纵筋穿次梁箍筋并与次梁上下筋固定布设吊筋。绑扎主梁钢筋划板钢筋位置绑扎次梁钢筋拉通线绑板底筋梁板钢筋施工工艺流程拉通线绑板上筋清理干净隐蔽验收调整插筋.9 顶板钢筋绑扎绑扎流程：清理模板模板上画线绑板下部受力钢筋绑上层钢筋29、1）楼板短跨向上部主筋应置于长跨向上部主筋之上，短跨向下部主筋应置于长跨向下部主筋之下。2）板内的通长钢筋，其板底钢筋应在支座处搭接，板上部钢筋应在1/3范围的跨中搭接，钢筋搭接长度按设计要求。3）绑扎板钢筋时，用顺扣或八字扣，除外围两根钢筋的相交点全部绑扎外，其余各点可交错绑扎。板钢筋为双层双向筋，为确保上部钢筋的位置，在两层钢筋间加设马凳铁，马凳铁用10钢筋加工成“几”字形。.10 钢筋工程施工质量控制措施钢筋工程质量保证重点有钢筋制作、钢筋定位及保护层控制和配合机电留洞，杜绝随意切割钢筋。（1） 钢筋制作 钢筋配料与制作要求严格审查钢筋配料单，选用有丰富经验的人员做配料单，技术部门对作好30、的配料单应严格检查，认真复核，确保钢筋配料尺寸准确。严格控制钢筋制作，设置钢筋加工场地，进行钢筋配料加工。所有调直、切断、弯曲、成型等工序均采用机械设备加工。钢筋加工场地设专人负责成型后钢筋的管理工作，保证成型后的钢筋按使用部位、使用时间进行分类分批编组编号码放、保管及发放。钢筋制作质量要求钢筋加工允许偏差见下表。钢筋加工允许偏差表序号项 目允许偏差(mm)1受力钢筋顺长度方向全长的净尺寸102弯起钢筋的弯折位置203箍筋内净尺寸5（2） 钢筋定位及保护层控制墙体水平钢筋间距控制墙体水平钢筋间距采用竖向梯子筋控制。绑墙水平筋时，根据竖向梯子筋分档间距安放水平筋。绑扎前先将整道墙体梯子筋，拉线调31、平并用上中下三道水平筋临时固定。竖向梯子筋比墙体立筋规格大一个等级并代替墙立筋，梯子筋距柱边50cm左右开始设置，纵向间距不大于2000mm，且每道墙至少设置两道。墙体竖向钢筋间距控制墙体竖向钢筋间距采用水平梯子筋控制。在距墙模板上口100mm处，在竖向钢筋内侧放置墙体水平梯子筋（可周转使用），水平梯子筋放平并与墙体竖向钢筋用绑扎丝绑牢。在梯子筋放置位置，用梯子筋代替该位置墙体竖向钢筋，梯子筋沿墙的纵向每间隔设置一道，梯子筋短钢筋两端刷防锈漆，以防止返锈。为防止地下室渗水，梯子筋短钢筋中间焊接止水片。柱主筋间距控制柱主筋间距采用定距框控制。定距框在板混凝土浇筑前放置，高出板顶3050cm，与柱32、的竖向钢筋绑扎牢固，混凝土浇筑完毕，上层柱竖向钢筋绑扎前将定距框取出，周转使用。梁筋控制梁筋主要是负筋二排筋易坠落和梁侧保护层厚度不均。梁上、下部主筋为二排或三排时，在排与排之间沿梁长方向设置251000的短钢筋，将各排钢筋分开，短钢筋长L梁宽-2倍保护层厚度。梁底垫块交错布置，梁的两侧钢筋上加塑料环圈垫块，梅花形设置。板筋控制板筋主要是负筋下坠，除用马凳筋外，对现浇板钢筋更关键是绑扎成型后不要踩踏。板筋绑扎的过程中，应设置供行走用的跳板马道，直至混凝土浇筑再拆除。钢筋保护层控制除基础底板外其它部位钢筋保护层的主要控制措施是采用塑料环圈。一般墙筋绑完后,为控制墙筋断面和保护层厚度,除设计用拉筋33、外，设置保护垫块，垫块600（梅花形），不得漏放。垫块形式见下图。垫块形式Ld墙体钢筋PVC垫块示意底板、楼板钢筋PVC垫块示意（3） 钢筋安装质量要求钢筋安装位置的允许偏差及检验方法见下表。钢筋安装位置的允许偏差及检验方法项 目允许偏差(mm)检 测 方 法绑扎钢筋网长、宽10钢尺检查网眼尺寸20钢尺量连续三档，取最大值绑扎钢筋骨架长10钢尺检查宽、高5钢尺检查受力钢筋间距10钢尺量两端、中间各一点，取最大值排距5保护层厚度基础5钢尺检查柱、梁5钢尺检查板、墙3钢尺检查绑扎箍筋、横向钢筋间距10钢尺量连续三档，取最大值钢筋弯起点位置20钢尺检查预埋件中心线位置5钢尺检查水平高差+3，0钢尺和34、塞尺检测（4） 配合机电留洞，杜绝随意切割钢筋本工程为施工质量，在施工准备策划时，明确要求：对于200mm所有墙体、楼板洞口钢筋必须一次配筋一次下料施工完成，不允许钢筋绑筋完成后再切割。利用计算机CAD技术绘制出结构预留、预埋留洞图，细化配筋，杜绝在钢筋工程中水电为预留预埋随意切割的现象，确保水电预留预埋的位置准确和结构安全性。 模板工程根据本基础工程特点及砼质量要求，本工程模板设计首先要确保模板结构构造合理，刚度好，不变形，牢固稳定，拼缝严密，不漏浆、无错台、角模顺直光洁，而且尽量兼顾对后续工程的适用性和通用性原则，为此模板选用主要以砖胎膜与覆膜多层板为主的模板方案，水平结构模板支撑采用碗扣35、式钢管脚手架体系。具体选择见下表： 结构部位模板类型模板周转次数基础及地下结构基础底板基础梁基础四周砌240砖墙，作为基础底板的外模。永久墙体采用15厚多层板配置成成型大模板三次四次承台采用15厚多层板五次梁、楼板采用15厚的多层板，龙骨采用100100木方，支撑为碗扣钢管脚手架900900600。三次四次.1 钢筋混凝土结构规格、尺寸序号项 目规格、尺寸(mm)1基础底板450（地库）、500（6级人防）、600（5级人防）。2地下室墙300、3503地下室及车库顶板180、200、2504框架柱600600、700700、750750、7001082、7001100、700850、600736、00、500950、9005005框架梁、承台梁3001200、2501650、400750、450700、5002200、6001100、7001150等。.2、地下室模板施工方案：（1） 底板模板施工 工艺流程：测量放线、抄平支设外墙体内、外侧模板放置钢板止水片模板自检合格报验抄平、放线：防水卷材及保护层施工完毕后进行抄平、放线，依据提供的桩位控制点利用全站仪将轴线全部放出来，根据轴线施放地反梁、柱子、地下室墙体边线，用墨线全部标示出来，水准点引测到现场，经自检合格后报监理公司验收，验收合格后方可进入下一道工序施工。将加工好的模板按照所在的位置编号，以防用错，在加工完毕后及时在模板的表面涂37、刷隔离剂（禁止使用油类）并将其分类码放好。根据图纸设计要求，墙体允许留设水平施工缝，在本工序中，水平施工缝留设在距底板上表面300mm处。上设钢板止水带300mm，并设膨胀止水条一道，钢板止水带对接处要求焊接严密、牢固，安装时止水带要牢固的固定在墙体的中间部位，防止上下左右移动。多层板在支设过程中要求在模板的拼接处增设单面粘海面条，确保拼接缝严密，无陋浆现象。（2）墙体模板设计地下室墙体模板采用15mm厚胶合板现场制作，外部主次龙骨采用50*100木龙骨，外侧采用龙骨采用双排48*3.5钢管，并用14全螺纹对拉螺栓体系。（3） 砼梁板模板本工程楼板模板选用多层板，主龙骨为100*100木龙骨，38、次龙骨为50*100木龙骨，采用碗扣脚手架支撑，见楼梁板板支模图。（4） 梁、板底部支撑体系设计要求（详见建筑工程模板支撑系统安全技术规程J11710-2010）立杆间距应根据所承受的荷载确定，一般不应大于，并应满足下列要求：1）梁底应设置主承立杆，梁侧设置辅助立杆。当梁底为单根主承立杆时应设置在梁宽中心线处；当梁高宽比大于2.5、且梁宽大于300mm时，沿梁纵向主承立杆应适当加密、沿梁宽度主承立杆不应少于2根，并对称设置；2）沿梁纵向的立杆间距应与同向板底立杆间距相等或成倍数；3）沿梁横向连续设置梁板立杆时，应从梁支架开始向板中央双向布设，但板中央两相邻立杆间距不得大于板底设计立杆间距。（939、00900）（900）（900）多层板（900）地下车库及人防梁板支模图（4） 楼梯模板设计楼梯模板底模采用多层板、木龙骨，由于楼梯绝大部分均为标准踏步，故楼梯模板采用封闭式定型模板，其配制图如下： 。楼梯模板支设图（5） 剪力墙门窗洞口模板、预留洞口模板采用多层板及木板、角铁、螺栓制作而成的定型钢模。定型钢模尺寸根据墙厚、洞口的高度和宽度来制作。利用洞边的钢筋控制洞口模板的位移。如果是窗洞口，洞模下口模要钻出气孔，保证砼的密实度（见剪力墙洞口模板图）。（6） 后浇带的模板方案。砼底板和墙体后浇带。考虑到后浇带外来的水压力、土压力，砼墙板后浇带外则砌240厚的砖墙，用M5水泥砂浆砌筑砖墙，外用40、混合砂浆抹平压光，干燥后同砼墙同时作内防水。后浇带两侧的模板，利用易收口网代替。支护采用钢筋网片及钢筋支护。见后浇带墙板施工。楼板后浇带施工时要单独支撑，并要求在后浇带砼强度未达到拆模强度之前不得拆除后浇带两侧支撑。后浇带支模板时要注意后浇带的模板与已浇砼面接缝处要贴好海绵条，严防露浆。模板图如下所示：.3地下室模板支撑体系验算详见计算书.4 模板施工应注意的几个细节问题：（1）支设梁柱板模板时候，为方便清理梁、柱头、板上的杂物，应在梁底部中间处留设清扫口，清理干净后及时封堵。（2）木楔子在塞紧模板的同时最好用钉子将其与模板或木方子钉牢。（3）柱头处的模板尽量采用整块模板，禁止用碎块板补堵支模41、。（4）模板在拆除后及时清理并用隔离剂涂刷码放整齐。（5）模板在吊装或拆除过程中注意保护模板，对出现损坏的及时修补。（6）用于支撑架体的扣件必须将其拧紧，拧紧力矩为54KN/mm2。/mm2以上时允许上人作业，在吊装模板、扣件或钢筋等禁止堆放集中荷载，防止超载造成对楼板的损坏，同时在放建筑材料时防止震动砼板，避免影响砼板质量。对于钢筋、钢管等材料应垫脚手板，禁止直接搁置在楼板上。.5 模板拆除施工程序：拆模程序一般是：先支的后拆，后支的先拆；先拆非承重部位；后拆承重部位。基础模板由于承受竖向承载力的较少，在这里不在叙述，可参考梁板模拆除工艺要求；对于基础侧面模板，在砼强度达到1.2N/mm2后42、即可拆除，在拆除模板后及时作好砼的成品保护工作。同时在拆模之前测试砼试块强度是否达到规范要求，强度报告出来后必须进行报验得到批准后方可拆除，否则禁止任何人私自拆除模板。梁板模拆除：柱、墙、梁、板模板的拆除必须待混凝土达到设计或规范要求的脱模强度。柱模板应在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆模而受损坏时，方可拆除；墙模板必须待混凝土强度达到1.2MPa以上时，方可拆除；板与梁模板的拆模强度应符合设计要求，当设计无具体要求时，应符合本表的规定。底模拆除时的混凝土强度要求构件类型构件跨度（m）达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率（%）板2502，8758100梁、拱、壳8758100悬臂结构43、100对于本工程，针对架空层其特殊性跨度较大，为此要求在拆除模板时对于主框架梁底模禁止拆除、井子梁强度必须达到100%后方可拆除。柱子模板拆除：在砼强度达到1.2 N/mm2时拆除柱模板，在拆除模板时先将对拉螺栓的螺杆取出，然后将柱子周边的钢管拆除，最后将模板从两侧边撬起模板，注意在施工过程防止损坏柱子边角。拆除后的柱子及时用养护液进行养护。之间。同时在施工过程中禁止在悬挑段搁置超载施工材料。后浇带模板：在砼达到1.2Mpa时及时的将里面的木模板拆除来并清理干净接茬处的素浆，同时作好后浇带位置的保护，防止污染。拆除模板后，根据规范要求及时同监理、甲方等共同对砼进行验收并报验验收资料。.6 成品44、保护措施拆模板吊运时应轻起轻放，不准碰撞柱、墙、梁、板等混凝土，以防模板变形和损坏结构。拆除模板时要轻轻撬动，使模板脱离混凝土表面，禁止狠砸硬撬，防止破坏模板和混凝土；拆下的模板，不得抛掷。拆除下的模板应及时清理干净，涂刷脱模剂，暂时不用时应遮荫覆盖，防止暴晒。模板使用过程中应加强管理，按规格分类堆放，及时涂刷防锈剂。 基础混凝土工程.1 混凝土基本概况本工程的结构形式为全现浇框架结构和钢筋混凝土剪力墙结构。砼强度等级为基础垫层C15，地下室底板、顶板、地下室外墙、消防水池壁采用C35补偿收缩防水混凝土内参微膨胀剂，有防水要求的部位（底板、外墙、池壁、顶板等）同时为防水混凝土，设计抗渗等级P645、。膨胀剂掺入量应符合补偿收缩混凝土应用技术规程中的有关规定，并依据混凝土站实验室胶凝材料配合比确定。补偿收缩混凝土限制膨胀率的试验和检验应按照现行国家标准混凝土外加剂应用技术规范（GB50119-2003）的有关规定进行。砼性能指标项 目指 标水 灰 比0.40.6水泥用量300550Kg/m3骨料粒径525mm砂 率4050%密 度19502500 Kg/m3坍 落 度120140mm初凝时间6小时外 加 剂8%碱含量3Kg/m3抗渗等级P6氯离子含量0. 2%基础底板限制膨胀率0.02%（水中14天）地下室外墙、水池池壁、地下室顶板限制膨胀率0.025%（水中14天）基础底板、地下室外墙、46、水池池壁、地下室顶板干缩率0.02%（水中14天、空气中28天）后浇带C40限制膨胀率0.03%（水中14天）后浇带C40干缩率0.02%（水中14天、空气中28天）.2 混凝土工程施工组织根据本工程的整体部署，混凝土部分进行相应安排，详见以下内容。1 流水段的划分基础底板的砼浇筑应按基础底板后浇带自然分段行成，基础底板砼不允许在别的地方留设施工缝，每次砼浇筑若确定采用两台砼泵，浇筑前需要协调好各台泵的浇筑地点，交汇地点等，以免出现施工冷缝，给结构带来不利影响。墙体砼浇筑同样根据施工段的划分进行，地上部分墙体的施工段划分应结合大模板的配制要求进行，每段墙体砼的施工应采用布料杆分层、周圈地进行。47、2 施工关键技术要求1) 大体积混凝土本工程基础底板厚450mm、500（6级人防区）、600（5级人防区），面积约18000；保证其浇筑质量，特别是控制裂缝的产生，是本工程结构施工的关键。大体积混凝土施工中的混凝土连续浇筑措施、降低混凝土水化热措施、混凝土测温技术和控制温差措施是混凝土施工的施工要点之一。此部分的施工是本工程的施工要点之一。2) 补偿收缩防水混凝土根据设计要求，地下室底板、顶板、地下室外墙、消防水池壁采用C35补偿收缩防水混凝土内参微膨胀剂，有防水要求的部位（底板、外墙、池壁、顶板等）同时为防水混凝土，设计抗渗等级P6。因此对混凝土的密实度等要求高。3 混凝土运输与浇筑（1）48、 砼浇筑要求1）施工准备、机具准备及检查：砼浇注前，对料斗、串筒、振动器及振动棒、砼泵等机具设备按需要准备落实。对易损机具，应有备用。所用的机具均应浇筑前进行检查和试运转，同时配有专职技工以便随时维修。、保证水电供应：在砼浇筑期间，要保证现场水、电、照明不中断。可事先与水、电供应部门取得联系。如果经常停电，应备一台发电机。、掌握天气季节变化情况：对气象部分加强预测预报的联系工作。在每一施工段浇砼时，掌握天气的变化情况，尽量避开风雨天气。以确保砼的浇筑质量。、检查模板、支架、钢筋和预埋件：在砼浇筑之前，应检查和控制模板、钢筋、保护层和预埋件等的尺寸、规格、数量和位置，其偏差应符合施工规范要求。在49、检查时应注意以下几点：模板的标高、位置和构件的截面尺寸是否符合设计要求。所安装的支架是否稳定；支撑和模板的固定是否可靠。砼浇筑前，模板内的垃圾、木片等应清除干净。2）浇筑厚度按施工规范规定：当采用插入式振捣器时，浇筑厚度为振捣器作用部分长度的1.25倍，浇筑厚度按500mm进行分层浇筑；当采用平板式振动器时为200mm。3）浇筑砼时应注意的几点浇筑地下室自防水砼时，必须认真振捣，严格控制砼的均匀性和密实性。当砼拌合物运至浇筑地点后，应立即浇筑入模。浇筑砼施工中，应防止砼的分层离析。在竖向构件中浇筑砼的高度不能超过3m，否则采用串筒或斜槽送砼入模。在浇筑竖向结构的砼前，对结构底部应先浇以501050、0mm厚与砼成分相同的水泥砂浆，以保证砼在施工缝处的密实。浇筑砼时，应设专人经常观察模板、支撑和预留孔洞等的情况，当发生变形、移位时，应立即停止浇筑进行处理。在地下室外墙后浇带交接处采用快易收口网围档，浇筑砼分层浇筑，每层高度300400mm，同时要求两层砼浇筑时间差不超过砼初凝时间，防止出现冷缝。4）混凝土泵送在砼泵送前，先用适量的水湿润泵车的料斗、泵室及管道等与砼接触部分，经检查管路无异常后，再用1：1水泥砂浆进行润滑压送。泵送过程中，应注意料斗内砼保持不能低于料斗上口200mm。如遇吸入空气，应立即使泵反向运转，将砼吸入料斗排除空气后，再进行压送。 在泵送砼过程中，看泵送中断时间超过3051、min或遇压送困难时，砼泵应做间隔推动，每45min进行4个行程的反转，以防止砼离析或堵塞。为了保证搅拌的砼质量，防止泵管堵塞，喂料斗处必须设专人将大石块及杂物及时检出。5）砼的振捣在浇筑砼时，采用正确的振捣方法，可以避免蜂窝麻面通病，必须认真对待，精心操作。对地下室底板、墙、梁和柱均采用HZ50插入式振捣器；在梁相互交叉处钢筋较密，可改用HZ6X30插入式振动器进行振捣；对楼板浇筑砼时，当板厚大于150mm时，采用插入式振动器，但棒要斜插，然后再用平板式振动器振一遍，将砼整平；当板厚小于150mm时，采用平板式振动器振捣。（2） 砼浇筑方法1）地下室基础地下室底板厚度450，为此浇筑混凝土时52、在分区内采用斜向分层的浇筑方法进行施工，地下室底板为防水抗渗砼，为保证砼密实性采用二次振捣方法。底板的量较大，再根据楼房本身的特点为保证砼的连续浇筑，避免出现冷缝，砼输送每段采用一到两台汽车泵，膨胀带混凝土采用塔吊辅助浇筑。2）地下室外墙：地下室外墙与施工段应同步流水浇筑砼。外墙支模前，必须对其根部的水平施工缝进行处理，并浇水冲洗干净，方可支墙体模板。地下室外墙砼采用汽车泵进行砼的浇筑，砼的浇筑时从一端开始，采用斜面分层法向另一端推进。外墙为补偿收缩自防水砼，浇筑砼时，振捣器必须均匀的分布开，保证不漏振，以提高砼的密实度，达到设计的抗渗要求。3）剪力墙：对剪力墙浇筑砼时，同样采用汽车泵（地上结53、构采用地泵加布料杆进行），按500厚分层交圈进行。对剪力墙砼的浇筑除按一般原则外，还应注意以下两点：门窗洞口两侧应同时下料，高差不可太大，以防洞口模板移动。先浇捣窗台下部，后浇窗间墙，以防窗台下出现蜂窝孔洞。浇砼前应对施工缝进行处理；在浇筑过程中，不可随意挪动钢筋，并经常检查钢筋保护层厚度。4）后浇带浇筑：浇筑后浇带的砼应比原设计提高一级，并掺微膨胀剂（掺量由试验确定）。在封闭每条后浇带时，均应从一端浇筑到另一端，中间不能留施工缝。在浇筑过程中，应认真地把砼振捣密实，并进行收浆抹平。后浇带是地下室防水的薄弱环节，除振捣密实外，还采取了一系列措施，确保后浇带处不渗漏。4 混凝土养护为保证已浇好的54、砼在规定的龄期内达到设计要求的强度，且防止砼产生收缩裂缝，必须做好砼的养护工作。覆盖浇水养护应在砼浇筑完毕后12h以内进行。浇水次数应根据能保证砼处于湿润的状态来决定。对于竖向构件采用涂刷养护液；对水平构件采用塑料薄膜覆盖或浇水养护。对地下室有抗渗要求的砼（含后浇带）养护时间不小于14d；对普通砼养护时间不小于7d。地下室、车库、人防地板与顶板采用蓄水养护，侧墙用pvc管做喷淋养护。.3 大体积混凝土施工1 大体积混凝土简述本工程基础底板厚450mm、500（6级人防区）、600（5级人防区），面积约18000；为了能保证浇筑质量，特别是控制裂缝的产生，是大体积混凝土施工的关键。大体积混凝土施55、工中的混凝土连续浇筑措施、降低混凝土水化热措施、混凝土测温技术和控制温差措施是混凝土施工的施工要点之一。2 工程重点及关键技术本工程将从混凝土的原材选择和优化配合比、混凝土施工组织、混凝土的供应、浇筑、振捣、测温、防裂控温养护等方面采取先进的施工技术和措施来确保混凝土的施工质量。具体见表。重点及关键技术序号重点关键技术1混凝土原材料选择与配合比设计混凝土原材料选择与配合比设计技术，通过配合比优化，减少水泥用量，控制绝热温升 2大体积混凝土施工组织本工程地理位置特殊，周边交通限行多，施工现场场地狭小，大体积混凝土施工混凝土一次性浇筑量大，施工组织难度大，本工程将合理组织安排混凝土施工，保证混凝土56、连续浇筑，确保施工质量 3大体积砼浇筑采取技术措施对混凝土泵送、浇注、振捣等进行控制4控制砼内外温差采取混凝土养护控温技术，保证混凝土质量3 混凝土原材料选择与配合比设计1) 材料要求：原材料选择参照表的要求：混凝土原材料质量要求序号砼原材料质量要求1水泥选用质量稳定、活性较高、需水量低、流变性能好的P.O42.5水泥，其中C3S含量55%，C2S含量25%，C3A含量8%，碱含量0.6%的低碱水泥。2砂子河砂，细度模数2.302.90，含泥量2.5%,内照射指数与外照射指数均1.0%区中砂，且为非碱活性或低碱活性集料(B类)。3石子采用531.5mm、525mm连续粒级碎石。含泥量1.0%，57、泥块含量0.50%，针、片状颗粒含量15%，压碎指标值10%，内照射指数与外照射指数均1.0%的石灰岩碎石，且为非碱活性或低碱活性集料(B类)。4掺合料采用细度12%，烧失量5%，需水量95%的低钙粉煤灰，C60混凝土采用级，其余的采用级。5外加剂采用氨基磺酸盐或萘系非引气型高效减水剂，减水率大于20%，收缩率比120%，不含氯离子和氨根离子，且对钢筋无锈蚀作用。6水采用符合现行国家标准混凝土拌合用水标准的饮用水。2) 混凝土配合比混凝土配合比要求：大体积混凝土配合比设计应按表所列要求进行：混凝土配合比要求序号配 比 要 求1水泥用量360kg/m3,胶凝材料总量550kg/m3。2单方石子用58、量1030 kg/m3, 3混凝土入模塌落度，底板与顶板14020mm，柱子16020mm。4严禁掺加回收水搅拌混凝土，不得掺加矿渣粉配制大体积混凝土。5本工程结构设计使用年限为50年，所处环境为一类及二B类。考虑xx地区骨料中有潜在碱活性，配比设计时考虑砼中的最大碱含量不得超过3kg。4 基础底板大体积混凝土浇筑施工1) 分段浇筑施工：本工程大体积混凝土施工面积大，我单位根据后浇带将整个基础底板来划分施工流水段，做到合理组织施工。2) 分层浇筑施工：基础底板混凝土浇注采用“斜面分层，薄层浇注、循序推进，一次到位”，混凝土斜面分层浇注见图所示，振捣棒应在坡尖、坡中和坡顶分别布置，保证混凝土振捣59、密实，且不漏振。混凝土斜面分层浇注示意3) 分三道设棒振捣施工时，为使混凝土振捣密实，每台混凝土泵出料口配备3台振捣棒，分三道布置。第一道布置在出料点，使混凝土形成自然流淌坡度，第二道布置在坡脚处，确保混凝土下部密实，第三道布置在斜面中部，在斜面上各点要控制振捣时间、移动距离和插入深度。4) 砼采用二次振捣：二次振捣是解决混凝土在施工过程中沉缩裂缝的最好方法和必由之路，在混凝土初凝前进行第二次振捣，二次振捣间歇时间为40-60分钟，在加有缓凝剂的混凝土中可适当延长，控制在1.52.5h范围内，但同时应防止过振、振动器触碰模板等不利现象。5) 基础底板大体积混凝土表面处理板大体积混凝土的表面水泥60、浆较厚，应仔细处理。混凝土表面处理做到“三压三平”。首先按面标高用煤撬拍板压实，长刮尺刮平；其次初凝前用铁滚筒数遍碾压、滚平；最后，终凝前用木抹子拍抹压实、整平，以闭合混凝土收缩裂缝。.4 大体积混凝土热工计算1、混凝土为商品混凝土，其浇注温度不再计算，只需控制搅拌站提供的混凝土入模温度不高于20。2、混凝土水化热温升值计算：348kg，坍落度160士20mm。mc=348 kg /m3、Q=461KJ/kg、C=0.96 KJ/kg.K、=2400 kg/m3 、混凝土浇筑温度按20考虑。m=0.3,t为龄期，T（t）为浇完一段时间混凝土绝热温升值。T（t）=mcQ(1-e-mt)/CT3=61、；T6=；T9=；T=； 混凝土内部中心温度：（厚底板）Tmax=T0+ T（t）.t=3d =0.34 Tmax=T0+ T（t）.0.34=t=6d =0.27 Tmax=T0+ T（t）.0.27=t=9d =0.15 Tmax=T0+ T（t）.0.15=t=12d =0.07 Tmax=T0+ T（t）.0.07=t=15d =0.03 Tmax=T0+ T（t）.0.03=t=28d =0.00 Tmax=T0+ T（t）.0.00=03、混凝土表层温度的计算：保温层选用一层毛毡，一层塑料布，导热系数W/（mK）1）保温层厚度：hx（TbTq）Kb/（TmaxTb） 式中 保温材料62、厚度（m）；x所选保温材料导热系数W/（mK）查表10-84；Tb混凝土表面温度（）；Tq施工期大气平均温度（）；为25。混凝土导热系数，取（mK）；Tmax计算得混凝土最高温度（）；计算时可取TbTq1520TmaxTb2025Kb传热系数修正值，取，查表10-85。h结构厚度（m）=2025)=因此厚底板保温层采用1层棉毡，1层塑料布即可。.5 成品保护浇筑混凝土时，要保证钢筋和垫块的位置正确，防止踩踏楼板、楼梯弯起负筋、碰动插筋和预埋铁件，保证插筋、预埋铁件位置正确。不得用重物冲击模板，不在梁或楼梯踏步模板吊帮上蹬踩，应搭设跳板，保护模板的牢固和严密。已浇筑混凝土要加以保护，必须在混凝土63、强度达到不掉楞时方准进行拆模操作。不得任意拆改大模板的连接件及螺栓，以保证大模板的外形尺寸准确。混凝土浇筑、振捣至最后完工时，要保证留出钢筋的位置正确。应保护好预留洞口、预埋件及水电预埋管、盒等。混凝土浇筑完后，待其强度达到1.2MPa以上，方可在其上进行下一道工序施工和堆放少量物品。基础中预留的暖卫、电气暗管及插筋，在浇筑混凝土过程中，不得碰撞，或使产生位移。基础内应按设计要求预留孔洞或埋设螺栓和预埋铁件，不得以后凿洞埋设。基础、地下室基础浇筑完成后，应及时回填四周基坑土方，避免长期暴露出现干缩裂缝。.6 安全环保措施1、安全措施混凝土浇筑应检查模板极其支撑的稳固等情况，施工中严密监视，发现64、问题应及时加固；施工中不得踩踏模板支撑。采用手推车运输混凝土时，不得争先抢道，装车不应过满；卸车时应有挡车措施，不得用力过猛或撒把，以防车把伤人。使用溜槽及串筒下料时，溜槽与串筒必须牢固地固定，人员不得直接站在溜槽帮上操作。混凝土浇筑前，应对振动器进行试运转，振动器操作人员应穿胶靴、戴绝缘手套；振动器不能挂在钢筋上，湿手不能接触电源开关。混凝土输送泵严禁将垂直管道直接装接在泵的输出口上，应在垂直管架设的前端装接长度不小于10m的水平管。水平管近泵处应装止回阀。泵送设备的各部螺栓应紧固，管道接头应紧固密封，防护装置应齐全可靠。作业后，必须将料斗内和管道内的混凝土全部输出，然后对泵机、料斗、管道进65、行清洗，用压缩空气冲洗管道时，管道出口端前方10m内不得站人，并应用金属网篮等收集冲出的泡沫橡胶及砂石粒。严禁用压缩空气冲洗布料杆配管。混凝土振动器作业前，检查电源线路应无破损漏电，漏电装置应灵活可靠，机具各部连接应紧固，旋转方向正确。作业移动时严禁用电源线拖拉振捣器。平板振捣器与平板应保持紧固，电源线必须固定在平板上，电源开关应装在把手上。操作人员必须穿戴绝缘胶鞋和绝缘手套。作业后，必须切断电源，做好清洗、保养工作，振捣器要放在干燥处，并有防雨措施。混凝土浇筑时的悬空作业，必须遵守下列规定：浇筑离地2m以上框架、过梁、雨蓬和小平台时，应设操作平台，不得直接站在摸板或支撑件上操作。浇筑拱形结构66、，应自两边拱脚对称地相同进行。2、环境保护措施施工中应作好环境保护工作，应根据工程的实际情况识别评价所属工作范围内的环境因素，并建立重要环境因素清单，并将新出现的环境因素以“环境因素调查表”的形式反馈给工程项目负责人。工程施工期间应建立“环境因素台帐”，并将新出现的环境因素及时填写在“环境因素台帐”中，施工中做好控制。在施工中重点做好以下六方面的控制：向大气的排放；向水体的排放；废弃物的管理；对土地的污染；原材料与自然资源的使用；当地其他环境问题和社区性问题（如噪声、光污染等）。混凝土泵、混凝土罐车噪声排放的控制；施工时应搭设简易棚将其围起来，并要求商品混凝土分包商加强对混凝土泵的维修保养，加67、强对其操作工人的培训和教育，保证混凝土泵、混凝土罐车平稳运行。混凝土施工时的废弃物应及时清运，保持工完场清。现场混凝土搅拌机停放的场所应平坦坚硬，并有良好的排水条件，其场地要求还应符合建筑安全管理规定及国标GB/T 24001-1996 idt ISO14001-1996的有关规定（包括沉淀池、污水排放、扬尘、施工噪音控制等）。5.3 分项工程施工方案的选择本基础工程所涉及到的测量工程、土方开挖、砖胎膜砌筑、防水工程在各专项方案中均已提到，本方案不再作说明，详见各专项方案。第六章 室内外回填土施工方案本工程土方回填主要为地下室外基槽回填土及支护结构拆撑换撑，根据设计要求采用原槽土和3：7灰土分68、层夯实回填。6.1 回填土施工要点回填土施工要点，见下表：回填土施工要点序号工序名称施工技术要求1工艺流程基层处理分层摊铺分层压（夯）密实分层检查验收2材料准备1）土料。填土前应检验土料质量、含水量是否在控制范围内。土料含水量一般以手握成团、落地开花为宜。当含水量过大，应采取翻松、晾干、风干、换土回填、掺入干土或其他吸水性材料等措施，防止出现橡皮土。如土料过干时，则应预先洒水湿润，增加压实遍数或使用较大功率的压实机械等措施。回填土的最优含水量和最大干密度，应按设计要求经试验确定。2）3:7灰土。灰土干容重16KN/m；回填密实度0.95。3操作要点及质量保证措施1)填土前，将基坑的松散土及垃圾69、杂物等清理干净，把基层整平。2)在摊铺土料前，应做好水平标高的控制标志，即从基坑底算起，沿边坡向上每1m钉木桩，作为虚铺土层厚度的控制标高。3)肥槽回填应分层铺摊，每层虚铺厚度为250mm，用蛙式打夯机夯打34遍。夯打时应一夯压半夯，夯夯相接，行行相连，不得漏夯。4)基坑肥槽回填时，采用溜槽送下基坑，注意对防水层的保护，指派专业防水施工人员检查，一旦破坏及时修复。5) 在每层回填土夯实后，必须按规范规定进行环刀取样，测定土的干密度，若达不到设计要求的干容重，应根据测验情况，进行补夯12遍，再测验合格后方可进行上层的铺土工作。6) 当整个土方回填完成，应进行资料整理。试验报告要注明土料种类，设70、计要求的土干密度，试验日期，试验结论和试验人员签字归档。4回填土的质量控制与检验1)为使本工程回填土的质量能符合设计要求，必须对每层回填土的质量进行检验。采用环刀法取样测定土的干密度。当检验结果达到设计要求后，才能填筑上层土。2)基坑和室内填土，每层100500m取样一组，但每层均不少一组；取样部位在每层压实后的下半部。3)回填土压实后测试土的干密度应100达到要求。4）土料最大颗粒粒径不大于50mm，含水量符合设计要求。碎石类土、砂土和爆破石渣，其最大粒径不得超过每层铺设厚度的2/3，可用作场地表层以下填料。5）基础肥槽、管沟填土砖块、石块和粒径大于50mm的土料，有机质含量不大于8%的土仅71、可用于无压实要求的填方。淤泥和淤泥质土不能用作回填土料。6.2 质量标准填方施工结束后，应检查标高、边坡坡度、压实程度等，检验标准应符合表的规定。填土工程的质量检验标准（mm）项序项目允许偏差或允许值检验方法柱基基坑基槽场地平整管沟地（路）面基层人工机械主控项目1标高-503050-50-50水准仪2分层压实系数设计要求按规定方法一般项目1回填土料设计要求取样检查或直观鉴别2分层厚度及含水量设计要求水准仪及抽样检查3表面平整度2020302020用靠尺或水准仪6.3 成品保护1、对基础、地下室防水层以及从墙伸出的各种管线要妥善保护，防止回填灰土时碰撞或损坏。2、夜间施工时，要配备足够的照明设施72、，防止铺填超厚或配合比错误。3、回填土施工完后，要及时进行硬化施工，防止日晒雨淋。4、基槽回填时应注意保护好降水井，因降水井是防止地下室上浮的主要措施。6.4 安全与文明施工1、填土施工时必须佩戴好安全帽。2、基坑回填时，在回填点10米范围内不得有人在坑下施工，并派专人在坑上检查。3、坚决避免回填料伤人。回填土时注意边坡是否有裂缝、滑动的迹象，一旦发现，立即停止工作，待处理后再继续施工。4、夯打前检查线路是否有问题，确信无问题后方可施工。5、夯打土方时，打夯机必须两个人操作，一人扶线，一人扶夯，以免发生触电事故。6、采用蛙式打夯机打夯时，操作工人必须带绝缘手套，避免触电。7、适当的进行洒水，避73、免扬尘。8、土方存放时，用绿色安全网将土方覆盖，避免扬尘。9、在后浇带浇筑时通道内要有充足的照度，且为安全电压。10、进行后浇带砼施工时，采用鼓风机对通道内进行通风换气。第七章 安全施工措施7.1 安全施工管理措施1、安全教育及培训安全教育和培训是施工企业安全生产管理的一个重要组成部分，它包括对新进场的工人实行上岗前的三级安全教育、变换工种时进行的安全教育、特种作业人员上岗培训、继续教育等，通过教育培训，使所有参建人员掌握“不伤害自己、不伤害别人、不被别人伤害”的安全防范能力。1) 安全教育培训的形式我单位拟采取专家集中授课、播放幻灯片、张挂宣传图片三种形式进行安全教育培训。2) 安全教育培训74、的内容安全教育培训的内容包括建筑施工安全检查标准、专业工种安全要求。建筑施工安全小常识、用电安全知识、应急救援、特种作业人员的上岗培训等。2、安全技术交底根据施工组织设计中规定的工艺流程和施工方法，编写针对性、可操作性的分部(分项)安全技术交底，形成书面材料，由交底人与被交底人双方履行签字手续。3、安全标志及标牌按xx市及招标文件的要求，在施工现场易发伤亡事故(或危险)处设置明显的、符合国家标准要求的安全警示标志牌或示警红灯，场内设立足够的安全宣传画、标语、指示牌、火警、匪警和急救电话提示牌等，提醒广大职工时刻注意预防安全事故，并在现场入口的显著位置悬挂“七牌一图”(质量方针、工程概况牌、施工75、进度计划、文明施工分片包干区、质量管理机构、消防管理机构、安全生产责任制、施工总平面图)。4、班前安全活动施工班组每天由班组长主持开展班前安全活动并作详细记录，活动内容是：学习作业安全交底的内容、措施；了解将进行作业的环节和危险度；熟悉操作规程；检查劳保用品是否完好并正确使用。5、安全检查安全及文明施工管理部负责施工现场安全巡查并做日检记录，对检查出的隐患定人、定时间、定措施落实整改；企业安全环境部门定期或不定期到现场进行安全检查，指导督促项目安全管理工作并提供支持保障。7.2 个人防护措施本工程中投入使用的个人防护用品主要有：安全帽、安全带、绝缘手套、绝缘鞋、面罩、护目镜、耳塞、工作服等，施76、工中重点加强安全防护用品的采购和正确使用管理。1、防护用品的采购进场前，由安全及文明施工管理部提出个人防护用品的采购计划，物资设备部负责采购，要求所有防护用品必须具有产品合格证，质量必须符合国家标准的要求：安全帽必须保证能承受5kg钢锤自1m高度自由落下的冲击，帽衬和帽壳间要有空隙以承受缓冲；安全带采用可卷式安全带。2、防护用品的正确使用1) 所有施工人员必须佩戴安全帽，戴帽时必须系紧帽带；2) 工人在坠落高度基准面2米以上(含2米)，无法采取可靠防护措施的高处作业人员均须系好安全带，使用时高挂低用；3) 混凝土振捣、蛙式打夯机作业等必须按规定佩戴绝缘手套，穿绝缘鞋；4) 模板加工、管道切割、77、空压机作业时，操作人员佩戴耳塞；5) 焊割作业人员佩戴面罩和护目镜。7.3 临边防护措施1、基坑临边防护本工程基础阶段施工时沿护坡桩混凝土冠梁布置安全栏杆，采用48高，面刷红白相间安全警示漆，栏杆外采用2m高成品围挡板（1m高钢板+1m高金属网）进行全封闭，确保基坑周边安全及便于向基坑内观察。立杆底焊4mm厚200200的钢板，用膨胀螺栓与冠梁连接，基坑附近挂警示牌、责任牌,夜间设红灯示警。2、楼层内临边防护本工程楼层结构施工时，在楼板上预埋25螺纹钢筋，外露至少20cm(横向间距2m，纵向间距)，用48钢管搭设高防护栏杆，立杆直接套在预埋钢筋上，斜撑杆与扫地杆同内侧预埋钢筋扣件连接，防护栏下78、安装18cm高挡脚板，张挂阻燃密目式安全网(每100cm的安全网不小于2000目)。7.4 安全用电措施我单位将严格执行施工现场临时用电安全技术规范JGJ46-2005的要求，采用三级配电、TN-S接零保护和二极漏电保护系统，并安排专业电工24小时维护检修，确保安全用电无事故。1、临时用电管理1) 施工现场用电编制专项施工组织设计，经企业主管部门及监理单位批准后实施。2) 施工现场临时用电按有关要求建立安全技术档案。3) 用电由具备相应专业资质的持证专业人员管理，设临电管理工程师1名。2、整个施工现场临时用电线路及设备采用三级配电，漏电保护作两级保护。3、配电室及设施的保护措施配电柜：1) 配79、电柜设置外开门，并加锁由专业电工保护；2) 配电柜内设置两路照明线路：普通照明和事故照明；3) 按规定配备沙池、灭火器材；4) 在配电柜架空进出线处，将绝缘子铁脚同配电柜接地装置相连。配电箱：1) 装设电源隔离开关及短路、过载、漏电保护器；2) 配电箱金属框架设置保护接零。4、临时电缆埋地布置，穿越临时道路处加钢套管，四周填砂保护。5、现场照明：手持照明灯使用36V以下安全电压，潮湿作业场所使用24V安全电压，导线接头处用绝缘胶带包好。6、配电装置：配电箱内电器、规格参数与设备容量相匹配，按规定紧固在电器安装板上，严禁用其他金属丝代替熔丝。7、保护接地与保护接零塔吊、施工电梯等施工机械设备均作80、防雷接地，且同时作重复接地，阻值不大于10欧姆，以确保施工现场保护零线的重复接地不少于三处；电气设备正常情况不带电的金属外壳和机械设备的金属构架与保护零线连接。8、触电急救加强安全用电教育及培训，让参见员工熟练掌握触电急救技能，触电急救遵循切断电源、开放气道、恢复呼吸、恢复循环的步骤。触电急救技能步骤如下：（1）切断电源：用干燥木棒或竹竿将触电人同接触电器(电线)部位分离开，然后抬到平整场地实施救护。（2）开放气道：将触电者面朝上放平，在脖子下面垫上衣物使伤者头向后仰，必要时清理口内异物。（3）恢复呼吸：用口对口方法向伤员口内吹气，同时捏住鼻孔，使触电者恢复呼吸。（4）恢复循环：用胸外心脏挤压81、法，按压伤员胸部，恢复血液循环，直至救活。7.5 机械设备的安全使用措施本工程投入使用的机械设备主要有塔吊、施工电梯、钢筋、木工加工机械等施工机具,我单位将严格执行建筑机械使用安全技术规程（JGJ33-2001）的规定，强化日常安全管理和维护，确保机械设备的安全使用。1、塔吊1) 塔吊选用：选用安全生产许可证、产品合格证、准用证齐全的塔机，进场后检查塔机的行程限位器、超载保护装置等是否齐全。2) 保险装置吊钩设置自重式防脱钩装置，卷筒设钢丝绳防脱落装置，司机上下爬梯设置护圈 (护圈直径，间距)。3) 塔吊安拆由具有相应资质的专业队伍实施安拆，作业前编制专项方案报经企业主管部门、监理等相关部门审82、批后，向作业人员详细交底；安装完成后，由安全及文明施工管理部组织验收，并报xx市相关部门备案，履行签字手续后方可投入使用。4) 塔吊使用及维护塔吊司机、指挥持证上岗，明确、统一塔吊指挥信号，建立交接班记录制度，坚持“十不吊”原则。即超过额定负荷不吊、指挥信号不明或乱指挥不吊、工件紧固不牢不吊、吊物上面站人不吊、安全装置失灵不吊、光线阴暗看不清不吊、工件埋在地下不吊、斜扣工件不吊、棱刃物体没有衬垫不吊、钢（铁）水包过满不吊，简称“十不吊”。2、施工电梯1) 安装与拆卸：事先编制专项安拆方案，报经企业主管部门、监理等相关部门审批后由具备相应资质的专业队伍实施，安装完毕经验收后方可投入使用。2) 电83、梯司机持证上岗，每班前检查制动、限位装置、梯笼门、防护门等处的电气装置，确认灵敏可靠后，方可开机使用，使用中监督乘载情况，严禁超载，交接班时做好交接班记录。3) 吊笼出入口按规定搭设防护棚，上面满铺双层脚手板，楼层卸料口均装设防护安全门。3、混凝土输送泵本工程采用的混凝土输送泵主要有HBT80泵及汽车泵。1) 混凝土管固定装置用于将输送管固定在水泥地板上和墙壁上，安装高度离开地板或墙面250mm左右，可根据施工实际情况确定；底板用4个M2090的膨胀螺钉固定。2) 班前检查泵体各部位、油路系统、电气系统，一切正常后再开动泵机。3) 保证管道接头和垂直段的附墙连接牢固可靠，经常检查螺栓松紧情况，84、以防松脱造成事故。4) 同时使用泵送设备的停车制动和锁紧制动，楔紧轮胎，保证水源正常和水箱储满清水，料斗内无杂物，各润滑点润滑正常。5) 装备好清洗管的清洗用品，作业前，先用按规定配制的水泥浆润滑管道。6) 泵送时料斗内保持一定数量的混凝土，不得吸空。7) 停止输送后对泵体、管道进行清洗，以备下次再用。8) 堵管故障处理及预防若发生堵管，其部位一般出现在水平段弯管或锥管处，特别是水平段与垂直管相接的弯管处。堵管的处理方法，先进行反泵疏通，其它人员对堵管部位用榔锤敲打该处。若排除堵管无效，先将液压闸阀关闭，待泄压后，清除堵管中的混凝土，接好管道，开启液压闸阀再继续泵送。预防堵管措施：泵送较高楼层85、时，将混凝土坍落度控制在1822cm之间，同时为防止混凝土离析可掺入沸石粉以减少泌水。 9) 爆管故障处理及预防爆管一般出现在泵机出口端附近的管道，特别是水平段与垂直管相接的弯管处。处理方法：关闭垂直管与水平管处的液压闸阀并更换管道。预防措施：定期用红外线测厚仪检测水平段与垂直初始段输送管的厚度，厚度小于4mm则更换。4、施工机具1) 平刨：平刨安装护手装置，开关箱与平刨的距离不超过3m；不得使用既有平刨，又有圆锯等的多功能木工机械。2) 圆盘锯：圆盘锯的锯片设防护罩、防护挡板及分料器；开关箱与圆盘锯的距离不超过3m；传动部位也安装防护罩。3) 手持电动机具：配戴个人防护用品，不得随意接长电源86、，开关箱与手持电动机具距离不超过3m。4) 钢筋机械钢筋冷拉及焊接作业区要有防护措施，传动部位要有防护罩，开关箱与机械之间的距离不大于3m。5) 电焊机电焊机安装后验收合格方可使用，设置保护接零和漏电保护器，并设置可见分段点的隔离开关和断路器，保证一次接线、二次接线分别不超过5m和12m, 见图14.6-34。6) 气瓶：各种气瓶距明火要大于12m，气瓶设置防振圈和防护帽；电焊机施焊现场的12m范围内不得堆放氧气瓶、乙炔发生器、木材等易燃物；气焊严禁使用未安装减压器的氧气瓶进行作业，五级以上大风天气严禁明火作业。各种气瓶的安全使用。7) 潜水泵：潜水泵的开关箱作保护接零，按装漏电保护器，按照说87、明书正确使用。8) 起重机械及索具(1)工作前严格检查验收吊索具，在吊装不同重量的构件时应使用不同型号的钢丝绳，禁止小绳吊大物，同时建立钢丝绳定期检查制度和每次吊装前的目测巡视检验制度，在定期检查时注意对所检查的钢丝绳应做好标记，如第一次检查时对合格的钢丝绳用蓝色做标记，对第二次检查合格的钢丝绳做绿色标记等，对不合格的钢丝绳如：散股、断股、露芯、出现毛刺超过安全范围等的钢丝绳用红色做标记并强制报废。(2)钢丝绳(大钩以下主绳)的正常使用时间一般不得超过45天，超期及时更换。(3)塔吊起吊重物离地面50cm时暂停提升，检查物件的捆札牢固情况和构件的平直情况,确认无误后方可继续吊升。(4)工作时升88、钩或吊杆要稳,避免紧急刹车，起重吊物在高空时，严禁调整刹车。(5)塔司在信号不明时不得进行起降、收勾、摆臂等吊装操作,停止作业时关闭起动装置，吊钩不得悬挂物品。第八章 文明施工措施8.1 文明施工管理目标文明施工实施标准化管理，实现“亮化、硬化、绿化、美化、净化”和“四节一保、绿色施工”。8.2 文明施工管理体系图8-1 文明施工管理机构项目总工程师项目各职能部门各专业工程师安全总监项目副经理总承包方操作工人各专业分包方操作工人班组长企业总部安全环境部门项目经理1、文明施工管理组织机构本工程文明施工管理机构见图8-1。2、文明施工管理职责主要岗位及部门的文明施工管理职责为。项目经理：1) 贯彻89、执行文明施工法律、法规和各项规章制度，对本工程的文明施工负责。2) 组织项目副经理、安全及文明施工管理部制定本项目文明施工管理制度。3) 每月定期组织施工现场的文明施工检查，发现不符合因素，发出整改指令。组织制定整改措施，并负责落实，对各级提出的文明施工管理方面的问题，要定时、定人、定措施予以解决。4) 组织项目部各部门迎接外部对项目文明施工的检查。安全总监：1) 组织学习有关的文明施工的标准、规定。2) 组织实施本项目制定的文明施工的各项措施。3) 会同计划及总平面协调管理部、安全及文明施工管理部进行文明施工的目标和范围的划分。4) 每半月组织文明施工的检查，对检查出的不符合因素，督促专业技90、术人员负责整改。项目副经理：1) 组织本专业工程施工人员学习有关的文明施工的标准、规定。2) 组织实施本专业工程的文明施工的各项措施。3) 会同土建部、安全及文明施工管理部进行项目文明施工目标和范围的划分。4) 组织本专业项目文明施工工作的检查，对检查出的不符合因素，督促专业技术人员负责整改。项目总工程师：1) 负责编制本工程文明施工的技术措施。2) 参加项目部组织的文明施工的检查，对检查出的问题编制相应的整改措施。3) 负责贯彻上级编制的文明施工的措施和施工组织设计、方案中规定的文明施工的措施，根据本项目的特点，组织文明施工技术交底，并把注意事项详细的向施工人员交代清楚，履行签字手续。4) 91、对操作规程、技术措施、文明施工技术交底的执行情况经常检查，随时纠正违章情况，因不进行交底或交底不清发生的事情负直接责任。专业工程师：1) 认真执行本项目文明施工的各种技术措施，并向班组做好技术交底。2) 每日对施工班组执行本项目文明施工规章制度的执行情况进行检查，发现问题及时纠偏。安全及文明施工管理部：1) 认真落实有关文明施工的规定，指导施工队（班组）搞好文明施工，督促进入施工现场的职工遵守各项规章制度以保障文明施工得以执行。2) 深入现场检查文明施工措施的落实情况，发现不符合因素及时纠正，当出现有违章时有权采取果断措施，并对违章指挥，不服从管理，违反文明施工管理规定的施工队（班组）和个人，92、按照有关规定给予处罚。3) 在项目副经理领导下，定期组织文明施工的检查，做好检查记录，对查出的问题，负责下发问题整改单，并亲自监督整改。4) 负责收集整理文明施工的管理资料，及时向上级主管部门汇报本项目部文明施工和环境保护状况。各专业施工管理部：1) 认真学习有关的文明施工各项规定，并向各部门转发。2) 规划好CI布置管理工作，制作并布置安装好整个施工、办公及生活区的CI设施，做好CI设施的管理工作，发现有损坏或遗失的设施要及时修复或重新制作购买安装就位。3) 加强后勤生活的管理工作，使项目部管理和施工人员有一个良好的生活休息场所，保障项目施工顺利进行。物资及设备部：1) 负责购置本项目的文明93、施工用品，并保证此类用品符合国家标准及地方政府有关规定，对不符合标准的用品，禁止发放使用。2) 按文明施工要求做好材料堆放和物品储存，对物品运输应加强管理。8.3 施工人员管理措施施人员管理措施为：1、流动人口管理：1) 登记进场施工人员资料(身份证号码、家庭住址、流动人口婚育证明等)，并存档；2) 统一办理暂住证、工伤保险等；3) 施工过程中，发生人员流动的，及时更改登记记录。2、身份识别：1) 安全帽(1)各类人员佩戴不同颜色安全帽以示区别：按照业主、监理、施工管理人员、安全监察人员、一般作业人员、特种作业人员、参观人员进行分类佩戴不同颜色安全帽以示区别。(2)在安全帽上方粘贴或喷绘企业标94、志。2) 臂章：安全值班人员佩戴不同颜色标记。3) 服装：所有操作人员统一服装，执行企业CI标准。4) 胸卡：统一尺寸和编号，贴个人一寸彩色照片，注明岗位或工种。3、教育利导1) 加强对工人的文明和素质教育，禁止袒胸露腹，不得赤膊作业，施工区严禁吸烟；2) 制定、实施一系列同文明施工相关的奖惩制度，利导工人自觉提高文明施工意识。8.4 场容管理措施根据企业CI形象手册工作要求，我们将结合现场实际情况对施工现场进行CI形象设计和规划，以确保现场整洁良好的施工环境，同时又体现我单位的管理水平。在现场平面布置上，我们应先做到基本要求，即施工现场必须首先做到“九有”。即有：围墙，门卫、场牌、一图八板、95、安全标志、消防设施、消防通道、厕所和垃圾站，均按标准设置和管理。1、封闭管理施工现场四周设置围挡, 场区内实行封闭式管理，在所有入口处均设置门岗，负责出入现场人员及车辆登记，不戴安全帽、不佩戴胸卡人员一律不许进入施工现场。2、场区规划（1）办公区设在施工现场西南侧。施工现场主干道路全部硬化处理。（2）生活区设在施工现场西南侧，与办公区之间通过施工道路和围档分隔开，在生活区内配置学习、娱乐设施、淋浴室、厕所等。（3）根据现场实际情况，在现场部分区域拟做小型花坛，作绿化处理。3、现场标牌及宣传栏本工程现场标牌设置。（1）、现场导向牌：按照CI形象识别系统的要求，在工地入口及主要道路设置导向牌。（296、）、操作规程牌：钢筋加工场、木工加工棚等机具集中或较固定处，醒目位置标挂相应机具安全操作规程牌。（3）、安全警示牌：机具、电箱、四口五临边等位置标挂相应的安全警示牌。外架挂验收合格牌和限载牌，限载牌须写明具体数字：模板多少块、木方多少条等；在现场出入口、各楼层出入口明显位置设置平面图，楼内设安全通道，与楼梯间相通，平面图上标注危险点和防范措施及安全通道布置。（4）、设备牌：塔吊、电梯、履带吊或汽车吊等垂直运输、起重设备，标挂验收合格牌、操作规程牌、机械性能牌、定人定牌和安全警示牌。（5）、材料标识牌：钢筋、水电安装材料、砌筑材料等分别挂材料标识牌，注明规格和检验状态。4、场区保洁场区入口设置洗97、车槽，安排专人负责保洁，清理道路积尘、雨水、洒水除尘等,场内垃圾及时组织外运。5、垃圾分类及材料堆放垃圾分类集中密闭堆放，高空垃圾采用移动式密封垃圾桶存放、吊运，严禁临空抛洒；现场材料码放整齐并挂牌标示，钢筋、模板原材及半成品堆放时底部必须采用木方垫衬，见图15-6示意。 6、卫生防疫现场建立卫生责任制，炊事员持证上岗，食堂按当地政府主管部门要求办理卫生许可证并严格日常消毒；现场设置医务室并配备急救药品，定期开展卫生检查、卫生教育、急救培训等卫生防疫活动。7、操作面管理操作面材料堆放合理有序，有条不紊；每道工序都要做到工完场清，操作面干净整洁。现场施工坚持执行“工完场清”、“谁施工，谁清理”制98、度，施工完毕及时清理余料、垃圾，禁止随意丢弃，保持良好的安全作业环境。 计算书1：板模板(碗扣式支撑)计算书一、综合说明由于其中模板支撑架高米，为确保施工安全，编制本专项施工方案。设计参数：楼板长宽18m，厚（其他的和厚的参照厚的板支撑施工）。特别说明：碗扣式模板支架目前尚无规范，本计算书参考扣件式规范的相关规定进行计算。据研究，碗扣式模板支架在有上碗扣的情况下，其承载力可比扣件式提高15左右，在计算中暂不做调整，但在搭设过程中要注意检查，支模架的上碗扣不能缺失。（一）模板支架选型根据本工程实际情况，结合施工单位现有施工条件，经过综合技术经济比较，选择碗扣式钢管脚手架作为模板支架的搭设材料，进99、行相应的设计计算。（二）编制依据1、中华人民共和国行业标准，建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302001）。2、建筑施工安全手册(杜荣军 主编)。3、建设部 建筑施工安全检查标准(JGJ59-99)。4、本工程相关图纸，设计文件。5、国家有关模板支撑架设计、施工的其它规范、规程和文件，此外，在计算中还参考了浙江省地方标准建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程(J10905-2006)的部分内容。二、搭设方案（一）基本搭设参数模板支架高H为，立杆步距h（上下水平杆轴线间的距离）取，立杆纵距la取，横距lb取。立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的自由长度a取。整个支架的简图如下所示100、。 模板底部的方木，截面宽45mm，高80mm，布设间距。（二）材料及荷载取值说明本支撑架使用 48 3钢管，钢管壁厚不得小于3mm，钢管上严禁打孔；采用的扣件，应经试验，在螺栓拧紧扭力矩达65Nm时，不得发生破坏。模板支架承受的荷载包括模板及支架自重、新浇混凝土自重、钢筋自重，以及施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载等。三、板模板支架的强度、刚度及稳定性验算荷载首先作用在板底模板上，按照底模底模方木/钢管横向水平钢管可调托座立杆基础的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。其中，取与底模方木平行的方向为纵向。（一）板底模板的强度和刚度验算模板按三跨连续梁计算，如图所示: （1）荷载计101、算，按单位宽度折算为线荷载。此时，模板的截面抵抗矩为：w1000182/6=5.40104mm3；模板自重标准值：x1；新浇混凝土自重标准值：x20.25241 =6kN/m；板中钢筋自重标准值：x3；施工人员及设备活荷载标准值：x411 =1kN/m；振捣混凝土时产生的荷载标准值：x521=2kN/m。以上1、2、3项为恒载，取分项系数，4、5项为活载，取分项系数，则底模的荷载设计值为： g1 =(x1+x2+x3； q1 =(x4+x5；对荷载分布进行最不利布置，最大弯矩取跨中弯矩和支座弯矩的较大值。 跨中最大弯矩计算简图跨中最大弯矩计算公式如下:M1max = 1lc21lc222=0.102、071kNm 支座最大弯矩计算简图支座最大弯矩计算公式如下：M2max= 1lc21lc222= -0.086kNm；经比较可知，荷载按照图2进行组合，产生的支座弯矩最大。Mmax=0.086kNm；（2）底模抗弯强度验算取Max(M1max，M2max)进行底模抗弯验算，即 =0.086106 /(5.401042底模面板的受弯强度计算值2 小于抗弯强度设计值 fm =15N/mm2，满足要求。（3）底模抗剪强度计算。荷载对模板产生的剪力为Q=1lc1lc；按照下面的公式对底模进行抗剪强度验算： 2；所以，底模的抗剪强度2小于 抗剪强度设计值fv2满足要求。（4）底模挠度验算模板弹性模量E=103、6000 N/mm2；模板惯性矩 I=1000183/12=4.86105 mm4；根据JGJ1302001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此，底模的总的变形按照下面的公式计算： =；底模面板的挠度计算值 =小于挠度设计值v =Min(250/150，10)mm ，满足要求。（二）底模方木的强度和刚度验算按三跨连续梁计算（1）荷载计算模板自重标准值：x1；新浇混凝土自重标准值：x2；板中钢筋自重标准值：x3；施工人员及设备活荷载标准值：x4；振捣混凝土时产生的荷载标准值：x5；以上1、2、3项为恒载，取分项系数，4、5项为活载，取分项系数，则底模的荷载设计值104、为：g2 =(x1+x2+x3；q2 =(x4+x5； 支座最大弯矩计算简图支座最大弯矩计算公式如下:Mmax= -0.1g2la2-0.117q2la222=-0.279kNm；（2）方木抗弯强度验算方木截面抵抗矩 W=bh2/6=45802/6=4.8104 mm3； =0.279106/(4.81042；底模方木的受弯强度计算值2 小于抗弯强度设计值fm =13N/mm2 ，满足要求。（3）底模方木抗剪强度计算荷载对方木产生的剪力为Q=2la2la；按照下面的公式对底模方木进行抗剪强度验算： 2；所以，底模方木的抗剪强度2小于抗剪强度设计值fv2满足要求。（4）底模方木挠度验算方木弹性模105、量 E=9000 N/mm2；方木惯性矩 I=45803/12=1.92106 mm4；根据JGJ1302001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此，方木的总的变形按照下面的公式计算： =0.521(x1+x2+x3)la4/(100EI)+0.192(x4+x5)la4/(100EI)=0.38 mm；底模方木的挠度计算值 = 小于 挠度设计值v =Min(900/150，10)mm ，满足要求。（三）托梁材料计算根据JGJ1302001，板底水平钢管按三跨连续梁验算，承受本身自重及上部方木小楞传来的双重荷载，如图所示。 （1）荷载计算材料自重：；方木所传集106、中荷载：取（二）中方木内力计算的中间支座反力值，即p=22；按叠加原理简化计算，钢管的内力和挠度为上述两荷载分别作用之和。（2）强度与刚度验算托梁计算简图、内力图、变形图如下：托梁采用：钢管(双钢管) :48 3；W=8.98 103mm3；I=21.56 104mm4； 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 中间支座的最大支座力 Rmax = 13.25 kN ；钢管的最大应力计算值 = 1.094106/8.98103=121.792 N/mm2；钢管的最大挠度 max = 1.351 mm ；支撑钢管的抗弯强度设计值 fm107、=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 =121.792 N/mm2 小于 钢管抗弯强度设计值 fm=205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度计算值小于最大允许挠度 v=min(900/150,10) mm,满足要求!（四）立杆稳定性验算 立杆计算简图1、不组合风荷载时，立杆稳定性计算（1）立杆荷载。根据规程，支架立杆的轴向力设计值N应按下式计算：NGKNQK 其中NGK为模板及支架自重，显然，最底部立杆所受的轴压力最大。将其分成模板（通过顶托）传来的荷载和下部钢管自重两部分，分别计算后相加而得。模板所传荷载就是顶部可调托座传力，根据节，此值为F1。除此之外，根据规程条文说明条108、，支架自重按模板支架高度乘以取值。故支架自重部分荷载可取为F2；立杆受压荷载总设计值为：Nut=F1+F2；其中为下部钢管自重荷载的分项系数，F1因为已经是设计值，不再乘分项系数。（2）立杆稳定性验算。按下式验算 -轴心受压立杆的稳定系数，根据长细比按规程附录C采用； A -立杆的截面面积，取4.24102mm2； KH -高度调整系数，建筑物层高超过4m时，按规程采用；计算长度l0按下式计算的结果取大值：l0=h+2a=1.5+20.7=；l0=kh=1.1671.4271.5=；式中：h-支架立杆的步距，取； a -模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度，取； -模板支架等109、效计算长度系数，参照规程附表D1,取； k -计算长度附加系数，按规程附表D2取值为；故l0取；=l0/i=2.9103 /15.9=183；查规程附录C得；KH=1； =1.05N/(AKH)=1.0514.02103 /(0.2144.241022；立杆的受压强度计算值2 小于 立杆的抗压强度设计值 f =205 N/mm2 ，满足要求。2、组合风荷载时，立杆稳定性计算（1）立杆荷载。根据规程，支架立杆的轴向力设计值Nut取不组合风荷载时立杆受压荷载总设计值计算。由前面的计算可知:Nut；风荷载标准值按下式计算：Wkzs2；其中 w0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB110、50009-2001)的规定采用：w0 = 0.5 kN/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：z= 0.74 ； s - 风荷载体型系数：取值为；Mw=0.851.4Mwk=0.851.4Wklah22/10=0.016kNm；（2）立杆稳定性验算 =1.05N/(AKH)+Mw/W=1.0514.02103/(0.2144.241021)+0.016106 /(4.491032；立杆的受压强度计算值2 小于立杆的抗压强度设计值 f =205 N/mm2 ，满足要求。（五）拆模时间计算参考建筑施工安全手册（杜荣军主编，中国建筑工业出版111、社出版社出版），各楼层层高、楼面设计荷载、楼板板厚均按相同计。1、支架所受各类荷载的取值：附加在每根立杆上的楼盖自重荷载为：N板i1.350.250.90.9（）；模板自重为：N模i；支架自重为：N支gi；混凝土浇筑施工荷载为：N浇i1.4（1+2）；楼盖总的设计荷载为：NQ=1.42.50.90.9+ 6.862 ；2、浇筑层的荷载计算（设当前浇筑层为第i层）：浇筑层荷载强度达到0.000/14.300100=0设计强度，N支i = N板i+N模i+N支gi+N浇i；3、下一层立杆的荷载计算：下一层荷载强度达到10.000/14.300100设计强度，N支i-1N支i+N模i+N支gi+N板112、i；其中，为楼盖荷载计入比例，1。4、下二层立杆的荷载计算：下二层荷载强度达到15.000/14.300100设计强度，N支i-2N支i-1+N支gi+N板i-NQ；其中，为楼盖荷载计入比例，。支i-2 NQ,下三层的模板支架可以试拆除。拆除后下二层的立杆荷载由下三层的楼盖分担60，分担后的下三层楼盖承担的荷载为0.6 N支i-2NQ，可以拆除。 计算书2：墙模板计算书一、综合说明墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成：直接支撑模板的为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨。组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。2；二、编制依据1、113、建筑施工手册第四版2、建筑施工计算手册江正荣著3、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)4、混凝土结构设计规范GB50010-20025、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范。三、参数信息次楞(内龙骨)间距(mm):300；穿墙螺栓水平间距(mm):600；主楞(外龙骨)间距(mm):500；穿墙螺栓竖向间距(mm):500；对拉螺栓直径(mm):M16；2.主楞信息龙骨材料:钢楞；截面类型:圆钢管；钢楞截面惯性矩；钢楞截面抵抗矩；主楞肢数:2；3.次楞信息龙骨材料:木楞；次楞肢数:2；宽度；高度；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度；面板弹性模量；面板抗弯强度设计值114、；面板抗剪强度设计值；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值；方木弹性模量；方木抗剪强度设计值；钢楞弹性模量；钢楞抗弯强度设计值； 墙模板设计简图四、墙模板荷载标准值计算 其中 - 3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取； V - 混凝土的浇筑速度，取/h； H - 模板计算高度，取； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 65.833 kN/m2、97.200 kN/m2，取较小值115、65.833 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F12；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2 kN/m2。五、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。根据建筑施工手册，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。面板计算简图跨中弯矩计算公式如下: 其中， M-面板计算最大弯距(Nmm)； l-计算跨度(内楞间距): l =； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1； 其中为按施工手册取的临时结构116、折减系数。 倾倒混凝土侧压力设计值q2； q = q1 + q2 =35.550+1.260=36.810 kN/m；面板的最大弯距：M =0.136.810300.0300.0= 3.31105；按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯距(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 50020.020.0/6=3.33104 mm3； f -面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)；2；面板截面的最大应力计算值：105 / 3.331042；面板截面的最大应力计算值2 小于 面板截面的抗弯强度设计值117、 f=13N/mm2，满足要求！2.抗剪强度验算计算公式如下: 其中，-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1； 倾倒混凝土侧压力设计值q2； q = q1 + q2 =35.550+1.260=36.810 kN/m；面板的最大剪力：；截面抗剪强度必须满足: 其中， -面板截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：； b-构件的截面宽度(mm)：b = 500mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2118、；面板截面的最大受剪应力计算值2；面板截面抗剪强度设计值: fv2；面板截面的最大受剪应力计算值2 小于 面板截面抗剪强度设计值2，满足要求！根据规范，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载； l-计算跨度(内楞间距): l = 300mm； E-面板的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 50222/12=4；面板的最大允许挠度值: = ；面板的最大挠度计算值32.923004/(10095003.33105) = 0.57 mm；面板的最大挠度计算值: = 小于等于面板的最大允许挠度值 =，119、满足要求！六、墙模板内外楞的计算（一）内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，内龙骨采用木楞，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 50100100/6 = 3；I = 50100100100/12 = 4；内楞计算简图内楞跨中最大弯矩按下式计算： 其中， M-内楞跨中计算最大弯距(Nmm)； l-计算跨度(外楞间距): l =； q-作用在内楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1； 倾倒混凝土侧压力设计值q2，其 中，为折减系数。 q =(21.330+0.756)/2=11.043 kN/m；内楞的最120、大弯距：M =0.111.043500.0500.0= 2.76105；内楞的抗弯强度应满足下式： 其中， -内楞承受的应力(N/mm2)； M -内楞计算最大弯距(Nmm)； W -内楞的截面抵抗矩(mm3)，W=8.33104； f -内楞的抗弯强度设计值(N/mm2)；2；内楞的最大应力计算值：105/8.33104 = 3.313 N/mm2；内楞的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；内楞的最大应力计算值 = 3.313 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: 其中， V内楞承受的最大剪力； l-121、计算跨度(外楞间距): l =； q-作用在内楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1； 倾倒混凝土侧压力设计值q2，其 中，为折减系数。 q =(21.330+0.756)/2=11.043 kN/m；内楞的最大剪力：；截面抗剪强度必须满足下式: 其中， -内楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-内楞计算最大剪力(N)：； b-内楞的截面宽度(mm)：b = ； hn-内楞的截面高度(mm)：hn = ； fv-内楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；内楞截面的受剪应力计算值: =32；内楞截面的受剪应力计算值2 小于 内楞截面的抗剪强度设计值 122、fv2，满足要求！根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。 挠度验算公式如下： 其中， -内楞的最大挠度(mm)； q-作用在内楞上的线荷载(kN/m)：； l-计算跨度(外楞间距): l = ； E-内楞弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-内楞截面惯性矩(mm4)，I=4.17106；内楞的最大挠度计算值19.75/25004/(10095004.17106) = 0.106 mm；内楞的最大容许挠度值: = 2mm；内楞的最大挠度计算值 = 小于 内楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！（二）外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，123、按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管；外钢楞截面抵抗矩 W = 3；外钢楞截面惯性矩 I = 4；外楞计算简图外楞跨中弯矩计算公式： 其中，作用在外楞的荷载； 外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距): l = 600mm；外楞最大弯矩:M = 0.1755521.47600.00= 5.80105 Nmm；强度验算公式： 其中， - 外楞的最大应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(Nmm)105 Nmm W - 外楞的净截面抵抗矩； W = 4.49103 mm3； f -外楞的强度设计值(N/mm2)，2；外楞124、的最大应力计算值105/4.49103 = 129.121 N/mm2；外楞的最大应力计算值2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2,满足要求！公式如下: 其中，P-作用在外楞的荷载； V-外楞计算最大剪力(N)；外楞的最大剪力：V = 0.655521.473 = 2.15103N；外楞截面抗剪强度必须满足: 其中， -外楞截面的受剪应力计算值(N/mm2)； V-外楞计算最大剪力(N)：V = 2.15103N； A -钢管的截面面积(mm2)：A = 400mm2； fv-外楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 205N/mm2；外楞截面的受剪应力计算值: =22.15125、1032；外楞截面的受剪应力计算值2 小于 外楞截面的抗剪强度设计值 fv=205N/mm2，满足要求！ 根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。挠度验算公式如下： 其中，P-内楞作用在支座上的荷载(kN/m)：4.94 kN/m； -外楞最大挠度(mm)； l-计算跨度(水平螺栓间距): l = ； E-外楞弹性模量（N/mm2）：E = 206000.00 N/mm2 ； I-外楞截面惯性矩(mm4)，I=1.08105；外楞的最大挠度计算值9.87100/26003/(1002060001.08105) = ；外楞的最大容许挠度值: = ；外楞的最大挠度计算126、值 = 小于 外楞的最大容许挠度值 =，满足要求！七、穿墙螺栓的计算计算公式如下: 其中 N - 穿墙螺栓所受的拉力； A - 穿墙螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得：穿墙螺栓的型号: M16 ；穿墙螺栓有效直径: 13.55 mm；穿墙螺栓有效面积: A = 144 mm2；穿墙螺栓最大容许拉力值: N = 1.701051.4410-4 = 24.48 kN；穿墙螺栓所受的最大拉力: N =65.8330.60.5 = 19.75 kN。穿墙螺栓所受的最大拉力 N=19.75kN 小于 穿墙螺栓最大容许拉力值，满足要求！计算书3：梁模127、板(扣件钢管架)计算书一、编制依据1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）2、混凝土结构设计规范GB50010-20023、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)4、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范二、各种梁模板计算2.1 2501650截面梁本方案以2501650的梁为例进行计算，其他梁（250500、250600、250700、250750、250800）参照2501650的梁支架施工。 参数信息（1）模板支撑及构造参数梁截面宽度；梁截面高度；混凝土板厚度；立杆沿梁跨度方向间距；立杆上端伸出至模板支撑点长度；立杆步距；板底承重立杆横向间距128、或排距；梁支撑架搭设高度H(m)：；梁两侧立杆间距；承重架支撑形式:梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数:1；采用的钢管类型为483；立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数；（2）荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0；（3）材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0129、；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；（4）梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底纵向支撑根数：3；面板厚度(mm)：20.0；（5）梁侧模板参数主楞间距(mm)：200；次楞根数：6；主楞竖向支撑点数量为：6；支撑点竖向间距为：150mm，150mm，150mm，150mm，150mm；穿梁螺栓水平间距(mm)：200；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料130、：木楞，宽度50mm，高度100mm； 梁模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 其中 - 3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取； V - 混凝土的浇筑速度，取/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 50.994 kN/m2、18.000 kN131、/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。 梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为6根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)（1）强度计算跨中弯矩计算公式如下: 其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 2022/6=3； M - 面板的最大弯距(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括:132、 新浇混凝土侧压力设计值: q1； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2；q = q1+q2 = 3.888+0.504 = 4.392 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 280mm；面板的最大弯距 M= 0.14.3922802 = 3.44104Nmm；经计算得到，面板的受弯应力计算值104 / 1.331042；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ （2）挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值； l-计算跨度(内楞间距): l = 280mm； E-面板材质的弹性模量: E = 950133、0N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 20222/12=4；面板的最大挠度计算值3.62804/(10095001.33105) = 0.118 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =280/250 = ；面板的最大挠度计算值 = 小于 面板的最大容许挠度值 =，满足要求！ 梁侧模板内外楞的计算.1 内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 51021/6 = 3；I = 51031/12 = 4； 内楞计算简图（1）内楞强度验算强134、度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(Nmm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 200mm； 内楞的最大弯距2= 2.46104Nmm； 最大支座力:R=1.16.1490.2=1.353 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值104/8.33104 = 0.295 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 0.295 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计135、值 f=17N/mm2，满足要求！（2）内楞的挠度验算 其中 l-计算跨度(外楞间距)：l = 200mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =18.000.28= 5.04 N/mm； E - 内楞的弹性模量： 10000N/mm2； I - 内楞的截面惯性矩：I = 4.17106mm4；内楞的最大挠度计算值: = 0.6775.042004/(100100004.17106) = 0.001 mm；内楞的最大容许挠度值: = 200/250=；内楞的最大挠度计算值 = 小于 内楞的最大容许挠度值 =，满足要求！2.2 外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支136、座力1.353kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管；外钢楞截面抵抗矩 W = 3；外钢楞截面惯性矩 I = 4； 外楞计算简图 外楞弯矩图(kNm) 外楞变形图(mm)（1）外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(Nmm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 0.636 kNm 外楞最大计算跨度: l = 500mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值105/8.98103 = 70.8 N/mm2；137、 外楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；外楞的受弯应力计算值2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为1.241 mm外楞的最大容许挠度值: = 500/400=；外楞的最大挠度计算值 = 小于 外楞的最大容许挠度值 =，满足要求！ 穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 12 mm； 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 76 m138、m2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.218+1.42)0.20.575 =2.806 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=2.806kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值，满足要求！ 梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W139、 = 6002020/6 = 4.00104mm3； I = 600202020/12 = 4.00105mm4；（1）抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kNm)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（）；模板结构自重荷载：q2；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3；跨中弯矩计算公式如下: Mmax2=0.057kNm；106/4.001042；梁底模面板计算应力 =1.416 N/mm2 小于 梁底模面140、板的抗压强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！（2）挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（）； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =； E-面板的弹性模量2；面板的最大允许挠度值；面板的最大挠度计算值25.4551254/(10095004.00105)=；面板的最大挠度计算值: = 小于 面板的最大允许挠度值: = 125 / 250 = ，满足要求！ 梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷141、载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。（1）荷载的计算：钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24+1.5)1.650.125=5.259 kN/m；模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.350.125(21.65+0.25)/ 0.25=0.621 kN/m；活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.5+2)0.125=0.562 kN/m；（2）方木的支撑力验算静荷载设计值 q = 1.25.259+1.20.621=7.057 kN/m；活荷载设计值 P = 1.40.562=0.788 kN/m142、； 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。 本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=51010/6 = 83.33 cm3； I=5101010/12 = 416.67 cm4；（3）方木强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值 q = 7.057+0.788=7.844 kN/m；最大弯距2；最大应力 = M / W = 0.282106/83333.3 = 3.389 N/mm2；抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；方木的最大应力计算值 3.389 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!（4）方143、木抗剪验算：截面抗剪强度必须满足: 其中最大剪力: V = 0.67.8440.6 = 2.824 kN； 方木受剪应力计算值 = 32823.93/(250100) = 0.847 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.847 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!（5）方木挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: q = 5.259 + 0.621 = 5.881 kN/m；方木最大挠度计算值5.8816004 /(10010000416.667104)=；方木的最大允许挠度1144、000/250=2.400 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.124 mm 小于 方木的最大允许挠度 =2.4 mm，满足要求！（6）支撑钢管的强度验算支撑钢管按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+1.500)1.650= 42.075 kN/m2；模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q = 1.2(42.075 + 0.350 )+ 1.44.500 = 57.210 kN/m2；梁底支撑145、根数为 n，立杆梁跨度方向间距为a， 梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N 。当n=2时： 当n2时： 计算简图(kN) 变形图(mm) 弯矩图(kNm)经过连续梁的计算得到：支座反力 RA = RB=0.339 kN，中间支座最大反力；最大弯矩 Mmax；最大挠度计算值 Vmax=0.042 mm；最大应力106/4490=41.504 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 41.504 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求! 扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架146、安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取，按照扣件抗滑承载力系数，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=8.741 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 （1）梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：水平钢管的最大支座反力：N1147、 =0.339 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1493.8=0.679 kN；楼板的混凝土模板的自重：N3=1.2(0.40/2+(0.80-0.25)/2)0.600.35=0.120 kN；楼板钢筋混凝土自重荷载: N4=1.2(0.40/2+(0.80-0.25)/2)0.600.250(1.50+24.00)=2.180 kN； N =0.339+0.679+0.12+2.18=3.318 kN；- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到；i-计算立杆的截面回转半径 (cm)：；A-立杆净截面面积 (cm2)：；W-立杆净截面抵抗矩(cm3)：； - 钢148、管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)；f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2；lo - 计算长度 (m)；参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 ：lo = k1uh k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.71.2 = 2.356 m；Lo/i = 2356.2 / 15.9 = 148 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.316 ；钢管立杆受压应力计算值 ；424) = 24.766 N/mm2；钢管立杆稳定性计算149、 = 24.766 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！（2）梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：梁底支撑最大支座反力： N1 =8.741 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.149(3.8-1.65)=0.679 kN； N =8.741+0.679=9.125 kN；- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到；i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：；A - 立杆净截面面积 (cm2)：；W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2150、)；f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2；lo - 计算长度 (m)；参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.71.2 = 2.356 m；Lo/i = 2356.2 / 15.9 = 148 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.316 ；钢管立杆受压应力计算值 ；424) = 68.106 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 68.106 N/mm2 小于 钢管151、立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.2 3001200截面梁本方案以3001200的梁为例进行计算，其他梁（300500、300700、300750、300800、300850、300908、300973、3001000）参照3001200的梁支架施工。 参数信息（1）模板支撑及构造参数梁截面宽度；梁截面高度；混凝土板厚度；立杆沿梁跨度方向间距；立杆上端伸出至模板支撑点长度；立杆步距；板底承重立杆横向间距或排距；梁支撑架搭设高度H(m)：；梁两侧立杆间距；承重架支撑形式:梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数:1；采用的钢管类型为483；立杆承重连接方式:152、双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数；（2）荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0；（3）材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；（4153、）梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底纵向支撑根数：3；面板厚度(mm)：18.0；（5）梁侧模板参数主楞间距(mm)：400；次楞根数：4；主楞竖向支撑点数量为：4；支撑点竖向间距为：150mm，150mm，150mm；穿梁螺栓水平间距(mm)：400；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞，宽度50mm，高度100mm； 梁模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 其中 - 3； t - 新浇混凝土的初154、凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取； V - 混凝土的浇筑速度，取/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。 梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只155、考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)（1）强度计算跨中弯矩计算公式如下: 其中，W - 面板的净截面抵抗矩，3； M - 面板的最大弯距(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2；q = q1+q2 = 7.776+1.008 = 8.784 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = ；面板的最大弯距2 = 8.8110156、4Nmm；经计算得到，面板的受弯应力计算值104 / 2.161042；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！（2）挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值； l-计算跨度(内楞间距): l = ； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩4；面板的最大挠度计算值4/(10095001.94105) = 0.265 mm；面板的最大容许挠度值；面板的最大挠度计算值 = 小于 面板的最大容许挠度值 =，满足要求！ 梁侧模板内外楞的计算.1 内楞计算内楞(木或钢)直157、接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 51021/6 = 3； I = 51031/12 = 4； 内楞计算简图（1）内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(Nmm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 400mm； 内楞的最大弯距2= 1.11105Nmm； 最大支座力:R=158、1.16.9540.4=3.06 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值105/8.33104 = 1.335 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 1.335 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）内楞的挠度验算 其中 l-计算跨度(外楞间距)：l = 400mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =18.000.32= 5.70 N/mm； E - 内楞的弹性模量： 10000N/mm2； I - 内楞的截面惯性矩：I = 4.17106mm4；内楞的最大挠度计算值5.74004/(1159、00100004.17106) = 0.024 mm；内楞的最大容许挠度值: = 400/250=；内楞的最大挠度计算值 = 小于 内楞的最大容许挠度值 =，满足要求！.2 外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力3.06kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管；外钢楞截面抵抗矩 W = 3；外钢楞截面惯性矩 I = 4； 外楞计算简图 外楞弯矩图(kNm) 外楞变形图(mm)（1）外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(Nmm)； W - 外楞的净160、截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 0.637 kNm 外楞最大计算跨度: l = 350mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值105/8.98103 = 70.986 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；外楞的受弯应力计算值2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.727 mm外楞的最大容许挠度值: = 350/400=；外楞的最大挠度计算值 = 小于 外楞的最大容许挠度值 =，满足要求！ 穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N -161、 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 12 mm； 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.218+1.42)0.40.425 =4.148 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=4.148kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值，满足要求！ 梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,162、按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 6001818/6 = 3.24104mm3； I = 600181818/12 = 2.92105mm4；（1）抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kNm)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢163、筋荷载设计值：q1: 1.2（）；模板结构自重荷载：q2；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3；跨中弯矩计算公式如下: Mmax2=0.061kNm；106/3.241042；梁底模面板计算应力 =1.872 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！（2）挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（）； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =； E-面板的弹性模量2；面板的最大允许挠度值；面板的最大挠度计算值18.571504/(10095002.92105)=164、；面板的最大挠度计算值: = 小于 面板的最大允许挠度值: = 150 / 250 = ，满足要求！ 梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。.1 荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24+1.5)1.20.15=4.59 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.350.15(21.2+0.3)/ 0.3=0.472 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得165、到，活荷载标准值 P1= (2.5+2)0.15=0.675 kN/m；.2 方木的支撑力验算静荷载设计值 q = 1.24.59+1.20.472=6.075 kN/m；活荷载设计值 P = 1.40.675=0.945 kN/m； 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。 本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=51010/6 = 83.33 cm3； I=5101010/12 = 416.67 cm4；（1）方木强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值 q = 6.075+0.945=7.02 kN/m；最大弯距2；最大应力166、106/83333.3 = 3.033 N/mm2；抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；方木的最大应力计算值 3.033 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!（2）方木抗剪验算：截面抗剪强度必须满足: 其中最大剪力: V = 0.67.020.6 = 2.527 kN； 方木受剪应力计算值 = 32527.2/(250100) = 0.758 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.758 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!（3）方木挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分167、配的挠度和，计算公式如下: q = 4.590 + 0.473 = 5.063 kN/m；方木最大挠度计算值5.0626004 /(10010000416.667104)=；方木的最大允许挠度1000/250=2.400 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.107 mm 小于 方木的最大允许挠度 =2.4 mm，满足要求！（4）支撑钢管的强度验算支撑钢管按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+1.500)1.200= 30.600 kN/m2；模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时168、产生的荷载(kN/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q = 1.2(30.600 + 0.350 )+ 1.44.500 = 43.440 kN/m2；梁底支撑根数为 n，立杆梁跨度方向间距为a， 梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N 。当n=2时： 当n2时： 计算简图(kN) 变形图(mm) 弯矩图(kNm)经过连续梁的计算得到：支座反力 RA = RB=0.375 kN，中间支座最大反力；最大弯矩 Mmax；最大挠度计算值 Vmax=0.052 mm；最大应力106/4490=40.313 N/mm2；支撑抗弯169、设计强度 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 40.313 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求! 扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取，按照扣件抗滑承载力系数，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=7.68 kN；R 12.8170、0 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 水平钢管的最大支座反力： N1 =0.375 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1493.8=0.679 kN； 楼板的混凝土模板的自重：N3=1.2(0.43/2+(0.85-0.30)/2)0.600.35=0.123 kN； 楼板钢筋混凝土自重荷载: N4=1.2(0.43/2+(0.85-0.30)/2)0.600.250(1.50+24.00)=2.238 kN； N =0.375+0.679+0.123+171、2.238=3.414 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：； A - 立杆净截面面积 (cm2)：； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.71.2 = 2.172、356 m；Lo/i = 2356.2 / 15.9 = 148 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.316 ；钢管立杆受压应力计算值 ；424) = 25.483 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 25.483 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 梁底支撑最大支座反力： N1 =7.68 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.149(3.8-1.2)=0.679 kN； N =7.68+0.679=8.144 kN； -173、 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：； A - 立杆净截面面积 (cm2)：； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.71.2 = 2.356 m；Lo/i = 2356174、.2 / 15.9 = 148 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.316 ；钢管立杆受压应力计算值 ；424) = 60.786 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 60.786 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.3 400850截面梁本方案以400850的梁为例进行计算，其他梁（350850、400750、450700）参照400850的梁支架施工。 参数信息（1）模板支撑及构造参数梁截面宽度；梁截面高度；混凝土板厚度；立杆沿梁跨度方向间距；立杆上端伸出至模板支撑点长度；立杆步距；板底承重立杆横向间距或排距；175、梁支撑架搭设高度H(m)：；梁两侧立杆间距；承重架支撑形式:梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数:3；采用的钢管类型为483；立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数；（2）荷载参数模板自重(kN/m2；钢筋自重(kN/m3；施工均布荷载标准值(kN/m2；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2；倾倒混凝土侧压力(kN/m2；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2；（3）材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：；面176、板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：；（4）梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：；梁底方木截面高度h(mm)：；梁底纵向支撑根数：3；面板厚度(mm)：；（5）梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：4；主楞竖向支撑点数量为：4；支撑点竖向间距为：150mm，100mm，100mm；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞，宽度50mm，高度100mm； 梁模板荷载标准值计算（1）梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 其中177、 - 3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取； V - 混凝土的浇筑速度，取/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 50.994 kN/m2、20.400 kN/m2，取较小值20.400 kN/m2作为本工程计算荷载。 梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力178、和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)（1）强度计算跨中弯矩计算公式如下: 其中，W - 面板的净截面抵抗矩，27cm3； M - 面板的最大弯距(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2；q = q1+q2 = 11.016+1.260 = 12.276 kN/m；计算跨度(内楞间距)179、: l = 200mm；面板的最大弯距 M= 0.112.2762002 = 4.91104Nmm；经计算得到，面板的受弯应力计算值104 / 2.701042；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ （2）挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值； l-计算跨度(内楞间距): l = 200mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩4；面板的最大挠度计算值10.22004/(10095002.43105) = 0.048 mm；面板的最大容许挠度值: =180、 l/250 =200/250 = ；面板的最大挠度计算值 = 小于 面板的最大容许挠度值 =，满足要求！ 梁侧模板内外楞的计算.1 内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 51021/6 = 3；I = 51031/12 = 4； 内楞计算简图（1）内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(Nmm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计181、算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 500mm； 内楞的最大弯距2= 1.23105Nmm； 最大支座力:R=1.14.910.5=2.701 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值105/8.33104 = 1.473 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 1.473 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）内楞的挠度验算 其中 l-计算跨度(外楞间距)：l = 500mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =20.400.20= 4.08 N182、/mm； E - 内楞的弹性模量： 10000N/mm2； I - 内楞的截面惯性矩：I = 4.17106mm4；内楞的最大挠度计算值4.085004/(100100004.17106) = 0.041 mm；内楞的最大容许挠度值: = 500/250=2mm；内楞的最大挠度计算值 = 小于 内楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！.2 外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力2.701kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管；外钢楞截面抵抗矩 W = 3；外钢楞截面惯性矩 I = 4； 外183、楞计算简图 外楞弯矩图(kNm) 外楞变形图(mm)（1）外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(Nmm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 0.203 kNm 外楞最大计算跨度: l = 150mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值105/8.98103 = 22.556 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；外楞的受弯应力计算值2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.184、054 mm外楞的最大容许挠度值: = 150/400=；外楞的最大挠度计算值 = 小于 外楞的最大容许挠度值 =，满足要求！ 穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 12 mm； 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.220.4+1.42)0.50.225 =3.069 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受185、的最大拉力 N=3.069kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值，满足要求！ 梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 9001818/6 = 4.86104mm3； I = 900181818/12 = 4.37105mm4；（1）抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯186、曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kNm)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（）；模板结构自重荷载：q2；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3；跨中弯矩计算公式如下: Mmax2=0.118kNm；106/4.861042；梁底模面板计算应力 =2.436 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！（2）挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载:187、 q =（）； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =； E-面板的弹性模量2；面板的最大允许挠度值50 = ；面板的最大挠度计算值19.8222004/(10095004.37105)=；面板的最大挠度计算值: = 小于 面板的最大允许挠度值: = 200 / 250 = ，满足要求！ 梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。（1）荷载的计算：钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24+1.5)0.850.2=4.335 kN/m；模板的188、自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.350.2(20.85+0.4)/ 0.4=0.367 kN/m；活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.5+2)0.2=0.9 kN/m；（2）方木的支撑力验算静荷载设计值 q = 1.24.335+1.20.367=5.643 kN/m；活荷载设计值 P = 1.40.9=1.26 kN/m； 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。 本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=51010/6 = 83.33 cm3； I=5101010/12 = 416.67 cm4；（3）方木强度189、验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值 q = 5.643+1.26=6.903 kN/m；最大弯距2；最大应力106/83333.3 = 6.71 N/mm2；抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；方木的最大应力计算值 6.71 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!（4）方木抗剪验算：截面抗剪强度必须满足: 其中最大剪力: V = 0.66.9030.9 = 3.728 kN； 方木受剪应力计算值 = 33727.62/(250100) = 1.118 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木190、的受剪应力计算值 1.118 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!（5）方木挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: q = 4.335 + 0.367 = 4.703 kN/m；方木最大挠度计算值4.7029004 /(10010000416.667104)=；方木的最大允许挠度1000/250=3.600 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.501 mm 小于 方木的最大允许挠度 =3.6 mm，满足要求！（6）支撑钢管的强度验算支撑钢管按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 191、= (24.000+1.500)0.850= 21.675 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q = 1.2(21.675 + 0.350 )+ 1.44.500 = 32.730 kN/m2；梁底支撑根数为 n，立杆梁跨度方向间距为a， 梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N 。当n=2时： 当n2时： 计算简图(kN) 变形图(mm) 弯矩图(kNm)经过连续梁的计算得到：支座反192、力 RA = RB=0.981 kN，中间支座最大反力；最大弯矩 Mmax；最大挠度计算值 Vmax=0.019 mm；最大应力106/4490=27.331 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 27.331 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求! 扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取，按照扣件抗滑承载力系数，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc其中 Rc193、 - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=3.879 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 （1）梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 水平钢管的最大支座反力： N1 =0.981 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1293=0.465 kN； 楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2(0.33/2+(0.65-0.40)/2)0.900.35=0.110 kN； 楼板钢194、筋混凝土自重荷载: N4=1.2(0.33/2+(0.65-0.40)/2)0.900.250(1.50+24.00)=1.997 kN； N =0.981+0.465+0.11+1.997=3.552 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：； A - 立杆净截面面积 (cm2)：； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh 195、k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.209 ；钢管立杆受压应力计算值 ；424) = 40.085 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 40.085 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！（2）梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 梁底196、支撑最大支座反力： N1 =3.879 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.129(3-0.85)=0.465 kN； N =3.879+0.465=4.212 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：； A - 立杆净截面面积 (cm2)：； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh k1 - 计算长度附加系数，197、取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.209 ；钢管立杆受压应力计算值 ；424) = 47.528 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 47.528 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.4 5002200截面梁本方案以5002200的梁为例进行计算，其他梁（500800、500900、500950、198、5001000、5001050、5001800）参照5002200的梁支架施工。 参数信息（1）模板支撑及构造参数梁截面宽度；梁截面高度；混凝土板厚度；立杆沿梁跨度方向间距；立杆上端伸出至模板支撑点长度；立杆步距；板底承重立杆横向间距或排距；梁支撑架搭设高度H(m)：；梁两侧立杆间距；承重架支撑形式:梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数:2；采用的钢管类型为483；立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数；（2）荷载参数模板自重(kN/m2；钢筋自重(kN/m3；施工均布荷载标准值(kN/m2；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2；倾倒混凝土侧压力(199、kN/m2；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2；（3）材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：；（4）梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：；梁底方木截面高度h(mm)：；梁底纵向支撑根数：4；面板厚度(mm)：；（5）梁侧模板参数主楞间距(mm)：400；次楞根数：8；主楞竖向支撑点数量为：8；支撑点竖向间距为：150mm，150mm，150mm，150mm，150mm，150mm，150mm；穿梁螺栓水平间200、距(mm)：400；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：木楞,，宽度100mm，高度100mm；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞，宽度50mm，高度100mm； 梁模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 其中 - 3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取； V - 混凝土的浇筑速度，取/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修201、正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。 梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为8根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)（1）强度计算跨中弯矩计算公式如下: 其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 4022/6=3； M - 面板的最大弯距(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值202、(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2；q = q1+q2 = 7.776+1.008 = 8.784 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = ；面板的最大弯距2 = 6.82104Nmm；经计算得到，面板的受弯应力计算值104 / 2.671042；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！（2）挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值；203、 l-计算跨度(内楞间距): l = ； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 40222/12=4；面板的最大挠度计算值4/(10095002.67105) = 0.116 mm；面板的最大容许挠度值；面板的最大挠度计算值 = 小于 面板的最大容许挠度值 =，满足要求！ 梁侧模板内外楞的计算.1 内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 51021/6 = 3；I = 51031/12 = 4； 内楞204、计算简图（1）内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(Nmm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 400mm； 内楞的最大弯距2= 9.79104Nmm； 最大支座力:R=1.16.1170.4=2.692 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值104/8.33104 = 1.175 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 1.175 N/mm205、2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）内楞的挠度验算 其中 l-计算跨度(外楞间距)：l = 400mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =18.000.28= 5.01 N/mm； E - 内楞的弹性模量： 10000N/mm2； I - 内楞的截面惯性矩：I = 4.17106mm4；内楞的最大挠度计算值5.014004/(100100004.17106) = 0.021 mm；内楞的最大容许挠度值: = 400/250=；内楞的最大挠度计算值 = 小于 内楞的最大容许挠度值 =，满足要求！.2 外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞206、的最大支座力2.692kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用2根木楞，截面宽度100mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 101022/6 = 3；I = 101032/12 = 4； 外楞计算简图 外楞弯矩图(kNm) 外楞变形图(mm)（1）外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(Nmm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 2.797 kNm 外楞最大计算跨度: l = 750mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值106207、/3.33105 = 8.392 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；外楞的受弯应力计算值2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为2.938 mm外楞的最大容许挠度值: = 750/250=3mm；外楞的最大挠度计算值 = 小于 外楞的最大容许挠度值 =3mm，满足要求！ 穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 12 mm； 穿梁螺栓有效直径:208、 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.218+1.42)0.40.825 =8.052 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=8.052kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值，满足要求！ 梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。209、本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 6002020/6 = 4.00104mm3； I = 600202020/12 = 4.00105mm4；（1）抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kNm)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（）；模板结构自重荷载：q2；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3；跨中弯矩计算公式如下: Mmax2=0.106kNm；106/4.001042；梁底模210、面板计算应力 =2.645 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！（2）挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（）； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =； E-面板的弹性模量2；面板的最大允许挠度值；面板的最大挠度计算值4/(10095004.00105)=；面板的最大挠度计算值: = 小于 面板的最大允许挠度值: = 166.7 / 250 = ，满足要求！ 梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重211、荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。（1）荷载的计算：钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24+1.5)2.20.167=9.35 kN/m；模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.350.167(22.2+0.5)/ 0.5=0.572 kN/m；活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.5+2)0.167=0.75 kN/m；（2）方木的支撑力验算静荷载设计值 q = 1.29.35+1.20.572=11.906 kN/m；活荷载设计值 P = 1.40.212、75=1.05 kN/m； 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。 本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=51010/6 = 83.33 cm3； I=5101010/12 = 416.67 cm4；（3）方木强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值 q = 11.906+1.05=12.956 kN/m；最大弯距2；最大应力106/83333.3 = 5.597 N/mm2；抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；方木的最大应力计算值 5.597 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!（4）方木抗剪213、验算：截面抗剪强度必须满足: 其中最大剪力: V = 0.612.9560.6 = 4.664 kN； 方木受剪应力计算值 = 34664.16/(250100) = 1.399 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 1.399 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!（5）方木挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: q = 9.350 + 0.572 = 9.922 kN/m；方木最大挠度计算值9.9226004 /(10010000416.667104)=；方木的最大允许挠度100214、0/250=2.400 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.209 mm 小于 方木的最大允许挠度 =2.4 mm，满足要求！（6）支撑钢管的强度验算支撑钢管按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+1.500)2.200= 56.100 kN/m2；模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q = 1.2(56.100 + 0.350 )+ 1.44.500 = 74.040 kN/m2；梁底支撑根数215、为 n，立杆梁跨度方向间距为a， 梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N 。当n=2时： 当n2时： 计算简图(kN) 变形图(mm) 弯矩图(kNm)经过连续梁的计算得到：支座反力 RA = RB=1.09 kN，中间支座最大反力；最大弯矩 Mmax；最大挠度计算值 Vmax=0.188 mm；最大应力106/4490=66.776 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 66.776 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求! 扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技216、术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取，按照扣件抗滑承载力系数，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=10.597 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 （1）梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 水平钢管的最大支座反力： N1217、 =1.09 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1493.8=0.679 kN； 楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2(0.35/2+(1.05-0.50)/2)0.600.35=0.113 kN； 楼板钢筋混凝土自重荷载: N4=1.2(0.35/2+(1.05-0.50)/2)0.600.250(1.50+24.00)=2.066 kN； N =1.09+0.679+0.113+2.066=3.948 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：； A - 立杆净截面面积 (cm2)：； W - 立杆净截面218、抵抗矩(cm3)：； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.71.2 = 2.356 m；Lo/i = 2356.2 / 15.9 = 148 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.316 ；钢管立杆受压应力计算值 ；424) = 29.467 219、N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 29.467 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！（2）梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 梁底支撑最大支座反力： N1 =10.597 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.149(3.8-2.2)=0.679 kN； N =10.597+0.679=10.882 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：； A - 立杆净截面面积 (cm2)：； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：； 220、- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.71.2 = 2.356 m；Lo/i = 2356.2 / 15.9 = 148 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.316 ；钢管立杆受压应力计算值 ；424) = 81.222 N/mm2；钢管立杆稳221、定性计算 = 81.222 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.5 6001100截面梁本方案以6001100的梁为例进行计算，600800的梁参照5002200的梁支架施工。 参数信息（1）模板支撑及构造参数梁截面宽度；梁截面高度；混凝土板厚度；立杆沿梁跨度方向间距；立杆上端伸出至模板支撑点长度；立杆步距；板底承重立杆横向间距或排距；梁支撑架搭设高度H(m)：；梁两侧立杆间距；承重架支撑形式:梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数:4；采用的钢管类型为483；立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数222、；（2）荷载参数模板自重(kN/m2；钢筋自重(kN/m3；施工均布荷载标准值(kN/m2；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2；倾倒混凝土侧压力(kN/m2；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2；（3）材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：；（4）梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：；梁底方木截面高度h(mm)：；梁底纵向支撑根数：5；面板厚度(mm)：；（5）梁侧模板参数主楞间距(mm)：400；次楞根数：223、7；主楞竖向支撑点数量为：7；支撑点竖向间距为：100mm，100mm，100mm，100mm，100mm，150mm；穿梁螺栓水平间距(mm)：400；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：木楞,，宽度100mm，高度100mm；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞，宽度50mm，高度100mm； 梁模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 其中 - 3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取； V - 混凝土的浇筑速度，取224、/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。 梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为7根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)（1）强度计算跨中弯矩计算225、公式如下: 其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 4022/6=3； M - 面板的最大弯距(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2；q = q1+q2 = 7.776+1.008 = 8.784 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = ；面板的最大弯距2 = 1.76104Nmm；经计算得到，面板的受弯应力计算值104 / 2.671042；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面226、板的受弯应力计算值2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！（2）挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值； l-计算跨度(内楞间距): l = ； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 40222/12=4；面板的最大挠度计算值4/(10095002.67105) = 0.008 mm；面板的最大容许挠度值；面板的最大挠度计算值 = 小于 面板的最大容许挠度值 =，满足要求！ 梁侧模板内外楞的计算.1 内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度5227、0mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 51021/6 = 3；I = 51031/12 = 4； 内楞计算简图（1）内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(Nmm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 400mm； 内楞的最大弯距2= 4.98104Nmm； 最大支座力:R=1.13.1110.4=1.369 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值104/8.33228、104 = 0.597 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 0.597 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）内楞的挠度验算 其中 l-计算跨度(外楞间距)：l = 400mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =18.000.14= 2.55 N/mm； E - 内楞的弹性模量： 10000N/mm2； I - 内楞的截面惯性矩：I = 4.17106mm4；内楞的最大挠度计算值2.554004/(100100004.17106) = 0.011 mm；内楞的最大容许挠度值: = 400/229、250=；内楞的最大挠度计算值 = 小于 内楞的最大容许挠度值 =，满足要求！.2 外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力1.369kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用2根木楞，截面宽度100mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 101022/6 = 3；I = 101032/12 = 4； 外楞计算简图 外楞弯矩图(kNm) 外楞变形图(mm)（1）外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(Nmm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。230、根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 0.068 kNm 外楞最大计算跨度: l = 150mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值104/3.33105 = 0.205 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；外楞的受弯应力计算值2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.002 mm外楞的最大容许挠度值: = 150/250=；外楞的最大挠度计算值 = 小于 外楞的最大容许挠度值 =，满足要求！ 穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2231、)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 12 mm； 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.218+1.42)0.40.175 =1.708 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=1.708kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值，满足要求！ 梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重232、荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 6002020/6 = 4.00104mm3； I = 600202020/12 = 4.00105mm4；（1）抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kNm)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（）；模板结构自重荷载：q2；233、振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3；跨中弯矩计算公式如下: Mmax2=0.045kNm；106/4.001042；梁底模面板计算应力 =1.12 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！（2）挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（）； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =； E-面板的弹性模量2；面板的最大允许挠度值；面板的最大挠度计算值17.041504/(10095004.00105)=；面板的最大挠度计算值: = 小于 面板的最大允许挠度值: 234、= 150 / 250 = ，满足要求！ 梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。（1）荷载的计算：钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24+1.5)1.10.15=4.207 kN/m；模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.350.15(21.1+0.6)/ 0.6=0.245 kN/m；活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.5+2)0.15=0.675 kN/m；（2235、）方木的支撑力验算静荷载设计值 q = 1.24.207+1.20.245=5.343 kN/m；活荷载设计值 P = 1.40.675=0.945 kN/m； 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。 本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=51010/6 = 83.33 cm3； I=5101010/12 = 416.67 cm4；（3）方木强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值 q = 5.343+0.945=6.288 kN/m；最大弯距2；最大应力106/83333.3 = 2.716 N/mm2；抗弯强度设计值 f=236、13 N/mm2；方木的最大应力计算值 2.716 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!（4）方木抗剪验算：截面抗剪强度必须满足: 其中最大剪力: V = 0.66.2880.6 = 2.264 kN； 方木受剪应力计算值 = 32263.68/(250100) = 0.679 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.679 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!（5）方木挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: q = 4.207 + 0.245 = 237、4.453 kN/m；方木最大挠度计算值4.4526004 /(10010000416.667104)=；方木的最大允许挠度1000/250=2.400 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.094 mm 小于 方木的最大允许挠度 =2.4 mm，满足要求！（6）支撑钢管的强度验算支撑钢管按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+1.500)1.100= 28.050 kN/m2；模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.5238、00 kN/m2；q = 1.2(28.050 + 0.350 )+ 1.44.500 = 40.380 kN/m2；梁底支撑根数为 n，立杆梁跨度方向间距为a， 梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N 。当n=2时： 当n2时： 计算简图(kN) 变形图(mm) 弯矩图(kNm)经过连续梁的计算得到：支座反力 RA = RB=0.321 kN，中间支座最大反力；最大弯矩 Mmax；最大挠度计算值 Vmax=0.04 mm；最大应力106/4490=28.091 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 28.09239、1 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求! 扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取，按照扣件抗滑承载力系数，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=5.317 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 立杆的稳定性计算240、:立杆的稳定性计算公式 （1）梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 水平钢管的最大支座反力： N1 =0.321 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1493.8=0.679 kN； 楼板的混凝土模板的自重：N3=1.2(0.28/2+(1.14-0.60)/2)0.600.35=0.104 kN； 楼板钢筋混凝土自重荷载: N4=1.2(0.28/2+(1.14-0.60)/2)0.600.250(1.50+24.00)=1.893 kN； N =0.321+0.679+0.104+1.893=2.997 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细241、比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：； A - 立杆净截面面积 (cm2)：； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.71.2 = 2.356 m；Lo/i = 2356.2 / 15.9 = 148 242、；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.316 ；钢管立杆受压应力计算值 ；424) = 22.371 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 22.371 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！（2）梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 梁底支撑最大支座反力： N1 =5.317 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.149(3.8-1.1)=0.679 kN； N =5.317+0.679=5.8 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i -243、 计算立杆的截面回转半径 (cm)：； A - 立杆净截面面积 (cm2)：； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.71.2 = 2.356 m；Lo/i = 2356.2 / 15.9 = 148 ；由长细比 lo/i 的结果查表244、得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.316 ；钢管立杆受压应力计算值 ；424) = 43.287 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 43.287 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.6 7001150截面梁本方案以7001150的梁为例进行计算，7001100的梁参照7001150的梁支架施工。 参数信息（1）模板支撑及构造参数梁截面宽度；梁截面高度；混凝土板厚度；立杆沿梁跨度方向间距；立杆上端伸出至模板支撑点长度；立杆步距；板底承重立杆横向间距或排距；梁支撑架搭设高度H(m)：；梁两侧立杆间距；承重架支撑形式:梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁245、底增加承重立杆根数:5；采用的钢管类型为483；立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数；（2）荷载参数模板自重(kN/m2；钢筋自重(kN/m3；施工均布荷载标准值(kN/m2；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2；倾倒混凝土侧压力(kN/m2；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2；（3）材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：；（4）梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：；梁底246、方木截面高度h(mm)：；梁底纵向支撑根数：6；面板厚度(mm)：；（5）梁侧模板参数主楞间距(mm)：400；次楞根数：7；主楞竖向支撑点数量为：7；支撑点竖向间距为：100mm，100mm，100mm，100mm，100mm，150mm；穿梁螺栓水平间距(mm)：400；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：木楞,，宽度100mm，高度100mm；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞，宽度50mm，高度100mm； 梁模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 其中 - 3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值247、取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取； V - 混凝土的浇筑速度，取/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。 梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。248、次楞（内龙骨）的根数为7根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)（1）强度计算跨中弯矩计算公式如下: 其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 4022/6=3； M - 面板的最大弯距(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2；q = q1+q2 = 7.776+1.008 = 8.784 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 150mm；面板的最大弯距 M= 0249、.18.7841502 = 1.98104Nmm；经计算得到，面板的受弯应力计算值104 / 2.671042；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！（2）挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值； l-计算跨度(内楞间距): l = 150mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 40222/12=4；面板的最大挠度计算值7.21504/(10095002.67105) = 0.01 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =150/2250、50 = ；面板的最大挠度计算值 = 小于 面板的最大容许挠度值 =，满足要求！ 梁侧模板内外楞的计算.1 内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 51021/6 = 3；I = 51031/12 = 4； 内楞计算简图（1）内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(Nmm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作251、用在内楞的荷载，； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 400mm； 内楞的最大弯距2= 5.27104Nmm； 最大支座力:R=1.13.2940.4=1.449 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值104/8.33104 = 0.632 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 0.632 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）内楞的挠度验算 其中 l-计算跨度(外楞间距)：l = 400mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =18.000.15= 2.70 N/mm； E - 内楞的252、弹性模量： 10000N/mm2； I - 内楞的截面惯性矩：I = 4.17106mm4；内楞的最大挠度计算值2.74004/(100100004.17106) = 0.011 mm；内楞的最大容许挠度值: = 400/250=；内楞的最大挠度计算值 = 小于 内楞的最大容许挠度值 =，满足要求！.2 外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力1.449kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用2根木楞，截面宽度100mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 101022/6 = 3；I = 101032/12 = 4； 外楞253、计算简图 外楞弯矩图(kNm) 外楞变形图(mm)（1）外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(Nmm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 0.109 kNm 外楞最大计算跨度: l = 150mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值105/3.33105 = 0.326 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；外楞的受弯应力计算值2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.009 254、mm外楞的最大容许挠度值: = 150/250=；外楞的最大挠度计算值 = 小于 外楞的最大容许挠度值 =，满足要求！ 穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 12 mm； 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.218+1.42)0.40.225 =2.196 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 255、N=2.196kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值，满足要求！ 梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 6002020/6 = 4.00104mm3； I = 600202020/12 = 4.00105mm4；（1）抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值256、(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kNm)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（）；模板结构自重荷载：q2；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3；跨中弯矩计算公式如下: Mmax2=0.041kNm；106/4.001042；梁底模面板计算应力 =1.016 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！（2）挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（）257、； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =； E-面板的弹性模量2；面板的最大允许挠度值；面板的最大挠度计算值17.8051404/(10095004.00105)=；面板的最大挠度计算值: = 小于 面板的最大允许挠度值: = 140 / 250 = ，满足要求！ 梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。（1）荷载的计算：钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24+1.5)1.150.14=4.105 kN/m；模板的自重线荷载(kN/m258、)：q2 = 0.350.14(21.15+0.7)/ 0.7=0.21 kN/m；活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.5+2)0.14=0.63 kN/m；（2）方木的支撑力验算静荷载设计值 q = 1.24.105+1.20.21=5.179 kN/m；活荷载设计值 P = 1.40.63=0.882 kN/m； 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。 本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=51010/6 = 83.33 cm3； I=5101010/12 = 416.67 cm4；（3）方木强度验算:最大弯矩259、考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值 q = 5.179+0.882=6.061 kN/m；最大弯距2；最大应力106/83333.3 = 2.618 N/mm2；抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；方木的最大应力计算值 2.618 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!（4）方木抗剪验算：截面抗剪强度必须满足: 其中最大剪力: V = 0.66.0610.6 = 2.182 kN； 方木受剪应力计算值 = 32181.816/(250100) = 0.655 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪260、应力计算值 0.655 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!（5）方木挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: q = 4.105 + 0.210 = 4.315 kN/m；方木最大挠度计算值4.3156004 /(10010000416.667104)=；方木的最大允许挠度1000/250=2.400 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.091 mm 小于 方木的最大允许挠度 =2.4 mm，满足要求！（6）支撑钢管的强度验算支撑钢管按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.261、000+1.500)1.150= 29.325 kN/m2；模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q = 1.2(29.325 + 0.350 )+ 1.44.500 = 41.910 kN/m2；梁底支撑根数为 n，立杆梁跨度方向间距为a， 梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N 。当n=2时： 当n2时： 计算简图(kN) 变形图(mm) 弯矩图(kNm)经过连续梁的计算得到：支座反力 RA = RB=0.262、305 kN，中间支座最大反力；最大弯矩 Mmax；最大挠度计算值 Vmax=0.038 mm；最大应力106/4490=26.974 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 26.974 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求! 扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取，按照扣件抗滑承载力系数，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计263、值,取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=5.485 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 （1）梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 水平钢管的最大支座反力： N1 =0.305 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.153.8=0.686 kN； 楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2(0.25/2+(1.24-0.70)/2)0.600.35=0.099 kN； 楼板钢筋混凝土自重荷载: N264、4=1.2(0.25/2+(1.24-0.70)/2)0.600.250(1.50+24.00)=1.808 kN； N =0.305+0.686+0.099+1.808=2.899 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：； A - 立杆净截面面积 (cm2)：； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh k1 - 计算长度附265、加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.71.2 = 2.356 m；Lo/i = 2356.2 / 15.9 = 148 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.316 ；钢管立杆受压应力计算值 ；424) = 21.64 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 21.64 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！（2）梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 梁底支撑最大支座反力： N1 266、=5.485 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.15(3.8-1.15)=0.686 kN； N =5.485+0.686=5.964 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：； A - 立杆净截面面积 (cm2)：； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； 267、u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.71.2 = 2.356 m；Lo/i = 2356.2 / 15.9 = 148 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.316 ；钢管立杆受压应力计算值 ；424) = 44.512 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 44.512 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！计算书4：柱模板计算书一、综合说明柱模板的背部支撑由两层（木楞或钢楞）组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支268、撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。二、编制依据1、建筑施工手册第四版2、建筑施工计算手册江正荣著3、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)4、混凝土结构设计规范GB50010-20025、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范三、各种柱模板计算3.1 750750截面柱本方案以750750的柱为例进行计算，其他柱（600600、700700、600700）参照750750的柱支架施工。 柱模板设计示意图柱截面宽度；柱截面高度；柱模板的总计算高度:H = ；根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标269、准值为2； 计算简图 参数信息（1）基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目:5；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目:5；对拉螺栓直径(mm):M12；（2）柱箍信息柱箍材料:钢楞；截面类型:圆钢管；钢楞截面惯性矩I(cm4；钢楞截面抵抗矩W(cm3；柱箍的间距(mm):650；柱箍合并根数:2；（3）竖楞信息竖楞材料:木楞；竖楞合并根数:1；宽度；高度；（4）面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度；面板弹性模量(N/mm2；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2；面板抗剪强度设计值(N/mm2；（5）木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2；方270、木弹性模量E(N/mm2；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2；钢楞弹性模量E(N/mm2；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2； 柱模板荷载标准值计算 其中 - 3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取； V - 混凝土的浇筑速度，取/h； H - 模板计算高度，取； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 65.833 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值65.833 k271、N/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F12；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 1 kN/m2。 柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l= 175 mm，且竖楞数为 5，面板为大于 3 跨，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。 面板计算简图（1）面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向272、面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距： 其中， M-面板计算最大弯距(Nmm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1； 倾倒混凝土侧压力设计值q2；式中，为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =46.215+0.819=47.034 kN/m；面板的最大弯距：M =0.147.034175175= 1.44105；面板最大应力按下式计算： 其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯距(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 65012.012.0/6=1.56104 mm3； f -面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；2；