1、19层不育不孕专科医院墙柱模板安装拆除工程施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月 目 录一、编制依据5二、工程概况5三、施工准备及部署51.施工准备52.施工部署52.1模板周转量核算：6四、工艺流程7五、施工工艺71 柱模71.1 操作流程71.2 柱模构造71.4 安装、拆除要求82 墙模92.1 操作流程92.2 墙模构造（如图4所示）92.4 安装、拆除要求103 梁、板模113.1 操作流程113.2 梁模构造（梁模构造如图7所示：）113.3 梁模安装、拆除要求113.4 板模123.5 满2、堂脚手架123.6 安装、拆除要求134 楼梯模134.1 操作流程134.2安装、拆除要求135 梯井模（筒子模）145.1 模板构造145.4 安装、拆除要求15六.成品保护及模板拆除：15七、质量标准161 主控项目162 一般项目162.1 模板安装应满足下列要求：163 现浇结构模板安装的偏差应符合表1 的规定。184 模板垂直度控制185 顶板模板标高控制186 模板的变形控制186.3 门窗洞口处对称下混凝土；187 模板的拼缝、接头处理198 窗洞口模板199 清扫口的留置1910 与安装配合19八、安全文明施工要求1910 环保与文明施工20九、计算书201 柱模计算201.3、2 面板抗弯强度验算211.3 面板抗剪验算221.4 面板挠度验算221.5 竖楞计算221.6 柱箍计算24柱箍截面抗弯强度验算公式242 墙模计算322.1 墙模板荷载标准值计322.2 面板计算简图322.3 内楞计算332.4 外楞计算342.5 穿墙螺杆计算353 梁模板计算353.2 梁侧模计算简图363.3 梁侧模内楞计算简图363.4 梁侧模外楞计算简图：373.5 对拉螺杆计算373.6 梁底模计算按三跨连续梁进行，其计算简图如下：383.7 梁底支撑计算381.梁侧模板荷载401.强度计算412.挠度验算42梁侧模板内外楞的计算421.内楞计算42（1）.内楞强度验算434、（2）.内楞的挠度验算432.外楞计算44（1）.外楞抗弯强度验算44（2）.外楞的挠度验算44梁底模板计算441.抗弯强度验算452.挠度验算46梁底支撑木方的计算461.荷载的计算：46(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：46(2)模板的自重荷载(kN/m)：462.木方的传递集中力验算：463.支撑方木验算：47梁跨度方向钢管的计算471.梁两侧立杆稳定性验算:482.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:494 板模计算504.2 板模面板计算简图504.3 模板支撑木枋计算简图504.4 板底支撑钢管验算514.5 扣件抗滑移验算524.6 立杆稳定性验算52立杆的稳定性计算公式52一、5、编制依据1、建筑结构荷载规范（GB50009-2001）中国建筑工业出版社；2、混凝土结构设计规范（GB50010-2002）中国建筑工业出版社；3、建筑施工计算手册江正荣著 中国建筑工业出版社；4、建筑施工手册第四版 中国建筑工业出版社；5、钢结构设计规范（GB50017-2003）中国建筑工业出版社；6、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001） 中国建筑工业出版社； 二、工程概况XX市XX不育不孕专科医院工程地下一层，地上结构十九层，地下负一层结构层高4.8m，一层层高为4.5m，二、三、四、七层为4.2m，五、六、八至十九层为3.8m，地下室外墙墙厚为300mm，车6、道砼墙厚为300mm，人防门墙厚为350mm；电梯井为筒体剪力墙结构，剪力墙厚度最大为250mm，最大的框架柱为1000mm1000mm；较大梁的截面尺寸为400mm1400mm和300mm1700mm两种，梁最大跨度为10.2m。三、施工准备及部署1.施工准备1.1材料及主要机械准备：水平结构及梁侧模板采用1220mm2440mm18mm和830mm1890mm18mm木胶合板、木枋型号为60mm80mm2500mm、12止水螺杆和高强对拉螺杆两种、483.5钢管、扣件、早拆头、蝴蝶扣、铁锤、斧头、手锯、电锯、平刨机、压刨机、电钻、活动扳手、水平尺、线坠、撬棍、吊装索具以及水性脱模剂等。1.7、2劳力计划安排：根据工期要求和劳动量要求，综合考虑人力因素以及加班时的劳力投入等，柱模板考虑按2人/天/个，梁板模支设按10m2/人/天计算，高峰期木工140人方能够满足施工要求。2.施工部署2.1模板周转量核算：负一层竖向结构模板用量：6626，水平结构模板用量：6116；一层竖向结构总模板用量和：3506，水平结构总模板用量总和：3236；、二层竖向结构模板用量总和：2999，水平结构模板用量总和：2768。经比较分析可知：进场后按地下负一层，地上一层，二层梁、板模板面积配置三层水平结构新模板，按地下负一层墙、柱模板面积配置一套竖向结构模板，竖向结构与水平结构分开浇筑混凝土，便能够满足上部8、结构模板周转使用要求。主体结构施工进度计划：地下一层20天，一至四层40天，五层至十九层为6天一层。根据进度计划，标准层配备三套模板，模板周转情况如图1所示： 图1模板周转示意图当施工十五层主体结构时，合理补充部分新模板，可满足本工程所有主体结构施工要求。2.2电梯井采用定型大模板，每个电梯井配置一套，梁、板、柱、楼梯等其它构件采用散拼模板，周转使用、合理更新。四、工艺流程本工程主体墙、柱模板为散拼模板，且水平和竖向结构混凝土强度等级差异，故混凝土必须分两次浇筑；在支墙、柱模板的同时，可以穿插满堂脚手架的搭设，以及梁底模的铺设；待墙、柱混凝土浇筑完成，拆模、吊运模板后，方能进行板模的支设；电梯9、井内模板采用筒体模，跟上主体结构进度，每层支设一次。标准层的施工顺序为：满堂架搭设墙、柱模板安装浇筑墙、柱混凝土墙、柱模板拆除梁、板模支设梁板砼浇筑。五、施工工艺1 柱模1.1 操作流程定位、找平组装柱模安装柱箍安装对拉螺杆校正垂直度加固柱模验收浇筑混凝土柱模拆除。1.2 柱模构造采用18mm厚木胶合板，模板在施工现场组拼，竖向内楞采用60mm80mm木枋，柱截面在600 mm600 mm 1000 mm1000 mm之间（含1000 mm1000 mm），柱箍采用8槽钢，并用12高强螺杆加100mm100mm10mm带D=12mm的圆孔钢板予以加固，第一、二道柱箍间距为300mm，从第三道起10、均采用间距为500mm的柱箍；柱截面尺寸600mm600mm（含600mm600mm）1000mm1000mm之间时，柱箍采用483.5钢管加蝴蝶扣予以加固，钢管间距同槽钢；截面尺寸600mm600mm以下的柱子，不设穿墙对拉螺杆，柱箍间距下面三道为350，上部为500mm。 1.3 柱模板的背部支撑由两层（木楞或钢楞）组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系如图所示： 图2柱模构造示意图1.4 柱子支模至最大梁截面的梁底，柱子混凝土浇筑时，第一次浇筑至梁底位置，柱头11、模板采用散拼模板与水平结构的梁板一起支设。柱头混凝土在梁板混凝土浇筑时用塔吊提前2小时按浇筑顺序配合浇筑。1.4 安装、拆除要求按标高抹好水泥砂浆找平层，按柱模边线做好定位墩台，以保证标高及柱轴线位置的准确；安装柱模时，先将相邻的两片就位，就位后用小铁钉将小木条钉在柱子木内楞上临时固定；安装完两面模板后再安装另外两面模板，临时固定示意图如图3所示：图3柱模临时固定示意图安装柱箍：柱箍可用槽钢或钢管、带圆孔钢板或蝴蝶扣等制成，根据柱模尺寸、侧压力大小，用螺栓、槽钢制成柱箍；将柱模内清理干净，封闭清扫口，办理柱模验收；柱子模板拆除：浇筑砼24h后，先拆掉柱模斜撑，再卸掉柱箍，把连接每片柱模小木条拆12、掉，然后用撬杠轻轻撬动模板，使模板与砼脱离。2 墙模2.1 操作流程弹线定位安装门洞模板安装一侧模板安放对拉螺杆穿墙管安装另一侧模板调整固定并校正验收2.2 墙模构造（如图4所示）采用18mm厚木胶合板，木方和钢管作楞，配套穿墙螺杆12使用。竖向内楞采用60mm80mm木枋，水平外楞采用483.5钢管。 图4墙模构造示意图 2.3 使用前模板表面清理，涂刷脱模剂，严禁脱模剂沾污钢筋与混凝土接槎处。竖向内背楞采用60mm80mm木枋间距200mm，水平外楞圆钢管483.5间距：第一、二道为300mm，从第三道起为500mm，加固拉结穿墙螺杆水平间距600mm，竖向间距与外楞间距相同，斜向支撑用钢13、管对下三道进行间距为600 mm加固以保证其稳定。地下室外墙用12对拉止水螺杆（止水螺杆构造如图5所示），端头带小木块垫片，以最下面三道对拉螺杆两侧加双螺母和双蝴蝶扣，内墙采用高强12穿墙对拉螺杆。 图5止水螺杆示意图2.4 当剪力墙与梁相交时，剪力墙模板在梁位置留置岔口，并用钢丝网临时拦阻剪力墙混凝土流入梁口内。待剪力墙混凝土浇筑完但未达到初凝状态前将梁口内的混凝土清除干净，以保证有足够的空间锚固梁钢筋。 2.4 安装、拆除要求 安装前，先放出50cm控制线以及洞口控制线，并对控制线进行复核无误后，才能进行一侧模板的安装； 安装另一侧模板前，务必将剪力墙内的杂物清理干净，并确保对拉螺杆穿墙管14、道安装位置正确； 固定前，对垂直度进行检查，符合要求后，才能最终固定，并验收； 加固通过在双钢管处打孔拉结穿墙螺杆用蝴蝶扣固定在双钢管上。斜撑采用钢管+U型托，加固方法如图6所示： 图6剪力墙模板加固示意图 混凝土浇筑一天后，依次拆除对拉螺杆、背楞、大模板，并将大模板涂刷隔离剂，整齐堆码，以备下层使用。 3 梁、板模 3.1 操作流程 弹出梁轴线及水平线并复核 搭满堂架 安装梁底模 绑筋后安装侧模并校正加固 安装板底木楞 调整板标高并起拱 铺设平台板模验收。 3.2 梁模构造（梁模构造如图7所示：） 图7、梁模板构造示意图面板采用18mm厚木胶合板，60mm80mm木枋（内楞）现场拼制，圆钢管15、483.5（外楞）支撑，采用可回收12高强对拉螺杆进行加固（梁截面高度700mm以下不设穿墙对拉螺杆），梁底采用60mm80mm木枋支撑，承重架采用扣件式钢管脚手架，由483.5钢管、扣件、立杆、横杆、支座组成。 侧模板用木枋作为内楞，间距200mm，用钢管作外楞间距400mm，用可回收的12高强穿墙螺杆加固，螺杆水平间距400mm，竖向间距为200mm，300mm；梁底设置支撑（带早拆头的483.5钢管），支撑间距为1050mm，扣件式钢管脚手架纵距1050mm，横距为1050mm，步距1600mm。 3.3 梁模安装、拆除要求 模板支撑钢管必须在楼面弹线上垫木方； 钢管排架搭设横平竖直，纵16、横连通，上下层支顶位置一致，连接件需连接牢固； 根据梁跨度，决定顶板模板起拱大小：4m不考虑起拱，4mL6m起拱10mm，6m的起拱15mm，悬挑超过2m时，按1/500起拱； 梁侧设置斜向支撑，采用钢管+U型托，对称斜向加固（尽量取45），U型托在施工下层梁板混凝土时预埋；3.4 板模采用18mm厚木胶合板，板底用60mm80mm木枋作内楞，内楞的轴线间距为200mm；承重架采用扣件式钢管满堂脚手架，由扣件、立杆、横杆、支座组成，采用483.5钢管，板模构造如图8所示：图8板模构造示意图3.5 满堂脚手架满堂脚手梁底的纵距为1150mm，横距800mm，步距为1600mm，板底脚手架纵距1117、50mm ,横距1150mm，步距为1600mm。板（梁）底搭设高度为楼层高减楼板（梁高）、模板及木方厚度。梁板底立杆与大横杆处第一锁口扣件下均加设保险扣，同时所有立杆底座需垫不少于100mm见方的木板，离地200mm处内必须设置扫地杆，纵横每隔三跨，设置4560剪刀撑一道，提高架体稳定性。 满堂架搭设时，先根据墙柱外边线，留出300mm操作面后，搭设满堂架骨架，然后按照1150mm1150mm格网加密骨架；梁模支架搭设时，梁底增加一排立杆，离梁底左右两边200mm处搭设大横杆，再搭设梁底部小横杆，间距500mm，然后在小横杆上铺设梁底模。满堂架搭设如图9所示： 图9满堂架搭设示意图 满堂架搭18、设完成后，在所有主次梁相交处，增设一根带早拆头的立杆，与架体相连，作为满堂架的一部分；3.6 安装、拆除要求 浇筑混凝土17d后，拆除板模、梁侧模及支架，梁底模待混凝土龄期满28d后拆除）。 模板拆除时，操作人员站在已拆除的空隙，拆去近旁余下的支柱，使其龙骨自由坠落；拆下的模板及时清理粘连物，涂刷脱模剂，拆下的扣件及时集中收集管理； 4 楼梯模 4.1 操作流程 根据实际层高放样安装平台梁模楼梯底模楼梯外帮侧板绑扎钢筋安装踏步侧板踏步模固定。 4.2安装、拆除要求 安装时，外帮侧板上口与踏步侧板的下口保证在同一水平线上； 楼梯剪力墙与楼梯梁板同一层施工，因此在剪力墙上楼梯梁板与剪力墙交接的位置19、采用钢丝网，先打墙砼，后打梁板砼。 5 梯井模（筒子模） 5.1 模板构造 采用四块定型模板和四块阴角模板组成，模板尺寸根据层高来制作定型模板，对于层高特殊的层次，采用散拼模板施工，进入标准层后，采用两套定型模板周转至顶，梯井模构造图如图10、图11所示： 图10梯井模构造图 图11阴角模大样图5.2 电梯井内模板支设时，安装操作平台。在施工本层电梯井时，正对电梯门的剪力墙上方预留D=50mm，H=100mm的圆孔，在施工上一层时，先将483.5在电梯门处与预留孔架起平台基础，然后在临时基础上搭设支模操作平台进行施工。从施工安全角度考虑，隔三层将临时钢管基础保留，作为电梯井的安全硬防护。5.320、 电梯井内筒子模的固定方法为：在施工本层电梯井时，在四周剪力墙上方预埋16钢筋头，钢筋头间距为1000mm，伸出剪力墙长度为100mm，待上一层施工时，将钢筋头向上弯折成60，斜撑钢管一端用早拆头与定型模板上端背楞节点相连，另一端套住弯折后的钢筋头，达到固定模板的作用，加固方法如图12所示：图12梯井模加固示意图5.4 安装、拆除要求 为确保设备的正常安装与运行，对井内的垂直度精度要求相当高，故在施工过程中，需加强对筒子模垂直度的控制。具体方法为：在模板支设时， 在楼层地面上弹出50cm控制线，用吊线锤的方法控制其垂直度，待垂直度满足要求后，方能最终固定。 筒子模拆除后，堆放至指定的大模板堆放21、场地，并涂刷好脱模剂以备下层使用。六.成品保护及模板拆除：A、模板吊运时要平稳、准确，防止碰撞楼板及其他已施工完毕的部位，用撬棍调整大模板时，要注意保护模板下面的的砂浆找平层。B、工作面以安装完毕的平面模板，不得作为临时堆料和作业平台，以保证支架的稳定，防止平面模板标高和平整度产生偏差。C、竖向模板的拆除应在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆模而受损时进行。水平结构模板的拆除需达到规范规定的强度要求后方可以拆除。 拆模时的混凝土强度要求表：构件类型构件跨度（m）达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率（%）板2502, 8758100梁、拱、壳8758100悬臂构件-100D、拆模时要按程22、序进行，在任何情况下，操作人员不得站在墙顶采用晃动、撬动模板或用大锤砸模板的方法拆除模板，防止混凝土墙面及门窗洞口等出现裂纹。E、混凝土结构拆模后，应及时采取养护措施。冬期施工阶段除混凝土结构采取防冻措施外。F、模板及配件拆除后，应及时清理干净，对变形及损坏的部位及时进行维修，对斜撑丝杠、对拉螺栓丝扣应抹油保护。七、质量标准 必须符合混凝土结构工程施工及验收规范（GB 50204-2002）及相关规范要求。即模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受浇筑混凝土的重量、侧压力以及施工荷载。 1 主控项目 1.1 安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载23、能力，或加设支架；上下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。 检查数量：全数检查。 检验方法：对照模板设计文件和施工技术方案观察。 1.2 在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。 检查数量：全数检查。 检验方法：观察。 2 一般项目 2.1 模板安装应满足下列要求： 模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水；模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂；浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净； 检查数量：全数检查。 检验方法：观察。 2.2 对跨度不小于4m 的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按要求起拱。 检查数量：按规范要求的检验批（在同一检验批内，对梁，应抽查24、构件数量的10，且不应少于3 件；对板，应按有代表性的自然间抽查10，且不得小于3 间。）检验方法：水准仪或拉线、钢尺检查。 2.3 固定在模板上的预埋件、预留孔洞均不得遗漏，且应安装牢固其偏差应符合表1规定： 表1、模板安装允许偏差和检查方法 项次项目国家规范标准允许偏差值（mm）检查方法1轴线位移柱、墙、梁5量尺2底板上表面标高5水准仪或拉线、尺量3截面模内尺寸基础10尺量柱、墙、梁+4，-54层高垂直度层高5m6经纬仪或拉线、尺量层高5m85相邻两板表面标高差2尺量6表面平整度5靠尺、塞尺7阴阳角方正5方尺、塞尺垂直5线尺8预留铁件中心线位移5拉线、尺量9预留管、螺栓中心线位移3拉线、尺25、量螺栓外露长+10，010预留孔洞中心线位移3拉线、尺量尺寸+10，011门窗洞中心线位移+10，0拉线、尺量宽、高+10，0对角线+10，012插筋中心线位移5尺量外露长度+10，0 检查数量：按规范要求的检验批(对梁、柱，应抽查构件数量的10，且不应少于3 件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10，且不得小于3间)。 检验方法：钢尺检查。 3 现浇结构模板安装的偏差应符合表1 的规定。 检查数量：按规范要求的检验批(对梁、柱，应抽查构件数量的10，且不应少于3 件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10，且不得小于3间)。现浇结构模板安装允许偏差和检验方法见表1：（检验方法：检查同条件养26、护试块强度试验值。检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。） 4 模板垂直度控制 4.1 对模板垂直度严格控制，在模板安装就位前，必须对每一块模板线进行复测，无误后，方可模板安装。 4.2 模板拼装配合，木工工长及质检员逐一检查模板垂直度，确保垂直度不超过3mm，平整度不超过5mm； 4.3 模板就位前，检查顶模棍位置、间距是否满足要求。 5 顶板模板标高控制 每层顶板抄测标高控制点，测量抄出混凝土墙上的500mm线，根据层高及板厚，沿墙周边弹出顶板模板的底标高线，施工员和质检员负责全程跟踪并及时进行复核，消灭错误在萌芽之中，尽最大可能杜绝返工现象。 6 模板的变形控制 6.27、1 墙模支设前，竖向梯子筋上，用塑料卡保证墙体的保护层厚度。 6.2 浇筑混凝土时，实行分层浇筑，每层浇筑高度控制在500mm以内，严防振捣不实或过振，使模板变形。 6.3 门窗洞口处对称下混凝土； 6.4 模板支立后，拉水平、竖向通线，保证混凝土浇筑时易观察模板变形，跑位等现象； 6.5 浇筑前认真检查对拉螺杆、顶撑及斜撑是否松动，检查现场情况是否与方案相符，如有出入，按照方案进行整改，经检验合格后方能进行混凝土浇筑； 6.6 建筑物周边墙、柱模板支设时，禁止与外脚手架、爬架相拉结。 7 模板的拼缝、接头处理 模板拼缝、接头不密实时，用小木条塞缝隙并用塑料胶纸粘缝处理。 8 窗洞口模板 在窗28、台模板下口中间留置2个排气孔，以防混凝土浇筑时产生窝气，造成混凝土浇筑不密实。 9 清扫口的留置 楼梯模板清扫口留在平台梁下口，清扫口50mm100mm洞，以便用空压机清扫模内的杂物，清理干净后，用木胶合板背钉木枋固定。 10 与安装配合 合模前与钢筋、水、电安装等工种协调配合，经各方复核准确无误后才合模。 11 混凝土浇筑时，所有墙板全长、全高拉通线，边浇筑边校正墙板垂直度，每次浇筑时，均派专人专职检查模板，发现问题及时解决。 12 为提高模板周转、安装效率，事先按工程轴线位置、尺寸将模板编号，以便定位使用。拆除后的模板按编号整理、并按下次安装的先后顺序堆放，以保证安拆的有序性。安装操作人员29、采取定段、定编号负责制。八、安全文明施工要求1 拆模时操作人员必须挂好、系好安全带，戴好安全帽，不得穿拖鞋进入施工现场； 2 支模前必须搭好相关脚手架（见本工程脚手架方案及相关方案、相关安全操作规程等）。 3 在拆墙模前不准将脚手架拆除；拆除顶板模板前划定安全区域和安全通道，将非安全通道用钢管、安全网封闭，挂禁止通行、“当心坠物”等安全标志，操作人员不得在此区域，必须在铺好操作平台的架体上作业。 4 浇筑混凝土前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑混凝土时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。经常检查支设模板吊钩、斜支撑及平台连接处螺栓是否松动，发现问题30、及时组织处理。 5 木工机械必须严格使用倒顺开关和专用开关箱，设备与开关箱之间的距离不得超过3m，外壳接保护零线，并且要有良好的绝缘性能。电锯和电刨必须接用漏电保护器，锯片不得有裂纹（使用前检查，使用中随时检查）；且电锯必须具备皮带防护罩、锯片防护罩、分料器和护手装置。使用木工多用机械时严禁电锯和电刨同时使用；使用木工机械严禁戴手套；长度小于50cm 或厚度大于锯片半径的木料严禁使用电锯；两人操作时相互配合，不得硬拉硬拽；机械停用时及时断电加锁。 6 用塔吊吊运模板时，必须由塔吊指挥现场指挥，严格遵守相关安全操作规程。模板安装就位前需有缆绳牵拉，防止模板旋转不善撞击伤人；垂直吊运必须采取两个以31、上的吊点，且必须使用卡环吊运。绝不允许一次吊运二块以上模板（含两块） 7 对大模板的堆放场地进行硬化、平整、设置围挡，阴阳角模架设小围护架放置。安装就位后，要采取防止触电保护措施，将大模板加以串联，并同避雷网接通，防止漏电伤人。 9 在电梯间进行模板施工作业时，必须层层搭设安全防护平台。因混凝土侧力既受温度影响，又受浇筑速度影响，因此当夏季施工温度较高时，可适当增大混凝土浇筑速度，秋冬季施工温度降低混凝土浇筑速度也要适当降低。当T=15时，混凝土浇筑速度不大于2m3/h。 10 环保与文明施工夜间22:006:00 之间现场停止模板加工和其他模板作业。现场模板加工垃圾及时清理，并存放进指定垃圾32、站。做到工完场清。整个模板堆放场地与施工现场要达到整齐有序、干净无污染、低噪声、低扬尘、低能耗的整体效果。11 楼层拆模后，做到“工完场清”，清除的材料分规格堆码整齐，拆模后的临边及洞口及时做好防护工作。 九、计算书1 柱模计算本工程柱截面尺寸在600mm600mm1000mm1000mm之间不等，最大高度为4.8m层高；现取截面尺寸最大柱的最不利情况进行计算如下：柱截面尺寸：1000mm1000mm，柱高为4.8m，混凝土的重力密度c=24KN/m3，模板为：18mm厚木胶合板，内楞为60mm80mm杉木枋，柱箍为轻型槽钢80503.0，柱箍的间距为300 mm；柱箍肢数为2肢。计算：1.133、 新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取3.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.000； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。经计算，分别为：42.577kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值42.577 kN/m2作为本工程计算荷载。倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2 kN/m2。 1.34、2 面板抗弯强度验算 面板的计算按三跨连续梁进行，面板抗弯强度验算时，考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土产生的荷载。计算简图如下： 面板最大弯矩按下面公式计算 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.242.580.300.90=13.795kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.300.90=0.756kN/m，式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =13.795+0.756=14.551 kN/m；面板的最大弯距：M =0.114.551207207= 6.23104N.mm； 面板最大应力按下式计算：b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；W=35、 30018.018.0/6=16200 mm3；f -面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2； = M/W = 6.23104 /16200 = 3.84N/mm2小于 =13N/mm2，满足要求！ 1.3 面板抗剪验算 按下式计算面板的最大剪力： = 0.614.551207.0 = 1807.228N；截面抗剪强度必须满足下式:面板截面受剪应力计算值: =31807.228/(230018.0)=0.502N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力 =0.502N/mm2 小于面板截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm36、2，满足要求！1.4 面板挠度验算挠度按如下公式计算面板的最大挠度计算值: = 0.67714.55207.04/(1009500.01.45105) = 0.131mm小于面板最大容许挠度设计值 = 0.828mm，满足要求！1.5 竖楞计算竖楞计算亦按照三跨连续梁进行计算： 抗弯强度验算新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.242.580.210.90=9.519kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.210.90=0.522kN/m； q = (9.519+0.522)/2=5.020 kN/m；竖楞的最大弯距：M =0.15.020300.0300.0= 4.52104N37、.mm；竖楞的最大应力计算值: = M/W = 4.52104/6.40104 = 0.706N/mm2；竖楞的最大应力计算值 =0.706N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！ 抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.242.580.210.90=9.519kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.210.90=0.522kN/m； q = (9.519+0.522)/2=5.020 kN/m；竖楞的最大剪力： = 0.65.020300.0 = 903.614N；竖楞截面最大受剪应力计算值:38、 =3903.614/(260.080.0)=0.282N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值 =0.282N/mm2 小于竖楞截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！ 挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下: 竖楞最大容许挠度: = 300/250 = 1.2mm；竖楞的最大挠度计算值: = 0.6778.81300.04/(1009500.02.56106) = 0.020 mm；竖楞的最大挠度计算值 =0.02mm 小于竖楞最大容许挠=1.2mm ，满足要求！1.6 柱箍计算柱箍按两跨连续梁进行计算，计算简图如下： 39、抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0.45 kN.m； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 10.98 cm3；柱箍的最大应力计算值: = 40.98N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；柱箍的最大应力计算值 =40.98N/mm2 小于柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求! 挠度验算经过计算得到: = 0.123 mm；柱箍最大容许挠度: = 650 / 250 = 2.6 mm；柱箍的最大挠度 =0.123mm 小于柱箍最大容许挠度 =2.6mm，满足要求! 对拉螺杆计算按下式计算计算公式如下:其中40、 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的型号: M12 ； 对拉螺栓的有效直径: 9.85 mm； 对拉螺栓的有效面积: A= 76 mm2；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 6.544 kN。对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；对拉螺栓所受的最大拉力 N=6.544kN 小于对拉螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求!柱截面尺寸：600mm600mm，柱高为4.8m，混凝土的重力密度c=24KN/m3，模板为41、：18mm厚木胶合板，内楞为60mm80mm杉木枋，柱箍为钢管483.5mm，柱箍的间距为300 mm；柱箍肢数为2肢。根据规范，当采用容量为大于0.8m3 的运输器具时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为6.00kN/m2；按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取3.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.0042、0； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 54.861 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值54.861 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=54.861kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 6 kN/m2。柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息43、可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l= 180 mm，且竖楞数为 4，面板为大于 3 跨，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。 面板计算简图面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距： 其中， M-面板计算最大弯距(N.mm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =180.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.254.860.350.90=20.737kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.46.000.350.90=2.646kN/m，式中，0.90为按施工手册取44、用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =20.737+2.646=23.383 kN/m；面板的最大弯距：M =0.123.383180180= 7.58104N.mm；面板最大应力按下式计算： 其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯距(N.mm)； W -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 35018.018.0/6=18900 mm3； f -面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值： = M/W = 7.58104 / 18900 = 4.01N/mm2；面板的最大应力计算值 =45、4.01N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: 其中， -面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =180.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.254.860.350.90=20.737kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.46.000.350.90=2.646kN/m，式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =20.737+2.646=23.383 kN/m；面板的最大剪力： = 0.62346、.383180.0 = 2525.413N；截面抗剪强度必须满足下式: 其中， -面板承受的剪应力(N/mm2)； -面板计算最大剪力(N)： = 2525.413N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 350mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；面板截面受剪应力计算值: =32525.413/(235018.0)=0.61N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力 =0.61N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！面47、板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下: 其中， -面板最大挠度(mm)；q-作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = 54.860.3519.20 kN/m； l-计算跨度(竖楞间距): l =180.0mm ； E-面板弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-面板截面的惯性矩(mm4)； I= 35018.018.018.0/12 = 1.7105 mm4；面板最大容许挠度: = 180 / 250 = 0.72 mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67719.20180.04/(1009500.01.71105) = 048、.083 mm；面板的最大挠度计算值 =0.083mm 小于面板最大容许挠度设计值 = 0.72mm,满足要求！竖楞方木的计算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。柱箍间距为350mm，竖楞为大于3跨，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木楞，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 608080/6 = 64cm3；I = 60808080/12 = 256cm4；竖楞方木计算简图抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式： 其中， M-竖楞计算最大弯距(N.mm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =350.0mm； q-作用在竖楞上49、的线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.254.860.180.90=10.665kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.46.000.180.90=1.361kN/m； q = (10.665+1.361)/2=6.013 kN/m；竖楞的最大弯距：M =0.16.013350.0350.0= 7.37104N.mm； 其中， -竖楞承受的应力(N/mm2)； M -竖楞计算最大弯距(N.mm)； W -竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=6.40104； f -竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值: = M/W = 7.371050、4/6.40104 = 1.151N/mm2；竖楞的最大应力计算值 =1.151N/mm2 小于竖楞的抗弯强度设计值=13N/mm2，满足要求！抗剪验算 最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: 其中， -竖楞计算最大剪力(N)； l-计算跨度(柱箍间距): l =350.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.254.860.180.90=10.665kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.46.000.180.90=1.361kN/m； q = (10.665+1.361)/2=6.013 kN/m；竖楞的最大剪力： = 0.6651、.013350.0 = 1262.707N；截面抗剪强度必须满足下式: 其中， -竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)； -竖楞计算最大剪力(N)： = 1262.707N； b-竖楞的截面宽度(mm)：b = 60.0mm ； hn-竖楞的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ； fv-竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值: =31262.707/(260.080.0)=0.395N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值 =0.395N/mm2 小于竖楞截面抗剪强度设计值 fv=52、1.5N/mm2，满足要求！挠度验算 最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下: 其中， -竖楞最大挠度(mm)； q-作用在竖楞上的线荷载(kN/m)： q =54.860.18 = 9.87 kN/m； l-计算跨度(柱箍间距): l =350.0mm ； E-竖楞弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=2.56106；竖楞最大容许挠度: = 350/250 = 1.4mm；竖楞的最大挠度计算值: = 0.6779.87350.04/(1009500.02.56106) = 0.041 mm；竖楞的最大挠度计算值 =0.041mm 小于53、 竖楞最大容许挠度 =1.4mm ，满足要求！柱箍的计算本算例中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管483.5；截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:钢柱箍截面抵抗矩 W = 5.08 cm3；钢柱箍截面惯性矩 I = 12.19 cm4；柱箍为单跨，按集中荷载简支梁计算（附计算简图）：其中 P - -竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)，竖楞距离取B方向的； P = (1.2 54.860.9 + 1.4 60.9)0.18 0.35/2 = 2.1 kN；最大支座力: N = 3.157 kN；最大弯矩: M = 0.821 kN.m；最大变形: V = 2.225 mm；柱箍抗弯强度验算柱箍截面54、抗弯强度验算公式 其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0.82 kN.m； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 5.08 cm3；边柱箍的最大应力计算值: = 153.87 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值 =153.87N/mm2 小于柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!柱箍挠度验算经过计算得到: = 2.225 mm；柱箍最大容许挠度: = 600 / 250 = 2.4 mm；柱箍的最大挠度 =2.225mm 小于 柱箍最大容许挠度 =2.4mm，满足要求!柱箍挠度验算经过计算得到: V = 2.22555、 mm；柱箍最大容许挠度: V = 600 / 250 = 2.4 mm；柱箍的最大挠度 V =2.225mm 小于柱箍最大容许挠度 V=2.4mm，满足要求!2 墙模计算 本工程剪力墙厚度为200mm350mm不等，取墙厚最大350mm的最不利状态进行计算，计算高度为3.5m，采用18mm厚木胶合板，内楞采用60mm80mm杉木枋，间距为200mm；用12对拉高强螺杆+蝴蝶扣对钢管外楞进行加固，外楞间距自下之上第一道为200mm，第二道为300mm，以上至顶均为500mm；对拉螺杆水平间距为600mm，竖向间距同外楞间距。 2.1 墙模板荷载标准值计按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压56、力，按下列公式计算，并取其中的较小值:经计算分别为：49.03 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值49.03 kN/m2作为本工程计算荷载，倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2 kN/m2。 2.2 面板计算简图 面板抗弯强度验算跨中弯矩计算公式如下:新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.249.030.30.90=15.88kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.30.90=0.756kN/m； q = 15.88+0.756=16.63kN/m；面板的最大弯距：M =0.116.63200.0200.0= 6.65104N.mm；按以下公式进行面板抗弯强度验算57、：面板截面的最大应力计算值： = M/W = 6.65104 /1.62104 = 4.10N/mm2小于面板截面的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 面板抗剪强度验算 计算公式如下:面板的最大剪力： = 0.616.63200.0 = 1995.6N；截面抗剪强度必须满足: 经计算，面板截面的最大受剪应力计算值: T =31995.6/(230018.0)=0.55N/mm2 小于面板截面抗剪强度设计值 T=1.5N/mm2，满足要求！ 面板挠度验算不考虑振动荷载时，挠度计算公式如下: 经验算，面板的最大挠度计算值: 面板的最大挠度计算值: = 0.67716.632004/(158、0095001.46105) = 0.129 mm 小于等于面板的最大允许挠度值 =0.8mm，满足要求！2.3 内楞计算 计算简图 抗弯强度验算内楞跨中最大弯矩按下式计算：内楞的最大弯距：M =0.15.404300.0300.0= 4.86104N.mm；内楞的抗弯强度应满足下式：内楞的最大应力计算值： = 4.86104/6.40104 = 0.76 N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:内楞的最大剪力： = 0.65.404300.0 = 972.745N；截面抗剪强度必须满足下式: 经计算，59、内楞截面的受剪应力计算值: 内楞截面的受剪应力计算值: fv =3972.745/(260.080.0)=0.304N/mm2小于内楞截面的抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！ 挠度验算根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。 挠度验算公式如下： 内楞的最大挠度计算值: = 0.6775.4043004/(10095002.56106) = 0.012 mm小于内楞的最大容许挠度值 =1.2mm，满足要求！2.4 外楞计算 计算简图 外楞承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。 抗弯强度验算外楞跨中弯矩计算公式：外楞最大弯矩:M = 60、0.1751621.24600.00= 1.70105 N/mm；强度验算公式： 外楞的最大应力计算值: = 1.70105/5.08103 = 33.46N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2,满足要求！ 抗剪强度验算计算公式如下：外楞的最大剪力： = 0.651621.242 = 1053N；外楞截面抗剪强度必须满足:经计算，外楞截面的受剪应力计算值: =31053/(250.0100.0)=0.31N/mm2小于外楞截面的抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！ 挠度验算挠度验算公式如下： 外楞的最大挠度计算值: = 1.14616216003/(10021061、0001.22105) = 0.156mm小于外楞的最大容许挠度值 =2.4mm，满足要求！ 2.5 穿墙螺杆计算计算公式如下:穿墙螺栓所受的最大拉力: N =47.7050.60.3 = 8.587 kN小于穿墙螺杆最大容许拉力值 N= 1.701051.0510-4 = 12.92kN，满足要求！3 梁模板计算3.1 本工程梁最大截面尺寸为400mm1400mm，板厚为200mm。支模架采用钢管扣件满堂脚手架，立杆间距为1150mm800mm，步距1600mm，梁两侧立杆纵距、横距同满堂脚手架，在梁底增加1根承重立杆，局部荷载较大处采用双扣件抗滑移；梁侧模、底模采用18mm厚木胶合板，内楞62、采用60mm80mm木枋，间距200mm；外楞采用483.5钢管及12对拉高强螺杆加固，纵向加固间距第一道为200mm，第二道为300mm，横向加固间距为500mm。 3.2 梁侧模计算简图 强度计算跨中弯矩计算公式如下:新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.248.940.200.90=10.57kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.200.90=0.504kN/m，式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =10.57+0.504=11.07 kN/m；面板的最大弯距 M= 0.111.07213.3332 = 5.00104N.mm；验算63、公式如下：经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 5.00104 / 2.70104=1.851N/mm2小于面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 挠度计算面板的最大挠度计算值: = 0.67710.98213.334/(10095002.43105) = 0.066 mm小于面板的最大容许挠度值=0.853mm，满足要求！ 3.3 梁侧模内楞计算简图 抗弯验算跨中弯矩计算公式： 内楞的最大弯距: M=0.14.68500.002= 1.17105N.mm；强度验算计算公式如下:内楞的最大受弯应力计算值 = 1.17105/6.40104 = 1.83 N/mm2小于内楞的抗弯64、强度设计值 f=11N/mm2，满足要求！ 挠度验算内楞的最大挠度计算值: = 0.6774.685004/(10090005.12106) = 0.042 mm小于内楞的最大容许挠度值 = 500/250=2mm，满足要求！ 3.4 梁侧模外楞计算简图： 外楞抗弯强度验算外楞的受弯应力计算值: = 5.15105/1.02104 = 50.721 N/mm2外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！ 外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度计算值 =0.274mm 小于外楞的最大容许挠度值 =0.75mm，满足要求！3.5 对拉螺杆计算验算公式如下：穿梁螺杆所受的最大拉力:65、 N =180.50.35 =3.15 kN小于穿梁螺杆最大容许拉力值N = 17076/1000 = 12.92 kN，满足要求！3.6 梁底模计算按三跨连续梁进行，其计算简图如下： 抗弯强度验算跨中弯矩计算公式： 梁底模面板的最大弯距: Mmax = 0.12525.4810.22；强度验算计算公式如下: 面板的最大受弯应力计算值 =0.127106/5.40104=2.359N/mm2小于梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 挠度计算最大挠度计算公式如下: 面板的最大挠度计算值: =0.52125.482004/(10095004.86105) =0.046mm小于66、面板的最大允许挠度值: = 200 / 250 = 0.8mm，满足要求！ 3.7 梁底支撑计算 钢管小横杆计算简图： 荷载计算：模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。经过计算，线荷载设计值q = 5.447+1.26=6.707 kN/m； 钢管抗弯强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值： q = 5.447+1.26=6.707 kN/m；最大弯距 ： M =0.1ql2= 0.16.70711= 0.671 kN.m；最大应力 ： = M /67、 W = 0.671106/5080 = 132.09 N/mm2；抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；小横杆的最大应力计算值 132.09 N/mm2 小于钢管抗弯强度设计值205 N/mm2,满足要求!大横杆计算简图： 荷载计算：模板结构自重、混凝土自重、钢筋自重、混凝土浇筑时的振捣荷载，通过小横杆传至大横杆的力为集中力。经计算，小横杆的集中力简化为q/3进行计算，即P=6.707KN/m3=2.236KN/m。 钢管抗弯强度验算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:跨中弯矩计算公式：外楞最大弯矩:M = 0.1752236500= 1.96105 N68、/mm；强度验算公式： 外楞的最大应力计算值: = 1.96105/5.08103 = 38.51 N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2,满足要求！ 扣件抗滑移验算双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=11.21 kN12.80KN,满足要求! 立杆稳定性验算立杆的稳69、定性计算公式： 梁两侧立杆稳定性验算: 立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m； Lo/i = 2945.25 / 15.8 = 186 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.207 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=5844.248/(0.207489) = 57.736 N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.8 = 186 ；由长70、细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.207 ；钢管立杆受压应力计算值：=11671.766/(0.207489) = 115.307 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 115.307 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！3001700梁计算，梁底支模架同上。1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 48.94 kN/m71、2、40.800 kN/m2，取较小值40.800 kN/m2作为本工程计算荷载。梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下: 其中， - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 面板的最大弯距(N.mm)； W - 面板的净截面抵抗矩，W = 501.81.8/6=27cm3； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其72、中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.540.80.9=22.03kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.540.9=2.52kN/m；q = q1+q2 = 22.03+2.520 = 24.55 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 126.67mm；面板的最大弯距 M= 0.124.55126.6672 = 3.93104N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 3.93104 / 2.70104=1.45N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =1.45N/mm2 小于73、面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 40.80.5 = 20.4N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 126.67mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 501.81.81.8/12=24.3cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67720.4126.674/(10095002.43105) = 0.015 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =126.667/250 = 0.507mm；面板的最大挠度计算值 =0.015mm 小于面板的74、最大容许挠度值 =0.507mm，满足要求！梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用1根木楞，截面宽度60mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 608021/6 = 64cm3；I = 608031/12 = 256cm4； 内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下: 按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.240.80.9+1.440.9)0.127=6.23kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 500mm； 内楞的最大弯距: M=75、0.16.23500.002= 1.55105N.mm； 最大支座力:R=1.12.6080.5=1.435 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 1.55105/6.40104 = 2.421 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 2.421 N/mm2 小于内楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算 其中 E - 面板材质的弹性模量： 10000N/mm2； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =40.80.13= 5.3 N/mm； l-计算跨度(外楞间距)：l = 500mm； I-面76、板的截面惯性矩：I = 5.12106mm4；内楞的最大挠度计算值: = 0.6775.35004/(100100005.12106) = 0.043 mm；内楞的最大容许挠度值: = 500/250=2mm；内楞的最大挠度计算值 =0.043mm 小于内楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力1.435kN,按照集中荷载作用下的连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.5；外钢楞截面抵抗矩 W = 10.16cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 24.38cm4；（1）.外楞抗77、弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(N.mm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 1.09 kN.m 外楞最大计算跨度: l = 380mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 1.09106/1.02104 = 107.311 N/mm2；外楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =107.311N/mm2 小于外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.315 mm外楞的最78、大容许挠度值: = 380/400=0.95mm；外楞的最大挠度计算值 =0.315mm 小于外楞的最大容许挠度值 =0.95mm，满足要求！梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 3001818/6 = 1.62104mm3； I = 300181818/12 = 1.45105mm4； 1.抗79、弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kN.m)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =200.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.301.700.90=14.04kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.350.300.90=0.11kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.42.000.300.90=0.756kN/m；q = q1 + q2 + q3=14.04+0.11+0.75=14.9080、kN/m；跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 0.1014.900.22=0.059kN.m； =0.059106/4.86104=1.22N/mm2；梁底模面板计算应力 =1.22 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =(24.0+1.50)1.7+0.350.90= 39.33KN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =200.00mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最81、大允许挠度值: =200.00/250 = 0.800mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67739.332004/(10095004.37105)=0.10mm；面板的最大挠度计算值: =0.10mm 小于面板的最大允许挠度值: = 200 / 250 = 0.8mm，满足要求！梁底支撑木方的计算1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1= (24+1.5)1.70.2=8.67 kN/m；(2)模板的自重荷载(kN/m)： q2 = 0.350.2(21.5+0.3)/ 0.9=0.25 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算82、得到，活荷载标准值 P1 = (2.5+2)0.2=0.9 kN/m；2.木方的传递集中力验算：静荷载设计值 q=1.28.67+1.20.25=10.7 kN/m；活荷载设计值 P=1.40.900=1.260 kN/m；荷载设计值 q = 10.7+1.260 = 11.96 kN/m。本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=688/6 = 6.40101 cm3；I=6888/12 = 2.56102 cm4；3.支撑方木验算：最大弯矩考虑为连续梁均布荷载作用下的弯矩，计算简图及内力、变形图如下：方木的边支座力N1=N2=0.95 KN，中间支座的最大支座力N83、=4.303 KN;方木最大应力计算值 ： =11.96106 /64000=0.18 N/mm2；方木最大剪力计算值 ： T=34.3031000/(26080)=1.344N/mm2；方木的最大挠度：=0.029 mm；方木的允许挠度：= 0.1103/250=0.4mm；方木最大应力计算值 0.180 N/mm2 小于方木抗弯强度设计值 f=17.000 N/mm2，满足要求！方木受剪应力计算值 1.344 N/mm2 小于方木抗剪强度设计值 T=1.700 N/mm2，满足要求！方木的最大挠度 =0.029 mm 小于方木的最大允许挠度 =0.400 mm，满足要求！梁跨度方向钢管的计84、算作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。梁两侧支撑钢管的强度计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 0.368 KN.最大弯矩 Mmax = 0.224 kN.m ；最大变形 Vmax = 0.745 mm ；最大支座力 Rmax = 2.235 kN ；最大应力 = 0.224106 /(5.08103 )=44.1 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 44.1 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度Vmax=0.745mm85、小于1100/150与10 mm,满足要求!梁底支撑钢管的强度计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 1.655 KN.最大弯矩 Mmax = 1.007 kN.m ；最大变形 Vmax = 3.348 mm ；最大支座力 Rmax = 10.046 kN ；最大应力 = 1.007106 /(5.08103 )=198.229 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 198.229 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度Vmax=3.348mm小于1100/150与1086、 mm,满足要求!扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=10.046 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 1.梁两侧立87、杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =2.235 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1253.6=0.539 kN； 楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2(1.15/2+(1.10-0.90)/2)1.100.35=0.312 kN； 楼板钢筋混凝土自重荷载:N4=1.2(1.15/2+(1.10-0.90)/2)1.100.120(1.50+24.00)=2.726 kN； N =2.235+0.539+0.312+2.726=5.812 kN；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) 88、k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，u =1.71；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.711.6 = 3.16 m；Lo/i = 3160.08 / 15.8 = 200 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.18 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=5812.431/(0.18489) = 66.035 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 66.035 N/mm2 小于钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中 N -89、 立杆的轴心压力设计值，它包括： 梁底支撑最大支座反力： N1 =10.046 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.125(3.6-0.5)=0.539 kN； N =10.046+0.539=10.51 kN；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，u =1.71；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.711.6 = 3.16 m；Lo/i = 3160.08 / 15.8 = 200 ；由长细比 lo/i 的结果查表得90、到轴心受压立杆的稳定系数= 0.18 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=10510.401/(0.18489) = 119.409 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 119.409 N/mm2 小于钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！4 板模计算4.1 本工程板模采用18mm厚木胶合板，板底采用60mm80mm方木内楞，内楞的轴线间距为200mm；承重架采用扣件式钢管满堂脚手架，由扣件、立杆、横杆、支座组成，采用483.5钢管，板底加保险扣。满堂脚手架纵距1150mm，横距1150mm，步距为1600mm，离地200mm设置扫地杆，纵横向每隔三跨均设置剪刀撑。4.2 91、板模面板计算简图 抗弯强度验算强度计算公式 最大弯矩M=0.15.420.22=0.022 kNm；面板最大应力计算值 = 21680/54000= 0.401N/mm2小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求! 挠度计算挠度计算公式为 面板最大挠度计算值 v = 0.67721.62004/(10095002560000)=0.009 mm小于面板的最大允许挠度 0.8 mm,满足要求! 4.3 模板支撑木枋计算简图 强度计算 最大弯距M = Pl/4 + ql2/8 = 0.8820.9 /4 + 0.8040.92/8 = 0.279 kN；方木最大应力计算值 = M /W 92、=0.279106/64000 = 4.359 N/mm2小于方木的抗弯强度设计值 13.0 N/mm2,满足要求! 抗剪强度验算最大剪力的计算公式如下: Q = ql/2 + P/2截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T其中最大剪力: Q = 0.8040.9/2+0.882/2 = 0.802 kN；方木受剪应力计算值 T = 3 0.802103/(2 6080) = 0.25 N/mm2小于方木抗剪强度设计值 T = 1.4 N/mm2，满足要求！ 挠度验算最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 均布荷载 q = q1 + q2 = 0.67 93、kN/m；集中荷载 p = 0.63 kN；最大挠度计算值 V= 50.679004 /(38495002560000) +6309003 /( 4895002560000) = 1.061 mm小于最大允许挠度 V=900/ 250=3.6 mm，满足要求！4.4 板底支撑钢管验算按照三跨连续梁计算简图如下：最大弯矩 Mmax = 0.969 kN.m ；最大变形 Vmax = 2.874 mm ；最大支座力 Qmax = 9.985 kN ；最大应力 = 968785.714/5080 = 190.706 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算94、值 190.706 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为 2.874mm 小于 900/150=6 mm,满足要求!4.5 扣件抗滑移验算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值; 计算中R取最大支座反力,R= 9.995、85 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 4.6 立杆稳定性验算立杆的稳定性计算公式 如果完全参照扣件式规范，由下式计算 l0 = h+2a a-立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；得到计算结果：立杆计算长度 L0 = h + 2a = 1.6+20.1 = 1.8 m ；L0 / i = 1800/ 15.8=113.92 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.489 ；钢管立杆受压应力计算值；=9480.51/(0.489489) = 39.647 N/mm2；立杆稳定性计算 = 39.647 N/mm2 小于钢管立杆抗压强度设计值 f= 205 N/mm2，满足要求！