1、XXX号XXX中心（XXX号XXX中心）模板施工方案XXX建设发展有限责任公司2016年5月XXX号XXX中心等2项（XXX号XXX中心）模板施工方案编 制 人：审 核 人： 编制单位：XXX建设发展有限责任公司XXX科研中心项目部 编制时间：2016年5月目 录1编制依据- 1 -2工程概况- 2 -2.1结构工程概况- 2 -2.3模板工程概况- 3 -2.4工程重点与难点- 3 -3施工安排- 4 -3.1施工部位及工期要求- 4 -3.2劳动力组织及职责分工- 4 -3.3劳动力安排- 5 -3.4施工任务划分- 5 -3.5模板分项工程质量目标- 5 -4.施工准备- 5 -4.1技2、术准备- 5 -4.2机具准备- 7 -4.3材料准备- 8 -4.4作业条件准备- 8 -5.主要施工方法- 9 -5.1施工流水段的划分- 9 -5.2楼板模板及支撑配置层数- 9 -5.3隔离剂的选用及使用注意事项- 9 -5.4模板设计- 10 -5.4.10.00以下模板设计- 10 -5.4.20.00以上模板设计- 16 -5.5模板的现场制作与外加工- 23 -5.5.1制作与加工的要求- 23 -5.5.2模板的管理和验收要求- 24 -5.6.1存放的位置及场地地面的要求- 25 -5.6.2一般技术与管理的注意事项- 25 -5.7模板的安装- 26 -5.7.1一般要求3、- 26 -5.7.20.00以下模板安装- 26 -5.7.30.00以上模板安装- 26 -5.8模板的拆除- 29 -5.9模板的维护与保管- 31 -6.质量要求- 32 -6.1现浇结构模板安装允许偏差- 32 -6.3模板安装观感质量- 33 -7.其他要求- 33 -7.1安全文明施工- 33 -7.2成品保护措施- 34 -7.3环保要求- 35 -8附录模板设计验算书- 36 -1编制依据序号名 称编 号1XXX号XXX中心等2项（XXX号XXX中心）设计图纸2XXX号XXX中心等2项（XXX号XXX中心）施工组织设计3混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-201544、混凝土结构工程施工规范GB50666-20115建筑地基基础工程施工质量验收规范GB50202-20126地下防水工程质量验收规范GB50208-20117建设工程文件归档整理规范GB50328-20148建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-20139建筑施工高处作业安全技术规程JGJ80-9110建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规程JGJ166-200811建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程JGJ130-201112北京市建筑安装工程资料管理规程DBJ01-51-200313建筑安装分项工程施工工艺规程DBJ01-26-200314混凝土结构工程施工质量验收规程DBJ01-82-25、00415钢管脚手架、模板支架安全选用技术规程DB11/T583-200816建筑施工安全检查标准JGJ59-201117建筑结构长城杯工程质量评审标准DB11/T1074-201418北京市施工现场管理有关文件及管理办法19质量、环境保护、职业安全卫生综合管理体系文件20北京市建设工程质量条例2 工程概况2.1结构工程概况序号项 目内 容1结构形式本工程为XXX中心，地上主体8层，地下1层，地下室设人防工程，分为两个防护单元，分别为核5级一等人员掩蔽工程和核6级物资库。基本柱网尺寸为8.1X(6.6+9.0+9.2)m，柱网总尺寸72.9X24.8m，主体屋面总高度36.0m。钢筋砼框架-剪6、力墙结构，平板式筏型基础。2基底标高筏板底标高均为-6.400，条基底标高均为-4.500。3建筑抗震设防类别丙类建筑结构的安全等级二级4抗震设防烈度8度设计地震分组第二组5抗震等级剪力墙一级，框架二级6建筑场地类标准冻深0.8m7地基场地、地形：本工程场地位于北京市朝阳区朝阳路北京航空制造工程研究所院内，地形比较平坦，场地内为运动场，自然地面标高约在26.4m26.7m(绝对标高)左右。本工程基础施工前应先采用CFG桩复合地基处理地基，处理要求：处理后的复合地基承载力特征值不小于300kPa，复合地基桩顶土层应为2层或3层粘质粉土，桩端持力层为6层中砂。复合地基顶面应设置厚度250300mm7、的褥垫层。8混凝土强度等级框架柱C50/40；剪力墙C50/30；框架梁，板，楼梯C30；基础，基础梁，地下室外墙C30，垫层C15；地下室顶梁，顶板C35；砌体中圈梁、构造柱、现浇过梁C259钢筋类别（1）钢筋采用HPB300级；HRB400级、HRB500级钢筋。（2）抗震等级为一、二、三级的框架和斜撑构件（含梯段）纵向主筋的抗拉强度实测值与屈服强度实测值的比值不应小于1.25，且屈服强度实测值与屈服强度标准值的比值不应大于1.30，且在最大拉力下总的伸长率实测值不应小于9%。10结构断面尺寸层高地下5900mm，首层6800，二层5300mm，3-7层4200mm，8层4300mm垫层厚8、度（mm）100mm基础底板（mm）底板顶标高除注明外均为-5.900。筏板厚900、1200、1300。柱墩900+600。抗水板300剪力墙厚（mm）外墙400，内墙350、300、250楼板厚度（mm）地下室顶板300；地上130、120框架柱截面（mmmm）950800，900800、800800、700700、600600等梁截面（mmmm）地下室6501200、7501300、6501350、5001000、4001000、5001200地上400700、550900、300600、5001500；2.3模板工程概况由于本工程工期紧且质量要求高。为加快施工进度，确保施工质量，以及控9、制成本，结合本工程特点，模板工程体系采用如下：2.3.1垫层模板采用100100方木。2.3.2基础、基础梁采用12mm多层板，钢管支撑体系。2.3.3地下部分框架柱15mm多层板、墙体模板采用12mm多层板，钢管支撑体系，独立配置，独立使用。地上部分3层以上框架柱采用可调钢柱模，剪力墙首层至8层采用86系列大钢模，首层及二层局部采用木模板进行接高。2.3.4顶板、梁模板采用12mm多层板，碗扣支撑体系，配置三层量可满足施工要求。2.3.5 其余局部异型及零星部位模板均采用多层板，钢管支撑体系进行支设。2.4工程重点与难点2.4.1管理方面2.4.1.1施工现场位于xxx，XXX，现场南侧为研10、究所主出入口，紧邻北侧为所内办公楼，西侧为研究所内科研用房，东侧为道路及幼儿园。现场封闭围挡外侧行人及职工人流量大，厂区内道路车辆多，因此对本工程的安全防护、文明施工、环境保护、现场周边安全、交通运输组织和材料设备进出场要求十分严格。尤其是施工期间必须严格控制，设专人进行管理，避免对施工现场及外围环境带来的不利影响，是本工程施工之中的重点。2.4.1.2开槽后施工现场可利用场地相对狭小，施工项目多，工序穿插作业内容多，工期比较紧迫，组织管理上要求科学、合理、先进是本工程的控制难点。2.4.2技术方面2.4.2.1本工程地下一层为人防地下室、层高4.4 m、首层层高6.8，二层层高,5.38m，11、其余层高为4.2m；地下室顶板厚度300mm，板厚较厚；首层模板支设高度6.8米，需要进行大模板接高，钢木结合质量控制难度较大；地下室梁截面较大。首层门厅支模高度达12.06米属于高大模板，危险性较大，需要进行专家论证；对于墙体、框架柱、框架梁、顶板的整体模板支设质量、安全控制是本工程施工中重点。由于本工程结构形式为框架结构，因此对于梁柱节点处的质量控制也是本工程的重点。2.4.2.2本工程主体施工将面临冬季施工，在保证工程质量、施工安全、工程进度的前提下，力争冬施前结束混凝土结构施工，既能降低工程的投入，节约工程成本，同时又能保证混凝土结构的质量，所以控制模板施工时间也作为本工程的一项重点内12、容。2.4.2.3本工程基础集水坑较多，地下室剪力墙宽度较大，对于模板支撑提出了较高的要求。2.4.2.4 本工程为人防地下室、筏板基础，人防门框及人防门槛梁给模板支设带来很大难度。2.4.2.5施工质量标准高：工程的结构质量目标为“结构长城杯”，施工现场按照“绿色文明工地”要求执行，对施工单位总体素质要求极高。3施工安排3.1施工部位及工期要求严格按照XXX号XXX中心等2项（XXX号XXX中心）工程施工进度计划进行，在保证安全及质量的前提下尽量提前。3.2劳动力组织及职责分工3.2.1管理层负责人3.2.1.1模板的制作，过程控制由木工工长检查，包括：规格、尺寸、制作方式、成型质量、分类码13、放要求、标识等。责任人：XXX3.2.1.2模板工程的验收：由施工队长提出申请，填报自检表报项目质检员，质检员组织项目木工工长、技术员进行模板支设验收，验收合格后报监理核验。责任人：王然、张理运、张振江3.2.1.3模板的拆除：由施工队长提出申请，填报拆模申请，报项目木工工长，经过核查混凝土浇筑时间、拆模混凝土强度试验报告后，报技术部门核查审批后，方可拆模。责任人：XXX、张振江3.2.1.4工长、安全员负责落实施工中的安全、环卫、成品保护工作。责任人：XXX、武爱国3.2.1.5技术负责人负责技术全面管理和协调。责任人：XXX3.2.2劳务层负责人3.2.2.1安排模板的加工制作、模板的安装14、的人员分配。责任人：XXX、张振江3.3劳动力安排序号人 力 配 备 （人）操 作 地 点120人各班墙体、柱模板225人各班顶板、梁模板36人后 台 加 工 工程结构模板施工耗时较多，为保证施工进度，在采取改进施工工艺等措施的同时，应加大劳动力投入量。因地下结构采用木模板散拼进行施工,每流水施工段工作量比较大,故应适当增加木工人数,地上阶段尽可能减少竖向结构中大模板及柱模工序施工时间,根据工程情况,计划使用木工约60人，各流水段需用劳动力人数按照其工程量进行适当调节。以上人员施工技术工人不少于总数的70%。3.4施工任务划分结构模板工程施工分两班作业，按照施工流水段划分作业范围，协同作业；班15、内部墙体、柱板一组，顶板、梁模板一个组。3.5模板分项工程质量目标达到现行规范“结构长城杯”要求。4.施工准备4.1技术准备4.1.1人员：各责任制人员配备齐全均已到位，各责任制人员分别具有相应的资质及持有相应的上岗证。4.1.2审图：模板工程施工前施工技术人员要认真查阅图纸，将建筑图和结构图、建筑平面和大样、结构平面和结构详图仔细进行核对后，方可进行放样施工。4.1.3技术交底：模板工程施工前，土建责任工程师根据现场的实际情况和施工部位，对作业班组进行书面的技术交底，交底要有针对性和可操作性。 4.1.4根据本工程实际情况并借鉴其它工程的实践经验，本工程配模形式见下表：部位构件名称模板类型面16、板类型主龙骨次龙骨备注基础基础筏板、梁多层板12mm厚多层板双排钢管50100方木16螺栓加固独立柱多层板12mm厚多层板双排钢管50100方木墙、扶壁柱多层板15mm厚多层板双排钢管50100方木16螺栓加固梁、板多层板12mm厚多层板100100方木50100方木16螺栓加固楼梯多层板12mm厚多层板100100方木50100方木钢管架支撑主体结构独立柱、墙首层、二层多层板、三层以上为可调钢柱模15mm厚多层板、5mm钢板双排钢管50100方木、8#槽钢16螺栓加固、钢管架支撑剪力墙大钢模6mm10#槽钢8#槽钢32锥形螺栓顶板、梁多层板12mm厚多层板100100方木50100方木碗扣架17、支撑楼梯多层板（3层以上为定型钢踏步模板）15mm厚多层板100100方木50100方木钢管架支撑4.2机具准备4.2.1配备施工资源的原则是：满足工程施工需要，提高工效，并适当注意经济节约。4.2.2模板运输：塔吊是场内主要垂直与水平运输机械，用于结构施工阶段吊运模板、方木、钢筋以及碗扣架等周转材料。4.2.3其他主要机械序号机械名称型号数量功率进场日期1电锯MJ-1041台2.2KW20162电刨MB-5033台3KW220163手提电锯M-651A5台1.05 KW 520164手电钻钻头直径12-20mm6台/20164.2.4小型机具：锤子、斧子、活动扳子、手锯、水平尺、线坠、撬棍等18、。4.2.5劳务队伍负责采购的施工机械需项目部安全员检查、验收合格后方可投入使用。4.3材料准备序号材料名称规格数量进场日期1多层板15mm厚1000m2根据进度分批进场2多层板12mm厚6000m23木方501004000mm2000根1001004000mm1000根4对拉螺栓161000根5钢管、碗扣件及配件4850t63型扣件1200个7大钢模5808可调柱模1344.4作业条件准备4.4.1模板安装前，要作好模板的定位测量工作。测量放线时平面尺寸线除测放出墙柱、洞口边线外，还需测放出模板位置检查线（距墙柱、洞边线50cm），标高控制线上下控制，钢筋上结构500mm线，墙体混凝土面上119、m线。除此外，还要测放梁板模板位置线及检查线，以便于梁板模板支设时的标高控制。4.4.2为防止墙、柱模板底部漏浆，在楼板混凝土浇筑时，把墙、柱根部周围200mm范围内的平整度控制在2mm以内，并用铁抹子压光。 4.4.3把接槎部位的施工缝剔凿至露出石子，其浮浆、锯末以及其他杂物须清理干净。水电预留、预埋完成，并办理完隐蔽工程检查记录验收手续。4.4.4模板板面要清理干净，并涂刷好脱模剂。5.主要施工方法5.1施工流水段的划分本工程为了便于模板的流水施工，将按照后浇带的位置划分施工流水段。地下划分为两个流水段：地下一段1-6/A-G轴、二段6-10/A-G轴；地上分为三个流水段： 一段1-4/A20、-D轴、二段4-7/A-D轴、三段7-10/A-D轴5.2楼板模板及支撑配置层数5.2.1楼板底模板全部采用12mm木多层板，次龙骨50100mm、主龙骨100100mm木方，均采用碗扣架支撑；架子管做剪刀撑。5.2.2支撑体系的选择：顶板支撑按碗扣架支撑考虑，配合U型托架使用。5.2.3支撑架管考虑按三层配制， U型托相应配备，钢管底铺50厚木垫板，立杆位置用墨斗按间距甩线，上下层立杆垂直在同一位置。5.3隔离剂的选用及使用注意事项木模板为覆膜多层板，不适用脱模剂，大钢模及柱模采用油性脱模剂。为保证混凝土浇筑后的墙面整洁、颜色均匀。脱模剂的涂刷必须按以下要求施工：模板在堆放场地上表面清理干净21、，经项目部质检员验收合格后方可进行涂刷脱模剂。模板涂刷脱模剂时，为避免脱模剂对地面的污染，在模板下满铺两层彩条布。彩条布上顺模板面的垂直方向铺100100方木，间距800mm。施工完毕之后现场及时清理并将塑料薄膜洗净备用。模板板面涂刷脱模剂时采用滚筒，按竖直方向涂刷，方向一致，涂刷均匀，并一刷压半刷，不漏刷、不流淌。涂刷时，要注意周围环境，防止散落在建筑物、机具、和人身衣物上，涂刷隔离剂时不得污染钢筋及混凝土接茬处；漏刷脱模剂的模板不得使用，更不能在支模后再刷脱模剂；涂刷隔离剂涂刷均匀，不流坠，刷完后挂可使用牌；涂刷完的模板不能浇水，不得长时间放置，还要防雨、雪或落上灰尘，影响拆模。5.4模板22、设计5.4.10.00以下模板专项设计 5.4.1.1垫层：基础底板垫层模板施工较为简单，每次浇筑混凝土前，根据浇筑的部位、面积，在浇筑的边缘采用100100方木隔档。5.4.1.2基础底板模板：底板侧模采用以砖代模砖胎模，地下室墙体第一道水平施工缝留置在基础底板上返300mm处，导墙模板支设在25水平钢筋支撑上，水平间距600一道，板面采用12mm多层板拼装，次龙骨采用50100的木方，墙体支撑采用钢筋下脚料与底板钢筋绑扎，墙体外侧提前回填肥槽，减少支模工作量，并能够保证外侧模板稳定。详见下图：5.4.1.3电梯坑模板：电梯坑部位采用12mm厚木胶板和方木加工定型模板，背楞横肋、竖肋均采用123、00*100方木，钢管上下各用10#铁丝与底板钢筋拉紧固定，模板下面用马凳支撑，斜撑采用48钢管加U型托。 5.4.1.4墙体模板：（1）地下内墙、外墙模板均采用多层板模板：主次龙骨均为48钢管双抱，间距均为500mm,地下墙体设八道穿墙螺栓，穿墙螺栓水平间距500mm，竖向间距为300500500500500500500300。为了保证模板的稳定性,下四道螺栓均采用双螺母固定。墙体斜撑不少于上中下三道，采用普通钢管支顶牢固，与预留地锚紧固连接，避免模板上浮，并配合顶板满堂红脚手架进行加固牢固。穿墙螺栓中间设方形止水钢环，螺杆为16，止水环为方形8080mm，止水钢板厚度5mm，见附图。5.424、.1.5独立柱模板设计框架柱尺寸为950mm800mm、900800mm，800800mm、800700mm柱模板采用15mm厚多层板，模板配制高度为：层高梁高+20mm，模板外侧用100100mm、50100mm木方作竖背楞；柱箍为横向双根48钢管柱箍； M16对拉螺栓及用3型扣件拉结。具体如下：（1）600至700mm柱子竖放4根方木背楞，柱箍间距为500mm。800mm、900柱子竖放五根方木背楞，900mm以上柱子竖放7根方木背楞、柱箍间距为500mm，中间加对拉螺栓一道。（2）框架柱斜支撑采用满堂架横向支顶，间距为1200mm。（3）柱子采取分层浇捣的办法，柱施工缝留在楼板面和梁底处25、，梁底处施工逢留设时考虑留出梁钢筋的锚固位置。地锚钢筋采用C20，长度外露板面200，每边放两根放三排，第一排距柱1000，第二排距柱2500，第三排距柱4000，。具体施工做法见下图：5.4.1.6梁板模板设计地下室梁板模板设计同地上梁板模板，具体内容见地上模板部分，5501000、6501200、7001200、7501300等大截面梁施工总荷载较大，属于超过一定规模危险性较大工程，具体设计详见高大模板专项施工方案。5.4.1.7底板后浇带模板设计（1）本工程设置后浇带宽800mm，后浇带模板应单独支设。（2）后浇带待沉降均趋于稳定后（根据沉降观测）才能浇筑，后浇带侧壁模板采用多层板。（326、）后浇带处用12厚多层板作成锯齿形，齿口卡入底板上下层钢筋中，多层板上口比混凝土面高出100mm，在模板内口弹混凝土面水平控制线，单层钢板网和海绵条封闭齿口，钢板网用三根通长20钢筋固定，每隔400mm用20钢筋加固。距后浇带1米范围内，混凝土须减轻振捣，防止振垮钢板网，当从后浇带处开始继续浇筑时，要注意避免直接靠近缝边下料。机械振捣前，向后浇带处逐渐推进，并距8001000mm处停止振捣，但须保证后浇带处混凝土密实。为防止单面混凝土挤压造成后浇带侧移，在后浇带两侧支模时每隔600mm用20钢筋固定,具体详见下图。 5.4.20.00以上模板设计 5.4.2.1墙体模板设计 地上墙体采用86系27、列全钢大模板，具体设计详见大模板施工方案。5.4.2.2柱模板设计 本工程首层及二层柱采用木模，模板设计同地下框架柱。地上3层至8层柱采用钢模板，由于该工程柱截面大小不一，设计时采用四块柱模板进行组合，可任意调节其截面大小。此类柱模通用性强，操作方便，砼表面光滑，棱角分明。柱模高=层高-梁高，柱模按上包20mm考虑。钢柱模面板为5mm的钢板,边框为8#槽钢，背楞为8#槽钢，水平布置，间距300mm，角背楞通过20mm连接螺丝相连，整体厚85mm。钢柱加固方式同木模柱。5.4.2.3梁模板设计 梁排架与板排架连成满堂脚手架整体，纵横双向拉结，并设剪刀撑。梁截面分别为400800、400900、528、50900mm、5001000mm，主要为地下一层，地下室层高4.4m，支模高度均不大，地下900900mm的顶板支撑间距，梁支撑采用与两侧楼板共用方式：梁模板采用12mm覆膜多层板，梁侧模背楞采用50100mm木方、用双钢管做竖背楞并加一道16对拉螺栓拉结牢固，纵向间距不大于600mm（一般设置于梁中），水平间距不大于800mm，梁侧底部及顶部利用顶板及梁底主梁做固定支撑；底模采用50100mm做木楞，水平间距不大于150mm，底模下采用100100木方做横梁，间距900mm。立杆横距为不大于1000mm（与板共用），梁底单独增加一根立杆，纵距为900mm，横杆步距1200 mm，（且在立杆29、上、下端各有一道横杆）与板排架连成满堂脚手架。粱截面350600、300600、400700等截面，主要为地上结构部分，首层层高6.8m，二层层高5.38m，其余层层高均为4.2m，地上12001200mm的顶板支撑间距，梁支撑采用与两侧楼板共用方式：梁模板均采用12厚胶合板；梁侧模板同地下梁；底模采用50100mm做木楞，水平间距不大于150mm，底模下采用100100木方做横梁，间距1200mm。立杆横距为不大于1000mm（与板共用），梁底单独增加一根立杆，纵距为1200mm，横杆步距1200 mm，（且在立杆上、下端各有一道横杆）与板排架连成满堂脚手架。架子底立杆纵横弹线，上下层立杆尽30、量在同一直线上。梁帮模板与顶板模板关系为顶板压梁帮；梁帮模板与梁底模板关系为梁帮包梁底。(4)梁模板的支设见下图:5.4.2.4顶板模板设计首层门厅部位支模高度为12.06m，入口部位为10.85m属于超高模板支撑体系，模板支撑架四周从底到顶连续设置竖向剪刀撑；中间纵、横向由底至顶连续设置竖向剪刀撑，其间距为4.5m，剪刀撑底端与地面顶紧，夹角为450-600。水平向剪刀撑必须设置三道，总共上、中、下各一道。在立杆周圈外侧和中间有结构柱的部位，水平间距为每个框架柱、竖向间距2.4m与建筑结构设置一个连墙杆拉结点, 加强高支模的整体抗倾覆能力，详见具体设计详见高大模板专项施工方案。（1）地下室顶31、板厚度300mm，支模高度4.1m，顶板模板采用12mm厚多层板，主龙骨采用100100mm方木，次龙骨采用50100方木，主龙骨间距900mm，次龙骨间距250mm（中到中）。模板拼缝、边沿必须设次龙骨。主、次龙骨必需经过挑选，并压刨平整，保证截面大小一致。支撑采用碗扣架支撑体系。每块板下独立支架结构纵横向边缘设斜撑，与已浇筑框架柱钢性拉结，与梁支架拉结形成整体支撑体系。（2）地上顶板厚度130mm、120mm，支模高度分别为首层6.68m，二层5.26m、三层至8层4.10m，顶板模板采用12mm厚多层板，主龙骨采用100100mm方木，次龙骨采用50100方木，主龙骨间距900/120032、mm，次龙骨间距250mm（中到中）。模板拼缝、边沿必须设次龙骨。主、次龙骨必需经过挑选，并压刨平整，保证截面大小一致。支撑采用碗扣架支撑体系。每块板下独立支架结构纵横向边缘设斜撑，与已浇筑框架柱钢性拉结，与梁支架拉结形成整体支撑体系。（3）顶板多层板排模，根据现场实际位置、尺寸确定，尽量将小块多层板远离走道、门口等人员活动频繁的地方，保证顶板拆模后的感观效果。（4）板底钢管下部垫一根300mm长50100方木，以减轻钢管对楼板混凝土的损伤。5.4.2.5楼梯模板设计本工程楼梯模板采用12mm厚木胶合板做面板，50100的方木做次龙骨（间距250），100100的方木做主龙骨（间距900），支33、撑体系为钢管加U托现场加工拼装。 5.4.2.6井筒模板地下井筒模板采用木模板，支模方式同墙体模板，地上井筒模板采用大模板拼装（详见大模板施工方案），。电梯井剪力墙部分的水平模板采用大模板配套钢制跟进平台，采用4条14#工字钢通过预留洞口支撑在已浇筑的混凝土剪力墙上，具体构造见下图：5.4.2.7门窗洞口模板设计门窗洞口模板采用方木和胶合板拼装而成，洞口上口和下口必须增加支撑，保证洞口有足够的刚度，在浇筑混凝土时不发生变形。门窗、设备洞口及其它预留洞口面板采用15mm厚木胶合板，竖向背楞及斜撑均采用50100mm刨光方木，四角横向背楞采用100100mm方木。当墙厚300mm时，竖向背楞设置三34、道，其余的采用两道；内框横向用50100mm方木对撑，间距500mm；为了保证门洞上口模板的强度，在其中间位置加设一道竖向支撑，采用立杆加U托支撑。窗洞口模板的底部应钻有直径10mm圆洞23个，以防混凝土浇注时气体在板下集聚。门窗洞口模板示意图5.4.2.8后浇带顶板模板后浇带处板底模要预先设计：竹编板底模厚12mm、宽1.22m（两边各出后浇带21cm）；50100方木背楞垂直于后浇带放置，同两侧其它部位底模不连接；脚手架立杆垂直于后浇带方向间距1.2m，沿后浇带方向间距0.9m，拉杆间距1.2m；拆模时，先拆两侧底模，后浇带处底模保留，待后浇带混凝土浇筑并达到设计强度后方可拆模。5.5模板35、的现场制作与外加工5.5.1制作与加工的要求（1）柱模均采用15厚多层胶合板，木方龙骨拼装大模板。（2）模板的制作须保证规格尺寸准确，棱角平直光洁，面层平整，拼缝平严。模板不能有不平、翘曲现象，验收合格后，按规格类型编号标识。（3）阴阳角的制作：（4）模板制作的拼缝方式：5.5.2模板的管理和验收要求(1)模板必须根据模板设计方案所提供的模板数量型号以及模板加工、制作质量要求进行验收，设置足够场地，统一堆放。(2)墙体模板设置专用堆放区、用100mm100mm木方制成模板垫木，搭设钢管架，模板在堆放区中必须立放于垫木上，靠在钢筋架上。(3)模板在一段施工完毕，必须吊入模板堆放区，将模板板面及背36、楞上的浮灰清理干净，刷脱模剂已备第二次使用。(4)为区分模板是否清理干净，在清理完成模板的做明显标记。(5)模板施工工艺流程5.6模板的存放5.6.1存放的位置及场地地面的要求(1)模板存放位置见施工现场平面图(2)场地地面要求：堆放场地全部硬化。5.6.2一般技术与管理的注意事项(1)模板拆除后及时运出堆放，堆放场需硬化，下设枕垫，背楞相对，倾角75为宜。(2)模板堆放时模板边面朝外，堆放留有便于清刷模板的距离，堆放架须稳定，防止被风刮倒。(3)模板堆放设有安全围护区，并挂牌，非工作人员严禁入内。(4)模板堆放区符合总平面图的要求。5.7模板的安装5.7.1一般要求5.7.1.1模板施工中施37、工使用的钢材、胶合板、木材均须符合规范要求。5.7.1.2模板及其支架必须保证构件各部分的形状和相互位置的准确。5.7.1.3模板安装、支撑加固施工完成之后须确保具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能够可靠的承受混凝土的自重或侧压力以及施工荷载。5.7.1.4构造简单、装拆方便，不得影响后续工种的施工作业。5.7.1.5严禁脱模剂污染钢筋和混凝土接茬处。5.7.1.6模板必须定期维修、保养。5.7.20.00以下模板安装5.7.2.1基础侧模、电梯坑模板安装顺序及技术要点基础侧模加固体系见上述设计说明，特别注意超大截面梁侧模板支设，对拉螺栓在高度方向上设置三道。电梯坑底做模板，并在底的两个对角开38、100100的排气孔，小的电梯坑的模板用C20钢筋固定，在坑四边200mm绑扎C20附加筋，附加筋上下与底板上下铁绑牢，固定电梯坑模板的钢筋焊接在附加加固筋上，不得直接焊接在底板主筋上，端头涂刷防锈漆。大型电梯坑下底用C20钢筋支托，支托点必须保证模板平稳，侧壁加固同小电梯坑做法，模板内用木方对撑加固，对角用脚手架管加“U”托支撑，电梯坑模板支设完毕后用经纬仪及拉线检查位置，用水平仪检查模板标高。5.7.30.00以上模板安装5.7.3.1柱模板安装顺序及技术要点（1）在保证楼板混凝土尤其是柱子周围充分平整的基础上，弹好柱皮线和模板控制线，在柱皮外侧5mm贴20mm宽海绵条，以保证下口及接缝严39、密。（2）安装柱模板：先安两边柱子，经校正、固定，再拉通线安装中间各柱。模板按柱子大小，预拼的片模就位后先用铁丝与主筋绑扎临时固定，加木方柱箍加固，螺栓穿入，使四面模板形成整体后，拆除铁丝。柱箍规格及螺栓型号见模板设计。（3）安装柱箍的斜撑。柱模每1.2高处设一道斜撑，每道支撑每面模板2根，斜撑角度不大于60，支撑点与混凝土板内预埋钢筋环相边接，采用可调顶托，以方便对柱的垂直度进行调节。（4）柱模根部可根据钢筋环连接管附加一道钢管柱箍，加强模板的整体稳定性。5.7.3.2梁模板安装顺序及技术要点（1）梁模板安装顺序：复核梁底标高、校正轴线位置搭设梁模支撑架安装梁底模板绑扎梁钢筋安装两侧梁模安装40、梁模背楞复核梁截面尺寸及位置与相邻梁模板连接固定板模支设板筋绑扎。（2）在复核梁底标高，校正轴线位置无误后，搭设梁模支撑架，支撑架立杆纵向间距为900mm，立杆上下层须对齐，立杆下垫长度300mm左右50100短方木。（3）按设计标高调整梁底支撑，铺设梁底模板，绑扎梁钢筋，安装梁侧模板，梁侧模固定采用16对拉螺栓，对拉螺栓间距不大于为600mm。当结构跨度大于4m小于7m时，顶板梁模板支设按跨度的1起拱。当梁跨度大于7m时按梁跨度的3起拱。（4）在梁的跨中或支座处留清扫口，如在跨中留清扫口，从梁两端开始向中间清扫模内杂物；在支座留清扫口，从另一支座开始向该支座清扫，一般长梁在跨中留清扫口，短梁41、在支座留清扫口。5.7.3.3顶板模板安装顺序及技术要点（1）顶板模板施工顺序：根据50控制线在墙上弹顶板标高控制线按照设计方案支立杆沿立杆安放100100主龙骨铺设100100次龙骨铺顶板模板。（2）顶板模板支撑体系在搭设前，将楼板上杂物清理干净，支撑体系的立杆拉线布置，确保立杆间距的同时，保证上下层立杆基本对齐，且立杆下垫设长度为300mm左右的50100短方木。（3）主次龙骨排放横平竖直，四周紧贴墙体水平安装刨光50100木方，并贴20宽5厚自粘海绵条，以防楼板混凝土浇筑时漏浆。（4） 顶板梁直接锚在墙上时，在墙上留梁窝，两边用密目钢板网竖直拦成施工缝，下口在梁底位置往上35-50mm，42、剔凿后15mm。待墙体混凝土浇筑完毕后把施工缝的表面浮浆及松散石子剔除。顶板梁窝节点图见下图：（5）顶板模板多层板板面铺设时从长向一边向另一边进行，保证模板拼缝不大于1mm，高低差不大于1.5mm。注意接缝处要设在次龙骨上，零碎多层板布置在房间中间。（6）保证顶板结构美观，多层板的使用合理、经济，其排列统一按项目上述要求进行，并且所有的木胶板均需按顶板编号，上下层同顶板间进行倒用。（7）当结构跨度大于4m小于7m时，顶板模板支设按跨度的1起拱，当跨度大于7m时，按跨度的3进行起拱。（8）顶板模板安装完毕后，及时将楼板预留洞安放好，并固定牢靠。5.7.3.4梁柱接头模板技术要点:梁柱接头模板：根43、据以往框架结构施工经验和本工程结构特点。梁柱接头模板采用现场加工的形式，作出可拆装的组合单元，可周转使用，加快施工进度同时可降低成本投入。其构架如下图：5.7.3.5楼梯模板安装顺序及技术要点（1）楼梯模板安装和钢筋绑扎时上下楼梯的人较多，为保证楼梯模板安装后模板的准确性，先把楼梯平台及楼梯斜板安装完，在顶板及楼梯平台钢筋绑扎完毕后才安装楼梯步模板。（2）楼梯模板的支撑点在楼梯间的平台及转角平台上，在平台的支撑点下焊一个钢板支点，钢板下焊4根同样长的14钢筋，做成一个钢凳，支在模板上的钢筋头涂上防锈漆。（3）楼梯模板侧帮用脚手架钢管及“U”托调节支撑。楼梯底板支撑架用钢管和可调节“U”托垂直于44、楼梯斜板。楼面预埋钢筋桩，用来防止斜向支撑钢管滑移。5.8模板的拆除5.8.1模板拆除前，由木工工长提出拆模申请，试块试压合格后，专业技术负责人审批。5.8.2拆除的顺序：先拆除连接件，再进行拆除其模板，以防混凝土面破损或拉裂。5.8.3侧模拆除的要求：（1）侧模拆除时的混凝土强度须能保证其表面及棱角不受损伤，预埋件或外露钢筋插铁不因拆模碰挠而松动。（2）模板拆除时，在脚手架上铺木脚手板一层，将模板及支撑先拆卸在脚手板上，不许对楼层形成冲击荷载。5.8.4底模拆除的要求：（1）底模及其支架拆除时的混凝土强度须符合设计要求，当设计无要求时，混凝土强度符合下表要求：（2）底模拆除时的混凝土强度要求45、构件类型构件跨度达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率（%）板2502、8758100梁8758100悬臂构件-100（3）墙、板模板的拆除模板拆除顺序：拆除模板的顺序与安装模板顺序相反，先支的模板后拆，后支的先拆。5.8.4墙模板拆除墙模板在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除而损坏时方能拆除，模板拆除顺序与安装模板顺序反，先外墙后内墙，先拆外墙外侧模板，再拆除内侧模板，先模板后角模。不得在墙上撬模板，或用大锤砸模板，保证拆模时不晃动混凝土墙体，尤其拆门窗阴阳角模时不能用大锤砸模板。门窗洞口模板在墙体模板拆除结束后拆除，严禁直接用撬棍从混凝土与模板接缝位置撬动洞口模板，以防止拆除时洞口46、的阳角被损坏，跨度大于1m 的洞口拆模后要加设临时支撑。5.8.5楼板模板拆除（1）先拆掉梁侧帮模，再拆除楼板模板，楼板模板拆模先拆掉水平拉杆，然后拆除支柱，每根龙骨留1-2根支柱暂不拆。（2）梁板混凝土强度达到100%强度，且隔二层拆模，以免上层传来的荷载对楼板造成影响。（3）在拆模时，即使混凝土强度达到100%强度，也要注意临量堆放模板是否超过混凝土楼板允许使用荷载。以免压坏楼板。（4）拆下的模板及时清理粘结物，涂刷脱模剂，拆下的扣件及时集中收集管理，及时运出，集中堆放。（5）模板拆除吊至存放地点时，模板保持平放，然后用铲刀、湿布进行清理。支模前刷脱模剂。模板有损坏的地方及时进行修理，以保47、证使用质量。（6）模板拆除后，及时进行板面清理，涂刷隔离剂，防止粘结灰浆。5.8.6后浇带模板的拆除时间及要求（1）后浇带要严格按照施工图纸位置留置，其位置必须准确，底板后浇带为支拆方便，保证钢筋保护层厚度，采用梳子板支设。（2）顶板采用12mm厚多层板，按钢筋间距和直径做成梳子板，背楞加木方，待施工完毕后及时取出，对施工缝进行剔毛处理。（3）梁、墙垂直后浇带均按梳子板形式支设。（4）因顶板模板拆除滞后，在顶板支设时，将后浇带两侧2m范围内，均做单独模板配制，独立支撑体系并与主支撑体系连接，待模板拆除时，保留后浇带两侧模板不拆除，不能采取先拆模板后支顶的方法。（5）后浇带梁、板部位按按悬挑结构48、考虑支模，采用双支柱支模，并有可靠拉结措施，能保证牢固性和稳定性。（6）后浇带梁头支柱要使用双排支柱， 并能达到足够的刚度。（7）模板拆除后，及时剔凿、用气泵、吸尘器将杂物清除干净，表面加塑料布及废旧多层板覆盖保护，防止杂物掉入和费积水流入。5.9模板的维护与保管5.9.1在模板工程施工过程上中，严格按照模板工程质量控制程序施工，另外对于一些质量通病制定预防措施，防患于未然，以保证模板工程的施工质量。严格执行交底制度，操作前必须有单项的施工方案和给施工队伍的书面形式的技术交底。5.9.2胶合板选统一规格，面板平整光洁、防水性能好的。5.9.3进场木方先压刨平直统一尺寸，并码放整齐，木方下口要垫49、平。5.9.4板配板后四边弹线刨平，以保证墙体、柱子、楼板阳角顺直。5.9.5墙模板安装基层找平，并粘贴海绵条，模板下端与事先做好的定位基准靠紧，以保证模板位置正确和防止模板底部漏浆，在外墙继续安装模板前，要设置模板支撑垫带，并校正其平直。5.9.6墙模板的对拉螺栓孔平直相对，穿插螺栓不得斜拉硬顶。内墙穿墙螺栓套硬塑料管，塑料管长度比墙厚少23mm。5.9.7洞口模板制作尺寸要求准确，校正阳角方正后加固，固定，对角用木条拉上以防止变形。5.9.8支柱所设的水平撑与剪刀撑，按构造与整体稳定性布置。5.9.9多层胶合板的维修：对棱角进行检查，发现模板边有毛刺掉角现象，要进行切割、刨光、封漆或更换处50、理；板面起毛、剥层的要进行调整更换。定型模板的各种配件和各种螺杆均须清理干净并刷油。6.质量要求按照清水混凝土达到或超过中级抹灰的施工要求，制定了模板工程的质量标准。6.1现浇结构模板安装允许偏差项次项 目允许偏差（mm）检验方法国家规范标准结构长城杯标准1轴线位置柱、梁、墙53尺量2截面模内尺寸基础105尺量墙、柱、梁4、-533相邻两板表面高低差22尺量4表面平整度522m靠尺和塞尺检查5阴阳角方正-2方尺、塞尺顺直-2线尺6预留管、螺栓中心线位移35拉线、尺量螺栓外露长度+10、05、07预留洞口中心线位移-+5、0拉线、尺量8插筋中心线位移55尺量固定在模板上的预埋件和预留孔洞均不得遗51、漏，安装必须牢固，位置准确，允许偏差符合下表的要求： 预埋件、预留孔洞、门窗洞口的允许偏差项 次项 目允许偏差（mm）检验方法1预埋钢板中心线位置2拉线、尺量2预埋管、预留孔洞中心线位置23预埋螺栓中心线位置2外露长度+10，-04中心线位置预留洞5截面内部尺寸+5，-05门窗洞口中心线位移3宽、高+5，-5对角线66.2模板安装观感质量6.2.1模板板面平整、光滑，尺寸准确，尺寸偏差不大于2mm，背楞焊接牢固，刚度足够。6.2.2多层板表面不得有水泥浮浆，表面的杂物擦洗干净。顶板模板板缝采用硬拼的方式，不得采用粘贴胶带的方法。因周转使用的结果，板缝部位如有毛刺及时弹线切去，以保证板缝效果。652、.2.3墙体、楼板间的水平施工缝弹线切割并剔凿到实处后冲洗干净。6.2.4模板内外清理干净，脱模剂的涂刷均匀、无漏刷、不淌油，对工作面上的钢筋无污染，清理干净的模板材料标识明确、堆放整齐。6.2.5支撑体系要安装牢固，无松动现象，板缝拼缝紧密，不变形不漏浆。7.其他要求7.1安全文明施工7.1.1严格按照有关施工安全操作程序和模板施工说明书的规定执行。7.1.2施工前，作好对工人的安全交底和教育工作，检查吊装用索具、卡具及每块模板上的吊环是否安全有效，模板吊装过程中使用专用揽风绳并设专人指挥，统一信号，密切合作。7.1.3模板堆放要用钢管脚手架搭设支架，外围搭钢管围挡，高度不低于1.8m，挂安53、全绿网防护，并挂牌标识“模板场地 严禁非专业施工人员进入”。7.1.4人行通道用钢管脚手架搭设，宽度不小于2.5m，高度不小于3m，随时保持安全通道畅通，通道内除放消防器材外不得堆放物品。通道两侧用安全绿网防护。通道顶部满铺两层50厚脚手板，两层间间隔400mm高。7.1.5在支楼梯间模板过程中，如需中途停歇，将支撑顶牢，拆模时将已活动的模板、支撑等运走或妥善堆放，防止因扶空、踏空而坠落。7.1.6顶板模板拆除时，操作人员相互配合，传递模板时不得乱扔。7.1.7板上留洞1.51.5m以下洞口采用固定盖板封闭，1.51.5m以上洞口四周搭设两道钢管脚手架防护栏，中间支柱挂水平安全网。7.1.8在54、主体结构施工中，及时将外墙外门外侧搭设临时防护栏，并每间隔300mm用黑黄油漆涂刷。7.1.9安装或拆除模板时，操作人员或指挥人员必须站在安全可靠的地方，防止意外伤人。7.1.10工人通过搭设的跳板从外架到模板操作面，混凝土作业时，搭设操作平台并设置防护措施。7.1.11对拉螺杆等散料集中堆放并码放整齐。现场垃圾及时清理，作到工完场清。7.2成品保护措施7.2.1模板进入现场必须按布置图分规格摆放，吊装、安放、落地时尽可能避免强烈碰撞，以免板面因受力不均而发生弯曲变形。7.2.2未经项目部允许，施工队不得对模板擅自钻孔、打眼和焊接构件。7.2.3模板在每次使用后、投入下次使用前，必须经过清理，55、剔除其上附着的混凝土。7.2.4拆模时拆下的零件要随手放入工具箱内，螺栓螺母要经常擦润滑油，防止锈蚀。7.2.5所有竖向构件在拆模后用多层板或多层板的板条钉成直角保护，板条切成50mm宽。7.2.6楼梯踏步在拆完模板后，要用多层板或多层板及时对梯步进行保护。楼梯踏步浇筑混凝土时在梯步两端预埋100mm长8插筋，用来固定保护梯步的板子，保护板子边与梯步边齐。7.3环保要求为了达到公司管理体系的要求，必须对模板的施工进行全过程的环境管理控制。加强模板施工中对环境的影响要素的调查、研究与管理，不断改进施工方法，使整个施工过程环保、高效。7.3.1噪声控制：在模板的安装、调整、拆卸、清理及修复的过程中56、要注意控制噪声的排放。不准用大锤等工具砸、敲，制造人为噪音；特别是在夜间施工时需要注意控制噪音分贝在规定范围内（昼间70dB，夜间55dB）。为避免影响周围居民休息，夜间22：00以后不允许进行模板清理、施工缝处理、混凝土浇筑等噪音较大的分项工程施工。7.3.2施工废弃物：模板拆卸后集中吊往模板存放区清理、存放；板上的水泥残块清理下来后集中运往现场的垃圾站，不得随意弃洒；墙体剔除的水泥碎块要派专人清理干净，运往垃圾站；拆下来的废旧螺栓、螺母等不得随意丢置，收集起来清理备用或回收；已报废模板则集中回收处理，不得乱仍乱放；清理与修复有毒有害废弃物的排放施工现场，废化工材料及其包装物、容器以及受污染57、的土地、水污、油手套、含油棉纱棉布、油漆刷等要及时清理及回收。7.3.3模板所用的脱模剂是挥发性物品，容易污染环境，需实行封闭式、容器式的管理和使用，尽量避免因泄露、遗洒而对环境造成污染。7.3.4作业前对操作者进行指导，使用时注意涂刷均匀，不要过多，以免洒在地上污染地面。7.3.5整个施工现场达到整齐有序、干净无污染、低噪音、低扬尘、低能耗的整体效果。8附录模板设计验算书一、框架柱模板验算本方案中验算首层950800mm较大框架柱模板，且首层柱模板较高，其余柱截面尺寸不大。计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑58、结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 5、混凝土结构工程施工规范GB50666-2011 一、工程属性新浇混凝土柱名称KZ新浇混凝土柱长边边长(mm)950新浇混凝土柱的计算高度(mm)6100新浇混凝土柱短边边长(mm)800 二、荷载组合侧压力计算依据规范混凝土结构工程施工规范GB50666-2011混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4塌落度修正系数1混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)6.1新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.28ct0v1/2，59、cHmin0.28244121/2，246.1min38.014，146.438.014kN/m2混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k(kN/m2)2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k=min0.28ct0v1/2，cHmin0.28244121/2，246.1min38.014，146.438.014kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q4k，1.35G4k+1.40.7Q4k0.9max1.238.01+1.42，1.3538.01+1.40.720.9max48.412，53.2730.953.27347.946kN/m2 正常使用极限状态设计值S正60、G4k38.01 kN/m2 三、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)14.742面板弹性模量E(N/mm2)8925柱长边小梁根数7柱短边小梁根数6柱箍间距l1(mm)500模板设计平面图 1、强度验算 最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算 静载线荷载q10.91.35bG4k0.91.350.538.0123.091kN/m 活载线荷载q20.91.40.7bQ4k0.91.40.70.520.882kN/m Mmax-0.107q1l2-0.121q2l2-0.10723.0910.162-0.1210.8820.162-0.066kNm61、 Mmax/W0.066106/(1/6500152)3.519N/mm2f14.742N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 作用线荷载qbS正0.538.0119.005kN/m 0.632ql4/(100EI)0.63219.0051604/(1008925(1/12500153)0.063mml/400160/4000.4mm 满足要求！ 四、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁截面类型(mm)3585小梁截面惯性矩I(cm4)179.12小梁截面抵抗矩W(cm3)42.15小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)13.5小梁弹性模量E(N/mm2)9000小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.35最低62、处柱箍离楼面距离(mm)100 1、强度验算 小梁上作用线荷载qbS承0.1647.9467.671 kN/m 小梁弯矩图(kNm) Mmax0.203kNm Mmax/W0.203106/42.151034.807N/mm2f13.5N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 小梁剪力图(kNm) Vmax2.323kN max=3Vmax/(2bh0)=32.3231000/(23585)1.171N/mm2=1.35N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 小梁上作用线荷载qbS正0.1638.016.082 kN/m 小梁变形图(mm) 0.154mm1.5mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承63、载能力极限状态 Rmax=4.349 正常使用极限状态 Rmax=3.448 五、柱箍验算 柱箍类型钢管柱箍合并根数2柱箍材质规格(mm)483柱箍截面惯性矩I(cm4)10.78柱箍截面抵抗矩W(cm3)4.49柱箍抗弯强度设计值f(N/mm2)205柱箍弹性模量E(N/mm2)206000模板设计立面图 1、柱箍强度验算 连续梁中间集中力取小P值；两边集中力为小梁荷载取半后，取P/2值。 长边柱箍： 取小梁计算中b=950/(7-1)=158.333mm=0.158m代入小梁计算中得到： 承载能力极限状态 Rmax4.349kN P=Rmax/2=2.175kN 正常使用极限状态： Rma64、x3.448kN P=Rmax/2=1.724kN 长边柱箍计算简图 长边柱箍弯矩图(kNm) 长边柱箍剪力图(kN) M10.492kNm，N19.371kN 短边柱箍： 取小梁计算中b=800/(6-1)=160mm=0.16m代入小梁计算中得到： 承载能力极限状态 Rmax4.349kN P=Rmax/2=2.175kN 正常使用极限状态： Rmax3.448kN P=Rmax/2=1.724kN 短边柱箍计算简图 短边柱箍弯矩图(kNm) 短边柱箍剪力图(kN) M20.393kNm，N27.923kN M/Wn0.492106/(4.49103)109.569N/mm2f205N/m65、m2 满足要求！ 2、柱箍挠度验算 长边柱箍计算简图 长边柱箍变形图(mm) 短边柱箍计算简图 短边柱箍变形图(mm) 10.253mml/4001.438mm 20.137mml/4001.25mm 满足要求！ 六、对拉螺栓验算对拉螺栓型号M16轴向拉力设计值Ntb(kN)24.5扣件类型3形26型扣件容许荷载(kN)26 N9.3712=18.743kNNtb24.5kN 满足要求！ N9.3712=18.743kN26kN满足要求！二、墙体模板验算本方案中验算地下部分400厚墙体，按最大截面进行验算。计算依据1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20082、混凝土结构设计规范GB5066、010-20103、建筑结构荷载规范GB50009-20124、钢结构设计规范GB50017-2003二、计算参数基本参数计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土墙厚度h(mm)400混凝土墙计算高度H(mm)4100混凝土墙计算长度L(mm)4000次梁布置方向竖直方向次梁间距a(mm)200次梁悬挑长度a1(mm)250主梁间距b(mm)500主梁悬挑长度b1(mm)200次梁合并根数1主梁合并根数2对拉螺栓横向间距(mm)600对拉螺栓竖向间距(mm)/结构表面要求表面隐藏材料参数主梁类型圆钢管主梁规格483.0（按2.8计算）次梁类型矩形木楞次梁规格3585面板类型67、覆面木胶合板面板规格12mm(克隆、山樟平行方向)面板E(N/mm2)11500面板fm(N/mm2)31对拉螺栓规格M16荷载参数混凝土初凝时间t0(h)4混凝土浇筑速度V（m/h)2混凝土浇筑方式溜槽、串筒或导管混凝土重力密度c(kN/m3)24混凝土塌落度影响修正系数1.15外加剂影响修正系数1.2倾倒混凝土时模板的水平荷载Q3k(kN/m2)2振捣混凝土时模板的水平荷载Q2k(kN/m2)/（图1）纵向剖面图（图2）立面图三、荷载统计新浇混凝土对模板的侧压力F1=0.22ct012V0.50.222441.21.1520.5=41.218kN/m2F2=cH244100/1000=9868、.4kN/m2标准值G4kminF1,F241.218kN/m2承载能力极限状态设计值 S0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k 则：S=0.9max(1.241.218+1.42,1.3541.218+1.40.72)=51.844kN/m2正常使用极限状态设计值SkG4k41.218kN/m2四、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。Wbh2/6=1000122/6=24000mm3Ibh3/12=1000123/12=144000mm69、4其中的h为面板厚度。1、强度验算qbS151.844=51.844kN/m（图3）承载能力极限状态受力简图（图4）面板弯矩图(kNm)Mmax0.259kNmMmax/W0.259106/24000=10.801N/mm2f31N/mm2满足要求2、挠度验算qkbSk=141.218=41.218kN/m（图5）正常使用极限状态受力简图（图6）面板变形图max0.519mm200/250=0.8mm满足要求五、次梁验算qaS200/100051.844=10.369kN/mqkaSk200/100041.218=8.244kN/m1、抗弯强度验算（图7）承载能力极限状态受力简图（图8）梁弯矩70、图Mmax0.324kNmMmax/W0.324106/(42.1461000)=7.688N/mm2f15N/mm2满足要求2、抗剪强度验算（图9）次梁剪力图(kN)Vmax2.87kN=VmaxS0/(Ib)=2.8710331.609103/(179.121043.510)=1.447N/mm2fv2N/mm2满足要求3、挠度验算（图10）正常使用极限状态受力简图（图11）次梁变形图0.396mm500/250=2mm满足要求4、支座反力计算Rmax=5.462KNRmaxk=4.343KN六、主梁验算因主梁的跨度一般是较大的，为了方便计算且保证安全，可以按有悬挑的四跨连续梁计算，计算简71、图如下：（图12）承载能力极限状态受力简图1、抗弯强度验算（图13）主梁弯矩图Mmax1.092kNmMmax/W1.092106/(8.51000)=128.521N/mm2f205N/mm2满足要求2、抗剪强度验算（图14）主梁剪力图Vmax6.242kN=VmaxS0/(Ib)=6.24210005.72103/(20.381041.1210)=15.643N/mm2fv120N/mm2满足要求3、挠度验算（图15）正常使用极限状态受力简图（图16）主梁变形图0.512mm500/250=2mm满足要求4、支座反力计算对拉螺栓承受的支座反力：N=17.167KN七、对拉螺栓验算对拉螺栓拉72、力值N： N0.95XYFs0.95XY(1.2G4k+1.4Q3k)0.95600/1000500/1000(1.241.218+1.42)=14.895kNNtb=24.5kN 满足要求三、楼板模板验算（分别计算地下及地上两种情况）楼板模板采用12mm厚胶合板，板底次龙骨采用3585mm木方（标称50100方木，按实际尺寸计算，下同），次龙骨间距250mm。地下室顶板钢管支架立柱采用碗扣式满堂脚手架，脚手架间距900900mm，主龙骨间距900mm，采用8585mm木方（标称100100方木，按实际尺寸计算，下同），横杆步距小于1.2m。 地上顶板钢管支架立柱采用碗扣式满堂脚手架，脚手架间73、距12001200mm，主龙骨间距900mm，采用8585mm木方（标称100100方木，按实际尺寸计算，下同），横杆步距小于1.2m。 （1）地下室顶板模板验算 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-2008 3、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土楼板名称地下新浇混凝土楼板板厚(mm)300模板支架高度H(m)4.1模板支架纵向长度L(m)9模板支架横向长度B(m)8 二、荷载设计模板及74、其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)1浇筑和振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)1风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.06地基粗糙程度C类(有密集建筑群市区)模板支架顶部距地面高度(m)4.1风压高度变化系数z0.65风荷载体型系数s0.5 三、模板体系设计模板支架高度(m)4.1主梁布置方向垂直立杆纵向方向立柱纵向间距la(mm)900立柱横向间距lb(mm)900水平拉杆75、步距h(mm)1200斜杆或剪刀撑设置剪刀撑符合规范JGJ166-2008设置要求立柱伸出顶层水平杆长度a(mm)450小梁间距l(mm)250小梁最大悬挑长度l1(mm)200主梁最大悬挑长度l2(mm)200 设计简图如下：模板设计平面图模板设计立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)12面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)10000面板计算方式三等跨连续梁 楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以三等跨连续梁，取1m单位宽度计算。 Wbh2/6=10001212/624000mm3，Ibh3/12=1000176、21212/12144000mm4 承载能力极限状态 q11.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4(Q1k+Q2k)b=1.2(0.1+(24+1.1)0.3)+1.421=11.956kN/m q1静=G(G1k +(G2k+G3k)h)b = 1.2(0.1+(24+1.1)0.3)1=9.156kN/m q1活=(Q(Q1k+Q2k)b=(1.42)1=2.8kN/m 正常使用极限状态 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)+Q(Q1k+Q2k)b =(1(0.1+(24+1.1)0.3)+1(1+1)19.63kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmax0.1q1静L2+77、0.117q1活L20.19.1560.252+0.1172.80.2520.078kNm Mmax/W0.078106/240003.238N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.677ql4/(100EI)=0.6779.632504/(10010000144000)=0.177mm max=0.177mmmin250/150，10=1.667mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)3585小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)42.15小梁弹性模量E(N/mm2)935078、小梁截面惯性矩I(cm4)179.12小梁计算方式三等跨连续梁 q11.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4(Q1k+Q2k)b=1.2(0.3+(24+1.1)0.3)+1.420.253.049kN/m 因此，q1静1.2(G1k +(G2k+G3k)h)b=1.2(0.3+(24+1.1)0.3)0.252.349kN/m q1活1.4(Q1k+Q2k)b=1.420.250.7kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 M10.1q1静L2+0.117q1活L20.12.3490.92+0.1170.70.920.257kNm M2q1L12/2=3.0490.22/20.061k79、Nm MmaxmaxM1，M2max0.257，0.0610.257kNm =Mmax/W=0.257106/42150=6.088N/mm2f=15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.6q1静L+0.617q1活L0.62.3490.9+0.6170.70.91.657kN V2q1L13.0490.20.61kN VmaxmaxV1，V2max1.657，0.611.657kN max=3Vmax/(2bh0)=31.6571000/(23585)0.836N/mm2=1.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)+Q(Q1k+Q2k80、)b=(1(0.3+(24+1.1)0.3)+1(1+1)0.252.458kN/m 挠度,跨中max0.677qL4/(100EI)=0.6772.4589004/(1009350179.12104)0.652mmmin(L/150,10)min(900/150,10)6mm;悬臂端maxql14/(8EI)=2.4582004/(89350179.12104)0.029mmmin(2l1/150,10)min(2200/150,10)2.667mm 满足要求！ 六、主梁验算主梁类型方木主梁截面类型(mm)8585主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44主梁抗剪强度设计值(N/mm2)181、.66主梁截面抵抗矩W(cm3)102.35主梁弹性模量E(N/mm2)8415主梁截面惯性矩I(cm4)435.01主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数1 1、小梁最大支座反力计算 q11.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4(Q1k+Q2k)b=1.2(0.5+(24+1.1)0.3)+1.420.253.109kN/m q1静1.2(G1k +(G2k+G3k)h)b1.2(0.5+(24+1.1)0.3)0.252.409kN/m q1活1.4(Q1k+Q2k)b 1.420.250.7kN/m q2(G(G1k +(G2k+G3k)h)+Q(Q1k+Q2k)b=(1(082、.5+(24+1.1)0.3)+1(1+1)0.252.508kN/m 承载能力极限状态 按三等跨连续梁，Rmax(1.1q1静+1.2q1活)L1.12.4090.9+1.20.70.93.141kN 按悬臂梁，R13.1090.20.622kN RmaxRmax，R13.141kN; 正常使用极限状态 按三等跨连续梁，Rmax1.1q2L1.12.5080.92.482kN 按悬臂梁，R1q2l1=2.5080.20.502kN RmaxRmax，R12.482kN; 计算简图如下： 主梁计算简图一 主梁计算简图二 2、抗弯验算 主梁弯矩图一(kNm) 主梁弯矩图二(kNm) =Mmax/83、W=0.927106/102350=9.055N/mm2f=15.44N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图一(kN) 主梁剪力图二(kN) max=3Vmax/(2bh0)=37.1371000/(28585)1.482N/mm2=1.66N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图一(mm) 主梁变形图二(mm) 跨中max=0.943mm=min900/150，10=6mm 悬挑段max0.581mm=min(2200/150,10)=2.667mm 满足要求！ 5、支座反力计算 承载能力极限状态 图一 支座反力依次为R1=9.473kN，R2=11.444kN，R3=1284、.211kN，R4=7.705kN 图二 支座反力依次为R1=8.568kN，R2=11.848kN，R3=11.848kN，R4=8.568kN 七、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N12.211kNN30kN 满足要求！ 八、立柱验算斜杆或剪刀撑设置剪刀撑符合规范JGJ166-2008设置要求钢管截面类型(mm)483.2钢管计算截面类型(mm)482.8钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)398立柱截面回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.25抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN85、/m)0.15 1、长细比验算 =(h+2a)/i=(1200+2450)/16=131.25=230 满足要求！ 2、立柱稳定性验算 根据建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-2008公式5.6.2-2： 小梁验算 q11.2(0.5+(24+1.1)0.3)+1.40.920.25 = 3.039kN/m 同上四六步计算过程，可得： R19.244kN，R211.562kN，R311.916kN，R48.361kN =l0/i=2100.000/16=131.25 查表得，1=0.391 不考虑风荷载: 单肢立柱轴向力： N =MaxR1,R2,R3,R4+GqH=Max9.286、44,11.562,11.916,8.361+1.20.154.1=12.654kN f=N/(1A)12.654103/(0.391398)=81.315N/mm2=205N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载: MwQcklah2/101.40.90.0130.91.22/100.002kNm 单肢立柱轴向力： Nw =MaxR1,R2,R3,R4+GqH+Mw/lb=Max9.244,11.562,11.916,8.361+1.20.154.1+0.002/0.9=12.656kN f=Nw/(1A)+Mw/W12.656103/(0.391398)+0.002106/4250=81.79887、N/mm2=205N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 根据建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-2008 第6.2.5：模板支撑架高宽比应小于或等于2 H/B=4.1/8=0.5122 满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！ 十、立柱支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)130混凝土强度等级C25混凝土的龄期(天)7混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)6.902混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.737立柱垫板长a(mm)200立柱垫板宽b(mm)100 F1=N=12.656kN（2）地上顶板模板验算计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建88、筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-2008 3、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土楼板名称地上顶板新浇混凝土楼板板厚(mm)130模板支架高度H(m)7.68模板支架纵向长度L(m)8模板支架横向长度B(m)4 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)189、浇筑和振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)1风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.06地基粗糙程度C类(有密集建筑群市区)模板支架顶部距地面高度(m)4.1风压高度变化系数z0.65风荷载体型系数s0.5 三、模板体系设计模板支架高度(m)7.68主梁布置方向垂直立杆纵向方向立柱纵向间距la(mm)1200立柱横向间距lb(mm)1200水平拉杆步距h(mm)1200斜杆或剪刀撑设置剪刀撑符合规范JGJ166-2008设置要求立柱伸出顶层水平杆长度a(mm)450小梁间距l(mm)300小梁最大悬挑长度l1(mm)200主梁最大悬挑长度l2(mm)200 设计简图90、如下：模板设计平面图模板设计立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)12面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)10000面板计算方式三等跨连续梁 楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以三等跨连续梁，取1m单位宽度计算。 Wbh2/6=10001212/624000mm3，Ibh3/12=1000121212/12144000mm4 承载能力极限状态 q11.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4(Q1k+Q2k)b=1.2(0.1+(24+1.1)0.13)+1.421=6.836kN/m q1静=G(G1k91、 +(G2k+G3k)h)b = 1.2(0.1+(24+1.1)0.13)1=4.036kN/m q1活=(Q(Q1k+Q2k)b=(1.42)1=2.8kN/m 正常使用极限状态 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)+Q(Q1k+Q2k)b =(1(0.1+(24+1.1)0.13)+1(1+1)15.363kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmax0.1q1静L2+0.117q1活L20.14.0360.32+0.1172.80.320.066kNm Mmax/W0.066106/240002.742N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.677ql4/92、(100EI)=0.6775.3633004/(10010000144000)=0.204mm max=0.204mmmin300/150，10=2mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)3585小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)42.15小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)179.12小梁计算方式三等跨连续梁 q11.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4(Q1k+Q2k)b=1.2(0.3+(24+1.1)0.13)+1.420.32.123kN/m 因此，q193、静1.2(G1k +(G2k+G3k)h)b=1.2(0.3+(24+1.1)0.13)0.31.283kN/m q1活1.4(Q1k+Q2k)b=1.420.30.84kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 M10.1q1静L2+0.117q1活L20.11.2831.22+0.1170.841.220.326kNm M2q1L12/2=2.1230.22/20.042kNm MmaxmaxM1，M2max0.326，0.0420.326kNm =Mmax/W=0.326106/42150=7.74N/mm2f=15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.6q1静L+0.617q94、1活L0.61.2831.2+0.6170.841.21.545kN V2q1L12.1230.20.425kN VmaxmaxV1，V2max1.545，0.4251.545kN max=3Vmax/(2bh0)=31.5451000/(23585)0.779N/mm2=1.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)+Q(Q1k+Q2k)b=(1(0.3+(24+1.1)0.13)+1(1+1)0.31.669kN/m 挠度,跨中max0.677qL4/(100EI)=0.6771.66912004/(1009350179.12104)1.399mmm95、in(L/150,10)min(1200/150,10)8mm;悬臂端maxql14/(8EI)=1.6692004/(89350179.12104)0.02mmmin(2l1/150,10)min(2200/150,10)2.667mm 满足要求！ 六、主梁验算主梁类型方木主梁截面类型(mm)8585主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44主梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.66主梁截面抵抗矩W(cm3)102.35主梁弹性模量E(N/mm2)8415主梁截面惯性矩I(cm4)435.01主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数1 1、小梁最大支座反力计算 q11.2(G1k +(G296、k+G3k)h)+1.4(Q1k+Q2k)b=1.2(0.5+(24+1.1)0.13)+1.420.32.195kN/m q1静1.2(G1k +(G2k+G3k)h)b1.2(0.5+(24+1.1)0.13)0.31.355kN/m q1活1.4(Q1k+Q2k)b 1.420.30.84kN/m q2(G(G1k +(G2k+G3k)h)+Q(Q1k+Q2k)b=(1(0.5+(24+1.1)0.13)+1(1+1)0.31.729kN/m 承载能力极限状态 按三等跨连续梁，Rmax(1.1q1静+1.2q1活)L1.11.3551.2+1.20.841.22.998kN 按悬臂梁，R97、12.1950.20.439kN RmaxRmax，R12.998kN; 正常使用极限状态 按三等跨连续梁，Rmax1.1q2L1.11.7291.22.282kN 按悬臂梁，R1q2l1=1.7290.20.346kN RmaxRmax，R12.282kN; 计算简图如下： 主梁计算简图一 主梁计算简图二 2、抗弯验算 主梁弯矩图一(kNm) 主梁弯矩图二(kNm) =Mmax/W=1.429106/102350=13.96N/mm2f=15.44N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图一(kN) 主梁剪力图二(kN) max=3Vmax/(2bh0)=37.4411000/(28598、85)1.545N/mm2=1.66N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图一(mm) 主梁变形图二(mm) 跨中max=2.501mm=min1200/150，10=8mm 悬挑段max1.308mm=min(2200/150,10)=2.667mm 满足要求！ 5、支座反力计算 承载能力极限状态 图一 支座反力依次为R1=8.89kN，R2=12.516kN，R3=13.016kN，R4=7.549kN 图二 支座反力依次为R1=8.207kN，R2=12.779kN，R3=12.779kN，R4=8.207kN 七、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值N(k99、N)30 按上节计算可知，可调托座受力N13.016kNN30kN 满足要求！ 八、立柱验算斜杆或剪刀撑设置剪刀撑符合规范JGJ166-2008设置要求钢管截面类型(mm)483.0钢管计算截面类型(mm)482.8钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)398立柱截面回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.25抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 =(h+2a)/i=(1200+2450)/16=131.25=230 满足要求！ 2、立柱稳定性验算 根据建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-2008公式5.6.2-2100、： 小梁验算 q11.2(0.5+(24+1.1)0.13)+1.40.920.3 = 2.111kN/m 同上四六步计算过程，可得： R18.531kN，R212.263kN，R312.491kN，R47.876kN =l0/i=2100.000/16=131.25 查表得，1=0.391 不考虑风荷载: 单肢立柱轴向力：N =MaxR1,R2,R3,R4+GqH=Max8.531,12.263,12.491,7.876+1.20.157.68=13.873kN f=N/(1A)13.873103/(0.391398)=89.148N/mm2=205N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载: Mw101、Qcklah2/101.40.90.0131.21.22/100.003kNm单肢立柱轴向力：Nw =MaxR1,R2,R3,R4+GqH+Mw/lb=Max8.531,12.263,12.491,7.876+1.20.157.68+0.003/1.2=13.876kNf=Nw/(1A)+Mw/W13.876103/(0.391398)+0.003106/4250=89.873N/mm2=205N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 根据建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-2008 第6.2.5：模板支撑架高宽比应小于或等于2 H/B=7.68/4=1.922 满足要求，不需要进102、行抗倾覆验算 ！ 十、立柱支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)130混凝土强度等级C25混凝土的龄期(天)7混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)6.902混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.737立柱垫板长a(mm)200立柱垫板宽b(mm)100 F1=N=13.876kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强103、度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角104、柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=0.737N/mm2，=1，h0=h-20=110mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=1040mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.710.737+0.250)11040110/1000=59.019kNF1=13.876kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混105、凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 可得：fc=6.902N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(400)(300)/(200100)1/2=2.449，Aln=ab=20000mm2 F=1.35clfcAln=1.3512.4496.90220000/1000=456.472kNF1=13.876kN 满足要求！106、四、梁模板验算地下模板按5001000mm梁截面进行验算，地上梁按400700mm梁进行验算。内龙骨间距不大于150mm，内龙骨采用3585mm木方，外龙骨采用双钢管48mm3.0mm。对拉螺栓布置1道，竖向间距不大于600mm，断面跨度方向间距1000mm，直径16mm。主龙骨为8585mm木方，采用梁支撑与顶板支撑共用模式，梁底单独增加一道支撑，地下主龙骨纵距900mm，地上主龙骨间距1200mm。（1） 地下室顶板模板验算计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢107、结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称KL混凝土梁截面尺寸(mmmm)5001000模板支架高度H(m)3.5模板支架横向长度B(m)8模板支架纵向长度L(m)8梁侧楼板厚度(mm)300 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基108、本风压0(kN/m2)0.3非自定义:0.062地基粗糙程度B类(城市郊区)模板支架顶部距地面高度(m)11风压高度变化系数z1.026风荷载体型系数s0.2 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立柱间距la(mm)900梁两侧立柱间距lb(mm)1200步距h(mm)1200新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)1200、1200混凝土梁距梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)600梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)600梁底支撑小梁根数5梁底支撑小梁间距125每109、纵距内附加梁底支撑主梁根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)150结构表面的要求结构表面外露 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)12面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算： Wbh2/6=10001212/624000mm3，Ibh3/12=1000121212/12144000mm4 q10.9max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1110、.2(0.1+(24+1.5)1)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)1)+1.40.72132.868kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)1131.104kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(24+1.5)1)125.6kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L20.10731.1040.1252+0.1211.7640.12520.055kNm Mmax/W0.055106/111、240002.306N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632q2L4/(100EI)=0.63225.61254/(10010000144000)0.027mmL/400125/4000.312mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.39331.1040.125+0.4461.7640.1251.626kN R2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.14331.1040.125+1.2231.7640.1254.714kN R3=0.928q1静L+1.142q1活L=0112、.92831.1040.125+1.1421.7640.1253.86kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0.393q2L=0.39325.60.1251.258kN R2=R4=1.143q2L=1.14325.60.1253.658kN R3=0.928q2L=0.92825.60.1252.97kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)3585小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)42.15小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)179.12小梁计算方式三等跨连续梁 承载能力极113、限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=1.626/11.626kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3,R4/b = Max4.714,3.86,4.714/1= 4.714kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R5/b=1.626/11.626kN/m 小梁自重：q20.91.35(0.3-0.1)0.5/4 =0.03kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左0.91.350.5(1-0.3)=0.425kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右0.91.350.5(1-0.3)=0.425kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左114、0.9Max1.2(0.5+(24+1.1)0.3)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.3)+1.40.72(0.6-0.5/2)/21=2.016kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右0.9Max1.2(0.5+(24+1.1)0.3)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.3)+1.40.72(1.2-0.6)-0.5/2)/21=2.016kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左 =1.626+0.03+0.425+2.016=4.098kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=4.714+0.03=4.744kN/m 右侧小梁荷载q右q1115、右+q2+q3右+q4右 =1.626+0.03+0.425+2.016=4.098kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max4.098,4.744,4.098=4.744kN/m 正常使用极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=1.258/11.258kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3,R4/b = Max3.658,2.97,3.658/1= 3.658kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R5/b=1.258/11.258kN/m 小梁自重：q21(0.3-0.1)0.5/4 =0.025kN/m 梁左侧模板传递给左116、边小梁荷载q3左10.5(1-0.3)=0.35kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右10.5(1-0.3)=0.35kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1(0.5+(24+1.1)0.3)(0.6-0.5/2)/21=1.405kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1(0.5+(24+1.1)0.3)(1.2-0.6)-0.5/2)/21=1.405kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左 =1.258+0.025+0.35+1.405=3.038kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=3.658+0.025=3.683kN/m 右侧小梁荷载q右q1右117、+q2+q3右+q4右 =1.258+0.025+0.35+1.405=3.038kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max3.038,3.683,3.038=3.683kN/m 为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： 1、抗弯验算 Mmaxmax0.1ql12，0.5ql22max0.14.7440.92，0.54.7440.1520.384kNm =Mmax/W=0.384106/42150=9.117N/mm2f=15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6ql1，ql2max0.64.7440.9，4.7440.152.562kN m118、ax=3Vmax/(2bh0)=32.5621000/(23585)1.292N/mm2=1.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.677ql14/(100EI)0.6773.6839004/(1009350179.12104)0.977mml1/400900/4002.25mm 2ql24/(8EI)3.6831504/(89350179.12104)0.014mm2l2/4002150/4000.75mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=1.1qL1,0.4qL1+qL2=max1.14.7440.9,0.44.7440.9+4.7440.15=4.69119、7kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=4.057kN,R2=4.697kN,R3=3.851kN,R4=4.697kN,R5=4.057kN 正常使用极限状态 Rmax=1.1qL1,0.4qL1+qL2=max1.13.6830.9,0.43.6830.9+3.6830.15=3.646kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=3.008kN,R2=3.646kN,R3=2.965kN,R4=3.646kN,R5=3.008kN六、主梁验算主梁类型方木主梁截面类型(mm)8585主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120、1.66主梁截面抵抗矩W(cm3)102.35主梁弹性模量E(N/mm2)8415主梁截面惯性矩I(cm4)435.01可调托座内主梁根数1 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.712106/102350=6.959N/mm2f=15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax6.691kN max=3Vmax/(2bh0)=36.6911000/(28585)1.389N/mm2=1.66N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.133mmL/400500/4001.25mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限121、状态 支座反力依次为R1=1.493kN，R2=17.232kN，R3=1.493kN七、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30扣件抗滑移折减系数kc0.85 1、扣件抗滑移验算 两侧立柱最大受力NmaxR1,R3max0.717,0.7170.717kN0.858=6.8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 2、可调托座验算 可调托座最大受力NmaxP218.969kNN30kN 满足要求！ 八、立柱验算钢管截面类型(mm)483.0钢管计算截面类型(mm)482.8钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)398回转半径122、i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.25抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 =h/i=1200/16=75=150 长细比满足要求！ 查表得，0.75 2、风荷载计算 Mw0.9c1.4klah2/100.90.91.40.0620.91.22/100.009kNm 3、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)1)+1.40.92129.916kN/m 2)小梁验算 q1max1.485+0.91.2(0.3-0.1)0.5/4123、+0.5(1-0.3)+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.3)+1.40.91max0.6-0.5/2，(1.2-0.6)-0.5/2/21，4.297+0.91.2(0.3-0.1)0.5/4=4.324kN/m 同上四六计算过程，可得： P11.06kN，P217.XXXkN，P31.06kN 立柱最大受力NwmaxP1+N边1，P2，P3+N边2+0.91.20.15(3.5-1)+Mw/lbmax1.06+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.3)+1.40.91(1.2+0.6-0.5/2)/20.9，17.XXX，1.06+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.3)124、+1.40.91(1.2+1.2-0.6-0.5/2)/20.9+0.405+0.009/1.217.514kN fN/(A)+Mw/W17513.781/(0.75398)+0.009106/425060.79N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大于3 H/B=3.5/8=0.4383满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！（2）地上梁模板验算 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 5125、0009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称KL14混凝土梁截面尺寸(mmmm)400700模板支架高度H(m)6.1模板支架横向长度B(m)8模板支架纵向长度L(m)8梁侧楼板厚度(mm)130 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风126、荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.3非自定义:0.062地基粗糙程度B类(城市郊区)模板支架顶部距地面高度(m)11风压高度变化系数z1.026风荷载体型系数s0.2 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立柱间距la(mm)1200梁两侧立柱间距lb(mm)1000步距h(mm)1200新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)1200、1200混凝土梁距梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)500梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)500梁底支撑小梁127、根数5梁底支撑小梁间距100每纵距内附加梁底支撑主梁根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)150结构表面的要求结构表面外露 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)12面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算： Wbh2/6=10001212/624000mm3，Ibh3/12=1000121212/12144000mm4 q10.9max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1128、.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.7)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)0.7)+1.40.72123.573kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)0.7121.809kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(24+1.5)0.7)117.95kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L20.10721.8090.12+0.1211.7640.120.02129、5kNm Mmax/W0.025106/240001.061N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632q2L4/(100EI)=0.63217.951004/(10010000144000)0.008mmL/400100/4000.25mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.39321.8090.1+0.4461.7640.10.936kN R2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.14321.8090.1+1.2231.7640.12.709kN R3=0.928q1静L130、+1.142q1活L=0.92821.8090.1+1.1421.7640.12.225kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0.393q2L=0.39317.950.10.705kN R2=R4=1.143q2L=1.14317.950.12.052kN R3=0.928q2L=0.92817.950.11.666kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)3585小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)42.15小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)179.12小梁计算方式三等跨连续131、梁 承载能力极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=0.936/10.936kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3,R4/b = Max2.709,2.225,2.709/1= 2.709kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R5/b=0.936/10.936kN/m 小梁自重：q20.91.35(0.3-0.1)0.4/4 =0.024kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左0.91.350.5(0.7-0.13)=0.346kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右0.91.350.5(0.7-0.13)=0.346kN/m 梁左132、侧楼板传递给左边小梁荷载q4左0.9Max1.2(0.5+(24+1.1)0.13)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.13)+1.40.72(0.5-0.4/2)/21=0.988kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右0.9Max1.2(0.5+(24+1.1)0.13)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.13)+1.40.72(1-0.5)-0.4/2)/21=0.988kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左 =0.936+0.024+0.346+0.988=2.294kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=2.709+0.024=2133、.733kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =0.936+0.024+0.346+0.988=2.294kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max2.294,2.733,2.294=2.733kN/m 正常使用极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=0.705/10.705kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3,R4/b = Max2.052,1.666,2.052/1= 2.052kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R5/b=0.705/10.705kN/m 小梁自重：q21(0.3-0.1)0.4/4134、 =0.02kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左10.5(0.7-0.13)=0.285kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右10.5(0.7-0.13)=0.285kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1(0.5+(24+1.1)0.13)(0.5-0.4/2)/21=0.564kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1(0.5+(24+1.1)0.13)(1-0.5)-0.4/2)/21=0.564kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左 =0.705+0.02+0.285+0.564=1.575kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=2.052135、+0.02=2.072kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =0.705+0.02+0.285+0.564=1.575kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max1.575,2.072,1.575=2.072kN/m 为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： 1、抗弯验算 Mmaxmax0.1ql12，0.5ql22max0.12.7331.22，0.52.7330.1520.394kNm =Mmax/W=0.394106/42150=9.337N/mm2f=15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6ql1，ql2max0.6136、2.7331.2，2.7330.151.968kN max=3Vmax/(2bh0)=31.9681000/(23585)0.992N/mm2=1.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.677ql14/(100EI)0.6772.07212004/(1009350179.12104)1.737mml1/4001200/4003mm 2ql24/(8EI)2.0721504/(89350179.12104)0.008mm2l2/4002150/4000.75mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=1.1qL1,0.4qL1+qL2=max1.12.7331.2,137、0.42.7331.2+2.7330.15=3.608kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=3.028kN,R2=3.608kN,R3=2.97kN,R4=3.608kN,R5=3.028kN 正常使用极限状态 Rmax=1.1qL1,0.4qL1+qL2=max1.12.0721.2,0.42.0721.2+2.0720.15=2.735kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=2.079kN,R2=2.735kN,R3=2.226kN,R4=2.735kN,R5=2.079kN 六、主梁验算主梁类型方木主梁截面类型(mm)8585主梁抗弯强度设计值f(N138、/mm2)15.44主梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.66主梁截面抵抗矩W(cm3)102.35主梁弹性模量E(N/mm2)8415主梁截面惯性矩I(cm4)435.01可调托座内主梁根数1 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.55106/102350=5.378N/mm2f=15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax5.804kN max=3Vmax/(2bh0)=35.8041000/(28585)1.205N/mm2=1.66N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.081mmL/400500/4001.2139、5mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=0.832kN，R2=14.578kN，R3=0.832kN 七、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30扣件抗滑移折减系数kc0.85 1、扣件抗滑移验算 两侧立柱最大受力NmaxR1,R3max0.832,0.8320.832kN0.858=6.8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 2、可调托座验算 可调托座最大受力NmaxR214.578kNN30kN 满足要求！ 八、立柱验算钢管截面类型(mm)483.5钢管计算截面类型(mm)482.8钢140、材等级Q235立柱截面面积A(mm2)398回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.25抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 =h/i=1200/16=75=150 长细比满足要求！ 查表得，0.75 2、风荷载计算 Mw0.9c1.4klah2/100.90.91.40.0621.21.22/100.012kNm 3、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)0.7)+1.40.92121.654kN/m 2)小梁验算 q1m141、ax0.863+0.91.2(0.3-0.1)0.4/4+0.5(0.7-0.13)+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.13)+1.40.91max0.5-0.4/2，(1-0.5)-0.4/2/21，2.493+0.91.2(0.3-0.1)0.4/4=2.515kN/m 同上四六计算过程，可得： R10.727kN，R213.137kN，R30.727kN 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3+N边2+0.91.20.15(6.1-0.7)+Mw/lbmax0.727+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.13)+1.40.91(1.2+0.5-0.4/2)/21.2142、，13.137，0.727+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.13)+1.40.91(1.2+1-0.5-0.4/2)/21.2+0.875+0.012/114.024kN fN/(A)+Mw/W14024.261/(0.75398)+0.012106/425049.806N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大于3 H/B=6.1/8=0.7623 满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！ 十、立柱地基基础计算地基土类型粘性土地基承载力特征值fak(kPa)140立柱垫木地基土承载力折减系数mf0.9垫板底面面积A(m2)0.15 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)14.024/(0.90.15)103.883kPafak140kPa 满足要求！