1、此文档收集于网络，如有侵权，请联系网站删除圣丰国际圣丰国际住宅小区一期工程塔吊基础施工方案编制人： 日期： 审核人： 日期： 批准人： 日期： 中国华冶科工集团有限公司北京建筑安装分公司第五工程处河北圣丰国际项目部目 录1 编制依据22 工程概况23 塔吊数量及型号的选择：34 塔吊基础的布置：35 塔吊基础技术参数的选择：46 施工准备：47 施工工艺流程58 主要施工方法：59 质量要求810 安全要求1211 附件：121 编制依据1.1 河北威县圣丰国际项目施工蓝图1.2 塔式起重机设计规范（GB/T13752-1992）1.3 地基基础设计规范（GB50007-2002）1.4 建筑2、结构荷载规范（GB50009-2001）1.5 建筑安全检查标准（JGJ59-99）1.6 塔式起重机混凝土基础工程技术规程（JGJT187-2009）1.7 混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）1.8 建筑地基基础工程施工质量验收规范（GB50202-2002）1.5 塔吊租赁公司提供的塔吊技术参数2 工程概况2.1 概述本工程为河北信德房地产开发有限公司开发的威县圣丰国际住宅小区一期工程，位于邢台市威县信德路北侧，爱国路南侧，洺水河西侧 。建筑总面积为185000m，共25栋住宅楼及配套地下车库。住宅为现浇钢筋混凝土剪力墙结构及框架砖混结构，地下车库为现浇钢筋混凝土框3、架结构。2.2 工程难点1. 工程量大，工期紧。2. 拟建建筑物楼间距小，周边环境比较复杂。本工程拟建建筑物高度不一，较为不规则。3. 开工时间正处在雨季施工的时间段内，对塔吊基础的基坑内排水要求较高，以免经长期水泡形成对塔基不利影响。4. 本工程距离周边建筑物较近、故塔吊须留出安全距离，不影响周边建筑物，同时还需要考虑塔吊的安装和拆除，以及两塔运转时，塔吊的大臂不能打塔身。在塔吊基础布置的时候增加更多的约束条件。5.本工程位施工区域为松散层（砂层、土层）分布区，由黏性土、砂、砂砾石等组成，持力层为第二层粉质黏土层，地基承载力特征值110Kpa，承载力不高，根据工程实际计算，全部采用预埋腿式塔4、吊，并采用钢筋混凝土桩承台施工方法以满足塔吊基础施工及设计安全要求。3 塔吊数量及型号的选择：本工程将采用群塔作业方式，共采用12台塔吊，根据施工区域划分，结合本工程及每楼号的工程量的要求，21#、22#、26#、27#、31#楼均采用1台QTZ63(5610)带附着塔吊，臂长56m；9#、10#、13#、14#楼之间采用1台QTZ63(5610)独立塔吊，臂长56m；1#楼北侧采用1台QTZ63(5610)独立塔吊，臂长56m；2#楼北侧采用1台QTZ80(6010)独立塔吊，臂长60m；7#楼北侧采用1台QTZ80(6010)独立塔吊，臂长60m；15#楼北侧采用1台QTZ63(5610)5、带附着塔吊，臂长56m；23#楼北侧采用1台QTZ63(5610)独立塔吊，臂长56m；36#楼南侧采用1台QTZ63(5610)带附着塔吊，臂长56m；总共12台塔吊。4 塔吊基础的布置：4.1 本工程1#楼塔吊基础布置1#楼塔吊中心点坐标为：X=4096064.176，Y=176y:502601.759，塔吊基础中心距离建筑物外墙6.00m。4.2 本工程2#楼塔吊基础布置2#楼塔吊中心点坐标为：X=4096024.253，Y=502569.169，塔吊基础中心距离建筑物外墙6.00m。4.3 本工程7#楼塔吊基础布置7#楼塔吊中心点坐标为：X=4095992.906，Y=502607.26、07，塔吊基础中心距离建筑物外墙6.00m。4.4 本工程9#楼塔吊基础布置9#楼塔吊中心点坐标为：X=4095970.143，Y=502553.932，塔吊基础中心距离建筑物外墙6.00m。4.5 本工程15#楼塔吊基础布置15#楼塔吊中心点坐标为：X=4095923.500，Y=502605.092，塔吊基础中心距离建筑物外墙5.50m。4.6 本工程23#楼塔吊基础布置23#楼塔吊中心点坐标为：X=4095920.412，Y=502559.476，塔吊基础中心距离建筑物外墙6.00m。4.7 本工程36#楼塔吊基础布置36#楼塔吊中心点坐标为：X=4095862.336，Y=5025877、.917，塔吊基础中心距离建筑物外墙5.5m。4.8 本工程21#楼塔吊基础布置21#楼塔吊中心点坐标为：X=4095862.336，Y=502587.917，塔吊基础中心距离建筑物外墙5.5m。4.9 本工程22#楼塔吊基础布置22#楼塔吊中心点坐标为：X=4095862.336，Y=502587.917，塔吊基础中心距离建筑物外墙5.5m。4.10本工程26#楼塔吊基础布置26#楼塔吊中心点坐标为：X=4095862.336，Y=502587.917，塔吊基础中心距离建筑物外墙5.5m。4.11本工程27#楼塔吊基础布置27#楼塔吊中心点坐标为：X=4095862.336，Y=5025878、.917，塔吊基础中心距离建筑物外墙5.5m。4.12本工程31#楼塔吊基础布置31#楼塔吊中心点坐标为：X=4095862.336，Y=502587.917，塔吊基础中心距离建筑物外墙5.5m。以上塔吊基础的布置见附图。5 塔吊基础技术参数的选择：5.1 本工程21#、22#、26#、27#、31#楼塔吊基础（预埋腿式）几何参数：塔吊基础几何参数：5000mm5000 mm1000 mm, 地基承载力经过计算不能满足要求，分别在塔吊基础下部施工4根直径800mm的钢筋混凝土灌注桩。预埋腿埋深2.6m，露出车库筏板面0.3m。基底标高：-8.1m(含3:7灰土及C15垫层)钢筋级别：HRB409、0混凝土标号：C35；钢筋保护层厚度：505.2 本工程1#、2#楼塔吊基础（预埋螺栓）几何参数：塔吊基础几何参数：6000 mm6000 mm1300 mm，灰土处理地基每边超出塔吊基础边缘2米，基底标高：-3.55m (含3:7灰土及C15垫层)钢筋级别：HRB400混凝土标号：C35；钢筋保护层厚度：505.3本工程7#、23#楼塔吊基础（预埋螺栓）几何参数：塔吊基础几何参数：6000 mm6000 mm1300 mm，灰土处理地基每边超出塔吊基础边缘2米，基底标高：-4.3m (含3:7灰土及C15垫层)钢筋级别：HRB400混凝土标号：C35；钢筋保护层厚度：505.4本工程15#、10、36#楼塔吊基础（预埋螺栓）几何参数：15#楼塔吊基础几何参数：6000 mm6000 mm1300 mm，灰土处理地基每边超出塔吊基础边缘2米，基底标高：-5.20m (含3:7灰土及C15垫层)36#楼塔吊基础几何参数：6000 mm6000 mm1300 mm，灰土处理地基每边超出塔吊基础边缘2米，基底标高：-5.10m (含3:7灰土及C15垫层)钢筋级别：HRB400混凝土标号：C35；钢筋保护层厚度：506 施工准备：6.1 技术准备认真研究塔吊租赁公司提供的塔吊相关参数，结合本工程的具体特点，进行合理化的塔吊基础布置，编制可行的塔吊基础施工方案，并对施工队伍进行技术交底。6.2 11、施工机具准备反铲挖掘机、自卸运土汽车、钢筋加工设备一套、木工机具一套，电焊机一台、插入式振捣器6个，铁抹子若干、塑料薄膜、保温棉被若干，抽水泵2台。6.3 材料准备根据塔吊基础计算结果，由计划部门提供HRB400钢筋和C35混凝土的材料计划，由物资供应部门负责及时购置材料，钢材提前做好材料复试。6.4 劳动力准备： 钢筋工6人，木工4人，混凝土工5人，测量工2人，电工2人。7 施工工艺流程定位放线(混凝土灌注桩施工)土方开挖3:7灰土地基处理（或蓝图做法）混凝土垫层砖胎膜砌筑钢筋绑扎预埋标准节钢筋绑扎混凝土浇筑及养护8 主要施工方法：8.1 定位放线：根据本方案第4条：塔吊基础的布置及详细平面12、布置图，根据基坑内已有的平面控制点，用全站仪将塔吊基础的几何中心定位，然后根据塔吊基础的几何尺寸，定出塔吊基础的位置；根据引测至基坑内的相对标高控制点，确定塔吊基础的基底标高。8.2 土方开挖：塔吊基础的土方开挖采用机械开挖，与各楼座土方同时开挖，放坡比例为1:1。土方开挖至距离基地标高200mm时，改用人工清槽。测量人员及时跟进，及时复核塔吊基础的位置、平面尺寸和基底标高，防止超挖和少挖。开挖时塔吊基础每边外扩500mm作为工作面，开挖完毕及时修理边坡，防止后续施工时塌方。在开挖时应在基础边角各设置800*800*500集水坑一个，预备污水泵一台，如在开挖和施工时遇地下水时，可及时进行降排水13、。8.4地基处理本工程塔吊地基处理均为3:7灰土压实处理，厚度200mm。预先在现场拌制好并过筛，采用电动夯实机进行一次夯填，并每步取样，保证密实度达到0.95。车库内塔吊基础埋入车库槽底以下1700mm深，塔吊基础与车库基础之间采用1:1级配砂石回填。8.3 混凝土垫层施工采用100mm的木方子作为模板，C15混凝土浇筑，在初凝之前用木抹子压实抹平。8.3 模板支设：车库外塔吊基础模板采用120砖胎膜砌筑，每边每隔2m处设置240砖跺一道，待塔吊基础浇筑前对砖胎膜外侧进行3:7灰土回填至砖胎膜顶部，砖胎膜砌筑高度为塔吊基础板厚度高出一匹砖，砖采用灰砂砖或黏土砖均可，混凝土浇筑前将砖胎膜周圈用14、素土回填、夯实。车库内塔吊基础模板采用13mm厚胶合木模板，50100木方间距100作为次楞，483.5双钢管间距500mm作为主楞。竖向钢管主楞钉入基底土内深度不小于600mm。模板上口用钢管扣减锁死，防止混凝土浇筑时胀模。模板加固如图所示：8.4 钢筋绑扎：1塔吊基础钢筋为双层双向C20180mm钢筋（QTZ80塔吊基础为C20110mm）。上下层钢筋之间设置拉钩，拉钩钢筋为A12200mm钢筋，拉钩末端均应做135弯钩，弯后平直段长度为200mm，弯心直径不小于50mm。拉钩纵横方向每隔2空同时勾住上下皮钢筋的纵横向钢筋节点。塔吊板式基础封边钢筋锚固长度12d。2在基础垫层上根据塔吊基础15、施工图设计要求的钢筋间距画出钢筋间距线，根据钢筋间距线铺塔吊基础底板筋。基础底部钢筋绑扎时，交叉点全部绑扎，必须保证钢筋不位移。3在塔吊基础的某一个方向间距1500mm设置通长的钢筋马镫，钢筋马镫为HRB335级16钢筋，通长钢筋马镫高度为上下层钢筋网片净距扣除4d。马凳支腿与下批钢筋网片绑扎固定牢固后，绑扎上层网片。4上层网片钢筋交叉点应全数绑扎，绑扎完毕后挂拉钩。5. 现场绑扎制作塔吊承台桩钢筋笼，根据建筑桩基技术规范要求，最小配筋率为0.5027m，配筋9C20240mm，箍筋C8100mm。 8.6. 混凝土浇筑及养护：1 塔吊基础混凝土采用C35商品混凝土，汽车泵泵送浇筑。2 混凝土16、浇筑时按照每300mm一层进行分层浇筑。用插入式振捣器振捣时应快插慢拔，插点应均匀排列，逐点移动，顺序进行，不得遗漏，做到振捣密实。移动间距不大于振捣棒作用半径的1.5倍。振捣上一层时，应插入下层50mm，以消除两层间的接缝。塔吊基础混凝土应连续浇筑。3 浇筑混凝土时，应经常注意观察模板、支架、螺栓、管道和预留孔洞、预埋件有无走动情况，当发现有变形或位移时，应立即停止浇筑，并及时修整和加固模板，完全处理好后，再继续浇筑混凝土。4 混凝土振捣密实后，表面应用木杠刮平，木抹子搓平。搓平时，根据塔吊基础施工图纸对于基础表面的平整度要求，挂线进行收面搓平，平整度不得误差不得小于2/1000。混凝土浇筑17、搓平后，应立即覆盖一层塑料薄膜，并定是定点对混凝土表面进行洒水降温养护，时间不得少于7天。9 混凝土灌注桩施工施工工艺流程平整场地泥浆制备埋设护筒铺设工作平台安装钻机并定位钻进成孔清孔并检查成孔质量下放钢筋笼灌注水下混凝土拔出护筒检查质量。施工顺序1 施工准备选择钻机、钻具、场地布置等。钻机是钻孔灌注桩施工的主要设备，可根据地质情况和各种钻孔机的应用条件来选择。2 钻孔机的安装与定位安装钻孔机的基础如果不稳定，施工中易产生钻孔机倾斜、桩倾斜和桩偏心等不良影响，因此要求安装地基稳固。对本场地地基，采用推土机推平，在垫上钢板或枕木加固。为防止桩位不准，施工中要定好中心位置和正确的安装钻孔机，对有本18、次施工所用钻孔机，先利用钻机的动力与附近的地笼配合，将钻杆移动大致定位，再用千斤顶将机架顶起，准确定位，使起重滑轮、钻头或固定钻杆的卡孔与护筒中心在一垂线上，以保证钻机的垂直度。钻机位置的偏差不大于2cm。对准桩位后，用枕木垫平钻机横梁，并在塔顶对称于钻机轴线上拉上缆风绳。3 埋设护筒钻孔成败的关键是防止孔壁坍塌。当钻孔较深时，在地下水位以下的孔壁土在静水压力下会向孔内坍塌、甚至发生流砂现象。钻孔内若能保持壁地下水位高的水头，增加孔内静水压力，能为孔壁、防止坍孔。护筒要求坚固耐用，不漏水，其内径应比钻孔直径大（旋转钻约大20cm），每节长度约23m。本次施工采用用钢护筒。 4 泥浆制备钻孔泥浆19、由水、粘土(膨润土)和添加剂组成。具有浮悬钻渣、冷却钻头、润滑钻具，增大静水压力，并在孔壁形成泥皮，隔断孔内外渗流，防止坍孔的作用。调制的钻孔泥浆及经过循环净化的泥浆，应根据钻孔方法和地层情况来确定泥浆稠度，泥浆稠度应视地层变化或操作要求机动掌握，泥浆太稀，排渣能力小、护壁效果差；泥浆太稠会削弱钻头冲击功能，降低钻进速度。5 钻孔钻孔是一道关键工序，在施工中必须严格按照操作要求进行，才能保证成孔质量，首先要注意开孔质量，为此必须对好中线及垂直度，并压好护筒。在施工中要注意不断添加泥浆和抽渣(冲击式用)，还要随时检查成孔是否有偏斜现象。采用冲击式或冲抓式钻机施工时，附近土层因受到震动而影响邻孔的20、稳固。所以钻好的孔应及时清孔，下放钢筋笼和灌注水下混凝土。钻孔的顺序也应实事先规划好，既要保证下一个桩孔的施工不影响上一个桩孔，又要使钻机的移动距离不要过远和相互干扰。6 清孔钻孔的深度、直径、位置和孔形直接关系到成桩质量与桩身曲直。为此，除了钻孔过程中密切观测监督外，在钻孔达到设计要求深度后，应对孔深、孔位、孔形、孔径等进行检查。在终孔检查完全符合设计要求时，应立即进行孔底清理，避免隔时过长以致泥浆沉淀，引起钻孔坍塌。对于摩擦桩当孔壁容易坍塌时，要求在灌注水下混凝土前沉渣厚度不大于30cm；当孔壁不易坍塌时，不大于20cm。对于柱桩，要求在射水或射风前，沉渣厚度不大于5cm。清孔方法是使用的21、钻机不同而灵活应用。通常可采用正循环旋转钻机、反循环旋转机真空吸泥机以及抽渣筒等清孔。其中用吸泥机清孔，所需设备不多，操作方便，清孔也较彻底，但在不稳定土层中应慎重使用。其原理就是用压缩机产生的高压空气吹入吸泥机管道内将泥渣吹出。7 灌注水下混凝土清完孔之后，就可将预制的钢筋笼垂直吊放到孔内，定位后要加以固定，然后用导管灌注混凝土，灌注时混凝土不要中断，否则易出现断桩现象。混凝土强度达凝结以后用土将混凝土灌注桩桩头覆盖。8 桩身混凝土强度达到85%后方可进行上部基础的施工。基础施工之前，先进行截除桩头，剔出的钢筋锚入混凝土基础，剔出的桩头锚入承台混凝土100mm。10 质量要求：10.1 模板22、1. 一般项目（1）模板安装应满足下列要求：1）模板的接缝不应漏浆；固定在模板上的预埋件、预留孔和预留洞均不得遗漏，且应安装牢固，其偏差应符合下表的规定。项目允许偏差（mm）预埋腿中心线位置2外露长度10，0预埋腿孔洞的允许偏差注：检查中心线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。检验方法：钢尺检查。2）现浇结构模板安装的偏差应符合下表的规定。项目允许偏差（mm）检验方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高5水准仪或拉线、钢尺检查截面内部尺寸基础10钢尺检查表面平整度52m靠尺和塞尺检查现浇结构模板安装的允许偏差及检验方法 注：检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。模23、板拆除检验方法：检查同条件养护试件强度试验报告。3）侧模拆除时的混凝土强度应能保证其表面及棱角不受损伤。检查数量：全数检查。检验方法：观察。10.2 钢筋1钢筋安装完成之后，在浇筑混凝土之前，应进行钢筋隐蔽工程验收，其内容包括（1）纵向受力钢筋的品种、规格、数量、位置等；（2）钢筋连接方式、接头位置、接头数量、接头面积百分率等；（3）箍筋、横向钢筋的品种、规格、数量、间距等。（4）预埋件的规格、数量、位置等。2.钢筋隐蔽工程验收前，应提供钢筋出厂合格证与检验报告及进场复验报告（1）主控项目钢筋安装时，受力钢筋的品种、级别、规格和数量必须符合设计要求。检查数量：全数检查检查方法：观察、钢尺检查。24、（2）一般项目横向钢筋的品种、规格、数量、间距等应符合设计要求。钢筋安装位置的偏差，应符合下表的规定。钢筋安装位置的允许偏差和检验方法项目允许偏差（mm）检验方法绑扎钢筋网长、宽10钢尺检查网眼尺寸20钢尺量连续三档，取最大值预埋件中心线位置5钢尺检查水平高差+3，0钢尺和塞尺检查注：1检查预埋件中心线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值；检验方法、观察、钢尺检查。10.3 混凝土1. 一般规定（1）现浇结构的外观质量缺陷，应由监理（建设）单位、施工单位等各方根据其对结构性能和使用功能影响的严重程度，按下表确定。现浇结构外观质量缺陷名称现象严重缺陷一般缺陷露筋构件内钢筋未被混凝土包25、裹而外露纵向受力钢筋有露筋其他钢筋有少量露筋蜂窝混凝土表面缺少水泥砂浆而形成石子外露构件主要受力部位有蜂窝其他部位有少量蜂窝孔洞混凝土中孔穴深度和长度均超过保护层厚度构件主要受力部位有孔洞其他部位有少量孔洞夹渣混凝土中夹有杂物且深度超过保护层厚度构件主要受力部位有夹渣其他部位有少量夹渣疏松混凝土中局部不密实构件主要受力部位有疏松其他部位有少量疏松裂缝缝隙从混凝土表面延伸至混凝土内部构件主要受力部位有影响结构性能或使用功能的裂缝其他部位有少量不影响结构性能或使用功能的裂缝连接部位缺陷构件连接处混凝土缺陷及连接钢筋、连接件松动连接部位有影响结构传力性能的缺陷连接部位有基本不影响结构传力性能的缺陷外26、形缺陷缺棱掉角、棱角不直、翘曲不平、飞边凸肋等清水混凝土构件有影响使用功能或装饰效果的外形缺陷其他混凝土构件有不影响使用功能的外形缺陷外表缺陷构件表面麻面、掉皮、起砂、沾污等具有重要装饰效果的清水混凝土表面有外表缺陷其他混凝土构件有不影响使用功能的外表缺陷（2）现浇结构拆模后，应由监理（建设）单位、施工单位对外观质量和尺寸偏差进行检查，做出记录，并应及时按施工技术方案对缺陷进行处理。2外观质量（1）主控项目现浇结构的外观质量不应有严重缺陷。对已经出现的严重缺陷，应由施工单位提出技术处理方案，并经监理（建设）单位认可后进行处理。对经处理的部位，应重新检查验收。混凝土外观要求：混凝土表面不应有受冻27、粘连、收缩裂缝、边角脱落现象，施工缝不应有受冻痕迹。（2）一般项目现浇结构的外观质量不宜有一般缺陷。对已经出现的一般缺陷，应由施工单位按技术处理方案进行处理，并重新检查验收。3. 尺寸偏差（1）主控项目现浇结构不应有影响结构性能和使用功能的尺寸偏差。混凝土设备基础不应有影响结构性能和设备安装的尺寸偏差。对超过尺寸允许偏差且影响结构性能和安装、使用功能的部位，应由施工单位提出技术处理方案，并经监理（建设）单位认可后进行处理。对经处理的部位，应重新检查验收。（2）一般项目现浇结构拆模后的尺寸偏差和检验方法应符合下表的规定。项目允许偏差（mm）检验方法轴线位置基础15钢尺检查垂直度全高（H）H1028、00且30经纬仪、钢尺检查标高全高30水准仪或拉线、钢尺检查截面尺寸8，5钢尺检查表面平整度82m靠尺和塞尺检查预埋设施中心线位置预埋腿5钢尺检查注：检查轴线、中心线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值11 安全要求：11.1进入施工现场必须正确佩戴安全帽；11.2.施工现场严禁吸烟；11.3.严格按照现行国家规范、规程进行施工；11.4.振捣设备等用电设备必须由专业电工接线，并佩戴相应的安全工具例如绝缘鞋、绝缘手套等等。12 附件：12.1 21#、22#、26#、27#、31#楼预埋腿式塔吊基础计算书：塔吊四桩基础的计算书 依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程(JGJ/T 1829、7-2009)。一. 参数信息塔吊型号:QTZ63塔机自重标准值:Fk1=480.00kN起重荷载标准值:Fqk=60kN塔吊最大起重力矩:M=1039kN.m非工作状态下塔身弯矩:M=-1668kN.m塔吊计算高度:H=70m塔身宽度:B=1.64m桩身混凝土等级:C25承台混凝土等级:C35保护层厚度:H=50mm矩形承台边长:H=5.0m承台厚度:Hc=1m承台箍筋间距:S=200mm承台钢筋级别:HRB400承台顶面埋深:D=2m桩直径:d=0.8m桩间距:a=3m桩钢筋级别:HRB400桩入土深度:12m桩型与工艺:预制桩计算简图如下： 二. 荷载计算1. 自重荷载及起重荷载1) 塔30、机自重标准值 Fk1=480kN2) 基础以及覆土自重标准值 Gk=55(1.0025+217)=1475kN3) 起重荷载标准值 Fqk=60kN2. 风荷载计算1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2) Wk=0.81.491.951.730.2=0.80kN/m2 qsk=1.20.800.351.64=0.55kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值 Fvk=qskH=0.5570.00=38.78kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值 Msk=0.5FvkH=0.538.7870.00=1357.21kN.m31、2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.35kN/m2) Wk=0.81.511.951.730.35=1.43kN/m2 qsk=1.21.430.351.64=0.98kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值 Fvk=qskH=0.9870.00=68.77kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值 Msk=0.5FvkH=0.568.7770.00=2406.99kN.m3. 塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 Mk=-1668+0.9(1039+1357.21)=488.59kN.m非工作状态下，标准32、组合的倾覆力矩标准值 Mk=-1668+2406.99=738.99kN.m三. 桩竖向力计算非工作状态下： Qk=(Fk+Gk)/n=(480+1475.00)/4=488.75kN Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+Fvkh)/L =(480+1475)/4+Abs(738.99+68.771.00)/4.24=679.17kN Qkmin=(Fk+Gk-Flk)/n-(Mk+Fvkh)/L =(480+1475-0)/4-Abs(738.99+68.771.00)/4.24=298.33kN工作状态下： Qk=(Fk+Gk+Fqk)/n=(480+1475.00+60)/4=50333、.75kN Qkmax=(Fk+Gk+Fqk)/n+(Mk+Fvkh)/L =(480+1475+60)/4+Abs(488.59+38.781.00)/4.24=628.07kN Qkmin=(Fk+Gk+Fqk-Flk)/n-(Mk+Fvkh)/L =(480+1475+60-0)/4-Abs(488.59+38.781.00)/4.24=379.43kN四. 承台受弯计算1. 荷载计算不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向力反力设计值：工作状态下：最大压力 Ni=1.35(Fk+Fqk)/n+1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35(480+60)/4+1.35(488.59+38.7834、1.00)/4.24=350.08kN非工作状态下：最大压力 Ni=1.35Fk/n+1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35480/4+1.35(738.99+68.771.00)/4.24=419.07kN最大拔力 Ni=1.35Fk/n-1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35480/4-1.35(738.99+68.771.00)/4.24=-95.07kN2. 弯矩的计算依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程第6.4.2条 其中 Mx,My1计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)； xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)； Ni不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向反力35、设计值(kN)。由于非工作状态下，承台正弯矩最大： Mx=My=2419.070.68=569.93kN.m3. 配筋计算根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.2.10条 式中 1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，1取为0.94,期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值； h0承台的计算高度； fy钢筋受拉强度设计值，fy=360N/mm2。配筋计算: s=569.93106/(1.00016.7005000.0009502)=0.0076 =1-(1-20.0076)0.5=0.0076 s=1-0.0076/2=0.9962 36、As=569.93106/(0.9962950.0360.0)=1672.8mm2基础配筋为C20180双层双向，故满足要求。五. 承台剪切计算最大剪力设计值： Vmax=419.07kN依据混凝土结构设计规范(GB50010-2010)的第6.3.4条。我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式： 式中 计算截面的剪跨比,=1.500 ft混凝土轴心抗拉强度设计值，ft=1.570N/mm2； b承台的计算宽度，b=5000mm； h0承台计算截面处的计算高度，h0=950mm； fy钢筋受拉强度设计值，fy=360N/mm2； S箍筋的间距，S=200mm。经过计算承台已满足37、抗剪要求，只需构造配箍筋!六. 承台受冲切验算 角桩轴线位于塔机塔身柱的冲切破坏锥体以内，且承台高度符合构造要求，故可不进行承台角桩冲切承载力验算七. 桩身承载力验算桩身承载力计算依据建筑桩基技术规范(JGJ94-2008)的第5.8.2条根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=1.35679.17=916.88kN桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式： 其中 c基桩成桩工艺系数，取0.85 fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=11.9N/mm2； Aps桩身截面面积，Aps=502655mm2。经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求由于桩的最小配筋率为0.20%，计算得38、最小配筋面积为1005mm2综上所述，全部纵向钢筋面积1005mm2根据建筑桩基技术规范要求，最小配筋率为0.5027m，配筋9C20240mm，箍筋C8100，故满足要求。八. 桩竖向承载力验算依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程(JGJ/T 187-2009)的第6.3.3和6.3.4条轴心竖向力作用下，Qk=503.75kN；偏心竖向力作用下，Qkmax=679.17kN桩基竖向承载力必须满足以下两式： 单桩竖向承载力特征值按下式计算： 其中 Ra单桩竖向承载力特征值； qsik第i层岩石的桩侧阻力特征值；按下表取值； qpa桩端端阻力特征值，按下表取值； u桩身的周长，u=2.51m；39、 Ap桩端面积,取Ap=0.50m2； li第i层土层的厚度,取值如下表；厚度及侧阻力标准值表如下:序号土层厚度(m)侧阻力特征值(kPa)端阻力特征值(kPa)土名称1520200粉土或砂土2320300粉土或砂土3625500粉土或砂土由于桩的入土深度为12m,所以桩端是在第3层土层。最大压力验算: Ra=2.51(520+320+425)+5000.50=904.78kN由于: Ra = 904.78 Qk = 503.75,最大压力验算满足要求!由于: 1.2Ra = 1085.74 Qkmax = 679.17,最大压力验算满足要求!塔吊计算满足要求！12.2 1#、9#、15#、240、3#、36#楼预埋螺栓塔吊基础计算书：塔吊天然基础的计算书依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程(JGJ/T 187-2009)。一. 参数信息塔吊型号:QTZ63塔机自重标准值:Fk1=450.80kN起重荷载标准值:Fqk=60.00kN塔吊最大起重力矩:M=630.00kN.m塔吊计算高度:H=50m塔身宽度:B=1.64m非工作状态下塔身弯矩:M=-1668kN.m承台混凝土等级:C35钢筋级别:HRB400地基承载力特征值:110kPa承台宽度:Bc=6m承台厚度:h=1.3m基础埋深:D=1m计算简图:二. 荷载计算1. 自重荷载及起重荷载1) 塔机自重标准值Fk1=450.8kN241、) 基础以及覆土自重标准值Gk=5.55.5(125+117)=1270.5kN3) 起重荷载标准值Fqk=60kN2. 风荷载计算1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2) =0.81.491.951.540.2=0.72kN/m2 =1.20.720.351.64=0.49kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值Fvk=qskH=0.4950=24.66kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值Msk=0.5FvkH=0.524.6650=616.40kN.m2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a.42、 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.30kN/m2) =0.81.511.951.540.3=1.09kN/m2 =1.21.090.351.64=0.75kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值Fvk=qskH=0.7550=37.48kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值Msk=0.5FvkH=0.537.4850=937.02kN.m3. 塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值Mk=-1668+0.9(630+616.40)=-546.24kN.m非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值Mk=-1668+937.02=-730.98kN.m三. 地基承载力计算43、依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程(JGJ/T 187-2009)第4.1.3条承载力计算。塔机工作状态下：当轴心荷载作用时： =(450.8+60+1270.5)/(5.55.5)=58.89kN/m2当偏心荷载作用时： =(450.8+60+1270.5)/(5.55.5)-2(546.241.414/2)/27.73 =31.03kN/m2由于 Pkmin0 所以按下式计算Pkmax： =(450.8+60+1270.5)/(5.55.5)+2(546.241.414/2)/27.73 =86.74kN/m2塔机非工作状态下：当轴心荷载作用时： =(450.8+1270.5)/(5.544、5.5)=56.90kN/m2当偏心荷载作用时： =(450.8+1270.5)/(5.55.5)-2(730.981.414/2)/27.73 =19.63kN/m2由于 Pkmin0 所以按下式计算Pkmax： =(450.8+1270.5)/(5.55.5)+2(730.981.414/2)/27.73 =94.18kN/m2四. 地基基础承载力验算修正后的地基承载力特征值为:fa=110.00kPa轴心荷载作用：由于 faPk=58.89kPa，所以满足要求！偏心荷载作用：由于1.2faPkmax=94.18kPa，所以满足要求！五. 承台配筋计算依据建筑地基基础设计规范GB 500045、7-2011第8.2条。1. 抗弯计算，计算公式如下: 式中 a1截面I-I至基底边缘的距离，取 a1=1.93m； a截面I-I在基底的投影长度,取 a=1.64m。 P截面I-I处的基底反力；工作状态下：P=(5.5-1.93)(86.74-31.03)/5.5+31.03=67.19kN/m2；M=1.932(25.5+1.64)(1.3586.74+1.3567.19-21.351270.50/5.52)+(1.3586.74-1.3567.19)5.5/12=415.47kN.m非工作状态下：P=(5.5-1.93)(94.18-19.63)/5.5+19.63=68.02kN/m246、；M=1.932(25.5+1.64)(1.3594.18+1.3568.02-21.351270.5/5.52)+(1.3594.18-1.3568.02)5.5/12=476.38kN.m2. 配筋面积计算,公式如下: 依据混凝土结构设计规范GB 50010-2010式中 1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时， 1取为0.94,期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值； h0承台的计算高度。经过计算得: s=476.38106/(1.0016.705.501039502)=0.006 =1-(1-20.006)0.5=0.006 s=1-0.47、006/2=0.997 As=476.38106/(0.997950360.00)=1396.95mm2。基础配筋为C20180双层双向，故满足要求。六. 地基变形计算规范规定：当地基主要受力层的承载力特征值(fak)不小于130kPa或小于130kPa但有地区经验，且黏性土的状态不低于可塑（液性指数IL不大于0.75）、砂土的密实度不低于稍密时，可不进行塔机基础的天然地基变形验算，其他塔机基础的天然地基均应进行变形验算。塔吊计算满足要求！塔吊天然基础的计算书依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程(JGJ/T 187-2009)。一. 参数信息塔吊型号:QTZ80塔机自重标准值:Fk1=103348、.90kN起重荷载标准值:Fqk=80.00kN塔吊最大起重力矩:M=1000.00kN.m塔吊计算高度:H=45m塔身宽度:B=1.833m非工作状态下塔身弯矩:M=-1668kN.m承台混凝土等级:C35钢筋级别:HRB400地基承载力特征值:110.00kPa承台宽度:Bc=6m承台厚度:h=1.3m基础埋深:D=3m计算简图:二. 荷载计算1. 自重荷载及起重荷载1) 塔机自重标准值Fk1=1033.9kN2) 基础以及覆土自重标准值Gk=6.56.5(125+317)=3211kN3) 起重荷载标准值Fqk=80kN2. 风荷载计算1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准49、值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2) =0.81.491.951.540.2=0.72kN/m2 =1.20.720.351.64=0.49kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值Fvk=qskH=0.4945=22.19kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值Msk=0.5FvkH=0.522.1945=499.29kN.m2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.30kN/m2) =0.81.511.951.540.3=1.09kN/m2 =1.21.090.351.64=0.75kN/mb. 50、塔机所受风荷载水平合力标准值Fvk=qskH=0.7545=33.73kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值Msk=0.5FvkH=0.533.7345=758.98kN.m3. 塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值Mk=-1668+0.9(1000+499.29)=-318.64kN.m非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值Mk=-1668+758.98=-909.02kN.m三. 地基承载力计算依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程(JGJ/T 187-2009)第4.1.3条承载力计算。塔机工作状态下：当轴心荷载作用时： =(1033.9+80+3211)/(6.56.5)51、=102.36kN/m2当偏心荷载作用时： =(1033.9+80+3211)/(6.56.5)-2(318.641.414/2)/45.77 =92.52kN/m2由于 Pkmin0 所以按下式计算Pkmax： =(1033.9+80+3211)/(6.56.5)+2(318.641.414/2)/45.77 =112.21kN/m2塔机非工作状态下：当轴心荷载作用时： =(1033.9+3211)/(6.56.5)=100.47kN/m2当偏心荷载作用时： =(1033.9+3211)/(6.56.5)-2(909.021.414/2)/45.77 =72.39kN/m2由于 Pkmin052、 所以按下式计算Pkmax： =(1033.9+3211)/(6.56.5)+2(909.021.414/2)/45.77 =128.55kN/m2四. 地基基础承载力验算修正后的地基承载力特征值为:fa=110.00kPa轴心荷载作用：由于 faPk=102.36kPa，所以满足要求！偏心荷载作用：由于1.2faPkmax=128.55kPa，所以满足要求！五. 承台配筋计算依据建筑地基基础设计规范GB 50007-2011第8.2条。1. 抗弯计算，计算公式如下: 式中 a1截面I-I至基底边缘的距离，取 a1=2.43m； a截面I-I在基底的投影长度,取 a=1.64m。 P截面I-I53、处的基底反力；工作状态下：P=(6.5-2.43)(112.21-92.52)/6.5+92.52=104.85kN/m2；M=2.432(26.5+1.64)(1.35112.21+1.35104.85-21.353211.00/6.52)+(1.35112.21-1.35104.85)6.5/12=664.48kN.m非工作状态下：P=(6.5-2.43)(128.55-72.39)/6.5+72.39=107.56kN/m2；M=2.432(26.5+1.64)(1.35128.55+1.35107.56-21.353211/6.52)+(1.35128.55-1.35107.56)6.54、5/12=920.36kN.m2. 配筋面积计算,公式如下: 依据混凝土结构设计规范GB 50010-2010式中 1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时， 1取为0.94,期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值； h0承台的计算高度。经过计算得: s=920.36106/(1.0016.706.501039502)=0.009 =1-(1-20.009)0.5=0.009 s=1-0.009/2=0.995 As=920.36106/(0.995950360.00)=2703.86mm2。基础配筋为C20110mm双层双向，故满足要求。六. 地基变形计算规范规定：当地基主要受力层的承载力特征值(fak)不小于130kPa或小于130kPa但有地区经验，且黏性土的状态不低于可塑（液性指数IL不大于0.75）、砂土的密实度不低于稍密时，可不进行塔机基础的天然地基变形验算，其他塔机基础的天然地基均应进行变形验算。塔吊计算满足要求！此文档仅供学习与交流