1、30层公寓项目梁、楼板、柱、墙模板工程高支模专项施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月 目 录第一章、编制依据1第二章、工程概况1第三章、施工准备2第四章、梁、楼板、柱、墙模板施工方法及构造要求3第五章、模板工程施工管理措施及安全技术措施18第六章、模板工程事故应急预案22附：模板设计计算书25梁侧模板计算书32梁侧模板计算书45梁侧模板计算书57梁侧模板计算书70梁侧模板计算书82墙模板计算书95柱模板支撑计算书102第一章、编制依据建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）；建筑施工碗扣式钢2、管脚手架安全技术规范；建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则建质2009254号危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质200987号）；建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-2001；混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002；xx一号设计图纸；xx二号设计图纸等。第二章、工程概况本工程位于xx市xx区，周边为58层混凝土结构建筑民宅。一、xx一号；地下2层，一号地上20层，框支剪力墙混凝结构，各层模板最大尺寸分述如下：1、地下室负一层结构最大梁截面350700，跨度6m，层高3.9m，板厚120；2、地下室顶板结构最大梁截面550700，跨度7.0m，层高4.0m3、，板厚180；3、地上二层结构最大梁截面400800，跨度6.5m，层高6.0m，板厚150；4、地上三层（转换层）梁按宽度分组：截面尺寸为：5001200、5001300、5001500mm、5002000mm，最大跨度3.3m， 5001650mm，最大跨度5.8m；以5002000mm为第一组梁高大模板设计代表； 截面尺寸为：6001400；6001600；6001630；结构最大跨度3.9m，以6001630mm为第二组梁高大模板设计代表； 截面尺寸为：7001400；7001500；7001600；7001700；7001800；7001970mm最大跨度4.0m 、5.8m；以704、01970mm为第三组梁高大模板设计代表；截面尺寸为：8001600mm，8001800mm；结构最大跨度5.2m，以8001800mm为第四组梁高大模板设计代表；截面尺寸为：10001970mm；结构最大跨度3.5m，以10001970mm第五组梁高大模板设计代表。层高6.0m，板厚200mm。四层以上为标准层，层高4.9m，最大梁尺寸200600，板厚100mm。剪力墙最厚500mm。最大柱截面尺寸10001200。二、xx二号；xx二号地上30层地下2层，其中地下室负二层层高4.0m，负一层层高3.9m，顶板厚度200mm；裙楼首层、二层，标高均为6m，二层梁截面尺寸为200*500mm5、；400*800mm和500*1650mm，结构最大跨度5.8m，板厚150。三层（转换层）梁截面尺寸为：500*1500mm；500*2000mm；结构最大跨度5.8m，（第一组按500*2000mm为例，同组梁并按此例为施工依据）；700*1600mm；结构最大跨度5.8m，（第二组）；800*1600mm，800*1800mm，结构最大跨度5.8m，（第三组）；1000*1970mm；结构最大跨度5.8m，（第四组）；三层板厚200mm。三层以上为标准层，层高2.9m,最大梁截面为200*500，板厚150mm，部份高阳台标高5.8mm，板厚120mm，该部份支架同二层楼板支架搭设施工。6、三层以下柱截面最大尺寸为10001200，剪力墙最大厚度为500。根据国家住房和城乡建设部发布危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质200987号）规定，根据计算，裙楼二层和三层（转换层）楼部分框支梁集中线荷载大于15kn/m2，属于高支摸部分，为本方案重点考虑的部分，属高支模施工管理范围，按梁分组最大尺寸进行施工安全验算。第三章、施工准备一、技术准备转换层结构梁截面种类较多，因此，支模前施工管理人员及作业班组，必须认真阅读，熟悉图纸，同时针对有关施工技术和图纸存在的疑点做好记录，通过与设计、建设、监理洽商解决，取得一致意见后，办好签证记录，作为施工图的变更依据和施工操作依据。熟悉各部位截7、面尺寸、标高、制定模板设计方案。二 ：材料准备1、顶板、墙、柱、梁模板材料选用18mm 厚胶合板，次龙骨选用10050松木枋，主龙骨选用483.5 双钢管，对拉螺杆选用M14、M16，支撑采用483.5碗扣脚手架，立杆上端加U型撑，竖向剪力撑水平剪力撑均采用483.5脚手架钢管，所需材料应保证质量。三、劳动力准备 根据确定的现场管理机构建立项目管理层，选择高素质的施工作业队伍进行该工程的施工。1、根据该工程的特点和施工进度计划要求，确定各施工阶段的劳动力需用量计划，事先做好特殊工种（架子工35名）的筹备。2、对工人进行必要的技术、安全、思想和法制教育，教育工人树立“质量第一，安全第一”的正确思8、想，遵守有关施工和安全的技术法规，遵守地方法规。3、生活后勤保障工作：在大批施工人员进场前，必须做好后勤工作的安排，为职工的衣、食、住、行、医等全面考虑，应认真落实，以便充分调动职工的生产积极性。第四章、梁、楼板、柱、墙模板施工方法及构造要求第一节、模板配置及加工要求一般要求模板制作应顺直，尺寸准确，误差控制在12mm。作业队根据方案编制配模图，按图编号逐块制作模板，每块模板严格按加工图尺寸下料。木枋与模板接触面应平直，如不平直，应用压刨刨平直。模板下料时先用尺量好尺寸，弹好墨线后下料，模板四条侧边全部刨平直。跨度大于4m 的梁底模按设计要求起拱，大于2m 的悬臂梁起拱2。本方案模板工程支撑体9、系要求1、 合理安排砼浇筑次序，在浇筑完墙柱后才开始浇筑框支梁，利用浇筑好的墙柱作为高支模的水平支撑体系，提高支摸的局部水平稳定性。侧面面板均采用18mm厚国产胶合板，次楞均为50100mm松木，主楞和剪刀撑均采用483.5mm扣件式脚手架钢管。2、 支架体系为满堂架，梁和板的立杆纵横向间距应相等或成倍数。支架立杆基础为筋混凝土地下室顶板或楼盖。顶部设置U型托撑；立杆上端包括U型托撑的可调螺杆：螺杆伸出钢管顶小于200mm，立杆伸出顶步水平杆外的自由长度小于300mm；在立杆底距地面200mm高处，沿纵横水平方向按纵下横上的程序设置扫地水平杆，纵横水平杆步距不大于1800m，所有水平拉杆的端部10、均应与四周建筑物的墙、柱顶紧顶牢（或用钢管成箍抱紧）。无处可顶时，应于水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。（见附图）3、 立杆接长严禁搭接，必须采用承插连接，相邻两立柱的对接接头不得在同一步内，且对接接头沿竖向的错开距离不宜小于500mm，各接头距中心主节点不宜大于步距的1/3。4、 严禁将上段的钢管立柱与下段钢管立柱错开固定于水平拉杆上。5、 满堂模板的支架立柱，在外侧周圈应设由下至上的竖向连续剪力剪；中间在纵横向应每隔10m左右设由下至上的竖向连续式的剪力撑，其宽度宜为46m，并在剪刀撑部位的顶部和扫地杆处设水平剪刀撑（见附图），剪刀撑的底部应与地面顶紧，夹角宜为45度60度。（见附11、图）6、 当支架立柱高度超过5m时，应在立柱周圈外侧和中间有结构柱的部位，按水平间距6-9m，竖向2-3M与建筑物结构设一固结点。7、 在转换层高大模板部位混凝土强度达到拆模条件前，支架底下两层的模板不得拆除（即地下室顶板和二层梁板），以保证高大模板部位支架下的楼面结构安全。模板支架构造方案选择：1、楼板支架构造：150mm180mm厚楼板模板：底次楞间距458mm，单钢管主楞设置于立杆顶的U型托撑内，间距900mm；立杆纵横间距900900mm，梁周边板立杆距梁边应600mm。2、梁模板支架构造：（1）5002000mm第一组梁梁底支架立杆横向（沿梁宽度，下同）设4根，间距300mm、纵向（12、沿梁跨，下同）的间距600mm；梁底主楞为双钢管，双钢管主楞设置于立杆顶的U型托撑内；梁底的次楞平行梁截面方向布置，沿梁跨度方向间距200mm；梁侧内次楞竖向布置、间距250mm，外竖向主楞采用双钢管水平设置，竖向间距同对拉螺栓，对拉螺杆直径14mm，竖向间距自梁底梁起：向上200+400 mm24道（按照梁高变化），沿梁跨纵向间距为350mm。（2）6001630mm第二组梁梁底支架立杆横向（沿梁宽度）设4根，间距300mm、沿梁跨纵向的排距600mm；梁底主楞为双钢管，双钢管主楞设置于立杆顶的U型托撑内；梁底的次楞平行梁截面方向布置，沿梁跨度方向间距200mm；梁侧内次楞竖向布置、间距3013、0mm，外竖向主楞采用双钢管水平设置，竖向间距同对拉螺栓，对拉螺杆直径14mm，竖向间距自梁底梁起：向上200+400 mm3道，沿梁跨纵向间距为500mm。（3）7001970mm第三组梁梁底支架立杆横向（沿梁宽度）设5根，间距300mm、沿梁跨纵向的间距600mm；梁底主楞为双钢管，双钢管主楞设置于立杆顶的U型托撑内；梁底的次楞平行梁截面方向布置，沿梁跨度方向间距200mm；梁侧内次楞竖向布置、间距250mm，外竖向主楞采用双钢管水平设置，竖向间距同对拉螺栓，对拉螺杆直径14mm，竖向间距自梁底梁起：向上200+400 mm24道（按照梁高变化），沿梁跨纵向间距为350mm。（4）800114、800第四组梁梁底支架立杆横向（沿梁宽度）设5根，间距300mm、沿梁跨纵向的排距600mm；梁底主楞为双钢管，双钢管主楞设置于立杆顶的U型托撑内；梁底的次楞平行梁截面方向布置，沿梁跨度方向间距200mm；梁侧内次楞竖向布置、间距300mm，外竖向主楞采用双钢管水平设置，竖向间距同对拉螺栓，对拉螺杆直径14mm，竖向间距自梁底梁起：向上200+400 mm3道（按照梁高变化），沿梁跨纵向间距为600mm。（5）10001970第五组梁梁底支架立杆横向（沿梁宽度）设6根，间距300mm、沿梁跨纵向的排距600mm；梁底主楞为双钢管，双钢管主楞设置于立杆顶的U型托撑内；梁底的次楞平行梁截面方向布置15、，沿梁跨度方向间距200mm；梁侧内次楞竖向布置、间距250mm，外竖向主楞采用双钢管水平设置，竖向间距同对拉螺栓，对拉螺杆直径14mm，竖向间距自梁底梁起：向上200+400 mm4道（按照梁高变化），沿梁跨纵向间距为350mm。3、柱、墙模板构造成1）柱模板：侧模面板外次楞竖向设置、间距200mm，外四周双钢管水平柱箍、用16对拉螺栓紧固，柱截面的宽度与高度方向的16对拉螺栓间距500mm，双钢管水平柱箍的竖向间距为自柱底向上竖向间距为200+400mm1012道（按柱顶梁高变化）。2）墙模板：侧模面板外次楞竖向设置、间距200mm，主楞双钢管水平通长设置15道，自墙底向上竖向间距为20016、+400mm14道，16对拉螺栓竖向间距同主楞、水平间距400mm。墙、柱的竖向稳定支撑，按照建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）第-4和-8条的规定设置水平、斜支撑稳固。第二节、梁、楼板模板安装构造要求及施工方法一、材料选用1、钢管：483.5mm；2、枋木：50mm100mm2000mm、50mm100mm4000mm；3、胶合板：915mm1830mm18mm；4、U型螺杆支托；5、对拉螺栓：M14， M16；6、扣件：双扣件二、安装施工工艺1、梁模板安装：弹线 搭支撑系统 安装梁底托梁大愣，安装小愣 调整标高 安装梁底模（与墙或柱接触面的处理） 安装侧模 安装主、次龙骨 17、铺板（与墙接触面处理） 安装穿梁螺杆，安装梁侧水平双钢管主愣，校正标高、验收。2、板模板安装：搭支撑系统 安装板底托梁大愣，安装小愣 调整标高 安装模面模板、校正标高、验收。3、柱模板安装：弹线 安装柱模板 校正垂直度、平整度 安装柱模板小愣 安装柱模板大愣（双钢管） 安装穿梁螺杆，校正标高、垂直度、验收。4、弹线 安装墙模板 校正垂直度、平整度 安装墙模板小愣 安装墙模板大愣（双钢管） 安装穿梁螺杆，校正标高、垂直度、验收。三、构造要求及施工方法 1、梁模板安装在已安装完毕、较正好的柱模板上弹出梁位置线水平线，架好柱节点模板，开出梁豁口。在搭设好梁底支撑架后，在水平钢管上铺50mm100mm18、 木枋中距200300mm（具体见各梁，板构造方案选择和计算参数表），然后根据水平线拉线调整标高，再安装梁底板并拉线找直，梁底板要起拱2。绑扎梁钢筋经检查合格后，清除杂物，办理预检后，先安装一侧梁侧模板，然后安放M14穿梁对拉杆（套PVC 管），再安装另一侧梁模板，然后在梁两侧模背板上安放50mm100mm 木枋竖楞，间距200mm，（具体见各梁，板构造方案选择和计算参数表），再用483.5 钢管（双根）加U 形托加固校正梁帮板，再拧紧对拉螺栓，对于边梁必须用10 钢丝绳与楼板预埋地锚拉结。安装好的梁，较正梁中线、标高、断面几何尺寸，将模板内杂物清理干净，合格后办理预检。（见附图）2、楼板模板19、安装楼板支柱采用钢管，钢管间距视梁、板截面大小和厚度及其重量受力情况，经计算而定。单间铺板从一侧开始铺，应使接缝严密、平整、无错台、防漏浆。平板铺完后用水平仪测量模板标高，并进行较正。将板内杂物清理干净，办预检。3、楼板、梁模板起拱处模板安装梁、板跨度4m 时，在跨中按跨度起拱，设计要求按跨度的13，以梁、板跨度中心最高起拱点为准，依次用木楔垫起次龙骨，木楔高度逐渐递减。4、胶合板拼缝楼板模板采用对缝，缝隙下面设计龙骨，成对钉钉子分别将两块模板固定在同一龙骨上。模板裁切时，要弹线采用电动工具按线裁切，侧面打磨刷漆，防止雨水膨胀。5、后浇带处模板支设，在后浇带两侧1.52.0m范围内顶板模板单独20、支撑，然后与整体架连接在一起。6、柱模板安装应符合下列规定：现场拼装柱模时，应适时地按设临时支撑进行固定，斜撑与地面的倾角宜为60，严禁将大片模板系于柱子钢筋上。待四片柱模就位组拼经对角落线校正无误后，应立即自下而上安装柱箍。柱模校正（用四根斜支撑或用连接在柱模顶四角带花篮螺丝的揽风绳，底端与楼板钢筋拉环固定进行校正）后，应采用斜撑或水平撑进行四周支撑，以确保整体稳定。当高度超过4m时，应群体或成列同时支模，并应将支撑连成一体，形成整体框架体系。当需单根支模时，柱宽大于500mm应每边在同一标高上设不得少于两根斜撑或水平撑。斜撑与地面的夹角宜为4560，下端尚应有防滑移的措施。角柱模板的支撑，21、除满足上款要求外，还应在里侧设置能承受拉、压力的斜撑。外柱模板的空间固定采用撑拉相结合的方法固定，即钢支撑作为压杆，钢丝绳花蓝作拉杆，内柱的空间固定采用4钢管在模板两侧对顶的方法固定。（见附图） 7、墙模板安装应符合下列规定：当用散拼定型模板支模时，应自下而上进行，必须在下一层模板全部紧固后，方可进行上一层安装。当下层不能独立安设支撑件时，应采取临时固定措施。安装电梯井内墙模前，必须于板底下200mm处牢固地满铺一层脚手板。对拉螺栓与墙模板应垂直，松紧应一致，墙厚尺寸应正确。墙模板内外支撑必须坚固、可靠，应确保模板的整体稳定。当墙模板外面无法设置支撑时，应于里面设置能承受拉和压和支撑。多排并列22、且间距不大的墙模板，当其支撑互成一体时，应有防止灌筑混凝土时引起临近模板变形的措施。（见附图）8、楼梯模支撑 楼梯模板采用封闭式支模的方法，在踏面上进行模板封闭以确保踏步的几何尺寸准确、不变形。同时也保证了楼梯钢筋不被踩坏，以及混凝土的振捣充分。其工艺为：根据图纸设计的提高，搭设平台架、平台楼梯梁架，支好模板，然后计算出楼梯踏步的斜底板，搭设架子并在斜板下钉倒锲，以防斜板下滑。在斜板和板侧确定楼梯的宽度和高度，弹线钉梯步侧板，用压条钉牢。根据大样分出梯步级数，待钢筋扎完后再钉制踏步侧板，在钉踏步面板时，要求踏步面板压在侧板上，并且钉牢。模板安装完毕检查尺寸无误后，用电钻在楼梯上对穿打眼，楼梯板23、上面用对钢管沿斜面排放，用12对穿螺杆套上16010010mm钢板垫块，用螺帽拧紧进行加固。封闭式楼梯支模方法如图所示：四、安装示意图1、梁、楼板支撑平面布置图2、梁、楼板支撑立面布置图第三节、模板拆除一般规定一、顶板模板拆除顶板模拆除参考每层每段顶板砼同条件抗压强度试验报告，并应符合下表的要求，才能进行拆模。拆顶板模板时从房间一端开始，防止坠落造成质量事故。底模拆除时的混凝土强度要求:构件类型构件跨度（m）达到设计的砼立方体抗压强度标准值的百分率（%）板2502, 8758100梁、拱、壳8758100悬臂构件-100顶板模拆除时注意保护顶板模板，不能硬橇模板接缝处，以防损坏多层板。拆除的多24、层板、龙骨及脚手架要堆放整齐，并注意不要集中堆料。拆掉的钉子要回收再利用，在作业面清理干净，以防扎脚伤人。二、后浇带处模板拆除1、由于后浇带处的砼要在主体结构混凝土浇筑60天后或主体完工后方可施工，期间后浇带所处的跨间模板和支撑必须保留，后浇带模板支撑不得随意拆除。2、后浇带混凝土应采用强度等级提高一级的微膨胀混凝土，并在两侧混凝土龄期达到60d后再浇筑，后浇带混凝土养护时间不得少于14d。三、模板拆除施工工艺1、模板拆除的一般要点：（1）、 侧模拆除：在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后，方可拆除。（2）、 底模的拆除，必须执行混凝土结构工程施工及验收规范（GB5020420025、2）的有关条款。作业班组必须进行拆模申请经技术部门批准后方可拆除。（3）、已拆除模板及支架的结构，在混凝土达到设计强度等级后方允许承受全部使用荷载；当施工荷载所产生的效应比使用荷载的效应更不利时，必须经核算，加设临时支撑。（4）、拆装模板的顺序和方法，应按照配板设计的规定进行。若无设计规定时，应遵循先支后拆，后支先拆；先拆不承重的模板，后拆承重部分的模板；自上而下，支架先拆侧向支撑，后拆竖向支撑等原则。（5）、模板工程作业组织，应遵循支模与拆模统由一个作业班组执行作业。其好处是，支模就考虑拆模的方便与安全，拆模时，人员熟知情况，易找拆模关键点位，对拆模进度、安全、模板及配件的保护都有利。2、楼26、板、梁模板拆除工艺：（1）、工艺流程：拆除支架部分水平拉杆和剪刀撑 拆除梁连接件及侧模板 下调楼板模板支柱顶翼托螺旋23，使模下降 分段分片拆除楼板模板、木楞及支柱 拆除梁底模板及支撑系统（2）、拆除工艺施工要点：1）、大梁待混凝土强度达到100%才能拆除支撑架，若强度小于100%拆模应加回头顶。尤其是大梁对应的模板支撑,混凝土强度达到75%后采取局部拆除加设回头顶的临时加固措施，回头顶与大梁支撑应在同一垂直线上，使支撑架荷载能有效地向下传递直到底板，等混凝土强度达到100%后才能整体拆除支撑架。2）、拆除每层楼板模板前，应将该层混凝土同条件养护试件送试验室检测，当试块达到规定的强度后，并呈报27、监理公司审批同意后，才能该层模板的拆除工作。3）、拆除模板和支顶时，先将脚手架顶托松下，用钢钎撬动模板，使模板卸下，取下木枋和模板，然后拆除水平拉杆、剪刀撑及立杆后，清理模板面，涂刷脱模剂。第五章、模板工程施工管理措施及安全技术措施第一节、模板工程管理组织机构见施工组织设计第二节、砼浇灌期间模板安全监控措施一、砼浇灌方法（本节只作简述，具体见砼浇筑专项施工方案）1、砼浇筑施工工艺：施工准备 商品砼制备 砼场外运输 砼泵送 砼浇筑与振捣 砼表面抹平与压实 砼养护 砼测温、砼质量验收 。2、砼浇筑的施工顺序：为确保高大支模的的安全，混凝土浇筑施工顺序如下：核心筒体-内轴墙、柱-外轴线墙、柱 -梁板28、，当浇筑墙柱时，应控制混凝土浇筑速度不得大于2.5m/h，以确保墙、柱模板的安全。3、砼浇筑平面布置图：二、砼浇灌期间模板安全监控措施梁板高支模采用碗扣式脚手架支撑体系，在搭设和钢筋安装、砼浇捣施工过程中，必须随时监测。本方案采取如下监测措施：1、班组日常进行安全检查，项目每周进行安全检查，公司每月进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。2、日常检查、巡查重点部位：1）、杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪力撑等构件是否符合要求。2）、地基是否积水，底座是否松动，立杆是否符合要求。3）、连接扣件是否松动。4）、架体是否不均匀的沉降、垂直度。5）、施工过程中是否有超载的现象。6）、安全防护29、措施是否符合规范要求。7）、脚手架体和脚手架杆件是否有变形的现象。3、脚手架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。4、在浇捣高支模梁板砼前，由项目部对脚手架全面检查，合格后才开始浇砼，浇砼的过程中，由质安员、施工员对架体检查，随时观测架体变形。发现隐患，及时停止施工，采取措施保证安全后再施工。构件允许偏差见下表：序号项目允许偏差检查工具1立杆钢管弯曲3mL4m4mL6.5m12mm20mm钢板尺2水平杆、斜杆的钢管弯曲L6.5m30mm钢板尺3立杆垂直度全高绝对偏差100mm吊线和卷尺4立杆脚手架高度H内相对值H/400钢板尺5、高大模板工程施工前，必须组织施工单位、监理单位、业主等相关单30、位对专项方案进行审查备案。第三节、模板工程的安全技术措施一、模板施工前的安全技术交底（1）模板安装操作人员应严格按模板工程要求的材质、施工方案和工序进行施工，模板没有固定前不得进行下道工序施工。（2）模板工程作业高度在2m 和2m 以上时，要根据高空作业安全技术规范的要求进行操作和防护，要有可靠安全的操作架子，4m 以上或二层及二层以上，周围应设安全网和防护栏杆。（3）临街及交通要地道区施工应设警示牌，避免伤及行人。（4）操作人员不许攀模板，不许在墙壁顶、独立粱及其它狭窄而无防护栏的模面上行走。（5）高处作业架子上、平台上一般不宜堆放模板。工人所用工具、模板零件应放在工具袋内，以免坠落伤人。（31、6）两季施工、高耸结构的模板作业，要安装避雷设施，其接地电阻不得大于4。五级以上大风天气，不宜进行大块模板拼装和吊装作业。（7）木模板应远离火源堆放。在架空输电线路下面进行模板施工，如果不能停电作业，应采取隔离防护措施。（8）模板支撑不能固定在脚手架或门窗上，避免发生倒塌或模板位移。二、拆模的安全技术要求（1）模板拆除时，混凝土强度必须达到混凝土结构工程施工及验收规范的规定。侧模在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏后，方可拆除。（2）在拆模过程中。如发现实际结构混凝土强度并未达到要求，应暂停拆模，经妥当处理，实际强度达到要求后，方可继续拆除。（3）拆模时由专人指挥和切实可靠的安全32、措施，并在下面标出作业区，严禁非操作人员进入作业区。（4）拆模的顺序和方法应根据现行的规定进行，如果模板设计无规定时，应严格遵守从上而下的原则，先拆除非承重模板，后拆承重模板。（5）拆模人应站一侧，不得站在拆模下方，几个人同时拆模应注意相互间的安全距离；禁止抛掷模板。（6）拆模时严禁猛撬硬砸或大面积撬落或拉倒，停工前不得留下松动和悬挂的模板。拆下的模板应及时运送到指定的地点集中堆放或清理归垛。三、模板施工的安全管理措施（1）楼面顶架、模板安装前，应对班组进行全面的技术安全交底，对安装方法、搭设安装顺序、技术标准、质量安全要求等做好详细的技术交底工作。（2）在支顶安装过程中，应设置防倾覆的临时措33、施，待其安装完毕且核正无误后才予以固定。（3）在混凝土浇筑前，必须经现场监理人员及我部检验合格后才能进模板，必须支撑牢固、稳定，不得有松动、跑模、超标准的变形下沉等现象。四、安全生产、文明施工管理措施1、严格按照有关操作规程和项目安全管理要求施工。2、支模操作时，应有可靠的立足点和临边安全防护措施。3、严禁施工时在绑扎好的梁钢筋上行走，以防坠落伤人。4、拆模时梁板模应逐块拆卸，不得成片松动、撬落或拉倒。五、应注意的质量问题和处理方法1、模板安装前，应熟悉设计图纸和构造大样图、放线图。2、合理地选择模板安装顺序，一般情况下模板自下而上地安装，在安装过程中，可设临时支撑稳住模板，待安装完毕且校正无34、误后才固定。3、模板安装应与钢筋绑扎、水电安装等工种密切配合。4、模板在安装过程中应多检查，注意垂直度、标高及各部分的截面尺寸。模板接缝应紧密，缝隙大的要堵严。5、浇筑混凝土时，要注意观察模板受荷后的情况，发现位移、鼓胀、漏浆、支撑松动等现象，应及时采取有效措施予以处理。六、模板工程质量过程控制示意图第六章、模板工程事故应急预案一、概况本工程施工极可能发生高空坠落、顶架坍塌、物体打击等重大事故。本预案针对上述可能发生的高空坠落、模板坍塌及物体打击紧急情况的应急准备和响应。二、机构设置为对可能发生的事故能够快速反应、求援，项目部成立应急求援小组。由项目总指挥黄前湖任组长。负责事故现场指挥，统筹安35、排等。具体架构见下表：应急救援领导小组组 长副组长组 员当施工时发生事故，若应急救援小组组长不在位时，由副组长负责现场指挥救援。三、机构的职责1. 负责制定事故预防工作相关部门人员的应急救援工作职责。2. 负责突发事故的预防措施和各类应急救实施的准备工作，统一对人员，材料物资等资源的调配。3. 进行有针对性的应急救援应变演习，有计划区分任务，明确责任。4. 当发生紧急情况时，立即报告公司应急救援领导小组并及时采取救援工作，尽快控制险情蔓延，必要时，报告当地部门，取得政府及相关部门的帮助。四、应急救援工作程序1. 当事故发生时小组成员立即向组长汇报，由组长黄前湖立即上报公司，必要时向当地政府相关36、部门报告，以取得政府部门的帮助。2. 由应急救援领导小组，组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中去，尽快控制险情蔓延，并配合、协助事故的处理调查工作。3. 事故发生时，组长或其它成员不在现场时，由在现场的其它组员作为临时现场救援负责人负责现场的救援指挥安排。4. 项目部指定陈育正负责事故材料的收集、统计、审核和上报工作，并严格遵守事故报告的真实性和时效性。五、救援方法1. 高空坠落应急救援方法： 现场只有1人时应大声呼救；2人以上时，应有1人或多人去打“120”急救电话及马上报告应急救救援领导小组。 仔细观察伤员的神志是否清醒、是否昏迷、休克等现象，并尽可能了解伤员落地的身体着地部位，和37、着地部位的具体情况。 如果是头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等症状，很可能是颅脑损伤，应该迅速送医院抢救。如发现伤者耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布去堵塞，以免造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。 如果伤员腰、背、肩部先着地，有可能造成脊柱骨折，下肢瘫痪，这时不能随意翻动，搬动是要三个人同时同一方向将伤员平直抬于木板上，不能扭转脊柱，运送时要平稳，否则会加重伤情。2. 模板、坍塌应急救援方法： 地当发生高支模坍塌事故时，立即组织人员及时抢救，防止事故扩大，在有伤亡的情况下控制好事故现场； 报120急救中心，到现场抢救伤员。（应尽量说清楚伤员人数、情况、地点、联系电话等38、，并派人到路口等待）； 急报项目部应急救援小组、公司和有关应急救援单位，采取有效的应急救援措施； 清理事故现场，检查现场施工人员是否齐全，避免遗漏伤亡人员，把事故损失控制到最小； 预备应急救援工具：切割机、起重机、药箱、担架等。3. 物体打击应急救援方法：当物体打击伤害发生时，应尽快将伤员转移到安全地点进行包扎、止血、固定伤肢，应急以后及时送医院治疗。止血：根据出血种类，采用加压包止血法、指压止血法、堵塞止血法和止血带止血法等。对伤口包扎：以保护伤口、减少感染，压迫止血、固定骨折、扶托伤肢，减少伤痛。对于头部受伤的伤员，首先应仔细观察伤员的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有呕吐、昏迷等症状39、，应迅速送医院抢救，如果发现伤员耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手巾棉花或纱布堵塞，因为这样可能造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。如果是轻伤，在工地简单处理后，再到医院检查；如果是重任，应迅速送医院拯救。预备应急救援工具如下表：序号器材或设备数量主要用途1支架若干支撑加固2模板、木枋若干支撑加固3担架2个用于抢救伤员4止血急救包4个用于抢救伤员5手电筒6个用于停电时照明求援6应急灯6个用于停电时照明求援7爬梯3樘用于人员疏散8对讲机8台联系指挥求援六、预防坍塌事故的技术措施模板作业前，按设计单位要求，根据施工工艺、作业条件及周边环境编制施工方案，单位负责人审批签字，项目经理组40、织有关部门验收，经验收合格签字后，方可作业。模板作业时，对模板支撑宜采用钢支撑材料作支撑立柱，不得使用严重锈蚀、变形、断裂、脱焊、螺栓松动的钢支撑材料和竹材作立柱。支撑立柱基础应牢固，并按设计计算严格控制模板支撑系统的沉降量。支撑立柱基础为泥土地面时，应采取排水措施，并加设满足支撑承载力要求的垫板后，方可用以支撑立柱。斜支撑和立柱应牢固拉接，形成整体。模板作业时，指定专人指挥、监护，出现位移时，必须立即停止施工，将作业人员撤离作业现场，待险情排除后，方可作业。楼面、屋面堆放模板时，严格控制数量、重量，防止超载。堆放数量较多时，应进行荷载计算，并对楼面、屋面进行加固。装钉楼面模板，在下班时对已铺41、好而来不及钉牢的定型模板或散板等要拿起稳妥堆放，以防坍塌事故发生。安装外围柱模板、梁、板模板，应先搭设脚手架，并挂好安全网，脚手架搭设高度要高施工作业面至少1.2m 。拆模间歇时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。七、预防高空坠落事故的技术措施高支模工程应按相关规定编制施工方案，经公司技术部及分管技术的公司领导审批签字；高支模安装完毕后，需经质安部、技术部等有关部门验收，验收合格后，方可绑扎钢筋等下道工序的施工作业。支、拆模板时应保证作业人员有可靠立足点，作业面应按规定设置安全防护设施。模板及其支撑体系的施工荷载应均匀堆置，并不得超过设计计算要求。所有高处作业人员42、应学习高处作业安全知识及安全操作规程，工人上岗前应依据有关规定接受专门的安全技术交底，并办好签字手续。特种高处作业人员应持证上岗。采用新工艺、新技术、新材料和新设备的，应按规定对作业人员进行相关安全技术交底。高处作业人员应经过体检，合格后方可上岗。对身体不适或上岗前喝过酒的工人不准上岗作业。施工现场项目部应为作业人员提供合格的安全帽、安全带等必备的安全防护用具，作业人员应按规定正确佩戴和使用。安全带使用前必须经过检查合格。安全带的系扣点应就高不就低，扣环应悬挂在腰部的上方，并要注意带子不能与锋利或毛刺的地方接触，以防摩擦割断。项目部应按类别，有针对性地将各类安全警示标志悬挂于施工现场各相应部位43、。已支好模板的楼层四周必须用临时护栏围好，护栏要牢固可靠，护栏高度不低于1.2m，然后在护栏上再铺一层密目式安全网。高处作业前，应由项目分管负责人组织有关部门对安全防护设施进行验收，经验收合格签字后，方可作业。安全防护设施应做到定型化、工具化。需要临时拆除或变动安全设施的，应经项目分管负责人审批签字，并组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可实施。附：模板设计计算书说明：本工程专项方案计算书根据中国建筑科学研究院PKPM 建筑施工安全计算软件计算生成。中科院PKPM施工安全计算软件2004年12月10日通过建设部技术司及工程质量安全监督与行业发展司鉴定，鉴定意见为“国内唯一较全面的建筑施工技术44、领域的专业软件，并突出了各省市地区施工特色，为施工安全管理提供了强有力的技术支持。”梁模板扣件钢管高支撑架计算书(第一组梁500*2000） 计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)。 计算参数: 模板支架搭设高度为5.8m， 梁截面 BD=500mm2000mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.60m，横距0.3m，立杆的步距 h=1.80m， 梁底增加4道承重立杆。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。 木方50100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm45、4。 梁底支撑木方长度 0.90m。 梁顶托采用双钢管483.5mm。 梁底按照均匀布置承重杆4根计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载5.00kN/m2。 梁两侧的楼板厚度0.20m，梁两侧的楼板计算长度5.80m。 扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图 计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。 集中力大小为 F = 0.91.2025.0000.2005.8000.200=6.264kN。 采用的钢管类型为483.5。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 46、考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(25.0002.0000.500+0.5000.500)=22.725kN/m 考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(4.000+1.000)0.500=2.250kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 50.001.801.80/6 = 27.00cm3； I = 50.001.801.801.80/12 = 24.30cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)47、； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.2022.725+1.42.250)0.200 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.12210001000/27000=4.507N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.2022.725+1.42.250)0.200=3.650kN 截面抗剪强度计算值 T=33650.0/(2500.00018.000)=0.648、08N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.67722.7252004/(1006000243000)=0.169mm 面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0002.0000.200=10.000kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.549、000.200(22.000+0.500)/0.500=0.900kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+4.000)0.5000.200=0.500kN 考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.2010.000+1.200.900)=11.772kN/m 考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.91.400.500=0.630kN 木方计算简图 木方弯矩图(kN.m) 木方剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 木方变形图(mm)50、 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=2.690kN N2=6.832kN N3=6.832kN N4=2.690kN 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 6.832kN 经过计算得到最大变形 V= 0.058mm 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.390106/83333.3=4.68N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! 51、(2)木方抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=34.750/(250100)=1.425N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算不满足要求! (3)木方挠度计算 最大变形 v =0.058mm 木方的最大挠度小于300.0/250,满足要求! （二）梁底顶托梁计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.092kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变52、形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 22.317kN 经过计算得到最大变形 V= 0.466mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 10.16cm3； 截面惯性矩 I = 24.38cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=1.093106/1.05/10160.0=102.46N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁挠度计算 最大变形 v = 0.466mm 顶托梁的最大挠度小于600.0/400,满足要求! 三、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc53、 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。 四、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=22.317kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.200.1165.800=0.727kN N = 22.317+0.727=23.044kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； A 立杆净截面面积，A=4.890cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080c54、m3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.80m； l0 计算长度，取1.800+20.300=2.400m； 由长细比，为2400/16=152； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.305； 经计算得到=23044/(0.305489)=154.736N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷55、载标准值(kN/m2)； Wk=0.70.7500.7400.123=0.068kN/m2 h 立杆的步距，1.80m； la 立杆迎风面的间距，0.90m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.60m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.0680.9001.800； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=22.317+0.91.20.673+0.90.91.40.023/0.600=23.087kN 经计算得到=23087/(0.305489)+23000/5080=159.466N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!梁侧模板计算书(第一组50056、*2000） 一、梁侧模板基本参数 计算断面宽度500mm，高度2000mm，两侧楼板厚度200mm。 模板面板采用普通胶合板。 内龙骨间距200mm，内龙骨采用50100mm木方，外龙骨采用双钢管48mm3.5mm。 对拉螺栓布置4道，在断面内水平间距200+400+400+400mm，断面跨度方向间距350mm，直径14mm。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。 模板组装示意图 二、梁侧模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土57、侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取4.000h； T 混凝土的入模温度，取35.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取2.000m； 1 外加剂影响修正系数，取1.200； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.200。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=48.000kN/m2 考虑结构的重要性系数58、0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.948.000=43.200kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.94.000=3.600kN/m2。 三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。 面板的计算宽度取0.20m。 荷载计算值 q = 1.243.2000.200+1.403.6000.200=11.376kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 20.001.801.80/6 = 10.80cm3； I = 20.001.59、801.801.80/12 = 9.72cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.910kN N2=2.503kN N3=2.503kN N4=0.910kN 最大弯矩 最大变形 V = 0.161mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.04510001000/10800=4.167N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 60、截面抗剪强度计算值 T=31365.0/(2200.00018.000)=0.569N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.161mm 面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求! 四、梁侧模板内龙骨的计算 内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。 内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.2043.20+1.40.203.60=11.376kN/m 挠度计算荷载标准值q=0.2043.20=8.640kN/m 内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。 内龙骨计算简图 内龙骨弯矩图(k61、N.m) 内龙骨剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 内龙骨变形计算受力图 内龙骨变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 9.215kN 经过计算得到最大变形 V= 0.652mm 内龙骨的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)内龙骨抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.910106/83333.3=10.92N/mm2 内龙骨的抗弯计算强度小于13.0N62、/mm2,满足要求! (2)内龙骨抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=34664/(250100)=1.399N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 内龙骨的抗剪强度计算不满足要求! (3)内龙骨挠度计算 最大变形 v =0.652mm 内龙骨的最大挠度小于400.0/250,满足要求! 五、梁侧模板外龙骨的计算 外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计63、算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.066mm 最大支座力 Qmax=17.553kN 抗弯计算强度 f=0.614106/10160000.0=60.43N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于350.0/150与10mm,满足要求! 六、对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉64、螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 17.553 对拉螺栓强度验算满足要求!梁模板扣件钢管高支撑架计算书（第二组梁600*1630） 计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)。 计算参数: 模板支架搭设高度为5.8m， 梁截面 BD=600mm1630mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.60m，横距0.3m，立杆的步距 h=1.80m， 梁底增加4道承重立杆。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/m65、m2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。 木方50100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm4。 梁底支撑木方长度 0.90m。 梁顶托采用双钢管483.5mm。 梁底按照均匀布置承重杆4根计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载5.00kN/m2。 梁两侧的楼板厚度0.20m，梁两侧的楼板计算长度5.80m。 扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图 计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。 集中力大小为 F = 0.91.2025.000066、.2005.8000.200=6.264kN。 采用的钢管类型为483.5。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(25.0001.6300.600+0.5000.600)=22.275kN/m 考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(4.000+1.000)0.600=2.700kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 60.001.801.80/6 = 32.40cm3； I = 60.001.8067、1.801.80/12 = 29.16cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.2022.275+1.42.700)0.200 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.12210001000/32400=3.767N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大68、剪力 Q=0.600(1.2022.275+1.42.700)0.200=3.661kN 截面抗剪强度计算值 T=33661.0/(2600.00018.000)=0.509N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.67722.2752004/(1006000291600)=0.138mm 面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷69、载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0001.6300.200=8.150kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.200(21.630+0.600)/0.600=0.643kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+4.000)0.6000.200=0.600kN 考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.208.150+1.200.643)=9.497kN/m 考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.91.400.600=0.7570、6kN 木方计算简图 木方弯矩图(kN.m) 木方剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 木方变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=4.000kN N2=5.491kN N3=5.491kN N4=4.000kN 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 5.491kN 经过计算得到最大变形 V= 0.055mm 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.71、67cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.380106/83333.3=4.56N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=34.000/(250100)=1.200N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 最大变形 v =0.055mm 木方的最大挠度小于300.0/250,满足要求! （二）梁底顶托梁计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.0972、2kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 17.936kN 经过计算得到最大变形 V= 0.368mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 10.16cm3； 截面惯性矩 I = 24.38cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.878106/1.05/10160.0=82.30N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁挠度计算 最大变形 v = 73、0.368mm 顶托梁的最大挠度小于600.0/400,满足要求! 三、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。 四、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=17.936kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.200.1165.800=0.727kN N = 17.936+0.7274、7=18.664kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； A 立杆净截面面积，A=4.890cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.80m； l0 计算长度，取1.800+20.300=2.400m； 由长细比，为2400/16=152； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.305； 经计算得到=18664/(0.305489)=125.320N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 75、f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.70.7500.7400.123=0.068kN/m2 h 立杆的步距，1.80m； la 立杆迎风面的间距，0.90m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.60m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.0680.9001.8001.800/10=0.023kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=17.936+0.91.20.673+0.90.91.40.023/076、.600=18.706kN 经计算得到=18706/(0.305489)+23000/5080=130.050N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!梁侧模板计算书(第二组梁600-1630） 一、梁侧模板基本参数 计算断面宽度600mm，高度1630mm，两侧楼板厚度200mm。 模板面板采用普通胶合板。 内龙骨间距250mm，内龙骨采用50100mm木方，外龙骨采用双钢管48mm3.5mm。 对拉螺栓布置4道，在断面内水平间距200+400+400+400mm，断面跨度方向间距500mm，直径14mm。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm77、2，弹性模量6000.0N/mm4。 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。 模板组装示意图 二、梁侧模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取4.000h； T 混凝土的入模温度，取35.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总78、高度，取1.630m； 1 外加剂影响修正系数，取1.200； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.200。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=39.110kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.939.120=35.208kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.94.000=3.600kN/m2。 三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。 面板的计算宽度取0.25m。 荷载计算值 q = 1.235.2080.250+1.403.6000.25079、=11.822kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 25.001.801.80/6 = 13.50cm3； I = 25.001.801.801.80/12 = 12.15cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.182kN N2=3.251kN N3=3.251kN N4=1.182kN 最大弯矩 最大变形 V = 0.320mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强80、度计算值 f = 0.07310001000/13500=5.407N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=31773.0/(2250.00018.000)=0.591N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.320mm 面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求! 四、梁侧模板内龙骨的计算 内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。 内龙骨强度计算均布荷载q=1.81、20.2535.21+1.40.253.60=11.822kN/m 挠度计算荷载标准值q=0.2535.21=8.802kN/m 内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。 内龙骨计算简图 内龙骨弯矩图(kN.m) 内龙骨剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 内龙骨变形计算受力图 内龙骨变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 5.417kN 经过计算得到最大变形 V= 0.041mm 内龙骨的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.082、010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)内龙骨抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.236106/83333.3=2.83N/mm2 内龙骨的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)内龙骨抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32859/(250100)=0.858N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 内龙骨的抗剪强度计算满足要求! (3)内龙骨挠度计算 最大变形 v =0.041mm 内龙骨的最大挠度小于400.0/250,满足要求! 五、梁侧模板外龙骨的计算 外龙骨承受内83、龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.116mm 最大支座力 Qmax=11.647kN 抗弯计算强度 f=0.473106/10160000.0=46.56N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与84、10mm,满足要求! 六、对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 11.647 对拉螺栓强度验算满足要求!梁模板扣件钢管高支撑架计算书（第三组梁700-1970） 计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)。 计算参数: 模板支架搭设高度为85、5.8m， 梁截面 BD=700mm1970mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.60m，横距0.3m，立杆的步距 h=1.80m， 梁底增加5道承重立杆。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。 木方50100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm4。 梁底支撑木方长度 1.20m。 梁顶托采用双钢管483.5mm。 梁底按照均匀布置承重杆5根计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载5.00kN/m2。 梁两侧的楼板厚度0.20m，梁两86、侧的楼板计算长度5.80m。 扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图 计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。 集中力大小为 F = 0.91.2025.0000.2005.8000.200=6.264kN。 采用的钢管类型为483.5。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(25.0001.9700.700+0.5000.700)=31.342kN/m 考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(4.000+1.000)0.700=387、.150kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 70.001.801.80/6 = 37.80cm3； I = 70.001.801.801.80/12 = 34.02cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.2031.342+1.43.150)0.200 经计算88、得到面板抗弯强度计算值 f = 0.16810001000/37800=4.447N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.2031.342+1.43.150)0.200=5.043kN 截面抗剪强度计算值 T=35043.0/(2700.00018.000)=0.600N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.67731.342200489、/(1006000340200)=0.166mm 面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0001.9700.200=9.850kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.200(21.970+0.700)/0.700=0.663kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+4.000)0.7000.200=0.700k90、N 考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.209.850+1.200.663)=11.354kN/m 考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.91.400.700=0.882kN 木方计算简图 木方弯矩图(kN.m) 木方剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 木方变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.424kN N2=7.910kN N3=2.691kN N4=7.910kN N5=1.424kN 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 7.910kN 经过计算得到最大变形 V91、= 0.039mm 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.277106/83333.3=3.32N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=35.408/(250100)=1.622N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强92、度计算不满足要求! (3)木方挠度计算 最大变形 v =0.039mm 木方的最大挠度小于300.0/250,满足要求! （二）梁底顶托梁计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.092kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 25.839kN 经过计算得到最大变形 V= 0.559mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 10.16cm3； 截面惯性矩 I = 24.93、38cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=1.265106/1.05/10160.0=118.58N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁挠度计算 最大变形 v = 0.559mm 顶托梁的最大挠度小于600.0/400,满足要求! 三、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。 四、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式94、为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=25.839kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.200.1165.800=0.727kN N = 25.839+0.727=26.566kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； A 立杆净截面面积，A=4.890cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.80m； l0 计算长度，取1.800+20.300=295、.400m； 由长细比，为2400/16=152； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.305； 经计算得到=26566/(0.305489)=178.380N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.70.7500.7400.123=0.068kN/m2 h 立杆的步距，1.80m； la 立杆迎风面的间距，1.20m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.60m； 风荷载产96、生的弯矩 Mw=0.90.91.40.0681.2001.800； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=25.839+0.91.20.673+0.90.91.40.030/0.600=26.623kN 经计算得到=26623/(0.305489)+30000/5080=184.687N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!梁侧模板计算书(第三组梁700*1970） 一、梁侧模板基本参数 计算断面宽度700mm，高度1970mm，两侧楼板厚度200mm。 模板面板采用普通胶合板。 内龙骨间距250mm，内龙骨采用50100mm木方，外龙骨采用双钢管48mm3.5m97、m。 对拉螺栓布置4道，在断面内水平间距200+400+400+400mm，断面跨度方向间距350mm，直径14mm。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。 模板组装示意图 二、梁侧模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为98、0时(表示无资料)取200/(T+15)，取4.000h； T 混凝土的入模温度，取35.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.970m； 1 外加剂影响修正系数，取1.200； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.200。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=47.270kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.947.280=42.552kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.94.000=3.600kN/m2。 三、梁侧模板面99、板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。 面板的计算宽度取0.25m。 荷载计算值 q = 1.242.5520.250+1.403.6000.250=14.026kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 25.001.801.80/6 = 13.50cm3； I = 25.001.801.801.80/12 = 12.15cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右100、各支座力分别为 N1=1.403kN N2=3.857kN N3=3.857kN N4=1.403kN 最大弯矩 最大变形 V = 0.386mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.08710001000/13500=6.444N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=32103.0/(2250.00018.000)=0.701N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v101、 = 0.386mm 面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求! 四、梁侧模板内龙骨的计算 内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。 内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.2542.55+1.40.253.60=14.026kN/m 挠度计算荷载标准值q=0.2542.55=10.638kN/m 内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。 内龙骨计算简图 内龙骨弯矩图(kN.m) 内龙骨剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 内龙骨变形计算受力图 内龙骨变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 10.427kN 经102、过计算得到最大变形 V= 0.587mm 内龙骨的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)内龙骨抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.960106/83333.3=11.52N/mm2 内龙骨的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)内龙骨抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=35237/(250100)=1.571N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1103、.30N/mm2 内龙骨的抗剪强度计算不满足要求! (3)内龙骨挠度计算 最大变形 v =0.587mm 内龙骨的最大挠度小于400.0/250,满足要求! 五、梁侧模板外龙骨的计算 外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.052mm 最大支座力 Qmax=15104、.708kN 抗弯计算强度 f=0.545106/10160000.0=53.64N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于350.0/150与10mm,满足要求! 六、对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N105、 = 15.708 对拉螺栓强度验算满足要求!梁模板扣件钢管高支撑架计算书（第四组梁800-1800） 计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)。 计算参数: 模板支架搭设高度为5.8m， 梁截面 BD=800mm1800mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.60m，立杆的步距 h=1.80m， 梁底增加5道承重立杆。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。 木方50100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm4。 梁底支撑木方长度 1.20m。 梁顶托采用双钢106、管483.5mm。 梁底按照均匀布置承重杆5根计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载5.00kN/m2。 梁两侧的楼板厚度0.20m，梁两侧的楼板计算长度5.80m。 扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图 计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。 集中力大小为 F = 0.91.2025.0000.2005.8000.200=6.264kN。 采用的钢管类型为483.5。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0107、.9(25.0001.8000.800+0.5000.800)=32.760kN/m 考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(4.000+1.000)0.800=3.600kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 80.001.801.80/6 = 43.20cm3； I = 80.001.801.801.80/12 = 38.88cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计108、值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.2032.760+1.43.600)0.200 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.17710001000/43200=4.107N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.2032.760+1.43.600)0.200=5.322kN 截面抗剪强度计算值 T=35322.0/(2800.00018.000)=0.554N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/109、mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.67732.7602004/(1006000388800)=0.152mm 面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0001.8000.200=9.000kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.200(21.800+0.800)/0.800110、=0.550kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+4.000)0.8000.200=0.800kN 考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.209.000+1.200.550)=10.314kN/m 考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.91.400.800=1.008kN 木方计算简图 木方弯矩图(kN.m) 木方剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 木方变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=2.567k111、N N2=7.152kN N3=2.351kN N4=7.152kN N5=2.567kN 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 7.152kN 经过计算得到最大变形 V= 0.052mm 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.372106/83333.3=4.46N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 截112、面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=34.728/(250100)=1.418N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算不满足要求! (3)木方挠度计算 最大变形 v =0.052mm 木方的最大挠度小于300.0/250,满足要求! （二）梁底顶托梁计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.092kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩113、 经过计算得到最大支座 F= 23.362kN 经过计算得到最大变形 V= 0.509mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 10.16cm3； 截面惯性矩 I = 24.38cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=1.144106/1.05/10160.0=107.24N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁挠度计算 最大变形 v = 0.509mm 顶托梁的最大挠度小于600.0/400,满足要求! 三、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值114、,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。 四、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=23.362kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.200.1165.800=0.727kN N = 23.362+0.727=24.089kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； A 立杆净截面面积，A=4.890cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值115、，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.80m； l0 计算长度，取1.800+20.300=2.400m； 由长细比，为2400/16=152； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.305； 经计算得到=24089/(0.305489)=161.751N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0116、.70.7500.7400.123=0.068kN/m2 h 立杆的步距，1.80m； la 立杆迎风面的间距，1.20m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.60m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.0681.2001.800； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=23.362+0.91.20.673+0.90.91.40.030/0.600=24.146kN 经计算得到=24146/(0.305489)+30000/5080=168.057N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!梁侧模板计算书（第四组梁800*1800） 一、梁侧模板基本参117、数 计算断面宽度800mm，高度1800mm，两侧楼板厚度200mm。 模板面板采用普通胶合板。 内龙骨间距300mm，内龙骨采用50100mm木方，外龙骨采用双钢管48mm3.5mm。 对拉螺栓布置4道，在断面内水平间距200+400+400+400mm，断面跨度方向间距600mm，直径14mm。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。 模板组装示意图 二、梁侧模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设118、计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取4.000h； T 混凝土的入模温度，取35.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.800m； 1 外加剂影响修正系数，取1.200； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.200。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=43.190kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土119、侧压力标准值 F1=0.943.200=38.880kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.94.000=3.600kN/m2。 三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。 面板的计算宽度取0.30m。 荷载计算值 q = 1.238.8800.300+1.403.6000.300=15.509kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 30.001.801.80/6 = 16.20cm3； I = 30.001.801.801.80/12 = 120、14.58cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.861kN N2=5.118kN N3=5.118kN N4=1.861kN 最大弯矩 最大变形 V = 0.732mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.13910001000/16200=8.580N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=327121、91.0/(2300.00018.000)=0.775N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.732mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 四、梁侧模板内龙骨的计算 内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。 内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.3038.88+1.40.303.60=15.509kN/m 挠度计算荷载标准值q=0.3038.88=11.664kN/m 内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。 内龙骨计算简图 内龙骨弯矩图(kN.m) 内龙骨剪力图(kN122、) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 内龙骨变形计算受力图 内龙骨变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 6.514kN 经过计算得到最大变形 V= 0.055mm 内龙骨的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)内龙骨抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.310106/83333.3=3.72N/mm2 内龙骨的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)内123、龙骨抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=33411/(250100)=1.023N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 内龙骨的抗剪强度计算满足要求! (3)内龙骨挠度计算 最大变形 v =0.055mm 内龙骨的最大挠度小于400.0/250,满足要求! 五、梁侧模板外龙骨的计算 外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，124、受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.244mm 最大支座力 Qmax=14.004kN 抗弯计算强度 f=0.683106/10160000.0=67.22N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于600.0/150与10mm,满足要求! 六、对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉125、螺栓有效直径(mm): 12 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 14.004 对拉螺栓强度验算满足要求!梁模板扣件钢管高支撑架计算书（第五组梁1000-1970） 计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)。 计算参数: 模板支架搭设高度为5.8m， 梁截面 BD=1000mm1970mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.60m，立杆的步距 h=1.80m， 梁底增加6道承重立杆。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量126、6000.0N/mm4。 木方50100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm4。 梁底支撑木方长度 1.50m。 梁顶托采用双钢管483.5mm。 梁底按照均匀布置承重杆6根计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载5.00kN/m2。 梁两侧的楼板厚度0.20m，梁两侧的楼板计算长度5.80m。 扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图 计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。 集中力大小为 F = 0.91.2025.0000.2005.8000.200=6.264k127、N。 采用的钢管类型为483.5。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(25.0001.9701.000+0.5001.000)=44.775kN/m 考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(4.000+1.000)1.000=4.500kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 100.001.801.80/6 = 54.00cm3； I = 100.001.801.801.80/12 = 48.60128、cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.2044.775+1.44.500)0.200 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.24010001000/54000=4.447N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.2044.7129、75+1.44.500)0.200=7.204kN 截面抗剪强度计算值 T=37204.0/(21000.00018.000)=0.600N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.67744.7752004/(1006000486000)=0.166mm 面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(130、kN/m)： q1 = 25.0001.9700.200=9.850kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.200(21.970+1.000)/1.000=0.494kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+4.000)1.0000.200=1.000kN 考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.209.850+1.200.494)=11.172kN/m 考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.91.401.000=1.260kN 木方计算简图 木方弯矩图(131、kN.m) 木方剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 木方变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.492kN N2=7.473kN N3=3.515kN N4=3.515kN N5=7.473kN N6=1.492kN 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 7.473kN 经过计算得到最大变形 V= 0.041mm 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 =132、 416.67cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.290106/83333.3=3.48N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=35.330/(250100)=1.599N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算不满足要求! (3)木方挠度计算 最大变形 v =0.041mm 木方的最大挠度小于300.0/250,满足要求! （二）梁底顶托梁计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q133、= 0.092kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 24.411kN 经过计算得到最大变形 V= 0.540mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 10.16cm3； 截面惯性矩 I = 24.38cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=1.195106/1.05/10160.0=112.02N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁挠度计算 最大134、变形 v = 0.540mm 顶托梁的最大挠度小于600.0/400,满足要求! 三、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。 四、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=24.411kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.200.1255.800=0.782kN N = 24.4135、11+0.782=25.192kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； A 立杆净截面面积，A=4.890cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.80m； l0 计算长度，取1.800+20.300=2.400m； 由长细比，为2400/16=152； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.305； 经计算得到=25192/(0.305489)=169.159N/mm2； 不考虑风荷载时立杆136、的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.70.7500.7400.123=0.068kN/m2 h 立杆的步距，1.80m； la 立杆迎风面的间距，1.50m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.60m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.0681.5001.800； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=24.411+0.91.20.724+0.90.91.40.038/0.600=25.263137、kN 经计算得到=25263/(0.305489)+38000/5080=177.042N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!梁侧模板计算书(第五组梁1000*1970） 一、梁侧模板基本参数 计算断面宽度1000mm，高度1970mm，两侧楼板厚度200mm。 模板面板采用普通胶合板。 内龙骨间距250mm，内龙骨采用50100mm木方，外龙骨采用双钢管48mm3.5mm。 对拉螺栓布置4道，在断面内水平间距200+400+400+400mm，断面跨度方向间距400mm，直径14mm。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量600138、0.0N/mm4。 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。 模板组装示意图 二、梁侧模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取4.000h； T 混凝土的入模温度，取35.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.970139、m； 1 外加剂影响修正系数，取1.200； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.200。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=47.270kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.947.000=42.300kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.94.000=3.600kN/m2。 三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。 面板的计算宽度取0.25m。 荷载计算值 q = 1.242.3000.250+1.403.6000.250=13.950kN140、/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 25.001.801.80/6 = 13.50cm3； I = 25.001.801.801.80/12 = 12.15cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.395kN N2=3.836kN N3=3.836kN N4=1.395kN 最大弯矩 最大变形 V = 0.384mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 141、0.08710001000/13500=6.444N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=32092.0/(2250.00018.000)=0.697N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.384mm 面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求! 四、梁侧模板内龙骨的计算 内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。 内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.2542.3142、0+1.40.253.60=13.950kN/m 挠度计算荷载标准值q=0.2542.30=10.575kN/m 内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。 内龙骨计算简图 内龙骨弯矩图(kN.m) 内龙骨剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 内龙骨变形计算受力图 内龙骨变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 10.371kN 经过计算得到最大变形 V= 0.584mm 内龙骨的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.001143、0.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)内龙骨抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.954106/83333.3=11.45N/mm2 内龙骨的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)内龙骨抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=35209/(250100)=1.563N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 内龙骨的抗剪强度计算不满足要求! (3)内龙骨挠度计算 最大变形 v =0.584mm 内龙骨的最大挠度小于400.0/250,满足要求! 五、梁侧模板外龙骨的计算 外龙骨承受内龙骨传递的144、荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.052mm 最大支座力 Qmax=15.623kN 抗弯计算强度 f=0.542106/10160000.0=53.35N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于350.0/150与10mm,145、满足要求! 六、对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 15.623 对拉螺栓强度验算满足要求!楼板模板扣件钢管高支撑架计算书(200厚楼板） 计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)。 计算参数: 模板支架搭设高度为5.8m， 立杆的纵146、距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.80m。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。 木方50100mm，间距458mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。 梁顶托采用钢管483.5mm。 模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。 图 楼板支撑架立面简图 图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元 采用的钢管类型为483.5。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算147、其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(25.0000.2000.900+0.3000.900)=4.293kN/m 考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(2.000+1.000)0.900=2.430kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 90.001.801.80/6 = 48.60cm3； I = 90.001.801.801.80/12 = 43.74cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值148、(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.204.293+1.42.430)0.458 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.17910001000/48600=3.692N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.204.293+1.42.430)0.458=2.351kN 截面抗剪强度计算值 T=32351.149、0/(2900.00018.000)=0.218N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6774.2934584/(1006000437400)=0.487mm 面板的最大挠度小于458.0/250,满足要求! 二、支撑木方的计算 木方按照均布荷载下连续梁计算。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.0000.2000.458=2.290kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0150、.3000.458=0.137kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.000+2.000)0.458=1.374kN/m 考虑0.9的结构重要系数，静荷载 q1 = 0.9(1.202.290+1.200.137)=2.622kN/m 考虑0.9的结构重要系数，活荷载 q2 = 0.91.401.374=1.731kN/m 2.木方的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 4.353/0.900=4.836kN/m 最大弯矩 M = 0.1151、ql2=0.14.840.90 最大剪力 Q=0.60.9004.836=2.612kN 最大支座力 N=1.10.9004.836=4.788kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.392106/83333.3=4.70N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪152、强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32612/(250100)=0.784N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到2.427kN/m 最大变形 v =0.6772.427900.04/(1009500.004166666.8)=0.272mm 木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求! 三、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取木方的支座力 P= 4.788kN 均布荷载取托梁的自重 q= 0.046kN/m。 153、托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 10.513kN 经过计算得到最大变形 V= 1.027mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 5.08cm3； 截面惯性矩 I = 12.19cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.959106/1.05/5080.0=179.79N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁挠度计算 最大变形 v = 1.027mm 154、顶托梁的最大挠度小于900.0/400,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。 五、立杆的稳定性计算荷载标准值 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架钢管的自重(kN)： NG1 = 0.1165.800=0.673kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3000.9000.900=0.243kN (3)钢筋混155、凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.0000.2000.9000.900=4.050kN 考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值 NG = 0.9(NG1+NG2+NG3) = 4.470kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。 考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值 NQ = 0.9(1.000+2.000)0.9000.900=2.187kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ 六、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 8.43k156、N i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； A 立杆净截面面积，A=4.890cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.80m； l0 计算长度，取1.800+20.300=2.400m； 由长细比，为2400/16=152； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.305； 经计算得到=8425/(0.305489)=56.574N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风157、荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.70.7500.7400.108=0.060kN/m2 h 立杆的步距，1.80m； la 立杆迎风面的间距，0.90m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.0600.9001.800； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=1.24.470+0.91.42.187+0.90.91.40.020/0.900=8.144kN 经计算得到=8144/(0.158、305489)+20000/5080=58.588N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 楼板模板高支撑架的构造和施工要求工程经验 除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容 1.模板支架的构造要求： a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆； b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度； c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。 2.立杆步距的设计： a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置； b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用159、下小上大的变步距设置，但变化不要过多； c.高支撑架步距以为宜，不宜超过1.5m。 3.整体性构造层的设计： a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层； b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3； c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层； d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。 4.剪刀撑的设计： a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑； b.中部可根据需要160、并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。 5.顶部支撑点的设计： a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm； b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm； c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。 6.支撑架搭设的要求： a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置； b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求； c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变161、形的； d.地基支座的设计要满足承载力的要求。 7.施工使用的要求： a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式； b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放； c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。墙模板计算书 一、墙模板基本参数 计算断面宽度500mm，高度6000mm，两侧楼板厚度200mm。 模板面板采用普通胶合板。 内龙骨间距185mm，内龙骨采用50100mm木方，外龙骨采用双钢管48mm3.5mm。 对拉螺栓布置15道，在断面内162、水平间距200+370+370+370+370+370+370+370+370+370+370+370+370+370+370mm，断面跨度方向间距370mm，直径16mm。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm4。 模板组装示意图 二、墙模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取163、24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取4.000h； T 混凝土的入模温度，取25.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取6.000m； 1 外加剂影响修正系数，取1.200； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.200。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=48.080kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.948.090=43.281kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0164、.94.000=3.600kN/m2。 三、墙模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。 面板的计算宽度取0.19m。 荷载计算值 q = 1.243.2810.185+1.403.6000.185=10.541kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 18.501.801.80/6 = 9.99cm3； I = 18.501.801.801.80/12 = 8.99cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形165、计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.780kN N2=2.145kN N3=2.145kN N4=0.780kN 最大弯矩 最大变形 V = 0.118mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.03610001000/9990=3.604N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=31170.0/(2185.00018.000)=0.527N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足166、要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.118mm 面板的最大挠度小于185.0/250,满足要求! 四、墙模板内龙骨的计算 内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。 内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.1943.28+1.40.193.60=10.541kN/m 挠度计算荷载标准值q=0.1943.28=8.007kN/m 内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。 内龙骨计算简图 内龙骨弯矩图(kN.m) 内龙骨剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 内龙骨变形计算受力图 内龙骨变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 经过计167、算得到最大支座 F= 9.151kN 经过计算得到最大变形 V= 0.775mm 内龙骨的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)内龙骨抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.929106/83333.3=11.15N/mm2 内龙骨的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)内龙骨抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=34723/(250100)=1.41168、7N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 内龙骨的抗剪强度计算不满足要求! (3)内龙骨挠度计算 最大变形 v =0.775mm 内龙骨的最大挠度小于420.0/250,满足要求! 五、墙模板外龙骨的计算 外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.169、081mm 最大支座力 Qmax=19.675kN 抗弯计算强度 f=0.592106/10160000.0=58.27N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于370.0/150与10mm,满足要求! 六、对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 16 对拉螺栓有效直径(mm): 14 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 144.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 24.480170、 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 19.675 对拉螺栓强度验算满足要求!柱模板支撑计算书 一、柱模板基本参数 柱模板的截面宽度 B=1000mm，B方向对拉螺栓2道， 柱模板的截面高度 H=1200mm，H方向对拉螺栓2道， 柱模板的计算高度 L = 6000mm， 柱箍间距计算跨度 d = 400mm。 柱箍采用双钢管48mm3.5mm。 柱模板竖楞截面宽度50mm，高度100mm。 B方向竖楞6根，H方向竖楞7根。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。 木方剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，171、弹性模量9500.0N/mm4。 柱模板支撑计算简图 二、柱模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取4.000h； T 混凝土的入模温度，取25.000； V 混凝土的浇筑速度，取6.000m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取6.000m； 1 外加剂影响修正系数，取1.200； 2 混凝土坍落度影响修正系数，172、取1.200。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=74.490kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.974.500=67.050kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.94.000=3.600kN/m2。 三、柱模板面板的计算 面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下 面板计算简图 面板的计算宽度取柱箍间距0.40m。 荷载计算值 q = 1.267.0500.400+1.403.6000.400=34.200kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中173、，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 40.001.801.80/6 = 21.60cm3； I = 40.001.801.801.80/12 = 19.44cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.2026.820+1.41.440)0.192 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.12610001000/2160174、0=5.817N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.2026.820+1.41.440)0.192=3.933kN 截面抗剪强度计算值 T=33933.0/(2400.00018.000)=0.819N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.67726.8201924/(1006000194400)=0.210mm 面板的最大挠度小于175、191.7/250,满足要求! 四、竖楞木方的计算 竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下 竖楞木方计算简图 竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距0.192m。 荷载计算值 q = 1.267.0500.192+1.403.6000.192=16.388kN/m 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 6.555/0.400=16.388kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.116.3880.40 最大剪力 Q=0.60.40016.388=3.933kN 最大支座力 N=176、1.10.40016.388=7.211kN 截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.262106/83333.3=3.15N/mm2 抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=33933/(250100)=1.180N/mm2 截面抗177、剪强度设计值 T=1.60N/mm2 抗剪强度计算满足要求! (3)挠度计算 最大变形 v =0.67712.851400.04/(1009500.004166666.8)=0.056mm 最大挠度小于400.0/250,满足要求! 五、B方向柱箍的计算 竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.267.05+1.403.60)0.190 0.400 = 6.50kN 柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图178、 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.124mm 最大支座力 Qmax=13.583kN 抗弯计算强度 f=0.537106/10160000.0=52.85N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于463.3/150与10mm,满足要求! 六、B方向对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12 对拉螺栓有179、效面积(mm2): A = 105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 13.583 对拉螺栓强度验算满足要求! 七、H方向柱箍的计算 竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.267.05+1.403.60)0.192 0.400 = 6.56kN 柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最180、大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.232mm 最大支座力 Qmax=16.241kN 抗弯计算强度 f=0.616106/10160000.0=60.63N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于530.0/150与10mm,满足要求! 八、H方向对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 16.241 对拉螺栓强度验算满足要求!