1、3.2万25层住宅工程墙、梁、柱模板安装工程专项施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目录第一节、工程概况7一、工程概况7二、施工要求7第二节、编制依据7第三节、施工计划7一、施工进度计划7二、材料与设备计划7第四节、施工工艺技术10一、技术参数10二、工艺流程111、墙模板112、梁扣件123、柱模板124、板扣件高架12三、施工方法121、模板安装的一般要求122、模板定位123、构造要求12四、检查验收13(4) 模板接缝应严密，不得漏浆。13(3) 浇筑混凝土前，模板内杂物应清理干净；13(5)2、 以上均为全数观察检查。13第五节、施工安全保证措施15二、技术措施15(1) 底板模板安装顺序及技术要点15(2) 墙体模板安装顺序及技术要点15(3) 梁模板安装顺序及技术要点15(4) 楼板模板安装顺序及技术要点15(5) 柱模板安装顺序及技术要点15(1) 墙体模板安装技术要点15(2) 梁、板模板安装技术要点15(3) 柱模板安装技术要点15(6) 拆除完的模板严禁堆放在外脚手架上。16三、应急预案161、目的162、应急领导小组及其职责163、应急反应预案16四、监测监控171、过程管理172、浇捣混凝土管理183、安全管理措施184、环境保护措施195、监测措施21第六节、劳动力3、计划21一、专职安全生产管理人员21二、特种作业人员22第七节、计算书及相关图纸22【计算书】22一、参数信息231.基本参数232.主楞信息233.次楞信息234.面板参数235.木方和钢楞23二、墙模板荷载标准值计算23三、墙模板面板的计算241.抗弯强度验算242.抗剪强度验算243.挠度验算25四、墙模板主次楞的计算251.次楞的抗弯强度验算252.次楞的抗剪强度验算263.次楞的挠度验算261.主楞的抗弯强度验算272.主楞的抗剪强度验算273.主楞的挠度验算28五、穿墙螺栓的计算28一、参数信息301.基本参数302.柱箍信息303.竖楞信息304.面板参数305.木方和钢楞30二4、柱模板荷载标准值计算30三、柱模板面板的计算301.面板抗弯强度验算312.面板抗剪验算313.面板挠度验算32四、竖楞计算321.抗弯强度验算322.抗剪验算333.挠度验算33五、B方向柱箍的计算331. 柱箍抗弯强度验算342. 柱箍挠度验算35六、B方向对拉螺栓的计算35七、H方向柱箍的计算351.柱箍抗弯强度验算362. 柱箍挠度验算36八、H方向对拉螺栓的计算36梁模板(扣件钢管架)计算书37一、参数信息371.模板支撑及构造参数372.荷载参数373.材料参数384.梁底模板参数385.梁侧模板参数38二、梁侧模板荷载计算38三、梁侧模板面板的计算381.强度计算392.挠度验5、算39四、梁侧模板支撑的计算391.次楞计算392.主楞计算41五、梁底模板计算421.抗弯强度验算422.挠度验算43六、梁底支撑的计算431.荷载的计算432.方木的支撑力验算433.支撑小横杆的强度验算44七、梁跨度方向钢管的计算45八、扣件抗滑移的计算45九、立杆的稳定性计算461.梁两侧立杆稳定性验算46梁模板计算书(截面300*700)47一、参数信息471.模板支撑及构造参数472.荷载参数473.材料参数484.梁底模板参数485.梁侧模板参数48二、梁侧模板荷载计算48三、梁侧模板面板的计算481.强度计算492.挠度验算49四、梁侧模板支撑的计算491.次楞计算492.主楞6、计算51五、梁底模板计算521.抗弯强度验算522.挠度验算53六、梁底支撑的计算531.荷载的计算532.方木的支撑力验算533.支撑小横杆的强度验算54七、梁跨度方向钢管的计算55八、扣件抗滑移的计算56九、立杆的稳定性计算571.梁两侧立杆稳定性验算57梁模板计算书(截面550*1200)58一、参数信息591.模板支撑及构造参数592.荷载参数593.材料参数594.梁底模板参数595.梁侧模板参数60二、梁侧模板荷载计算60三、梁侧模板面板的计算601.强度计算602.挠度验算61四、梁侧模板支撑的计算611.次楞计算612.主楞计算62五、梁底模板计算631.抗弯强度验算642.挠7、度验算64六、梁底支撑的计算641.荷载的计算642.方木的支撑力验算643.支撑小横杆的强度验算65七、梁跨度方向钢管的计算66八、扣件抗滑移的计算66九、立杆的稳定性计算671.梁两侧立杆稳定性验算672.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算67考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算68一、参数信息691.模板支架参数692.荷载参数693.材料参数694.楼板参数69二、模板面板计算701、荷载计算702、强度计算703、挠度计算71三、模板支撑方木的计算711.荷载的计算712.强度验算713.抗剪验算724.挠度验算72四、木方支撑钢管计算72五、扣件抗滑移的计算73六、模板支架立杆荷8、载设计值(轴力)731.静荷载标准值包括以下内容732.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载733.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算73七、立杆的稳定性计算73八、立杆的地基承载力计算74【节点图】74【节点图】76模板专项施工方案第一节、工程概况一、工程概况 本工程位于xx市；框架剪力墙结构；地上25层；地下1层；建筑高度：84.2m；地下室层高5.0m，1层5.1m，23层4.8m，标准层层高：2.9m ；总建筑面积：32000平方米；总工期：600天。 二、施工要求1、确保模板在使用周期内安全、稳定、牢靠。2、模板在搭设及拆除过程中要符合工程施工进度要求。操作人员需取得9、特殊作业人员资格上岗证。第二节、编制依据建筑结构荷载规范GB 50009-2001混凝土结构设计规范GB 50010-2002钢结构设计规范GB 50017-2003建筑施工安全检查标准JGJ 59-99建筑施工高处作业安全技术规范JGJ 80-91建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2001G1G2#楼施工设计图纸等。第三节、施工计划一、施工进度计划本工程模板工程工期，地下室60天，13层40天，426层160天，二次结构30天，合计290天。二、材料与设备计划墙模板/梁扣件/柱模板/板扣件高架1、按清水混凝土的要求进行模板设计，在模板满足强度、刚度和稳定性要求的前提下，尽可10、能提高表面光洁度，阴阳角模板统一整齐。2、搭设脚手架的钢管应采用现行国家标准直缝电焊钢管GB/T 13793或低压流体输送用焊接钢管GB/T 3092中规定的3号普通钢管，其质量符合现行国家标准碳素结构钢GB/T 700中Q235A钢的规定，每根钢管的最大质量不应大于25kg。新用的钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道，钢管要有产品质量合格证、质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法GB/T 228的有关规定，质量和钢管外径、壁厚、端面等的偏差应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2001的有关规定，必须涂有防11、锈漆。旧钢管表面锈蚀深度和钢管的弯曲变形应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2001的有关规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取3根，在每根锈蚀严重部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用。钢管上严禁打孔。3、扣件为可锻铸造扣件，应符合建设部钢管脚手架扣件标准GB 15831的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应平整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。钢管螺栓拧紧扭力矩达65Nm时不得破坏。旧扣件在使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出12、现滑丝的螺栓必须更换。新、旧扣件均应进行防锈处理。外墙和临空墙螺栓采用止水螺栓，内墙采用普通可回收螺栓。其他材料见下表【墙模板】面板材料胶合面板主楞材料圆钢管次楞材料木方穿墙螺栓M12 墙模板设计简图【柱模板】面板材料18mm厚胶合面板竖楞材料木方柱箍材料圆钢管螺栓型号M12【梁模板(扣件钢管架)】面板材料20mm厚胶合面板主楞材料圆钢管次楞材料木方梁底支撑方木支架钢管483.2【梁模板(扣件钢管架)(2)】面板材料20mm厚胶合面板主楞材料圆钢管次楞材料木方梁底支撑方木支架钢管483.2【梁模板(扣件钢管架)(3)】面板材料20mm厚胶合面板主楞材料圆钢管次楞材料木方梁底支撑方木支架钢管4813、3【板模板(扣件钢管高架)】面板材料18mm厚胶合面板板底支撑立杆材料第四节、施工工艺技术一、技术参数【墙模板】主楞支撑根数2主楞间距(mm)500次楞支撑根数1次楞间距(mm)150穿墙螺栓水平间距(mm)450穿墙螺栓竖向间距(mm)500【柱模板】柱截面宽度B方向对拉螺栓根数2柱截面宽度B方向竖楞根数6柱截面高度H方向对拉螺栓根数2柱截面高度H方向竖楞根数6柱箍间距(mm)500柱箍合并根数2【梁模板(扣件钢管架)】立杆沿梁跨度方向间距(m)0.8立杆上端伸出至模板支撑点长度(m)0.1立杆步距(m)1.5梁支撑架搭设高度(m)4.7梁两侧立杆间距(m)0.7承重架及模板支撑设置梁底支撑14、小楞垂直梁截面方向立杆承重连接方式双扣件梁底纵向支撑根数3梁截面宽度(m)0.3梁截面高度(m)0.5主楞间距(mm)500次楞根数2主楞竖向支撑点数量2穿梁螺栓类型M12穿梁螺栓水平间距(mm)500竖向支撑点到梁底距离依次为0，200模板自重(kN/m2)0.3钢筋自重(kN/m3)1.5施工荷载(kN/m2)2新浇混凝土荷载侧压力(kN/m2)12振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)2振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)4【梁模板(扣件钢管架)(2)】立杆沿梁跨度方向间距(m)0.8立杆上端伸出至模板支撑点长度(m)0.1立杆步距(m)1.5梁支撑架搭设高度(m)5.1梁两侧立杆间距15、(m)0.8承重架及模板支撑设置梁底支撑小楞垂直梁截面方向立杆承重连接方式双扣件梁底纵向支撑根数3梁截面宽度(m)0.3梁截面高度(m)0.7主楞间距(mm)800次楞根数3主楞竖向支撑点数量2穿梁螺栓类型M12穿梁螺栓水平间距(mm)800竖向支撑点到梁底距离依次为0，400模板自重(kN/m2)0.3钢筋自重(kN/m3)1.5施工荷载(kN/m2)2新浇混凝土荷载侧压力(kN/m2)16.8振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)2振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)4【梁模板(扣件钢管架)(3)】立杆沿梁跨度方向间距(m)0.75立杆上端伸出至模板支撑点长度(m)0.1立杆步距(m)116、.5梁支撑架搭设高度(m)5.1梁两侧立杆间距(m)0.8承重架及模板支撑设置梁底支撑小楞垂直梁截面方向立杆承重连接方式双扣件梁底纵向支撑根数5梁截面宽度(m)0.55梁截面高度(m)1.2主楞间距(mm)800次楞根数6主楞竖向支撑点数量3穿梁螺栓类型M12穿梁螺栓水平间距(mm)800竖向支撑点到梁底距离依次为0，200，700模板自重(kN/m2)0.3钢筋自重(kN/m3)1.5施工荷载(kN/m2)2新浇混凝土荷载侧压力(kN/m2)28.8振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)2振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)4【板模板(扣件钢管高架)】立杆纵距(m)0.8立杆横距(m)0.17、8立杆步距(m)1.5模板支架搭设高度(m)4.7立杆上端伸出至模板支撑点的长度(m)0.1板底支撑间距(mm)300立杆承重连接方式施工均布荷载标准值(kN/m2)2.5二、工艺流程1、墙模板单块就位组拼安装工艺流程组装前检查安装门窗口模板安装第一步模板(两侧)安装内楞调整模板平直安装第二步至顶部两侧模板安装内楞调平直安装穿墙螺栓安装外楞加斜撑并调模板平直与柱、墙、楼板模板连接。预拼装墙模板工艺流程：安装前检查安装门窗口模板一侧墙模吊装就位安装斜撑插入穿墙螺栓及塑料套管清扫墙内杂物安装就位另一侧墙模板安装斜撑穿墙螺栓穿过另一侧墙模调整模板位置紧固穿墙螺栓斜撑固定与相邻模板连接。2、梁扣件弹出18、梁轴线及水平线并进行复核搭设梁模板支架安装梁底楞安装梁底模板梁底起拱绑扎钢筋安装梁侧模板安装另一侧模板安装上下锁品楞、斜撑楞、腰楞和对拉螺栓复核梁模尺寸、位置与相邻模板连接牢固办预检。3、柱模板搭设安装脚手架沿模板边线贴密封条立柱子片模安装柱箍校正柱子方正、垂直和位置全面检查校正群体固定办预检。4、板扣件高架搭设支架安装横纵大小龙骨调整板下皮标高及起拱铺设顶板模板检查模板上皮标高、平整度办预检。三、施工方法1、模板安装的一般要求(1) 竖向结构钢筋等隐蔽工程验收完毕、施工缝处理完毕后准备模板安装。安装柱模前，要清除杂物，焊接或修整模板的定位预埋件，做好测量放线工作，抹好模板下的找平砂浆。(2)19、 模板组装要严格按照模板配板图尺寸拼装成整体，模板在现场拼装时，要控制好相邻板面之间拼缝，两板接头处要加设卡子，以防漏浆，拼装完成后用钢丝把模板和竖向钢管绑扎牢固，以保持模板的整体性。拼装的精度要求如下：1) 两块模板之间拼缝 1mm；2) 相邻模板之间高低差 1mm；3) 模板平整度 2mm；4) 模板平面尺寸偏差 3mm。2、模板定位当底板或顶板混凝土浇筑完毕并具有一定强度(1.2MPa)，即用手按不松软、无痕迹，方可上人开始进行轴线投测。首先根据楼面轴线测量孔引测建筑物的主轴线的控制线，并以该控制线为起点，引出每道细部轴线，根据轴线位置放出细部截面位置尺寸线、模板500mm控制线，以便于20、模板的安装和校正。当混凝土浇筑完毕，模板拆除以后，开始引测楼层500mm 标高控制线，并根据该500mm 线将板底的控制线直接引测到墙、柱上。3、构造要求(1) 水平杆1) 设置纵向水平加固杆应连续，并形成水平闭合圈；2) 在底部门架下端应加封口杆，门架的内、外两侧应设通长扫地杆；3) 水平加固杆应采用扣件与门架立杆扣紧；(2) 剪刀撑1) 剪刀撑和加固杆必须与门架同步搭设；2) 水平加固杆应设于门架立杆内侧，剪刀撑应设于门架立杆外侧并连牢；3) 剪刀撑斜杆与地面的倾角宜为4560度，剪刀撑宽度宜为48m；4) 剪刀撑应采用扣件与门架立杆扣紧；5) 剪刀撑斜杆若采用搭接接长，搭接长度不宜小于621、00mm，搭接处应采用两个扣件扣紧； (3) 周边拉结1) 竖向结构（柱）与水平结构分开浇筑，以便利用其与支撑架体连接，形成可靠整体；2) 用抱柱的方式（如连墙件），如下图，以提高整体稳定性和提高抵抗侧向变形的能力。四、检查验收1、模板及其支架必须符合混凝土结构工程施工质量验收规范GB 50204规定：(1) 保证工程结构和构件各部分形状尺寸和相互位置的正确；(2) 具有足够的强度、刚度和稳定性，能可靠地承受新浇混凝土的重量和侧压力，以及在施工过程中所产生的荷载；(3) 构造简单，拆装方便，并便于钢筋的绑扎与安装，以及满足混凝土的浇筑与养护等工艺要求；(4) 模板接缝应严密，不得漏浆。2、模板22、安装应满足混凝土结构工程施工质量验收规范GB 50204要求：(1) 模板的接缝不应漏浆，在浇筑混凝土前，木模板应浇水润湿，但模板内不应有积水；(2) 模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂，但不得影响结构性能或妨碍装饰工程施工的隔离剂；(3) 浇筑混凝土前，模板内杂物应清理干净；(4) 对清水混凝土工程及装饰混凝土工程，应使用能达到设计效果的模板；(5) 以上均为全数观察检查。3、混凝土结构工程施工质量验收规范GB 50204规定，预埋件和预留孔洞的允许偏差见下表项 目允许偏差（mm）预埋钢板中心线位置3预埋管、预留孔中心线位置3插筋中心线位置5外露长度+10，0预埋螺栓中心线位置2外露23、长度+10，0预留孔中心线位置10尺寸+10，0 注：检查中心线位置时，应沿纵、横两个方向测量，并取其中的较大值。4、混凝土结构工程施工质量验收规范GB 50204规定，现浇结构模板安装的允许偏差及检查方法见下表项 目允许偏差（mm）检查方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高5水准仪或拉线、钢尺检查截面内部尺寸基础10钢尺检查柱、墙、梁+4,-5钢尺检查层高垂直度不大于5m6经纬仪或吊线、钢尺检查大于5m8经纬仪或吊线、钢尺检查相临两板表面高低差2钢尺检查表面平整度52m靠尺和塞尺检查 注：检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向测量，并取其中的较大值。5、混凝土结构工程施工质量验收规范GB 502024、4规定，预制模板安装允许偏差及检查方法见下表项 目允许偏差（mm）检验办法长 度板、梁5钢尺量两角边，取其中较大值薄腹梁、桁架10柱0，-10墙、板0，-5宽 度板、墙板0，-5钢尺量一端及中部，取其中较大值梁、薄腹板、桁架、柱+2，-5高（厚度）板+2，-3钢尺量一端及中部，取其中较大值墙 板0，-5梁、薄腹板、桁架、柱+2，-5侧向弯曲梁、板、柱L/1000且15拉线、钢尺量最大弯曲处墙板、薄腹板、桁架L/1000且15板表面平整度32m靠尺和塞尺检查相邻两板表面高度差1钢尺检查对角线板7钢尺量两个对角线墙 板5翘 曲板、墙板L/1500调平尺在两端量测设计起拱薄腹板、桁架、梁3拉线、钢尺25、量跨中 注：L为构件长度（mm）。第五节、施工安全保证措施二、技术措施1、0000以下模板安装要求(1) 底板模板安装顺序及技术要点垫层施工完毕后进行底板模板安装，底板侧模全部采用砖模，沿底板边线外延50mm砌筑240mm厚砖墙，高度=底板厚+450mm，在底板厚度范围内砌筑永久性保护墙，砂浆采用1：3水泥砂浆，上面450nnn部分砌筑临时性保护墙，用混合砂浆砌筑，砖墙内侧抹20mm厚1：3水泥砂浆。积水坑、电梯井模板采用15mm厚多层板按坑大小加工成定型模板。模板固定要牢固，并用钢丝绳将模板拉在底板钢筋上，防止浇筑混凝土时模板上浮。(2) 墙体模板安装顺序及技术要点安装墙模前，要对墙体接茬处26、凿毛，用空压机清除墙体内的杂物，做好测量放线工作。为防止墙体模板根部出现漏浆烂根现象，墙模安装前，在底板上根据放线尺寸贴海绵条，做到平整、准确、粘结牢固并注意穿墙螺栓的安装质量。(3) 梁模板安装顺序及技术要点按设计要求起拱(跨度大于4m时，起拱0.2%)，并注意梁的侧模包住底模，下面龙骨包住侧模。(4) 楼板模板安装顺序及技术要点楼板模板当采用单块就位时，宜以每个铺设单元从四周先用阴角模板与墙、梁模板连接，然后向中央铺设，按设计要求起拱(跨度大于4m时，起拱0.2%)，起拱部位为中间起拱，四周不起拱。(5) 柱模板安装顺序及技术要点板块与板块竖向接缝处理，做成企口式拼接，然后加柱箍、支撑体系27、将柱固定。2、0.000以上模板安装要求(1) 墙体模板安装技术要点安装墙模前，要对墙体接茬处凿毛，用空压机清除墙体内的杂物，做好测量放线工作。为防止墙体模板根部出现漏浆烂根现象，墙模安装前，在底板上根据放线尺寸贴海绵条，做到平整、准确、粘结牢固并注意穿墙螺栓的安装质量。(2) 梁、板模板安装技术要点楼板模板当采用单块就位时，宜以每个铺设单元从四周先用阴角模板与墙、梁模板连接，然后向中央铺设，按设计要求起拱(跨度大于4m时，起拱0.2%)，起拱部位为中间起拱，四周不起拱。(3) 柱模板安装技术要点板块与板块竖向接缝处理，做成企口式拼接，然后加柱箍、支撑体系将柱固定。3、水平混凝土构件模板支撑系28、统拆除(1) 拆除模板时，混凝土的强度必须达到一定的要求，如混凝土没有达到规定的强度要提前拆模时，必须经过计算（多留混凝土试块，拆模前混凝土试块经试压）确认其强度能够拆模，才能拆除；(2) 拆模的顺序和方法，应按照模板支撑设计书的规定进行，或采取先支后拆。后支先拆，先拆非承重模板，后拆承重模板的方法，严格遵守从上而下的原则进行拆除；(3) 拆模板时应将拆下的木楞、模板等，随拆随派人运到离基础较远的地方（指定地点）进行堆放，以免基坑附近地面受压造成坑壁塌方；拆除的模料上铁钉应及时拔干净，以防扎伤人员；(4) 拆除模板时，要站在安全的地方，严禁用撬棍或铁锤乱砸。拆除跨度较大的支撑时，应先从跨中开始29、，分别向两端拆除；对活动部件必须一次性拆除，拆完后方可停歇，如中途停止，必须将活动部分固定牢靠，以免发生事故；水平拉撑，应先拆除上一道拉撑，最后拆除后一道水平拉撑；(5) 拆除要从上到下，不得向地面抛掷模板及支撑。多层模板支柱拆除时，当上层楼正灌注混凝土时，下层的支撑不得拆除，待混凝土达到设计要求后再进行拆除下层支撑；(6) 拆除完的模板严禁堆放在外脚手架上。三、应急预案1、目的提高整个项目组对事故的整体应急能力，确保意外发生的时候能有序的应急指挥，为有效、及时的抢救伤员，防止事故的扩大，减少经济损失，保护生态环境和资源，把事故降低到最小程度，制定本预案。2、应急领导小组及其职责应急领导小组由30、组长、副组长、成员等构成。(1) 领导各单位应急小组的培训和演习工作，提高应变能力。(2) 当发生突发事故时，负责救险的人员、器材、车辆、通信和组织指挥协调。(3) 负责准备所需要的应急物资和应急设备。(4) 及时到达现场进行指挥，控制事故的扩大，并迅速向上级报告。3、应急反应预案(1) 事故报告程序事故发生后，作业人员、班组长、现场负责人、项目部安全主管领导应逐级上报，并联络报警，组织抢救。(2) 事故报告事故发生后应逐级上报：一般为现场事故知情人员、作业队、班组安全员、施工单位专职安全员。发生重大事故时，应立即向上级领导汇报，并在24小时内向上级主管部门作出书面报告。(3) 现场事故应急处31、理施工过程中可能发生的事故主要有：机具伤人、火灾事故、雷击触电事故、高温中暑、中毒窒息、高空坠落、落物伤人等事故。(A) 火灾事故应急处理：及时报警，组织扑救，集中力量控制火势。消灭飞火疏散物资减少损失控制火势蔓延。注意人身安全，积极抢救被困人员，配合消防人员扑灭大火。(B) 触电事故处理：立即切断电源或者用干燥的木棒、竹竿等绝缘工具把电线挑开。伤员被救后，观察其呼吸、心跳情况，必要时，可采取人工呼吸、心脏挤压术，并且注意其他损伤的处理。局部电击时，应对伤员进行早期清创处理，创面宜暴露，不宜包扎，发生内部组织坏死时，必须注射破伤风抗菌素。(C) 高温中暑的应急处理：将中暑人员移至阴凉的地方，解32、开衣服让其平卧，头部不要垫高。用凉水或50%酒精擦其全身，直至皮肤发红，血管扩张以促进散热，降温过程中要密切观察。及时补充水分和无机盐，及时处理呼吸、循环衰竭，医疗条件不完善时，及时送医院治疗。(D) 其他人身伤害事故处理：当发生如高空坠落、被高空坠物击中、中毒窒息和机具伤人等人身伤害时，应立即向项目部报告、排除其他隐患，防止救援人员受到伤害，积极对伤员进行抢救。四、监测监控1、过程管理(1) 施工前管理1) 材料管理：材料质量满足方案设计和相关规程要求，搭设模板支架用的钢管、扣件，使用前必须进行抽样检测，抽检的数量按有关规定执行。未经检测和检测不合格的一律不得使用；2) 交底管理：交底的形式33、分为技术交底和安全交底，均由项目技术负责人对相关班组成员、管理岗位人员进行交底，并落实相关签字手续。(2) 施工中管理要点1) 竖向结构隐蔽工程质量符合设计要求，进入下道模板支架工序的施工；2) 模板支架搭设方式符合施工方案要求，并通过相关部门验收；3) 砼浇筑方式符合施工方案要求，控制堆载，避免上部荷载集中化；4) 模板拆除方式符合施工方案要求，拆模时间符合相关检测结果和规范要求。拆模以接到拆模通知书为准，不得私自拆除任何构件。(3) 质量管理措施1) 认真仔细地学习和阅读施工图纸，吃透和领会施工图的要求，及时提出不明之处，遇工程变更或其他技术措施，均以施工联系单和签证手续为依据，施工前认真34、做好各项技术交底工作，严格按国家颁布的混凝土结构工程施工质量验收规范GB 50204-2002和其它有关规定施工和验收，并随时接受业主、总包单位、监理单位和质监站对本工程的质量监督和指导；2) 认真做好各道工序的检查、验收关，对各工种的交接工作严格把关，做到环环扣紧，并实行奖罚措施。出了质量问题，无论是管理上的或是施工上的，均必须严肃处理，分析质量情况，加强检查验收，找出影响质量的薄弱环节，提出改进措施，把质量问题控制在萌芽状态；3) 严格落实班组自检、互检、交接检及项目中质检“四检”制度，确保模板安装质量；4) 混凝土浇筑过程中应派专人23名看模，严格控制模板的位移和稳定性，一旦产生移位应及35、时调整，加固支撑；5) 对变形及损坏的模板及配件，应按规范要求及时修理校正，维修质量不合格的模板和配件不得发放使用；6) 为防止模底烂根，放线后应用水泥砂浆找平并加垫海绵；7) 所有柱子模板拼缝、梁与柱、柱与梁等节点处均用海绵胶带贴缝，楼板缝用胶带纸贴缝，以确保混凝土不漏浆；8) 模板安装应严格控制轴线、平面位置、标高、断面尺寸、垂直度和平整度，模板接缝隙宽度、高度、脱模剂刷涂及预留洞口、门洞口断面尺寸等的准确性。严格控制预期拼模板精度；9) 严格执行预留洞口的定位控制，预留洞口时，木工严格按照墨线留洞；10) 每层主轴线和分部轴线放线后，规定负责测量记录人员及时记录平面尺寸测量数据，并要及时36、记录墙、柱、成品尺寸，目的是通过数据分析墙体和柱子的垂直度误差。并根据数据分析原因，将问题及时反馈到有关生产负责人，及时进行整改和纠正；11) 所有竖向结构的阴、阳角均须加设橡胶海绵条于拼缝中，拼缝要牢固；12) 阴、阳角模必须严格按照模板设计图进行加固处理；13) 为防止梁模板安装出现梁身不平直、梁底不平下挠、梁侧模胀模等质量问题，支模时应将侧模包底模，梁模与柱模连接处，下料尺寸应略为缩短等。2、浇捣混凝土管理(1) 隐蔽工程，模板工程均验收合格后，方出商品砼采购单，采购单详细填写工程地址，施工部位，强度等级，需求方量，添加剂，坍落度，浇筑时间等相关信息，正式施工前24小时电话再次确认砼站材37、料储备，供应能力等相关信息。确保砼浇筑正常进行。(2) 根据实验室砼配合比，派相关人员在搅拌站进行监督和检测。(3) 开盘前检查砼配合比报告，实测砼坍落度，符合要求，方可进行浇筑，浇筑过程中按相关要求进行抽查。(4) 砼浇筑前输送管线的布置方式符合方案要求，浇筑过程中坚决避免堆载过大现象。(5) 墙、柱和梁板分开浇筑，竖向结构达一定强度后方可作为模板支架的约束端。3、安全管理措施(1) 应遵守高处作业安全技术规范的有关规定。(2) 模板及其支撑系统在安装过程中必须设置防倾覆的可靠临时设施。施工现场应搭设工作梯，工作人员不得爬模上下。(3) 登高作业时，各种配件应放在工具箱或工具袋中严禁放在模板38、或脚手架上，各种工具应系挂在操作人员身上或放在工具袋中，不得吊落。(4) 装拆模板时，上下要有人接应，随拆随运，并应把活动的部件固定牢靠，严禁堆放在脚手板上和抛掷。(5) 装拆模板时，必须搭设脚手架。装拆施工时， 除操作人员外，下面不得站人。高处作业时，操作人员要扣上安全带。(6) 安装墙、柱模板时，要随时支设固定，防止倾覆。(7) 对于预拼模板，当垂直吊运时，应采取两个以上的吊点，水平吊运应采取四个吊点。吊点要合理布置。(8) 对于预拼模板应整体拆除。拆除时，先挂好吊索，然后拆除支撑及拼装两片模板的配件，待模板离开结构表面再起吊。起吊时，下面不准站人。(9) 在支撑搭设、拆除和浇筑混凝土时，39、无关人员不得进入支模底下，应在适当位置挂设警示标志，并指定专人监护。(10) 在架空输电线路下安装板时，应停电作业。当不能停电时，应有隔离防护措施。(11) 搭设应由专业持证人员安装；安全责任人应向作业人员进行安全技术交底，并做好记录及签证。(12) 模板拆除时，混凝土强度必须达到规定的要求，严禁混凝土未达到设计强度的规定要求时拆除模板。4、环境保护措施(1) 安全警示标志牌1) 所有施工和生产现场必须按照施工规范标准和规定等的要求，在重要部位设置齐全的安全文明生产标志、标牌等标识；2) 安全文明标志牌须由安全色、几何图形和图形符号组成，要能表达特定的安全信息；3) 如安全文明标志在使用中，要40、用其他补充文字说明时要与安全文明标志平行悬挂一处，让操作人员明确其含义。(2) 现场围挡搭、拆模板时必须进行围挡并派专人看守。(3) 场容场貌1) 进入现场一切材料必须按施工现场平面布置图指定位置一次性放置到位，各类材料分类码放，按贯标要求挂牌，控制高度符合要求，保持现场材料整齐统一，建筑物内外的零散料及时清理，施工及生活垃圾要分开堆放，及时外运，做到活完场清；2) 通道等处严禁堆放材料和其他物品，进场的成品采取相应的保护措施，施工区、办公区和生活区域分隔开，对施工现场内进行绿化布置。建立严格的管理责任制，划分责任区，设置明显的标志牌，分片包干，责任到人。(4) 材料堆放1) 建筑物内外存放的41、各种物资要分类别、规格按施工平面布置图码放整齐，符合其具体要求；2) 构件、半成品、模板、块料必须指定地点分类存放整齐，堆放平稳；3) 现场工人操作做到活完料净脚下清；4) 现场施工垃圾集中堆放，及时分拣、回收、清运。施工作业面建筑垃圾及时清理；5) 现场余料、包装容器及时回收，堆放整齐。(5) 现场防火1) 不准在宿舍、办公室内私自用电炉、电炒煲、电热杯、煤油炉等，不准私自乱拉乱接电灯，不准在宿舍、办公室内使用60瓦以上的灯泡；2) 加强消防器材的管理，维修和保养，经常保持完整好用。钢、木加工厂及其他场合要配备适当数量的在使用期内的灭火器并教会进场工人正确使用；3) 严禁工人携带易燃、易爆物42、品进入施工现场。(6) 垃圾清运1) 在生活区修建卫生的公共厕所，厕所的污水必须经化粪池处理才允许排入公共下水道；2) 建立健全卫生责任制；3) 提供给工人饮用水必须从当地的卫生饮用水源接到；4) 施工现场设公共浴室、浴室必须是淋浴；5) 生活垃圾集中堆放于垃圾池，并且定期清运出去；6) 整个生活区的公共卫生设专人负责，以保持生活区经常清洁、干净。(7) 环保及不扰民措施1) 施工现场环保工作计划认真学习和贯彻国家、地方环境法律法规和本公司环境方针、目标、指标及相关文件要求，达到并超过文明安全工地的要求。积极全面地开展环保工作，建立项目部环境管理体系，成立环保领导小组，予以运行控制，定期或不定43、期监测监控。加强环保宣传工作，提高全员环境意识。现场采取图片、表扬、评优、奖励等多种形式进行环保宣传，并将环保知识的普及工作落实到每位施工人员身上。对上岗的施工人员实行环保达标上岗制度，做到凡是上岗人员均通过环保考试。现场建立环保义务监督岗制度，保证及时反馈信息，对环保做得不周之处及时提出整改方案，积极改进并完善环保措施。根据现场实际情况组织有关技术人员进行环保革新发明，并注意及时宣传推广。每月三次进行环保噪声检查，发现问题及时解决。实行奖罚、曝光制度，定期奖励。严格按照施工组织设计中环保措施开展环保工作，其针对性和可操作性要强。2) 施工现场环保工作措施环境管理体系有效运转，各单位环保员切实44、做好本职工作，随时进行信息反馈，每月召开例会，由专职环保员总结信息，集体解决落实，保证环境管理体系有效运行，持续改进。为防止大气污染，施工现场采取如下具体措施：职工大灶和茶炉，采用煤气（电）方式，每月进行两次自检。现场严禁烧杂物。每月进行3次烟尘监测。为防止施工粉尘污染，现场采取如下具体措施：工程施工现场采用砖砌围墙进行现场围挡，并保证高度在2.5m以上。环境保护体系图。对易飞扬细颗料散体材料，安排在临时库房存放或用彩条布遮盖；运输时采用彩条布遮盖或其他方式防止遗撒、飞扬；卸装时要小心轻放，不得抛撒，最大限度的减少扬尘。对进出现场的车辆，进行严格的清扫，做好防遗撒工作。在土方开挖运输期间，设专45、人负责清扫车轮，并拍实车上土，对松散易飞扬物采取遮盖。临时施工道路进行路面硬化，在干燥多风季节定时洒水。结构施工中的施工垃圾采用容器吊运至封闭垃圾站，并及时清运。运输车不得超量运载，运载工程土方最高点不超过车辆槽帮上沿50cm，边缘低于车辆槽帮上沿10cm，装载建筑渣土或其他散装材料不得超过槽帮上沿。定期对施工作业人员进行文明施工的教育，对施工生产有关管理人员定期进行文明施工现场对噪声控制要求的考核。结构施工阶段昼间不超过70分贝，夜间不超过55分贝，并经常测试。砼浇筑如须连续施工，在夜间施工时，须做好周围居民的工作并向环保局提出书面报告，同时要尽量采取降噪措施，做到最大限度的减少扰民。对强噪46、声机械如电锯、电刨等，使用时须在封闭工棚内，尽量选用低噪声或备有消声降噪设备的施工机械；对使用时不能封闭的机械如振捣棒等，严格控制工作时间。建筑物四周挂降噪声网。施工期间，尤其是夜间施工尽量减少撞击声、哨声，禁止乱扔模板、拖铁器及禁止大声喧哗等人为噪声。每月进行两次噪声值监测，并在夜间22:00以后进行抽测。加强噪声监测，采取专人监测、专人管理的原则，及时对施工现场超标的有关因素进行调整，达到施工噪声不扰民的目的。会同有关部门和领导及时妥善处理重大扰民问题，详细记录问题及处理结果，必要时及时上报监理和甲方。为防止水污染，现场采取如下具体措施：施工现场道路平整，做到不积水。对现场油料集中保管，油47、料库做好防渗、污、跑、冒、滴、漏处理。搅拌机和运输车辆冲洗污水、地泵污水等须设二级沉淀池后，排入市政污水管线。现场内职工食堂污水经过滤、沉淀、隔油后排入污水管线。做好施工现场环境保护的监督检查工作，每月初、月中和月末对环境各项工作进行一次检查，对存在的问题及时解决，并做好文字记录和存档工作。5、监测措施(1) 监测控制采用经纬仪、水准仪对支撑体系进行监测，主要监测体系的水平、垂直位置是否有偏移。(2) 监测点设置观测点可采取在临边位置的支撑基础面（梁或板）及柱、墙上埋设倒“L”形直径12钢筋头。(3) 监测措施混凝土浇筑过程中，派专人检查支架和支撑情况，发现下沉、松动、变形和水平位移情况的应及48、时解决。(4) 仪器设备配置名称规格数量精度电子经纬仪DT202C1精密水准仪12”全站仪一台RXT23212” ，最大允许误差20”自动安平水准仪2千米往返3mm红外线水准仪1激光垂直仪DZJ22h/40000对讲机3检测板手1(5) 监测说明班组每日进行安全检查，项目部进行安全周检查，公司进行安全月检查，模板工程日常检查重点部位：1) 杆件的设置和连接，连墙件、支撑，剪刀撑等构件是否符合要求；2) 连墙件是否松动；3) 架体是否有不均匀沉降，垂直度偏差；4) 施工过程中是否有超载现象；5) 安全防护措施是否符合规范要求；6) 支架与杆件是否有变形现象；(6) 监测频率在浇筑混凝土过程中应实49、时监测，一般监测频率不宜超过2030分钟一次，在混凝土实凝前后及混凝土终凝前至混凝土7天龄期应实施实时监测，终凝后的监测频率为每天一次。1) 本工程立柱监测预警值为10mm，立柱垂直偏差在24mm以内；2) 监测数据超过预警值时必须立即停止浇筑混凝土，疏散人员，并及时进行加固处理。第六节、劳动力计划一、专职安全生产管理人员搭设过程中，因处在施工高峰期，各施工班组在交叉作业中，故应加强安全监控力度，现场设定若干名安全监控员。水平和垂直材料运输必须设置临时警戒区域，用红白三角小旗围栏。谨防非施工人员进入。同时成立以项目经理为组长的安全领导小组以加强现场安全防护工作明确责任。二、特种作业人员高支模开50、始时间2011.5高支模工期（天）2012.3砼工程量（m3）14000模建筑面积（m2）105000木工（人）85钢筋工（人）45砼工（人）30架子工（人）25水电工（人）15其它工种（人）7第七节、计算书及相关图纸【计算书】墙模板计算书墙模板的计算参照建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、混凝土结构设计规范(GB50010-2002)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范。墙模板的背部支撑由两层龙骨(木楞或钢楞)组成：直接支撑模板的为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨。组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。51、根据建筑施工手册，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2；一、参数信息1.基本参数次楞间距(mm):150；穿墙螺栓水平间距(mm):450；主楞间距(mm):500；穿墙螺栓竖向间距(mm):500；对拉螺栓直径(mm):M12；2.主楞信息主楞材料:圆钢管；主楞合并根数:2；直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.00；3.次楞信息次楞材料:木方；次楞合并根数:1；宽度(mm):50.00；高度(mm):100.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/m52、m2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):206000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；墙模板设计简图二、墙模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按2053、0/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取5.000m/h； H - 模板计算高度，取5.100m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 93.102 kN/m2、122.400 kN/m2，取较小值93.102 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=93.102kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2 kN/m2。三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。根据建筑施工手册，强度验算要考虑新浇混凝土54、侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在次楞上的三跨连续梁计算。 面板计算简图1.抗弯强度验算弯矩计算公式如下:M=0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-面板计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(次楞间距): l =150.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.293.1020.5000.900=50.275kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.500.90=1.260kN/m； 其中0.90为按施工手册取的临时结构折减系数。面板的最大弯矩：M =0.150.275150.02+055、.1171.260150.02= 1.16105Nmm；按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/W f其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯矩(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 : W = bh2/6 = 50018.018.0/6=2.70104 mm3； f -面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值： = M/W = 1.16105 / 2.70104 = 4.3N/mm2；面板截面的最大应力计算值 =4.3N/mm2 小于 面板截面的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.抗剪强度验算计算公式如56、下:V=0.6q1l+0.617q2l其中，V-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(次楞间距): l =150.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.293.1020.5000.900=50.275kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.500.90=1.260kN/m；面板的最大剪力：V = 0.650.275150.0 + 0.6171.260150.0 = 4641.4N；截面抗剪强度必须满足:= 3V/(2bhn)fv其中， -面板截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 4641.4N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 57、500mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值: =34641.4/(250018.0)=0.774N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值 =0.774N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 =1.5N/mm2，满足要求！ 3.挠度验算根据建筑施工手册，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载: q = 93.58、10.5 = 46.551N/mm； l-计算跨度(次楞间距): l = 150mm； E-面板的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 501.81.81.8/12=24.3cm4；面板的最大允许挠度值: = 0.6mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67746.551504/(10060002.43105) = 0.109 mm；面板的最大挠度计算值: =0.109mm 小于等于面板的最大允许挠度值 =0.6mm，满足要求！四、墙模板主次楞的计算(一).次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，59、高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 51010/61= 83.333cm3；I = 5101010/121= 416.667cm4； 次楞计算简图1.次楞的抗弯强度验算次楞最大弯矩按下式计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-次楞计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(主楞间距): l =500.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.293.1020.1500.900=15.083kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.150.90=0.378kN/m，其中，0.90为折减系数。次楞的最大弯矩：M =0.115.083500.60、02+0.1170.378500.02= 3.88105Nmm；次楞的抗弯强度应满足下式： = M/W f其中， -次楞承受的应力(N/mm2)； M -次楞计算最大弯矩(Nmm)； W -次楞的截面抵抗矩，W=8.33104mm3； f -次楞的抗弯强度设计值； f=13.000N/mm2；次楞的最大应力计算值： = 3.88105/8.33104 = 4.7 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；次楞的最大应力计算值 = 4.7 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.次楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如61、下:V=0.6q1l+0.617q2l其中， V次楞承受的最大剪力； l-计算跨度(主楞间距): l =500.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.293.1020.1500.900/1=15.083kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.150.90/1=0.378kN/m，其中，0.90为折减系数。次楞的最大剪力：V = 0.615.083500.0+ 0.6170.378500.0 = 4641.4N；截面抗剪强度必须满足下式：=3V/(2bh0)其中， -次楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-次楞计算最大剪力(N)：V = 4641.4N； b-次楞62、的截面宽度(mm)：b = 50.0mm ； hn-次楞的截面高度(mm)：h0 = 100.0mm ； fv-次楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；次楞截面的受剪应力计算值: =34641.4/(250.0100.01)=1.392N/mm2；次楞截面的受剪应力计算值 =1.392N/mm2 小于 次楞截面的抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.次楞的挠度验算根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。 挠度验算公式如下：=0.677ql4/(100EI)=l/250其中， -次楞的最大挠度(mm)； q-作用在次楞上63、的线荷载(kN/m)： q = 93.100.15=13.97 kN/m； l-计算跨度(主楞间距): l =500.0mm ； E-次楞弹性模量(N/mm2)：E = 9000.00 N/mm2 ； I-次楞截面惯性矩(mm4)，I=4.17106mm4；次楞的最大挠度计算值: = 0.67713.97/15004/(10090004.17106) = 0.158 mm；次楞的最大容许挠度值: = 2mm；次楞的最大挠度计算值 =0.158mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！(二).主楞承受次楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径464、8mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W =4.4932= 8.986cm3；I =10.7832= 21.566cm4；E = 206000N/mm2； 主楞计算简图 主楞计算剪力图(kN) 主楞计算弯矩图(kNm) 主楞计算变形图(mm)1.主楞的抗弯强度验算作用在主楞的荷载: P1.293.10.150.51.420.150.58.589kN；主楞计算跨度(对拉螺栓水平间距): l = 450mm；强度验算公式： = M/W f其中，- 主楞的最大应力计算值(N/mm2) M - 主楞的最大弯矩(Nmm)；M = 5.51105 Nmm W - 主楞的净截面抵抗矩(mm365、)； W = 8.99103 mm3； f -主楞的强度设计值(N/mm2)，f =205.000N/mm2；主楞的最大应力计算值: = 5.51105/8.99103 = 61.3 N/mm2；主楞的最大应力计算值 =61.3N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2,满足要求！2.主楞的抗剪强度验算主楞截面抗剪强度必须满足:=2V/Afv其中， -主楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-主楞计算最大剪力(N)：V = 7022.4N； A -钢管的截面面积(mm2)：A = 848.23mm2 ； fv-主楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 120 N/mm66、2；主楞截面的受剪应力计算值: =27022.4/848.230=16.558N/mm2；主楞截面的受剪应力计算值 =16.558N/mm2 小于 主楞截面的抗剪强度设计值 fv=120N/mm2，满足要求！3.主楞的挠度验算主楞的最大挠度计算值: = 0.351mm；主楞的最大容许挠度值: = 1.8mm；主楞的最大挠度计算值 =0.351mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =1.8mm，满足要求！五、穿墙螺栓的计算计算公式如下:NN=fA其中 N - 穿墙螺栓所受的拉力； A - 穿墙螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得：穿墙螺栓的型号:67、 M12 ；穿墙螺栓有效直径: 9.85 mm；穿墙螺栓有效面积: A = 76 mm2；穿墙螺栓最大容许拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；主楞计算的支座反力为穿墙螺栓所受的拉力，则穿墙螺栓所受的最大拉力为: N = 12.82 kN。穿墙螺栓所受的最大拉力 N=12.82kN 小于 穿墙螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！柱模板计算书G1G2模板工程工程 ；工程建设地点：；属于结构；地上0层；地下0层；建筑高度：0m；标准层层高：0m ；总建筑面积：0平方米；总工期：0天。本工程由投资建设，设计，地质勘察，监理，组织施工；由担任项目经理，担68、任技术负责人。柱模板的计算依据建筑施工手册第四版、建筑施工计算手册江正荣著、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、混凝土结构设计规范GB50010-2002、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。柱模板的背部支撑由两层组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。 柱截面宽度B(mm):600.00；柱截面高度H(mm):600.00；柱模板的总计算高度:H = 5.10m；计算简图一、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:2；柱截69、面宽度B方向竖楞数目:6；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:2；柱截面高度H方向竖楞数目:6；对拉螺栓直径(mm):M12；2.柱箍信息柱箍材料:圆钢管；直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.00；柱箍的间距(mm):500；柱箍合并根数:2；3.竖楞信息竖楞材料:木方；竖楞合并根数:1；宽度(mm):50.00；高度(mm):100.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):170、3.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；二、柱模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取5.000m/h； 71、H - 模板计算高度，取5.100m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 93.102 kN/m2、122.400 kN/m2，取较小值93.102 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 q1=93.102kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 q2= 2 kN/m2。三、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。分别取柱截面宽度B方向和H方向面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述72、参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l= 110 mm，且竖楞数为 6，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。面板计算简图1.面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：M=0.1ql2其中， M-面板计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =110.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.293.100.500.90=50.275kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.000.500.90=1.260kN/m；式中，0.90为按施工手册取73、用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =50.275+1.260=51.535 kN/m；面板的最大弯矩：M =0.151.535110110= 6.24104N.mm；面板最大应力按下式计算： =M/Wf其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯矩(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 :W=bh2/6 b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 50018.018.0/6=2.70104 mm3； f -面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值： = M/W = 6.24104 / 2.70104 = 2.310N/74、mm2；面板的最大应力计算值 =2.31N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6ql其中， V-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =110.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.293.100.500.90=50.275kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.000.500.90=1.260kN/m； 式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =50.275+1.260=5175、.535 kN/m；面板的最大剪力：V = 0.651.535110.0 = 3401.315N；截面抗剪强度必须满足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -面板承受的剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 3401.315N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 500mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值: =33401.315/(250018.0)=0.567N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力 76、=0.567N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = 93.100.5046.55 kN/m； -面板最大挠度(mm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =110.0mm ； E-面板弹性模量(N/mm2)：E = 6000.00 N/mm2 ； I-面板截面的惯性矩(mm4)；I=bh3/12 I= 50018.018.018.0/12 = 2.43105 mm4；面板最大容许挠度: = 177、10 / 250 = 0.44 mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67746.55110.04/(1006000.02.43105) = 0.032 mm；面板的最大挠度计算值 =0.032mm 小于 面板最大容许挠度设计值 = 0.44mm,满足要求！四、竖楞计算模板结构构件中的竖楞(小楞)属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为5.100m,柱箍间距为500mm，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 50100100/61 = 83.33cm3；I = 50100100100/121 = 78、416.67cm4； 竖楞计算简图1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：M=0.1ql2其中， M-竖楞计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =500.0mm； q-作用在竖楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.293.1020.1100.900=11.061kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.0000.1100.900=0.277kN/m； q = 11.061+0.277=11.338 kN/m；竖楞的最大弯距：M =0.111.338500.0500.0= 2.83105Nmm； =M/Wf其中， -竖楞承受的应力(N/mm2)； M79、 -竖楞计算最大弯矩(Nmm)； W -竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=8.33104； f -竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值: = M/W = 2.83105/8.33104 = 3.401N/mm2；竖楞的最大应力计算值 =3.401N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6ql其中， V-竖楞计算最大剪力(N)； l-计算跨度(柱箍间距): l =500.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1:80、 1.293.1020.1100.900=11.061kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.0000.1100.900=0.277kN/m； q = 11.061+0.277=11.338 kN/m；竖楞的最大剪力：V = 0.611.338500.0 = 3401.315N；截面抗剪强度必须满足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)； V -竖楞计算最大剪力(N)：V=0.6ql= 0.611.338500=3401.315N； b -竖楞的截面宽度(mm)：b = 50.0mm ； hn-竖楞的截面高度(mm)：hn = 100.0mm 81、； fv-竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值: =33401.315/(250.0100.01)=1.020N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值 =1.02N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:max=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在竖楞上的线荷载(kN/m)： q =93.100.11 = 11.34 kN/m； max-竖楞最大挠度(mm)； l-计算跨度(柱箍82、间距): l =500.0mm ； E-竖楞弹性模量(N/mm2)，E = 9000.00 N/mm2 ； I-竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=4.17106；竖楞最大容许挠度: = 500/250 = 2mm；竖楞的最大挠度计算值: = 0.67711.34500.04/(1009000.04.17106) = 0.128 mm；竖楞的最大挠度计算值 =0.128mm 小于 竖楞最大容许挠度 =2mm ，满足要求！五、B方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 4.4932=8.99cm3；I = 10.7832=21.57c83、m4；按集中荷载计算(附计算简图)：B方向柱箍计算简图其中 P - -竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.2 93.10.9 + 1.4 20.9)0.11 0.5 = 5.67 kN；B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 12.533 kN；B方向柱箍弯矩图(kNm)最大弯矩: M = 0.324 kNm； B方向柱箍变形图(mm)最大变形: = 0.051 mm；1. 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式 =M/(xW)f其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 323552.2 Nmm； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 8986 mm3；B边柱箍的最大84、应力计算值: = 34.29 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值 =3.24108/(1.058.99106)=34.29N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.051 mm；柱箍最大容许挠度: = 200 / 250 = 0.8 mm；柱箍的最大挠度 =0.051mm 小于 柱箍最大容许挠度 =0.8mm，满足要求!六、B方向对拉螺栓的计算计算公式如下:NN=fA其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设85、计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的型号: M12 ； 对拉螺栓的有效直径: 9.85 mm； 对拉螺栓的有效面积: A= 76 mm2；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 12.533 kN。对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；对拉螺栓所受的最大拉力 N=12.533kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求!七、H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 4.4932=8.99cm3；I = 10.7832=21.57cm4；86、按计算(附计算简图)： H方向柱箍计算简图其中 P - 竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.293.10.9+1.420.9)0.11 0.5 = 5.67 kN；H方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 12.533 kN；H方向柱箍弯矩图(kNm)最大弯矩: M = 0.324 kNm；H方向柱箍变形图(mm)最大变形: = 0.051 mm；1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式: =M/(xW)f其中， 柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 323552.2 Nmm； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 8986 mm3；H边柱箍的最大应力计算值: = 34.87、292 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值 =3.24108/(1.058.99106)=34.292N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.051 mm；柱箍最大容许挠度: = 200 / 250 = 0.8 mm；柱箍的最大挠度 =0.051mm 小于 柱箍最大容许挠度 =0.8mm，满足要求!八、H方向对拉螺栓的计算验算公式如下:NN=fA其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/88、mm2；查表得： 对拉螺栓的直径: M12 ； 对拉螺栓有效直径: 9.85 mm； 对拉螺栓有效面积: A= 76 mm2；对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 12.533 kN。对拉螺栓所受的最大拉力: N=12.533kN 小于 N=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求!梁模板(扣件钢管架)计算书高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 5001789、-2003)等规范编制。因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002(3)：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。梁段:L1。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.30；梁截面高度 D(m)：0.50；混凝土板厚度(mm)：300.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.80；梁支撑架搭设高度H(m)：4.70；梁两侧立杆间距(m)：0.70；承重架支撑90、形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：0；采用的钢管类型为483.2；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：1.00；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：12.0；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.91、0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底纵向支撑根数：3；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：2；主楞竖向支撑点数量：2；固定支撑水平间距(mm)：500；竖向支撑点到梁底距离依次是：0mm，200mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；主楞合并根数：92、2；次楞材料：木方；宽度(mm)：100.00；高度(mm)：50.00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.500m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响93、修正系数，取1.150。分别计算得 50.994 kN/m2、12.000 kN/m2，取较小值12.000 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为2根。面板按照均布荷载作用下的简支梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 5022/6=33.33cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设94、计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的简支梁计算：M = 0.125ql2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.512=7.2kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.54=2.8kN/m；计算跨度: l = (500-300)/(2-1)= 200mm；面板的最大弯矩 M= 0.125(7.2+2.8)(500-300)/(2-1)2 = 5.00104Nmm；面板的最大支座反力为: N=0.5ql=0.5(7.200+2.800)(500-300)/(2-1)/1000=1.000 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值95、: = 5.00104 / 3.33104=1.5N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =1.5N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 = 5ql4/(384EI)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 7.2N/mm； l-计算跨度: l = (500-300)/(2-1)=200mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 50222/12=33.33cm4；面板的最大挠度计算值: = 57.2(500-30096、)/(2-1)4/(38460003.33105) = 0.075 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =(500-300)/(2-1)/250 = 0.8mm；面板的最大挠度计算值 =0.075mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.8mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 1.000/0.500= 2.000kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度100mm，高度50mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 11055/6 = 41.97、67cm3；I = 110555/12 = 104.17cm4；E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.050 kNm，最大支座反力 R= 1.100 kN，最大变形 = 0.092 mm(1)次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 5.00104/4.17104 = 1.2 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 1.2 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！(2)次楞的挠度98、验算次楞的最大容许挠度值: = 500/400=1.25mm；次楞的最大挠度计算值 =0.092mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1.25mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力1.1kN,按照集中荷载作用下的简支梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 24.493=8.99cm3；I = 210.783=21.57cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞弯矩图(kNm) 主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.000 kNm，最大支座反力 R= 0.551 k99、N，最大变形 = 0.000 mm(1)主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 5.50101/8.99103 = 0 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =0N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(2)主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.000 mm主楞的最大容许挠度值: = 200/400=0.5mm；主楞的最大挠度计算值 =0mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =0.5mm，满足要求！五、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板100、底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8002020/6 = 5.33104mm3； I = 800202020/12 = 5.33105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)0.50+0.300.80=12.528kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载101、设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)0.80=4.480kN/m；q=12.528+4.480=17.008kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.125ql2= 0.12517.0081502=4.78104Nmm；RA=RC=0.375q1l+0.437q2l=0.37512.5280.15+0.4374.480.15=0.998kNRB=1.25ql=1.2517.0080.15=3.189kN =Mmax/W=4.78104/5.33104=0.9N/mm2；梁底模面板计算应力 =0.9 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2102、，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.521ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=10.440kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =150.00mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =150.00/250 = 0.600mm；面板的最大挠度计算值: = 0.52112.5281504/(10060005.33105)=0.01mm；面板的最大挠度计算值: =0.01mm 小于 面板的最大允许挠度值: =103、0.6mm，满足要求！六、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=3.189/0.8=3.986kN/m2.方木的支撑力验算 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=51010/6 = 83.33 cm3；I=5101010/12 = 416.67 cm4；方木强度验算计算公式如下:最大弯矩 M =0.1ql2= 0104、.13.9860.82 = 0.255 kNm；最大应力 = M / W = 0.255106/83333.3 = 3.1 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 3.1 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.63.9860.8 = 1.913 kN；方木受剪应力计算值 = 31.9131000/(250100) = 0.574 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.574 N/mm2 小于 方木抗剪强度设105、计值 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算计算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值 = 0.6773.9868004 /(1009000416.667104)=0.295mm；方木的最大允许挠度 =0.8001000/250=3.200 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.295 mm 小于 方木的最大允许挠度 =3.2 mm，满足要求！3.支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=0.998kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=3.189kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=(0.700-0.3106、00)/40.800(1.20.30024.000+1.42.000)+1.220.800(0.500-0.300)0.300=1.030kN 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N2=3.624 kN；最大弯矩 Mmax=0.964 kNm；最大挠度计算值 Vmax=1.92 mm；最大应力 =0.964106/4730=203.8 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值 203.8 N/mm2 小于 支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!七、梁跨度方向钢管的计算 梁底107、支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算八、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为16.00kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取16.00 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=3.624 kN；R 16.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 九、立杆的稳定性计算立杆108、的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =3.624kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1294.7=0.728kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N3=1.2(0.80/2+(0.70-0.30)/4)0.800.30+(0.80/2+(0.70-0.30)/4)0.800.300(1.50+24.00)=3.816kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N4=1.4(2.000+2.000)0.800/2+(0.700-0.300)/40.800=2.240kN；N =N1+109、N2+N3+N4=3.624+0.728+3.816+2.24=10.408kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积(cm2)： A = 4.5； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.73； - 钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205N/mm2； lo - 计算长度(m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5110、+20.1= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205；钢管立杆受压应力计算值；=10407.624/(0.205450) = 112.8N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 112.8N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！梁模板计算书(截面300*700)高111、支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002(3)：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。梁段:L2。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.30；梁截面高度 D(m)：0.70；混凝土板厚度(mm)：300.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.80112、；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：5.10；梁两侧立杆间距(m)：0.80；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：0；采用的钢管类型为483.2；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：1.00；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：16.8；振捣混113、凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底纵向支撑根数：3；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：800114、；次楞根数：3；主楞竖向支撑点数量：2；固定支撑水平间距(mm)：800；竖向支撑点到梁底距离依次是：0mm，400mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：100.00；高度(mm)：50.00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度115、，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.700m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 50.994 kN/m2、16.800 kN/m2，取较小值16.800 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为3根。面板按照均布荷载作用下的两跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗116、弯强度验算公式如下： M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 8022/6=53.33cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的两跨连续梁计算：M = 0.125ql2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.816.8=16.128kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.84=4.48kN/m；计算跨度: l = (700-300)/(3-1)= 200mm；面板的最大弯矩 M= 0.125(16.128+4117、.48)(700-300)/(3-1)2 = 1.03105Nmm；面板的最大支座反力为: N=1.25ql=1.25(16.128+4.480)(700-300)/(3-1)/1000=5.152 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.03105 / 5.33104=1.9N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =1.9N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 = 0.521ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 16.128N/m118、m； l-计算跨度: l = (700-300)/(3-1)=200mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 80222/12=53.33cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.52116.128(700-300)/(3-1)4/(10060005.33105) = 0.042 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =(700-300)/(3-1)/250 = 0.8mm；面板的最大挠度计算值 =0.042mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.8mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布119、荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 5.152/0.800= 6.440kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度100mm，高度50mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 11055/6 = 41.67cm3；I = 110555/12 = 104.17cm4；E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.412 kNm，最大支座反力 R= 5.667 kN，最大变形 = 1.937 mm(1)次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经120、计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 4.12105/4.17104 = 9.9 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 9.9 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！(2)次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 800/400=2mm；次楞的最大挠度计算值 =1.937mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力5.667kN,按照集中荷载作用下的简支梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:121、W = 24.493=8.99cm3；I = 210.783=21.57cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞弯矩图(kNm) 主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.567 kNm，最大支座反力 R= 5.670 kN，最大变形 = 0.170 mm(1)主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 5.67105/8.99103 = 63.1 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =63.1N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(2)主楞的挠度验算122、根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.170 mm主楞的最大容许挠度值: = 400/400=1mm；主楞的最大挠度计算值 =0.17mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =1mm，满足要求！五、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4002020/6 = 2.67104mm3； I = 4002123、02020/12 = 2.67105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)0.70+0.300.40=8.712kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)0.40=2.240kN/m；q=8.712+2.240=10.952kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.125ql2= 0.12510.9521502=3.08104Nmm；RA=RC=0.375q1l+0.437q2l=0.3758.7120.15+0.4124、372.240.15=0.637kNRB=1.25ql=1.2510.9520.15=2.054kN =Mmax/W=3.08104/2.67104=1.2N/mm2；梁底模面板计算应力 =1.2 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.521ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=7.260kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =150.00mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0125、N/mm2；面板的最大允许挠度值: =150.00/250 = 0.600mm；面板的最大挠度计算值: = 0.5218.7121504/(10060002.67105)=0.014mm；面板的最大挠度计算值: =0.014mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0.6mm，满足要求！六、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=2.054/0.4=5.134kN/m2126、.方木的支撑力验算 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=51010/6 = 83.33 cm3；I=5101010/12 = 416.67 cm4；方木强度验算计算公式如下:最大弯矩 M =0.1ql2= 0.15.1340.42 = 0.082 kNm；最大应力 = M / W = 0.082106/83333.3 = 1 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 1 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: 127、V =0.65.1340.4 = 1.232 kN；方木受剪应力计算值 = 31.2321000/(250100) = 0.37 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.37 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算计算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值 = 0.6775.1344004 /(1009000416.667104)=0.024mm；方木的最大允许挠度 =0.4001000/250=1.600 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.024 mm 小于 方木的最128、大允许挠度 =1.6 mm，满足要求！3.支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=0.637kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=2.054kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=(0.800-0.300)/40.400(1.20.30024.000+1.42.000)+1.220.400(0.700-0.300)0.300=0.687kN 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N2=2.351 kN；最大弯矩 Mmax=0.742 kNm；最大挠度计算值 Vmax=1.92 mm；129、最大应力 =0.742106/4730=156.8 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值 156.8 N/mm2 小于 支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!七、梁跨度方向钢管的计算作用于梁跨度方向钢管的集中荷载为梁底支撑方木的支座反力。钢管的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=4.73 cm3；I=11.36 cm4；E= 206000 N/mm2；支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 2.351 kN 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算剪力图(kN) 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(130、mm)最大弯矩 Mmax = 0.329 kNm ；最大变形 max = 0.595 mm ；最大支座力 Rmax = 5.055 kN ；最大应力 =M/W= 0.329106 /(4.73103 )=69.6 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 69.6 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度max=0.595mm小于800/150与10 mm,满足要求!八、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件131、抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为16.00kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取16.00 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=5.055 kN；R 16.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 九、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力： N2 =5.055kN；脚手架钢管的自重132、： N3 = 1.20.1295.1=0.79kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N4=1.2(1.50/2+(0.80-0.30)/4)0.800.30+(1.50/2+(0.80-0.30)/4)0.800.300(1.50+24.00)=6.678kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N5=1.4(2.000+2.000)1.500/2+(0.800-0.300)/40.800=3.920kN；N =N2+N3+N4+N5=5.055+0.79+6.678+3.92=16.443kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm133、)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积(cm2)： A = 4.5； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.73； - 钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205N/mm2； lo - 计算长度(m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.1= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长134、度；a=0.1m；得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205；钢管立杆受压应力计算值；=16442.807/(0.205450) = 178.2N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 178.2N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！梁模板计算书(截面550*1200)高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结135、构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002(3)：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。梁段:L3。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.55；梁截面高度 D(m)：1.20；混凝土板厚度(mm)：300.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.75；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.80；梁支撑架搭设高度H(m)：5.10；梁两侧立杆间距136、(m)：0.80；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：1；采用的钢管类型为483；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：1.00；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：28.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值137、fc(N/mm)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底纵向支撑根数：5；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：800；次楞根数：6；主楞竖向支撑点数量：3；固定支撑水平间距(mm)：800；竖向支撑点到梁底距离依次是：0mm，200mm，700mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁138、厚(mm)：3.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：80.00；高度(mm)：60.00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 1- 外加剂影响修正系数，取1139、.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 50.994 kN/m2、28.800 kN/m2，取较小值28.800 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为6根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 8022/6=53.33cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(140、N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.828.8=27.648kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.84=4.48kN/m；计算跨度: l = (1200-300)/(6-1)= 180mm；面板的最大弯矩 M= 0.127.648(1200-300)/(6-1)2 + 0.1174.48(1200-300)/(6-1)2= 1.07105Nmm；面板的最大支座反力为: N=1.1q1l+141、1.2q2l=1.127.648(1200-300)/(6-1)/1000+1.24.480(1200-300)/(6-1)/1000=6.442 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.07105 / 5.33104=2N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =2N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 =0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 27.648N/mm； l-计算跨度: l = (1200-300)/(6-1)142、=180mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 80222/12=53.33cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67727.648(1200-300)/(6-1)4/(10060005.33105) = 0.061 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =(1200-300)/(6-1)/250 = 0.72mm；面板的最大挠度计算值 =0.061mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.72mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大143、支座力除以面板计算宽度得到：q = 6.442/0.800= 8.052kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度80mm，高度60mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 1866/6 = 48cm3；I = 18666/12 = 144cm4；E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.515 kNm，最大支座反力 R= 7.086 kN，最大变形 = 1.752 mm(1)次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 5.15105/4.80104144、 = 10.7 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 10.7 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！(2)次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 800/400=2mm；次楞的最大挠度计算值 =1.752mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力7.086kN,按照集中荷载作用下的两跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 24.493=8.99cm3；I = 210.783=145、21.57cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞弯矩图(kNm) 主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.850 kNm，最大支座反力 R= 18.301 kN，最大变形 = 0.198 mm(1)主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 8.50105/8.99103 = 94.6 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =94.6N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(2)主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.198 mm主楞的最146、大容许挠度值: = 500/400=1.25mm；主楞的最大挠度计算值 =0.198mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =1.25mm，满足要求！五、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 7502020/6 = 5.00104mm3； I = 750202020/12 = 5.00105mm4； 147、1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)1.20+0.300.75=27.810kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)0.75=4.200kN/m；q=27.810+4.200=32.010kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2= 0.127.81137.52+0.1174.2137.52=6.19104Nmm；RA=RD=0.4q1l+0.45q2l=0.427.810.138+0.454148、.20.138=1.789kNRB=RC=1.1q1l+1.2q2l=1.127.810.138+1.24.20.138=4.899kN =Mmax/W=6.19104/5.00104=1.2N/mm2；梁底模面板计算应力 =1.2 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=23.175kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =137.50mm； E-149、面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =137.50/250 = 0.550mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67727.81137.54/(10060005.00105)=0.022mm；面板的最大挠度计算值: =0.022mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0.55mm，满足要求！六、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：150、q=4.899/0.75=6.532kN/m2.方木的支撑力验算 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=51010/6 = 83.33 cm3；I=5101010/12 = 416.67 cm4；方木强度验算计算公式如下:最大弯矩 M =0.1ql2= 0.16.5320.752 = 0.367 kNm；最大应力 = M / W = 0.367106/83333.3 = 4.4 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 4.4 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算截面抗151、剪强度必须满足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.66.5320.75 = 2.94 kN；方木受剪应力计算值 = 32.941000/(250100) = 0.882 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.882 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算计算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值 = 0.6776.5327504 /(1009000416.667104)=0.373mm；方木的最大允许挠度 =0.7501000/250=3.000 mm；152、方木的最大挠度计算值 = 0.373 mm 小于 方木的最大允许挠度 =3 mm，满足要求！3.支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=1.789kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=4.899kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=(0.800-0.550)/40.750(1.20.30024.000+1.42.000)+1.220.750(1.200-0.300)0.300=1.022kN 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N3=2.306 kN；N2=15.71 kN；最大153、弯矩 Mmax=0.525 kNm；最大挠度计算值 Vmax=0.161 mm；最大应力 =0.525106/4490=116.9 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值 116.9 N/mm2 小于 支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!七、梁跨度方向钢管的计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算八、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为16.00kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接154、时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取16.00 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=15.71 kN；R 16.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 九、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =2.306kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1295.1=0.79kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N3=1.2(155、0.80/2+(0.80-0.55)/4)0.750.30+(0.80/2+(0.80-0.55)/4)0.750.300(1.50+24.00)=3.309kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N4=1.4(2.000+2.000)0.800/2+(0.800-0.550)/40.750=1.943kN；N =N1+N2+N3+N4=2.306+0.79+3.309+1.942=8.347kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积(cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截156、面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205N/mm2； lo - 计算长度(m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.1= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.9 157、= 187；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205；钢管立杆受压应力计算值；=8347.334/(0.205424) = 96N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 96N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力：N1 =15.71kN；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.129(5.1-1.2)=0.79kN；N =N1+N2 =15.71+0.604=16.314kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查158、表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度(m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.1= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=159、1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205；钢管立杆受压应力计算值；=16313.957/(0.205424) = 187.7N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 187.7N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！ 考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算 lo= k1k2(h+2a) = 1.1671.004(1.5+0.12) = 1.992 m； k1 - 计160、算长度附加系数按照表1取值1.167; k2 - 计算长度附加系数，h+2a =1.7按照表2取值1.004；lo/i = 1991.836 / 15.9 = 125；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.423；钢管立杆的最大应力计算值；= 16313.957/(0.423424) = 91N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 91N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！板模板(扣件钢管高架)计算书一、参数信息1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.80；纵距(m):0.80；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度161、(m):0.10；模板支架搭设高度(m):4.70；采用的钢管(mm):483.2 ；板底支撑连接方式:；立杆承重连接方式:，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；162、木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；4.楼板参数楼板的计算厚度(mm):300.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 801.82/6 = 43.2 cm3；I = 801.83/12 = 38.88 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.30.8+0.350.8 = 6.28 kN163、/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 2.50.8= 2 kN/m；2、强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.26.28+1.42= 10.336kN/m最大弯矩 M=0.110.3362502= 64600 Nm；面板最大应力计算值 =M/W= 64600/43200 = 1.495 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 1.495 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1=6.28kN/m面板最大挠度164、计算值 = 0.6776.282504/(100950038.88104)=0.045 mm； 面板最大允许挠度 =250/ 250=1 mm；面板的最大挠度计算值 0.045 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=bh2/6=51010/6 = 83.33 cm3；I=bh3/12=5101010/12 = 416.67 cm4； 方木楞计算简图1.荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 250.250.3+0.350.25 = 1.962 kN/m ；(2)165、活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 2.50.25 = 0.625 kN/m；2.强度验算计算公式如下:M=0.1ql2均布荷载 q = 1.2 q1 + 1.4 q2 = 1.21.962+1.40.625 = 3.23 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.13.230.82 = 0.207 kNm；方木最大应力计算值 = M /W = 0.207106/83333.33 = 2.481 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 2.481 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算166、截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.63.230.8 = 1.55 kN；方木受剪应力计算值 = 3 1.55103/(2 50100) = 0.465 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.465 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.挠度验算计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷载 q = q1 = 1.962 kN/m；最大挠度计算值 = 0.6771.9628004 /(10090004166666.667)= 0.145 mm；最大允许挠度 167、=800/ 250=3.2 mm；方木的最大挠度计算值 0.145 mm 小于 方木的最大允许挠度 3.2 mm,满足要求!四、木方支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P3.101kN; 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.834 kNm ；最大变形 Vmax = 1.528 mm ；最大支座力 Qmax = 11.003 kN ；最大应力 = 833945.625/4730 = 176.31 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/168、mm2；支撑钢管的最大应力计算值 176.31 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为 1.528mm 小于 800/150与10 mm,满足要求!五、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 11.003 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 六、模板支架立杆荷载设计值(轴力)作用于模板支架的荷载169、包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1384.7 = 0.65 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.350.80.8 = 0.224 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 250.30.80.8 = 4.8 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.674 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.5+2 ) 0.80.8 = 2.88 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N 170、= 1.2NG + 1.4NQ = 10.841 kN；七、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式: =N/(A)f其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 10.841 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.5 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.73 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；按下式计算: l0 =171、 h+2a = 1.5+0.12 = 1.7 m； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；l0/i = 1700 / 15.9 = 107 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.537 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=10841.376/(0.537450) = 44.864 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 44.864 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算l0 = k1k2(h+2a)= 1.1671.002(1.5+0.12) 172、= 1.988 m；k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.002 ；Lo/i = 1987.868 / 15.9 = 125 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.423 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=10841.376/(0.423450) = 56.955 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 56.955 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！八、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 1201=120 kpa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kpa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =10.841/0.25=43.366 kpa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 10.841 kN；基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。p=43.366 fg=120 kpa 。地基承载力满足要求！【节点图】【节点图】