1、四级抗震商住项目模板工程承重架搭设与拆除施 工 方 案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目 录一、工程概况6二、编制依据6三、承重架的布设61、主要梁搭设参数72、板承重架搭设参数93、剪刀撑设置104、扫地杆及水平杆设置105、梁侧模板及穿梁螺栓设置10四、构造要求和验收复核111、模板支架的构造要求112、验收复核123、施工使用的要求：13五、承重架搭设与拆除施工方法131、施工前的准备工作132、模板安装前，应做好下列准备工作143、主体模板工程的施工流程143.1、模板的支设安装143.2、梁模板2、143.3、楼板模板154、模板的安装及拆除要求154.1、安装质量要求154.2、模板的拆除15六、承重架的搭、拆安全管理措施15七、计算书16四）、面板验算191、强度验算202、挠度验算203、支座反力计算20五）、小梁验算201、抗弯验算212、抗剪验算213、挠度验算224、支座反力计算22梁头处(即梁底支撑主梁悬挑段根部)22六）、主梁验算221、抗弯验算232、抗剪验算233、挠度验算244、支座反力计算24七）、纵向水平钢管验算241、抗弯验算252、抗剪验算253、挠度验算254、支座反力计算26八）、扣件抗滑移验算26九）、立柱验算261、长细比验算262、风荷载计算2733、稳定性计算27R18.983kN，R28.983kN27500x950梁侧模计算书281.工程概况282.荷载组合283.模板支撑体系设计284.模板验算295.次楞验算296.主楞验算317、拉螺栓验算33300X650梁模板（扣件式）计算书33四）、面板验算361、强度验算372、挠度验算373、支座反力计算37五）、小梁验算371、抗弯验算382、抗剪验算383、挠度验算394、支座反力计算39梁头处(即梁底支撑主梁悬挑段根部)39六）、主梁验算391、抗弯验算402、抗剪验算403、挠度验算414、支座反力计算41七）、纵向水平钢管验算411、抗弯验算422、抗剪验算423、挠度验算4、424、支座反力计算43八）、扣件抗滑移验算43九）、立柱验算431、长细比验算432、风荷载计算443、稳定性计算44R14.93kN，R24.93kN44200厚板计算书451、抗弯验算482、抗剪验算483、挠度验算481、强度验算492、抗剪验算493、挠度验算494、支座反力计算491、强度验算502、抗剪验算503、挠度验算504、可调托座验算501、长细比验算512、风荷载验算513、稳定性验算514、整体侧向力验算511、抗弯验算542、抗剪验算553、挠度验算551、强度验算552、抗剪验算553、挠度验算554、支座反力计算551、强度验算572、抗剪验算573、挠度验算55、74、可调托座验算571、长细比验算572、风荷载验算573、稳定性验算584、整体侧向力验算58柱模板计算书581、工程属性592、荷载组合593、面板验算591、强度验算602、挠度验算604、小梁验算612、挠度验算615、柱箍验算621、柱箍强度验算622、柱箍挠度验算646、对拉螺栓验算65墙模板计算书661、工程属性662、荷载组合663、面板布置664、面板验算671、强度验算672、挠度验算685、小梁验算682、挠度验算693、支座反力计算706、主梁验算702、挠度验算717、对拉螺栓验算71一、工程概况xx东侧2#地块商住项目（xx庄园）三期九标工程，建设地点位于xx市x6、x区紫金北路北端，本工程地下建筑面积19826平方米，上部建筑面积16836.2平方米，总建筑面积36662.2。幢号为2-D-163#楼,共28幢底层住宅，由16幢单体别墅和12幢合院组成。本工程由xx置业有限公司投资建设，xx中房建筑计有限公司设计，xx之江工程项目管理有限公司监理，xx建设有限公司总承包。本工程建筑物最高高度为8.603米，檐口高度为6.266米，建筑结构：均为框架结构，地下一层；抗震等级为四级，抗震设防烈度为6度；建筑物结构基础采用天然地基及长螺旋钻孔灌注桩。本工程结构安全等级为二级，地面粗糙度为B类，地基基础设计等级为乙级，建筑桩基设计等级为乙级，地下室防水等级为一级7、。各室内标高0.000相当于绝对标高详见总平面图。设计使用年限为50年。地下室层高为3.64.7m，楼层层高为3.6m、3.25.03m。板厚度为200mm、160mm、140 mm、130mm、120mm、等，地下室主要梁截面有500*950、400*800、300*600、200*600，楼层主要梁截面有300*650、300*600、200*600、200400 mm，地下室剪力墙厚有350、250，地下室主要柱截面有500*500、400*400、300*300，上部主要柱截面有300*300、200*300。 二、编制依据1、施工组织设计及工程设计施工图 2、建筑施工扣件式钢管脚手架8、安全技术规范JGJ130-20113、扣件式钢管模板支撑架设计和使用安全4、混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002（2011年版）5、建筑工程质量检验评定统一标准（GB50300-2001）7、建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程DB33/1035-20068、建筑施工模板安全技术规范JG162-2008三、承重架的布设梁、板模板采用15mm厚九夹板，钢管扣件式支模架搭设承重架，木材搁栅和扣件钢管支撑。钢管采用48.33.6钢管。木胶合板模板厚:15 (mm)；木楞宽:60 (mm)，高:80 (mm)。1、主要梁搭设参数截面为500*950mm（或以下）梁底，采用的钢管类型为49、8.33.6，梁支撑立杆的纵距(跨度方向) l=0.8m，横距为0.9m，立杆的步距 h=1.5米，方木截面80mm60mm，梁底方木4根，梁底模板厚度为15mm，每纵距内梁底主梁2根，梁底采用双扣件抗滑移。见下图：截面为300*650mm（或以下）梁底，采用的钢管类型为48.33.6，梁支撑立杆的纵距(跨度方向) l=0.9m，横距为0.9m，立杆的步距 h=1.5米，方木截面80mm60mm，梁底方木2根，每纵距内附加主梁1道，梁底模板厚度为15mm，梁底采用双扣件抗滑移。见下图：2、板承重架搭设参数本工程楼板厚度较多，根据结构情况及考虑支模架搭设的方便，本工程内地下室板支模架均按最大板厚10、200搭设及计算，楼层板支模架均按最大板厚140搭设及计算。200板厚搭设参数，采用的钢管类型为48.33.6，立杆的纵距 b=0.8米，立杆的横距 l=0.8米，立杆的步距 h=1.5米，方木截面80mm*60mm，方木间距200mm。140板厚搭设参数，采用的钢管类型为48.33.6，立杆的纵距 b=0.9米，立杆的横距 l=0.9米，立杆的步距 h=1.5米，方木截面80mm*60mm，方木间距200mm。3、剪刀撑设置3.1 模板支架四周外立面满设剪刀撑，梁底下设置剪刀撑。3.2 中间每隔三排支架立杆应设置一道纵、横向剪刀撑，由底至顶连续设置。3.3 由于本模板支架高于4米，其两端与中11、间每隔4排立杆在架体中部设置一道水平剪刀撑（见图）。4、扫地杆及水平杆设置4.1 所有梁底、板底下立杆均设纵、横扫地杆。4.2 所有梁底、板底下立杆从扫地杆开始计算，每隔1.5米高度设置一道纵、横水平杆，余高不足1.5米高度的也要设置一道纵、横水平杆。 5、梁侧模板及穿梁螺栓设置200600截面以上的梁设置穿梁螺栓，直径为12mm穿梁螺栓水平间距为600，垂直间距不大于500、。梁高在600以下的梁不设置穿梁螺栓。 针对本工程的特点，在本方案中就针对500*950梁进行侧模进行验算。四、构造要求和验收复核1、模板支架的构造要求1.1 模板支撑架必须设置纵横向扫地杆，纵向扫地杆应采用直角扣件固定12、在距离底座（基础）上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上，当基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处的延长两跨立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的不应小于500mm。1.2 按步距满设双向水平杆，模板支撑架每步的纵横向水平杆应双向拉通，确保两方向足够的设计刚。1.3 水平杆接长采用搭接。水平杆的对接扣件应交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm，各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。 1.4 纵向、横向扫地杆搭设应符合13、的构造规定，纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。 1.5 立杆采用对接扣件接长，梁底下必须用对接扣件接长，立杆对接节点与横向水平杆的距离不应大于300mm，不能满足要求时应在对接节点处增加横向水平杆。1.6 梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。1.7 严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置。同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。搭接长度不应小于114、m，应采用不少于2个旋转扣件固定端部扣件盖板的边缘至杆端的距离不应小于100mm。1.8 确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范的要求。1.9 支架立杆应竖直设置，2m高度的垂直允许偏差为15mm。1.10 浇梁板混凝土时宜采用刚性连接与已浇好的柱可靠连接。每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6米，斜杆与地面倾角宜在4560度之间，倾角为45时，剪刀撑跨越立杆的根数不应超过7根；倾角为60时，则不应超过5根。1.11 剪刀撑斜杆的接长应采用搭接。1.12 剪刀撑应旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于15015、mm。1.13 水平剪刀撑应通过立杆，并立杆连接，水平剪刀撑所通过的分格应大于总纵横水平杆总分格的1/3。1.14 确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的。1.15 在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑、横向斜等用直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm。1.16 对接扣件开口应朝上或朝内。1.17 各杆杆端伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。2、验收复核支模架搭设完成后必须经项目经理、项目技术负责、项目安全员验收合格后报验监理验收，经监理公司专业监理工程师及总监验收合格后方可进行混凝土16、的浇捣作业。验收的主要内容有包括构配件的检查验收及支模体系的检查验收2.1、构配件检查与验收 新钢管的检查：.1 应有产品质量合格证； .2 应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准GB/T 2652-2008焊缝及熔敷金属拉伸试验方法的有关规定，质量应符合规范第3.1.1条的规定； .3 钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。 .4 钢管外径、壁厚、端面等的偏差，应分别符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011中应符合3.1.1条和表8.1.8构配件允许偏差的规定。 .5 钢管必须涂有防锈漆。 旧钢管的检查应： .1表面17、锈蚀深度应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011中应符合3.1.1条和表8.1.8构配件允许偏差的规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用； .2 钢管弯曲变形应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011中应符合3.1.1条和表8.1.8构配件允许偏差的规定。 扣件的验收应符合下列规定： .1 新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。当对扣件质量有怀疑时，应按现行国家标准扣件式钢管脚手架安全技术规程（JGJ130-2011）的规定抽样检测18、； .2 旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。 .3 新、旧扣件均应进行防锈处理。 构配件的偏差应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011中应符合3.1.1条和表8.1.8构配件允许偏差的规定。2.2、支模体系检查 模板支撑搭设完后，由项目经理、技术负责人、施工员、质量员、安全员、施工班组组长组成验收小组，先自检查，验收按照承重架布设及构造要求进行，自检完毕后与监理一起验收，并做好相应的记录，并填写承重支撑搭设分项检查验收表（后附）。 支模体系的搭设参数必须与施工专项方案一致，验收的主要内容应包括：立杆间距（梁底、板底）、步距、垂直19、度、剪刀撑、拉结点设置、立杆基础、扫地杆设置、纵横水平杆设置、扣件拧紧程度、接头类型及设置位置。 扣件拧紧程度检查必须用力矩扳手。扣件的检查数量不少于10%，重点应放在顶步大横杆与立杆连接点的检查，对高度超过8米、跨度大于18米、或施工荷载大于10KN/平方米、或集中荷载大于15KN的模板支撑架，顶部大横杆与立杆连接的扣件应全数检查，其他连接点扣件检查数量不少于10%。 对下层楼板采取加固措施的模板支撑架，应检查加固措施与方案的符合性及加固的可靠性。3、施工使用的要求：3.1 精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；3.2 严格控制实际施工荷20、载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；3.3 浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。五、承重架搭设与拆除施工方法1、施工前的准备工作1.1 安装前要做好模板的定位基准工作，其工作步骤是： 进行轴线和位置的放线：首先引测建筑的边柱或墙轴线，并以该墙轴线为起点，引出每条轴线。模板放线时，根据施工图用墨线弹出模板的边线和外侧控制，以便于模板安装和校正。 做好标高测量工作：用水准仪把建筑物水平标高根据实际标高要求，直接引测到模板安装位置。 进行找平工作：模板承垫底部都应预先找平，以保证模板位置正确，防止模板底部漏浆。常用21、的找平方法是沿模板边线用1：3水泥砂浆抹找平层。另外，在外墙、外柱部位，继续安装模板前。要设置模板承垫条，并校正其平直。 设置模板定位基准：传统做法是按照构件的断面尺寸先用同强度等级的细石混凝土浇筑50100mm的短柱或导墙作为模板定位基准。1.2 另一种作法是采用钢筋定位，即根据构件断面尺寸切割定长度的钢筋或角钢头，点焊在主筋头（以勿烧主筋断面为准），并接二排主筋的中心位置分档，以保证钢筋与模板位置的准确。 按施工需用的模板及配件对其规格、数量逐项点清检查，未经修复的部件不得使用。经检查合格的模板，应按照安装程序进行堆放或装车运输。重叠平放时，每层之间应加垫木，模板和垫木均应上下对齐，底层模22、板应垫离地面地面不小于10mm。预组装模板允许偏差项 目允许偏差（mm）两块模板之间拼接缝隙2.0相邻模板板面高低差2.0组装模板板面平整度0.4（用2m平尺检查）组装模板板面的长宽尺寸+4，-5组装模板对角线长度差值7.0（对角线长度的1/1000）2、模板安装前，应做好下列准备工作2.1 向施工班组进行技术交底；2.2 支承支柱的土壤地面，应事先夯实整平，并做好防水、排水设置，准备支柱底垫木；2.3 竖向模板安装前的底面应平整坚实，并采取可靠的定位措施，按施工设计要求预埋支承锚固件。2.4 模板应涂刷脱模剂。结构表面需作处理的工程，严禁在模板上涂刷废机油。3、主体模板工程的施工流程绑扎柱、23、墙板钢筋水电预埋支柱、墙模柱砼浇捣完成 搭设楼板承重架支楼板模板绑扎梁、楼板钢筋水电预埋浇筑砼养护拆模。3.1、模板的支设安装 模板的支设安装，应遵守下列规定： 配件必须装插牢固。支柱和斜撑下的支承面应平整垫实，要有足够的受压面积。支撑件应着力于外钢管; 按配板设计循序拼装，以保证模板系统的整体稳定； 预埋件与预留孔洞必须位置准确，安设牢固； 基础模板必须支撑牢固，防止变形，侧模斜撑的底部应加设垫木； 墙和柱子模板的底面应找平。下端应与事先做好的定位基准靠紧垫平，在梁、柱子上继续安装模板时，模板应有可靠的支撑点，其平直度应进行校正； 预组装墙模板吊装就位后,下端应垫平，紧靠定位基准；两侧模板均24、应利用斜撑调整和固定其垂直度； 支柱所设的水平撑与剪刀撑，应按构造与整体稳定性布置； 模板安装时，应应符合下列要求： 墙模板的对拉螺栓孔应平直相对，穿插螺栓不得斜拉硬顶。钻孔严禁采用电、气焊灼烧； 模板安装时，应切实做好安全工作，应符合以下安全要求： 登高作业时各种配件应放在工具箱或工具袋中，严禁放在模板或脚手架上；各种工具应系挂在人员身上或放在工具袋内，不得掉落； 模板上架设的电线和使用的电动工具应采用其他有效的安全措施； 装拆模板时，上下应有人接应，随拆随运转，并应把活动部件固定牢靠，严禁堆放在脚手板上和抛掷； 装拆模板时，必须采用稳固的登高工具，高度超过3.5m时，必须搭设脚手架； 装拆25、施工时，除操作人员外，下面不得站人，高处作业时，操作人员应挂上安全带、戴上安全帽、穿上防滑鞋； 安装墙、柱模板时，应随时支撑固定，防止倾覆； 拆除承重模板时，必要时应先设立临时支撑，防止突然整块塌落。3.2、梁模板 单块就位组拼：在复核梁底标高校正轴线位置无误后，搭设和调平模板支架（包括安装水平拉杆和剪刀撑），固定钢管或梁卡具，再在模楞上铺设梁底板，拉线找直，拼接角模。在绑扎钢筋后，安装并固定两侧模板。按设计要求起拱（一般跨度大于4m时，起拱 0.20. 3）。 单片预组拼：在检查预组拼的梁底模和两侧模板的尺寸、对角线、平整度后，先把梁底模吊装就位并与支架固定，再受别吊装两侧模板与底模拼接后设26、斜撑固定，然后按设计要求起拱。 梁模板安装时，应注意以下事项：模板支柱纵、横方向的水平拉杆、剪刀撑等，均应按设计要求布置；纵横方向的垂直剪刀撑的间距不宜大于 6m；采用扣件钢管脚手作支架时，扣件要拧紧，要抽查扣件的扭力距。横杆的步距要按设计连接要求布置。 由于各种设备、管道安装的要求，需要在模板上预留孔洞时，应尽量使穿梁管道孔分散，穿梁管道孔的位置应设置在梁中，以防消弱梁的截面，影响梁的承载能力。3.3、楼板模板 采用立柱作支架时，从边跨一侧开始逐排安装立柱，立柱的间距，根据模板设计计算确定，安装好方木调平后即可铺设模板。 在模板铺设完标高校正后，立柱之间应加设水平拉杆，其道数根据方案设计确定27、。 底层地而应夯实，采用多层支架时，上下层支柱应在同一竖向中心线上。4、模板的安装及拆除要求4.1、安装质量要求 组装的模板必须符合施工设计的要求,起拱必须符合设计要求。 各种连接件、支撑件、加固配件必须安装牢固，无松动现象。模板拼缝要严密。各种预埋件、预留孔洞位置要准确，固定要牢固。4.2、模板的拆除 模板的拆除，附了侧模应以能保证混凝土表面及棱角不受损坏时（混凝土强度大于1.2N/mm2可拆除外，底模应按混凝土结构工程施工及验收规范（GB502042002）的有关规定执行。 模极拆除的顺序和方法，应按照配板设计的规定进行，遵循先支后拆，先非承重部位，后承重部位以及自上而下的原则。拆模时，严28、须用大锤和撬棍硬砸硬撬。 拆下的模板、配件等，严禁抛仍，要有人接应传递，按指定地点堆放，并做到及时清理，维修和涂刷隔离剂，以备待用。六、承重架的搭、拆安全管理措施1、模板的搭、拆均要项目负责人向作业班组做安全技术交底。2、在承重架搭设前，建筑物四周的外架必须跟上，如外架没有搭设好，严禁进行承重架的搭设。3、模板、钢管、扣件在塔吊吊装运输的过程中，注意避让钓钩下作业人员。4、由施工员在搭设现场进行调度指挥，使作业有序化。5、拆模时，操作人员应站在安全处，以免发生安全事故，待该片（段）模板全部拆除后，方准将模板、配件、支架等运出堆放。6、搭设脚手架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。7、作业层上29、的施工荷载必须符合设计要求。8、不得将模板支架固定在外脚手架上。9、搭设人员必须是考试合格的专业架子工，上岗人员应定期检查，合格者方可持证上岗。10、派专人看守，非施工人员不得进入施工场内。11、使用期间严禁拆除主节点的纵横水平杆及扫地杆。12、当有六级及六级以上大风和雾、雨、雪天气时应停止打设与拆除作业。雨雪后上架作业应有防滑措施，并应扫除积雪。七、计算书500X950梁模板支撑架(扣件钢管架)计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑结构荷载30、规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一）、工程属性新浇混凝土梁名称500X950梁新浇混凝土梁计算跨度(m)7混凝土梁截面尺寸(mmmm)500950新浇混凝土结构层高(m)4.7梁侧楼板厚度(mm)200 二）、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)31、2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.2非自定义:0.104风压高度变化系数z0.65风荷载体型系数s0.8 三）、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)800梁两侧立柱间距lb(mm)900步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)800、800混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)450梁底增加立柱根数0梁底支撑小梁根数4每纵距内附加梁底支撑主梁根数2梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)100结构表面的要求结构表面隐蔽 设计简图如下：平面图立面图 四）、面板验算面板类32、型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按三等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.95)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)0.95)+1.40.72131.319kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+33、G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)0.95129.555kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q2G1k+(G2k+G3k)hb0.1+(24+1.5)0.95124.325kN/m 1、强度验算 Mmax0.1q1静L2+0.117q1活L20.129.5550.1672+0.1171.7640.16720.088kNm Mmax/W0.088106/375002.342N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.677q2L4/(100EI)=0.67724.325166.6674/(10010000281234、50)0.045mml/250166.667/2500.667mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R4=0.4 q1静l +0.45 q1活l=0.429.5550.167+0.451.7640.1672.103kN R2=R3=1.1 q1静l +1.2 q1活l=1.129.5550.167+1.21.7640.1675.771kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R4=0.4 q2l=0.424.3250.1671.622kN R2=R3=1.1 q2l=1.124.3250.1674.46kN 五）、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)6080小35、梁抗弯强度设计值f(N/mm2)13小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.4小梁弹性模量E(N/mm2)9600小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁截面惯性矩I(cm4)256验算方式三等跨连续梁 为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max2.103+0.91.35(0.3-0.1)0.5/3+0.5(0.95-0.2)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.2)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.2)+1.40.72max0.45-0.5/2，(0.9-0.45)-0.5/2/21，5.771+0.91.35(0.3-0.1)0.5/3=5.812k36、N/m q2max1.622+(0.3-0.1)0.5/3+0.5(0.95-0.2)+(0.5+(24+1.1)0.2)max0.45-0.5/2，(0.9-0.45)-0.5/2/21，4.46+(0.3-0.1)0.5/34.493kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.1q1l12，0.5q1l22max0.15.8120.2672，0.55.8120.120.041kNm Mmax/W0.041106/640000.646N/mm2f13N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6q1l1，q1l2max0.65.8120.267，5.8120.10.93kN max37、3Vmax/(2bh0)=30.931000/(26080)0.291N/mm21.4N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.677q2l14/(100EI)0.6774.493266.6674/(10096002560000)0.006mml1/250266.667/2501.067mm 2q2l24/(8EI)4.4931004/(896002560000)0.002mm2l2/2502100/2500.8mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑主梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2max1.15.8120.267，0.38、45.8120.267+5.8120.11.705kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R41.011kN，R2R31.705kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2max1.14.4930.267，0.44.4930.267+4.4930.11.318kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R40.87kN，R2R31.318kN 六）、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)39、10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.827106/4490184.084N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax2.716kN max2Vmax/A=22.7161000/42412.811N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max2.455mml/250900/2503.6mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=2.716kN，R2=2.716kN 正常使用极限状态 支座反力依次为40、R1=2.188kN，R2=2.188kN 七）、纵向水平钢管验算钢管类型483钢管截面面积A(mm2)424钢管截面回转半径i(mm)15.9钢管弹性模量E(N/mm2)206000钢管截面惯性矩I(cm4)10.78钢管截面抵抗矩W(cm3)4.49钢管抗剪强度设计值(N/mm2)125钢管抗压、弯强度设计值(N/mm2)205 计算简图如下： RmaxR1，R2=2.716，2.716=2.716kN，RmaxR1，R22.188，2.188=2.188kN 1、抗弯验算 纵向水平钢管弯矩图(kNm) Mmax/W0.579106/4490128.986N/mm2f=205N/mm2 满41、足要求！ 2、抗剪验算 纵向水平钢管剪力图(kN) Vmax3.44kN max2Vmax/A=23.441000/42416.226N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 纵向水平钢管变形图(mm) max0.964mml/250800/2503.2mm 满足要求！ 4、支座反力计算 支座反力依次为R1=4.708kN，R2=8.872kN，R3=8.872kN，R4=4.708kN 八）、扣件抗滑移验算荷载传递至立杆方式双扣件扣件抗滑移折减系数kc0.85 扣件最大受力NmaxR1，R28.872kNRc=kc12=0.8512=10.2kN 满足要求！ 九）、立柱验算剪刀撑42、设置加强型立杆顶部步距hd(mm)600立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(600+2200)=1386mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551500=2632.5mm =l0/i=2632.5/15.9=165.566=210 长细比满足要求！ 2、风荷43、载计算 Mw01.4cklah2/101.40.90.1040.81.52/100.024kNm 3、稳定性计算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q11.2(0.1+(24+1.5)0.95)+1.40.92131.71kN/m 2)小梁验算 q1max2.135+1.2(0.3-0.1)0.5/3+0.5(0.95-0.2)+1.2(0.5+(24+1.1)0.2)+1.40.91max0.45-0.5/2，(0.9-0.45)-0.5/2/21，5.855+1.2(0.3-0.1)0.5/3=5.895kN/m 同上四44、七计算过程，可得： R18.983kN，R28.983kN 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.386(600+2200)=1600.83mm 1l01/i1600.83/15.9100.681，查表得，10.588 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2+N边2+Mw/lbmax8.983+1.2(0.5+(24+1.1)0.2)+1.40.91(0.8+0.45-0.5/2)/20.8，8.983+1.2(0.5+(24+1.1)0.2)+1.40.91(0.8+0.9-0.45-0.5/2)/20.8+0.024/0.912.163kN fN/(A)+Mw/W121645、2.849/(0.588424)+0.024106/449054.039N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1551.7551500=3040.537mm 2l02/i3040.537/15.9191.229，查表得，20.197 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2+N边2+Mw/lbmax8.983+1.2(0.5+(24+1.1)0.2)+1.40.91(0.8+0.45-0.5/2)/20.8，8.983+1.2(0.5+(24+1.1)0.2)+1.40.91(0.8+0.9-0.45-0.5/2)/20.8+0.024/0.912.1646、3kN 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2+N边2+1.20.15(4.7-0.95)+Mw/lbmax8.983+1.2(0.75+(24+1.1)0.2)+1.40.91(0.8+0.45-0.5/2)/20.8，8.983+1.2(0.75+(24+1.1)0.2)+1.40.91(0.8+0.9-0.45-0.5/2)/20.8+0.675+0.024/0.912.958kN fN/(A)+Mw/W12957.849/(0.197424)+0.024106/4490160.385N/mm2f205N/mm2 满足要求！500x950梁侧模计算书1.工程概况新浇混凝梁名称1KLY-47、13(1) J-K/6轴间混凝土梁截面尺寸(mmxmm)500950梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)1402.荷载组合混凝土重力密度c(kN/m3)24混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)0.95新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)取大值：36侧压力标准值折减系数0.8振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2)4 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kcH0.8240.9518.24kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.40.7Q2k0.9max1.236+1.44，1.3536+1.40.748、40.9max48.8，52.520.952.5247.268kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k36 kN/m23.模板支撑体系设计次楞布置方式竖直向布置次楞间距200主楞合并根数2主楞最大悬挑长度(mm)275对拉螺栓水平向间距(mm)600支撑距梁底距离依次为150，650 设计简图如下：模板设计剖面图4.模板验算模板类型胶合板模板厚度(mm)15模板抗弯强度设计值f(N/mm2)15模板弹性模量E(N/mm2)6000 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。W1000152/637500mm3，I1000153/12281250mm4。计算简图如下： 1）、抗弯验算 q1bS承49、147.26847.268kN/m Mmax0.125q1l20.12547.2680.220.236kNm Mmax/W0.236106/375006.302N/mm2f15N/mm2 符合要求！ 2）、挠度验算 qbS正13636kN/m max5ql4/(384EI)=5362004/(3846000281250)=0.444mm200/400=0.5mm 符合要求！ 3）、支座反力 承载能力极限状态 Rq1l=47.2680.29.454kN 正常使用极限状态 Rq2l=360.27.2kN5.次楞验算次楞类型方木次楞材料规格(mm)6080次楞弹性模量E(N/mm2)9600次楞抗剪50、强度设计值(N/mm2)1.4次楞截面抵抗矩W(cm3)64次楞抗弯强度设计值f(N/mm2)13次楞截面惯性矩I(cm4)256 计算简图如下： 1）、抗弯验算 次楞弯矩图(kNm) q=9.454kN/m Mmax/W0.171106/640002.678N/mm2f13N/mm2 符合要求！ 2）、抗剪验算 次楞剪力图(kN) max3V/(2bh0)=32.3931000/(28060)0.748N/mm21.4N/mm2 符合要求！ 3）、挠度验算 次楞变形图(mm) q=7.2kN/m max0.128mm500/400=1.25mm 符合要求！ 4）、主楞所受支座反力计算 承载能51、力极限状态 Rmax3.905kN 正常使用极限状态 Rmax=2.974kN6.主楞验算主楞类型钢管主楞材料规格(mm)483.25主楞合并根数2主楞弹性模量E(N/mm2)206000主楞抗弯强度设计值f(N/mm2)205主楞抗剪强度设计值(N/mm2)120主楞截面惯性矩I(cm4)11.5主楞截面抵抗矩W(cm3)4.79荷载折减系数0.5 因主楞2根合并，验算时次楞传递荷载折减系数为0.5。 计算简图如下： 1）、抗弯验算 主楞连续梁部分弯矩图(kNm) 主楞悬挑梁部分弯矩图(kNm) q=1.953kN/m Mmax/W0.398106/479083.071N/mm2f205N/52、mm2 符合要求！ 2）、抗剪验算 主楞连续梁部分剪力图(kN) 主楞悬挑梁部分剪力图(kN) max23.5931000/45715.723N/mm2120N/mm2 符合要求！ 3）、挠度验算 主楞连续梁部分变形图(mm) 主楞悬挑梁部分变形图(mm) q=2.974kN/m 1max0.546mm600/400=1.5mm 2max0.152mm275/400=0.688mm 符合要求！ 4）、最大支座反力计算 Rmax=6.743/0.5=13.486kN7、拉螺栓验算对拉螺栓类型M12轴向拉力设计值Ntb(kN)12.9 可知对拉螺栓受力N0.9513.48612.812kNNtb153、2.9kN 符合要求！300X650梁模板（扣件式）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一）、工程属性新浇混凝土梁名称300X650梁新浇混凝土梁计算跨度(m)6混凝土梁截面尺寸(mmmm)300650新浇混凝土结构层高(m)3.6梁侧楼板厚度(mm)140 二）、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模54、板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.2非自定义:0.104风压高度变化系数z0.65风荷载体型系数s0.8 三）、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)900梁两侧立柱间距lb(mm)900步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)900、9055、0混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)450梁底增加立柱根数0梁底支撑小梁根数2每纵距内附加梁底支撑主梁根数1梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)100结构表面的要求结构表面隐蔽 设计简图如下：平面图立面图 四）、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按简支梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，156、.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.65)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)0.65)+1.40.72122.024kN/m q2G1k+(G2k+G3k)hb0.1+(24+1.5)0.65116.675kN/m 1、强度验算 Mmax0.125q1l20.12522.0240.320.248kNm Mmax/W0.248106/375006.607N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max5q2L4/(384EI)=516.6753004/(38410000281250)0.625mml/257、50300/2501.2mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R2=0.5q1l=0.522.0240.33.304kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R2=0.5q2l=0.516.6750.32.501kN 五）、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)6080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)13小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.4小梁弹性模量E(N/mm2)9600小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁截面惯性矩I(cm4)256验算方式三等跨连续梁 为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q13.304+0.91.35(0.3-0.1)58、0.3/2+0.5(0.65-0.14)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.14)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.14)+1.40.72max0.45-0.3/2，(0.9-0.45)-0.3/2/21=4.678kN/m q22.501+(0.3-0.1)0.3/2+0.5(0.65-0.14)+(0.5+(24+1.1)0.14)max0.45-0.3/2，(0.9-0.45)-0.3/2/213.388kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.1q1l12，0.5q1l22max0.14.6780.452，0.54.6780.120.095kNm Mmax59、/W0.095106/640001.48N/mm2f13N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6q1l1，q1l2max0.64.6780.45，4.6780.11.263kN max3Vmax/(2bh0)=31.2631000/(26080)0.395N/mm21.4N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.677q2l14/(100EI)0.6773.3884504/(10096002560000)0.038mml1/250450/2501.8mm 2q2l24/(8EI)3.3881004/(896002560000)0.002mm2l2/2502100/2500.60、8mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑主梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2max1.14.6780.45，0.44.6780.45+4.6780.12.316kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R22.316kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2max1.13.3880.45，0.43.3880.45+3.3880.11.677kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R21.677kN 六）、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483主梁弹性模量E61、(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.694106/4490154.589N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax2.316kN max2Vmax/A=22.3161000/42410.925N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max1.953mml/250900/2503.6mm 满足要求62、！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=2.316kN，R2=2.316kN 正常使用极限状态 支座反力依次为R1=1.677kN，R2=1.677kN 七）、纵向水平钢管验算钢管类型483钢管截面面积A(mm2)424钢管截面回转半径i(mm)15.9钢管弹性模量E(N/mm2)206000钢管截面惯性矩I(cm4)10.78钢管截面抵抗矩W(cm3)4.49钢管抗剪强度设计值(N/mm2)125钢管抗压、弯强度设计值(N/mm2)205 计算简图如下： RmaxR1，R2=2.316，2.316=2.316kN，RmaxR1，R21.677，1.677=1.677kN 63、1、抗弯验算 纵向水平钢管弯矩图(kNm) Mmax/W0.365106/449081.243N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 纵向水平钢管剪力图(kN) Vmax1.505kN max2Vmax/A=21.5051000/4247.101N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 纵向水平钢管变形图(mm) max0.636mml/250900/2503.6mm 满足要求！ 4、支座反力计算 支座反力依次为R1=3.127kN，R2=4.979kN，R3=4.979kN，R4=3.127kN 八）、扣件抗滑移验算荷载传递至立杆方式双扣件扣件抗滑移折减系数kc64、0.85 扣件最大受力NmaxR1，R24.979kNRc=kc12=0.8512=10.2kN 满足要求！ 九）、立柱验算剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)600立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(600+2200)=1386mm 非顶部立杆段：l02=k2h65、 =11.7551500=2632.5mm =l0/i=2632.5/15.9=165.566=210 长细比满足要求！ 2、风荷载计算 Mw01.4cklah2/101.40.90.1040.91.52/100.027kNm 3、稳定性计算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q11.2(0.1+(24+1.5)0.65)+1.40.92122.53kN/m 2)小梁验算 q1max3.379+1.2(0.3-0.1)0.3/2+0.5(0.65-0.14)+1.2(0.5+(24+1.1)0.14)+1.40.91max066、.45-0.3/2，(0.9-0.45)-0.3/2/21，3.379+1.2(0.3-0.1)0.3/2=4.633kN/m 同上四七计算过程，可得： R14.93kN，R24.93kN 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.386(600+2200)=1600.83mm 1l01/i1600.83/15.9100.681，查表得，10.588 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2+N边2+Mw/lbmax4.93+1.2(0.5+(24+1.1)0.14)+1.40.91(0.9+0.45-0.3/2)/20.9，4.93+1.2(0.5+(24+1.1)0.14)+167、.40.91(0.9+0.9-0.45-0.3/2)/20.9+0.027/0.98.241kN fN/(A)+Mw/W8240.962/(0.588424)+0.027106/449038.965N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1551.7551500=3040.537mm 2l02/i3040.537/15.9191.229，查表得，20.197 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2+N边2+Mw/lbmax4.93+1.2(0.5+(24+1.1)0.14)+1.40.91(0.9+0.45-0.3/2)/20.9，4.93+1.2(0.68、5+(24+1.1)0.14)+1.40.91(0.9+0.9-0.45-0.3/2)/20.9+0.027/0.98.241kN 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2+N边2+1.20.15(3.6-0.65)+Mw/lbmax4.93+1.2(0.75+(24+1.1)0.14)+1.40.91(0.9+0.45-0.3/2)/20.9，4.93+1.2(0.75+(24+1.1)0.14)+1.40.91(0.9+0.9-0.45-0.3/2)/20.9+0.531+0.027/0.98.934kN fN/(A)+Mw/W8933.962/(0.197424)+0.027106/4469、90112.868N/mm2f205N/mm2 满足要求！200厚板计算书.概况新浇混凝土板特性地下室K-N/1-3轴新浇混凝土楼板厚度(mm)200模板支架高度H(m)3.5模板支架的纵向长度La(m)7.3模板支架的横向长度Lb(m)5.25.模板支撑体系设计立杆纵向间距la(mm)800立杆横向间距lb(mm)800纵横向水平杆步距h(mm)1500次楞布置方式平行于立杆纵向方向次楞间距(mm)266.667荷载传递至立杆方式可调托座立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度a(mm)50 设计简图如下：模板设计平面图模板设计纵向剖面图模板设计横向剖面图.荷载设计模板及支架自重标准值70、模板(kN/m2)0.3次楞(kN/m)0.01主楞(kN/m)0.036支架(kN/m)0.15新浇筑混凝土自重标准值 (kN/m3)24钢筋自重标准值 (kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)重现期50年一遇0.30.061城市xx市风荷载高度变化系数z地面粗糙度D类(有密集建筑群且房屋较高的城市市区)0.62模板支架顶部离建筑物地面的高度(m)10风荷载体型系数s支架模板支架状况敞开式0.471风荷载作用方向沿模板支架横向作用与风荷载在同面内的计算单元立杆数n70模板10.71、13.模板验算模板验算方式三等跨连续梁模板类型胶合板模板厚度(mm)15模板抗弯强度设计值fm(N/mm2)15模板抗剪强度设计值fv(N/mm2)1.4模板弹性模量E(N/mm2)6000 取1.0m单位宽度计算。计算简图如下： W=bh2/6=1000152/6=37500mm3，I=bh3/12=1000153/12=281250mm4 q=GqGk+1.4qQk=1.350.3+(24+1.1)0.21.0+1.4(1+2)1.0=11.382kN/m 1、抗弯验算 Mmax=0.1ql2=0.111.3820.2672=0.081kNm max=Mmax/W=0.081106/37572、00=2.158N/mm2fm=15N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 Qmax=0.6ql=0.611.3820.267=1.821kN max=3Qmax/(2bh)=31.821103/(2100015)=0.182N/mm2fv=1.4N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 max=0.677ql4/(100EI)=0.67711.382266.6674/(1006000281250)=0.231mm max=0.231mm=minl/150，10=min266.667/150，10=1.778mm 符合要求！.次楞验算次楞验算方式二等跨连续梁次楞材质类型方木次楞材料规格(mm)60873、0次楞材料自重(kN/m)0.01次楞抗弯强度设计值fm(N/mm2)13次楞抗剪强度设计值fv(N/mm2)1.3次楞截面抵抗矩W(cm3)64次楞截面惯性矩I(cm4)256次楞弹性模量E(N/mm2)9000 计算简图如下： q=GqGk+1.4qQk=1.35(0.3+(24+1.1)0.2)0.267+0.01+1.4(1+2)0.267=3.049kN/m 1、强度验算 Mmax=0.125ql2=0.1253.0490.82=0.244kNm max=Mmax/W=0.244106/64000=3.811N/mm2fm=13N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 Qmax=0.6274、5ql=0.6253.0490.8=1.524kN max=3Qmax/(2bh0)=31.5241000/(26080)=0.476N/mm2 max=0.476N/mm2fv=1.3N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 max=0.521ql4/(100EI)=0.5213.0498004/(10090002560000)=0.282mm max=0.282mm=minl/150，10=min800/150，10=5.333mm 符合要求！ 4、支座反力计算 Rmax=1.25ql=1.253.0490.8=3.049kN.主楞验算主楞验算方式三等跨连续梁可调托座内主楞根数2主楞材质类型钢75、管主楞材料规格(mm)483.25主楞材料自重(kN/m)0.036主楞截面面积(cm2)4.57主楞抗弯强度设计值Fm(N/mm2)205主楞抗剪强度设计值fv(N/mm2)125主楞截面抵抗矩W(cm3)4.79主楞截面惯性矩I(cm4)11.5主楞弹性模量E(N/mm2)206000荷载折减系数0.6 因可调托座内主楞根数为2，验算时取荷载折减系数0.6。 计算简图如下： 主楞弯矩图(kNm) 主楞剪力图(kN) 主楞变形图(mm) 支座反力依次为R1=3.186kN,R2=6.018kN,R3=6.018kN,R4=3.186kN 1、强度验算 max=Mmax/W=0.393106/76、4790=82.076N/mm2fm=205N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 max=2Qmax/A=22.341000/457=10.241N/mm2 max=10.241N/mm2fv=125N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 max=0.761mm=minl/150，10=min800/150，10=5.333mm 符合要求！ 4、可调托座验算是否考虑荷载叠合效应是可调托座承载力设计值f(kN)30 最大支座反力Rmax=maxR1,R2,R3,R4/0.6=10.029kN 1.05Rmax=1.0510.029=10.531kN，10.531kN30kN 符合要求！.立杆验算钢77、管类型483.25截面面积A(mm2)457截面回转半径i(mm)15.9截面抵抗矩W(cm3)4.79抗压、弯强度设计值f(N/mm2)205 1、长细比验算 h/la=1500/800=1.875，h/lb=1500/800=1.875，查附录D，得k=1.167，=1.325 l0=maxkh，h+2a=max1.1671.3251500，1500+250=2319mm =l0/i=2319/15.9=146=210 长细比符合要求！ 查规程附录C得 =0.324 2、风荷载验算 1) 模板支架风荷载标准值计算 la=0.8m，h=1.5m，查规程表得w=0.129 因风荷载沿模板支架横78、向作用，所以b=la=0.8m，b/h=0.8/1.5=0.533 通过插入法求，得=0.96 z0d2=0.620.30.0482=0，h/d=1.5/0.048=31.25 通过插入法求s1，得s1=1.2 因此stw=ws1(1-n)/( 1-)=0.1291.2(1-0.9670)/(1-0.96)=3.648 s=wstw=0.1293.648=0.471 k=0.7zs0=0.70.620.4710.3=0.061kN/m2 2) 整体侧向力标准值计算 k=0.7zs0=0.70.6210.3=0.13kN/m2 3、稳定性验算 KH=1 不组合风荷载时 NutGNGk+1.4NQ79、k=Rmax+0.15GH=10.029+0.151.353.5=10.738kN =1.05Nut/(AKH)=1.0510.738103/(0.3244571)=76.148N/mm2f=205N/mm2 符合要求！ 组合风荷载时 NutGNGk+0.851.4NQk=Rmax+0.15GH=9.48+0.151.353.5=10.188kN Mw=0.851.4k lah2/10=0.851.40.0610.81.52/10=0.013kNm =1.05Nut/(AKH)+Mw/W=1.0510.188103/(0.3244571)+0.013106/(4.79103)=74.991N/80、mm2f=205N/mm2 符合要求！ 4、整体侧向力验算结构模板纵向挡风面积AF(m2)33 F=0.85AFkla/La=0.85330.130.8/7.3=0.4kN N1=3FH/(m+1)Lb=30.43.5/(34+1)5.25=0.023kN =(1.05Nut+N1)/(AKH)=(1.0510.188+0.023)103/(0.3244571)=72.403N/mm2f=205N/mm2符合要求！140厚板计算书.概况新浇混凝土板特性二层N-R/12-14新浇混凝土楼板厚度(mm)140模板支架高度H(m)3.5模板支架的纵向长度La(m)5模板支架的横向长度Lb(m)4.581、.模板支撑体系设计立杆纵向间距la(mm)900立杆横向间距lb(mm)900纵横向水平杆步距h(mm)1500次楞布置方式平行于立杆纵向方向次楞间距(mm)300荷载传递至立杆方式可调托座立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度a(mm)50 设计简图如下：模板设计平面图模板设计纵向剖面图模板设计横向剖面图.荷载设计模板及支架自重标准值模板(kN/m2)0.3次楞(kN/m)0.01主楞(kN/m)0.036支架(kN/m)0.15新浇筑混凝土自重标准值 (kN/m3)24钢筋自重标准值 (kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值(kN/m82、2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)重现期50年一遇0.30.061城市xx市风荷载高度变化系数z地面粗糙度D类(有密集建筑群且房屋较高的城市市区)0.62模板支架顶部离建筑物地面的高度(m)10风荷载体型系数s支架模板支架状况敞开式0.471风荷载作用方向沿模板支架横向作用与风荷载在同面内的计算单元立杆数n70模板10.13.模板验算模板验算方式三等跨连续梁模板类型胶合板模板厚度(mm)15模板抗弯强度设计值fm(N/mm2)15模板抗剪强度设计值fv(N/mm2)1.4模板弹性模量E(N/mm2)6000 取1.0m单位宽度计算。计算简图如下： W=bh2/6=10083、0152/6=37500mm3，I=bh3/12=1000153/12=281250mm4 q=GqGk+1.4qQk=1.350.3+(24+1.1)0.141.0+1.4(1+2)1.0=9.349kN/m 1、抗弯验算 Mmax=0.1ql2=0.19.3490.32=0.084kNm max=Mmax/W=0.084106/37500=2.244N/mm2fm=15N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 Qmax=0.6ql=0.69.3490.3=1.683kN max=3Qmax/(2bh)=31.683103/(2100015)=0.168N/mm2fv=1.4N/mm2 符合要求84、！ 3、挠度验算 max=0.677ql4/(100EI)=0.6779.3493004/(1006000281250)=0.304mm max=0.304mm=minl/150，10=min300/150，10=2mm 符合要求！.次楞验算次楞验算方式二等跨连续梁次楞材质类型方木次楞材料规格(mm)6080次楞材料自重(kN/m)0.01次楞抗弯强度设计值fm(N/mm2)13次楞抗剪强度设计值fv(N/mm2)1.3次楞截面抵抗矩W(cm3)64次楞截面惯性矩I(cm4)256次楞弹性模量E(N/mm2)9000 计算简图如下： q=GqGk+1.4qQk=1.35(0.3+(24+1.185、)0.14)0.3+0.01+1.4(1+2)0.3=2.818kN/m 1、强度验算 Mmax=0.125ql2=0.1252.8180.92=0.285kNm max=Mmax/W=0.285106/64000=4.458N/mm2fm=13N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 Qmax=0.625ql=0.6252.8180.9=1.585kN max=3Qmax/(2bh0)=31.5851000/(26080)=0.495N/mm2 max=0.495N/mm2fv=1.3N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 max=0.521ql4/(100EI)=0.5212.8189004/(86、10090002560000)=0.418mm max=0.418mm=minl/150，10=min900/150，10=6mm 符合要求！ 4、支座反力计算 Rmax=1.25ql=1.252.8180.9=3.17kN.主楞验算主楞验算方式三等跨连续梁可调托座内主楞根数2主楞材质类型钢管主楞材料规格(mm)483.25主楞材料自重(kN/m)0.036主楞截面面积(cm2)4.57主楞抗弯强度设计值Fm(N/mm2)205主楞抗剪强度设计值fv(N/mm2)125主楞截面抵抗矩W(cm3)4.79主楞截面惯性矩I(cm4)11.5主楞弹性模量E(N/mm2)206000荷载折减系数0.687、 因可调托座内主楞根数为2，验算时取荷载折减系数0.6。 计算简图如下： 主楞弯矩图(kNm) 主楞剪力图(kN) 主楞变形图(mm) 支座反力依次为R1=3.315kN,R2=6.261kN,R3=6.262kN,R4=3.315kN 1、强度验算 max=Mmax/W=0.46106/4790=96.083N/mm2fm=205N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 max=2Qmax/A=22.4351000/457=10.658N/mm2 max=10.658N/mm2fv=125N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 max=1.128mm=minl/150，10=min900/150，88、10=6mm 符合要求！ 4、可调托座验算是否考虑荷载叠合效应是可调托座承载力设计值f(kN)30 最大支座反力Rmax=maxR1,R2,R3,R4/0.6=10.436kN 1.05Rmax=1.0510.436=10.958kN，10.958kN30kN 符合要求！.立杆验算钢管类型483.25截面面积A(mm2)457截面回转半径i(mm)15.9截面抵抗矩W(cm3)4.79抗压、弯强度设计值f(N/mm2)205 1、长细比验算 h/la=1500/900=1.667，h/lb=1500/900=1.667，查附录D，得k=1.167，=1.427 l0=maxkh，h+2a=ma89、x1.1671.4271500，1500+250=2498mm =l0/i=2498/15.9=158=210 长细比符合要求！ 查规程附录C得 =0.281 2、风荷载验算 1) 模板支架风荷载标准值计算 la=0.9m，h=1.5m，查规程表得w=0.129 因风荷载沿模板支架横向作用，所以b=la=0.9m，b/h=0.9/1.5=0.6 通过插入法求，得=0.96 z0d2=0.620.30.0482=0，h/d=1.5/0.048=31.25 通过插入法求s1，得s1=1.2 因此stw=ws1(1-n)/( 1-)=0.1291.2(1-0.9670)/(1-0.96)=3.64890、 s=wstw=0.1293.648=0.471 k=0.7zs0=0.70.620.4710.3=0.061kN/m2 2) 整体侧向力标准值计算 k=0.7zs0=0.70.6210.3=0.13kN/m2 3、稳定性验算 KH=1 不组合风荷载时 NutGNGk+1.4NQk=Rmax+0.15GH=10.436+0.151.353.5=11.145kN =1.05Nut/(AKH)=1.0511.145103/(0.2814571)=91.124N/mm2f=205N/mm2 符合要求！ 组合风荷载时 NutGNGk+0.851.4NQk=Rmax+0.15GH=9.744+0.15191、.353.5=10.453kN Mw=0.851.4k lah2/10=0.851.40.0610.91.52/10=0.015kNm =1.05Nut/(AKH)+Mw/W=1.0510.453103/(0.2814571)+0.015106/(4.79103)=88.555N/mm2f=205N/mm2 符合要求！ 4、整体侧向力验算结构模板纵向挡风面积AF(m2)33 F=0.85AFkla/La=0.85330.130.9/5=0.657kN N1=3FH/(m+1)Lb=30.6573.5/(34+1)4.5=0.044kN =(1.05Nut+N1)/(AKH)=(1.0510.492、53+0.044)103/(0.2814571)=85.812N/mm2f=205N/mm2 符合要求！柱模板计算书柱模板的计算依据建筑施工手册第五版、建筑施工计算手册第二版、建筑结构荷载规范(GB 50009-2012)、混凝土结构设计规范GB50010-2010、钢结构设计规范(GB 50017-2010)等规范编制。柱模板的背部支撑由两层组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。本工程最大柱截面为500*500，其余为400*400，300*300，本计算书按本93、工程中最大截面500*500计算， 300*300截面柱相应减少柱边1根小梁。 柱模板设计示意图柱截面宽度B(mm):500；柱截面高度H(mm):500；柱模板的总计算高度:H = 4.00m；1、工程属性新浇混凝土柱名称地下室DKZ4新浇混凝土柱长边边长(mm)500新浇混凝土柱的计算高度(mm)4000新浇混凝土柱短边边长(mm)5002、荷载组合混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21.15混凝土浇筑速度V(m/h)2.5混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q394、k(kN/m2)2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.2224411.152.51/2，242min38.4，4838.4kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0.9max1.238.4+1.42，1.3538.4+1.40.720.9max48.88，53.80.953.848.42kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k38.4 kN/m23、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)100095、0柱长边小梁根数5柱短边小梁根数5柱箍间距l1(mm)500模板设计平面图 1、强度验算 最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算 静载线荷载q10.91.35bG4k0.91.350.538.423.33kN/m 活载线荷载q20.91.40.7bQ3k0.91.40.70.520.88kN/m Mmax-0.107q1l2-0.121q2l2-0.10723.330.122-0.1210.880.122-0.04kNm Mmax/W0.04106/(1/6500152)2.17N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 作用线荷载qbS正0.538.419.2kN/m 0.63296、ql4/(100EI)0.6319.21254/(10010000(1/12500153)0.02mml/400125/4000.31mm 满足要求！4、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁材质规格(mm)5070小梁截面惯性矩I(cm4)142.92小梁截面抵抗矩W(cm3)40.83小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁弹性模量E(N/mm2)9350最低处柱箍离楼面距离(mm)150 1、强度验算 小梁上作用线荷载qbS承0.1248.426.05 kN/m 小梁弯矩图(kNm) Mmax0.37kNm Mmax/W0.37106/40.831039.08N/mm2f15.44N/mm97、2 满足要求！ 2、挠度验算 小梁上作用线荷载qbS正0.1238.44.8 kN/m 面板变形图(mm) 1.41mm1.5mm 满足要求！5、柱箍验算柱箍类型钢管柱箍合并根数2柱箍材质规格(mm)483.25柱箍截面惯性矩I(cm4)11.5柱箍截面抵抗矩W(cm3)4.79柱箍抗弯强度设计值f(N/mm2)205柱箍弹性模量E(N/mm2)206000模板设计立面图 1、柱箍强度验算 长边柱箍计算简图 长边柱箍弯矩图(kNm) 长边柱箍剪力图(kN) M10.89kNm，N14.26kN 短边柱箍计算简图 短边柱箍弯矩图(kNm) 短边柱箍剪力图(kN) M20.89kNm，N24.2698、kN M/Wn0.89106/(4.79103)186.12N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、柱箍挠度验算 长边柱箍计算简图 长边柱箍变形图(mm) 短边柱箍计算简图 短边柱箍变形图(mm) 11.34mml/4001.68mm 21.34mml/4001.68mm 满足要求！6、对拉螺栓验算对拉螺栓型号M12轴向拉力设计值Ntb(kN)12.9扣件类型3形26型扣件容许荷载(kN)26 N4.262=8.51kNNtb12.9kN 满足要求！ N4.262=8.51kN26kN满足要求！墙模板计算书本工程地下室最大剪力墙墙厚350，其余为250，本计算书按本工程中最大墙厚350计99、算，250厚剪力墙模板按350厚设置。1、工程属性新浇混凝土墙名称地下室Q2新浇混凝土墙墙厚(mm)350混凝土墙的计算高度(mm)3800混凝土墙的计算长度(mm)80002、荷载组合混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21.15混凝土浇筑速度V(m/h)2.5混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)3倾倒混凝土时对垂直面面板荷载标准值Q3k(kN/m2)2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.2224411.152.51/2，243min38.4，7238.100、4kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0.9max1.238.4+1.42，1.3538.4+1.40.720.9max48.88，53.80.953.848.42kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k38.4 kN/m23、面板布置小梁布置方式竖直左部模板悬臂长(mm)125小梁间距(mm)150小梁一端悬臂长(mm)125主梁间距(mm)450主梁一端悬臂长(mm)150对拉螺栓横向间距(mm)450对拉螺栓竖向间距(mm)450模板设计立面图4、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设101、计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 墙截面宽度可取任意宽度，为便于验算主梁，取b0.45m，Wbh2/6450152/616875mm3，Ibh3/12450153/12126562.5mm4 1、强度验算 qbS承0.4548.4221.79kN/m 面板弯矩图(kNm) Mmax0.06kNm Mmax/W0.06106/168753.63N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正0.4538.4=17.28kN/m 面板变形图(mm) 0.09mml/400150/4000.38mm 满足要求！5、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁材料规格(mm102、)6080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁截面惯性矩I(cm4)256 1、强度验算 qbS承0.248.429.68kN/m 小梁弯矩图(kNm) 小梁剪力图(kN) Mmax0.2kNm Mmax/W0.2106/640003.1N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正0.238.4=7.68kN/m 小梁变形图(mm) 0.07mml/400150/4000.38mm 满足要求！ 3、支座反力计算 R1=4.83kN，R2=.R52=3.62kN，R53=3.62kN6、主梁验算103、主梁类型双钢管主梁材料规格(mm)483.25主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面抵抗矩W(cm3)9.58主梁截面惯性矩I(cm4)23 1、强度验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax0.48kNm Mmax/W0.48106/958050.01N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 主梁变形图(mm) 0.09mml/400450/4001.12mm 满足要求！7、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M12轴向拉力设计值Ntb(kN)12.9 对拉螺栓横向验算间距mmax450，450/2+200450mm 对拉螺栓竖向验算间距nmax450，450/2+125450mm N0.95mnS承0.950.450.4548.429.31kNNtb12.9kN 满足要求！