1、编号：SJHN.JZY-XX商住楼建筑项目柱、墙、梁、板的高大模板施 工 方 案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目录第一节、工程概况11一、工程概况12二、施工要求13三、工程基本情况13高支模下方层结构情况14四、施工平面布置14五、施工要求15六、技术保证条件15第二节、编制依据16第三节、施工计划17一、施工进度计划17二、材料与设备计划171、钢材的选用172、木材的选用193、竹、木胶合模板板材的选用20第四节、施工工艺技术22一、技术参数221、梁：222、墙：293、柱：294、板：30二、2、工艺流程30三、施工方法311、 支撑架基础312、 模板及支撑系统316、一般规定377、立柱及其他杆件408、水平拉杆419、剪刀撑4310、周边拉结45四、检查验收46五、模板的拆除49六、混凝土浇筑511、混凝土输送方式:512、浇筑顺序51七、满堂支撑架的搭设511、原材质量要求523、脚手架使用中，应定期检查下列要求内容：59第五节、施工安全保证措施59一、组织保障59安全保证体系59二、技术措施601、准备工作602、模板支设613、模板支架搭设的构造要求64三、监测监控651、监测措施65四、应急预案671、目的672、应急领导小组及其职责673、应急反应预案674、安全生产管3、理人员及应急通信联络69二、特种作业人员69第六节、劳动力计划70一、专职安全生产管理人员70二、所需劳动力安排70第七节、计算书及相关图纸71【计算书】71第一节、工程概况一、工程概况xx城项目为商住楼。（住宅）1#楼负三层、负二层、负一层（转换层）和（住宅）2#楼负四层、负三层、负二层、负一层（转换层）即商业层的层高、跨度和梁线荷载均达到建设部（2009）87号文件危险性较大的分部分项工程安全管理办法需编制专项施工方案并通过专家评审的要求。根据建设单位总体施工进度要求，该项目施工顺序（住宅）1#楼和（住宅）2#楼先施工。1、1#楼78.2米20.35米， -15.95层高5.4米，-10.4、55层高4.6米，-5.95层高5.9米。2、2#楼78.2米20.35米，-21.05层高5.1米，-15.95层高5.4米，-10.55层高4.6米，-5.95层高5.9米。-5.95层即转换层，梁最在跨度6.4米，最大截面为8002100。附结构平面布置图（图一）构件名称梁柱截面尺寸800210070021006001900600180060015006001300600100080018004001500400190020060020050020040010001100100010009001000900900二、施工要求1、 确保模板在使用周期内安全、稳定、牢靠。2、 模板在搭设及拆5、除过程中要符合工程施工进度要求。3、 模板施工前对施工人员进行技术交底，严禁盲目施工。三、工程基本情况工程名称xx四季花城工程地点周边环境建筑面积（m2）76313.3建筑高度（m）76.3基础形式人工挖孔桩基础主体结构框剪抗震等级抗震设防烈度地上层数22地下层数3 层，局部4层标准层层高（m）3高支模层结构情况高支模所在层负一层（-5.950至-0.05转换层）脚手架挂密目安全网有高支模层底标高（m）-5.95柱砼强度等级C50高支模层顶标高（m）-0.05梁板砼强度等级C35最大板跨（m）5.83.15普通板跨（m）53.6最大板厚（mm）180普通板厚（mm）120最大柱截面尺寸（mm）6、10001100普通柱截面尺寸（mm）800800最大梁跨（m）8.35普通梁跨（m）8.2最大梁断面尺寸（mm）8002100普通梁断面尺寸（mm）200600高支模下方层结构情况高支模所在层4脚手架挂密目安全网有高支模层底标高（m）-5.95柱砼强度等级C50高支模层顶标高（m）-0.05梁板砼强度等级C45最大板跨（m）5.83.15普通板跨（m）53.6最大板厚（mm）180普通板厚（mm）120各责任主体名称建设单位设计单位施工单位监理单位项目经理总监理工程师技术负责人专业监理工程师主要特点：根据危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质200987号）规定，本模板工程属高大模板工程7、。难点：工期紧，场地狭窄，梁板钢筋密，砼振捣困难。重点：确保高支模稳定，安全，无事故。钢筋砼结构质量满足要求。四、施工平面布置负一层（-5.950至-0.05转换层）五、施工要求1、确保模板在使用周期内安全、稳定、牢靠。2、模板在搭设及拆除过程中要符合工程施工进度要求。3、模板施工前对施工人员进行技术交底。严禁盲目施工。六、技术保证条件1、安全网络劳务 管理负责人 消防管理负责人 机械管理负责人 生产调度负责人 技术负责人 安全技术负责人项目经理2、模板的搭设和拆除需严格执行该专项施工方案。第二节、编制依据xx地产发展有限公司与xx建筑工程有限公司签订的施工合同xx项目施工组织设计xx项目工程8、施工图建设工程安全生产管理条例（国务院令第393号）GB50005-2003木结构设计规范(2005年版).建筑结构荷载规范GB50009-2012混凝土结构设计规范GB50010-2011混凝土结构工程施工质量验收规范GB 50204-2015钢结构工程施工质量验收规范GB 50205-2012建筑工程施工质量验收统一标准GB 50300-2014施工现场临时用电安全技术规范JGJ 46-2012建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑施工安全检查标准JGJ59-2011建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-2011危险9、性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987号文建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则（建质2009254号文）结合市场情况，本工程钢管采用483的钢管。第三节、施工计划一、施工进度计划本项目工程分两个施工段，一段为住宅1#楼，二段为住宅2#楼，两个施工段即两栋楼建筑物平行施工，计划工期均为30天。本方案转换层主体结构施工xx年12月26日至xx年1月20日完成。二、材料与设备计划1、钢材的选用(1) 钢材应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T 700和低合金高强度结构钢GB/T 1591的规定。(2) 钢管应符合现行国家标准直缝电焊钢管GB/T 13793或低压流体输送用焊接钢管GB10、/T 3092中规定的Q235普通钢管的要求，并应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T 700中Q235A级钢的规定。不得使用有严重锈蚀、弯曲、压扁及裂纹的钢管。(3) 每根钢管的最大质量不应大于25.8kg，采用483以上的钢管。(4) 新钢管的尺寸和表面质量应符合下列规定：1) 应有产品质量合格证；2) 应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法GB/T 228的有关规定；3) 钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；4) 钢管外径、壁厚、断面等的偏差，应符合现行规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011的规11、定；序号项目允许偏差（mm）检查工具1焊接钢管尺寸（mm）外径壁厚外径壁厚-0.5-0.5-0.5-0.45游标卡尺2钢管两端面切斜偏差1.70塞尺，拐角尺3钢管外边面锈蚀深度0.5游标卡尺5) 钢管必须涂有防锈漆。(5) 旧钢管的检查在符合新钢管规定的同时还应符合下列规定：1) 表面锈蚀深度应符合现行规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011的规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用；2) 钢管弯曲变形应符合现行规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011的规12、定；序号项目允许偏差检查工具1钢管弯曲a. 各种杆件钢管的端部弯曲L1.55钢卷尺b.立杆钢管弯曲3ml4m4ml6.5m1220c.水平杆、斜杆的钢管弯曲l6.5302冲压钢脚手板a. 板面挠曲L4mL4m1216钢卷尺b.板面扭曲（任一角翘起）53) 钢管上严禁打孔。(6) 钢铸件应符合现行国家标准一般工程用铸造碳钢件GB/T 11352中规定的ZG 200-420、ZG 230-450、ZG 270-500和ZG 310-570号钢的要求。(7) 钢管扣件应符合现行国家标准钢管脚手架扣件GB 15831的规定。(8) 扣件的验收应符合下列规定，新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告13、和产品质量合格证：1) 旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换；2) 新、旧扣件均应进行防锈处理；3) 支架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩不应小于40N.m且不应大于65Nm时，不得发生破坏。(9) 连接用的焊条应符合现行国家标准碳钢焊条GB/T 5117或低合金钢焊条GB/T 5118中的规定。(10) 连接用的普通螺栓应符合现行国家标准六角头螺栓C级GB/T 5780和六角头螺栓GB/T 5782。2、木材的选用(1) 模板结构或构件的树种应根据各地区实际情况选择质量好的材料，不得使用有腐朽、霉变、虫蛀、折裂、枯节的木材。(2) 模板结构应根据受力种类或用14、途选用相应的木材材质等级。木材材质标准应符合现行国家标准木结构设计规范GB 50005的规定。(3) 用于模板体系的原木、方木和板材要符合现行国家标准木结构设计规范GB50005的规定，不得利用商品材的等级标准替代。(4) 主要承重构件应选用针叶材；重要的木质连接件应采用细密、直纹、无节和无其他缺陷的耐腐蚀的硬质阔叶材。(5) 当采用不常用树种作为承重结构或构件时，可按现行国家标准木结构设计规范GB50005的要求进行设计。对速生林材，应进行防腐、防虫处理。(6) 当需要对模板结构或木材的强度进行测试验证时，应按现行国家标准木结构设计规范GB50005的标准进行。(7) 施工现场制作的木构件，15、其木材含水率应符合下列规定：1) 制作的原木、方木结构，不应大于15%；2) 板材和规格材，不应大于20%；3) 受拉构件的连接板，不应大于18%；4) 连接件，不应大于15%。3、竹、木胶合模板板材的选用(1) 胶合模板板材表面应平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸碱的保护膜，并应有保温性良好、易脱模和可两面使用等特点。板材厚度均达到15mm，且最薄模板厚度不应小于12mm，并应符合现行国家标准混凝土模板用胶合板ZBB70006的规定。(2) 各层板的原材含水率不应大于15%，且同一胶合模板各层原材间的含水率差别不应大于5%。(3) 胶合模板应采用耐水胶，其胶合强度不应低于木材或竹材顺纹抗剪和横纹16、抗拉的强度，并应符合环境保护的要求。(4) 进场的胶合模板除应具有出厂质量合格证外，还应保证外观尺寸合格。第四节、施工工艺技术一、技术参数本支撑架按照普通型满堂支撑架搭设，剪刀撑斜杆与地面夹角为450600，水平剪刀撑与支架纵横杆夹角为450600，剪刀撑斜杆与主节点的距离不大于150mm。楼板模板底横枋间距200mm，托梁跨距1000mm，横向间距1000mm，梁底立杆纵横向间距不大于1000mm，梁底立杆与纵横水平拉杆、剪刀撑相互锁紧牢固。钢管立杆底部垫木板厚30mm。立杆顶部的可调节螺杆伸出长度原则上不超过300mm。本方案中对钢管支撑未有提及的地方，按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规17、范（JGJ130-2011）认真执行。其具体参数如下：1、梁：【L25(1) 700x2100】新浇混凝土梁计算跨度(m)6.7结构层高(m)5.9混凝土梁截面尺寸(mm)6001900梁侧楼板厚度(mm)180支撑方式梁一侧有板，梁板立柱共用(A)支撑立柱钢管型号(mm)483梁跨度方向立柱间距(mm)500梁两侧立柱间距(mm)1300步距(mm)1500楼板立柱间距(mm)1000、1000梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)650梁底增加立柱根数2梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)550,750梁底支撑小梁材料方木小梁材质规格(mm)8040梁底支撑小梁根数6梁底支撑小梁一端悬挑长度18、(mm)200面板材质覆面木胶合板面板厚度(mm)15主梁材料钢管主梁材质规格(mm)483【KZL1c(2) 600x1500】新浇混凝土梁计算跨度(m)5.95结构层高(m)5.9混凝土梁截面尺寸(mm)6001500梁侧楼板厚度(mm)180支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)支撑立柱钢管型号(mm)483梁跨度方向立柱间距(mm)500梁两侧立柱间距(mm)1300步距(mm)1500楼板立柱间距(mm)1000、1000梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)650梁底增加立柱根数3梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)500,650,800梁底支撑小梁材料方木小梁材质规格(mm)80419、0梁底支撑小梁根数6梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)200面板材质覆面木胶合板面板厚度(mm)15主梁材料钢管主梁材质规格(mm)483【KZL6b(3) 600x1800】新浇混凝土梁计算跨度(m)6.7结构层高(m)5.9混凝土梁截面尺寸(mm)6001800梁侧楼板厚度(mm)180支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)支撑立柱钢管型号(mm)483梁跨度方向立柱间距(mm)500梁两侧立柱间距(mm)1300步距(mm)1500楼板立柱间距(mm)1000、1000梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)650梁底增加立柱根数4梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)470,590,710,820、30梁底支撑小梁材料方木小梁材质规格(mm)8040梁底支撑小梁根数6梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)200面板材质覆面木胶合板面板厚度(mm)15主梁材料钢管主梁材质规格(mm)483【L24(1) 600x1500】新浇混凝土梁计算跨度(m)5结构层高(m)5.9混凝土梁截面尺寸(mm)6001500梁侧楼板厚度(mm)180支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)支撑立柱钢管型号(mm)483梁跨度方向立柱间距(mm)500梁两侧立柱间距(mm)1300步距(mm)1500楼板立柱间距(mm)1000、1000梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)650梁底增加立柱根数3梁底增加立柱依次距梁左侧21、立柱距离(mm)500,650,800梁底支撑小梁材料方木小梁材质规格(mm)8040梁底支撑小梁根数6梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)200面板材质覆面木胶合板面板厚度(mm)15主梁材料钢管主梁材质规格(mm)483【KZL7b(2) 600x1900】新浇混凝土梁计算跨度(m)6.7结构层高(m)5.9混凝土梁截面尺寸(mm)6001900梁侧楼板厚度(mm)180支撑方式梁一侧有板，梁板立柱共用(A)支撑立柱钢管型号(mm)483梁跨度方向立柱间距(mm)500梁两侧立柱间距(mm)1300步距(mm)1500楼板立柱间距(mm)1000、1000梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)65022、梁底增加立柱根数3梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)500,650,800梁底支撑小梁材料方木小梁材质规格(mm)8040梁底支撑小梁根数7梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)200面板材质覆面木胶合板面板厚度(mm)15主梁材料钢管主梁材质规格(mm)483【KZL13(5) 400x1900】新浇混凝土梁计算跨度(m)8.27结构层高(m)5.9混凝土梁截面尺寸(mm)6001900梁侧楼板厚度(mm)180支撑方式梁一侧有板，梁板立柱共用(A)支撑立柱钢管型号(mm)483梁跨度方向立柱间距(mm)500梁两侧立柱间距(mm)1300步距(mm)1500楼板立柱间距(mm)1000、123、000梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)650梁底增加立柱根数3梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)500,650,800梁底支撑小梁材料方木小梁材质规格(mm)8040梁底支撑小梁根数7梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)200面板材质覆面木胶合板面板厚度(mm)15主梁材料钢管主梁材质规格(mm)483【KZL12(2) 400x1000】新浇混凝土梁计算跨度(m)4.7结构层高(m)5.9混凝土梁截面尺寸(mm)4001000梁侧楼板厚度(mm)180支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)支撑立柱钢管型号(mm)483梁跨度方向立柱间距(mm)500梁两侧立柱间距(mm)1000步距(mm24、)1500楼板立柱间距(mm)1000、1000梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)500梁底增加立柱根数2梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)433,567梁底支撑小梁材料方木小梁材质规格(mm)8040梁底支撑小梁根数4梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)200面板材质覆面木胶合板面板厚度(mm)15主梁材料钢管主梁材质规格(mm)483【KZL8(4) 600x1900】新浇混凝土梁计算跨度(m)8.35结构层高(m)5.9混凝土梁截面尺寸(mm)6001900梁侧楼板厚度(mm)180支撑方式梁一侧有板，梁板立柱共用(A)支撑立柱钢管型号(mm)483梁跨度方向立柱间距(mm)500梁两侧25、立柱间距(mm)1300步距(mm)1500楼板立柱间距(mm)1000、1000梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)650梁底增加立柱根数3梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)500,650,800梁底支撑小梁材料方木小梁材质规格(mm)8040梁底支撑小梁根数7梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)200面板材质覆面木胶合板面板厚度(mm)15主梁材料钢管主梁材质规格(mm)483.5【KZL10(5) 800x1800】新浇混凝土梁计算跨度(m)8.35结构层高(m)5.9混凝土梁截面尺寸(mm)8001800梁侧楼板厚度(mm)180支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)支撑立柱钢管型号(m26、m)483梁跨度方向立柱间距(mm)500梁两侧立柱间距(mm)1500步距(mm)1500楼板立柱间距(mm)1000、1000梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)750梁底增加立柱根数4梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)510,670,830,990梁底支撑小梁材料方木小梁材质规格(mm)8040梁底支撑小梁根数8梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)200面板材质覆面木胶合板面板厚度(mm)15主梁材料钢管主梁材质规格(mm)483【L38(6) 600x1300】新浇混凝土梁计算跨度(m)8.35结构层高(m)5.9混凝土梁截面尺寸(mm)6001300梁侧楼板厚度(mm)180支撑方式梁27、两侧有板，梁板立柱共用(A)支撑立柱钢管型号(mm)483梁跨度方向立柱间距(mm)500梁两侧立柱间距(mm)1300步距(mm)1500楼板立柱间距(mm)1000、1000梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)650梁底增加立柱根数2梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)550,750梁底支撑小梁材料方木小梁材质规格(mm)8040梁底支撑小梁根数6梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)200面板材质覆面木胶合板面板厚度(mm)15主梁材料钢管主梁材质规格(mm)483【L33(3) 400x1300】新浇混凝土梁计算跨度(m)6.5结构层高(m)5.9混凝土梁截面尺寸(mm)4001300梁侧楼28、板厚度(mm)180支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)支撑立柱钢管型号(mm)483梁跨度方向立柱间距(mm)500梁两侧立柱间距(mm)1000步距(mm)1500楼板立柱间距(mm)1000、1000梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)500梁底增加立柱根数1梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)500梁底支撑小梁材料方木小梁材质规格(mm)8040梁底支撑小梁根数4梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)200面板材质覆面木胶合板面板厚度(mm)15主梁材料钢管主梁材质规格(mm)4832、墙：【墙厚200】面板材质复合木纤维板面板厚度(mm)15小梁布置方式竖直小梁材料矩形木楞小梁材质规格(29、mm)4080小梁间距(mm)50小梁一端悬臂长(mm)200左部模板悬臂长(mm)40主梁材料双钢管主梁材质规格(mm)483主梁间距(mm)250主梁一端悬臂长(mm)40对拉螺栓类型M14对拉螺栓横向间距(mm)400对拉螺栓竖向间距(mm)2503、柱：【柱-5.95层至-0.05层 模板（设置对拉螺栓）】混凝土柱高(mm)5900柱箍间距(mm)700柱箍合并根数1混凝土柱长边边长(mm)1100长边小梁根数5混凝土柱短边边长(mm)1000短边小梁根数5柱长边螺栓根数4柱短边螺栓根数4对拉螺栓布置方式均分柱长边对拉螺栓间距(mm)430,430,430柱短边对拉螺栓间距(mm)3930、7,397,397面板材质覆面竹胶合板面板厚度(mm)15小梁材料矩形木楞小梁材质规格(mm)4080柱箍材料钢管柱箍材质规格(mm)483对拉螺栓类型M14扣件类型3形26型4、板：【楼板】新浇混凝土板厚(mm)180模板支架高度(m)5.72板长(m)5.8板宽(m)3.15立柱型号(mm)483纵距(mm)800横距(mm)800水平拉杆步距(mm)1500立柱距混凝土板短边(mm)100立柱距混凝土板长边(mm)375面板材质覆面木胶合板面板厚度(mm)15小梁材质方木小梁材质规格(mm)4080小梁间距(mm)150小梁距混凝土板长边距离(mm)75两端各悬挑长(mm)50、50主梁31、材质钢管主梁材质规格(mm)483主梁布置方式垂直楼板长边可调托座内主梁根数1二、工艺流程柱：1、搭设安装柱脚手架沿模板边线贴密封条立柱子模板片安装柱箍校正柱子垂直度、平整度和检查位置全面检查校正固定自检报验。墙：2、搭设安装剪力墙脚手架沿墙模板边线贴密封条立柱子模板片安装丝杆校正柱垂直度、平整度和检查位置全面检查校正固定自检报验。梁、板：3、搭设脚手架测水平主梁底模板次梁底模板调整楼板模标高及起拱梁侧模板模板校正检查平整度、几何尺寸、标高、支撑牢固情况固定（与相邻模板连固）自检报验。三、施工方法1、 支撑架基础本项目支撑架基础均在钢筋混凝土楼板上。用于支承高支撑的楼板再浇筑混凝土前混凝土已经32、达到设计强度，且混凝土强度达到设计强度的70%时以上方能搭设的支撑系统。2、 模板及支撑系统梁板柱模板均采用15mm厚胶合板，背楞采用40mm80mm松木枋规格（2m3）及483的钢管，满堂支撑架采用483的钢管，梁下承重立杆均加可调顶托垂直传递荷载。（图示如下）1） 框架柱模板截面框架柱模板2） 现浇板模板如下图3） 800*2100mm的梁模板及支撑如下图4） 700*2100mm的梁模板及支撑如下图5） 高1000及1100mm梁模板及支撑6）梁一侧有板支模图该梁部位的脚手架对应下层部位，同时加密立杆按本层本部位加密立杆。7）梁600*1800、800*1800支模图8）L形墙支模图7）33、T形墙支模图3、柱模板搭设完毕经验收合格后，先浇捣柱砼，然后再绑扎梁板钢筋，梁板支模架与浇好并有足够强度的柱和原已做好的主体结构拉结牢固。经有关部门对钢筋和模板支架验收合格后方可浇捣梁板砼。4、浇筑时按梁中间向两端对称推进浇捣，由标高低的地方向标高高的地方推进。事先根据浇捣砼的时间间隔和砼供应情况设计施工缝的留设位置。搭设本方案提及的架子开始至砼施工完毕具备要求的强度前，该施工层下2层支顶不拆除支撑体系。5、根据本公司当前模板工程工艺水平，结合设计要求和现场条件，决定采用柱模板、墙模板、扣件式钢管架作为本模板工程的支撑体系。6、一般规定(1) 保证结构和构件各部分形状尺寸，相互位置的正确。 (34、2) 具有足够的承载能力，刚度和稳定性，能可靠地承受施工中所产生的荷载。(3) 不同支架立柱不得混用。(4) 构造简单，装板方便，并便于钢筋的绑扎、安装，浇筑混凝土等要求。(5) 多层支撑时，上下二层的支点应在同一垂直线上，并应设底座和垫板。(6) 现浇钢筋混凝土梁、板，当跨度大于4m，模板应起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为全跨长度的1/10003/1000。(7)拼装高度为2m以上的竖向模板，不得站在下层模板上拼装上层模板。安装过程中应设置临时固定措施。(8) 当支架立柱成一定角度倾斜，或其支架立柱的顶表面倾斜时，应采取可靠措施确保支点稳定，支撑底脚必须有防滑移的可靠措施。(9) 梁和35、板的立柱，其纵横向间距应相等或成倍数。示意图如下(10) 在立柱底距地面200mm高处，沿纵横向水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的距离，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向各设一道水平拉杆。(11)所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。(12)钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用483 mm钢管，用扣件与钢管立柱扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于1000mm，并36、应采用不少于2个旋转扣件分别在离杆端不小于150mm处进行固定。(13) 支架搭设按本模板设计，不得随意更改；要更改必须得到相关负责人的认可。7、立柱及其他杆件(1)扣件式1) 立柱平面布置图（详见附图）；2) 搭接要求：本工程所有部位立柱接长全部采用对接扣件连接，严禁搭接，接头位置要求如下：3) 严禁将上段的钢管立柱与下端钢管立柱错开固定在水平拉杆上。(2)方柱模板(3)墙模板8、水平拉杆(1) 每步纵横向水平杆必须拉通；(2) 水平杆件接长应采用对接扣件连接。水平对接接头位置要求如下图： 当层高小于8m时，水平拉杆如下图示意：9、剪刀撑(1)扣件式10、周边拉结1) 竖向结构（柱）与水平结37、构分开浇筑，以便利用其与支撑架体连接，形成可靠整体；2)当支架立柱高度超过5m时，应在立柱周全外侧和中间有结构柱的部位，按水平间距69m、竖向间距23m与建筑结构设置一个固结点；3) 用抱柱的方式（如连墙件），如下图，以提高整体稳定性和提高抵抗侧向变形的能力。四、检查验收1、不满足要求的相关材料一律不得使用，采用问责式制度，总监，专业监理工程师，项目经理，项目技术负责人，施工员进行检查验收，并且签字。2、施工过程中加强管理，加大检查力度，将隐患消灭在初始状态，避免遗留安全隐患和加固时人力、物力大量耗费。确保一次验收通过。3、砼结构观感质量符合相关验收标准，少量的缺陷修补完善。4、预埋件和预留孔38、洞的允许偏差如下表：项目允许偏差(mm)预埋钢板中心线位置3预埋管、预留孔中心线位置3插筋中心线位置5外露长度+10，0预埋螺栓中心线位置2外露长度+10，0预留孔中心线位置10尺寸+10，05、现浇结构模板安装的允许偏差及检查方法如下表：项目允许偏差（mm）检查方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高5水准仪或拉线、钢尺检查截面内部尺寸基础10钢尺检查柱、墙、梁+4,-5钢尺检查层垂直高度不大于5m6经纬仪或吊线、钢尺检查大于5m8经纬仪或吊线、钢尺检查相临两板表面高低差2钢尺检查表面平整度52m靠尺和塞尺检查6、立柱、纵横向水平拉杆、剪刀撑等重要杆件的垂直偏差、水平偏差、质量等满足建筑施工扣件39、式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011脚手架搭设的技术要求与允许偏差序号项目一般质量要求1构架尺寸（立杆纵距、立杆横距、步距）误差20mm2立杆的垂直偏差架高25m50mm25m100mm3纵向水平杆的水平偏差20mm4横向水平杆的水平偏差10mm5节点处相交杆件的轴线距节点中心距离150 mm6相邻立杆接头位置相互错开，设在不同的步距内，相邻接头的高度差应500mm7上下相邻纵向水平杆接头位置相互错开，设在不同的立杆纵距内，相邻接头的水平距离应500mm，接头距立杆应小于立杆纵距的1/38杆件搭接1）搭接部位应跨过与其相接的纵向水平杆或立杆，并与其连接（绑扎）固定2）搭接长度和连接要40、求应符合以下要求：类别杆别搭接长度连接要求扣件式钢管脚手架立杆1m连接扣件数量依承载要求确定，且不少于2个纵向水平杆不少于2个连接扣件9节点连接扣件式钢管脚手架拧紧扣件螺栓，其拧紧力矩应不小于40N.m，且不大于65 N.m其它脚手架按相应的连接要求7、采用钢管扣件搭设高大模板支撑系统时，还应对扣件螺栓的紧固力矩进行抽查，抽查数量应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011的规定，对梁底扣件进行100%检查。8、立柱的规格尺寸和垂直度应符合要求，不得出现偏心荷载；五、模板的拆除1） 混凝土浇筑时，必须按照施工规范留置用于拆除模板的试件，并按同条件养护。2）由于现在是冬季，根41、据本地气象资料显示日平均最低气温6，经过30天同条件养护后送检测室检测，并进行砼现场实测，砼强度达到规范要求后，悬挑结构砼强度达到100%，跨度大于8m的梁板结构砼强度达到100%，其余结构砼强度达到80%以上报监理工程师申请同意后再进行模板拆除。3） 拆模板前先进行针对性的安全技术交底，并做好记录，交底双方履行签字手续。模板拆除前必须办理拆除模板审批手续，经技术负责人、监理审批签字后方可拆除。4）支拆模板时，2米以上高处作业设置可靠的立足点，并有相应的安全防护措施。拆模顺序应遵循先支后拆，后支先拆，从上往下的原则。5）模板拆除前必须有混凝土强度报告，强度达到规定要求后方可拆模。表 底模拆除时42、的混凝土强度要求构件类型构件跨度(m)达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率(%)板2502,8758100梁、拱、壳8758100悬臂构件-1006) 侧模在混凝土强度能保证构件表面及棱角不因拆除模板而受损坏后方可拆除；7)底模拆除梁长8米，混凝土强度达到100%；8米混凝土强度达到75%；悬臂构件达到100%后方可拆除；8)板底模2米，混凝土强度达到50%；2米、8米混凝土强度达到75%；8米，混凝土强度达到100%方可拆除。9）柱模拆除，先拆除拉杆再卸掉柱箍，然后用撬棍轻轻撬动模板使模板与混凝土脱离，然后一块块往下传递到地面。10）墙模板拆除，先拆除穿墙螺栓，再拆水平撑和斜撑，再用43、撬棍轻轻撬动模板，使模板离开墙体，然后一块块往下传递，不得直接往下抛。11） 楼板、梁模拆除，应先拆除楼板底模，再拆除侧模，楼板模板拆除应先拆除水平拉杆，然后拆除板模板支柱，每排留12根支柱暂不拆，操作人员应站在已拆除的空隙，拆去近旁余下的支柱使木档自由坠落，再用钩子将模板钩下。等该段的模板全部脱落后，集中运出集中堆放，木模的堆放高度不超过2米。楼层较高，支模采用双层排架时，先拆除上层排架，使木档和模板落在底层排架上，上层模板全部运出后再拆底层排架，有穿墙螺栓的应先拆除穿墙螺杆，再拆除梁侧模和底模。12） 当立柱的水平拉杆超过2层时，应首先拆除2层以上的拉杆。当拆除最后一道水平拉杆时，应和拆除44、立柱同时进行。13）当拆除48m跨度的梁下立柱时，应先从跨中开始，对称地分别向两端拆除。拆除时，严禁采用连梁底板向旁侧拉倒的拆除方法。六、混凝土浇筑1、混凝土输送方式:采用商品混凝土，砼等级柱、剪力墙为C50，梁板C45。使用塔吊通过110型砼泵机将混凝土输送到施工现场浇筑。 2、浇筑顺序先浇筑竖向构件（柱、剪力墙）主梁次梁板，先从建筑四周边向中部连续浇筑。3）1400mm高以上的梁分两次浇筑。将全部梁浇筑一半后，再按照上次浇筑顺序浇筑梁的上半部分和现浇板的混凝土。4）商品混凝土的坍落度控制在140160mm，在施工现场对混凝土的坍落度进行抽查。5）浇筑现浇板时，板上混凝土堆积高度不得超过1045、0mm。避免在现浇板模板上形成集中荷载，同时严禁超过板面和支撑架体所能承受荷载要求。七、满堂支撑架的搭设1、放样：地板、楼板混凝土浇筑完成后，在地面或楼面上根据施工图对结构构件放样，重点要放出大尺寸、大跨度构件的中线，然后根据构件中线和高支撑架施工图放出满堂支撑架的立杆布置位置线。2、搭设扫地杆：根据立杆位置在纵横方向布置扫地杆，扫地杆距楼地面高度不大于200mm，并用直角扣件固定在立杆上，横向扫地杆应设置在纵向扫地杆下方。3、搭设立杆：先在位置线上根据支撑施工图的间距画好立杆的位置点，对于非关键部位和承受荷载较小的部位，立杆间距严格控制在1000mm内。后在框架柱上根据连墙件的位置和要求搭设46、连墙件，然后两人合作将立杆用直角扣件拧紧在扫地杆上，同时安装第一步水平立杆。形成稳定的架体后，调整立杆的垂直度和水平杆的水平。4、搭设水平杆：搭设工人均保证有卷尺或定尺杆，水平杆步距不大于1500mm，水平杆的接长均用对接扣件，采用错接必须符合规范要求，在立杆上安装直角扣件，再将水平杆拧紧在立杆上。5、搭设扫地杆（第一道）水平剪刀撑。6、依次搭设上部水平杆。7、搭设垂直剪刀撑和水平剪刀撑，搭设部位和数量（如图示）。八、检查与验收一、质量标准：1、原材质量要求 1） 应有产品质量合格证；应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属材料 室温拉伸试验方法GB/T 228的有关规定，其质47、量应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）第条的规定；钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道； 钢管外径、壁厚、端面等的偏差，应分别符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）表的规定； 钢管应涂有防锈漆。2 ）旧钢管的检查应符合下列规定： 表面锈蚀深度应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）表序号3的规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用；钢管弯曲变形应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全48、技术规范（JGJ130-2011）表序号4的规定。3） 扣件验收应符合下列规定： 扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。当对扣件质量有怀疑时，应按现行国家标准钢管脚手架扣件GB 15831的规定抽样检测；新、旧扣件均应进行防锈处理。扣件的技术要求应符合现行国家标准钢管脚手架扣件GB 15831的相关规定。4） 扣件进入施工现场应检查产品合格证，并应进行抽样复试，技术性能应符合现行国家标准钢管脚手架扣件GB 15831的规定。扣件在使用前应逐个挑选，有裂缝、变形、螺栓出现滑丝的严禁使用。5 ）可调托撑螺杆外径不得小于36mm，走私与螺距应符合现行国家标准梯形螺纹 第3部分：49、基本尺寸GB/T5796.3的规定。可调托撑的螺杆与支架托板焊接应牢固，焊缝高度不得小于6mm；可调托撑螺杆与螺母旋合长度不得少于5扣，螺母厚度不得小于30mm。可调托撑受压承载力设计值不应小于40kN，支托板厚不应小于5mm。应有质量检验报告，严禁使用有裂缝的支托板、螺母。6） 构配件的偏差应符合（表一）表的规定。构配件的允许偏差（表一）序号项 目允许偏差（mm）示 意 图检查工具1焊接钢管尺（mm）外径48.3壁厚3.60.50.36游标卡尺2钢管两端面切斜偏差1.72塞尺、拐角尺3钢管外表面锈蚀深度0.18游标卡尺4钢管弯曲各种杆件钢管的端部弯曲l1.5m5l钢板尺立杆钢管弯曲3ml4m50、4ml6.5m1220l水平杆、斜杆的钢管弯曲l6.5m305冲压钢脚手板板面挠曲l4ml4m1216钢板尺板面扭曲（任一角翘起）56可调托撑支托变形10钢板尺塞尺7）满堂支撑架的搭设偏差符合（表二）脚手架搭设的技术要求、允许偏差与检验方法项次项 目技术要求允许偏差（mm）示 意 图检查方法与工具1地基基础表面坚实平整观察排水不积水垫板不晃动底座不滑动不沉降-103满堂支撑架立杆垂直度最后验收垂直度30m-90用经纬仪或吊线和卷尺下列满堂支撑架允许水平偏差（mm）搭设中检查偏差的高度（m）总高度30mH=2H=10H=20H=307306090中间档次用插入法5满堂支撑架间距步距纵距横距-2051、30钢板尺续表项次项 目技术要求允许偏差（mm）示 意 图检查方法与工具6纵向水平杆高差一根杆的两端20lalalalalala水平仪或水平尺同跨内两根纵向水平杆高差107剪刀撑斜杆与地面的倾角45-60角尺8脚手板外伸长度对接a=（130-150）mml300mml300a卷尺搭接a100mml200mmal200卷进尺9扣件安装主节点处各扣件中心点相互距离a500mm42aa13钢板尺同步立杆上两个相隔对接扣件的高差ah123a21钢卷尺立杆上的对接扣件至主节点的距离ah/3纵向水平杆上的对接扣件至主节点的距离ala/3ala21钢卷尺扣件螺栓拧紧扭力矩（40-65）N.m扭力扳手注：图中52、1-立杆；2-纵向水平杆；3-横向水平杆4-剪刀撑。8) 安装后的扣件螺栓拧紧扭力矩应采用扭力板手检查，抽样方法应按随机分布原则进行。抽样检查数目与质量判定标准，应按（表三）的规定确定。不合格的必须重新拧紧至合格。扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准（表三）项次检查项目安装扣件数量（个）抽查数量（个）允许的不合格数量（个）1连接立杆与纵（横）向水平杆或剪刀撑的扣件；接长立杆、纵向水平杆或剪刀撑的扣件519011150151280285150050112001201320058132032500112352连接横向水平杆与纵向水平杆的扣件（非主节点处）5190111501512802851500553、01120012013200581320325012357102、检查验收1、支撑架及其地基基础应在下列阶段进行检查与验收：1） 基础完工后及脚手架搭设前；2） 作业层上施加荷载前；3） 每搭设完三步架高度后；4） 达到设计高度后；5） 浇筑混凝土前。2、 应根据下列技术文件进行脚手架检查、验收：1、 表一、表二、表三的规定；2、 专项施工方案及变更文件；3、 技术交底文件；4、 构配件质量检查表。 构配件质量检查表项 目要 求抽检数量检查方法钢管应有产品质量合格证、质量检验报告750根为一批，每批抽取1根检查资料钢管表面应平整光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛剌、压痕、深的划道及严54、重锈蚀等缺陷；严禁打孔；钢管使用前必须涂刷防锈漆全数目测钢管外径及壁厚外径48.3mm，允许偏差0.5mm；壁厚3.0mm，允许偏差0.36，最小壁厚2.8mm3游标卡尺测量扣件应有生产许可证、质量检验报告、产品质量合格证、复试报告钢管脚手架扣件GB15831规定检查资料不允许有裂缝、变形、螺栓滑丝；扣件与钢管接触部位不应有氧化皮；活动部位应能灵活转动，旋转扣件两旋转面间隙应小于1mm；扣件表面应进行防锈处理全数目测扣件螺栓拧紧扭力矩扣件螺栓拧紧扭力矩值不应小于40Nm，且不应大于65 Nm按条可调托撑可调托撑受压承载力设计值不应小于40kN，应有产品质量合格证、质量检验报告3检查资料可调托撑55、螺杆外径不应小于36mm，可调托撑螺杆与螺母旋合长度不得少于5扣，螺母厚度不小于30mm，插入立杆内的长度不得小于150mm，支托板厚不小于5mm，变形不大于1mm，螺杆与支托板焊接要牢固，焊缝高度不小于6mm3游标卡尺钢板尺测量支托板、螺母有裂缝的严禁使用全数目测3、脚手架使用中，应定期检查下列要求内容：1 ）杆件的设置和连接，连墙件、支撑、门洞桁架等的构造应符合本规范和专项施工方案要求；2 ）地基应无积水，底座应无松动，立杆应无悬空；3 ）扣件螺栓应无松动；4 ）高度在24m以上的双排、满堂脚手架，其立杆的沉降与垂直度的偏差应符合本规范表项次1、2的规定；高度在20m以上的满堂支撑架，其立56、杆的沉降与垂直度的偏差应符合本规范表项次1、3的规定；5 ）安全防护措施应符合本规范要求；6 ）应无超载使用。第五节、施工安全保证措施一、组织保障安全保证体系二、技术措施1、准备工作(1) 模板拼装模板组装要严格按照模板图尺寸拼装成整体，并控制模板的偏差在规范允许的范围内，拼装好模板后要求逐块检查其背楞是否符合模板设计，模板的编号与所用的部位是否一致。(2) 模板的基准定位工作：1) 首先引测建筑的边柱或者墙轴线，并以该轴线为起点，引出每条轴线，并根据轴线与施工图用墨线弹出模板的内线、边线以及外侧控制线，施工前5线必须到位，以便于模板的安装和校正；2) 标高测量，利用水准仪将建筑物水平标高根据57、实际要求，直接引测到模板的安装位置；3) 竖向模板的支设应根据模板支设图；4) 已经破损或者不符合模板设计图的零配件以及面板不得投入使用；5) 支模前对前一道工序的标高、尺寸预留孔等位置按设计图纸做好技术复核工作。2、模板支设(1) 基础及地下工程模板：1) 地面以下支模应先检查土壁的稳定情况，当有裂纹及塌方迹象时，应采取安全防范措施后，方可下人作业。当深度超过2m时，操作人员应扶梯上下；2) 距基槽（坑）上口边缘1m内不得堆放模板。向基槽（坑）内运料应使用起重机、溜槽或绳索；运下的模板严禁立放在基槽（坑）土壁上；3)斜支撑与侧模的夹角不应小于45，支在土壁上的斜支撑应加设垫板，底部的对角楔木58、应与斜支撑连牢。高大长脖基础若采用分层支模时，其上下模板应经就位校正并支撑稳固后，方可进行上一层模板的安装；4) 在有斜支撑的位置，应在两侧模间采用水平撑连成整体。(2) 楼梯模板1) 梯模施工前，根据实际斜度放样，先安平台梁及基础模板，然后安梯外帮侧板。外帮板先在其内侧弹楼梯底板厚度线，划出踏步侧板位置线，钉好固定踏步侧板的档木，在现场装钉侧板，梯高度要均匀一致，特别注意最下一步及最上一步的高度，必须考虑楼地面面层的粉刷厚度；2) 楼梯模板支撑用钢管架支设牢固；3) 模板搭设后应组织验收工作，认真填写验收单，内容要数量化，验收合格后方可进入下道工序，并做好验收记录存档工作。(3) 柱模板1)59、 主要方法：基础面或楼面上弹纵横轴线和四周边线，并做好检查复核工作，柱、墙根部清理干净。柱、梁接槎部位此处加垫海棉，柱子阳角接缝处必须加垫海棉条，为了保证柱子的截面尺寸，设置双钢管柱箍。支撑杆与楼板支架连接；2)角柱模板的支撑：预埋件置于砼板中，柱身同一标高处设置不少于2根斜撑，如下图。(4) 墙模板1) 当采用拼装定性模板支撑时，应自下往上进行，必须在下层模板全部紧固后，方可进行上一层的安装。当下层不能独立安装支撑件时，应采取临时固定措施；2) 安装电梯井内墙模前，必须在板底下200mm处牢固地满铺一层脚手板；3) 对拉螺栓与墙模板应垂直，松紧应一直，墙厚尺寸应正确；4) 墙模板内外支撑必须60、坚固、可靠，应确保模板的整体稳定。当墙模板外面无法设置支撑时，应在里面设置能承受拉力和压力的支撑。多排并别且间距不大的墙模板，当其与支撑互成一体时，应采取措施，防止浇筑混凝土时引起临近模板变形。(5) 梁、板模板1) 梁、板的安装要密切配合钢筋绑扎，积极为钢筋分项提供施工面；2) 所有跨度4m的梁必须起拱0.2%，防止挠度过大，梁模板上口应有锁口杆拉紧，防止上口变形；3) 所有2mm板缝必须用胶带纸封贴；4) 梁模板铺排从梁两端往中间退，嵌木安排在梁中，梁的清扫口设在梁端；5)梁高300的梁侧模板底部的压条不得使用九合板，用方木固定钢管顶、夹牢；梁高300的梁如用模板压条，则其抗剪强度必须能满61、足，浇砼时不能挤崩掉。3、模板支架搭设的构造要求(1)梁和板的立柱，其纵横向间距应相等或成倍数。(2)木立柱底部应设垫木，顶部应设支撑头。钢管立杆底部应设垫木和底座，顶部应设可调支托，U形支托与楞梁两侧间如有间隙，必须顶紧，其螺杆伸出钢管顶部不得大于200mm，螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于3mm，安装时应保证上下同心。(3)在立柱底距地面200mm高处，沿纵横水平方向按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的间距，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。当层高62、在820m时，在最顶步距两水平拉杆中间应加设一道水平拉杆，当层高大于20m时，在最顶两步距水平拉杆中间应分别增加一道水平拉杆。所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。(4)木立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用40mm50mm木条或25mm80mm的木板条与木立柱钉牢。钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用48mm3mm钢管，用扣件与钢管立柱扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于500mm，并应采用2个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定。 （5）对于高大模板支撑体系，其高度与宽度相比大63、于两倍的独立支撑系统，应加设保证整体稳定的构造措施。（6）高大模板工程搭设的构造要求应当符合相关技术规范要求，支撑系统立柱接长严禁搭接；应设置扫地杆、纵横向支撑及水平垂直剪刀撑，并与主体结构的墙、柱牢固拉接。（7）搭设高度2m以上的支撑架体应设置作业人员登高措施。作业面应按有关规定设置安全防护设施。（8）模板支撑系统应为独立的系统，禁止与物料提升机、施工升降机、塔吊等起重设备钢结构架体机身及其附着设施相连接；禁止与施工脚手架、物料周转料平台等架体相连接。三、监测监控1、监测措施(1) 监测控制采用经纬仪、水准仪对支撑体系进行监测，主要监测体系的水平、垂直位置是否有偏移。(2) 监测点设置观测点64、可采取在临边位置的支撑基础面（梁或板）及柱、墙上埋设倒“L”形直径12钢筋头。(3) 监测措施混凝土浇筑过程中，派专人检查支架和支撑情况，发现下沉、松动、变形和水平位移情况的应及时解决。(4) 仪器设备配置名称规格数量精度电子经纬仪DT202C13”精密水准仪12”全站仪一台RXT23212” ，最大允许误差20”自动安平水准仪2千米往返3mm红外线水准仪1激光垂直仪DZJ22h/40000对讲机8检测板手4(5) 监测说明班组每日进行安全检查，项目部进行安全周检查，公司进行安全月检查，模板工程日常检查重点部位：1) 杆件的设置和连接，连墙件、支撑，剪刀撑等构件是否符合要求；2) 连墙件是否松65、动；3) 架体是否有不均匀沉降，垂直度偏差；4) 施工过程中是否有超载现象；5) 安全防护措施是否符合规范要求；6) 支架与杆件是否有变形现象；(6) 监测频率在浇筑混凝土过程中应实时监测，一般监测频率不宜超过2030分钟一次，在混凝土实凝前后及混凝土终凝前至混凝土7天龄期应实施实时监测，终凝后的监测频率为每天一次。1) 本工程立柱监测预警值为10mm，立柱垂直偏差在24mm以内；2) 监测数据超过预警值时必须立即停止浇筑混凝土，疏散人员，并及时进行加固处理。四、应急预案1、目的提高整个项目组对事故的整体应急能力，确保意外发生的时候能有序的应急指挥，为有效、及时的抢救伤员，防止事故的扩大，减少66、经济损失，保护生态环境和资源，把事故降低到最小程度，制定本预案。2、应急领导小组及其职责应急领导小组由组长、副组长、成员等构成。(1) 领导各单位应急小组的培训和演习工作，提高应变能力。(2) 当发生突发事故时，负责救险的人员、器材、车辆、通信和组织指挥协调。(3) 负责准备所需要的应急物资和应急设备。(4) 及时到达现场进行指挥，控制事故的扩大，并迅速向上级报告。3、应急反应预案(1) 事故报告程序事故发生后，作业人员、班组长、现场负责人、项目部安全主管领导应逐级上报，并联络报警，组织抢救。(2) 事故报告事故发生后应逐级上报：一般为现场事故知情人员、作业队、班组安全员、施工单位专职安全员。67、发生重大事故时，应立即向上级领导汇报，并在1小时内向上级主管部门作出书面报告。(3) 现场事故应急处理施工过程中可能发生的事故主要有：机具伤人、火灾事故、雷击触电事故、高温中暑、中毒窒息、高空坠落、落物伤人等事故。(A) 火灾事故应急处理：及时报警，组织扑救，集中力量控制火势。消灭飞火疏散物资减少损失控制火势蔓延。注意人身安全，积极抢救被困人员，配合消防人员扑灭大火。(B) 触电事故处理：立即切断电源或者用干燥的木棒、竹竿等绝缘工具把电线挑开。伤员被救后，观察其呼吸、心跳情况，必要时，可采取人工呼吸、心脏挤压术，并且注意其他损伤的处理。局部电击时，应对伤员进行早期清创处理，创面宜暴露，不宜包扎68、，发生内部组织坏死时，必须注射破伤风抗菌素。(C) 高温中暑的应急处理：将中暑人员移至阴凉的地方，解开衣服让其平卧，头部不要垫高。用凉水或50%酒精擦其全身，直至皮肤发红，血管扩张以促进散热，降温过程中要密切观察。及时补充水分和无机盐，及时处理呼吸、循环衰竭，医疗条件不完善时，及时送医院治疗。(D) 其他人身伤害事故处理：当发生如高空坠落、被高空坠物击中、中毒窒息和机具伤人等人身伤害时，应立即向项目部报告、排除其他隐患，防止救援人员受到伤害，积极对伤员进行抢救。4、安全生产管理人员及应急通信联络项目负责人： 手机：安 全 员： 手机：兼职安全员：技术负责人： 手机：医院救护中心：120 匪警：69、110 火警：119通信联系方式应在施工现场和营地的显要位置张贴，以便紧急情况下使用。二、特种作业人员姓名类别证号身份证号塔吊司机塔吊司机塔吊司机建筑电工建筑架子工建筑架子工建筑架子工建筑架子工建筑架子工建筑架子工第六节、劳动力计划一、专职安全生产管理人员搭设过程中，因处在施工高峰期，各施工班组在交叉作业中，故应加强安全监控力度，现场设定若干名安全监控员。水平和垂直材料运输必须设置临时警戒区域，用红白三角小旗围拦。谨防非施工人员进入。同时成立以项目经理为组长的安全领导小组以加强现场安全防护工作，本小组机构组成、人员编制及责任分工如下（项目经理）组长，负责协调指挥工作；（施工员）组员，负责现场施70、工指挥，技术交底；（安全员）组员，负责现场安全检查工作；（兼职安全员）组员，负责协助现场安全检查工作；（架子工班长）组员，负责现场具体施工；二、所需劳动力安排高支模开始时间2015.12.27高支模工期（天）25作息时间（上午）8：0012：00作息时间（下午）13：0017：30砼工程量（m3）820高支模建筑面积（m2）1600木工（人）65钢筋工（人）40砼工（人）30架子工（人）25水电工（人）5其它工种（人）7第七节、计算书及相关图纸【计算书】L25(1) 700x2100计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范71、JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称KZL7b(2) 600x1900新浇混凝土梁计算跨度(m)6.7混凝土梁截面尺寸(mmmm)6001900新浇混凝土结构层高(m)5.9梁侧楼板厚度(mm)180 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k72、当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.2非自定义:0.14风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁一侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)500梁两侧立柱间距lb(mm)1300步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)1000、1000混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)650梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立73、柱依次距梁左侧立柱距离(mm)550,750梁底支撑小梁根数6梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q2kb=0.9max1.2(0.1+74、(24+1.5)1.9)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)1.9)+1.40.72160.75kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)1.9158.99kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.76kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)1.9148.55kN/m 1、强度验算 Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L20.10758.990.122+0.1211.760.1220.09kNm Mmax/W0.09106/375002.51N/mm2f1575、N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632qL4/(100EI)=0.63248.551204/(10010000281250)0.023mml/400120/4000.3mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.39358.990.12+0.4461.760.122.88kN R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.14358.990.12+1.2231.760.128.35kN R3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.92858.990.12+1.1421.76、760.126.81kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0.393 q2l=0.39348.550.122.29kN R2=R4=1.143 q2l=1.14348.550.126.66kN R3=0.928 q2l=0.92848.550.125.41kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)8040小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)21.33小梁截面惯性矩I(cm4)42.67 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max2.88+0.91.77、35(0.3-0.1)0.6/5+0.51.9+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.18)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.18)+1.40.72(1.3-0.65-0.6/2)/21，8.35+0.91.35(0.3-0.1)0.6/5=8.38kN/m q2max2.29+(0.3-0.1)0.6/5+0.51.9+(0.5+(24+1.1)0.18)(1.3-0.65-0.6/2)/21，6.66+(0.3-0.1)0.6/56.68kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.1078.380.52，0.58.380.78、220.22kNm Mmax/W0.22106/2133010.51N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.6078.380.5，8.380.22.543kN max3Vmax/(2bh0)=32.5431000/(28040)1.19N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.632q2l14/(100EI)0.6326.685004/(1009350426700)0.66mml/400500/4001.25mm 2q2l24/(8EI)6.682004/(89350426700)0.34mml/40079、200/4000.5mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.1438.380.5，0.3938.380.5+8.380.24.79kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R12.32kN，R2R54.79kN，R3R43.91kN，R63.05kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.1436.680.5，0.3936.680.5+6.680.23.82kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R11.80、98kN，R2R53.82kN，R3R43.11kN，R62.72kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483.5可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)12.19主梁截面抵抗矩W(cm3)5.08 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.458106/508090.12N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax6.856kN max2Vmax/A=26.8561000/81、48928.04N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.28mml/400550/4001.38mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算 RR40.98kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 七、立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011剪刀撑设置普通型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数11.269非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立82、柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205 长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.269(1500+2200)=2411.1mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551500=2632.5mm =l0/i=2632.5/15.9=165.57=210 长细比满足要求！ 1、风荷载计算 Mw0.921.4klah2/100.921.40.140.51.52/100.02kNm 2、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范公式-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)1.9)+0.91.4215483、.7kN/m 2)小梁验算 q1max2.59+(0.3-0.1)0.6/5+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.18)+0.91.41(1.3-0.65-0.6/2)/21，7.52+(0.3-0.1)0.6/5=7.55kN/m 同上四六计算过程，可得： R10.77kN，R28.91kN，R310.13kN，R40.92kN 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.269(1500+2200)=2784.82mm 1l01/i2784.82/15.9175.146，查表得，10.232 立柱最大受力NwmaxR1，R2，R3，R4+N边+Mw/lbmax0.77，8.84、91，10.13，0.92+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.18)+0.91.41(1+1.3-0.65-0.6/2)/21+0.02/1.310.15kN fN/(A)+Mw/W10146.18/(0.23424)+0.02106/4490107.12N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1551.7551500=3040.538mm 2l02/i3040.538/15.9191.229，查表得，20.197 立柱最大受力NwmaxR1，R2，R3，R4+N边+Mw/lbmax0.77，8.91，10.13，0.92+0.91.2(0.75+85、(24+1.1)0.18)+0.91.41(1+1.3-0.65-0.6/2)/21+0.02/1.310.15kN fN/(A)+Mw/W10146.18/(0.2424)+0.02106/4490125.45N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力NmaxR1，R2，R3111.09kNN30kN 满足要求！ 九、立柱地基基础计算地基土类型岩石地基承载力设计值fak(kPa)140立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.15 立柱底垫板的底面平均压力pN86、/(mfA)10.15/(10.15)67.64kPafak140kPa 满足要求！KZL1c(2) 600x1500计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称KZL1c(2) 600x1500新浇混凝土梁计算跨度(m)5.95混凝土梁截面尺寸(mmmm)6001500新浇混凝土结构层高(m)5.9梁侧楼板厚度(mm)180 二、荷载87、设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.2非自定义:0.14风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)500梁两侧立柱间距lb(mm)88、1300步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)1000、1000混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)650梁底增加立柱根数3梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)500,650,800梁底支撑小梁根数6梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637589、00mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1.5)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)1.5)+1.40.72148.36kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)1.5146.6kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.76kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+90、1.5)1.5138.35kN/m 1、强度验算 Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L20.10746.60.122+0.1211.760.1220.07kNm Mmax/W0.07106/375002N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632qL4/(100EI)=0.63238.351204/(10010000281250)0.018mml/400120/4000.3mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.39346.60.12+0.4461.760.122.29k91、N R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.14346.60.12+1.2231.760.126.65kN R3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.92846.60.12+1.1421.760.125.43kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0.393 q2l=0.39338.350.121.81kN R2=R4=1.143 q2l=1.14338.350.125.26kN R3=0.928 q2l=0.92838.350.124.27kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)8040小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强92、度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)21.33小梁截面惯性矩I(cm4)42.67 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max2.29+0.91.35(0.3-0.1)0.6/5+0.5(1.5-0.18)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.18)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.18)+1.40.72max0.65-0.6/2，(1.3-0.65)-0.6/2/21，6.65+0.91.35(0.3-0.1)0.6/5=6.68kN/m q2max1.81+(0.3-0.1)0.6/593、+0.5(1.5-0.18)+(0.5+(24+1.1)0.18)max0.65-0.6/2，(1.3-0.65)-0.6/2/21，5.26+(0.3-0.1)0.6/55.28kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.1076.680.52，0.56.680.220.18kNm Mmax/W0.18106/213308.38N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.6076.680.5，6.680.22.027kN max3Vmax/(2bh0)=32.0271000/(28094、40)0.95N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.632q2l14/(100EI)0.6325.285004/(1009350426700)0.52mml/400500/4001.25mm 2q2l24/(8EI)5.282004/(89350426700)0.26mml/400200/4000.5mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.1436.680.5，0.3936.680.5+6.680.23.82kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反95、力依次为R1R62.58kN，R2R53.82kN，R3R43.12kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.1435.280.5，0.3935.280.5+5.280.23.02kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R62.3kN，R2R53.02kN，R3R42.46kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)496、.49 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.282106/449062.7N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax5.96kN max2Vmax/A=25.961000/42428.11N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.11mml/400500/4001.25mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算 RmaxR1,R50.44kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，左侧立柱扣件受力R0.44kN8kN 单97、扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 七、立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011剪刀撑设置普通型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数11.269非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205 长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.269(1500+2200)=2411.1mm 非顶部立杆段：l02=k2h98、 =11.7551500=2632.5mm =l0/i=2632.5/15.9=165.57=210 长细比满足要求！ 1、风荷载计算 Mw0.921.4klah2/100.921.40.140.51.52/100.02kNm 2、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范公式-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)1.5)+0.91.42143.69kN/m 2)小梁验算 q1max2.07+(0.3-0.1)0.6/5+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.18)+0.91.41max0.65-0.6/2，(1.3-0.65)-0.6/299、/21，6.01+(0.3-0.1)0.6/5=6.04kN/m 同上四六计算过程，可得： R10.42kN，R28.7kN，R30.78kN，R48.7kN，R50.42kN 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.269(1500+2200)=2784.82mm 1l01/i2784.82/15.9175.146，查表得，10.232 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3，R4，R5+N边2+Mw/lbmax0.42+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.18)+0.91.41(1+0.65-0.6/2)/21，8.7，0.78，8.7，0.42+0.91.2(100、0.5+(24+1.1)0.18)+0.91.41(1+1.3-0.65-0.6/2)/21+0.02/1.38.73kN fN/(A)+Mw/W8730.39/(0.23424)+0.02106/449092.73N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1551.7551500=3040.538mm 2l02/i3040.538/15.9191.229，查表得，20.197 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3，R4，R5+N边2+Mw/lbmax0.42+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.18)+0.91.41(1+0.65-0.6101、/2)/21，8.7，0.78，8.7，0.42+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.18)+0.91.41(1+1.3-0.65-0.6/2)/21+0.02/1.38.73kN fN/(A)+Mw/W8730.39/(0.2424)+0.02106/4490108.5N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力NmaxR2，R3，R419.42kNN30kN 满足要求！ 九、立柱地基基础计算地基土类型岩石地基承载力设计值fak(kPa)140立柱垫木地基土承载力折减系数102、mf1垫板底面面积A(m2)0.15 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)8.73/(10.15)58.2kPafak140kPa 满足要求！KZL6b(3) 600x1800计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称KZL6b(3) 600x1800新浇混凝土梁计算跨度(m)6.7混凝土梁截面尺寸(mmmm)6001800新浇混103、凝土结构层高(m)5.9梁侧楼板厚度(mm)180 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.2非自定义:0.14风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁104、跨度方向立柱间距la(mm)500梁两侧立柱间距lb(mm)1300步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)1000、1000混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)650梁底增加立柱根数4梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)470,590,710,830梁底支撑小梁根数6梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按四等跨105、连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1.8)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)1.8)+1.40.72157.65kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)1.8155.89kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.7106、6kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)1.8146kN/m 1、强度验算 Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L20.10755.890.122+0.1211.760.1220.09kNm Mmax/W0.09106/375002.38N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632qL4/(100EI)=0.632461204/(10010000281250)0.021mml/400120/4000.3mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l107、=0.39355.890.12+0.4461.760.122.73kN R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.14355.890.12+1.2231.760.127.92kN R3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.92855.890.12+1.1421.760.126.47kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0.393 q2l=0.393460.122.17kN R2=R4=1.143 q2l=1.143460.126.31kN R3=0.928 q2l=0.928460.125.12kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)8040108、小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)21.33小梁截面惯性矩I(cm4)42.67 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max2.73+0.91.35(0.3-0.1)0.6/5+0.5(1.8-0.18)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.18)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.18)+1.40.72max0.65-0.6/2，(1.3-0.65)-0.6/2/21，7.92+0.91.35(0.3-0.1)0.6/5=7.95kN109、/m q2max2.17+(0.3-0.1)0.6/5+0.5(1.8-0.18)+(0.5+(24+1.1)0.18)max0.65-0.6/2，(1.3-0.65)-0.6/2/21，6.31+(0.3-0.1)0.6/56.33kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.1077.950.52，0.57.950.220.21kNm Mmax/W0.21106/213309.98N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.6077.950.5，7.950.22.414kN max3110、Vmax/(2bh0)=32.4141000/(28040)1.13N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.632q2l14/(100EI)0.6326.335004/(1009350426700)0.63mml/400500/4001.25mm 2q2l24/(8EI)6.332004/(89350426700)0.32mml/400200/4000.5mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.1437.950.5，0.3937.950.5+7.950111、.24.55kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R62.93kN，R2R54.55kN，R3R43.71kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.1436.330.5，0.3936.330.5+6.330.23.62kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R62.61kN，R2R53.62kN，R3R42.94kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面112、惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.187106/449041.75N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax2.567kN max2Vmax/A=22.5671000/42412.11N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.08mml/400470/4001.18mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算 RmaxR1,R60.36kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能113、满足要求！ 同理可知，左侧立柱扣件受力R0.36kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 七、立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011剪刀撑设置普通型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数11.269非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205 长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.269(150114、0+2200)=2411.1mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551500=2632.5mm =l0/i=2632.5/15.9=165.57=210 长细比满足要求！ 1、风荷载计算 Mw0.921.4klah2/100.921.40.140.51.52/100.02kNm 2、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范公式-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)1.8)+0.91.42151.95kN/m 2)小梁验算 q1max2.46+(0.3-0.1)0.6/5+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.18)+0.91.4115、1max0.65-0.6/2，(1.3-0.65)-0.6/2/21，7.15+(0.3-0.1)0.6/5=7.17kN/m 同上四六计算过程，可得： R10.34kN，R28.31kN，R31.58kN，R41.58kN，R58.31kN，R60.34kN 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.269(1500+2200)=2784.82mm 1l01/i2784.82/15.9175.146，查表得，10.232 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3，R4，R5，R6+N边2+Mw/lbmax0.34+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.18)+0.91.116、41(1+0.65-0.6/2)/21，8.31，1.58，1.58，8.31，0.34+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.18)+0.91.41(1+1.3-0.65-0.6/2)/21+0.02/1.38.34kN fN/(A)+Mw/W8341.97/(0.23424)+0.02106/449088.78N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1551.7551500=3040.538mm 2l02/i3040.538/15.9191.229，查表得，20.197 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3，R4，R5，R6+N边2+Mw117、/lbmax0.34+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.18)+0.91.41(1+0.65-0.6/2)/21，8.31，1.58，1.58，8.31，0.34+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.18)+0.91.41(1+1.3-0.65-0.6/2)/21+0.02/1.38.34kN fN/(A)+Mw/W8341.97/(0.2424)+0.02106/4490103.85N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力NmaxR2，R3，R4，R518.118、99kNN30kN 满足要求！ 九、立柱地基基础计算地基土类型岩石地基承载力设计值fak(kPa)140立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.15 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)8.34/(10.15)55.61kPafak140kPa 满足要求！L24(1) 600x1500计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性119、新浇混凝土梁名称L24(1) 600x1500新浇混凝土梁计算跨度(m)5混凝土梁截面尺寸(mmmm)6001500新浇混凝土结构层高(m)5.9梁侧楼板厚度(mm)180 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.2非自定义:0120、.14风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)500梁两侧立柱间距lb(mm)1300步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)1000、1000混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)650梁底增加立柱根数3梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)500,650,800梁底支撑小梁根数6梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)121、15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1.5)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)1.5)+1.40.72148.36kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.3122、50.1+(24+1.5)1.5146.6kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.76kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)1.5138.35kN/m 1、强度验算 Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L20.10746.60.122+0.1211.760.1220.07kNm Mmax/W0.07106/375002N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632qL4/(100EI)=0.63238.351204/(10010000281250)0.018mml/400120/4000.3mm123、 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.39346.60.12+0.4461.760.122.29kN R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.14346.60.12+1.2231.760.126.65kN R3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.92846.60.12+1.1421.760.125.43kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0.393 q2l=0.39338.350.121.81kN R2=R4=1.143 q2l=1.14338.350.125.2124、6kN R3=0.928 q2l=0.92838.350.124.27kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)8040小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)21.33小梁截面惯性矩I(cm4)42.67 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max2.29+0.91.35(0.3-0.1)0.6/5+0.5(1.5-0.18)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.18)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.18)+1.40.72max125、0.65-0.6/2，(1.3-0.65)-0.6/2/21，6.65+0.91.35(0.3-0.1)0.6/5=6.68kN/m q2max1.81+(0.3-0.1)0.6/5+0.5(1.5-0.18)+(0.5+(24+1.1)0.18)max0.65-0.6/2，(1.3-0.65)-0.6/2/21，5.26+(0.3-0.1)0.6/55.28kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.1076.680.52，0.56.680.220.18kNm Mmax/W0.18106/213308.38N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！126、 2、抗剪验算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.6076.680.5，6.680.22.027kN max3Vmax/(2bh0)=32.0271000/(28040)0.95N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.632q2l14/(100EI)0.6325.285004/(1009350426700)0.52mml/400500/4001.25mm 2q2l24/(8EI)5.282004/(89350426700)0.26mml/400200/4000.5mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 R127、maxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.1436.680.5，0.3936.680.5+6.680.23.82kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R62.58kN，R2R53.82kN，R3R43.12kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.1435.280.5，0.3935.280.5+5.280.23.02kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R62.3kN，R2R53.02kN，R3R42.46kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数1128、主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.282106/449062.7N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax5.96kN max2Vmax/A=25.961000/42428.11N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.11mml/400500/4001.25mm 满足要129、求！ 4、扣件抗滑计算 RmaxR1,R50.44kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，左侧立柱扣件受力R0.44kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 七、立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011剪刀撑设置普通型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数11.269非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3130、)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205 长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.269(1500+2200)=2411.1mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551500=2632.5mm =l0/i=2632.5/15.9=165.57=210 长细比满足要求！ 1、风荷载计算 Mw0.921.4klah2/100.921.40.140.51.52/100.02kNm 2、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范公式-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)1.5)+0.91.42143.69kN/m 2)小131、梁验算 q1max2.07+(0.3-0.1)0.6/5+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.18)+0.91.41max0.65-0.6/2，(1.3-0.65)-0.6/2/21，6.01+(0.3-0.1)0.6/5=6.04kN/m 同上四六计算过程，可得： R10.42kN，R28.7kN，R30.78kN，R48.7kN，R50.42kN 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.269(1500+2200)=2784.82mm 1l01/i2784.82/15.9175.146，查表得，10.232 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3，R4，R5+N132、边2+Mw/lbmax0.42+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.18)+0.91.41(1+0.65-0.6/2)/21，8.7，0.78，8.7，0.42+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.18)+0.91.41(1+1.3-0.65-0.6/2)/21+0.02/1.38.73kN fN/(A)+Mw/W8730.39/(0.23424)+0.02106/449092.73N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1551.7551500=3040.538mm 2l02/i3040.538/15.9191.229，查表得，20.197 133、立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3，R4，R5+N边2+Mw/lbmax0.42+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.18)+0.91.41(1+0.65-0.6/2)/21，8.7，0.78，8.7，0.42+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.18)+0.91.41(1+1.3-0.65-0.6/2)/21+0.02/1.38.73kN fN/(A)+Mw/W8730.39/(0.2424)+0.02106/4490108.5N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 由主梁验算一节计算134、可知可调托座最大受力NmaxR2，R3，R419.42kNN30kN 满足要求！ 九、立柱地基基础计算地基土类型岩石地基承载力设计值fak(kPa)140立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.15 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)8.73/(10.15)58.2kPafak140kPa 满足要求！KZL7b(2) 600x1900计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢135、结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称KZL7b(2) 600x1900新浇混凝土梁计算跨度(m)6.7混凝土梁截面尺寸(mmmm)6001900新浇混凝土结构层高(m)5.9梁侧楼板厚度(mm)180 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2风荷载标准136、值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.2非自定义:0.14风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁一侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)500梁两侧立柱间距lb(mm)1300步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)1000、1000混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)650梁底增加立柱根数3梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)500,650,800梁底支撑小梁根数7梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200 设计简图如下：平137、面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1.9)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)1.9)+1.40.72160.75kN/m q138、1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)1.9158.99kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.76kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)1.9148.55kN/m 1、强度验算 Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L20.10758.990.12+0.1211.760.120.07kNm Mmax/W0.07106/375001.74N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632qL4/(100EI)=0.63248.551004/(100100139、00281250)0.011mml/400100/4000.25mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.39358.990.1+0.4461.760.12.4kN R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.14358.990.1+1.2231.760.16.96kN R3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.92858.990.1+1.1421.760.15.68kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0.393 q2l=0.39348.550.11.91kN R2=R140、4=1.143 q2l=1.14348.550.15.55kN R3=0.928 q2l=0.92848.550.14.51kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)8040小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)21.33小梁截面惯性矩I(cm4)42.67 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max2.4+0.91.35(0.3-0.1)0.6/6+0.51.9+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.18)+1.42，1.35(0.5+(24+1141、.1)0.18)+1.40.72(1.3-0.65-0.6/2)/21，6.96+0.91.35(0.3-0.1)0.6/6=6.98kN/m q2max1.91+(0.3-0.1)0.6/6+0.51.9+(0.5+(24+1.1)0.18)(1.3-0.65-0.6/2)/21，5.55+(0.3-0.1)0.6/65.57kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.1076.980.52，0.56.980.220.19kNm Mmax/W0.19106/213308.76N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0142、.607q1l1，q1l2max0.6076.980.5，6.980.22.119kN max3Vmax/(2bh0)=32.1191000/(28040)0.99N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.632q2l14/(100EI)0.6325.575004/(1009350426700)0.55mml/400500/4001.25mm 2q2l24/(8EI)5.572004/(89350426700)0.28mml/400200/4000.5mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.143q1l1，143、0.393q1l1+q1l2max1.1436.980.5，0.3936.980.5+6.980.23.99kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R12.04kN，R2R63.99kN，R3R4R53.26kN，R72.77kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.1435.570.5，0.3935.570.5+5.570.23.18kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R11.76kN，R2R63.18kN，R3R4R52.59kN，R72.5kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483.5可调托座内主144、梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)12.19主梁截面抵抗矩W(cm3)5.08 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.353106/508069.45N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax6.236kN max2Vmax/A=26.2361000/48925.5N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.12mml/400500/4001.25145、mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算 RR50.52kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 七、立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011剪刀撑设置普通型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数11.269非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205 长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.269(15146、00+2200)=2411.1mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551500=2632.5mm =l0/i=2632.5/15.9=165.57=210 长细比满足要求！ 1、风荷载计算 Mw0.921.4klah2/100.921.40.140.51.52/100.02kNm 2、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范公式-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)1.9)+0.91.42154.7kN/m 2)小梁验算 q1max2.16+(0.3-0.1)0.6/6+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.18)+0.91.4147、1(1.3-0.65-0.6/2)/21，6.27+(0.3-0.1)0.6/6=6.29kN/m 同上四六计算过程，可得： R10.38kN，R29.54kN，R30.32kN，R410.48kN，R50.5kN 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.269(1500+2200)=2784.82mm 1l01/i2784.82/15.9175.146，查表得，10.232 立柱最大受力NwmaxR1，R2，R3，R4，R5+N边+Mw/lbmax0.38，9.54，0.32，10.48，0.5+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.18)+0.91.41(1+1.3-0.148、65-0.6/2)/21+0.02/1.310.5kN fN/(A)+Mw/W10497.13/(0.23424)+0.02106/4490110.69N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1551.7551500=3040.538mm 2l02/i3040.538/15.9191.229，查表得，20.197 立柱最大受力NwmaxR1，R2，R3，R4，R5+N边+Mw/lbmax0.38，9.54，0.32，10.48，0.5+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.18)+0.91.41(1+1.3-0.65-0.6/2)/21+0.02/1149、.310.5kN fN/(A)+Mw/W10497.13/(0.2424)+0.02106/4490129.65N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力NmaxR1，R2，R3，R4111.39kNN30kN 满足要求！ 九、立柱地基基础计算地基土类型岩石地基承载力设计值fak(kPa)140立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.15 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)10.5/(10.15)69.98kPafak140kPa 满足要求！KZL13(150、5) 400x1900计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称KZL8(4) 600x1900新浇混凝土梁计算跨度(m)8.27混凝土梁截面尺寸(mmmm)6001900新浇混凝土结构层高(m)5.9梁侧楼板厚度(mm)180 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架151、0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.2非自定义:0.14风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁一侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)500梁两侧立柱间距lb(mm)1300步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)1000、1000混152、凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)650梁底增加立柱根数3梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)500,650,800梁底支撑小梁根数7梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(153、G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1.9)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)1.9)+1.40.72160.75kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)1.9158.99kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.76kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)1.9148.55kN/m 1、强度验算 Mmax0.107q1静L2+0.121q1活154、L20.10758.990.12+0.1211.760.120.07kNm Mmax/W0.07106/375001.74N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632qL4/(100EI)=0.63248.551004/(10010000281250)0.011mml/400100/4000.25mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.39358.990.1+0.4461.760.12.4kN R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.14358.990.1+1.155、2231.760.16.96kN R3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.92858.990.1+1.1421.760.15.68kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0.393 q2l=0.39348.550.11.91kN R2=R4=1.143 q2l=1.14348.550.15.55kN R3=0.928 q2l=0.92848.550.14.51kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)8040小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)21.33小156、梁截面惯性矩I(cm4)42.67 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max2.4+0.91.35(0.3-0.1)0.6/6+0.51.9+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.18)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.18)+1.40.72(1.3-0.65-0.6/2)/21，6.96+0.91.35(0.3-0.1)0.6/6=6.98kN/m q2max1.91+(0.3-0.1)0.6/6+0.51.9+(0.5+(24+1.1)0.18)(1.3-0.65-0.6/2)/21，5.55+(0.3-0.1)0.6/65.57kN/m 157、1、抗弯验算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.1076.980.52，0.56.980.220.19kNm Mmax/W0.19106/213308.76N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.6076.980.5，6.980.22.119kN max3Vmax/(2bh0)=32.1191000/(28040)0.99N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.632q2l14/(100EI)0.6325.575004/(1009350426700)0.55mml/4005158、00/4001.25mm 2q2l24/(8EI)5.572004/(89350426700)0.28mml/400200/4000.5mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.1436.980.5，0.3936.980.5+6.980.23.99kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R12.04kN，R2R63.99kN，R3R4R53.26kN，R72.77kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.1435159、.570.5，0.3935.570.5+5.570.23.18kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R11.76kN，R2R63.18kN，R3R4R52.59kN，R72.5kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483.5可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)12.19主梁截面抵抗矩W(cm3)5.08 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.353106/508069.45N/mm2f=205N/160、mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax6.236kN max2Vmax/A=26.2361000/48925.5N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.12mml/400500/4001.25mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算 RR50.52kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 七、立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011剪刀撑设置普通型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系161、数11.269非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205 长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.269(1500+2200)=2411.1mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551500=2632.5mm =l0/i=2632.5/15.9=165.57=210 长细比满足要求！ 1、风荷载计算 Mw0.921.4klah2/100.921.40.140.51.52/100.02kNm 2、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范公式162、-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)1.9)+0.91.42154.7kN/m 2)小梁验算 q1max2.16+(0.3-0.1)0.6/6+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.18)+0.91.41(1.3-0.65-0.6/2)/21，6.27+(0.3-0.1)0.6/6=6.29kN/m 同上四六计算过程，可得： R10.38kN，R29.54kN，R30.32kN，R410.48kN，R50.5kN 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.269(1500+2200)=2784.82mm 1l01/i2784163、.82/15.9175.146，查表得，10.232 立柱最大受力NwmaxR1，R2，R3，R4，R5+N边+Mw/lbmax0.38，9.54，0.32，10.48，0.5+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.18)+0.91.41(1+1.3-0.65-0.6/2)/21+0.02/1.310.5kN fN/(A)+Mw/W10497.13/(0.23424)+0.02106/4490110.69N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1551.7551500=3040.538mm 2l02/i3040.538/15.9191.229，查表得，164、20.197 立柱最大受力NwmaxR1，R2，R3，R4，R5+N边+Mw/lbmax0.38，9.54，0.32，10.48，0.5+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.18)+0.91.41(1+1.3-0.65-0.6/2)/21+0.02/1.310.5kN fN/(A)+Mw/W10497.13/(0.2424)+0.02106/4490129.65N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力NmaxR1，R2，R3，R4111.39kNN30kN 满足要求！ 165、九、立柱地基基础计算地基土类型岩石地基承载力设计值fak(kPa)140立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.15 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)10.5/(10.15)69.98kPafak140kPa 满足要求！KZL12(2) 400x1000计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称KZL12(166、2) 400x1000新浇混凝土梁计算跨度(m)4.7混凝土梁截面尺寸(mmmm)4001000新浇混凝土结构层高(m)5.9梁侧楼板厚度(mm)180 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.2非自定义:0.14风压高度变化系167、数z0.9风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)500梁两侧立柱间距lb(mm)1000步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)1000、1000混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)500梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)433,567梁底支撑小梁根数4梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N168、/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按三等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)1)+1.40.72132.87kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)1131.169、1kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.76kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)1125.6kN/m 1、强度验算 Mmax0.1q1静L2+0.117q1活L20.131.10.132+0.1171.760.1320.06kNm Mmax/W0.06106/375001.57N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.677qL4/(100EI)=0.67725.6133.334/(10010000281250)0.019mml/400133.33/4000.33mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计170、值(承载能力极限状态) R1=R4=0.4 q1静l +0.45 q1活l=0.431.10.13+0.451.760.131.76kN R2=R3=1.1 q1静l +1.2 q1活l=1.131.10.13+1.21.760.134.84kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R4=0.4 q2l=0.425.60.131.37kN R2=R3=1.1 q2l=1.125.60.133.75kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)8040小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3171、)21.33小梁截面惯性矩I(cm4)42.67 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max1.76+0.91.35(0.3-0.1)0.4/3+0.5(1-0.18)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.18)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.18)+1.40.72max0.5-0.4/2，(1-0.5)-0.4/2/21，4.84+0.91.35(0.3-0.1)0.4/3=4.88kN/m q2max1.37+(0.3-0.1)0.4/3+0.5(1-0.18)+(0.5+(24+1.1)0.18)max0.5-0.4/2，(1-0.5)172、-0.4/2/21，3.75+(0.3-0.1)0.4/33.78kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.1074.880.52，0.54.880.220.13kNm Mmax/W0.13106/213306.12N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.6074.880.5，4.880.21.48kN max3Vmax/(2bh0)=31.481000/(28040)0.69N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.632q2l14/(100EI)0.632173、3.785004/(1009350426700)0.37mml/400500/4001.25mm 2q2l24/(8EI)3.782004/(89350426700)0.19mml/400200/4000.5mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.1434.880.5，0.3934.880.5+4.880.22.79kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R41.99kN，R2R32.79kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2174、l1+q2l2max1.1433.780.5，0.3933.780.5+3.780.22.16kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R41.76kN，R2R32.16kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.111106/449024.8N/mm2f=205N/mm2 满足175、要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax1.615kN max2Vmax/A=21.6151000/4247.62N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.06mml/400433/4001.08mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算 RmaxR1,R40.38kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，左侧立柱扣件受力R0.38kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 七、立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011剪176、刀撑设置普通型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数11.269非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205 长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.269(1500+2200)=2411.1mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551500=2632.5mm =l0/i=2632.5/15.9=165.57=210 长细比满足要求！ 1、风荷载计算 Mw0.921.4kl177、ah2/100.921.40.140.51.52/100.02kNm 2、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范公式-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)1)+0.91.42129.92kN/m 2)小梁验算 q1max1.61+(0.3-0.1)0.4/3+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.18)+0.91.41max0.5-0.4/2，(1-0.5)-0.4/2/21，4.42+(0.3-0.1)0.4/3=4.44kN/m 同上四六计算过程，可得： R10.36kN，R24.08kN，R34.08kN，R40.36kN 顶部立178、杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.269(1500+2200)=2784.82mm 1l01/i2784.82/15.9175.146，查表得，10.232 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3，R4+N边2+Mw/lbmax0.36+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.18)+0.91.41(1+0.5-0.4/2)/21，4.08，4.08，0.36+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.18)+0.91.41(1+1-0.5-0.4/2)/21+0.02/14.65kN fN/(A)+Mw/W4653.73/(0.23424)+0.02106/44905179、1.29N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1551.7551500=3040.538mm 2l02/i3040.538/15.9191.229，查表得，20.197 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3，R4+N边2+Mw/lbmax0.36+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.18)+0.91.41(1+0.5-0.4/2)/21，4.08，4.08，0.36+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.18)+0.91.41(1+1-0.5-0.4/2)/21+0.02/14.83kN fN/(A)+Mw/W4829.23/(0180、.2424)+0.02106/449061.79N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力NmaxR2，R314.41kNN30kN 满足要求！ 九、立柱地基基础计算地基土类型岩石地基承载力设计值fak(kPa)140立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.15 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)4.83/(10.15)32.19kPafak140kPa 满足要求！KZL8(4) 600x1900计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ16181、2-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称KZL8(4) 600x1900新浇混凝土梁计算跨度(m)8.35混凝土梁截面尺寸(mmmm)6001900新浇混凝土结构层高(m)5.9梁侧楼板厚度(mm)180 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN182、/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.2非自定义:0.14风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁一侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)500梁两侧立柱间距lb(mm)1300步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)1000、1000混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)650梁底增加立柱183、根数3梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)500,650,800梁底支撑小梁根数7梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G184、3k)h)+1.40.7Q2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1.9)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)1.9)+1.40.72160.75kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)1.9158.99kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.76kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)1.9148.55kN/m 1、强度验算 Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L20.10758.990.12+0.1211.760.120.07kNm Mm185、ax/W0.07106/375001.74N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632qL4/(100EI)=0.63248.551004/(10010000281250)0.011mml/400100/4000.25mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.39358.990.1+0.4461.760.12.4kN R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.14358.990.1+1.2231.760.16.96kN R3=0.928 q1静l +1.142 q1186、活l=0.92858.990.1+1.1421.760.15.68kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0.393 q2l=0.39348.550.11.91kN R2=R4=1.143 q2l=1.14348.550.15.55kN R3=0.928 q2l=0.92848.550.14.51kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)8040小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)21.33小梁截面惯性矩I(cm4)42.67 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，187、如下图： q1max2.4+0.91.35(0.3-0.1)0.6/6+0.51.9+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.18)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.18)+1.40.72(1.3-0.65-0.6/2)/21，6.96+0.91.35(0.3-0.1)0.6/6=6.98kN/m q2max1.91+(0.3-0.1)0.6/6+0.51.9+(0.5+(24+1.1)0.18)(1.3-0.65-0.6/2)/21，5.55+(0.3-0.1)0.6/65.57kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.10188、76.980.52，0.56.980.220.19kNm Mmax/W0.19106/213308.76N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.6076.980.5，6.980.22.119kN max3Vmax/(2bh0)=32.1191000/(28040)0.99N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.632q2l14/(100EI)0.6325.575004/(1009350426700)0.55mml/400500/4001.25mm 2q2l24/(8EI)5.572004/(89350189、426700)0.28mml/400200/4000.5mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.1436.980.5，0.3936.980.5+6.980.23.99kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R12.04kN，R2R63.99kN，R3R4R53.26kN，R72.77kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.1435.570.5，0.3935.570.5+5.570.23.18kN 同理可得，梁190、底支撑小梁所受最大支座反力依次为R11.76kN，R2R63.18kN，R3R4R52.59kN，R72.5kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483.5可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)12.19主梁截面抵抗矩W(cm3)5.08 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.353106/508069.45N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax6.236kN m191、ax2Vmax/A=26.2361000/48925.5N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.12mml/400500/4001.25mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算 RR50.52kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 七、立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011剪刀撑设置普通型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数11.269非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型483立柱截面面积A(m192、m2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205 长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.269(1500+2200)=2411.1mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551500=2632.5mm =l0/i=2632.5/15.9=165.57=210 长细比满足要求！ 1、风荷载计算 Mw0.921.4klah2/100.921.40.140.51.52/100.02kNm 2、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范公式-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(24193、+1.5)1.9)+0.91.42154.7kN/m 2)小梁验算 q1max2.16+(0.3-0.1)0.6/6+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.18)+0.91.41(1.3-0.65-0.6/2)/21，6.27+(0.3-0.1)0.6/6=6.29kN/m 同上四六计算过程，可得： R10.38kN，R29.54kN，R30.32kN，R410.48kN，R50.5kN 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.269(1500+2200)=2784.82mm 1l01/i2784.82/15.9175.146，查表得，10.232 立柱最大受力NwmaxR1194、，R2，R3，R4，R5+N边+Mw/lbmax0.38，9.54，0.32，10.48，0.5+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.18)+0.91.41(1+1.3-0.65-0.6/2)/21+0.02/1.310.5kN fN/(A)+Mw/W10497.13/(0.23424)+0.02106/4490110.69N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1551.7551500=3040.538mm 2l02/i3040.538/15.9191.229，查表得，20.197 立柱最大受力NwmaxR1，R2，R3，R4，R5+N边+Mw/l195、bmax0.38，9.54，0.32，10.48，0.5+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.18)+0.91.41(1+1.3-0.65-0.6/2)/21+0.02/1.310.5kN fN/(A)+Mw/W10497.13/(0.2424)+0.02106/4490129.65N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力NmaxR1，R2，R3，R4111.39kNN30kN 满足要求！ 九、立柱地基基础计算地基土类型岩石地基承载力设计值fak(kPa)140立柱垫木196、地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.15 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)10.5/(10.15)69.98kPafak140kPa 满足要求！KZL10(5) 800x1800计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称KZL10(5) 800x1800新浇混凝土梁计算跨度(m)8.35混凝土梁截面尺寸(mmm197、m)8001800新浇混凝土结构层高(m)5.9梁侧楼板厚度(mm)180 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.2非自定义:0.14风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有198、板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)500梁两侧立柱间距lb(mm)1500步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)1000、1000混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)750梁底增加立柱根数4梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)510,670,830,990梁底支撑小梁根数8梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽199、度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1.8)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)1.8)+1.40.72157.65kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)1.8155.89kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.200、91.40.7211.76kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)1.8146kN/m 1、强度验算 Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L20.10755.890.112+0.1211.760.1120.08kNm Mmax/W0.08106/375002.16N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632qL4/(100EI)=0.63246114.294/(10010000281250)0.018mml/400114.29/4000.29mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.3201、93 q1静l +0.446 q1活l=0.39355.890.11+0.4461.760.112.6kN R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.14355.890.11+1.2231.760.117.55kN R3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.92855.890.11+1.1421.760.116.16kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0.393 q2l=0.393460.112.07kN R2=R4=1.143 q2l=1.143460.116.01kN R3=0.928 q2l=0.928460.114.88kN 五、小梁验算小梁202、类型方木小梁材料规格(mm)8040小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)21.33小梁截面惯性矩I(cm4)42.67 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max2.6+0.91.35(0.3-0.1)0.8/7+0.5(1.8-0.18)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.18)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.18)+1.40.72max0.75-0.8/2，(1.5-0.75)-0.8/2/21，7.55+0.91.35(0.3203、-0.1)0.8/7=7.58kN/m q2max2.07+(0.3-0.1)0.8/7+0.5(1.8-0.18)+(0.5+(24+1.1)0.18)max0.75-0.8/2，(1.5-0.75)-0.8/2/21，6.01+(0.3-0.1)0.8/76.03kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.1077.580.52，0.57.580.220.2kNm Mmax/W0.2106/213309.5N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.6077.580.5，7.580204、.22.299kN max3Vmax/(2bh0)=32.2991000/(28040)1.08N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.632q2l14/(100EI)0.6326.035004/(1009350426700)0.6mml/400500/4001.25mm 2q2l24/(8EI)6.032004/(89350426700)0.3mml/400200/4000.5mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.1437.580.5，0.3937205、.580.5+7.580.24.33kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R82.86kN，R2R74.33kN，R3R4R5R63.54kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.1436.030.5，0.3936.030.5+6.030.23.45kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R82.55kN，R2R73.45kN，R3R4R5R62.8kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪206、强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.357106/449079.53N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax6.614kN max2Vmax/A=26.6141000/42431.2N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.15mml/400510/4001.27mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算 RmaxR1,R60.58kN8kN 单扣件在扭矩达到406207、5Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，右侧立柱扣件受力R0.58kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 七、立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011剪刀撑设置普通型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数11.269非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205 长细比验算 顶部立杆段：l01=k1208、(hd+2a)=11.269(1500+2200)=2411.1mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551500=2632.5mm =l0/i=2632.5/15.9=165.57=210 长细比满足要求！ 1、风荷载计算 Mw0.921.4klah2/100.921.40.140.51.52/100.02kNm 2、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范公式-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)1.8)+0.91.42151.95kN/m 2)小梁验算 q1max2.35+(0.3-0.1)0.8/7+0.91.2(0.5+(2209、4+1.1)0.18)+0.91.41max0.75-0.8/2，(1.5-0.75)-0.8/2/21，6.81+(0.3-0.1)0.8/7=6.83kN/m 同上四六计算过程，可得： R10.54kN，R29.92kN，R32.55kN，R42.55kN，R59.92kN，R60.54kN 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.269(1500+2200)=2784.82mm 1l01/i2784.82/15.9175.146，查表得，10.232 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3，R4，R5，R6+N边2+Mw/lbmax0.54+0.91.2(0.5+(210、24+1.1)0.18)+0.91.41(1+0.75-0.8/2)/21，9.92，2.55，2.55，9.92，0.54+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.18)+0.91.41(1+1.5-0.75-0.8/2)/21+0.02/1.59.95kN fN/(A)+Mw/W9945.64/(0.23424)+0.02106/4490105.08N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1551.7551500=3040.538mm 2l02/i3040.538/15.9191.229，查表得，20.197 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2211、，R3，R4，R5，R6+N边2+Mw/lbmax0.54+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.18)+0.91.41(1+0.75-0.8/2)/21，9.92，2.55，2.55，9.92，0.54+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.18)+0.91.41(1+1.5-0.75-0.8/2)/21+0.02/1.59.95kN fN/(A)+Mw/W9945.64/(0.2424)+0.02106/4490123.05N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 由主梁验算一节计算可知可调托座最大受212、力NmaxR2，R3，R4，R5110.81kNN30kN 满足要求！ 九、立柱地基基础计算地基土类型岩石地基承载力设计值fak(kPa)140立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.15 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)9.95/(10.15)66.3kPafak140kPa 满足要求！L38(6) 600x1300计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范G213、B 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称L38(6) 600x1300新浇混凝土梁计算跨度(m)8.35混凝土梁截面尺寸(mmmm)6001300新浇混凝土结构层高(m)5.9梁侧楼板厚度(mm)180 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2风荷载标准值k(kN/m2214、)基本风压0(kN/m2)0.2非自定义:0.14风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)500梁两侧立柱间距lb(mm)1300步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)1000、1000混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)650梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)550,750梁底支撑小梁根数6梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算215、面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1.3)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)1.3)+1.40.72142.16kN/m q1静0.91.35G1k216、+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)1.3140.4kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.76kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)1.3133.25kN/m 1、强度验算 Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L20.10740.40.122+0.1211.760.1220.07kNm Mmax/W0.07106/375001.74N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632qL4/(100EI)=0.63233.251204/(10010000281250)0.0217、15mml/400120/4000.3mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.39340.40.12+0.4461.760.122kN R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.14340.40.12+1.2231.760.125.8kN R3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.92840.40.12+1.1421.760.124.74kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0.393 q2l=0.39333.250.121.57kN R2=R4=1.143 q2l=218、1.14333.250.124.56kN R3=0.928 q2l=0.92833.250.123.7kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)8040小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)21.33小梁截面惯性矩I(cm4)42.67 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max2+0.91.35(0.3-0.1)0.6/5+0.5(1.3-0.18)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.18)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.1219、8)+1.40.72max0.65-0.6/2，(1.3-0.65)-0.6/2/21，5.8+0.91.35(0.3-0.1)0.6/5=5.83kN/m q2max1.57+(0.3-0.1)0.6/5+0.5(1.3-0.18)+(0.5+(24+1.1)0.18)max0.65-0.6/2，(1.3-0.65)-0.6/2/21，4.56+(0.3-0.1)0.6/54.58kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.1075.830.52，0.55.830.220.16kNm Mmax/W0.16106/213307.31N/mm2f15.4220、4N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.6075.830.5，5.830.21.769kN max3Vmax/(2bh0)=31.7691000/(28040)0.83N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.632q2l14/(100EI)0.6324.585004/(1009350426700)0.45mml/400500/4001.25mm 2q2l24/(8EI)4.582004/(89350426700)0.23mml/400200/4000.5mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部221、) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.1435.830.5，0.3935.830.5+5.830.23.33kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R62.34kN，R2R53.33kN，R3R42.73kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.1434.580.5，0.3934.580.5+4.580.22.62kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R62.1kN，R2R52.62kN，R3R42.13kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)4222、83可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.328106/449073.04N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax4.924kN max2Vmax/A=24.9241000/42423.23N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.24mml/40055223、0/4001.38mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算 RmaxR1,R40.75kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，右侧立柱扣件受力R0.75kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 七、立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011剪刀撑设置普通型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数11.269非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)1224、5.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205 长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.269(1500+2200)=2411.1mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551500=2632.5mm =l0/i=2632.5/15.9=165.57=210 长细比满足要求！ 1、风荷载计算 Mw0.921.4klah2/100.921.40.140.51.52/100.02kNm 2、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范公式-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)1.3)+0.91.4225、2138.18kN/m 2)小梁验算 q1max1.81+(0.3-0.1)0.6/5+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.18)+0.91.41max0.65-0.6/2，(1.3-0.65)-0.6/2/21，5.26+(0.3-0.1)0.6/5=5.28kN/m 同上四六计算过程，可得： R10.7kN，R27.04kN，R37.04kN，R40.7kN 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.269(1500+2200)=2784.82mm 1l01/i2784.82/15.9175.146，查表得，10.232 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3，R226、4+N边2+Mw/lbmax0.7+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.18)+0.91.41(1+0.65-0.6/2)/21，7.04，7.04，0.7+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.18)+0.91.41(1+1.3-0.65-0.6/2)/21+0.02/1.37.06kN fN/(A)+Mw/W7063.3/(0.23424)+0.02106/449075.78N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1551.7551500=3040.538mm 2l02/i3040.538/15.9191.229，查表得，20.197 立柱最227、大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3，R4+N边2+Mw/lbmax0.7+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.18)+0.91.41(1+0.65-0.6/2)/21，7.04，7.04，0.7+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.18)+0.91.41(1+1.3-0.65-0.6/2)/21+0.02/1.37.06kN fN/(A)+Mw/W7063.3/(0.2424)+0.02106/449088.54N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力Nm228、axR2，R317.65kNN30kN 满足要求！ 九、立柱地基基础计算地基土类型岩石地基承载力设计值fak(kPa)140立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.15 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)7.06/(10.15)47.09kPafak140kPa 满足要求！L33(3) 400x1300计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2229、003 一、工程属性新浇混凝土梁名称L33(3) 400x1300新浇混凝土梁计算跨度(m)6.5混凝土梁截面尺寸(mmmm)4001300新浇混凝土结构层高(m)5.9梁侧楼板厚度(mm)180 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/230、m2)0.2非自定义:0.14风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)500梁两侧立柱间距lb(mm)1000步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)1000、1000混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)500梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)500梁底支撑小梁根数4梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度231、(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按三等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1.3)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)1.3)+1.40.72142.16kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.232、91.350.1+(24+1.5)1.3140.4kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.76kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)1.3133.25kN/m 1、强度验算 Mmax0.1q1静L2+0.117q1活L20.140.40.132+0.1171.760.1320.08kNm Mmax/W0.08106/375002.01N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.677qL4/(100EI)=0.67733.25133.334/(10010000281250)0.025mml/400133.33233、/4000.33mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R4=0.4 q1静l +0.45 q1活l=0.440.40.13+0.451.760.132.26kN R2=R3=1.1 q1静l +1.2 q1活l=1.140.40.13+1.21.760.136.21kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R4=0.4 q2l=0.433.250.131.77kN R2=R3=1.1 q2l=1.133.250.134.88kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)8040小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78234、小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)21.33小梁截面惯性矩I(cm4)42.67 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max2.26+0.91.35(0.3-0.1)0.4/3+0.5(1.3-0.18)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.18)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.18)+1.40.72max0.5-0.4/2，(1-0.5)-0.4/2/21，6.21+0.91.35(0.3-0.1)0.4/3=6.24kN/m q2max1.77+(0.3-0.1)0.4/3+0.5(1.3-0.18)+(0.5235、+(24+1.1)0.18)max0.5-0.4/2，(1-0.5)-0.4/2/21，4.88+(0.3-0.1)0.4/34.9kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.1076.240.52，0.56.240.220.17kNm Mmax/W0.17106/213307.83N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.6076.240.5，6.240.21.894kN max3Vmax/(2bh0)=31.8941000/(28040)0.89N/mm21.78N/mm2 满足236、要求！ 3、挠度验算 10.632q2l14/(100EI)0.6324.95004/(1009350426700)0.49mml/400500/4001.25mm 2q2l24/(8EI)4.92004/(89350426700)0.25mml/400200/4000.5mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.1436.240.5，0.3936.240.5+6.240.23.57kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R42.38kN，R2R33.57kN 237、正常使用极限状态 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.1434.90.5，0.3934.90.5+4.90.22.8kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R42.1kN，R2R32.8kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.417106238、/449092.93N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax5.368kN max2Vmax/A=25.3681000/42425.32N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.11mml/400500/4001.25mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算 RmaxR1,R30.58kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，左侧立柱扣件受力R0.58kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 七、立柱验算立杆稳定性计算依据建239、筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011剪刀撑设置普通型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数11.269非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205 长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.269(1500+2200)=2411.1mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551500=2632.5mm =l0/i=2632.5/15.9=165.57=210240、 长细比满足要求！ 1、风荷载计算 Mw0.921.4klah2/100.921.40.140.51.52/100.02kNm 2、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范公式-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)1.3)+0.91.42138.18kN/m 2)小梁验算 q1max2.05+(0.3-0.1)0.4/3+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.18)+0.91.41max0.5-0.4/2，(1-0.5)-0.4/2/21，5.63+(0.3-0.1)0.4/3=5.66kN/m 同上四六计算过程，可得： R10.55kN241、，R29.88kN，R30.55kN 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.269(1500+2200)=2784.82mm 1l01/i2784.82/15.9175.146，查表得，10.232 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3+N边2+Mw/lbmax0.55+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.18)+0.91.41(1+0.5-0.4/2)/21，9.88，0.55+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.18)+0.91.41(1+1-0.5-0.4/2)/21+0.02/19.92kN fN/(A)+Mw/W9918.9/(0.23424)+242、0.02106/4490104.81N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1551.7551500=3040.538mm 2l02/i3040.538/15.9191.229，查表得，20.197 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3+N边2+Mw/lbmax0.55+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.18)+0.91.41(1+0.5-0.4/2)/21，9.88，0.55+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.18)+0.91.41(1+1-0.5-0.4/2)/21+0.02/19.92kN fN/(A)+Mw/W9918243、.9/(0.2424)+0.02106/4490122.73N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力NmaxR2110.74kNN30kN 满足要求！ 九、立柱地基基础计算地基土类型岩石地基承载力设计值fak(kPa)140立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.15 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)9.92/(10.15)66.13kPafak140kPa 满足要求！墙厚250计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 244、2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土墙名称-5.95层至-0.05层墙厚250新浇混凝土墙墙厚(mm)200混凝土墙的计算高度(mm)5900混凝土墙的计算长度(mm)5000 二、荷载组合侧压力计算依据规范混凝土结构工程施工规范GB50666-2011混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)8外加剂影响修正系数0.9混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)3新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2245、)min0.28ct0v1/2，cHmin0.282480.921/2，243min68.425，7268.425kN/m2混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k(kN/m2)1 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k=min0.28ct0v1/2，cHmin0.282480.921/2，243min68.425，7268.425kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q4k，1.35G4k+1.40.7Q4k0.9max1.268.42+1.41，1.3568.42+1.40.710.9max83.5，93.350.993.3584.01kN/m2 正常使用极限状态246、设计值S正G4k68.42 kN/m2 三、面板布置小梁布置方式竖直左部模板悬臂长(mm)40小梁间距(mm)50小梁一端悬臂长(mm)200主梁间距(mm)250主梁一端悬臂长(mm)40对拉螺栓横向间距(mm)400对拉螺栓竖向间距(mm)250模板设计立面图 四、面板验算面板类型复合木纤维板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44面板弹性模量E(N/mm2)8415 墙截面宽度可取任意宽度，为便于验算主梁，取b0.28m，Wbh2/6285152/610687.5mm3，Ibh3/12285153/1280156.25mm4 1、强度验算 qbS承0.2884.0247、123.94kN/m 面板弯矩图(kNm) Mmax0.01kNm Mmax/W0.01106/10687.50.7N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正0.2868.42=19.5kN/m 面板变形图(mm) 0mml/40050/4000.12mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁材料规格(mm)4080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)42.67小梁截面惯性矩I(cm4)170.67 1、强度验算 qbS承0.0684.015.46kN/m 小梁弯矩图(kNm) 小梁剪力图(248、kN) Mmax0.11kNm Mmax/W0.11106/426702.56N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正0.0668.42=4.45kN/m 小梁变形图(mm) 0.12mml/40050/4000.12mm 满足要求！ 3、支座反力计算 R1=2.18kN，R2=.R99=1.68kN，R100=1.18kN 六、主梁验算主梁类型双钢管主梁材料规格(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面抵抗矩W(cm3)8.98主梁截面惯性矩I(cm4)21.56 1、强度验算 主梁弯矩图(kNm) Mm249、ax0.56kNm Mmax/W0.56106/898062.03N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 主梁变形图(mm) 0.1mml/400250/4000.62mm 满足要求！ 七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8 对拉螺栓横向验算间距mmax400，400/2+160400mm 对拉螺栓竖向验算间距nmax250，250/2+200325mm N0.95mnS承0.950.40.3284.0110.38kNNtb17.8kN 满足要求！柱-5.95层至-0.05层 模板（设置对拉螺栓）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范J250、GJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土柱名称-5.95层至-0.05层柱1000*1100新浇混凝土柱长边边长(mm)1100新浇混凝土柱的计算高度(mm)5900新浇混凝土柱短边边长(mm)1000 二、荷载组合侧压力计算依据规范混凝土结构工程施工规范GB50666-2011混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数0.9混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)3新浇251、混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.28ct0v1/2，cHmin0.282440.921/2，243min34.213，7234.213kN/m2混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k(kN/m2)2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k=min0.28ct0v1/2，cHmin0.282440.921/2，243min34.213，7234.213kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q4k，1.35G4k+1.40.7Q4k0.9max1.234.21+1.42，1.3534.21+1.40.720.9max43.85，48.140.94252、8.1443.33kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k34.21 kN/m2 三、面板验算面板类型覆面竹胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)14.74面板弹性模量E(N/mm2)8925柱长边小梁根数5柱短边小梁根数5柱箍间距l1(mm)700模板设计平面图 1、强度验算 最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算 静载线荷载q10.91.35bG4k0.91.350.734.2129.1kN/m 活载线荷载q20.91.40.7bQ4k0.91.40.70.721.23kN/m Mmax-0.107q1l2-0.121q2l2-0.10729.10.282-0.253、1211.230.282-0.25kNm Mmax/W0.25106/(1/6700152)9.4N/mm2f14.74N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 作用线荷载qbS正0.734.2123.95kN/m 0.632ql4/(100EI)0.6323.952754/(1008925(1/12700153)0.49mml/400275/4000.69mm 满足要求！ 四、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁材质规格(mm)4080小梁截面惯性矩I(cm4)170.67小梁截面抵抗矩W(cm3)42.67小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁弹性模量E(N/mm2)9350最低处柱箍离楼面254、距离(mm)180 1、强度验算 小梁上作用线荷载qbS承0.2843.3311.92 kN/m 小梁弯矩图(kNm) Mmax0.59kNm Mmax/W0.59106/42.6710313.93N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 小梁上作用线荷载qbS正0.2834.219.41 kN/m 面板变形图(mm) 0.83mm1.5mm 满足要求！ 五、柱箍验算 （规范中缺少相关计算说明，仅供参考）柱箍类型钢管柱箍合并根数1柱箍材质规格(mm)483柱箍截面惯性矩I(cm4)10.78柱箍截面抵抗矩W(cm3)4.49柱箍抗弯强度设计值f(N/mm2)205柱箍弹性模量255、E(N/mm2)206000模板设计立面图 1、柱箍强度验算 长边柱箍计算简图 长边柱箍弯矩图(kNm) 长边柱箍剪力图(kN) M10.56kNm，N114.93kN 短边柱箍计算简图 短边柱箍弯矩图(kNm) 短边柱箍剪力图(kN) M20.51kNm，N215.09kN M/Wn0.56106/(4.49103)124.91N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、柱箍挠度验算 长边柱箍计算简图 长边柱箍变形图(mm) 短边柱箍计算简图 短边柱箍变形图(mm) 10.17mml/4001.08mm 20.13mml/4000.99mm 满足要求！ 六、对拉螺栓验算对拉螺栓型号M14轴256、向拉力设计值Ntb(kN)17.8扣件类型3形26型扣件容许荷载(kN)26 N15.091=15.09kNNtb17.8kN 满足要求！ N15.091=15.09kN26kN 满足要求！客厅板计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土楼板名称5.8*3.15，标高-0.05m新浇混凝土楼板板厚(mm)180新浇混凝土楼板边长L(m)5.257、8新浇混凝土楼板边宽B(m)3.15 二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.20.14风压高度变化系数z0.9风荷258、载体型系数s0.8 三、模板体系设计模板支架高度(m)5.72立柱纵向间距la(mm)800立柱横向间距lb(mm)800水平拉杆步距h(mm)1500立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)100立柱距混凝土板长边的距离(mm)375主梁布置方向垂直楼板长边小梁间距(mm)150小梁两端各悬挑长度(mm)50，50主梁两端各悬挑长度(mm)100，100 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向) 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 259、根据建筑施工模板安全技术规范面板可按简支跨计算的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(1.1+24)0.18)+1.42.5，1.35(0.1+(1.1+24)0.18)+1.40.72.5 1=8.14kN/m q20.91.2G1kb=0.260、91.20.11=0.11kN/m p0.91.4Q1K=0.91.42.53.15kN Mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max8.140.152/8，0.110.152/8+3.150.15/4= 0.12kNm Mmax/W0.12106/375003.16N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.18)1=4.62kN/m 5ql4/(384EI)54.621504/(38410000281250)0.01mml/400150/4000.38mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型方木小梁材261、料规格(mm)4080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)42.67小梁截面惯性矩I(cm4)170.67 因L/la取整5800/800取整7，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为50mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下： 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.18)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0262、.18)+1.40.72.50.151.25kN/m 因此，q1静0.91.2(G1k+(G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.3+(1.1+24)0.18)0.150.78kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.150.47kN/m M10.107q1静L2+0.121q1活L20.1070.780.82+0.1210.470.820.09kNm q20.91.2G1kb=0.91.20.30.150.05kN/m p0.91.4Q1k=0.91.42.53.15kN M2max0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pLmax0.0770.0263、50.82+0.213.150.8，0.1070.050.82+0.1813.150.80.53kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max1.250.052/2，0.050.052/2+3.150.050.16kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.09，0.53，0.160.53kNm Mmax/W0.53106/4267012.46N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.607q1静L+0.62q1活L0.6070.780.8+0.620.470.80.61kN V20.607q2L+0.681p0.6070.050.8+0.6813.152.17kN V3maxq1L1，q2L1+pmax1.250.05，0.050.05+3.153.15kN VmaxmaxV1，V2，V3max0.61，2.17，3.153.15kN max3Vmax/(2bh0)=33.151000/(28040)1.48N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)0.18)0.150.72kN/m 跨中max0.632qL4/(100EI)=0.6320.728004/(1009350