1、编号：SJHN.JZY-XX商业楼模板工程地下室底板及地梁砖胎模支设及拆除施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目录第一章 工程概况:7一. 工程概况7第二章 编制依据7第三章 模板工程材料选用8第四章 模板的配制81.柱模板的配制82.梁模板的配制83.平板模的配制94.地下室一二层柱截面基本相同、楼层砼墙模的配制9第五章 模板的支设安装91.地下室底板及地梁砖胎模92.柱模板安装9地下室(2)层框架砼柱模尺寸构造对照表101）柱模板施工流程102）具体支模要求：113.墙模板安装114.梁、板模板安2、装12板支模架支设构造表：（单位mm）135.楼梯模板14第六章 模板总体施工技术15第七章 模板质量保证措施152. 3.模板施工16第八章 模板安装保证安全要点17第九章 模板拆除及保证安全要点171、模板拆除:18（18）严禁站在悬臂构件上面敲拆底模。19第十章 砼墙模板计算书19一、墙模板基本参数19二、墙模板荷载标准值计算(地下室外墙400)19一、参数信息201.基本参数202.主楞信息203.次楞信息204.面板参数205.木方和钢楞20三、墙模板面板的计算221.抗弯强度验算222.抗剪强度验算233.挠度验算24四、墙模板主次楞的计算241.次楞的抗弯强度验算242.次楞的抗3、剪强度验算253.次楞的挠度验算261.主楞的抗弯强度验算282.主楞的抗剪强度验算283.主楞的挠度验算29五、穿墙螺栓的计算29第十一章 柱模板计算书29一、650650柱模计算书29一、参数信息311.基本参数312.柱箍信息313.竖楞信息314.面板参数315.木方和钢楞32二、柱模板荷载标准值计算32三、柱模板面板的计算321.面板抗弯强度验算332.面板抗剪验算343.面板挠度验算35四、竖楞计算351.抗弯强度验算362.抗剪验算373.挠度验算37五、B方向柱箍的计算381. 柱箍抗弯强度验算392. 柱箍挠度验算40六、B方向对拉螺栓的计算40七、H方向柱箍的计算401.柱4、箍抗弯强度验算422. 柱箍挠度验算42八、H方向对拉螺栓的计算43二、900900柱模计算书43一、参数信息451.基本参数452.柱箍信息453.竖楞信息454.面板参数455.木方和钢楞46二、柱模板荷载标准值计算46F=0.22t12V1/246三、柱模板面板的计算461.面板抗弯强度验算472.面板抗剪验算483.面板挠度验算49四、竖楞计算491.抗弯强度验算502.抗剪验算503.挠度验算51五、B方向柱箍的计算521. 柱箍抗弯强度验算532. 柱箍挠度验算54六、B方向对拉螺栓的计算54七、H方向柱箍的计算541.柱箍抗弯强度验算562. 柱箍挠度验算56八、H方向对拉螺栓的5、计算57四、9002050柱模计算书:57一、参数信息581.基本参数582.柱箍信息583.竖楞信息584.面板参数585.木方和钢楞59二、柱模板荷载标准值计算59F=0.22t12V1/259三、柱模板面板的计算591.面板抗弯强度验算642.面板抗剪验算653.面板挠度验算65四、竖楞计算651.抗弯强度验算662.抗剪验算663.挠度验算67五、B方向柱箍的计算671. 柱箍抗弯强度验算692. 柱箍挠度验算70六、B方向对拉螺栓的计算70七、H方向柱箍的计算701.柱箍抗弯强度验算722. 柱箍挠度验算73八、H方向对拉螺栓的计算73第十二章 楼板模板支撑架计算书73一、120厚楼6、板支撑架计算书73一、参数信息741.模板支架参数742.荷载参数743.楼板参数744.材料参数75二、模板面板计算75模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度751、荷载计算762、强度计算763、挠度计算76三、纵向支撑钢管的计算771.荷载的计算772.强度验算773.挠度验算78三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度78四、板底支撑钢管计算78支撑钢管计算弯矩图(kNm)79五、扣件抗滑移的计算80六、模板支架立杆荷载设计值(轴力)801.静荷载标准值包括以下内容802.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载803.立杆的轴向压力设计值计算公式80七、立杆的7、稳定性计算80立杆的稳定性计算公式81八、楼板强度的计算811. 楼板强度计算说明822.验算楼板混凝土10天的强度是否满足承载力要求82q = 2 1.2 ( 0.35 + 250.12 ) +82一、200厚楼板支撑架计算书83一、参数信息831.模板支架参数832.荷载参数843.材料参数844.楼板参数84二、模板面板计算85模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度851、荷载计算852、强度计算863、挠度计算86三、纵向支撑钢管的计算861.荷载的计算862.钢管强度验算873.挠度计算87三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度87四、横向支撑钢管计算88支撑钢管8、计算弯矩图(kNm)88五、扣件抗滑移的计算89六、模板支架立杆荷载设计值(轴力)891.静荷载标准值包括以下内容892.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载903.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算90七、立杆的稳定性计算90如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算91八、立杆的地基承载力计算92九、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求工程经验921.模板支架的构造要求922.立杆步距的设计923.整体性构造层的设计934.剪刀撑的设计935.顶部支撑点的设计936.支撑架搭设的要求937.施工使用的要求94第十三章 梁模板及支模架计算书94第一节 梁模板计算书94一、39、00*650梁模板计算94一、参数信息95二、梁侧模板荷载计算96三、梁侧模板面板的计算97四、梁侧模板支撑的计算98五、穿梁螺栓的计算101六、梁底模板计算102七、梁底支撑的计算103八、梁跨度方向钢管的计算106九、扣件抗滑移的计算108十、立杆的稳定性计算108梁模板(扣件钢管架)计算书109第二节 梁模板计算书109二、500900梁模计算书109一、参数信息110二、梁侧模板荷载计算111三、梁侧模板面板的计算112四、梁侧模板支撑的计算114五、梁底模板计算117六、梁底支撑的计算119P1=RA=1.596kN120七、梁跨度方向钢管的计算123八、扣件抗滑移的计算123九、立10、杆的稳定性计算123得到计算结果: 立杆的计算长度125十、梁模板高支撑架的构造和施工要求工程经验126第三节 梁模板计算书128二、5002050梁模计算书128一、参数信息129二、梁侧模板荷载计算130三、梁侧模板面板的计算130四、梁侧模板支撑的计算131五、穿梁螺栓的计算135六、梁底模板计算135七、梁底支撑的计算136P1=RA=2.313kN138八、梁跨度方向钢管的计算140九、扣件抗滑移的计算140十、立杆的稳定性计算140得到计算结果: 立杆的计算长度142十一、梁模板高支撑架的构造和施工要求工程经验144第一章 工程概况:一. 工程概况本工程位于xx区xx。本工程为2711、层商业楼工程，地上房屋高度为43.65m。主体结构采用框架结构，基础形式采用地梁底板基础，地下室二层，基础底板顶面标高为-9.7m、-10.2m、-11.2m。承台埋深为-11.10m-12.6m;建筑层高地下-2层层高为3.9m;地下-层层高5.75m;一层层高5.70m。二七层5.40m。隔层层高4.85m。地下室二层外墙、柱及底板、及水池周边均采用自防水混凝土抗渗等级P8.地下室一层外墙、柱及室外顶板现浇混凝土均采用自防水混凝土,抗渗等级P6;须在防水混凝土时掺及一定量的抗裂膨胀防水材料。底板厚650mm，基础垫层混凝土C15，厚150。第二章 编制依据本工程设计图纸公司质量、环境和职业12、健康安全一体化管理文件省厅及地方关于模板支撑架相关文件要求建筑施工手册(第四版)建筑施工简易计算（江正荣等编著）建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ 130-2001)建设工程施工现场管理规定建设工程安全生产管理条例（国务院第393号令）建筑工程预防坍塌事故若干规定（建设部建质200382号）建筑施工安全检查评分标准（JGJ59-99）建设工程施工安全技术操作规程第三章 模板工程材料选用为了加快施工进度和保证砼结构质量，柱、梁、剪力墙、楼板模板采用18厚木胶合板，支撑及楼、墙板木楞采用5070不易变形的优质松木，对钢管、扣件须进行见证取样检测，进料时材料部门要严格把质量关，对不符合要求13、和劣质材料要及时退货，不准进入现场使用。在配制模板前必须先放好大样图，然后再制作模板。制作时要认真复核尺寸，模板制作时电锯切割要采用小直径合金锯片以达到模板切割质量。配模时所有接缝处要进行刨光拼缝，不准切割后直接使用，选用的方木背楞要进行认真调直处理，对弯曲变形过大的方木严禁使用。制作后的模板要按顺序编号，并堆放整齐，模板放在阴凉干燥处，以防变形。本工程采用以下支模材料：1.木胶合板（厚度18mm）：用于楼板平板、砼墙模板。2.木胶合板（厚度18mm）：用于柱模板、梁模板等。3.方木（5070）：模板连接排档及支撑梁、柱模木楞。4.钢管（直径483.0）：围楞和搭支模架用。5.扣件：用于支模钢14、管架体的连接与紧固。6、12和14两种对拉螺栓：用于拉接墙壁、柱、梁及两侧模板。采用此种方法施工有以下优点：1.保证了砼表面的平整度和表面光洁；2.保证了砼的密实度，避免出现缺棱掉角；3.模板表面光滑、光洁脱模容易；4.表面的砼浆不易粘在模板表面，便于清理，简化了施工工序；5.对混凝土现浇构件尺寸有保证；6.避免了普通模板遇水后变形和表面起皱、起鼓等现象；7.具有灵活多用的功能；8.增加模板的使用寿命，降低消耗。第四章 模板的配制1.柱模板的配制18mm厚木胶合板作柱内衬，本工程柱边长尺寸为6502050，拟在柱模中间设置5070松木方排档（间距根据表所注），方档必须刨直，并用压刨刨成档料尺寸15、一致，误差不得大于1mm，档与板之间用2寸钉子固定，模板对角线误差不得大于1mm。外侧设置483.0钢管柱箍，梁、柱接头模板配制一次成型，避免梁、柱接头处缩颈或涨模现象。2.梁模板的配制梁底板采用18mm木胶合板作内衬，梁底板底设置5070松木方作支撑木楞，梁侧模采用18mm木胶合板作内衬，外侧设置5070松木方作木档，用梁上部与板模连接固定，严格按梁截面尺寸制作，误差不大于2mm。3.平板模的配制在柱模、梁模制作完成后，用杉木楞做木档，面铺18mm木胶合板，大跨度的平板要适当起拱，起拱度一般为跨度的2/1000，平板受力要由支模架承受，不能直接支撑受力在梁模上。4.地下室一二层柱截面基本相同16、楼层砼墙模的配制墙模采用18mm厚木胶合板作内衬，紧靠模板设置5070竖向松木方排档，外侧采用对拉螺杆拉结水平钢管楞组成墙模体系。第五章 模板的支设安装1.地下室底板及地梁砖胎模根据本工程图纸设计：地梁断面尺寸为南北方向5001200、5002150（个别）。东西方向为5001300、6001300（个别）。设计梁顶标高为9.7m、-10.2m、-11.2m（施工时底板基础须与梁承台同时浇筑），地下室底板厚度为650。承台侧模、地梁侧模、地下室底板外围侧模拟采用240或370厚砖胎模，内用1：2.5的水泥砂浆抹面。2、本工程地下室为二层结构，地下室底板面标高为-9.700米，底板厚为650。17、3、其中地下一层板面板标高主要为-5.800米，局部有-6.0米、-6.05米、-6.4米、-6.7米等，板厚主要为200与120，一层面的梁断面尺寸主要有：500900、350900、250550、300650、300700、300800、250450及以下梁等4、地下室顶板面标高板块区主要为-1.3米、-1.1米，局部有-0.6米、-0.5米、-0.3米等，顶板厚主要为250、200与180。地下室顶板的梁断面尺寸主要有500900（1000）、400900(800)、300650(600、700)、350700（800、900）、250600、250550及以下梁，局部高差区有大梁40018、1300（14002000）、5001400(13002000)、4001900(2000),剪力墙板厚有300、400、500等，柱有650650、800800、900900、9001000、8001950、8002050、等。2.柱模板安装矩形柱模板分为四大片进行组装，柱模板安装前先弹出柱中心线、边线和柱截面线以外200mm处控制线，根据边线来控制模底位置，沿边线安装柱模板，利用控制线检查校核模板定位是否准确。矩形柱模板加固采用5070方木内楞，外箍采用483.0钢管箍牢，对于尺寸较大的采用对拉螺杆拉接，经计算柱模板支设具体尺寸构造见下表：地下室(2)层框架砼柱模尺寸构造对照表柱断面尺寸计19、算高度柱模竖楞柱箍（钢管）对拉螺杆宽长宽高宽边间距长边间距规格每道根数柱箍间距柱宽边柱长边道数规格道数规格650650395070200200483.02450114114800800395070250250483.02450114114900900395070283283483.024001121129001000395070283317483.024001141148002050395070250286483.024001142148001950395070250271483.024001142149002050395070283286483.02400114314附注:柱的宽边和长边长超20、过650时,在柱侧模中间增加1道及或1道以上的对拉螺杆,确保柱浇筑混凝土不炸模. 地下室(1)层框架砼柱模尺寸构造对照表柱断面尺寸计算高度柱模竖楞柱箍（钢管）对拉螺杆宽长宽高宽边间距长边间距规格每道根数柱箍间距柱宽边柱长边道数规格道数规格6506505.755070200200483.024501141148008005.755070250250483.024501141149009005.755070283283483.0240011211290010005.755070283317483.0240011411480020505.755070250286483.02400114214800121、9505.755070250271483.0240011421490020505.755070283286483.02400112212 附注:柱的宽边和长边长超过650时,在柱侧模中间增加1道及或1道以上的对拉螺杆,确保柱浇筑混凝土不炸模.1）柱模板施工流程基层清理放柱截面线及外200mm四周控制线柱模板吊装就位安装模板，上、中、下柱箍及柱模斜撑校正模板的位置、垂直度、平整度安装其它柱箍细校正柱模板位置、垂直度、平整度柱模板自检报质量员验收报监理工程师验收浇筑混凝土（养护）模板拆除、清理、退场分类堆放、养护。2）具体支模要求：支模前检查柱拉结筋、预埋件、孔洞等有否漏放，柱角墨线、固定点是否正22、确，检查无误后方可进行立模。柱模拼装时模板应交错搭接，使整个柱模形成一个整体。模板承垫底部沿模板边线;用海绵止浆带垫嵌，防止模板底部漏浆。根部缝隙较大处要设置、在模板根部四周钉上木方档防止漏浆，并校正其平直。安装到上层梁底（底板）后，用线锤检查柱模板的垂直度，经垂直校正后，立即用钢管抱箍固定于支模架上（不大于800mm一道），与支模架连成一片，纵、横方向设置扫地杆、剪刀撑，防止位移。调整轴线位移，调整垂直度，上口安放保护层限位卡及保证钢筋间距的内撑卡。柱根部单面开设清扫口，以保证在混凝土施工前清干净木屑等杂物。柱模板支设完成上口拉通线验收。3.墙模板安装按照结构的尺寸作好模板拼接大样，依据大样23、尺寸配制模板，并进行编号。模板配制需考虑好阴、阳角扣叠尺寸。墙模板安装首先按弹好的墨线位置，分块在现场进行模板安装，选用5070木方，模板竖向内楞，间距控制在300450mm范围之内方能满足要求，因此施工时应严格按照规定尺寸间距进行施工。方木内楞安装要竖直并且搭接要错开，不准集中在同一个截面上搭接。模板在安装后及时调整，外模板安装调整后按离底部接槎处200mm，上、下间距450mm，左右间距450mm打眼。穿上14mm对拉螺栓且螺杆两头都要焊上截止尺寸，然后再按照一定的支模顺序安装内模。木工在用电钻打眼要注意锯沫落入钢筋网片里，模板下口每间距3m留置150150清扫口。立模前对施工缝进行处理，24、清除浮浆和松动石子，必要时用锤子凿毛。地下室外墙一二层墙厚均为40。混凝土对模板的侧压力较大，故需在模板内外用对拉螺杆和模板连接，使其固定。螺杆用14，竖向间距450，横向间距450，下端距接槎处不大于200，剪力墙模外楞采用f48钢管，每排二根，钢管外侧用二个伞形扣加螺帽拧紧，全面检查，不得漏拧。用线锥吊垂直拉通长线，每轴进行校正，与承重架和支撑系统固定牢固。有防水要求砼墙的螺杆在中部及两端焊止水片，两端止水片能起定位和止水双重作用，两端止水片加垫木片为墙板厚度，拆除外模时凿除垫木，在孔内气割螺杆，用防水砂浆封口。墙板支模见下图：4.梁、板模板安装施工流程：测量放线钢管支架铺梁底板安装梁侧板25、铺平台板模板加固模板调整验收合格进入下道工序梁、板模用钢管、扣件组成的满堂架作承重架，搭投时先搭设梁承重立杆，后搭平板承重立杆；立杆的高度方向设置纵横水平拉杆和剪刀撑，扫地杆一般离地20cm内设一道，以上1.5m设第一道，再上1.5m，立杆底部设5cm垫板，钢管接头相连方向，不得同时有两个接头，必须错开，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步每隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心至节点的距离不宜大于步距的1/3；搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。紧固件均需备齐，所有紧固件必须扣紧不得松动，26、这样才能保证支模架的整体性。支梁模板时，先决定水平方向位置，根据标高在梁两侧钉水平楞木，再在上面搁置平台小楞，小楞搁栅找平后，在上面铺钉模板，采用侧包底的支模法，当梁跨度超过4米时，梁要起拱，起拱高度为跨度的2/1000平台木胶合板采用散铺方式，在483.0的钢管架上铺设杉木楞。木胶合板用铁钉和木楞相连接，要避免“挑头板”现象，侧梁模和柱模安装要保证梁侧模、柱模能提前拆下。框架上口固定要牢固，梁底及上口要拉通线，梁跨4米时，应按施工规范要求进行起拱，起拱高度为全跨长度的1.5/1000。所有梁、平板模板在支模前必须及时进行清理，刷脱模剂，拼装时接缝处缝隙用油灰填实，避免漏浆。支板模时，利用梁侧27、模来控制标高，调整支撑横杆的高低，搁栅找平后，在上面钉木胶合板，接头缝要用油灰填补，保持表面平整，并将表面清理干净，同时复核各部位截面尺寸、垂直、平整度的误差。模板工程安装完毕后，须班组自检、互检、施工员质量员检查验收，合格后方可进行下一道工序。模板与支撑系统现场搭设必须经过项目部质安科验收合格后方可投入使用。模板的设计必须获得监理的审核，安装好后要请监理进行验收。板支模架支设构造表：（单位mm）部位板厚度支架高度支撑模板木楞间距支撑架立杆间距尺寸间距纵横宽或高地下室顶板1805.755070600100010002005.7550706009009002505.75507050090090028、地下室一层顶板1203.905070600100010002003.90507060010001000地下室一层梁板支模架支设构造表：（单位mm）梁断面尺寸梁底木楞梁侧木楞至梁底距离侧模螺杆间距支撑立杆宽高宽高间距宽高间距道数规格水平间距纵距横距250550507025050701000650030065050703005070350112700100075025065050702505070350112700100070030070050701505070150、45021270090075030080050701505070150、4502127008007005009005070250529、070150、600212700700900300125050703005070150、450、750、1050、412550700700附注:梁的高度超过650时,在梁侧模中间增加1道或 1道以上对拉螺杆,确保梁、柱浇筑混凝土不炸模.地下室顶板梁板支模架支设构造表：（单位mm）梁断面尺寸梁底木楞梁侧木楞至梁底距离侧模螺杆支撑立杆宽高宽高间距宽高间距道数规格水平间距纵距横距25055050702505070100070030065050703005070350112700100075025035070050701755070150、450212700900750350400800507020030、5070150、45021270075080035050090050702505070150、600212700700900350、500100050702505070100、400、700314700700850250350138050701755070100、400、700、1000、412500700750400170050702005070100、550、1100、1450、414700700800400、500190050702505070150、250、600、1050、1500414700700900400200050702005070100、600、1100、17004147031、0600800500205050702505070100、600、1100、1600414700500850注：上表所示立杆纵距为最大尺寸，在搭设时结合楼板支撑架搭设（要求板和梁支撑立杆纵距中的较小值）5.楼梯模板为了便于清理楼梯施工缝的杂物，楼梯梯段模板进行特别设计在拟留施工缝处设宽为100的活动板（支模时不订牢），在施工缝进行第二次浇筑前抽出活动板，进行清理后插回固定后进行浇筑。第六章 模板总体施工技术对墙、梁、平板的联接部位，在支模时应进行联接点的正确计算和配模，严格控制用木板作小块嵌拼，以起到控制梁板，墙节点部位在砼浇捣过程中引起炸模和漏浆现象的发生。严格控制轴线和断面尺寸，特别是四角32、和外墙的断面尺寸及中心线，每层支模完成后必须对轴线、梁墙断面尺寸、平板厚度、墙垂直度作全面复核无误后才能转入下道工序，对预留洞、孔应与安装密切配合，校对尺寸和具体位置确实后，才能固定和封模。做好标高测量工作，用水准仪将建筑物水平标高，直接引到模板安装位置。模板底模搁栅设置时，相互错开接头，保证平台排架有足够的强度刚度稳定性。楼板排架搭设时，排架采用48钢管，间距纵横根据计算，双向设剪刀撑确保排架稳定性，排架最下面一道水平牵杆距地面200mm。进行模板基底找平工作：模板承垫底部应预先找平，以保证模板位置的正确，防止模板底部漏浆。按施工需用的模板及配件对其规格、数量逐项清点检查，未经检查修复的部件33、不得使用。经检查合格的模板，应按照安装程序进行堆放或装车运输。重叠平放时，每层之间应用垫木，模板与垫木均应上下对齐，底层模板应垫离地面不少于10cm。运输时，要避免碰撞，防止倾倒。梁跨度大于4m时，按13起拱；板跨度大于4米时，按1.5/400起拱。模板使用前必须刷脱模剂，每周转一次，清理一次，修理一次，作到先清理后修理，再刷脱模剂后，方可使用。模板接缝必须严密，缝隙不得超差，缝隙处均贴胶布堵塞，防止漏浆，同时要处理好所有构件交叉的节点，防止位移。柱模控制：为确保墙板在砼、浇捣过程中不炸模不偏位，支模尺寸比设计尺寸收小1.8mm。注意做好柱子底脚开口清除工作。配合水、电等专业搞好预埋、预留，要34、加强对预埋螺栓和预留孔洞定位工作的检查。在浇筑砼之前必须进行技术复核，在浇筑过程中应派专人看护，以便及时发现问题，及时纠正，力争做到不遗漏和不错埋。同时对预埋螺栓的丝杆要有塑料管作套管加以保护。在墙板侧模封模时，要将与墙体的拉结筋预埋好。第七章 模板质量保证措施一.所有模板和支撑都须验算其强度、刚度和稳定性，能可靠地承受所浇混凝土的重量、侧压力及施工荷载。施工时应按翻样图设计要求进行组合拼装，柱模板定位采取双线弹线法，控制模板位置。模板的连接与支撑应牢固可靠。各构件模板及支撑的拆除都应符合规范许可的混凝土构件拆模强度规定。模板拼缝应紧密无空隙，尤其在两节点处模板接缝应整齐、并嵌油膏，支撑应可靠35、。各类模板应及时清理、修整，及时调换变形、损伤的模板。模板涂刷隔离剂应符合规范要求，不得使用废机油等油性或对混凝土表面质量有影响的油性隔离剂。模板工程的质量直接影响混凝土的表观质量，是保证达到混凝土质量措施的重中之重。1. 为了保证模板接触混凝土面的平整度，所有模板固定均以接触混凝土面平整为先决条件。用作混凝土的模板体系必须具备足够刚度，承载能力及稳定性。梁、板模板连接、固定牢固。板底支撑加强连接以此保证在浇筑混凝土时模板不移位、不爆模。模板表面涂优质液体脱模剂。模板与模板间嵌缝密实以避免渗浆、漏水。2. 3.模板施工放线定位后对模板位置专门进行复核。施工前先将模板清理干净，并涂擦无色、均质的36、流体脱模剂二度，板面做到无流体脱模剂、无污染、无粘附色。模板拼装前柱子外围模板底部设3cm厚水泥砂浆找平层，为了防止漏浆、吊脚、砂带现象，在模板就位之前在找平层上垫一条海绵条。模板拼装时做到截面尺寸、标高准确，连接牢固安全。模板与模板的拼缝均以海绵条拼装严密以防止模板拼缝细部漏浆或渗水。拆模时严禁遵守轻拆慢卸的原则，模板由人工传递到地面。同时拆模应严格满足混凝土的拆模强度，并做好产品保护措施，模板拆下后拼缝被砂浆嵌满的也需铲除。对于木模吸水变形大及表面有破损的严禁使用。对于重复使用的模板其表面重新进行处理，刷好膜模剂待用。要求模板制作达到质量验收标准，见表1表1现浇结构模板安装允许误差一览表项37、目允许偏差(mm)检验方法轴线位置5钢卷尺检查底模上表面标高5水准仪或拉线、钢尺检查截面内部尺寸基础8钢尺检查柱、墙、梁+4、-5钢尺检查层高垂直度不大于5m4经纬仪或吊线、钢尺检查大于5m6经纬仪或吊线、钢尺检查相邻两板表面高底差2钢尺检查表面平整度42m靠尺和塞尺检查表2 预埋件和预留洞口允许偏差项目允许偏差（mm）预埋钢板中心线位置3预埋管、预留孔中心线位置3播筋中心线位置5外露长度+8.0预埋螺栓中心线位置2外露长度+8.0预留洞中心线位置10尺寸+8.0第八章 模板安装保证安全要点模板安装必须按模板的施工设计进行，严禁任意变动。支撑体系竖向立杆必须落在坚实平整的支承面上，楼层支撑在楼38、板上，杆下需有垫板或垫块，同时必须设有扫地杆和纵横方向的联结杆及剪力撑，以保证支撑体系稳定。安装上层模板及其支架时，应在下层楼板结构的强度能达到承受上层模板、支撑和新浇砼时，方可进行。否则下层楼板结构的支撑系统不能拆除，同时上下支柱应在同一垂直线上。模板及其支撑系统在安装过程中，必须设置固定设施，严防倾覆。支模应按工序进行，模板没有固定前，不得进行下道工序。墙模板在未安装前，板面要向后倾斜一定角度并撑牢，以防倒塌。安装过程中要随时拆换或增加支撑，以确保墙模处于稳定状态。平板模板安装就位时，要在支架搭设稳固，板下横楞与支架连接牢固后进行。第九章 模板拆除及保证安全要点混凝土结构浇捣后，须留有现场39、同条件养护的砼试块，根据分期作试压报告，达到一定强度，并通过拆模申请，经施工员、安全员检查认可并经监理工程同意后方可进行模板拆除工作。模板及支架拆除时的砼强度应符合下列规定：（1）侧模：在砼强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏后，方可拆除。（2）底模在与结构同条件养护的砼试块达到一列的规定强度后，并通过拆模申请，认可后方可拆除（按达到设计混凝土强度标准值的百分率计）。板跨度2m50%28 m100%梁8 m75%8 m100%悬挑构件/100%（3）已拆除模板及其支架的结构，在砼强度符合设计砼强度等级的要求后，方可承受全部使用荷载；当施工荷载所产生的效应比使用荷载的应力为不利时，必须经过40、核算，加设临时支撑。1、模板拆除:（1）模板拆除前必须执行拆模审批手续，经技术负责人审批签字后方可拆除。（2）拆模板前必须进行针对性的安全技术交底，并做好记录，交底双方履行签字手续。（3）拆模板时，2米以上高处必须有可靠的立足点，并有相当的安全防护措施。（4）拆除模板时，应设置临时警戒线并派专人监护。（5）不得留有未拆除的悬空模板。（6）拆除模板的顺序、方法及措施必须按施工说明规定办理，应后装先拆、先装后拆；先拆侧模，后拆底模，先非承重部分，后拆除承重部分。拆模时不得用撬棒重锤硬撬硬击，拆除模板应按规定及施工顺序清理，运送至指定位置堆放，堆放时应平放，如须竖放，应有可靠的安全措施。严禁抛掷、撞41、击、脚踩等损坏模板的行为。（7）预留洞的内模拆除，必须在砼强度能保证构件及孔洞表面不发生坍陷及裂缝后，方可拆除。楼梯段底模拆除前应在下梯段踏步上放置5070mm两块木料垫护，保证平台模板拆除下坠时不碰坏踏步棱角。（8）复杂结构模板的拆除，应有专人指挥和切实的安全措施并在下面标出工作区，严禁非工作人员进入作业区。（9）工作前应事先检查所使用的工具是否牢固，扳手等工具必须用绳链系在身上，工作时思想要集中，防止钉子扎脚和从空中滑落。（10）遇六级以上大风时，应暂停室外的高处作业。有雨、雪、露水时应先清扫施工现场，待地面稍干不滑时再工作。（11）拆除模板一般用长撬杠，严禁操作人员站在正在拆除的模板上。42、（12）已拆除模板、拉杆、支撑等应及时拉走或是妥善堆放，严防操作人员因扶空、踏空而坠落。（13）在砼墙体，平板上有预留洞时，应在模板拆除后，随时在洞口上做好安全护栏，并将洞口盖严。（14）拆模间隙时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落，倒塌伤人。（15）上下层施工人员严禁在同一垂直面上操作。（16）拆除时应逐块拆卸，不得成片松动和撬落或拉倒。（17）拆除平台、楼层的底模时，应设临时支撑，防止大片模板坠落，尤其是拆支柱时，操作人员应站在门窗洞口外拉拆，更应严防模板突然全部掉落伤人。（18）严禁站在悬臂构件上面敲拆底模。（19）每人应有足够的工作面，数人同时操作时应科学分工，统一43、信号和行动。（20）拆除模板时应有专人负责看护指挥，并有相应的安全防护措施，拆除后的模板立即组织人员进行清理，涂刷隔离剂并按类别规格编号堆放整齐。第十章 砼墙模板计算书一、墙模板基本参数墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成,直接支撑模板的龙骨为次龙骨,即内龙骨；用以支撑内层龙骨为外龙骨，即外龙骨组装成墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两片模板拉结，每个穿墙螺栓成为外龙骨的支点。墙模板面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。内楞采用方木，截面5070mm，每道内楞1根方木，间距300mm。外楞采用圆钢管483.0，每道外楞2根钢楞，间距500mm。穿44、墙螺栓水平距离500mm，穿墙螺栓竖向距离500mm，直径14mm。 墙模板组装示意图二、墙模板荷载标准值计算(地下室外墙400)墙模板计算书墙模板的计算参照建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、混凝土结构设计规范(GB50010-2002)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范。墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成：直接支撑模板的为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨。组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。根据建筑施工手册，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2；一、参45、数信息1.基本参数次楞间距(mm):225；穿墙螺栓水平间距(mm):450；主楞间距(mm):450；穿墙螺栓竖向间距(mm):450；对拉螺栓直径(mm):M14；2.主楞信息主楞材料:圆钢管；主楞合并根数:2；直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.00；3.次楞信息次楞材料:木方；次楞合并根数:1；宽度(mm):50.00；高度(mm):70.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc46、(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50； 墙模板设计简图按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取25.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取4.000h； T - 混凝土的入模温度，取10.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取5.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 48.0047、3 kN/m2、143.750 kN/m2，取较小值48.003 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=48.003kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2 kN/m2。注：新浇混凝土侧压力为F1和F2中的较小值，计算压力变化临界高度：设F1=F2 求得：压力变化监界高度H=56.0924=2.33m 即砼墙高度在2.33时所求的新浇混凝土侧压力相同。本计算书取最大砼墙高度5.75m 进行计算。三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。根据建筑施工手册，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝48、土侧压力。 计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在次楞上的三跨连续梁计算。 面板计算简图1.抗弯强度验算弯矩计算公式如下:M=0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-面板计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(次楞间距): l =225.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.248.0030.4500.900=23.329kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.450.90=1.134kN/m； 其中0.90为按施工手册取的临时结构折减系数。面板的最大弯矩：M =0.123.329225.02+0.1171.134225.02= 1.25105Nmm49、；按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/W f其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯矩(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 : W = bh2/6 = 45018.018.0/6=2.43104 mm3； f -面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值： = M/W = 1.25105 / 2.43104 = 5.1N/mm2；面板截面的最大应力计算值 =5.1N/mm2 小于 面板截面的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.抗剪强度验算计算公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中，V-面板计50、算最大剪力(N)； l-计算跨度(次楞间距): l =225.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.248.0030.4500.900=23.329kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.450.90=1.134kN/m；面板的最大剪力：V = 0.623.329225.0 + 0.6171.134225.0 = 3306.9N；截面抗剪强度必须满足:= 3V/(2bhn)fv其中， -面板截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 3306.9N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 450mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 1851、.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值: =33306.9/(245018.0)=0.612N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值 =0.612N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 =1.5N/mm2，满足要求！ 3.挠度验算根据建筑施工手册，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载: q = 480.45 = 21.601N/mm； l-计算跨度(次楞52、间距): l = 225mm； E-面板的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 451.81.81.8/12=21.87cm4；面板的最大允许挠度值: = 0.9mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67721.62254/(10060002.19105) = 0.286 mm；面板的最大挠度计算值: =0.286mm 小于等于面板的最大允许挠度值 =0.9mm，满足要求！四、墙模板主次楞的计算(一).次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度70mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 53、577/61= 40.833cm3；I = 5777/121= 142.917cm4； 次楞计算简图1.次楞的抗弯强度验算次楞最大弯矩按下式计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-次楞计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(主楞间距): l =450.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.248.0030.2250.900=11.665kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.230.90=0.567kN/m，其中，0.90为折减系数。次楞的最大弯矩：M =0.111.665450.02+0.1170.567450.02= 2.50105Nmm；次楞54、的抗弯强度应满足下式： = M/W f其中， -次楞承受的应力(N/mm2)； M -次楞计算最大弯矩(Nmm)； W -次楞的截面抵抗矩，W=4.08104mm3； f -次楞的抗弯强度设计值； f=13.000N/mm2；次楞的最大应力计算值： = 2.50105/4.08104 = 6.1 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；次楞的最大应力计算值 = 6.1 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.次楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中， V次楞承受的最大剪力；55、 l-计算跨度(主楞间距): l =450.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.248.0030.2250.900/1=11.665kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.230.90/1=0.567kN/m，其中，0.90为折减系数。次楞的最大剪力：V = 0.611.665450.0+ 0.6170.567450.0 = 3306.9N；截面抗剪强度必须满足下式：=3V/(2bh0)其中， -次楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-次楞计算最大剪力(N)：V = 3306.9N； b-次楞的截面宽度(mm)：b = 50.0mm ； hn-次楞的截面高度(56、mm)：h0 = 70.0mm ； fv-次楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；次楞截面的受剪应力计算值: =33306.9/(250.070.01)=1.417N/mm2；次楞截面的受剪应力计算值 =1.417N/mm2 小于 次楞截面的抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.次楞的挠度验算根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。挠度验算公式如下：=0.677ql4/(100EI)=l/250其中， -次楞的最大挠度(mm)； q-作用在次楞上的线荷载(kN/m)： q = 48.000.23=10.80 kN/m；57、 l-计算跨度(主楞间距): l =450.0mm ； E-次楞弹性模量（N/mm2）：E = 9000.00 N/mm2 ； I-次楞截面惯性矩(mm4)，I=1.43106mm4；次楞的最大挠度计算值: = 0.67710.8/14504/(10090001.43106) = 0.233 mm；次楞的最大容许挠度值: = 1.8mm；次楞的最大挠度计算值 =0.233mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1.8mm，满足要求！(二).主楞承受次楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W =4.4958、32= 8.986cm3；I =10.7832= 21.566cm4；E = 206000N/mm2； 主楞计算简图 主楞计算剪力图(kN) 主楞计算弯矩图(kNm) 主楞计算变形图(mm)1.主楞的抗弯强度验算作用在主楞的荷载: P1.2480.220.451.420.220.456.116kN；主楞计算跨度(对拉螺栓水平间距): l = 450mm；强度验算公式： = M/W f其中，- 主楞的最大应力计算值(N/mm2) M - 主楞的最大弯矩(Nmm)；M = 2.79105 Nmm W - 主楞的净截面抵抗矩(mm3)； W = 8.99103 mm3； f -主楞的强度设计值(N/59、mm2)，f =205.000N/mm2；主楞的最大应力计算值: = 2.79105/8.99103 = 31 N/mm2；a） 主楞的最大应力计算值 =31N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2,满足要求！2.主楞的抗剪强度验算主楞截面抗剪强度必须满足:=2V/Afv其中，-主楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-主楞计算最大剪力(N)：V = 3371.2N； A -钢管的截面面积(mm2)：A = 848.23mm2 ； fv-主楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 120 N/mm2；主楞截面的受剪应力计算值: =23371.2/848.230=7.960、49N/mm2；主楞截面的受剪应力计算值 =7.949N/mm2 小于 主楞截面的抗剪强度设计值 fv=120N/mm2，满足要求！3.主楞的挠度验算主楞的最大挠度计算值: = 0.173mm；主楞的最大容许挠度值: = 1.8mm；主楞的最大挠度计算值 =0.173mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =1.8mm，满足要求！五、穿墙螺栓的计算计算公式如下:NN=fA其中 N - 穿墙螺栓所受的拉力； A - 穿墙螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得：穿墙螺栓的型号: M14 ；穿墙螺栓有效直径: 11.55 mm；穿墙螺栓有效面积: A =61、 105 mm2；穿墙螺栓最大容许拉力值: N = 1.701051.0510-4 = 17.85 kN；主楞计算的支座反力为穿墙螺栓所受的拉力，则穿墙螺栓所受的最大拉力为: N = 6.12 kN。穿墙螺栓所受的最大拉力 N=6.123kN 小于 穿墙螺栓最大容许拉力值 N=17.85kN，满足要求！第十一章 柱模板计算书一、650650柱模计算书柱模强度和刚度以最不利情况进行控制，柱短边模板竖楞间距及柱箍长度均小于长边，短边强度和刚度比长边偏于安全,选择柱模2050900计算，选择柱模普遍性650650、900900截面的柱进行计算.其余柱模在施工中参此计算结果进行施工.柱模板的计算依据建62、筑施工手册第四版、建筑施工计算手册江正荣著、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、混凝土结构设计规范GB50010-2002、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。柱模板的背部支撑由两层组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。 柱模板设计示意图柱截面宽度B(mm):650.00；柱截面高度H(mm):650.00；柱模板的总计算高度:H = 5.75m； 计算简图一、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖63、楞数目:4；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目:4；对拉螺栓直径(mm):M14；2.柱箍信息柱箍材料:圆钢管；直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.00；柱箍的间距(mm):400；柱箍合并根数:2；3.竖楞信息竖楞材料:木方；竖楞合并根数:1；宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹64、性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；二、柱模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取4.000h； T - 混凝土的入模温度，取10.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取5.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.265、00； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 46.083 kN/m2、138.000 kN/m2，取较小值46.083 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 q1=46.083kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 q2= 2 kN/m2。三、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。分别取柱截面宽度B方向和H方向面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l= 197 mm，且竖楞数66、为 4，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。 面板计算简图1.面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：M=0.1ql2其中， M-面板计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =197.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.246.080.400.90=19.908kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.000.400.90=1.008kN/m；式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =19.908+1.0067、8=20.916 kN/m；面板的最大弯矩：M =0.120.916197197= 8.12104N.mm；面板最大应力按下式计算： =M/Wf其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯矩(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 :W=bh2/6 b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 40018.018.0/6=2.16104 mm3； f -面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值： = M/W = 8.12104 / 2.16104 = 3.758N/mm2；面板的最大应力计算值 =3.758N/mm2 小于 面板的抗弯强68、度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6ql其中， V-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =197.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.246.080.400.90=19.908kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.000.400.90=1.008kN/m； 式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =19.908+1.008=20.916 kN/m；面板的最大剪力：V = 0.620.916197.69、0 = 2472.254N；截面抗剪强度必须满足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -面板承受的剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 2472.254N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 400mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值: =32472.254/(240018.0)=0.515N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力 =0.515N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/70、mm2，满足要求！3.面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = 46.080.4018.43 kN/m； -面板最大挠度(mm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =197.0mm ； E-面板弹性模量（N/mm2）：E = 6000.00 N/mm2 ； I-面板截面的惯性矩(mm4)；I=bh3/12 I= 40018.018.018.0/12 = 1.94105 mm4；面板最大容许挠度: = 197 / 250 = 0.788 mm；面板的最大挠度计算值: = 071、.67718.43197.04/(1006000.01.94105) = 0.161 mm；面板的最大挠度计算值 =0.161mm 小于 面板最大容许挠度设计值 = 0.788mm,满足要求！四、竖楞计算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为5.750m,柱箍间距为400mm，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 608080/61 = 64cm3；I = 60808080/121 = 256cm4； 竖楞计算简图1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：M=0.1ql2其72、中， M-竖楞计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =400.0mm； q-作用在竖楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.246.0830.1970.900=9.805kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.0000.1970.900=0.496kN/m； q = 9.805+0.496=10.301 kN/m；竖楞的最大弯距：M =0.110.301400.0400.0= 1.65105Nmm； =M/Wf其中， -竖楞承受的应力(N/mm2)； M -竖楞计算最大弯矩(Nmm)； W -竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=6.40104； f 73、-竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值: = M/W = 1.65105/6.40104 = 2.575N/mm2；竖楞的最大应力计算值 =2.575N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6ql其中， V-竖楞计算最大剪力(N)； l-计算跨度(柱箍间距): l =400.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.246.0830.1970.900=9.805kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：174、.42.0000.1970.900=0.496kN/m； q = 9.805+0.496=10.301 kN/m；竖楞的最大剪力：V = 0.610.301400.0 = 2472.254N；截面抗剪强度必须满足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)； V -竖楞计算最大剪力(N)：V=0.6ql= 0.610.301400=2472.254N； b -竖楞的截面宽度(mm)：b = 60.0mm ； hn-竖楞的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ； fv-竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力75、计算值: =32472.254/(260.080.01)=0.773N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值 =0.773N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:max=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在竖楞上的线荷载(kN/m)： q =46.080.20 = 10.30 kN/m； max-竖楞最大挠度(mm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =400.0mm ； E-竖楞弹性模量（N/mm2），E = 9000.00 N/mm76、2 ； I-竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=2.56106；竖楞最大容许挠度: = 400/250 = 1.6mm；竖楞的最大挠度计算值: = 0.67710.30400.04/(1009000.02.56106) = 0.077 mm；竖楞的最大挠度计算值 =0.077mm 小于 竖楞最大容许挠度 =1.6mm ，满足要求！五、B方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 4.4932=8.99cm3；I = 10.7832=21.57cm4；按集中荷载计算（附计算简图）： B方向柱箍计算简图其中 P - -竖楞传递到柱箍的集中77、荷载(kN)； P = (1.2 46.080.9 + 1.4 20.9)0.197 0.4 = 4.12 kN； B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 9.577 kN； B方向柱箍弯矩图(kNm)最大弯矩: M = 0.407 kNm； B方向柱箍变形图(mm)最大变形: = 0.058 mm；1. 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式 =M/(xW)f其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 407417.34 Nmm； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 8986 mm3；B边柱箍的最大应力计算值: = 43.18 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 78、N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值 =4.07108/(1.058.99106)=43.18N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.058 mm；柱箍最大容许挠度: = 325 / 250 = 1.3 mm；柱箍的最大挠度 =0.058mm 小于 柱箍最大容许挠度 =1.3mm，满足要求!六、B方向对拉螺栓的计算计算公式如下:NN=fA其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的型号: M14 ； 对拉螺栓的有效79、直径: 11.55 mm； 对拉螺栓的有效面积: A= 105 mm2；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 9.577 kN。对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701051.0510-4 = 17.85 kN；对拉螺栓所受的最大拉力 N=9.577kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 N=17.85kN，对拉螺栓强度验算满足要求!七、H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 4.4932=8.99cm3；I = 10.7832=21.57cm4；按计算（附计算简图）： H方向柱箍计算简图其中 P - 竖楞传递到柱箍的集中荷载(80、kN)； P = (1.246.080.9+1.420.9)0.197 0.4 = 4.12 kN； H方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 9.577 kN； H方向柱箍弯矩图(kNm)最大弯矩: M = 0.407 kNm； H方向柱箍变形图(mm)最大变形: = 0.058 mm；1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式: =M/(xW)f其中， 柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 407417.34 Nmm； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 8986 mm3；H边柱箍的最大应力计算值: = 43.18 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；H81、边柱箍的最大应力计算值 =4.07108/(1.058.99106)=43.18N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.058 mm；柱箍最大容许挠度: = 325 / 250 = 1.3 mm；柱箍的最大挠度 =0.058mm 小于 柱箍最大容许挠度 =1.3mm，满足要求!八、H方向对拉螺栓的计算验算公式如下:NN=fA其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的直径: M14 ； 对拉螺栓有效直径: 11.582、5 mm； 对拉螺栓有效面积: A= 105 mm2；对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701051.0510-4 = 17.85 kN；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 9.577 kN。对拉螺栓所受的最大拉力: N=9.577kN 小于 N=17.85kN，对拉螺栓强度验算满足要求! 二、900900柱模计算书柱模板的计算依据建筑施工手册第四版、建筑施工计算手册江正荣著、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、混凝土结构设计规范GB50010-2002、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。柱模板的背部支撑由两层组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土83、对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。 柱模板设计示意图柱截面宽度B(mm):900.00；柱截面高度H(mm):900.00；柱模板的总计算高度:H = 5.75m； 计算简图一、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:2；柱截面宽度B方向竖楞数目:5；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:2；柱截面高度H方向竖楞数目:5；对拉螺栓直径(mm):M12；2.柱箍信息柱箍材料:圆钢管；直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.00；柱箍的间距(mm):400；柱箍合并根数:2；3.竖楞信息竖楞材料:木方；竖84、楞合并根数:1；宽度(mm):50.00；高度(mm):70.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；二、柱模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按85、下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取4.000h； T - 混凝土的入模温度，取10.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取5.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 46.083 kN/m2、138.000 kN/m2，取较小值46.083 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 q1=46.083kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准86、值 q2= 2 kN/m2。三、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。分别取柱截面宽度B方向和H方向面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l= 212 mm，且竖楞数为 5，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。 面板计算简图1.面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：M=0.1ql2其中， M-面板计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(竖楞间距)87、: l =212.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.246.080.400.90=19.908kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.000.400.90=1.008kN/m；式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =19.908+1.008=20.916 kN/m；面板的最大弯矩：M =0.120.916212212= 9.40104N.mm；面板最大应力按下式计算： =M/Wf其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯矩(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 :W=bh2/688、 b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 40018.018.0/6=2.16104 mm3； f -面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值： = M/W = 9.40104 / 2.16104 = 4.352N/mm2；面板的最大应力计算值 =4.352N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6ql其中， V-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =212.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土89、侧压力设计值q1: 1.246.080.400.90=19.908kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.000.400.90=1.008kN/m； 式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =19.908+1.008=20.916 kN/m；面板的最大剪力：V = 0.620.916212.0 = 2660.497N；截面抗剪强度必须满足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -面板承受的剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 2660.497N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 400mm ； hn-面板厚度(mm)：h90、n = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值: =32660.497/(240018.0)=0.554N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力 =0.554N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = 46.080.4018.43 kN/m； -面板最大挠度(mm)； l-计91、算跨度(竖楞间距): l =212.0mm ； E-面板弹性模量（N/mm2）：E = 6000.00 N/mm2 ； I-面板截面的惯性矩(mm4)；I=bh3/12 I= 40018.018.018.0/12 = 1.94105 mm4；面板最大容许挠度: = 212 / 250 = 0.848 mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67718.43212.04/(1006000.01.94105) = 0.216 mm；面板的最大挠度计算值 =0.216mm 小于 面板最大容许挠度设计值 = 0.848mm,满足要求！四、竖楞计算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。本92、工程柱高度为5.750m,柱箍间距为400mm，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木方，宽度50mm，高度70mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 507070/61 = 40.83cm3；I = 50707070/121 = 142.92cm4； 竖楞计算简图1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：M=0.1ql2其中， M-竖楞计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =400.0mm； q-作用在竖楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.246.0830.2120.900=10.551kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：93、1.42.0000.2120.900=0.534kN/m； q = 10.551+0.534=11.085 kN/m；竖楞的最大弯距：M =0.111.085400.0400.0= 1.77105Nmm； =M/Wf其中， -竖楞承受的应力(N/mm2)； M -竖楞计算最大弯矩(Nmm)； W -竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=4.08104； f -竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值: = M/W = 1.77105/4.08104 = 4.344N/mm2；竖楞的最大应力计算值 =4.344N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 =1394、N/mm2，满足要求！2.抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6ql其中， V-竖楞计算最大剪力(N)； l-计算跨度(柱箍间距): l =400.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.246.0830.2120.900=10.551kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.0000.2120.900=0.534kN/m； q = 10.551+0.534=11.085 kN/m；竖楞的最大剪力：V = 0.611.085400.0 = 2660.497N；截面抗剪强度必须满足下式： = 3V/(2bhn)95、fv其中， -竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)； V -竖楞计算最大剪力(N)：V=0.6ql= 0.611.085400=2660.497N； b -竖楞的截面宽度(mm)：b = 50.0mm ； hn-竖楞的截面高度(mm)：hn = 70.0mm ； fv-竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值: =32660.497/(250.070.01)=1.140N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值 =1.14N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足96、要求！3.挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:max=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在竖楞上的线荷载(kN/m)： q =46.080.21 = 11.09 kN/m； max-竖楞最大挠度(mm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =400.0mm ； E-竖楞弹性模量（N/mm2），E = 9000.00 N/mm2 ； I-竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=1.43106；竖楞最大容许挠度: = 400/250 = 1.6mm；竖楞的最大挠度计算值: = 0.67711.09400.04/(1009000.01.43106) = 0.149 mm；竖楞的97、最大挠度计算值 =0.149mm 小于 竖楞最大容许挠度 =1.6mm ，满足要求！五、B方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 4.4932=8.99cm3；I = 10.7832=21.57cm4；按集中荷载计算（附计算简图）： B方向柱箍计算简图其中 P - -竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.2 46.080.9 + 1.4 20.9)0.212 0.4 = 4.43 kN； B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 7.272 kN； B方向柱箍弯矩图(kNm)最大弯矩: M = 0.248 kN98、m； B方向柱箍变形图(mm)最大变形: = 0.058 mm；1. 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式 =M/(xW)f其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 248313.55 Nmm； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 8986 mm3；B边柱箍的最大应力计算值: = 26.32 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值 =2.48108/(1.058.99106)=26.32N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.058 mm；柱箍最大容许挠度: =99、 300 / 250 = 1.2 mm；柱箍的最大挠度 =0.058mm 小于 柱箍最大容许挠度 =1.2mm，满足要求!六、B方向对拉螺栓的计算计算公式如下:NN=fA其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的型号: M12 ； 对拉螺栓的有效直径: 9.85 mm； 对拉螺栓的有效面积: A= 76 mm2；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 7.272 kN。对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；对拉螺栓所受的最大拉力 N=7.27100、2kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求!七、H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 4.4932=8.99cm3；I = 10.7832=21.57cm4；按计算（附计算简图）： H方向柱箍计算简图其中 P - 竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.246.080.9+1.420.9)0.212 0.4 = 4.43 kN； H方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 7.272 kN； H方向柱箍弯矩图(kNm)最大弯矩: M = 0.248 kNm； H方向柱箍变101、形图(mm)最大变形: = 0.058 mm；1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式: =M/(xW)f其中， 柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 248313.55 Nmm； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 8986 mm3；H边柱箍的最大应力计算值: = 26.318 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值 =2.48108/(1.058.99106)=26.318N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求! 2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.058 mm；柱箍最大容许挠度: = 300 /102、 250 = 1.2 mm；柱箍的最大挠度 =0.058mm 小于 柱箍最大容许挠度 =1.2mm，满足要求!八、H方向对拉螺栓的计算验算公式如下:NN=fA其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得：对拉螺栓的直径: M12 ； 对拉螺栓有效直径: 9.85 mm； 对拉螺栓有效面积: A= 76 mm2；对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 7.272 kN。对拉螺栓所受的最大拉力: N=7.272kN 小于 N103、=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求! 四、9002050柱模计算书:柱模板的背部支撑由两层组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。 柱模板设计示意图柱截面宽度B(mm):900.00；柱截面高度H(mm):2050.00；柱模板的总计算高度:H = 5.75m；一、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:2；柱截面宽度B方向竖楞数目:5；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:4；柱截面高度H方向竖楞数目:10；对拉螺栓直径(mm):M12；2.柱箍信息柱箍104、材料:圆钢管；直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.00；柱箍的间距(mm):400；柱箍合并根数:2；3.竖楞信息竖楞材料:木方；竖楞合并根数:1；宽度(mm):50.00；高度(mm):70.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):21105、0000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；二、柱模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取4.000h； T - 混凝土的入模温度，取10.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取5.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 46.083 kN/m2、138.000 kN/m2，取106、较小值46.083 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 q1=46.083kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 q2= 2 kN/m2。三、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。分别取柱截面宽度B方向和H方向面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。作用在模板上的侧压力线荷载q，它包括：新浇混凝土侧压力设计值q1：1.246.080.400.90=19.908kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.000.400.90=1.008kN/m；107、式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。q = q1 + q2 =19.908+1.008=20.916kN/m； 柱截面宽度B方向 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)从左往右，各支座反力为R1=1.606kN，R2=4.989kN，R3=4.588kN，R4=4.989kN，R5=1.606kN 柱截面宽度H方向 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)从左往右，各支座反力为R1=1.634kN，R2=5.045kN，R3=4.707kN，R4=4.789kN，R5=4.751kN，R6=4.756kN，R7=4.775kN，R8=4.69108、3kN，R9=5.049kN，R10=1.633kNMmax =99435.734Nmm；Vmax=2612.805N；max=0.181mm；Rmax=5048.518N1.面板抗弯强度验算 =M/Wf其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯矩(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩；W=bh2/6=40018.018.0/6=2.16104mm3； f -面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值： = M/W = 9.94104 / 2.16104 = 4.604N/mm2；面板的最大应力计算值 =4.604N/mm2 小于 109、面板的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.面板抗剪验算 = 3V/(2bhn)fv其中， -面板承受的剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 2612.805N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 400mm； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值: =32612.805/(240018.0)=0.544N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力 =0.544N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 fv=110、1.5N/mm2，满足要求！3.面板挠度验算面板最大容许挠度: = 228 / 250 = 0.912 mm；面板的最大挠度计算值: = 0.181mm；面板的最大挠度计算值 =0.181mm 小于 面板最大容许挠度设计值 = 0.912mm,满足要求！四、竖楞计算本工程柱高度为5.750m,柱箍间距为400mm，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木方，宽度50mm，高度70mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 507070/61 = 40.83cm3；I = 50707070/121 = 142.92cm4；作用在竖楞上的线荷载，q=Rmax/l=5048.5111、18/400.000=12.621N/mm 竖楞计算简图1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：M=0.1ql2其中， M-竖楞计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =400.0mm；竖楞的最大弯距：M =0.112.621400.0400.0= 2.02105Nmm； =M/Wf其中， -竖楞承受的应力(N/mm2)； M -竖楞计算最大弯矩(Nmm)； W -竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=4.08104； f -竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值: = M/W = 2.02105/4.08104 = 4.946N/mm112、2；竖楞的最大应力计算值 =4.946N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.抗剪验算 = 3V/(2bhn)fv其中， -竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)； V -竖楞计算最大剪力(N)：V=0.6ql= 0.612.621400=3029.111N； b -竖楞的截面宽度(mm)：b = 50.0mm ； hn-竖楞的截面高度(mm)：hn = 70.0mm ； fv-竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值: =33029.111/(250.070.01)=1.298N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计113、值: fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值 =1.298N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:max=0.677ql4/(100EI)=l/250 E-竖楞弹性模量（N/mm2），E = 9000.00 N/mm2 ； I-竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=1.43106；竖楞最大容许挠度: = 400/250 = 1.6mm；竖楞的最大挠度计算值: = 0.67712.62400.04/(1009000.01.43106) = 0.170 mm；竖楞的最大挠度计算值 =0.17mm 小于 竖114、楞最大容许挠度 =1.6mm ，满足要求！五、B方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 4.4932=8.99cm3；I = 10.7832=21.57cm4；根据竖楞对柱箍得作用力即为面板所受的支座反力得 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)Mmax =256.936Nmm；Vmax=5155.675N；max=0.054mm；Rmax=7449.675，7449.675max=7449.675N1. 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式 =M/(xW)f其中 ，柱箍的抗弯强度设计值: f = 20115、5 N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值 =2.57108/(1.058.99106)=27.23N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.054 mm；柱箍最大容许挠度: = 300 / 250 = 1.2 mm；柱箍的最大挠度 =0.054mm 小于 柱箍最大容许挠度 =1.2mm，满足要求!六、B方向对拉螺栓的计算计算公式如下:NN=fA其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的型号: M12 ； 对拉螺栓的116、有效直径: 9.85 mm； 对拉螺栓的有效面积: A= 76 mm2；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 7.45 kN。对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；对拉螺栓所受的最大拉力 N=7.45kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求!七、H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 4.4932=8.99cm3；I = 10.7832=21.57cm4；根据竖楞对柱箍得作用力即为面板所受的支座反力得 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kN117、m) 变形图(mm)Mmax =432.773Nmm；Vmax=6082.982N；max=0.140mm；Rmax=10421.574，8156.711，8154.191，10418.488max=10421.574N1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式: =M/(xW)f其中 ，柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值 =4.33108/(1.058.99106)=45.867N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.14 mm；柱箍最大容许挠度: = 410 / 250 =118、 1.64 mm；柱箍的最大挠度 =0.14mm 小于 柱箍最大容许挠度 =1.64mm，满足要求!八、H方向对拉螺栓的计算验算公式如下:NN=fA其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的直径: M12 ； 对拉螺栓有效直径: 9.85 mm； 对拉螺栓有效面积: A= 76 mm2；对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 10.422 kN。对拉螺栓所受的最大拉力: N=10.422kN 小于 N=1119、2.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求!第十二章 楼板模板支撑架计算书一、120厚楼板支撑架计算书高支撑架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。支撑高度在5米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏，使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。本计算书还参照施工技术2002.3.扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全，供脚手架设计人员参考。地下室一层板楼板高度为120、200；地下室顶板高度为180、200、250；地下室二层层高为3.9m，一层高度为5.75m。取120、200（5.75m）板厚计算模板计算支撑：其他楼板高度120、参考上面数字适当调整。模板支架搭设高度为3.9米，搭设尺寸为：立杆的纵距 b=1.00米，立杆的横距 l=1.00计算模板支架参数。模板支架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。一、参数信息1.模板支架参数横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):3.90；采用的钢管(mm):483.0 ；板底支撑连接方式:钢121、管支撑；立杆承重连接方式:双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80；板底钢管的间隔距离(mm):700.00；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；3.楼板参数钢筋级别:三级钢HRB 400(热扎钢筋)；楼板混凝土强度等级:C35；每层标准施工天数:10；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):654.500；楼板的计算长度(m):4.50；施工平均温度():25.000；楼板的计算宽度(m):4.00；楼板的计算厚度(mm):120.00；4.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支122、撑采用钢管；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13； 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 1001.82/6 = 54 cm3；I = 1001.83/12 = 48.6 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.121+0.351 = 3.35 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 123、11= 1 kN/m；2、强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.23.35+1.41= 5.42kN/m最大弯矩M=0.15.427002= 265580 Nmm；面板最大应力计算值 =M/W= 265580/54000 = 4.918 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 4.918 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为：=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1= 3.35kN/m面板最大挠度计算值 = 0.6773.357004/(100950048.6104124、)=1.179 mm； 面板最大允许挠度 =700/ 250=2.8 mm；面板的最大挠度计算值 1.179 mm 小于 面板的最大允许挠度 2.8 mm,满足要求!三、纵向支撑钢管的计算纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为截面抵抗矩 w=4.49cm3；截面惯性矩 I=10.78cm4； 方木楞计算简图1.荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 250.70.12+0.350.7 = 2.345 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN)：q2 = (1 + 2)0.7 = 2.1 kN/m；2.强度验算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载125、作用下的弯矩。最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:最大弯矩计算公式如下:Mmax=-0.10q1l2-0.117q2l2静荷载：q1 = 1.2 q1 = 1.22.345= 2.814 kN/m；活荷载：q2 = 1.42.1 = 2.94 kN/m；最大弯矩 Mmax = (0.12.814+0.1172.94 ) 12 = 0.625 kNM；N=1.1q1l+1.2q2l最大支座力 N = ( 1.1 2.814 + 1.22.94)1 = 6.623 kN ；最大应力计算值 = M / W = 0.625106/4490 = 139.283 N/mm126、2；纵向钢管的抗压强度设计值 f=205.0 N/mm2；纵向钢管的最大应力计算值为 139.283 N/mm2 小于 纵向钢管的抗压强度设计值 205.0 N/mm2,满足要求!3.挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:=0.677q1l4/(100EI)静荷载 q1 = 2.345 kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度= 0.6772.34510004/( 10020600010.78 104) =0.715 mm；支撑钢管的最大挠度小于1000/150与10 mm,满足要求!四、板底支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向127、板底支撑传递力，P1.626kN; 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.248 kNm ；最大变形 Vmax = 0.722 mm ；最大支座力 Qmax = 2.639 kN ；最大应力 = 248127.6/4490 = 55.262 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 55.262 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为 0.722mm 小于 1000/150与10 mm,满足要求!五、128、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值; 计算中R取最大支座反力,R= 2.639 kN；R Mmax= 12.472所以第10天楼板强度足以承受以上楼层传递下来的荷载。模板支持可以拆除。板模板(扣件钢管高架)计算 一、200厚楼板支撑架计129、算书高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。因本工程模板支架高度大于5米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002（3）：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。一、参数信息1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.90；纵距(m):0.90；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):5.130、75；采用的钢管(mm):483.0 ；板底支撑连接方式:钢管支撑；立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；板底钢管的间隔距离(mm):700.00；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用钢管；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；4.楼板参数楼板的计算厚度(mm):200.00； 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算模131、板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 901.82/6 = 48.6 cm3；I = 901.83/12 = 43.74 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.20.9+0.350.9 = 4.815 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 2.50.9= 2.25 kN/m；2、强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.24.815+1.42.25= 8.928kN/m最大弯矩 M=132、0.18.9287002= 437472 Nm；面板最大应力计算值 =M/W= 437472/48600 = 9.001 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 9.001 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1=4.815kN/m面板最大挠度计算值 = 0.6774.8157004/(100950043.74104)=1.884 mm； 面板最大允许挠度 =700/ 250=2.8 mm；面板的最大挠度计算值 1.884 mm 小于 面板的133、最大允许挠度 2.8 mm,满足要求!三、纵向支撑钢管的计算纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为截面抵抗矩 w=4.49cm3截面惯性矩 I=10.78cm4 1.荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 250.70.2+0.350.7 = 3.745 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN)：q2 = (2.5 + 2)0.7 = 3.15 kN/m；2.钢管强度验算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:最大弯矩计算公式如下:Mmax =-0.10q1l2-134、0.117q2l2静荷载：q1 = 1.2 q1 = 1.23.745 = 4.494 kN/m；活荷载：q2 = 1.43.15 = 4.41 kN/m；最大弯矩 Mmax = (0.14.494+0.1174.41 ) 0.92 = 0.782 kN.M； 最大支座力计算公式如下:N=1.1q1l+1.2q2l最大支座力 N = ( 1.1 4.494 + 1.24.41)0.9 = 9.212 kN ；钢管的最大应力计算值 = M/W= 0.782106/4490 = 174.154 N/mm2；钢管的抗压强度设计值 f=205.0 N/mm2；纵向钢最大应力计算值为 174.154 N135、/mm2 小于 纵向钢管的抗压强度设计值 205.0 N/mm2,满足要求！3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:max=0.677q1l4/(100EI)静荷载 q1 = 3.745 kN/m；三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度= 0.6773.7459004/( 10020600010.78104 ) =0.749 mm；支撑钢管的最大挠度小于900/150与10 mm,满足要求!四、横向支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算； 集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P6.25kN; 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形136、图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.883 kNm ；最大变形 Vmax = 1.629 mm ；最大支座力 Qmax = 8.808 kN ；最大应力 = 882659.556/4490 = 196.583 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 196.583 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为 1.629mm 小于 900/150与10 mm,满足要求!五、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载137、力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 8.808 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 六、模板支架立杆荷载设计值(轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1385.75 = 0.796 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.350.90.9 = 0.284 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 250.2138、0.90.9 = 4.05 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.129 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.5+2 ) 0.90.9 = 3.645 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 11.258 kN；七、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式: =N/(A)f其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 11.258 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i 139、= 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；按下式计算: l0 = h+2a = 1.5+0.12 = 1.7 m； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；l0/i = 1700 / 15.9 = 107 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.537 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=11258.140、16/（0.537424） = 49.446 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 49.446 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算l0 = k1k2(h+2a)= 1.1671.006(1.5+0.12) = 1.996 m；k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.006 ；Lo/i = 1995.803 / 15.9 = 126 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.417 ；钢管立杆的最大应141、力计算值 ；=11258.16/（0.417424） = 63.674 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 63.674 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。表1 模板支架计算长度附加系数 k1步距h(m)h0.90.9h1.21.2h1.51.5h2.1k11.1631.1671.1851.243表2 模板支架计算长度附加系数 k2H(m) h+2a或u1h(m) 2 4 6 8 10 12 14 16 18 20 25 30 35 40 1.35 1.0 1.014 1.0142、26 1.039 1.042 1.054 1.061 1.081 1.092 1.113 1.137 1.155 1.173 1.44 1.0 1.012 1.022 1.031 1.039 1.047 1.056 1.064 1.072 1.092 1.111 1.129 1.149 1.53 1.0 1.007 1.015 1.024 1.031 1.039 1.047 1.055 1.062 1.079 1.097 1.114 1.132 1.62 1.0 1.007 1.014 1.021 1.029 1.036 1.043 1.051 1.056 1.074 1.090 1.106 143、1.123 1.80 1.0 1.007 1.014 1.020 1.026 1.033 1.040 1.046 1.052 1.067 1.081 1.096 1.111 1.92 1.0 1.007 1.012 1.018 1.024 1.030 1.035 1.042 1.048 1.062 1.076 1.090 1.104 2.04 1.0 1.007 1.012 1.018 1.022 1.029 1.035 1.039 1.044 1.060 1.073 1.087 1.101 2.25 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 144、1.042 1.057 1.070 1.081 1.094 2.70 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.053 1.066 1.078 1.091 以上表参照 杜荣军: 扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。 八、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 1201=120 kpa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kpa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =11.258/0.25=45.145、033 kpa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 11.258 kN；基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。p=45.033 fg=120 kpa 。地基承载力满足要求！九、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求工程经验除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求 a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2.立杆步距的设计a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采146、用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多； c.高支撑架步距以为宜，不宜超过1.5m。3.整体性构造层的设计a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计a.沿147、支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。5.顶部支撑点的设计a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设的要求a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.148、m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的； d.地基支座的设计要满足承载力的要求。7.施工使用的要求a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。第十三章 梁模板及支模架计算书第一节 梁模板计算书一、300*650梁模板计算 地下室一层和地下室顶板所布置的梁型号较多,其中300650、400900、500900的梁较普通,现计算300650、500900的梁和截面较149、大的梁5002050的模板支架计算.高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.30；梁截面高度 D(m)：0.65；混凝土板厚度(mm)：200.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.90；梁支撑架搭设高度H(m)：3.90150、；梁两侧立杆间距(m)：0.75；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：0；采用的钢管类型为483；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：1.00；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：15.6；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值151、fc(N/mm)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：18.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：70.0；梁底纵向支撑根数：3；5.梁侧模板参数次楞间距(mm)：350；主楞竖向根数：1；穿梁螺栓直径(mm)：M12；穿梁螺栓水平间距(mm)：700；主楞到梁底距离是： 250mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00152、；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：50.00；高度(mm)：70.00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取5.000h； T - 混凝土的入模温度，取10.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.650m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 44.6153、20 kN/m2、15.600 kN/m2，取较小值15.600 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下: M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 451.81.8/6=24.3cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：Mmax = 0.1q1l154、2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.4515.6=8.424kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.454=2.52kN/m；计算跨度: l = 350mm；面板的最大弯矩 M = 0.18.4243502 + 0.117 2.523502 = 1.39105Nmm；面板的最大支座反力为：N=1.1q1l+1.2q2l=1.18.4240.35+1.22.520.35=4.302kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.39105 / 2.43104=5.7N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 155、13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =5.7N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算=0.677ql4/(100EI)l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q=8.424N/mm； l-计算跨度: l = 350mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 451.81.81.8/12=21.87cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.6778.4243504/(10060002.19105) = 0.652 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =350/250 156、= 1.4mm；面板的最大挠度计算值 =0.652mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.4mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的简支梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=4.302/(0.650-0.200)=9.559kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度70mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 1577/6 = 40.83cm3；I = 15777/12 = 142.92cm4；E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(m157、m)经过计算得到最大弯矩 M = 0.191 kNm，最大支座反力 R= 3.813 kN，最大变形 = 0.303 mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 1.91105/4.08104 = 4.7 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 4.7 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 220/400=0.55mm；次楞的最大挠度计算值 =0.303mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =0.55mm，满足要求！158、2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力3.813kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 24.493=8.99cm3；I = 210.783=21.57cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞计算剪力图(kN) 主楞计算弯矩图(kNm) 主楞计算变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.601 kNm，最大支座反力 R= 8.484 kN，最大变形 = 0.438 mm（1）主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 6.159、01105/8.99103 = 66.8 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =66.8N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.438 mm主楞的最大容许挠度值: = 700/400=1.75mm；主楞的最大挠度计算值 =0.438mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =1.75mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算验算公式如下: NN= fA其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N160、/mm2； 穿梁螺栓型号: M12 ；查表得：穿梁螺栓所受的最大拉力: N =8.484 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=8.484kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵161、抗矩W分别为: W = 333.331818/6 = 1.80104mm3； I = 333.33181818/12 = 1.62105mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)0.65+0.300.33=6.750kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)0.33=1.867kN/m；q=6.750+1.867=8.617kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.125ql2= 0.1258.6171502=2.4210162、4Nmm；RA=RC=0.375q1l+0.437q2l=0.3756.750.15+0.4371.8670.15=0.502kNRB=1.25ql=1.258.6170.15=1.616kN =Mmax/W=2.42104/1.80104=1.3N/mm2；梁底模面板计算应力 =1.3 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.521ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=5.625kN/m； l-计算163、跨度(梁底支撑间距): l =150.00mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =150.00/250 = 0.600mm；面板的最大挠度计算值: = 0.5216.751504/(10060001.62105)=0.018mm；面板的最大挠度计算值: =0.018mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0.6mm，满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算梁底支撑小楞的均164、布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=1.616/0.333=4.847kN/m2.方木的支撑力验算 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=577/6 = 40.83 cm3； I=5777/12 = 142.92 cm4；方木强度验算计算公式如下:最大弯矩 M =0.1ql2= 0.14.8470.3332 = 0.054 kNm；最大应力 = M / W = 0.054106/40833.3 = 1.3 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 1.3 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13165、 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bh0) 其中最大剪力: V =0.64.8470.333 = 0.969 kN；方木受剪应力计算值 = 30.9691000/(25070) = 0.415 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.415 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算计算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值 = 0.6774.847333.3334 /(1009000142.917104)=0.031mm；方木的最大允166、许挠度 =0.3331000/250=1.333 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.031 mm 小于 方木的最大允许挠度 =1.333 mm，满足要求！3.支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=0.502kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=1.616kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=0.5000.333(1.20.20024.000+1.42.000)+1.220.333(0.650-0.200)0.300=1.535kN 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N2=2167、.845 kN；最大弯矩 Mmax=0.761 kNm；最大挠度计算值 Vmax=1.917 mm；最大应力 =0.761106/4490=169.6 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值 169.6 N/mm2 小于 支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!八、梁跨度方向钢管的计算作用于梁跨度方向钢管的集中荷载为梁底支撑方木的支座反力。钢管的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=4.49 cm3；I=10.78 cm4；E= 206000 N/mm2；支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 2.845 k168、N 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算剪力图(kN) 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm)最大弯矩 Mmax = 0.758 kNm ；最大变形 max = 2.449 mm ；最大支座力 Rmax = 9.293 kN ；最大应力 =M/W= 0.758106 /(4.49103 )=168.9 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 168.9 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度max=2.449mm小于1000/150与10 mm,满足要求!九、扣件抗滑移的计算按照169、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为16.00kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取16.00 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=9.293 kN；R 16.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 十、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其170、中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =2.845 kN ；纵向钢管的最大支座反力： N2 =9.293 kN ；脚手架钢管的自重： N3 = 1.20.1293.9=0.604 kN； 楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N4=1.2(0.90/2+(0.75-0.30)/2-0.500)1.000.30+(0.90/2+(0.75-0.30)/2-0.500)1.000.200(1.50+24.00)=1.134 kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N5=1.4(2.000+2.000)0.900/2+(0.750-0.300)/2-0.5001171、.000=0.980 kN；N =N1+N2+N3+N4+N5=2.845+9.293+0.604+1.134+0.98=14.857 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为172、安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1551.71.5,1.5+20.1= 2.945 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.209 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=14856.537/(0.209424) = 167.7 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 167.7 N/mm2 小于 钢管立杆173、抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！梁模板(扣件钢管架)计算书第二节 梁模板计算书二、500900梁模计算书 高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 （JGJ130-2001）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。因本工程梁支架高度大于5米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002（3）：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m174、)：0.50；梁截面高度 D(m)：0.90；混凝土板厚度(mm)：120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.70；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：5.75；梁两侧立杆间距(m)：0.85；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：1；采用的钢管类型为483；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：1.00；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(k175、N/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(m176、m)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：70.0；梁底纵向支撑根数：4；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：8；主楞竖向支撑点数量：3；固定支撑水平间距(mm)：500；竖向支撑点到梁底距离依次是：150mm，450mm，650mm；主楞材料：木方；宽度(mm)：50.00；高度(mm)：70.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：50.00；高度(mm)：70.00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； 177、t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为8根。面板按照均布荷178、载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 5022/6=33.33cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.517.85=10.709kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.54=2.8kN/m；计算跨度: l = (90179、0-120)/(8-1)= 111.43mm；面板的最大弯矩 M= 0.110.709(900-120)/(8-1)2 + 0.1172.8(900-120)/(8-1)2= 1.74104Nmm；面板的最大支座反力为: N=1.1q1l+1.2q2l=1.110.709(900-120)/(8-1)/1000+1.22.800(900-120)/(8-1)/1000=1.687 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.74104 / 3.33104=0.5N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =0.5N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值180、 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 =0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 10.709N/mm； l-计算跨度: l = (900-120)/(8-1)=111.43mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 50222/12=33.33cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67710.709(900-120)/(8-1)4/(10060003.33105) = 0.006 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =(900-120)/(8-1)181、/250 = 0.446mm；面板的最大挠度计算值 =0.006mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.446mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 1.687/0.500= 3.374kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度70mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 1577/6 = 40.83cm3；I = 15777/12 = 142.92cm4；E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm)182、 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.084 kNm，最大支座反力 R= 1.856 kN，最大变形 = 0.113 mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 8.44104/4.08104 = 2.1 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 2.1 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 500/400=1.25mm；次楞的最大挠度计算值 =0.113mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1.25mm183、，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力1.856kN,按照集中荷载作用下的两跨连续梁计算。本工程中，主楞采用木方，宽度50mm，高度70mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 2577/6 = 81.67cm3；I = 25777/12 = 285.83cm4；E = 9000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞弯矩图(kNm) 主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.211 kNm，最大支座反力 R= 5.502 kN，最大变形 = 0.074 mm（1）主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 2.184、11105/8.17104 = 2.6 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =2.6N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！ （2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.074 mm主楞的最大容许挠度值: = 300/400=0.75mm；主楞的最大挠度计算值 =0.074mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =0.75mm，满足要求！五、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇185、混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 7002020/6 = 4.67104mm3； I = 700202020/12 = 4.67105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)0.90+0.300.70=19.530kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)0.70=3.920kN/m；q=19.5186、30+3.920=23.450kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2= 0.119.53166.6672+0.1173.92166.6672=6.70104Nmm；RA=RD=0.4q1l+0.45q2l=0.419.530.167+0.453.920.167=1.596kNRB=RC=1.1q1l+1.2q2l=1.119.530.167+1.23.920.167=4.364kN =Mmax/W=6.70104/4.67104=1.4N/mm2；梁底模面板计算应力 =1.4 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足187、要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=16.275kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =166.67mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =166.67/250 = 0.667mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67719.53166.74/(10060004.67105)=0.036mm；面板的最大挠度计算值: =0.036mm 小于 面板的最大允许挠度值: =188、0.667mm，满足要求！六、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=4.364/0.7=6.235kN/m2.方木的支撑力验算 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=577/6 = 40.83 cm3；I=5777/12 = 142.92 cm4；方木强度验算计算公式如下:最大弯矩 M =0.1ql2= 0.16189、.2350.72 = 0.306 kNm；最大应力 = M / W = 0.306106/40833.3 = 7.5 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 7.5 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.66.2350.7 = 2.619 kN；方木受剪应力计算值 = 32.6191000/(25070) = 1.122 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 1.122 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1190、.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算计算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值 = 0.6776.2357004 /(1009000142.917104)=0.788mm；方木的最大允许挠度 =0.7001000/250=2.800 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.788 mm 小于 方木的最大允许挠度 =2.8 mm，满足要求！3.支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=1.596kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=4.364kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=(0.850-0.500)/191、40.700(1.20.12024.000+1.42.000)+1.220.700(0.900-0.120)0.300=0.776kN 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N3=1.225 kN；N2=11.023 kN；最大弯矩 Mmax=0.436 kNm；最大挠度计算值 Vmax=0.12 mm；最大应力 =0.436106/4490=97.1 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值 97.1 N/mm2 小于 支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!七、梁跨度方向钢192、管的计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算八、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为16.00kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取16.00 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=11.023 kN；R 16.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 九、立杆193、的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =1.225 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1295.75=0.891 kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N3=1.2(1.50/2+(0.85-0.50)/4)0.700.30+(1.50/2+(0.85-0.50)/4)0.700.120(1.50+24.00)=2.364 kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N4=1.4(2.000+2.000)1.500/2+(0.850-0.500)/40.700=3.194、283 kN；N =N1+N2+N3+N4=1.225+0.891+2.364+3.283=7.762 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: l195、o = Max1.1671.71.5,1.5+20.1= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=7762.061/(0.205424) = 89.3 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 89.3 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/196、mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力：N1 =11.023 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.129(5.75-0.9)=0.891 kN；N =N1+N2 =11.023+0.751=11.774 kN ； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f 197、- 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.1= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205198、 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=11774.34/(0.205424) = 135.5 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 135.5 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算 lo= k1k2(h+2a) = 1.1671.006(1.5+0.12) = 1.996 m； k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167; k2 - 计算长度附加系数，h+2a =1.7按照表2取值1.006 ；lo/i = 1995.803 / 15.9 = 126 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数199、= 0.417 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；= 11774.34/(0.417424) = 66.6 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 66.6 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 表1 模板支架计算长度附加系数 k1步距h(m)h0.90.9h1.21.2h1.51.5h2.1k11.1631.1671.1851.243表2 模板支架计算长度附加系数 k2H(m) h+2a或u1h(m) 2 4 6 8 10 12 14 16 18 20 25 30 35 40 1.35 1.200、0 1.014 1.026 1.039 1.042 1.054 1.061 1.081 1.092 1.113 1.137 1.155 1.173 1.44 1.0 1.012 1.022 1.031 1.039 1.047 1.056 1.064 1.072 1.092 1.111 1.129 1.149 1.53 1.0 1.007 1.015 1.024 1.031 1.039 1.047 1.055 1.062 1.079 1.097 1.114 1.132 1.62 1.0 1.007 1.014 1.021 1.029 1.036 1.043 1.051 1.056 1.074 1201、.090 1.106 1.123 1.80 1.0 1.007 1.014 1.020 1.026 1.033 1.040 1.046 1.052 1.067 1.081 1.096 1.111 1.92 1.0 1.007 1.012 1.018 1.024 1.030 1.035 1.042 1.048 1.062 1.076 1.090 1.104 2.04 1.0 1.007 1.012 1.018 1.022 1.029 1.035 1.039 1.044 1.060 1.073 1.087 1.101 2.25 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1202、.032 1.037 1.042 1.057 1.070 1.081 1.094 2.70 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.053 1.066 1.078 1.091 以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全十、梁模板高支撑架的构造和施工要求工程经验除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方203、向变距、而另一个方向不变。2.立杆步距的设计a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；c.高支撑架步距以为宜，不宜超过1.5m。3.整体性构造层的设计a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置 斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层204、；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。5.顶部支撑点的设计a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设的要求a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件205、架规范的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；d.地基支座的设计要满足承载力的要求。7.施工使用的要求a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。第三节 梁模板计算书二、5002050梁模计算书梁模板(扣件钢管架)计算书高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规206、范（JGJ130-2001）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002（3）：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。0。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.50；梁截面高度 D(m)：2.05；混凝土板厚度(mm)：200.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距207、h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：5.75；梁两侧立杆间距(m)：0.85；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：2；采用的钢管类型为483；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：1.00；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板208、荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：70.0；梁底纵向支撑根数：4；5.梁侧模板参数次楞间距(mm)：350；主楞竖向根数：4；穿梁螺栓直径(mm)：M14；穿梁螺栓水平间209、距(mm)：700；主楞到梁底距离依次是：100mm，600mm，1100mm，1600mm；主楞材料：木方；宽度(mm)：50.00；高度(mm)：70.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：50.00；高度(mm)：70.00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力210、计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下: M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 18522/6=123.33cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)；211、 - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：Mmax = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.21.8517.85=39.623kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.41.854=10.36kN/m；计算跨度: l = 350mm；面板的最大弯矩 M = 0.139.6233502 + 0.117 10.363502 = 6.34105Nmm；面板的最大支座反力为：N=1.1q1l+1.2q2l=1.139.6230.3212、5+1.210.360.35=19.606kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 6.34105 / 1.23105=5.1N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =5.1N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算=0.677ql4/(100EI)l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q=39.623N/mm； l-计算跨度: l = 350mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 185222/12=123.33cm4；面板213、的最大挠度计算值: = 0.67739.6233504/(10060001.23106) = 0.544 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =350/250 = 1.4mm；面板的最大挠度计算值 =0.544mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.4mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=19.606/(2.050-0.200)=10.598kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度70mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 214、1577/6 = 40.83cm3；I = 15777/12 = 142.92cm4；E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.331 kNm，最大支座反力 R= 5.924 kN，最大变形 = 0.694 mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 3.31105/4.08104 = 8.1 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 8.1 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足215、要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 500/400=1.25mm；次楞的最大挠度计算值 =0.694mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1.25mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力5.924kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用木方，宽度50mm，高度70mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 2577/6 = 81.67cm3；I = 25777/12 = 285.83cm4；E = 9000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞计算剪力图(kN) 主楞计算弯矩图(kNm) 主楞计算变形图(mm216、)经过计算得到最大弯矩 M = 0.933 kNm，最大支座反力 R= 13.181 kN，最大变形 = 1.175 mm（1）主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 9.33105/8.17104 = 11.4 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =11.4N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 1.175 mm主楞的最大容许挠度值: = 700/400=1.75mm；主楞的最大挠度计算值 =1.175mm 小于 主楞的最大容许挠度217、值 =1.75mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算验算公式如下:NN= fA其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 穿梁螺栓型号: M14 ；查表得： 穿梁螺栓有效直径: 11.55 mm； 穿梁螺栓有效面积: A = 105 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =13.181 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 170105/1000 = 17.85 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=13.181kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=17.85kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需218、要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5002020/6 = 3.33104mm3； I = 500202020/12 = 3.33105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)2.05+0.300.50=31.54219、5kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)0.50=2.800kN/m；q=31.545+2.800=34.345kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2= 0.131.545166.6672+0.1172.8166.6672=9.67104Nmm；RA=RD=0.4q1l+0.45q2l=0.431.5450.167+0.452.80.167=2.313kNRB=RC=1.1q1l+1.2q2l=1.131.5450.167+1.22.80.167=6.343kN =Mmax/W=9.671220、04/3.33104=2.9N/mm2；梁底模面板计算应力 =2.9 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=26.287kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =166.67mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =166.67/250 = 0.667mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67731.5221、45166.74/(10060003.33105)=0.082mm；面板的最大挠度计算值: =0.082mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0.667mm，满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=6.343/0.5=12.686kN/m2.方木的支撑力验算 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=57222、7/6 = 40.83 cm3；I=5777/12 = 142.92 cm4；方木强度验算计算公式如下:最大弯矩 M =0.1ql2= 0.112.6860.52 = 0.317 kNm；最大应力 = M / W = 0.317106/40833.3 = 7.8 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 7.8 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.612.6860.5 = 3.806 kN；方木受剪应力计算值 = 33.8061000/(25070)223、 = 1.631 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 1.631 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算计算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值 = 0.67712.6865004 /(1009000142.917104)=0.417mm；方木的最大允许挠度 =0.5001000/250=2.000 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.417 mm 小于 方木的最大允许挠度 =2 mm，满足要求！3.支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=2.313224、kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=6.343kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=(0.850-0.500)/40.500(1.20.20024.000+1.42.000)+1.220.500(2.050-0.200)0.300=1.040kN 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N4=1.271 kN；N2=N3=8.425 kN；最大弯矩 Mmax=0.222 kNm；最大挠度计算值 Vmax=0.085 mm；最大应力 =0.222106/4490=49.5 N/mm2；支撑抗弯设计强度 225、f=205 N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值 49.5 N/mm2 小于 支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!八、梁跨度方向钢管的计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算九、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为16.00kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取16.00 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用226、力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=8.426 kN；R 16.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 十、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =1.271 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1295.75=0.891 kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N3=1.2(1.50/2+(0.85-0.50)/4)0.500.30+(1.50/2+(0.85-0.50)/4)0.500.200(1.50+24.00)=2.71227、4 kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N4=1.4(2.000+2.000)1.500/2+(0.850-0.500)/40.500=2.345 kN；N =N1+N2+N3+N4=1.271+0.891+2.714+2.345=7.22 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/m228、m2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.1= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=7220.092229、/(0.205424) = 83.1 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 83.1 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力：N1 =8.426 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.129(5.75-2.05)=0.891 kN；N =N1+N2 =8.426+0.573=8.999 kN ； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (230、cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.1= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m; 得到计算结果: 231、立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=8998.944/(0.205424) = 103.5 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 103.5 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算 lo= k1k2(h+2a) = 1.1671.006(1.5+0.12) = 1.996 m； k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167; k2 - 计算长度附加系数，h+2a =1.232、7按照表2取值1.006 ；lo/i = 1995.803 / 15.9 = 126 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.417 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；= 8998.944/(0.417424) = 50.9 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 50.9 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。表1 模板支架计算长度附加系数 k1 步距h(m)h0.90.9h1.21.2h1.51.5h2.1k11.1631.1671.1851.243 表2 模板支架233、计算长度附加系数 k2 H(m) h+2a或u1h(m) 2 4 6 8 10 12 14 16 18 20 25 30 35 40 1.35 1.0 1.014 1.026 1.039 1.042 1.054 1.061 1.081 1.092 1.113 1.137 1.155 1.173 1.44 1.0 1.012 1.022 1.031 1.039 1.047 1.056 1.064 1.072 1.092 1.111 1.129 1.149 1.53 1.0 1.007 1.015 1.024 1.031 1.039 1.047 1.055 1.062 1.079 1.097 1.234、114 1.132 1.62 1.0 1.007 1.014 1.021 1.029 1.036 1.043 1.051 1.056 1.074 1.090 1.106 1.123 1.80 1.0 1.007 1.014 1.020 1.026 1.033 1.040 1.046 1.052 1.067 1.081 1.096 1.111 1.92 1.0 1.007 1.012 1.018 1.024 1.030 1.035 1.042 1.048 1.062 1.076 1.090 1.104 2.04 1.0 1.007 1.012 1.018 1.022 1.029 1.035 1.235、039 1.044 1.060 1.073 1.087 1.101 2.25 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.057 1.070 1.081 1.094 2.70 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.053 1.066 1.078 1.091 以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全十一、梁模板高支撑架的构造和施工要求工程经验除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载236、采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2.立杆步距的设计a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；c.高支撑架步距以为宜，不宜超过1.5m。3.整体性构造层的设计a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置 斜杆层数要大于水平237、框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。5.顶部支撑点的设计a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用238、顶托方式。6.支撑架搭设的要求a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；d.地基支座的设计要满足承载力的要求。7.施工使用的要求a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。附注说明:商业楼地下室梁板支模架自动扶梯部位，由于上部图纸未出,今后另出方案。