1、建设开发项目高大模板支撑工程安全专项施 工 方 案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目 录第一章、编制说明及依据41.1编制说明41.2 编制依据4第二章、工程概况51.1工程项目概况51.2 高支模概况5第三章、施工计划83.1 技术准备83.2 材料与设备计划83.3 进度计划9第四章、施工工艺技术104.1基础处理104.2模板支撑体系设计12模板及支撑架的材料选取及力学性能124.2.2 模板高支撑体系的构造设置134.2.3 梁板模板支撑设计参数154.2.4 截面梁6002000系列模板支撑设计2、参数164.2.5 截面梁5002000模板支撑设计参数184.2.6截面梁4002000、4001900模板支撑设计参数204.2.7 截面梁4001800模板支撑设计参数204.2.8 截面梁5001400模板支撑设计参数214.2.9 截面梁500800支撑设计参数224.2.10 截面梁300800支撑设计参数234.2.11 120厚楼板模板支撑设计参数244.3工艺要求及验收要求254.3.1 模板高支撑架安装254.3.2 梁、板模板安装264.3.3 模板高支撑架验收和拆除的程序264.3.4 高支模混凝土施工264.3.5 模板高支撑架拆除26第五章、施工安全保证措施285.3、1模板高支撑体系施工安全保障体系285.2 模板高支撑体系技术保障措施285.3 模板高支撑体系施工安全保障措施295.4 预防坍塌事故的安全保障措施305.5 预防高空坠落的安全保障措施315.6监测监控措施315.7应急救援预案325.7.1 应急预案的方针和原则335.7.2 突发事件、紧急情况及风险分析335.7.3 应急组织机构335.7.4 应急预案措施35第六章、劳动力计划366.1 管理人员计划366.2 劳动力计划37第七章、模板高支撑架计算书377.1、截面梁6002000系列模板支撑设计387.2、截面梁5002000系列模板支撑设计447.3、截面梁4001800系列模4、板支撑设计517.4、截面梁5001400模板支撑设计参数577.5、截面梁500800模板支撑设计参数637.6、截面梁300800模板支撑设计参数707.7、120厚楼板支撑设计767.4、地基承载力验算82第一章、编制说明及依据1.1编制说明（1） 该高支模施工方案根据XX建设项目（开发部分）工程“安全、经济”的要求编制。（2） 满足工程质量、工期要求及安全、文明施工要求；（3） 满足与业主、监理、设计及有关单位协调施工；（4） 采用合理的施工工艺、施工技术，制定科学的施工方案；（5） 贯彻施工验收、安全及健康、环境保护等方面的法规、标准规范和规程，以及有关规章制度，保证工程质量和施工安5、全；（6） 采用合理的技术组织措施，节约施工用料，提高工效，降低工程成本。1.2 编制依据1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）2、混凝土结构设计规范GB50010-20103、建筑结构荷载规范(GB 50009-2012)4、建筑施工安全检查标准（JGJ59-2011）5、建筑施工模板安全技术规范JGJ16220086、建筑施工计算手册7、 关于印发危险性较大的分部分项工程安全管理办法的通知（建质200987号）8、关于印发建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则的通知（建质2009254号）9、XX有限公司提供的土建图纸10、国家现行有关法律、法规、标准、规6、范11、XX公司相关管理规定第二章、工程概况1.1工程项目概况XX建设项目（开发部分）K4b栋位于 ，建设单位为XX司。该工程由XX有限公司设计，XX公司施工，XX公司监理。本工程0.000m相对于绝对高程24.2m，釆用钢筋混凝土框架结构体系，地下室2层，主体4层，单层面积为4251，一层层高为5.67m，二、三、四层层高均为4.5m，四层中间夹层层高为5.53m，总层高为10.03m（屋面一局部区域为10.53m），屋面二从四层梁板至屋面高度为17.03m，建筑总高度为31.1m。建筑结构安全等级为二级，设计使用年限为50年，地基与基础设计等级为甲级，建筑抗震设防类别为乙类，抗震设防烈度为7、B区(武汉市)，设计地震分组为第一组，设计地震加速度为0.05g，建筑场地类别为类，基本风压：0.35 KPa，建筑物耐火等级为一级。工程概况如下表：工程名称XX建设项目（开发部分）工程地点周边环境该工程施工现场三通一平已经完成，场内外交通十分便利建筑面积（m2）25000结构高度（m）31.1基础形式筏板基础主体结构框架结构抗震等级乙类抗震设防烈度B区(武汉市)结构安全等级二地基基础设计等级甲级地上层数4地下层数2层高（m）地下室二层4m，地下室一层5.1m，1层5.67m，2-4层4.5m，夹层5.53m、12.53m；建设单位XX司设计单位XX有限公司监理单位XX公司施工单位XX公司1.8、2 高支模概况XX建设项目（开发部分）K4b栋高大模板支撑体系在屋面一标高24.1m（局部标高24.6m）梁板结构、屋面二标高31.1m梁板结构，高支模位置平面图如下：图1.1-1 屋面一高支模区域平面图屋面一标高24.1m（局部标高24.6m）梁板结构高支模区域共有13处（如上图所示区域），所围面积为4251m2，梁最大截面尺寸为6002000，最大跨度为25.2m，其它梁跨度为9700、8400，最大支撑高度为10.03m（局部支撑高度为10.53m），该区域内楼板厚度为120mm。屋面一标高24.1m梁荷载超过20KN/m2的梁规格主要截面情况为：6002000、4002000、40019、900、4001800、4001700、5001400；图1.1-2 屋面二高支模区域平面图屋面二标高31.1m梁板结构高支模区域所围面积为635m2，梁最大截面尺寸为5002000，最大跨度为25.2m，其它梁跨度为9700、8400，最大支撑高度为17.03m，该区域内楼板厚度为120mm。屋面二标高31.1m梁荷载超过20KN/m2的梁规格主要截面为：5002000，5001900；其它高支模区域及非高支模区域梁截面尺寸多为250400、250500、250700、250800、300500、300700、300800、300870、3001000、400600、400800、4009010、0、4001000、500800，采用扣件式钢管脚手架支撑。高支模支撑体系基础支撑在四层标高14.07m梁板钢筋混凝土结构上，楼板C30混凝土厚度为120厚，局部混凝土板厚度为150，一层支撑体系支撑在地下室顶板上，顶板C30混凝土厚度为160厚混凝土。二、三、四层楼面活荷载为3.5KN/。根据设计图纸可知一层顶板可以承担900厚覆土设计荷载。上述6002000、4002000、4001900、4001800、4001700、5001400、5002000，5001900大梁施工荷载均超过20KN/m，其中6002000大梁施工荷载达到39KN/m，模板支架为高大模板支撑系统，特编制本安全专项11、施工方案。第三章、施工计划3.1 技术准备1、认真阅读图纸，理解设计意图，做好施工准备。2、根据设计施工图，按规范规定进行模板专项设计，编制专项施工方案，并报审。3、按施工方案编制模板高支撑架及模板安装、拆除安全技术交底，并对施工员和相关班组进行安全技术交底。4、根据专项施工方案进行工料分析和统计，做好材料需求计划。3.2 材料与设备计划1、根据材料计划在规定的时间内完成钢管、顶（底）托、扣件、木方、模板、对拉螺杆及配套螺帽、蝶形卡等材料采购。（见附表1）附表1：周转材料计划表序号材料名称规格单位数量1钢管483.0mmt5002扣件直角扣件颗75000对接扣件颗20000旋转扣件颗4000312、可调顶托600mm个100004木垫板100503000（mm）根20005木枋45854000（mm）m35006模板915183018（mm）m2100007对拉螺杆12mm，长度1000根150014mm，长度1500根18008三型卡个66009安全网密目18003000m23500疏目15003000m245002、现场需要的木工圆盘锯、砂轮切割机、电焊机等机械设备按规定维修和保养，使之始终处于正常工作状态。（见附表2）附表2：施工机具设备表序号设备机具名称规格数量备注1吊车QTZ6322施工电梯SCD200/20023套丝机24电焊机BX1-50035砂轮切割机J3G-40036木13、工圆盘锯27小型手提锯83.3 进度计划根据施工段划分，钢管、模板、木方周转架料工料分析和以往施工经验确定所需要的木工人数等配合工种人数，编制施工计划。屋面一结构高支模施工工期为28天，开工日期暂定为2014年8月16日，2014年9月12日完成屋面一高支模支撑体系施工计划，其中18.57m标高夹层梁板柱结构计划施工时间为6天时间；屋面二结构高支模施工工期为12天，开工日期暂定为2014年9月13日，2014年9月24日完成屋面二高支模支撑体系施工计划。第四章、施工工艺技术4.1基础处理根据设计图纸可知：二、三、四层楼面设计活荷载为3.5KN/，一层顶板可以承担900厚覆土设计荷载，可以推算设14、计静荷载为21.6KN/。根据设计图纸及现场实际情况，拟定在三层、二层、一层采取钢管支撑措施将屋面梁板结构6002000、4002000、4001900、4001800、4001700、5001400；5002000，5001900大梁高支模荷载通过四层、三层、二层、一层梁板结构支撑体系传递到地下室顶板板。该工程地下室顶板混凝土厚度为160mm厚C30混凝土，在顶板板混凝土上、大梁钢管立杆下铺设30050木板作为立杆支撑基础。6002000、5002000、5001900大梁处下三层、二层、一层均布置钢管支撑体系加固，大梁处立杆支撑横向为2根，立杆纵向间距为500；4002000、40019015、0、4001800、4001700、5001400大梁处下三层、二层、一层均布置钢管支撑体系加固，大梁处立杆支撑横向为1根，立杆纵向间距为500。大梁顶部均采用U型顶托，大梁底支架立杆下铺设30050木枋，非高支模立杆垫板为30030015垫板，以提高整体承载力，具体支撑体系设计见下图4.1-1、图4.1-2：图4.1-1 截面6002000大梁部位下三层至一层支撑体系加固支撑立面图截面5002000、5001900大梁部位下三层至一层支撑体系加固支撑按照此支撑搭设。图4.1-2 截面4002000大梁部位下三层至一层支撑体系加固支撑立面图截面4001900、4001800、4001700、516、001400大梁部位下三层至一层支撑体系加固支撑按照此支撑搭设。特别注意：对于屋面高支模支撑体系，屋面梁板混凝土浇筑10天后，混凝土达到设计强度的90%以上方可拆除。4.2模板支撑体系设计 模板及支撑架的材料选取及力学性能高支模体系的材料选取及力学性能:（1）模板：采用915mm1830mm18mm（厚）胶合板E=6000N/mm2 fc=13N/mm2 fv=1.4KN/m2（2）木枋： 40mm80mm木枋E=9000N/mm2 fc=11N/mm2 fv=1.4KN/m3（3）支撑系统：选用483.0mm钢管和扣件，f=205N/mm2 （3）钢管：选用Q2354.2.2 模板高支撑体系17、的构造设置1 模板支架的构造要求a.梁板模板高支撑架底部可以根据设计荷载采用2-3根立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；2 立杆步距的设计a.采用等步距设置；b.高支撑架步距为1.2-1.5m。3 剪刀撑的设计 a. 为确保高支模体系的整体稳定性，沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10m设置；c.剪刀撑杆件的底端应由地面顶紧，夹角宜为4560度；d除底部和顶部设置水平方向剪刀撑外，水平方向剪刀撑按照高度不大于4.8m设置一道。4 顶部支撑点的设计a.在立杆顶部设置钢管横杆，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于200mm18、；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应垂直，保证轴心受压；c.支撑横杆与立杆的连接扣件进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。5 支撑架搭设的要求a.严格按照设计搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；d.地基支座的设计要满足承载力的要求。6 施工使用的要求a.采用由中部向两边扩展的浇筑方式浇筑混凝土；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有19、相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。4.2.3 梁板模板支撑设计参数梁（板）支撑系统设计参数表模板支撑类型截面尺寸支撑高度扫地杆离地高度沿梁跨方向立杆间距梁底立柱根数木枋根数及间距顶托内钢管根数立柱步距立杆顶端自由端长度小于备注高 支 模6002000105302005003821500300注意：40*80木枋规格、钢管壁厚、U型顶托尺寸要保证5002000、50019001703020050026212003004002000、40019001053020050026215003004001800、4001720、001003020050025215003005001400100302005002521500300500800、4001000、400900、400800、3001000100302005001421500300300800、400600、300700、2508001003020010001411500300120厚1003010530170302001000030011500150012003004.2.4 截面梁6002000系列模板支撑设计参数立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.5；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.30；水平杆步距h(m)：1.5；梁支撑架搭设高度H(m)：21、10.53；梁两侧立杆间距(m)：1.2； 承重架支撑形式：梁底模板下设置8根40*80木枋梁底增加承重立杆根数：3根48*3.0钢管； 采用的钢管类型为483.0；立杆承重连接方式：可调托座，托座上铺设2根48*3.0钢管；穿梁螺栓直径：M14，穿梁螺栓水平间距500 mm 图4.2.4 6002000支撑体系立面图4.2.5 截面梁5002000模板支撑设计参数截面梁5001900模板支撑按照此支撑搭设图4.2.5-1 5002000支撑体系立面图图4.2.5-2 5002000支撑体系下部立面图4.2.6截面梁4002000、4001900模板支撑设计参数图4.2.6 4002000支撑22、体系立面图4.2.7 截面梁4001800模板支撑设计参数截面梁4001700支撑高度为10.03m，模板支撑按照此支撑搭设。图4.2.7 4001800支撑体系立面图4.2.8 截面梁5001400模板支撑设计参数图4.2.8 5001400支撑体系立面图4.2.9 截面梁500800支撑设计参数截面梁4001000、400900、400800、3001000模板支撑按照此支撑搭设。图4.2.9 500800支撑体系立面图4.2.10 截面梁300800支撑设计参数截面梁400600、300800、300700、250800模板支撑按照此支撑搭设图4.2.10 300800支撑体系立面图4.23、2.11 120厚楼板模板支撑设计参数模板支架搭设高度(m):10.03、10.53、17.03；采用的钢管(mm):483.0 ；横向间距或排距(m):1.0；纵距(m):1.0；17.03m高支模步距(m):1.20， 10.03、10.53m高支模步距(m):1.50；立杆顶部设置U型顶托，顶托上设置2根483.0钢管。立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.30； 板底支撑连接方式: 40*80方木支撑，楼板模板下40*80木方间距300； 木方下横杆设置按照立杆纵横间距1000设置。图4.2.11 120厚楼板支撑体系立面图4.3工艺要求及验收要求4.3.1 模板高支撑架安装测量放线24、：按设计的支撑架立杆纵横间距在地面（板面）上测放点位。铺设垫木：大梁顶部均采用U型顶托，大梁底支架立杆下铺设30050木枋，非高支模立杆垫板为30030015垫板。竖立杆：一般从满堂架的某一个角向两侧开始安装。先安放垫板，竖好第一根立杆，在相互垂直的两个方向用抛撑将其固定，再树其他立杆，同步安装扫地杆。安装横杆：当满堂架沿纵横两个方向的延伸长度均不小于5m时，安装第一、二排横杆，使满堂架基本保持稳定。全面安装立杆和横杆，逐个检查扣件的紧固程度。梁下设计有加强立杆的，同步安装。按模板支架设计安装纵横向剪刀撑及水平剪刀撑。在满堂架立杆顶部安放顶托，并按所需标高进行调节。4.3.2 梁、板模板安装125、安装前提安装梁板模板前，高支模支撑架必须报监理工程师验收并达到合格标准。2、安装施工梁板模板安装程序及要求应符合支撑设计的要求。4.3.3 模板高支撑架验收和拆除的程序1、验收程序模板高支撑架安装完成后，首先由班组自检，施工员跟班检查；班组自检合格后填写验收申请报项目专职安全员验收；项目部验收合格后由项目资料填写验收申请报监理工程师验收；监理工程师验收合格并签署相关资料后方可进行模板的安装施工。2、拆除审批程序根据施工经验，模板高支撑体系的拆除在梁板混凝土浇筑至少二周后进行。模板拆除前，应先做同条件养护试件的强度试验，根据混凝土强度试验报告对照结构构件的跨度确定模板及其支架拆除的范围、时间，26、并填写模板拆除申请表报监理工程师审批。4.3.4 高支模混凝土施工1、根据现场施工条件，高支模混凝土施工采用地泵泵送混凝土施工。2、对于6002000、4002000、4001900、4001800、4001700、5001400、5002000，5001900大梁混凝土浇筑均从梁中部向梁两边浇筑，严禁从一端向另一端浇筑。3、混凝土浇筑按照每层厚度不超过400mm进行浇筑。4、屋面梁板结构混凝土浇筑分两次浇筑，第一次浇筑竖向结构柱子及剪力墙混凝土，待柱子混凝土强度达到设计强度80%以后与梁板支撑系统抱接稳固后，第二次浇筑梁板混凝土，从而保证梁板支撑系统稳定性。4.3.5 模板高支撑架拆除1、模27、板及支架拆除条件对于梁、板底模：跨度小于8m的，应在混凝土强度达到设计强度标准值的75%以上时才可拆除；跨度大于8m的，应在混凝土强度达到设计强度的100%后才可拆除。悬挑构件的底模应在浇注混凝土28天以后才可拆除。柱模板及梁侧模一般在混凝土终凝后即可拆除。2、拆除施工顺序模板及其支架拆除的施工顺序与支设顺序相反，一般按“先支后拆、后支先拆”的原则施工。在本工程中，模板及支架拆除流程如下：松梁底顶托拆除梁底模拆除梁侧模拆除板底模清运模板及木方拆除支架材料清运楼面清理在高支撑模板拆除时，应先将梁底的顶托松开，并抽出托上的木方或钢管。逐步拆除梁底模和侧模，并及时清运出操作面。逐块拆除板底模并清运出28、操作面。模板及支架拆除完后，及时清理楼（地）面上遗留的材料、垃圾等。3、拆除的安全技术措施模板拆除前，施工组应提前向安全部门报告，并由项目安全员进行相关安全技术交底。拆除首层高支撑架及模板前，应张贴安全警示标志并有专人监护；拆除楼层支撑架及模板时，拆除范围下方的外架上不应有人操作。禁止先拆模板支撑架、后拆模板的做法。模板拆除应分段进行，避免大面积同时拆除，防止发生意外伤害。附着在梁、板底模上的木方应先予以拆除，才可拆除底模，以免拆除过程中木方掉落砸伤人。拆除的支撑架杆件、模板、木方等材料不得从楼面向下方抛掷。拆除下来的废旧材料应集中堆放至指定废料堆场；拆下不再使用的材料应根据项目统一安排在指定29、地点分类堆放整齐。在拆除、搬运模板极其支撑架的过程中，操作人员应严格遵守公司和项目部的相关安全操作规定，并不得在施工过程中嬉戏、打闹；酒后严禁进行拆除及相关作业。在支撑架上拆除模板时，必须铺设脚手板并有可靠固定措施。模板应一遍拆除干净，不得留有模板或木方悬挂在梁板上。高支撑模板拆除必须有专人监护。项目部安全组根据拆除计划安排一名专职安全员监护，相关班组必须安排至少一名兼职安全员进行监护。拆除建筑周边的模板及支架时，应停止上部外脚手架施工，待外侧面模板支架拆除及清运结束后才可施工。第五章、施工安全保证措施5.1模板高支撑体系施工安全保障体系5.1.1安全管理组织机构 项目经理安全总监技术质量部安30、检站工程部经营部物装部财务部综合办 5.1.2安全管理制度a、专项检查制度：模板高支撑架安装完成后，必须进行专项检查、验收。由项目经理、专职安全员、技术负责人、施工员、架子班班长、木工班班长等共同完成，自检合格后报监理工程师验收。监理工程师验收合格后方可进行下道工序施工。b、周检制度：项目部每周定时进行安全检查，应将模板高支撑体系作为检查的重点。5.2 模板高支撑体系技术保障措施模板高支撑体系的构造与安装应符合下列规定：1、钢管规格、间距、扣件应符合设计要求。每根立柱底部应设置底座及垫板，垫板选用垫木或者16号槽钢。2、钢管支架立柱间距、扫地杆、水平拉杆、剪刀撑的设置应符合规范规定。当立柱底部31、不在同一高度时，高处的纵向扫地杆应向低处延长不少于二跨，高低差不得大于1m。3、立柱接长严禁搭接，必须采用对套管连接，相邻两立柱的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不得小于0.5m，各接头中心距主节点不宜大于步距的1/3。4、严禁将上段的的钢管立柱与下段钢管立柱错开固定在水平拉杆上。5、满堂模板支架，在外侧应设由下至上的竖向连续式剪刀撑；中间在纵横向每隔10-15m设由下至上的竖向连续式剪刀撑，其宽度宜为46m。剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角宜为4560。6、除满足上述规定外，还应在纵横向相邻的两竖向连续式剪刀撑之间增加之字斜撑；在有水平剪刀撑的部位，应在每个剪刀撑中间处增加32、一道水平剪刀撑，剪刀撑沿高度方向不大于4.8米设置一道。5.3 模板高支撑体系施工安全保障措施模板支架使用的钢管、扣件、顶（底）托及木方等材料应符合安全生产要求。锈蚀、变形的钢管以及截面尺寸不足、有裂纹的木方等材料不得使用。使用年限较长的扣件及螺杆磨损较严重的扣件不得用于模板支架搭设。使用的木方截面尺寸不得小于设计的木方截面尺寸。所有模板高支撑架必须由专业架子工搭设和拆除，操作人员均须持证上岗。搭设满堂高支撑支架前，必须按设计的纵横立杆间距放线，在混凝土（或地面）上测放出每根立杆的位置。模板支架的立杆钢管下设置垫木或者16号槽钢。模板高支撑架应尽量顶在已浇筑完成的墙、柱上，以增加架体的刚度。模33、板高支撑架的扫地杆、纵横剪刀撑、水平剪刀撑应按设计方案施工，不得少设、漏设。所有模板高支撑架的外围应满设剪刀撑，剪刀撑与地面（楼板）成4560度角。为避免扣件的实际抗滑移性不足，在满堂架的顶部增设顶托，顶托超出钢管不得大于200。模板高支撑架搭设完成后，经班组自检合格后，报项目专职安全员验收，项目自检合格后报监理工程师验收，未经验收合格的架子不得投入使用。支撑体系要求与已经浇注的结构柱拉结，要求每1步拉结一道。严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放。浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。模板支架施34、工必须留设人行通道，方便检查。禁止在模板支架上集中堆放材料。模板高支撑架拆除前必须报监理工程师审批，并附有拆模混凝土强度试验报告。5.4 预防坍塌事故的安全保障措施1、为避免扣件的实际抗滑移性小于设计值，在模板高支撑架梁底钢管顶端均安装U型顶托。2、满堂架的横杆正对结构柱的，应按构造设计将其顶在结构柱上；未正对结构柱的，应在水平杆上增设一至二根水平杆并顶在结构柱上。3、满堂架搭设过程中及梁板模板安装过程中，材料应分散堆放，禁止在一处大量堆放材料。4、浇筑混凝土时应从中部向两边浇筑，严禁从一端向另一端浇筑；严禁在一个地方大量堆积混凝土，也不得将振动棒长时间放在某处振捣。5、浇筑混凝土时，必须安排35、专人负责模板支架的变形和位移监测。5.5 预防高空坠落的安全保障措施1、悬空或临边高处作业时，操作人员必须系好安全带。2、外脚手架应按规定在操作面层上满铺脚手板；在模板支架上操作时，应在操作层铺设临时的脚手板，操作完成后拆除。3、外脚手架立面挂密目安全网，每隔二层采用满铺跳板的方法密封。4、电梯井、预留设备安装孔等临边、洞口边必须设防护栏杆和踢脚板；电梯井道应每隔二层进行封闭。5、外脚手架、模板满堂架均应设上行通道，禁止操作人员攀爬外脚手架或满堂架。6、在模板支架上吊运材料时，材料堆放点应有铺设操作平台和人行通道。禁止直接将材料堆放在支架的两根横杆上。7、在模板支架上吊运材料时，材料的捆扎必须36、严格检查，以防材料挂住钢管造成人员伤亡事故。8、严禁上下交叉作业，以免发生意外伤害。9、高处作业人员随身携带的工具应妥善保管放在工具袋内，以免落下伤人。10、模板拆除时，操作人员应按顺序依次拆除；模板应逐块撬落，不得整片剥落。5.6监测监控措施模板支架搭设和钢筋安装、混凝土浇捣施工过程中及混凝土终凝前后，随时监测。本方案采取如下监测措施：1、班组及施工管理人员日常进行安全检查，项目部每周进行安全综合大检查，所有安全检查记录形成书面材料并存档。2、日常检查、巡查重点部位：（1）杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪力撑等构件是否符合要求。（2）底座是否松动，立杆是否符合要求。（3）连接扣件是否松动。37、（4）架体是否不均匀的沉降、垂直度。（5）施工过程中是否有超载的现象。（6）安全防护措施是否符合规范要求。（7）架体和架体杆件是否有变形的现象。3、支架在经受六级大风或暴雨后，必须全面检查。4、在浇捣梁板混凝土前，由项目部对支架全面检查，合格后才开始浇混凝土，浇混凝土的过程中，由质检员、安全员、施工员对架体检查，随时观测架体变形。发现隐患，立即报告。5、模板支架施工过程中，由施工员用水准仪监测，每次检测结果须由监测人、安全员监理工程师签字，报项目部、监理单位。6、混凝土浇筑期间，增派两名架子工沿模板支架周边巡查，配合施工员观察支架变形情况。7、监测项目为：支架沉降、侧移。监测数据接近或达到报警38、值时，组织有关各方采取应急或抢险措施。8、沉降观测点布设在各高支模区域靠近建筑物外边缘的大梁中部支架钢管立柱最下一步距内，测点距扫地杆1m处，由施工员用水准仪观测。混凝土浇筑期间，根据高支模区域情况，增派两五名架子工沿模板支架周边巡查，配合施工员观察支架变形情况。9、沉降监测频率：支架搭设完毕、浇筑混凝土前各观测一次；浇筑混凝土过程中实施实时观测，监测频率不超过30分钟一次，直至浇筑完成；浇筑完成后观测次数为：1小时后/第一次，2小时后/第二次,5小时/第三次,10小时/第四次。5.7应急救援预案5.7.1 应急预案的方针和原则更好地适应法律和经济活动的要求；给企业员工的工作提供更好更安全的环39、境；保证各种应急资源处于良好的备战状态；指导应急行动按计划有序地进行；防止因应急行动组织不力或现场救援工作的无序和混乱而延误事故的应急救援；有效地避免或降低人员伤亡和财产损失；帮助实现应急行动的快速、有序、高效；充分体现应急救援的“应急精神”。坚持“安全第一，预防为主”、“保护人员安全优先，保护环境优先”的方针，贯彻“常备不懈、统一指挥、高效协调、持续改进”的原则。5.7.2 突发事件、紧急情况及风险分析根据本工程特点，在辩识、分析评价施工中危险因素和风险的基础上，确定本工程高支撑架模板体系施工，较易发生的安全事故包括：混凝土时模板支架失稳导致模板支架全部或局部倒塌，模板拆除施工时大面积板底模40、剥落造成人员伤亡等。5.7.3 应急组织机构5.7.3.1组织机构及职责组长： （项目经理）组长，负责协调指挥工作；副组长： （安全员）组员，负责现场安全检查工作；技术支持组长： （施工员）组员，负责现场施工指挥，技术交底； 抢险抢修组长： （架子工班长）组员，负责现场具体施工；医疗救护组长： 后勤保障组长： 保卫组长： 应急组织的职责及分工 ：组长职责：1) 决定是否存在或可能存在重大紧急事故，要求应急服务机构提供帮助并实施场外应急计划，在不受事故影响的地方进行直接控制； 2)复查和评估事故(事件)可能发展的方向，确定其可能的发展过程；3)指导设施的部分停工，并与领导小组成员的关键人员配合指41、挥现场人员撤离，并确保任何伤害者都能得到足够的重视； 4)与场外应急机构取得联系及对紧急情况的处理作出安排； 5)在场(设施)内实行交通管制，协助场外应急机构开展服务工作； 6)在紧急状态结束后，控制受影响地点的恢复，并组织人员参加事故的分析和处理。副组长(即现场管理者)职责： 1)评估事故的规模和发展态势，建立应急步骤，确保员工的安全和减少设施和财产损失； 2)如有必要，在救援服务机构来之前直接参与救护活动； 3)安排寻找受伤者及安排非重要人员撤离到集中地带； 4)设立与应急中心的通讯联络，为应急服务机构提供建议和信息。 技术支持组职责： 1) 提出抢险抢修及避免事故扩大的临时应急方案和措施42、。 2) 指导抢险抢修组实施应急方案和措施。 3)修补实施中的应急方案和措施存在的缺陷。 4)绘制事故现场平面图，标明重点部位，向外部救援机构提供准确的抢险救援信息资料。 抢险抢修组职责： 1) 实施抢险抢修的应急方案和措施，并不断加以改进。 2)寻找受害者并转移至安全地带。 3)在事故有可能扩大进行抢险抢修或救援时，高度注意避免意外伤害。 4)抢险抢修或救援结束后，直接报告最高管理者并对结果进行复查和评估。 医疗救治组： 1)在外部救援机构未到达前，对受害者进行必要的抢救(如人工呼吸、包扎止血、防止受伤部位受污染等)。 2)使重度受害者优先得到外部救援机构的救护。 3)协助外部救援机构转送受43、害者至医疗机构，并指定人员护理受害者。 后勤保障组职责： 1)保障系统内各组人员必须的防护、救护用品及生活物质的供给。 2)提供合格的抢险抢修或救援的物质及设备。保卫组职责： 1)保护受害人财产。 2)设置事故现场警戒线、岗，维持工地内抢险救护的正常运作。 3)保持抢险救援通道的通畅，引导抢险救援人员及车辆的进入。 4)抢救救援结束后，封闭事故现场直到收到明确解除指令。 5.7.3.2应急资源项目部应根据潜在事故的性质和后果分析，配备应急救援中所需的消防手段、救援机械和设备、交通工具、医疗设备和药品、生活保障物资。 应急物资主要有： 1、 氧气瓶、乙炔瓶、气割设备两套 2、 急救药箱1个；3、44、 手电筒 5只； 4、 对讲机6部。 5.7.4 应急预案措施1、接警与通知：如遇模板支架失稳倒塌，现场值班的管理人员应立即向项目经理、项目副经理报告，由项目经理或副经理通知各应急组成员立即启动应急预案。2、指挥与控制：应急领导成员到达事故现场后，必须对现场进行严格控制，弄清事故发生原因和人员伤亡情况，对事故进一步扩大的可能性分析，并建立有效的指挥体系，各组成部门各就各位。 首先抢救组和经理一起查明险情：确定是否还有危险源。如碰断电线是否带电；模板支撑是否有继续倒塌的危险；人员伤亡情况；商定抢救方案后，由项目经理向总包领导请示汇报批准，然后组织实施。 防护组负责把出事地点附近的作业人员疏散到安45、全地带，并进行警戒不准闲人靠近，对外注意礼貌用语。 电工负责切断有危险电路的电源。如果在夜间，接通必要的照明灯光； 抢险组在排除继续倒塌或触电危险的情况下，立即救护伤员：边联系救护车，边进行止血包扎和采取其他救护措施。 技术支持组对倒塌部分的支架结构进行分析，制定切实可行的处理方案报上级部门审批。审批后组织相关人员实施。 事故应急抢险完毕后，项目经理立即组织相关人员进行事故调查，找出事故原因、责任人以及制订防止再次发生类似的整改措施。 3、现场恢复：充分辩识恢复过程中存在的危险，在安全隐患彻底清除后，方可恢复正常工作状态。4、应急联络方式：医院抢救中心:120 项目部现场值班电话: 保卫部门电46、话：警务室电话：医疗急救站电话：项目部有关负责人电话: 项目负责人: 手机: 项目副经理: 手机: 技术支持组长： 手机： 第六章、劳动力计划6.1 管理人员计划序号职 务数 量备注1项目经理12项目副经理13技术负责人14专职安全员25兼职安全员26施工员67材料员28质检员29资料员1合计186.2 劳动力计划根据工料分析和以往施工经验确定所需要的木工人数及电焊工等配合工种人数，编制劳动力需求计划表。各施工阶段施工前，由项目部负责核对班组人员配备情况。（见附表3）附表3：劳动力计划表序号工种人数备注1电工22测量工23架子工404木工405钢筋工306电焊工57普工208机操工6合计14547、第七章、模板高支撑架计算书 模板支架搭设高度为10.03、10.53、17.03米，基本尺寸为：最大梁截面 BD=600mm2000mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=0. 5米，水平杆的步距 h=1.2米，梁底增加3道承重立杆，梁顶托内横梁采用双钢管，其他类型支撑体系详具体计算书。采用的钢管类型为483.0，高支撑架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）。7.1、截面梁6002000系列模板支撑设计 图1 梁模板支撑架立面简图 采用的钢管类型为483.0。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷48、载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5002.0000.500=25.500kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.3500.500(22.000+0.600)/0.600=1.342kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)0.6000.500=0.900kN 均布荷载 q = 1.225.500+1.21.342=32.210kN/m 集中荷载 P = 1.40.900=1.260kN 面板的截面惯性49、矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 50.001.801.80/6 = 27.00cm3； I = 50.001.801.801.80/12 = 24.30cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.082kN N2=3.170kN N3=2.504kN N4=3.537kN N5=3.537kN N6=2.504kN N7=3.170kN N8=1.082kN 最大弯矩 最大变形 V = 0.0mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.02910050、01000/27000=1.058N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 截面抗剪强度计算值 T=32010.0/(2500.00018.000)=0.335N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.009mm 面板的最大挠度小于85.7/250,满足要求! 二、梁底支撑方木的计算 （一）梁底方木计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 3.53751、/0.500=7.073kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.17.070.50 最大剪力 Q=0.60.5007.073=2.122kN 最大支座力 N=1.10.5007.073=3.890kN 方木的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.008.008.00/6 = 42.67cm3； I = 4.008.008.008.00/12 = 170.67cm4； (1)方木抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.177106/42666.7=4.15N/mm2 方木的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)方木抗剪计算 最大剪力的计算公式52、如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32122/(24080)=0.995N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 方木的抗剪强度计算满足要求! (3)方木挠度计算 最大变形 v =0.6775.895500.04/(1009500.001706666.8)=0.154mm 方木的最大挠度小于500.0/250,满足要求! 三、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取方木的支座力，如图所示。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.135kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁变形图(53、mm) 托梁剪力图(kN) 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 18.191kN 经过计算得到最大变形 V= 0.0mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 49.00cm3； 截面惯性矩 I = 245.00cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.798106/1.05/49000.0=15.52N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁挠度计算 最大变形 v = 0.0mm 顶托梁的最大挠度小于550.0/400,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范54、5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 本设计采用U型托撑，承载力满足要求！ 五、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=18.19kN (已经包括组合系数1.4) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.20.12910.030=1.554kN N = 18.191+1.554+0.000=19.745kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)55、； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.163； u 计算长度系数，参照扣件式规范表；u = 1.70 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m； 公式(1)的计算结果： = 122.39N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 公式(2)56、的计算结果： = 119.06N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.020； 公式(3)的计算结果： = 162.11N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!7.2、截面梁5002000系列模板支撑设计一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5002.0000.500=25.500k57、N/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.3500.500(22.000+0.500)/0.500=1.575kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)0.5000.500=0.750kN 均布荷载 q = 1.225.500+1.21.575=32.490kN/m 集中荷载 P = 1.40.750=1.050kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 50.001.801.80/6 = 27.00cm3； I = 50.058、01.801.801.80/12 = 24.30cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.303kN N2=3.552kN N3=3.792kN N4=3.792kN N5=3.552kN N6=1.303kN 最大弯矩 最大变形 V = 0.0mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.03410001000/27000=1.257N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 截面抗剪强度计算值 T=32150.0/(259、500.00018.000)=0.358N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.015mm 面板的最大挠度小于100.0/250,满足要求! 二、梁底支撑方木的计算 （一）梁底方木计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 3.792/0.500=7.584kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.17.580.50 最大剪力 Q=0.60.5007.584=2.275kN 最大支座力 N=1.10.5007.584=4.60、171kN 方木的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.008.008.00/6 = 42.67cm3； I = 4.008.008.008.00/12 = 170.67cm4； (1)方木抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.190106/42666.7=4.44N/mm2 方木的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)方木抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32275/(24080)=1.067N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 61、方木的抗剪强度计算满足要求! (3)方木挠度计算 最大变形 v =0.6776.320500.04/(1009500.001706666.8)=0.165mm 方木的最大挠度小于500.0/250,满足要求! 三、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取方木的支座力，如图所示。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.135kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁变形图(mm) 托梁剪力图(kN) 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 8.722kN 经过计算得到最大变形 V= 0.9mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 49.00cm3；62、 截面惯性矩 I = 245.00cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=3.728106/1.05/49000.0=72.46N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁挠度计算 最大变形 v = 0.9mm 顶托梁的最大挠度小于1100.0/400,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 本设计采用U型托撑，承载力满足设计要求！ 五、立杆的稳定性计算 立杆的63、稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=8.72kN (已经包括组合系数1.4) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.20.12917.030=2.638kN N = 8.722+2.638+0.000=11.360kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m64、)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.163； u 计算长度系数，参照扣件式规范表；u = 1.70 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m； 公式(1)的计算结果： = 127.95N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 公式(2)的计算结果： = 68.50N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表65、2取值为1.037； 公式(3)的计算结果： = 95.56N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!7.3、截面梁4001800系列模板支撑设计一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5001.8000.500=22.950kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.3500.500(21.800+0.400)/0.400=1.750kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：66、 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)0.4000.500=0.600kN 均布荷载 q = 1.222.950+1.21.750=29.640kN/m 集中荷载 P = 1.40.600=0.840kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 50.001.801.80/6 = 27.00cm3； I = 50.001.801.801.80/12 = 24.30cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.164kN N2=3.387kN 67、N3=3.592kN N4=3.387kN N5=1.164kN 最大弯矩 最大变形 V = 0.0mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.03210001000/27000=1.176N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 截面抗剪强度计算值 T=31800.0/(2500.00018.000)=0.300N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.013mm 面板的最大挠度小于100.0/268、50,满足要求! 二、梁底支撑方木的计算 （一）梁底方木计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 3.592/0.500=7.185kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.17.190.50 最大剪力 Q=0.60.5007.185=2.155kN 最大支座力 N=1.10.5007.185=3.952kN 方木的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.008.008.00/6 = 42.67cm3； I = 4.008.008.008.00/12 = 170.67cm4； (1)69、方木抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.180106/42666.7=4.21N/mm2 方木的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)方木抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32155/(24080)=1.010N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 方木的抗剪强度计算满足要求! (3)方木挠度计算 最大变形 v =0.6775.987500.04/(1009500.001706666.8)=0.156mm 方木的最大挠度小于500.0/250,满足要求! 三、托梁的计70、算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取方木的支座力，如图所示。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.135kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁变形图(mm) 托梁剪力图(kN) 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 6.409kN 经过计算得到最大变形 V= 0.4mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 49.00cm3； 截面惯性矩 I = 245.00cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=2.299106/1.05/49000.0=44.68N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! (2)顶托71、梁挠度计算 最大变形 v = 0.4mm 顶托梁的最大挠度小于900.0/400,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。 五、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=6.41kN (已经包括组合系数1.4) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.20.12910.030=1.554kN N = 6.72、409+1.554+0.000=7.962kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.163； u 计算长度系数，参照扣件式规范73、表；u = 1.70 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m； 公式(1)的计算结果： = 89.68N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 公式(2)的计算结果： = 48.01N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.020； 公式(3)的计算结果： = 65.37N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!7.4、截面梁5001400模板支撑设计参数图1 梁模板支撑架立面简图 采用的钢管类型为483.0。一、模板面板74、计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5001.4000.500=17.850kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.3500.500(21.400+0.500)/0.500=1.155kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)0.5000.500=0.750kN 均布荷载 q = 1.217.850+1.21.155=275、2.806kN/m 集中荷载 P = 1.40.750=1.050kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 50.001.801.80/6 = 27.00cm3； I = 50.001.801.801.80/12 = 24.30cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.120kN N2=3.258kN N3=3.697kN N4=3.258kN N5=1.120kN 最大弯矩 最大变形 V = 0.0mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f 76、= 0.03810001000/27000=1.414N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 截面抗剪强度计算值 T=31731.0/(2500.00018.000)=0.288N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.024mm 面板的最大挠度小于125.0/250,满足要求! 二、梁底支撑方木的计算 （一）梁底方木计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷77、载 q = 3.697/0.500=7.394kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.17.390.50 最大剪力 Q=0.60.5007.394=2.218kN 最大支座力 N=1.10.5007.394=4.067kN 方木的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.008.008.00/6 = 42.67cm3； I = 4.008.008.008.00/12 = 170.67cm4； (1)方木抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.185106/42666.7=4.33N/mm2 方木的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)方木抗剪计78、算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32218/(24080)=1.040N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 方木的抗剪强度计算满足要求! (3)方木挠度计算 最大变形 v =0.6776.162500.04/(1009500.001706666.8)=0.161mm 方木的最大挠度小于500.0/250,满足要求! 三、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取方木的支座力，如图所示。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.135kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(k79、N.m) 托梁变形图(mm) 托梁剪力图(kN) 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 6.294kN 经过计算得到最大变形 V= 0.5mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 49.00cm3； 截面惯性矩 I = 245.00cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=2.443106/1.05/49000.0=47.48N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁挠度计算 最大变形 v = 0.5mm 顶托梁的最大挠度小于1000.0/400,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承80、载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。 五、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=6.29kN (已经包括组合系数1.4) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.20.12910.030=1.554kN N = 6.294+1.554+0.000=7.848kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.6081、 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.163； u 计算长度系数，参照扣件式规范表；u = 1.70 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m； 公式(1)的计算结果： = 88.39N/mm2，立杆的稳定性计82、算 f,满足要求! 公式(2)的计算结果： = 47.32N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.020； 公式(3)的计算结果： = 64.43N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!7.5、截面梁500800模板支撑设计参数一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.800083、.500=10.200kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.3500.500(20.800+0.500)/0.500=0.735kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)0.5000.500=0.750kN 均布荷载 q = 1.210.200+1.20.735=13.122kN/m 集中荷载 P = 1.40.750=1.050kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 50.001.801.80/6 = 27.00c84、m3； I = 50.001.801.801.80/12 = 24.30cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.514kN N2=5.207kN N3=0.890kN 最大弯矩 最大变形 V = 0.4mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.12210001000/27000=4.513N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 截面抗剪强度计算值 T=33210.0/(2500.00018.000)=0.535N85、/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.414mm 面板的最大挠度小于280.0/250,满足要求! 二、梁底支撑方木的计算 （一）梁底方木计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 5.207/0.500=10.414kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.110.410.50 最大剪力 Q=0.60.50010.414=3.124kN 最大支座力 N=1.10.50010.414=5.728kN 方木的截面力学参数为 86、本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.008.008.00/6 = 42.67cm3； I = 4.008.008.008.00/12 = 170.67cm4； (1)方木抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.260106/42666.7=6.10N/mm2 方木的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)方木抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=33124/(24080)=1.464N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 方木的抗剪强度计算不满足要求! (87、3)方木挠度计算 最大变形 v =0.6778.678500.04/(1009500.001706666.8)=0.226mm 方木的最大挠度小于500.0/250,满足要求! 三、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取方木支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 最大变形 vmax=0.08mm 最大支座力 Qmax=6.832kN 抗弯计算强度 f=0.18106/4491.0=40.95N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于88、205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=6.83kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载89、下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。 五、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=6.83kN (已经包括组合系数1.4) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.20.12910.030=1.554kN N = 6.832+1.554+0.000=8.386kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗90、压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.163； u 计算长度系数，参照扣件式规范表；u = 1.70 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m； 公式(1)的计算结果： = 94.46N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 公式(2)的计算结果： = 50.57N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l091、 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.020； 公式(3)的计算结果： = 68.85N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!7.6、截面梁300800模板支撑设计参数 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.8001.000=20.400kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.3501.000(20.800+0.300)/0.300=2.217kN/92、m (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)0.3001.000=0.900kN 均布荷载 q = 1.220.400+1.22.217=27.140kN/m 集中荷载 P = 1.40.900=1.260kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 100.001.801.80/6 = 54.00cm3； I = 100.001.801.801.80/12 = 48.60cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形图(mm) 经过计算得93、到从左到右各支座力分别为 N1=0.991kN N2=3.710kN N3=3.710kN N4=0.991kN 最大弯矩 最大变形 V = 0.0mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.03710001000/54000=0.678N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 截面抗剪强度计算值 T=31987.0/(21000.00018.000)=0.166N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v =94、 0.005mm 面板的最大挠度小于100.0/250,满足要求! 二、梁底支撑方木的计算 （一）梁底方木计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 3.710/1.000=3.710kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.13.711.00 最大剪力 Q=0.61.0003.710=2.226kN 最大支座力 N=1.11.0003.710=4.081kN 方木的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.008.008.00/6 = 42.67cm3； I = 4.008.008.095、08.00/12 = 170.67cm4； (1)方木抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.371106/42666.7=8.70N/mm2 方木的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)方木抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32226/(24080)=1.043N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 方木的抗剪强度计算满足要求! (3)方木挠度计算 最大变形 v =0.6773.0921000.04/(1009500.001706666.8)=1.291mm 方木的最大96、挠度小于1000.0/250,满足要求! 三、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取方木的支座力，如图所示。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.135kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁变形图(mm) 托梁剪力图(kN) 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 4.755kN 经过计算得到最大变形 V= 0.2mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 49.00cm3； 截面惯性矩 I = 245.00cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=1.557106/1.05/49000.0=30.26N/mm2 顶托梁的抗弯计97、算强度小于215.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁挠度计算 最大变形 v = 0.2mm 顶托梁的最大挠度小于800.0/400,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。 五、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=4.76kN (已经包括组合系数1.4) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.98、20.12910.030=1.554kN N = 4.755+1.554+0.000=6.309kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，按照表99、1取值为1.163； u 计算长度系数，参照扣件式规范表；u = 1.70 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m； 公式(1)的计算结果： = 71.06N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 公式(2)的计算结果： = 38.04N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.020； 公式(3)的计算结果： = 51.80N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!7.7、120厚楼板支撑设计模板支架的计算参照建筑施工扣件100、式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）。 模板最大支架搭设高度为17.03米， 搭设尺寸为：立杆的纵距 b=1.00米，立杆的横距 l=1.00米，立杆的步距 h=1.50米。图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元 采用的钢管类型为483.0。一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.5000.1201.000+0.3501.000=3.410kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)1.000=3.000kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面101、惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 100.001.801.80/6 = 54.00cm3； I = 100.001.801.801.80/12 = 48.60cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.23.410+1.43.000)0.300 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.07510001000/54000=1102、.382N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.23.410+1.43.000)0.300=1.493kN 截面抗剪强度计算值 T=31493.0/(21000.00018.000)=0.124N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6776.4103004/(1006000486000)=0.121mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满103、足要求! 二、模板支撑方木的计算 方木按照均布荷载下三跨连续梁计算。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.5000.1200.300=0.918kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3500.300=0.105kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.000+2.000)0.300=0.900kN/m 静荷载 q1 = 1.20.918+1.20.105=1.228kN/m 活荷载 q2 = 1.40.900=1.260kN/m 2.方木的计算 按照三跨连104、续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 2.488/1.000=2.488kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.12.491.00 最大剪力 Q=0.61.0002.488=1.493kN 最大支座力 N=1.11.0002.488=2.736kN 方木的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.008.008.00/6 = 42.67cm3； I = 4.008.008.008.00/12 = 170.67cm4； (1)方木抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.249106/42666.7=5105、.83N/mm2 方木的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)方木抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31493/(24080)=0.700N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 方木的抗剪强度计算满足要求! (3)方木挠度计算 最大变形 v =0.6771.9231000.04/(1009500.001706666.8)=0.803mm 方木的最大挠度小于1000.0/250,满足要求! 三、板底支撑钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算 集中荷载P取纵106、向板底支撑传递力，P=2.74kN 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 最大变形 vmax=2.66mm 最大支座力 Qmax=9.951kN 抗弯计算强度 f=0.92106/4491.0=205.09N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度大于205.0N/mm2,不满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 107、纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=9.95kN 单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。 五、模板支架荷载标准值(立杆轴力) 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.12917.030=2.199kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3501.0001.000=0108、.350kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.5000.1201.0001.000=3.060kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.609kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000)1.0001.000=3.000kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 六、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值 (kN)；N = 10.93 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 109、l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，取值为1.155； u 计算长度系数，参照扣件式规范表；u = 1.70 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m； 公式(1)110、的计算结果： = 121.88N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 公式(2)的计算结果： = 65.91N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 7.4、地基承载力验算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 120 kPa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kPa ；脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ； 其中，6002000大梁上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 19.7 kN；基底面积 ：A = （0.5+0.8）（0.3+0.8）=1.43m2 。立杆基础底面的平均压力：p = N/A =19.7/1.43=13.8 kPa ；p=13.8kPa fg=120 kPa 。因此，梁板结构及其系列梁板结构支撑体系地基承载力满足要求。