1、.园区德威国际学校一期工程高大模板支撑安全专项施工方案建设单位：.园.投资有限公司监理单位:.x建监理有限公司总承包单位：.园区兴盛建设有限公司审批日期：.年8月2日目 录第一章编制说明及依据. 1第二章工程概况. 1第三章施工计划. 2第四章模板设计总结概况. 3第五章 支撑体系构造和安装. 3第六章支模体系验收要求及监控方案. 6第七章混凝土浇筑.8第八章模板的拆除. 8第九章施工安全文明保证措施. 9第十章事故应急准备和响应预案. 11第十一章模板工程计算. 131、顶板模板排架施工平面图 一份 2、顶板模板排架施工剖面图 二份 3、大梁底支撑排架详图 一份4、监测点平面布置图 一份5、2、应急预案医院行车路线图 一份6、现场钢管检测报告 一份7、现场扣件检测报告 一份高大模板支撑安全专项施工方案第一章 编制说明及依据一、编制说明 1、根据苏州市高大模板支撑体系文件规定，本工程教学楼G区（A-2A9）(A-NA-R）轴屋面（标高1313.54，支撑高度0.0613.54m及5.3413.54m）结构16.0cm厚板及梁（断面尺寸：500X1500、400*1000、350X850、300X800、300X700）;梁净跨度19.8m.模板支撑系统部分需要苏州市专家库专家论证审查.2、本方案计算采用中国建筑研究院PKPM施工现场安全系列软件（2011单机版）.3、本工程采用扣件式钢3、管排架支撑体系.4、混凝土采用汽车输运泵.5、计算荷载参数:板混凝土和钢筋自重25.10KN/m3，梁混凝土钢筋自重25.50kN/m3模板自重0.35KN/m2,水平倾倒混凝土的荷载标准值2KN/m2,施工均布荷载标准值1KN/m2.二、编制依据 1、中华人民共和国安全生产法、建设工程安全生产管理条例2、业主提供的工程设计图纸及其他等文件.3、关于印发危险性较大的分部分项工程安全管理办法的通知（建质200987号）.4、关于加强建设工程高大模板支撑体系施工安全管理的若干规定（苏建安监20103号）.5、关于加强建设工程高大模板支撑体系施工安全管理若干规定（苏建安20103 号文）.6、建设工4、程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则（建质2009254 号文).7、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20118、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20089、混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-200210、钢结构工程施工质量验收规范GB50205-200111、建筑工程施工质量验收统一标准GB50300200112、施工现场临时用电安全技术规范JGJ46200513、其他建设部、江苏省、苏州市等有关规定、文件等.14、建筑施工手册第四版中国建筑工业出版社15、本工程施工组织设计.16、建筑施工安全检查标准JGJ59-201117、公司按GB/T28001-5、2001职业健康安全管理体系规范标准编制的安全体系文件和我公司多年来的施工经验、施工操作工艺程序、可投入的技术装备能力.第二章 工程概况一、相关单位概况1.建设单位：x设计研究院有限责任公司 3. 监理单位：x理有限公司4. 总承包单位:.x建设有限公司5. 监督单位：.园区建筑工程质量安全监督站二、工程概述本工程位于.园区星华街东、东长路北、方中街西.拟建主体建筑：本工程由1幢教学楼（地上14层、局部地下1层)和1幢宿舍楼(地上45层）组成,总建筑面积26268.64 m2（其中，地下室3611.31 m2、教学楼16723.95 m2、宿舍楼5933.39 m2）.需高支模论证部位:教学楼6、G区屋顶结构为框架柱结构,独立承台基础.混凝土强度等级为:基础垫层C15;其它部位C30.本工程教学楼G区（A-2A9)(ANA-R)轴屋面（标高1313.54，支撑高度0.0613.54m及5.3413.54m)结构16.0cm厚板及梁(断面尺寸：500X1500、4001000、350X850、300X800、300X700）；梁净跨度19.8m.立杆基础为已经浇筑好的250mm厚钢筋混凝土地面.结构层高、构件尺寸如下表:部位支撑高度m构件尺寸mm屋面1313.54主梁500X15004001000次梁350X850300X800300700板160厚第三章 施工计划一、材料计划钢管采用47、82.6，梁底承重支撑杆处采用可调顶托支顶.方木为50100mm（安全计算采用4080mm)，模板采用15mm厚木胶合面板.梁加固采用14mm螺杆.质量要求：1、钢管,应符合JGJ1302011标准的有关规定;应提供合格证.对锈蚀、压扁、裂缝等钢管杜绝进场.实际所用钢管壁厚大于或等于2.6mm，应对钢管现场见证取样检测合格.2、扣件应符合国家标准钢管脚手架扣件（GB15831)的规定，使用前应进行质量检查，有裂缝，变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换；应提供合格证.应对扣件现场见证取样检测合格.3、木胶合板，采用15厚9151830胶合板，应有质量合格证，其主要技术性能符合国家钢框胶合板模板8、技术规程(JGJ96-95）标准的相关规定;4、木方选用松木，要求断面尺寸符合，厚度一致，干燥，平直，无虫蛀.二、劳动力计划从事搭设模板支撑架体的作业人员必须经过培训，取得建筑施工脚手架特种作业操作资格证书后方可上岗.木工劳动力计划如下表：时间栋号.年8月教学楼G区35人合计35人第四章 模板设计总结概况本章模板设计总结概况依据第十一章模板计算书、局部安全加强及施工方便处理结果.模板计算详见第八章：模板工程计算.利用已经浇筑好的250mm厚钢筋混凝土地坪作为立杆基础，立杆下垫50(厚）200mm垫板，至少连续3根立杆.教学里G区高大模板支撑体系设计部位支撑高m构件计算尺寸mm设计简概屋面18.9、40018.676梁主梁500X1500、4001000立杆间距(400+400+400) 400mm（最大）,梁底两承重立杆采用可调顶托（此处增一水平拉杆)，梁侧立杆采用双扣件；梁底方木5根；支架步距同满堂架;内龙骨方木布置6道,外龙骨间距800mm或同满堂架立杆，外龙骨采用双钢管48mm2.6.0mm.对拉螺栓布置2道,在断面内水平间距500+600mm,断面跨度方向间距900mm，直径14mm.次梁350850（300800)(300800）立杆间距（450+450) 700mm（最大），梁底一承重立杆采用可调顶托（此处增一水平拉杆)；梁底方木3根；支架步距同满堂架;内龙骨方木间距20010、mm，外龙骨间距700mm或同满堂架立杆，外龙骨采用双钢管48mm2.60mm.板160厚立杆间距0.70m0.70m(最大)，立杆的步距0.2+1.50+1.50+1.50+1.50+1.50+1.50+1.50+1.50+1.50+1.50+1.40+1.10m+0.6040.875m.立杆间距0.70m0.70m及以上采用双扣件.板底方木间距300mm.第五章 支撑体系构造和安装一、支撑体系构造1、立杆下垫50200mm木垫板，至少连续3根立杆.2、在立杆底距楼地面200mm设扫地杆，纵横向水平方向应纵下横上设置.步距高度1.5m.在每一步距处纵横向各设一道水平拉杆.3、当层高8m20m11、的支撑体系，在最低步距两水平拉杆中间加设一道水平拉杆.4、钢管扫地杆和水平拉杆应用对接,剪刀撑可采用搭接，搭接长度不得小于1.0m,并应采用三个旋转扣件分别在离杆端不小于0.1，处固定.5、当立柱底部不在同一高度时，高处的纵向扫地杆应向低处延长不少于2跨，高低差不得大于两米,立杆距边坡边缘不得小于0.5m.6、立杆接长严禁搭接，应采用对接扣件连接，相邻两立杆的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小开0.5m，各接头中心距主节点不宜大于步距的1/3.7、严禁将上段的钢管立柱与下段钢管立柱错开固定在水平拉杆上.8、在满堂支撑立杆外侧周围设1道从上至下竖向设连续式剪刀撑.中部每隔1012、m设1道从上至下竖向设连续式剪刀撑.剪刀撑底部与地面顶紧，与地面夹角为45.60.每个施工段的4角和中间每隔10m在顶部和扫地杆处设水平剪刀撑.当层高8m20m的支撑体系，除满足上述规定外，还应在纵横向相邻的两竖向连续式剪刀撑之间增加斜撑，在有水平剪刀撑的部位，应在每个剪刀撑中间处增加一道水平剪刀撑.（详见附图)9、支撑顺序先柱后梁再平台，最后为水平搭头，纵模支撑加以固定.10、与中部6M处设置竹排片一层(满铺），防止施工时重物坠落.二、支撑体系安装（一）模板施工准备：A、施工原则：、模板制作及安装保证其有足够的强度、刚度和稳定性，达到构造简单，安拆方便.、模板表面应平整洁净,尺寸准确，接缝严13、密,支撑牢固.、模板的支撑系统必须独立，与脚手架、混凝土泵管架均应完全脱开，以防止脚手架位移而造成模板变形或混凝土开裂.、各种预埋洞、埋件、套管等均应准确设置，安装牢固，与安装共同验收，避免遗漏.B、施工准备：、所有模板材料进场后必须认真检查验收，必须达到质量标准，不同型号分类堆放.、胶合板制作前先刷二道脱模剂，避免曝晒.、施工前，必须根据施工图进行翻样，木工班组按翻样图配制，并按不同部位进行编号,注明部位,方便安拆.、施工前，对操作人员进行操作细节的技术交底，以及有关安全交底.C、配模要点、每个班组在熟悉图纸的基础上，统一配好各个部位的模板,几何尺寸必须准确，配模中的最小块模板的宽度不得小于14、300mm，模板的方向应一致，不得纵横交错.、所配制的模板边缘弯曲不齐整的应上刨修正，拼缝密实不产生漏浆现象，外模应上、下各配长50mm,内模按层高及各位的设计尺寸.、模板上竖向方木的间距不得大于150mm,并在拼缝处必须设置方木，方木顶端与模板上口应留有50mm的间隙，用于模板上口的的水平背方木料.目的为使模板上口不产生弯曲，保证几何尺寸的正确.、梁底模板的长度应盖住柱，墙肢的模板不得设在内侧.梁底模铺设前先按标高拉水平线后再搭设水平钢管.杜绝先铺底板后再搭设水平钢管.、门洞、窗洞、预留洞口的封口板两边必须刨直，尺寸正确,并在每次支模时把两侧的砂浆清除干净，禁防漏浆，产生毛角.(二)施工过程15、要点：严格按照本方案进行施工，不得擅自变更立杆间距及承重架步高.必须由持证上岗的专职架子工进行搭设.1、施工工序：场地砼浇筑（地面）定位设置通长立杆垫板排放纵向扫地杆竖立杆将纵向扫地杆与立杆扣接安装横向扫地杆安装纵向水平杆安装横向水平杆安装剪刀撑搭设至梁、板底时调整标高梁底模、侧模安装摆放板底模木搁栅校正标高安装板模检查验收2、满堂脚手架搭设参数：满堂脚手架采用48*2.6钢管搭设.脚手架立杆纵横向间距详见第四章设计概况表及立杆布置图.扫地杆距地0.2m，纵横向水平大横杆步距为1.50mm，满堂架搭设到一定高度时，应及时搭设纵、横方向及水平向剪刀撑.(详见剪刀撑布置图)3、满堂脚手架搭设要求：16、高支模满堂架支撑总高18.mm，用标准立杆6m及部分短钢管，同时钢管接头按要求错开.满堂架与周边先浇的框架柱等主体结构之间应进行硬拉接.沿各楼层梁边与水平拉杆对应的位置上,满堂架水平拉杆间距46m与已浇筑结构梁顶死.4、水平杆每步纵横向水平杆必须拉通.水平杆件接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接.水平对接接头位置要求如下图.搭接接头要求如下图，将搭接长度范围内的中心点看成对接点，此时其搭接位置要求同对接（上图）.5、立杆立杆平面布置图(详见附图）搭接要求：所有立杆接长全部采用对接扣件连接，对接接头应交错布置，不应设在同步同跨内，同步隔跨的立杆接头竖向距离不小于500mm.见下图：6、扫地杆设置17、：在距楼面不大于200mm处设纵、横向扫地杆，扫地杆采用直角扣件与立杆进行紧固.7、梁底可调顶托设置:梁底承重支撑用可调顶托，中间立杆与满堂架立杆同时搭设，严禁后加，梁侧和板底承重小横杆和立杆的联接必须采用双扣件.U型支托与楞梁两侧如有间隙，必须楔紧，其螺杆伸出钢管顶部不得大于200mm,螺杆外径与钢管内径间隙不得大于3mm,安装时应保证上下同心.在用可调顶托的立杆钢管顶增加一根水平拉杆固定.8、剪刀撑水平剪刀撑：支架底部及顶部各设一道,中间每隔3步架设置一道水平剪刀撑.竖向剪刀撑:纵横方向均设剪刀撑,模板支架四边满布竖向剪刀撑,中间每隔58排立杆设置一道纵横向剪刀撑，由底至顶连续设置；剪力撑18、采用旋转扣件将斜杆与立杆或纵、横水平杆相连接.每道斜杆跨越立杆的根数宜在57根之间，斜杆与地面的倾角宜在4560度之间.剪刀撑接头采用搭接,做法同水平杆接头.水平剪刀撑平面布置图及竖向剪刀撑立面布置图（详见剪刀撑布置图）.9、周边拉结施工时，先浇砼的柱子采用钢管抱箍的方式与架子连接.见下图. 在周边已浇筑好的结构层处,水平拉杆与混凝土结构顶紧.10、扣件的紧固程度不应小于，且不应大于.对接扣件的抗拉承载力为3kN.扣件上螺栓应保持适当的拧紧程度.立杆垂直度偏差全高不大于30mm.11、立杆基础做法300厚混凝土地坪作为立杆基础.立杆下垫50（厚）200mm垫板，至少连续3根立杆.12、在1.119、0m步距层满铺竹笆片.13、脚手架搭设完毕后，必须经项目部技术、质量、安全部门验收合格后，方可进入下一道工序模板安装工程.在浇筑混凝土前报监理验收合格后浇混凝土.(三)主要施工方法:A、柱、剪力墙模板：柱模板采用4595方木作竖楞,482.6mm钢管作为横楞，角部形成柱箍.柱子校正采用48钢管与钢管排架连接固定.为确保柱根部模板不移位，预先在柱周围钢筋上焊12限位钢筋.模板高度按一层高尺寸考虑,中间独立柱先行浇注至柱托底，可提高顶板的整体安全性.B、梁板模板：主梁、次梁、顶板模板均采用胶合板模板，按散支散拆的方式设计，以发挥胶合板模板重量轻、刚度好的优势设计成大规格的板面.梁板模板的数量既能结20、合工期和尽量满足投资的要求，又要确保梁底模在梁混凝土达到设计强度的100%拆模.框架结构梁柱接头、梁板转角部位混凝土，常常不方不正、凹凸不平，是施工质量的薄弱环节，对选用模板通常是关键因素，我们采用柱头定型模.C、楼梯模板：平台梁和平台板模板的构造与楼盖模板基本相同.楼梯段模板是由底模、搁栅、牵杠撑、外帮板、踏步侧板、反三角木等组成(见附图）.楼梯侧板宽度至少等于梯段板厚及踏步高，长度按梯段长度确定.反三角木是若干三角木块钉在方木上，三角木块两直角边长分别各等于踏步的高和宽，踏步板反三角采用183091516胶合板制作，方木断面为4595mm.每一梯段反三角木至少要配一块,楼梯较宽时可多配.反21、三角木用横楞及立木支吊.要放出楼梯的大样图，以便量出模板的准确尺寸.31、支模前首先检查所配的模板是否符合设计要求，遇砼上、下接口处必须先用海绵条粘贴.在粘贴海绵条时应掌握技巧，不能用力拉紧，而是用大拇指轻按海绵条，很自然地粘贴在砼上.一般粘贴海绵条的高度在砼表面向下10mm,使模板能盖住海绵条.32、模板安装时应按弹出的控制线，限住钢筋，如对控制线有误，马上与放线员联系，进行复核、校对.先竖一面的模板，初步固定，穿螺杆，再竖另一面，两边竖完后把螺杆穿好,上下各箍一道钢管，进行校正（初校）,再设中间钢管，正确校正后无误差，再上紧各部位的螺杆.33、钢管、扣件的联接应在同一层钢管的位置上，不得上22、下错位，使力矩得不到平衡，产生模板位移、跑模、膨模现象.34、T字型模板的阴角处，钢管必须搭接牢固，特别是下面三道,缺一不可.35、梁端头的加固离墙肢或柱的距离不大于200mm，中间控制在500mm左右，梁底的木方料应比梁底模板宽出20mm，使梁侧模搁在上面.36、墙肢、梁、柱模板校正无误后，上面背方必须拉统线，使之在一条直线上，保证几何尺寸正确.37、大于500mm高度的梁必须设多道方木,方料的放置应小面接触模板增大力矩，不得大面接触模板.38、外墙模板螺杆的间距一般控制在450mm左右，可视墙的宽度.墙垛左右宽度的两头向内100mm左右各设一根，超过1000mm以上的设置按450mm间距.23、39、平台模板铺设时，平台板一定要盖住梁、墙板、柱等模板，且在一个水平面上，不得凹凸不平.平台板的拼缝不得大于2mm,模板的方向铺设一致,不得纵横交错.310、平台铺设时遇有柱模时，其平台模的割口一定要方正,按柱模的断面，不得翘曲不全，并盖住柱模.311、墙肢上的预留洞口位置必须准确，上面用夹板封住钉牢，使之在浇筑时不会把洞内灌满混凝土，使拆模产生难度，影响美观.312、所有阳角,外墙接口处的方木上必须道道用木楔(大头桢）塞牢,使角、接口不会跑浆而方正、挺刮.313、井道内必须设对角对撑，保证井筒尺寸.314、支完模板后，楼层上面必须清理干净，不得留任何杂物，并进行班组自检.在班组自检的基础上24、做好自检记录，然后报项目质检申请验收.验收时各班组长应在场,并跟随操作人员发现问题及时解决.四、梁、板模板安装：（一）安装常规要求：所有梁、柱均由翻样给出模板排列图和排架支撑图，经项目工程师审核后交班组施工,特殊部位应作细部构造大样图，柱根部不得使用混凝土“方盘”而采用“井字型，“T型钢筋限位,限位筋直径12mm.1、梁底模铺设：在满堂脚手架搭设完毕并经项目部验收合格后，校准梁底水平钢管标高，既铺设梁搁栅及底模.2、梁板模起拱:根据GB50204-2002规范要求，当梁板跨度4m时,模板应起拱，主梁起拱高度为梁跨的1-3/1000.3、梁、板模板施工要点:（1）、梁、板模板支设时，首先采用水准25、仪将楼层控制标高引测到满堂架立杆上，并引测梁底和板底标高，根据所测标高铺放板底及梁底搁栅,搁栅接头应错开，且不得有悬空.（2）、搁栅铺好后铺钉九夹板模板,板模铺设从梁一侧向另一侧梁密铺,在板两端及接头处用钉子钉牢,其他部位少钉，以便拆模.模板接缝要求严密、不得漏浆.（3)、梁的侧模与底模相交处将侧模伸到底模下，以便侧模的拆除；梁模与柱模相交处将梁模伸入柱模内，并与柱模内表面相平，梁的侧模与板底相交处，则将侧模置于板底模下，将板底模伸至梁模内边齐.（二)模板施工注意事项1、柱模板容易产生的问题：柱位移，截面尺寸不准,混凝土保护层过大，柱身扭曲，梁柱接头偏差大.防止方法：支模前按墨线校正钢筋位置，26、钉好压脚板；转角部位应采用联接角模以保证角度准确；柱箍形式、规格、间距要根据柱截面大小及高度进行设计确定；梁柱接头模板要按大样图进行安装而且联接要牢固.2、墙模板容易产生的问题：墙体混凝土厚薄不一致,上口过大，墙体烂脚，墙体不垂直.防止办法：模板侧面的横档不宜过疏,穿墙螺栓的规格和间距应按设计确定,除地下室外壁之外均要设置穿墙螺栓套管；穿墙螺栓的直径、间距和垫块规格要符合设计要求；墙梁交接处和墙顶上口应设拉结;外墙所设的拉、顶支撑要牢固可靠.模板安装前模板底边应先批好水泥砂浆找平层，以防漏浆.3、梁和楼板的模板容易产生的问题:梁身不平直，梁底不平，梁侧面鼓出，梁上口尺寸加大,板中部下挠，生蜂窝27、麻面.防止办法：大于750mm梁高的侧板，宜加穿墙螺栓.模板支顶的尺寸和间距的排列，要确保支撑系统有足够的刚度，模板支顶的底部应在坚实地面上，梁板跨度大于4m者，如设计无要求则按规范要求起拱.(三)主要安全技术措施1、废烂木枋不能用作龙骨.2、安装、拆除外墙外模板时,必须确认外脚手架符合安全要求.3、内模板安装高度超过2.5m时，应搭设临时脚手架.4、在2m以上高空拆除模板时，不得让模板、材料自由下落，更不得大面积同时撬落，操作时必须注意下方人员的动向.5、水平拉杆不准钉在脚手架或跳板等不稳定物体上.6、所有操作人员进入施工现场，必须遵守安全生产六大纪律，戴好安全帽，系好帽带，高空作业时,系好28、安全带，扣好安全钩.7、二人抬运模板时要相互配合，协同工作,不得上下乱抛、乱掷建筑材料及工具、物品等.8、扳手、锤子等工具应放在工具袋，特别是钉子，不得朝天钉.钉有钉子的模板不得随地乱放，应及时将钉子取出，防止扎脚.9、不得在脚手架上堆放大批模板，支撑牵杆等不得搭设在脚手架上,通道中间的斜撑、拉杆应设在1800mm高以下.10、安装模板中如有停歇,应用支撑、搭头、柱头板等钉牢.(四)产品保护1、模板安装时，不得随意开孔.预留钢筋可一端弯成90,与混凝土墙钢筋焊接或扎牢，另一端用铁线绑牢,从板缝中拉紧紧贴模板内面,拆模后再拉出.2、模板竖向安装时，加劲肋的凹面须向下安装.3、拆模时不得用大锤硬砸29、或用撬棍硬撬，以免损坏模板边框.4、操作和运输过程中，不得抛掷模板.5、模板每次拆除以后，必须进行清理，涂刷脱模剂,分类堆放.6、在模板面进行钢筋等焊接工作时,必须用石棉板或薄钢板隔离；泵送混凝土的布料架脚和输送混凝土管支架脚下应加垫板等有效措施.7、拆下的零星配件应用箱或袋收集.第六章 支模体系验收要求及监控方案一、支模体系验收要求1、验收组织机构：由公司安全科负责人、项目经理、项目总监、项目工程师、施工员、质量员、安全员等部门及人员组成.2、相关验收人员：金晓秋（总监）、公司安全科负责人、曹兰波(项目经理）、林招宝(项目执行经理）、朱京（项目工程师)、(安全员）、潘德宝（主施工）、专业监理30、工程师、作业班组长、搭设人员等.3、验收程序:材料进场验收：项目部对进场的钢管扣件等材料进行验收,其外观及力学性能应符合国家现行标准,验收合格后方可使用,否则不得使用.脚手架搭设过程验收：分阶段验收，班组自检合格后，再由项目部安全工程部门验收，合格后继续搭设.高支模架整体验收：搭设完毕、班组自检合格后,项目部验收,再报监理验收，合格后进行模板安装；完成后通知公司、监理及安监部门验收.4、验收方法：上岗证查验：脚手架应由专业架子工进行搭设，检查操作人员的上岗证,符合要求，方可允许其作业.检查项目1)、立杆间距、步距是否符合设计要求；2）、与柱及周边构件连接方式是否符合设计要求;3）、竖向剪刀撑间31、距，布置方式及与立杆连接是否满足设计要求；4）、用测力扭矩扳手检查螺栓拧紧扭矩力不应小于40Nm,且不应大于65Nm;5）、立杆垂直度检查；检查立杆底与楼板是否采用了垫板；6）、钢管连接节点是否满足本方案构造要求；5、重点检查验收安全隐患大的关键部位（如深梁底部扣件紧固、连墙件设置、扣件是否紧固等)，脚手架搭设好后，施工员、质检员、以及技术负责人组织班组长按施工方案及对脚手架按施工方案及脚手架安全技术规范(JGJ1302011）进行验收，验收中要用测力扳手对扣件是否拧紧进行测试.验收合格,并填写好模板工程验收记录方可允许进行下道工序的施工;6、验收应做好数据记录，高支模架整体验收记录应由项目经32、理、项目工程师、公司安全部门负责人、监理工程师、总监等相关人员签字认可.必须做到拼缝严密不漏浆,支撑稳固安全不变形，标高和构件断面尺寸严格按图施工,按规定验收.对墙板节点的模板提前配置好，方便拆除安装，保证外观质量和断面尺寸.模板封模前,做好各项隐蔽验收记录,并与业主、监理办理手续.特别是预留孔、洞、预埋件等要认真复核其标高位置,以确保无误后方可进行施工.模板加固好后，利用经纬仪与水准进行检测，柱模垂直度控制在3mm以内,梁板标高误差不得超过5mm.模板安装的允许偏差见下表：项目允许偏差（mm）项目允许偏差（mm）轴线5底模上表面标高5截面尺寸(墙、柱、梁）4、5层高垂直H5m H5m68相邻33、两板表面高低差2表面平整（2m范围内）5二、监控方案1、监测采用仪器测量，主要是观测钢管支撑的沉降、位移和变形.仪器测量采用全站仪、水准仪对支撑体系进行监测，主要监测体系的水平、垂直位置是否有偏移.将仪器放在已浇好的0.00-5.00m、+5.00-12.00m楼地面高度,对已布置好的监测点进行跟踪观测,发现变形或位移过大者，应立即通知混凝土班组暂停混凝土浇筑，并通知所以施工人员撤离现场危险源,待查明原因加固处理结束后方可进行混凝土浇筑；2、监测点设置观测点布置在变形较大和稳定性较差部位，在满堂架的某些立柱上做好监测点标记,约每6米一个，高度在1.2m楼地面处.（平面布置详见附图）观测基准点：34、在已浇好的楼面上设置二个基准点，通过基准点可测出满堂支撑架的水平位移和沉降变形.3、监测措施在浇捣高支模梁板砼前，项目部对脚手架全面检查，合格后才开始浇砼.混凝土浇筑过程中，派专人检查支架和支撑情况,发现下沉、松动、变形和水平位移情况的应及时解决.发现异常情况，及时通知现场负责人,并采取应对措施.4、监测频率:在浇筑混凝土过程中应实时监测，监测频率按每半小时测一次，并形成记录.监测过程中要求定人、定仪器、定期观测.5、变形监测预警值高支模区域梁板挠度变形偏差监测预警值为10mm；立杆垂直偏差预警值在24mm以内.6、预警应急措施:监测过程中,监测数据达到或接近预警值时，要求检查支撑架刚度、扣件35、紧固情况，及时排除滑移或垮塌隐患;监测过程中，监测数据超过预警值或发现模板局部沉陷或支撑失稳现象，必须立即停止浇筑混凝土，撤离作业人员、设备，并及时排查安全隐患，组织人员对支撑系统进行加固.楼面支撑如遇失稳情况，及时报告施工负责人，通则所有施工人员应立即疏散，人员应在最短时间内离开危险源，迅速向非高支模区域已浇筑完的楼面上靠近.第七章 混凝土浇筑本工程采用商品砼，选择经业主和监理认同的苏州禾海混凝土有限公司供应站生产的砼，由搅拌站根据设计要求设计配置项目配合比.在砼浇筑前，应提前3天，将商品砼搅拌站提供的经现场工程师审核的砼配合比报送监理工程师审查合格后，方许生产.当水泥厂家、品种、标号发生变36、动或砂石材料有较大变动时,必须重新试配确定配合比，不任意串用配合比.砼从搅拌台出料至砼入模时间不宜超过3小时，砼的供应应能满足砼的连续浇捣,输送砼泵管宜直，转弯宜缓，接头应严密牢固，管道向下倾斜处应防止因混入空气而产生阻塞，现场应备有泵车，泵管易损零部件,泵送砼前应先用适量的与砼内成份相同的水泥砂浆润滑输送管内壁；如果泵送间歇时间过长或其他原因产生堵管时，应用压力水或其他方法（如卸管)冲洗管内残留的砼；在泵送过程中，受料斗内应具有足够的砼以防止吸入空气产生阻塞.1) 砼浇筑前,应先将模板清理干净，待钢筋工程、模板工程验收合格后，方可进行砼浇捣施工，砼配合比、石砂、水泥、外加剂等资料应齐全.2)37、 为防止地下室砼出现开裂，将砼的坍落度控制在12020mm范围内，砼运送到施工现场后，应做砼坍落度试验，如砼出现离析或坍落度不符合要求应立即退出，严禁操作人员在现场加水.3) 柱子混凝土应一次浇筑完毕，如需留施工缝时，无梁楼板应留在柱帽下面.在与梁板整体浇筑时,应在柱浇筑完毕后停歇l1.5h，使其获得初步沉实,再继续浇筑.本工程独立柱混凝土先于楼板砼浇筑.4) 使用插入式振捣器应快插慢拔,插点要均匀排列,逐点移动，顺序进行，不得遗漏，做到均匀振实.移动间距不大于振捣作用半径的1.5倍（一般为3040cm）.振捣上一层时应插入下层5cm，以消除两层间的接缝.表面振动器（或称平板振动器）的移动间距38、,应保证振动器的平板覆盖已振实部分的边缘.5) 梁板同时浇筑,浇筑方法应由一端开始用“赶浆法，即先浇筑梁，根据梁高分层浇筑成阶梯形，当与板的混凝土一起浇筑，随着阶梯形不断延伸，梁板混凝土浇筑连续向前进行.6) 浇筑板混凝土的虚铺厚度应略大于板厚，用插入式振捣器顺浇筑方向拖拉振捣,并用铁插尺检查混凝土厚度,振捣完毕后用长木抹子抹平.施工缝处或有预埋件及插筋处用木抹子找平.浇筑板混凝土时不允许用振捣棒铺摊混凝土.7) 施工缝位置；宜沿次梁方向浇筑楼板,施工缝应留置在次梁跨度的中间1/3范围内，且必须满足设计要求.施工缝的表面应与梁轴线或板面垂直,不得留斜槎.施工缝宜用木板或钢丝网挡牢.8) 后浇带39、灌注砼的时间原则上应在主体结构施工完60d后，以减少灌注砼后差异沉降量.后浇带浇筑砼前，新老砼交接面应清理干净，并进行凿毛处理.混凝土养护：9) 在浇筑完成24小时内进行覆盖和浇水养护（视气温情况而定）.浇水养护时间不得少于7天,保证混凝土处于足够的湿润状态.对于表面不便浇水养护的柱、墙及竖向构件，拆模后可挂潮湿的草袋等洒水养护.第八章 模板的拆除1、模板拆除根据现场同条件的试块指导强度,拆模时的混凝土结构强度应达到设计及规范要求，并由技术人员下达拆模通知书，方可拆模.2、模板及其支架在拆除时混凝土强度要达到如下要求.在拆除侧模时，混凝土强度要达到1.2MPa（依据拆模试块强度而定），保证其表40、面及棱角不因拆除模板而受损后方可拆除.混凝土的底模，其砼拆模强度见下表：混凝土结构部位拆模强度结构类型结构跨度/m按设计强度的百分率%板2502，8758100梁8758100悬臂构件2752100（1）、楼板模板拆除时，先松动顶部支撑杆扣件，使其向下移动，达到模板与楼板分离的要求，使模板均落在满堂脚手架上.(2）模板存放时应保持平放，模板有损坏的地方及时进行修理,进行板面清理,涂刷隔离剂，防止粘结灰浆.以保证使用质量.（3）拆除的对拉螺栓、扣件及拆模用工具必须妥善保管和放置，不得随意散放在操作平台上，以免吊装时坠落伤人（4)任何情况下,严禁操作人员站在模板上口采用晃动、撬动或用大锤砸模板的方41、法拆除模板;3、模板满堂支撑架拆除与堆放（1）模板支架拆除施工工艺：拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，一般的拆除顺序为：剪刀撑横向水平杆纵向水平杆立杆.（2）拆除要点拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业卸料时，各构配件严禁抛掷至地面;4、模板拆除安全技术措施（1)模板拆除的顺序和方法:按先支的后拆，后支的先拆，先拆不承重部分，后拆承重部分，自上而下的原则进行.(2）拆模区周围应设置栏杆，并挂有明显的标志牌,禁止非作业人员入内.模板拆除前必须确认砼强度达到规定要求，并经拆模申请批准后方可进行.（3）模板拆除前应向操作班组进行安全技术交底，在作业范围设安全警戒线并悬挂警示牌，严禁非42、操作人员进入作业区.拆除时派专人监护看守.（4）在拆模板时,要有专人指挥和切实的安全措施，拆模时严禁猛撬、硬砸，拆模若间歇停止,则须将拆下的模板首先运送到指定地点集中堆放.不得堆放在施工层上，更不得留下松动的模板.（5)遇六级以上大风时，要暂停室外的高处作业，有雨、雪、霜时要先清扫施工现场，不滑时再进行作业.（6)拆除模板要用长撬杠，严禁操作人员站在正拆除的模板上.拆模间隙时，要将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落，倒塌伤.（7）拆除楼层底模时，要在脚手架上搭设操作平台，脚手板铺严，并设防护栏杆；拆除梁板的底模时，要设临时支撑,防止大片模板坠落.拆除时要逐块拆卸，不得成片松动和撬43、落、拉倒.（8）要有足够工作面，数人同时操作时要明确分工，统一信号后进行.第九章 施工安全文明保证措施一、安全管理1.进入现场的施工作业人员必须接受三级教育、经考试合格办理上岗资格证，方可上岗操作.2.明确支摸施工现场安全责任人，负责施工全过程的安全管理工作.在支摸搭设、拆除 和混凝土浇筑前向作业人员进行安全技术交底.3.高大支模施工应按经审批的施工方案进行，方案未经原审批部门同意，任何人不得修改变更.4.高大支模分段或整体搭设安装完毕，经项目部验收并报请公司技术和安全负责人验收合格后方能进行钢筋安装.5.支摸施工现场应搭设工作梯，作业人员不得从支撑系统爬上爬下.6.支摸搭设、拆除和混凝土浇筑44、期间，无关人员不得进入支摸底下，并由安全员或班组兼职安全员在现场监护.7.混凝土浇筑时，派施工测量员专职监测其支摸系统的变形情况，发现异常现象或变形超过警戒值时时应立即暂停施工，迅速疏散人员，待排除险情并经施工现场安全负责人检查同意后方可复工.8.施工期间，要避免材料、机具与工具过于集中堆放.9.动用明火必须经安全员审批.10.支架搭设人员必须持证上岗，并戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋.11.在排架顶1.1m步距层满铺竹笆片,防止高处坠落.12.恶劣天气时应停止模板支架的搭设与拆除.雨后上架作业应有防滑措施.二、安全措施1、项经部设专职安全员,班组设兼职安全员，实行安全值班制度，安全员在公司安全45、站和项目经理指导下,认真贯彻安全生产责任制,执行有关规定，推动和组织施工中的安全工作，形成比较健全的安全保证体系.2、施工前安全员对架子工认真做好有针对性的安全技术交底，施工员对模板、钢筋班组认真做好有针对性的安全技术交底，两级安全员及值班人员应进行全面检查，逐一检查脚手架、五口以及工人是否正确使用劳保用品,禁止工人违章作业，督促工人及时清理外架，安全网内的材料及杂物，严禁将模板堆放在外架上，对不戴安全帽,在高空作业不绑安全带以及在架子上乱攀爬的，应予以重罚.3、模板安装操作过程应按模板单次施工计划备料使用，使用前,应检查模板支撑、搁栅、横档、杠梁等木材.4、模板支撑应垂直布置，上、下层支撑应46、对齐，横向水平撑和剪力撑要拉牢扣紧；上一道模板安装工序未完，支撑未固定时，不得进行下一道工序的施工.5、模板拆除时间应由施工管理人员确定,并经项目技术负责人签字认可方可进行,未经同意,班组严禁私自拆模，拆模时严禁野蛮施工，不得猛撬硬砸，拆下的模板不得随意抛掷，应分类按指定地点堆放，及时整理成堆,及时起钉，以防铁钉扎脚，严禁向下抛掷杂物、碎木料等.6、任何班组个人不得在现场乱拉、乱接、乱拆用电线路，所有用电操作应由持证的专职电工进行，临时用电电线应架空,不得将电线放在地面乱拖,发现电源插座损坏、破裂等隐患应及时通知专职电工或管理人员及时予以处理,下班时应及时拉断电源,以防触电事故发生.7、模板的47、垂直运输由塔吊进行,应配备持证人员操作塔吊，其他任何人不得对塔吊进行任何操作，运输时塔吊应有持证人员指挥.8搭设过程中应划出工作标志区，禁止行人进入，统一指挥，上下呼应，动作协调，严禁在无人指挥下作业.当解开与另一人有关的扣件时必先告诉对方,并得到允许,以防坠落伤人.三、文明施工技术措施项经部建立和健全并执行安全生产责任制、文明施工制度、安全生产检查制度、宿舍卫生制度、食堂卫生制度的同时，与劳务队、班组须签订创安责任状.明确安全生产、防火卫生、文明施工责任区，配备合格的安全设施和灭火器材,明火作业由专人负责登记审批，并做好安全生产、文明施工宣传教育工作，应张贴大型标语，做好宣传栏和安全标记,提48、高班组工人的文明施工知识和素质.各种材料、机器设备应按施工现场总平面布置的指定地点堆放、加工及安装,应按进度计划分期分批进场.模板安装过程及时搞好落手清，梁板模板安装后应及时清理楼板面的木屑、杂物等，建筑垃圾应按指定地点堆放并插告示牌，努力保持施工现场清洁卫生.模板拆除后应及时起钉，清理模板面的水泥渣,并分类堆放，防止钉子扎脚，保持施工现场畅通无阻.第十章事故应急准备和响应预案一、救援预案的目的事故发生后，极时展开救援,抢救受伤人员，使受困、受伤害人员、财产得到及时抢救.防止事故继续发展.本工程高支模工程施工中存在支模架超高、施工荷载超重等重大危险源，可能导致架体失稳坍塌、高处坠落、坠物伤人、49、楼板塌陷等后果，对此须采取相应的预防措施及应急救援方案,确保发生意外时能有序应急指挥，保护员工生命、企业财产，把事故损失降低到最小程度.二、救援机构1、机构组 长：曹兰波:（项目经理)副组长:(生产经理）林招宝: 组 员：房锁富 ：1595419017（安全员）、2、职责和分工（1）组长负责事故应急救援的全面组织、指挥、协调工作，负责向上级报告并负责调集抢险救援所需的人力、物力.(2）副组长协助组长组织、指挥、协调救援工作,组长不在现场时代行组长的职责.（3）组员在组长或副组长的指挥下，负责现场的维护、抢救、警戒等工作，及具体落实组长或副组长下达的救援方法、措施的指令.A、现场抢救组:根据指挥50、指令，及时布置现场抢救，救护伤员.组长：林照龙组员：杨文杰组员：潘德宝组员：房锁富组员：林招宝朱云贵B、治安保护组：维护现场秩序、保护事发现场、做好当事人周围人员的问询记录,保持与当地公安部门的沟通.组长：潘德宝组员：杨文杰组员：房锁富组员：胡加荣组员：倪彩平C、善后组：妥善处理好善后工作，按职能归口负责保持与当地相关部门的沟通联系.组长：曹兰波组员：林照龙组员：潘德宝组员：林招宝D、通讯联络组：保持与当地建设行政主管部门、劳动部门等的沟通.并及时通知当事人的亲人.组长：房锁富组员：杨文杰组员：潘德宝三、演练、培训在工程开工前一周由组长组织救援小组各人员进行演练.应急培训和演练应急反应组织和预51、案确定后，应急组长组织所有应急人员进行应急培训.按照有关预案进行分项演练，对演练效果进行评价，根据评价结果进行完善.四、应急响应出现事故时，在现场的任何人员都必需立即向组长报告，汇报内容包括事故的地点、事故的程度、迅速判断的事故可能发展的趋势、伤亡情况等，及时抢救伤员、在现场警戒、观察事故发展的动态并及时将现场的信息向组长报告.组长接到事故发生后，立即赶赴现场并组织、调动救援的人力、物力赶赴现场展开救援工作，并立即向公司救援领导负责人汇报事故情况及需要公司支援的人力、物力.事故的各情况由公司向外向上汇报.五、模板及支架倒塌事故的应急救援1、模板及支架倒塌事故的主要危害模板及支架倒塌事故主要造成52、：人员伤害、财产损失、作业环境破坏.2、应急救援方法（1）有关人员的安排组长、副组长接到通知后马上到现场全程指挥救援工作,立即组织、调动救援的人力、物力赶赴现场展开救援工作，并立即向公司救援领导负责人汇报事故情况及需要公司支援的人力、物力.组员立即进行抢救.（2）人员疏散、救援方法人员的疏散由组长安排的组员进行具体指挥.具体指挥人安排在危险的各人员进行疏散到安全的地方，并做好安全警戒工作.各组员和现场其他的各人员对现场受伤害、受困的人员、财物进行抢救.人员有支架的构件或其它物件压住时，先对支架进行观察，如需局部加固的,立即组织人员进行加固后，方进行相应的抢救，防止抢险过程中再次倒塌，造成进一步53、的伤害.加固或观察后，确认没有进一步的危险,立即组织人力、物力进行抢救.（3）伤员救护休克、昏迷的伤员救援让休克者平卧，不用枕头，腿部抬高30度.若属于心原性休克同时伴有心力衰竭、气急,不能平卧，可采用半卧.注意保暖和安静，尽量不要搬动，如必需要搬动时，动作要轻.采用吸氧和保持呼吸道畅通或实行人工呼吸.受伤出血，用止血带止血、加压包扎止血.（4）现场保护由具体的组员带领警卫人员在事故现场设置警戒区域，用三色纺织布或挂有彩条的绳子圈围起来，由警卫人员旁站监护，防止闲人进入.六、事故处理：1)事故报告程序事故发生后，第一发现人应立即呼救，报告现场负责人，项目部安全主管领导应逐级上报，并联络报警，组54、织急救.发生重大事故时,应立即向上级领导汇报，并在24小时内向上级主管部门作出书面报告.2）现场事故应急处理危险性较大模板工程施工过程中可能发生的事故主要有:架体失稳坍塌、高处坠落、坠物伤人、楼板塌陷等事故.事故发生后，项目部立即启动事故应急响应程序：组织救护队伍进行施救；包括:伤者心肺复苏抢救、创伤性出血临时包扎，骨胳错位时临时包扎、固定，组织将伤者转移至地面或保持运输道路通畅、运输车辆准备等,尽最大可能减轻伤者的伤害程度;联及时联系当地医院拨打120急救电话,有条件时指挥组准备车辆运送伤员至就近医疗单位；项目部负责向公司上报事故的初步原因、范围、估计后果；保护事故现场.3）及时清除后续可能55、出现的危险检查其它部位有无继续坍塌的危险，如有补救的可能，及时安排补救加固.将电源切断，防止电缆线挤压破皮漏电，清理现场钢管和扣件，及时将压在钢管下的受伤人员清理出来.4）善后处理在确认险情和事故处置妥当后，应急反应小组应进行现场拍照、绘图，收集证据，保留物证.经业主、监理单位同意后，清理现场恢复生产.在事故处理后，将所有调查资料分别报送业主、监理单位和有关安全管理部门.应急通讯录部门（应急小组）姓名电话组长（项目经理）曹兰波副组长（项目执行经理）林照龙副组长(技术负责)林招宝组员（主施工)潘德宝组员（安全员）房锁富组员（施工员)倪彩平组员(质量员）张洪生组员（木工工长）组员（钢筋工长）组员（56、瓦工工长）消防119急救120园区安全监督管理站5)救援物资准备：应急响应设备设施登记表名 称规格、单位数量布置位置水龙带50150仓库消防栓接口507只现场洋 镐把20仓库、班组消防钩把10仓库水 桶只20仓库、现场铁 锨把20仓库、班组沙 袋只200仓库、班组管 钳把5安装仓库固定电话门1办公室型 钢6m/根50 附近租赁站医药箱只1安全办担 架副2安全办救护用车辆2现场6）附近医院（1）胜浦医院，地址:.园区胜浦镇新胜路，电话：62812109(2）九龙医院,地址：.园区万盛街，电话：62629999路线图详见附图.第十一章 模板工程计算一、工程结构设计概况模板体系支撑结构设计G楼轴屋面57、（标高18.30018.576，支撑高度18.40018.676m）结构200cm厚板及梁（断面尺寸：700X1800、300X900、300X600、250X600）；混凝土强度为C30.二、模板设计方案概况为了施工及计算方便，在保证安全及合理成本控制的原则上，模板计算时采用分类计算，计算分类为：1、板模及支撑体系计算：板厚200mm，支撑体系高度18.70m.2、梁模及支撑体系计算：主梁700X1800，次梁300600,支撑体系高度18.70m.2、结构柱在上梁、板钢筋前浇筑混凝土，加强满堂支撑体系的整体稳定性.3、根据模板设计安全计算结果,再结合施工方便、材料情况及施工验收进行综合调整58、.4、模板采用15mm 木胶合面板，模板拼缝使用双面胶，保证拼缝严密，50100木方现场拼制（计算时采用4080木方）.满堂支承采用扣件式钢管排架，由扣件、立杆、横杆、支座组成，采用482.6钢管.三、模板设计方案（一）、屋面200厚楼板模板扣件钢管高支撑架计算书（层高18.70m，最大间距0.90.9m）计算参数：模板支架搭设高度为18.7米，搭设尺寸为:立杆的纵距 b=0.90米，立杆的横距 l=0.90米，立杆的步距 h=1.50米.采用的钢管类型为482.6.面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2,弹性模量6000.0N/mm2.木方8040mm，间距359、00mm，木方剪切强度1.3N/mm2,抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2.模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2.扣件计算折减系数取0.90.图楼板支撑架立面简图图楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元按照扣件新规范中规定并参照模板规范，确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.100.20+0.30)+1.401.00=7.784kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.100.20+0.71.401.00=7.757kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.60、2，可变荷载分项系数取1.40采用的钢管类型为482.6.1、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度.模板面板的按照三跨连续梁计算.静荷载标准值 q1 = 25.1000.2000.900+0.3000.900=4.788kN/m活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)0.900=2.700kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：截面抵抗矩 W = 33.75cm3；截面惯性矩 I = 25.31cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f - 面板的抗弯强度计算值(N/mm2）； M 面板的最大弯距(61、N.mm）; W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2; M = 0.100ql2其中 q - 荷载设计值（kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.204.788+1.402.700）0.3000.300=0.086kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.08610001000/33750=2.540N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求！ （2)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6774.7883004/(1006000253125）=0.173mm面板的最大挠62、度小于300.0/250,满足要求!2、支撑木方的计算木方按照均布荷载计算.1）.荷载的计算 (1）钢筋混凝土板自重（kN/m）： q11 = 25.1000.2000.300=1.506kN/m (2）模板的自重线荷载(kN/m）: q12 = 0.3000.300=0.090kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载（kN/m）:经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.000+2.000)0.300=0.900kN/m静荷载 q1 = 1.201.506+1.200.090=1.915kN/m活荷载 q2 = 1.400.900=1.260kN/m计算单元内的木方集中63、力为(1.260+1.915)0.900=2.858kN2).木方的计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 2.858/0.900=3.175kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.13.180.900.90=0.257kN.m最大剪力 Q=0.60.9003.175=1.715kN最大支座力 N=1.10.9003.175=3.143kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 21.33cm3；截面惯性矩 I = 42.67cm4; （1）木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f=64、0.257106/21333.3=12.06N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2，满足要求! （2）木方挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到1.596kN/m最大变形 v =0.6771.596900.04/（1009000.00426666.7）=1.846mm木方的最大挠度小于900.0/250，满足要求!3、横向支撑钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算.集中荷载P取木方支撑传递力.支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m）支撑钢管剪力图（kN）变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管65、变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.754kN.m最大变形 vmax=1.050mm最大支座力 Qmax=10.269kN抗弯计算强度 f=0.754106/3992.0=188.88N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求！支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!4、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值，取7.20kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=10.27kN单扣件抗滑承载力的设计计算不满足66、要求，考虑采用双扣件！5、立杆的稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载.1.静荷载标准值包括以下内容： （1)脚手架钢管的自重(kN）: NG1 = 0.11918.700=2.217kN钢管的自重计算参照扣件式规范附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改. (2）模板的自重(kN）： NG2 = 0.3000.9000.900=0.243kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN）： NG3 = 25.1000.2000.9000.900=4.066kN经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3） = 6.526kN.2.活荷载为施工荷载标准值67、与振捣混凝土时产生的荷载.经计算得到,活荷载标准值 NQ = （1.000+2.000）0.9000.900=2.430kN3.不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ6、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 11.23kN 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l0/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 （cm）;i = 1.61 A - 立杆净截面面积 (cm2）； A = 3.71 W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 3.99 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2）； f - 68、钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2; l0 - 计算长度 （m）；参照扣件式规范2011，由公式计算顶部立杆段：l0 = ku1（h+2a） （1)非顶部立杆段：l0 = ku2h (2） k 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.217； u1，u2 计算长度系数,参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.10m;顶部立杆段：a=0.2m时,u1=1.540，l0=3.561m；=3561/16.0=222.281， =0.148=8801/(0.148371.0）=160.286N/mm2 a=0.5m时，u1=1.269、15，l0=3.697m;=3697/16.0=230.751， =0.138=8801/(0.138371.0)=171.901N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.100时，=156.414N/mm2，立杆的稳定性计算 f，满足要求！非顶部立杆段：u2=1.951，l0=3.562m;=3562/16.0=222.319, =0.148=11234/(0.148371.0）=204.596N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值（kN/m270、）； Wk=0.3001.2500.115=0.043kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，0.90m； lb - 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.0430.9001.5001.500/10=0.011kN.m； Nw - 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；顶部立杆Nw=6.526+1.42.430+0.91.40.011/0.900=11.249kN非顶部立杆Nw=4.499+1.42.430+0.91.40.011/0.900=8.816kN顶部立杆段：a=0.2m时,u1=1.540，l0=3.561m；=3571、61/16.0=222.281， =0.148=8816/（0.148371.0）=160.559N/mm2 a=0.5m时，u1=1.215，l0=3.697m；=3697/16.0=230.751, =0.138=8816/(0.138371.0）=172.194N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.100时，=156.681N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.951，l0=3.562m;=3562/16.0=222.319， =0.148=11249/（0.148371.0)=204.870N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求！模板承重架应尽量72、利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患.7、基础承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg其中 p 立杆基础底面的平均压力 (kN/m2)，p = N/A；p = 44.94 N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 （kN）；N = 11.23 A - 基础底面面积 （m2)；A = 0.25 fg 地基承载力设计值 （kN/m2)；fg = 68.00地基承载力应满足44.94 kN/m2(二）、主梁700X1800mm梁模板扣件钢管高支撑架计算书，支撑高度18.50m计算参数:模板支架搭设高度为18.5m，梁截面 BD=700mm1800mm，立杆的纵距（跨度方向)73、 l=0.45m,立杆的步距 h=1.50m,采用的钢管类型为482.6.梁底增加2道承重立杆.梁两侧立杆间距1.20m.面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2,弹性模量6000.0N/mm2.木方4080mm,木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2,弹性模量9000.0N/mm2.梁底承重杆按照布置间距150，400mm计算.模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2.扣件计算折减系数取0.90.图1 梁模板支撑架立面简图按照规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组74、合S=1.2（25.501.80+0.50)+1.402.00=58.480kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.501.80+0.71.402.00=63.925kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35,可变荷载分项系数取0.71.40=0.981、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度.模板面板的按照多跨连续梁计算.作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等. 1.荷载的计算: （1)钢筋混凝土梁自重（kN/m）： q1 = 25.5001.8000.450=20.655kN/m (2)模板的自重线荷载（kN/m）： q2 = 0.75、5000.450（21.800+0.700）/0.700=1.382kN/m （3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载（kN）:经计算得到，活荷载标准值 P1 = （0.000+2.000）0.7000.450=0.630kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9（1.3520.655+1.351.382）=26.775kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.980.630=0.556kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：截面抵抗矩 W = 16.88cm3；截面惯性矩 I = 12.66cm4;计76、算简图弯矩图（kN.m）剪力图（kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图变形图(mm）经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.841kN N2=5.355kN N3=4.907kN N4=5.355kNN5=1.841kN最大弯矩 M = 0.087kN.m最大变形 V = 0.173mm （1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.08710001000/16875=5.156N/mm2面板的抗弯强度设计值 f,取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f，满足要求! (2）挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.173mm77、面板的最大挠度小于175.0/250，满足要求!二、梁底支撑木方的计算（一）梁底木方计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：均布荷载 q = 5.355/0.450=11.900kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.111.900.450.45=0.241kN.m最大剪力 Q=0.60.45011.900=3.213kN最大支座力 N=1.10.45011.900=5.891kN木方的截面力学参数为本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：截面抵抗矩 W = 42.67cm3;截面惯性矩 I = 170.67cm4； （1)木方抗弯78、强度计算抗弯计算强度 f=0.241106/42666.7=5.65N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2，满足要求！ （2）木方挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到9.794kN/m最大变形 v =0.6779.794450.04/（1009000.001706666.8）=0.177mm木方的最大挠度小于450.0/250，满足要求！三、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算.集中荷载P取木方支撑传递力.支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m）支撑钢管剪力图（kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准79、值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图（mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.346kN.m最大变形 vmax=0.124mm最大支座力 Qmax=9.655kN抗弯计算强度 f=0.346106/3992.0=86.67N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2，满足要求!支撑钢管的最大挠度小于400.0/150与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算.四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值，取7.20k80、N; R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;计算中R取最大支座反力，R=9.66kN单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求，考虑梁两侧立杆采用双扣件，梁底承重杆采用可调顶托.五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中 N 立杆的轴心压力最大值,它包括：横杆的最大支座反力 N1=9.655kN （已经包括组合系数）脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.11118.500=2.490kN N = 9.655+2.490=12.145kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.61cm； A - 立杆净截面面积,A=3.71cm2; W 立杆净截面模量(抵抗矩),81、W=3.992cm3; f - 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2; a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.10m； h 最大步距，h=1.50m； l0 - 计算长度，取1.500+20.100=1.700m； - 由长细比，为1700/16.0=106 150满足要求! - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l0/i 查表得到0.545；经计算得到=12145/（0.545371）=60.066N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f，满足要求！考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.982、1.4Wklah2/10其中 Wk - 风荷载标准值（kN/m2）; Wk=0.3001.2500.172=0.065kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.20m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.45m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.0651.2001.5001.500/10=0.020kN.m； Nw - 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=9.655+0.91.22.049+0.90.91.40.020/0.450=12.195kN经计算得到=12195/(0.545371)+20000/3992=65.323N/mm2；考虑83、风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!六、基础承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg其中 p - 立杆基础底面的平均压力 （kN/m2），p = N/A；p = 48.58 N - 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 （kN）；N = 12.15 A - 基础底面面积 （m2);A = 0.25地基承载力需满足48.58 kN/m2（三）、主梁700X1800mm梁侧模板计算书1、梁侧模板基本参数计算断面宽度700mm，高度1800mm，两侧楼板高度200mm.模板面板采用普通胶合板.内龙骨布置6道，内龙骨采用4080mm木方.外龙骨间距900mm，外龙骨采用双钢管48m84、m3.0mm.对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距500+600mm，断面跨度方向间距900mm，直径14mm.模板组装示意图2、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值.新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值：其中c 混凝土的重力密度,取24.000kN/m3;t - 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料）取200/(T+15），取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000; V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度,取3.000m；1 外85、加剂影响修正系数，取1.000;2- 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850.根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.540kN/m2实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=5.680kN/m2倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 4.000kN/m2.3、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度.模板面板的按照三跨连续梁计算.面板的计算宽度取0.90m.荷载计算值 q = 1.25.6800.900+1.44.0000.900=11.174kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 90.001.801.886、0/6 = 48.60cm3； I = 90.001.801.801.80/12 = 43.74cm4；计算简图弯矩图(kN.m）剪力图(kN）变形图(mm）经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.376kN N2=3.945kN N3=3.395kN N4=3.395kNN5=3.945kN N6=1.376kN最大弯矩 M = 0.114kN.m最大变形 V = 0.3mm （1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.11410001000/48600=2.346N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f，满足要求! （2）抗87、剪计算截面抗剪强度计算值 T=32110.0/（2900.00018.000)=0.195N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2抗剪强度验算 T T，满足要求! (3）挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.261mm面板的最大挠度小于312.0/250,满足要求！4、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算.内龙骨均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到. q = 3.945/0.900=4.384kN/m按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和,计算公式如下:均布荷载 q = 3.945/0.900=88、4.384kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.14.3840.900.90=0.355kN.m最大剪力 Q=0.60.9004.384=2.367kN最大支座力 N=1.10.9004.384=4.340kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 4.008.008.00/6 = 42.67cm3； I = 4.008.008.008.00/12 = 170.67cm4；(1)抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.355106/42666.7=8.32N/mm2抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求！ （2)抗剪计算最大剪力的计算公式如下： Q = 0.6q89、l截面抗剪强度必须满足： T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32367/(24080）=1.110N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2抗剪强度计算满足要求！ (3）挠度计算最大变形 v =0.6773.653900.04/（1009500.001706666.8)=1.001mm最大挠度小于900.0/250，满足要求！5、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载,按照集中荷载下连续梁计算.外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算.集中荷载P取横向支撑钢管传递力.支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图（kN.m）支撑钢管变形图(mm)支撑钢管剪力图（kN）经过连续梁的计90、算得到最大弯矩 Mmax=1.323kN.m最大变形 vmax=1.630mm最大支座力 Qmax=8.716kN抗弯计算强度 f=1.323106/8383.2=157.82N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2，满足要求！支撑钢管的最大挠度小于600.0/150与10mm，满足要求!6、对拉螺栓的计算计算公式： N N = fA其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2); f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径（mm）： 14对拉螺栓有效直径（mm）： 12对拉螺栓有效面积（mm2)： A = 105.000对拉螺栓91、最大容许拉力值（kN)： N = 17.850对拉螺栓所受的最大拉力（kN): N = 8.716对拉螺栓强度验算满足要求!（四)、次梁300X600mm梁模板扣件钢管高支撑架计算书，支撑高度18.5m计算参数:模板支架搭设高度为18.5m，梁截面 BD=300mm600mm，立杆的纵距(跨度方向） l=0.90m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加1道承重立杆.梁两侧立杆间距0.90m.面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2.木方4080mm，木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2,弹性模量9000.0N/m92、m2.模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2.扣件计算折减系数取0.90.图1 梁模板支撑架立面简图按照规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.500.60+0.50）+1.402.00=21.760kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.500.60+0.71.402.00=22.615kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为482.8.1、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚93、度.模板面板的按照多跨连续梁计算.作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等. 1.荷载的计算： （1）钢筋混凝土梁自重(kN/m）: q1 = 25.5000.6000.900=13.770kN/m （2)模板的自重线荷载（kN/m): q2 = 0.5000.900(20.600+0.300）/0.300=2.250kN/m (3）活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN）：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)0.3000.900=0.540kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9（1.3513.770+1.352.250）=19.46494、kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.980.540=0.476kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：截面抵抗矩 W = 33.75cm3；截面惯性矩 I = 25.31cm4；计算简图弯矩图（kN.m）剪力图（kN）变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下:变形计算受力图变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.095kN N2=4.126kN N3=1.095kN最大弯矩 M = 0.054kN.m最大变形 V = 0.028mm (1）抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 95、f = 0.05410001000/33750=1.600N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f，满足要求! （2）挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.028mm面板的最大挠度小于150.0/250，满足要求！2、梁底支撑木方的计算（一）梁底木方计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 4.126/0.900=4.584kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.14.580.900.90=0.371kN.m最大剪力 Q=0.60.9004.584=2.476kN最大支座力96、 N=1.10.9004.584=4.538kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：截面抵抗矩 W = 42.67cm3;截面惯性矩 I = 170.67cm4； （1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.371106/42666.7=8.70N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2，满足要求! (2)木方挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到3.338kN/m最大变形 v =0.6773.338900.04/（1009000.001706666.8）=0.965mm木方的最大挠度小于900.0/250，满足要求!3、梁底支撑钢管97、计算 （一） 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算.集中荷载P取木方支撑传递力.支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m）支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.091kN.m最大变形 vmax=0.024mm最大支座力 Qmax=5.991kN抗弯计算强度 f=0.091106/3992.0=22.796N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于450.0/150与10mm，满足要求！ (98、二) 梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算.4、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算： R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取7.20kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=5.99kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!5、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为:其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括：横杆的最大支座反力 N1=5.991kN (已经包括组合系数）脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.11918.500=2.665kN N = 5.999、91+2.665=8.656kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.61cm; A - 立杆净截面面积,A=3.710cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=3.992cm3; f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度,a=0.10m； h - 最大步距,h=1.50m； l0 - 计算长度，取1.500+20.100=1.700m； 由长细比，为1700/16.0=106 150满足要求！ 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l0/i 查表得到0.545；经计算得到=8656/（0.545371)=42.810N/mm100、2;不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求！考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk - 风荷载标准值（kN/m2); Wk=0.3001.2500.115=0.043kN/m2 h - 立杆的步距，1.50m; la 立杆迎风面的间距，0.90m; lb - 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.0430.9001.500； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=5.991+0.91.22.194+0.90.91.40.010/0.9101、00=8.669kN经计算得到=8669/（0.545371）+10000/3992=45.495N/mm2;考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求！6、基础承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg其中 p 立杆基础底面的平均压力 （kN/m2）,p = N/A；p = 34.63 N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 （kN）；N = 8.66 A - 基础底面面积 (m2);A = 0.25地基承载力应满足34.63kN/m2（五)、次梁300（250）X600mm梁侧模板计算书1、梁模板基本参数梁截面宽度 B=300mm，梁截面高度 H=600mm，梁模板使用的木102、方截面4080mm，梁模板截面侧面木方距离200mm.梁底模面板厚度h=15mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2.梁侧模面板厚度h=15mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2.2、梁模板荷载标准值计算模板自重 = 0.340kN/m2；钢筋自重 = 1.500kN/m3;混凝土自重 = 24.000kN/m3；施工荷载标准值 = 3.000kN/m2.强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值.新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中 c 混凝土的重力密度，取24.000103、kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料）取200/(T+15），取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.800m；1- 外加剂影响修正系数，取1.000;2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850.根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.540kN/m2实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=5.680kN/m2倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 4.000kN/m2.3、梁底模板木楞计算梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！4、梁模104、板侧模计算梁侧模板按照三跨连续梁计算，计算简图如下图梁侧模板计算简图（1）.抗弯强度计算抗弯强度计算公式要求： f = M/W f其中 f 梁侧模板的抗弯强度计算值（N/mm2); M - 计算的最大弯矩 (kN.m）； q 作用在梁侧模板的均布荷载（N/mm)； q=（1.25.68+1.44.00）0.60=7.450N/mm最大弯矩计算公式如下: M=-0.107.4500.2002 f=0.030106/22500.0=1.324N/mm2梁侧模面板抗弯计算强度小于15.00N/mm2,满足要求!（2）.抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T =105、 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.60.2007.450=0.894kN截面抗剪强度计算值 T=3894/（260015）=0.149N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板的抗剪强度计算满足要求!（3).挠度计算最大挠度计算公式如下：其中 q = 5.680.60=3.41N/mm三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 v = 0.6773.408200.04/(1006000.00168750.0)=0.036mm梁侧模板的挠度计算值： v = 0.036mm小于 v = 200/250，满足要求!5、穿梁螺栓计算 1.梁侧竖楞抗弯强度计算计算公式: f = M/W f其106、中 f - 梁侧竖楞抗弯强度计算值（N/mm2); M - 梁侧竖楞的最大弯距(N.mm）; W - 梁侧竖楞的净截面抵抗矩，W = 42.67cm3； f 梁侧竖楞的抗弯强度设计值，f = 13N/mm2. M = ql2 / 8其中 q - 作用在模板上的侧压力； q = (1.25.68+1.44.00)0.20=2.48kN/m l - 计算跨度(梁板高度)，l = 600mm；经计算得到，梁侧竖楞的抗弯强度计算值2.4830.6000.600/8/42666.668=2.619N/mm2；梁侧竖楞的抗弯强度验算 f,满足要求！（2).梁侧竖楞挠度计算计算公式: v = 5ql4 / 384EI v = l/250其中 q 作用在模板上的侧压力，q = 5.6800.200=1.136N/mm; l - 计算跨度（梁板高度）,l = 600mm； E - 梁侧竖楞弹性模量，E = 9500N/mm2; I 梁侧竖楞截面惯性矩，I = 170.67cm4;梁侧竖楞的最大挠度计算值， v = 51.136600.04/(38495001706666.8）=0.118mm；梁侧竖楞的最大允许挠度值，v = 2.400mm;梁侧竖楞的挠度验算 v v，满足要求! 3.穿梁螺栓强度计算没有布置穿梁螺栓，无须计