1、目 录一、工程概况31.1、工程概况31.2、转换层支撑体系施工平面布置41.3、施工要求和技术保证条件4、施工要求4、技术保证条件4二、编制依据5三、施工计划53.1、施工进度计划53.2、材料和设备计划5四、施工工艺技术64.1、技术参数6、转换层施工通用材料技术参数6、转换层以下钢筋砼板设计荷载技术参数7、转换层钢筋砼墙技术参数7、转换层柱技术参数7、转换层钢筋砼板技术参数7、转换层梁技术参数8、转换层以下支撑体系技术参数84.2、工艺流程84.3、施工方法9、转换层模板施工方法9、转换层模板支撑体系施工方法11、转换层模板支撑体系及剪刀撑施工方法124.4、检查验收13、原材料质量检查2、验收13、转换层模板及支撑体系检查验收14五、施工安全保证措施155.1、组织保障155.2、技术措施15、转换层模板施工安全防护措施15、转换层支撑体系施工安全防护措施165.3、应急预案16、应急救援的方针16、应急救援组织机构16、应急预案的任务和目标17、应急救援组织机构的职责、分工和组成17、应急救援的培训与演练19、应急响应19、救护途中20、事故调查20、应急救援预案的启动、终止和恢复205.4、监测监控20、钢管、顶托和扣件的检验20、扣件抗滑试验的检测21、转换层支撑体系浇筑砼时的沉降观测21六、劳动力计划216.1、专职安全员安排计划216.2、特种作业人员安排计划22七、3、设计计算书及相关图纸227.1、设计计算书22、转换层墙模板计算22、转换层柱模板计算28、转换层钢筋砼板模板计算32、转换层框支梁模板计算40、裙楼二层钢筋砼板承载计算67、裙楼一层钢管支撑体系计算70、裙楼一层钢筋砼板承载计算727.2、设计图纸72、立杆及剪刀撑搭设平面施工图72、转换层施工进度计划图72、转换层沉降观测点平面布置图72、转换层框支梁搭设施工图72一、工程概况1.1、工程概况“XX新都二期”27#楼位于XX，由XX房地产开发公司开发，XX工程监理有限责任公司监理，XX设计有限公司设计，XX建筑安装工程有限公司施工，地面以上三十层，其中两层裙房为架空车库，层高为4.8+5.4、4米，本层总体呈方形，单层建筑面积约为1518.44平方，建筑高度为98.55米，建筑性质为高层住宅楼。结构类型为框支剪力墙结构，使用年限50年。此工程的转换层设计在4.459.85米之间的裙楼三层，转换层的层高为5.4米，模板支撑体系搭设高度为5.1米，搭设跨度最小净跨为3.65米，最大搭设净跨为8.5米，转换层设计属于梁式转换，其转换梁的断面尺寸统计如下表所示:序号转换梁断面尺寸（宽*高）序号转换梁断面尺寸（宽*高）序号转换梁断面尺寸（宽*高）1400*800（框支梁）12900*2000（框支梁）23600*1500（一般梁）2700*1400（框支梁）13900*2100（框支梁）245、700*1500（一般梁）3700*1500（框支梁）14200*500（框架梁）25800*1700（一般梁）4700*1600（框支梁）15150*300（一般梁）26250*700（屋框梁）5700*1800（框支梁）16150*350（一般梁）27300*600（屋框梁）6800*1600（框支梁）17200*300（一般梁）28300*700（屋框梁）7800*1700（框支梁）18200*400（一般梁）29300*1200（屋框梁）8800*1800（框支梁）19200*450（一般梁）30400*900（屋框梁）9800*1900（框支梁）20300*800（一般梁）314006、*1200（屋框梁）10800*2000（框支梁）21400*1000（一般梁）32150*400（边连梁）11900*1800（框支梁）22500*1000（一般梁）转换层设计砼等级为C45，核心筒板厚为120，其他部位板厚为180，裙楼屋面板厚为150。在7轴与8轴之间，设计有2000宽加强带通过。在转换层下的第二层梁板（4.45米标高）砼设计等级为C30,板设计厚度为120，柱强度等级为C45；第一层底板（-0.35米标高），地梁与底砼设计等级为C30,底板厚度为300。在转换层9.85米标高以上是塔楼商业住宅，除了塔楼商业住宅之外，就是裙楼屋面，并且裙楼屋面与转换层水平连接。所以，对于7、转换层的施工，是个系统考虑的的问题，解决好了这些因素，能保证转换层施工顺利进行。1.2、转换层支撑体系施工平面布置转换层施工平面布置，对转换层施工的顺利实施，在标后实施性施工组织设计之中，已经进行了认真的考虑，做到了施工机械的布置合理，临时用水用电能保证转换层顺利施工，周转及构成工程实体的材料能方便到达转换层施工现场等一些施工有利的因素，故而，在此只考虑转换层及其支撑体系立杆及剪刀撑搭设施工平面布置。具体见后附图一。1.3、施工要求和技术保证条件1.3.1、施工要求考虑到转换层设计在本工程的裙楼二层，转换梁截面较大，单靠转换层以下的一层梁板，是不能承受转换层的施工荷载的，所以，为了保证转换层模8、板及其支撑体系的施工安全,必须在底板施工时候就要及时考虑和编制转换层的施工方案，使转换层的施工方案能与底板回填和以及一层裙楼模板施工方案有机结合起来，在搭设转换层以下裙楼的模板支撑体系时，在不拆除这些支撑体系的情况之下，将部分荷载传递到底板上，底板以下回填必须分层夯实，能满足转换层支撑体系的要求，并且为了保证转换层整体稳定,考虑首先浇筑转换层竖向墙柱,此点必须在施工工艺上有所体现。所以，能做到施工方案与现场实际能有机结合起来，使之构成一个完美的整体，合理的选择施工方案，使其理论计算合理，施工能顺利实施，这就是转换层模板及其支撑体系的施工要求。1.3.2、技术保证条件为了保证转换层模板及其支撑体9、系的施工安全,对转换层模板及其支撑体系必须保证做到以下技术保证条件:1、对施工方案设计之中采用的各种技术参数,要符合现场实际情况，方案前的各种技术参数的收集和选择性的关键部位的必要的试验，这是保证方案能和施工实际有机结合的关键所在。2、对施工方案之中所采用各种规范、规程、标准、图纸和政府文件等必须为现行及最新的指导性文件。3、要严格执行由专家审核通过的施工方案，加强技术交底和施工过程控制，使参建人员能知道方案的内容，知道该怎么作，如何做，这是保证施工安全的必要因素。4、转换层以下梁板柱墙经查施工日志,最后浇筑的梁板混凝土也在35天以上,故, 转换层以下梁板柱墙的承载能满足承载要求。二、编制依据10、本工程转换层模板工程专项施工方案编制的依据是：（1）危险性较大的分部分项工程安全管理办法的通知建质（2009）87号文件；（2）建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则的通知（建质2009254号）文件；（3）建筑结构荷载规范(GB50009-2005)；（4）钢结构设计规范(GB50017-2003)；（5）混凝土结构设计规范(GB500102002)；（6）木结构设计规范（GB50017-2003）；（7）混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）； （8）特种作业人员安全技术考核管理规则（GB5036-1985）；（9）建筑施工模板安全技术规程（JGJ162-200811、）；（10）建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程（JGJ130-2001）； （11）建筑安全检查评分标准（JGJ59-99）； （12）建筑施工计算手册（江正荣编著）； （13）建筑施工手册（第四版）； （14）PKPM安全计算软件； （15）XX新都二期27#楼施工图纸；（16）实施性施工组织设计。三、施工计划3.1、施工进度计划本工程转换层施工进度计划网络图和横道图，分别见后附图二和附图三。3.2、材料和设备计划转换层模板周转材料计划表序号材料种类单位规格数量备注1长钢管吨48*3.5375按2.8壁厚计算受力2短钢管吨48*3.5125按2.8壁厚计算受力3直角扣件个48140004旋12、转扣件个48155005接头扣件个4816006模板M215*916*183022007对拉螺杆根12120008对拉螺杆根1450009垫木根50*200*2000400010力矩扳手把小型211顶托副承载力不少于2吨6900转换层模板施工所需设备计划表序号设备种类单位规格数量备注1塔机台1已有2模板圆盘锯台2已有3手提式木工切割机台4已有4钢管切割机台2已有5J2经纬仪台1已有6红外铅垂仪台1已有7J2水准仪台2已有四、施工工艺技术4.1、技术参数4.1.1、转换层施工通用材料技术参数1、木方采用40*100杉木，方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):12，方木弹性模量E(N/mm2):913、500，方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.5，W=6.67104mm3。2、模板：采用1830*915*15的胶合板，模板弹性模量(N/mm2):9500，模板抗弯强度设计值fc(N/mm2):12，模板抗剪强度设计值(N/mm2):1.5。3、钢管：采用483.5（按2.8壁厚计算受力）的钢管，钢楞弹性模量E(N/mm2):206000。5、扣件：，支撑体系的连接方式是用扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.85、对拉螺杆：对拉螺栓直径(mm):M12。6、荷载参数：模板自重(kN/m2):0.35，钢筋自重(kN/m3):1.5，施工均布荷载标准值(kN/m214、):2.5，倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2，振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2。7、其他参数1：施工平均温度():8，转换层楼板的计算厚度(mm):180。8、其他参数2：转换梁立杆沿梁跨度方向间距La(m):0.45，立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.1，立杆步距h(m):1.5，板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):0.9，梁支撑架搭设高度H(m)：3.92。转换层板及其以下的立杆搭设间距0.9*0.9米。4.1.2、转换层以下钢筋砼板设计荷载技术参数根据设计施工结图-01、02的结构总说明设计采用荷载标准可知，转换层以下的承载力最弱的板能承载的荷载列入以下(经咨询设计院裙15、楼1、2层使用功能按公卫,裙楼1层由于有消防车经过,使用功能按消防通道)：1、裙楼1层钢筋砼板承载力：9.7KN/。2、裙楼底板钢筋砼板承载力：36.5KN/。4.1.3、转换层钢筋砼墙技术参数1、基本参数木次楞(内龙骨)间距(mm):175；穿墙螺栓水平间距(mm):700，主楞(外龙骨)间距(mm):400；穿墙螺栓竖向间距(mm):400。2、主楞信息：主楞采用钢管，主楞肢数:2。3、次楞信息：次楞采用木方，次楞肢数:1。4.1.4、转换层柱技术参数1、基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:2；柱截面宽度B方向竖楞数目:8，柱截面高度H方向对拉螺栓数目:2，柱截面高度H方向竖楞数目:8。16、2、柱箍信息：柱箍材料:钢管，柱箍的间距(mm):458；柱箍合并根数:2；4.1.5、转换层钢筋砼板技术参数1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.9，纵距(m):0.9，步距(m):1.5，立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.1，模板支架搭设高度(m):5.2，采用的钢管，板底支撑连接方式:方木支撑，立杆承重连接方式:可调托座。2.材料参数：模板下木方的间隔距离(mm):300。4.1.5、转换层梁技术参数4.1.5.1、梁宽0.80.9米梁高1.82.1米技术参数1、模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.9，梁截面高度 D(m):2.1。梁两侧立杆间距(m):1.5，承重架支17、撑形式:梁底支撑小楞垂直梁截面方向，梁底增加承重立杆根数:3。2、梁侧模板参数次楞间距(mm)：175，主楞间距(mm)： 200，400；穿梁螺栓直径(mm)：M12，穿梁螺栓水平间距(mm)：350，穿梁螺栓垂直间距(mm)：从梁底起步200后，每400一根对拉螺杆，主楞龙骨材料：采用48钢管。主楞合并根数：2，次楞龙骨材料：木楞，宽度40mm，高度100mm。4.1.5.2、梁宽0.70.8米梁高1.51.7米技术参数1、模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.8,梁截面高度 D(m):1.7，梁两侧立杆间距(m):1.5,承重架支撑形式:梁底支撑小楞垂直梁截面方向,梁底增加承重立杆18、根数:2。 2、梁底模板参数：梁底纵向支撑根数：4；木方间距(mm)200。4.1.5.3、梁宽0.40.6米梁高1.21.5米技术参数1、模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.6，梁截面高度 D(m):1.5，梁两侧立杆间距(m):1.2，承重架支撑形式:梁底支撑小楞垂直梁截面方向，梁底增加承重立杆根数:1，采用的钢管支撑。4.1.6、转换层以下支撑体系技术参数对于转换层以下的支撑体系,为了保证支撑体系沉降稳定和使用安全,在作一层时,必须要报批,并请专家论证本方案实施的可行性,在论证通过后,按此方案的支撑体系搭设要求,在1层施工钢筋砼结构时,就一次使施工到位,并且在浇筑这1层的砼过程之19、中,使其此支撑系统进行充分的稳定,这样就保证了转换层的施工安全,其具体参数如下:1、立杆间距0,9*0.9米,扫地杆离地0.3米,大横杆步距1.8米。4.2、工艺流程施工放线绑扎柱、墙钢筋（箍筋至转换梁底）立转换梁以下墙、柱模浇墙、柱砼转换梁底模安装绑扎转换梁高范围内的墙、柱钢筋铺放转换梁底钢筋用钢管搭设支承钢筋架至转换梁面最下排钢筋标高处立楼板模型铺放转换梁面钢筋绑扎转换梁腰筋及箍筋立转换梁高范围内的梁、墙、柱模转换层以下支撑体系检查加固拆除支承钢筋架绑扎板钢筋施工上部竖向钢筋插筋再次检查模板支撑体系浇筑梁板砼养护拆模。（注：为确保模板支架施工过程中均衡受载，采用由中部向两边扩展的浇筑方式）20、4.3、施工方法4.3.1、转换层模板施工方法转换层模板施工质量的好坏，关系到转换层砼浇筑感观质量，所以，必须作为一个施工重点来控制，根据以往的施工经验，要做好模板施工质量，必须严格控制模板细部施工，如果把细部控制好了，模板的质量就处于受控状态，否则就达不到质量控制要求。其细部控制要求如下：1、阴阳角模板拼缝大样图2、框支柱模板安装时先弹出柱的中心线、四周边线及柱外控制线，同时对每面模板上也划出中心墨线，其模板安装如下图：3、框支梁梁与其他节点模板施工梁梁与其他节点模板施工，是保证转换层感观质量的重要的方法，所以，梁梁与其他节点的模板安装是保证此环节的关键，其施工按按下图所示进行：4、转换层模21、板施工其他要求1）、现浇钢筋混凝土框支梁和板，当跨度等于或大于4m 时模板要起拱。当起拱高度采用全跨长度的2/1000。2）、按设计标高调整支撑体系头顶的标高，然后安装梁底模板，并拉线找直，此时，要按1）点要求，进行梁底板起拱，注意起拱要在支模开始时进行，而后将侧模和底模连成整体。3）、楼板模板在转换梁侧模板上支阴角模板，然后竖立钢管支柱，在支柱上托钢管横管上找好标高后铺楼板模板。钢管支撑在高度方向要设置双向水平大横杆杆，并要布置对角拉杆和斜拉杆，用支撑体系扣件连接成整体，增加刚度和稳定性。4）、转换层墙支模时，先放出墙的中心线和边线并校对标高找平。先将一侧模板立起用线坠吊直，然后安装脊楞和支22、撑，经校正后固定。待钢筋保护层垫块及钢筋间的内部撑铁和钢筋安装完毕后，支另一侧模板。为了控制墙的厚度，内外模板之间用螺栓紧固、防止模板外倾。5）、模板接缝不得漏浆，缝隙宽度2mm。模板也许偏差表如下：项 目允许偏差（mm）轴线位置5底模上表面标高5截面内部尺寸基础10柱、墙、梁+4、 -5层高垂直全高5m6全高5m8相邻两板表面高低差2表面平整（2m 长度以上）54.3.2、转换层模板支撑体系施工方法1、转换层模板支撑体系的搭设，考虑使用一层钢筋砼板来承载。其中，转换层支撑体系立杆和大横杆按本方案4.1搭设，在转换梁底附加立杆及板可以采用顶托，其他均采用扣件连接，在框支梁立杆之下采用50*2023、0*2000的木枋作垫板，以保证一层的支撑体系在施工此二层钢筋砼结构时，立杆纵横间距均按0.9*0.9米搭设，大横杆步距均按1.8米搭设，扫地杆按离地300高搭设，这样就可以保证立杆上下与钢筋砼梁板相互抵牢，使转换层荷载的传递过程中能顺利分摊，此点在施工中非常重要，要作为重点控制，其施工方法是根据转换层大梁立杆的分布，在一层的转换层正投影范围，以核心筒体剪力墙的轴线为起点，向四周扩散放好立杆的中心线，在中心线的交点搭设好立杆，这样就保证了上下立杆基本处于同一垂直线上，保证钢筋砼楼板具有足够的承载承受上层荷载。其搭设图如下：一层结构施工支撑简图2、严禁将不同直径的钢管混合使用，本工程一律采用4.24、83.5的钢管。3、每根立杆底部要设置垫木底座，支撑体系必须设置纵、横向扫地杆，纵向扫地杆要采用直角扣件固定在距底座上皮不大于300mm处的立杆上，横向扫地杆采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上，当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不要大于1m；靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不要小于500mm。当模板支撑体系采用有顶托时,在转换层顶托的高度控制在100毫米之内,当在其他部位时控制在150毫米之内。4、纵、横向大横杆构造本工程大横杆全部采用搭接扣件连接。采用搭接要符合下列规定：立杆上的搭接扣件交错布置。两根相邻立杆的接头不设置在同步内，同步25、内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不小于500mm。各接头中心至主节点的距离不大于步距的1/3。4.3.3、转换层模板支撑体系及剪刀撑施工方法1、在本方案的支撑体系搭设过程之中，剪刀撑的设置遵循以下原则：A、沿支架四周外立面应满设剪刀撑；B、在拟建房屋周边从四角开始跨度不超过10米的距离内；C、垂直于边框支梁的中部向里的位置；D、核心筒体四角；E.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔1015m设置。其上五点均必须设置剪刀撑，搭设间距为不超过10米，并在搭设立杆的过程之中就要搭设剪刀撑，必须充分的考虑这个因素，否则，在立杆搭设好之后，才搭设剪刀撑，那剪刀撑的搭设几乎就是一句空话，没26、有一点质量保障。所以，在每跨立杆搭设过程之中，就要求立杆及剪刀撑同时搭设完毕，并经过验收合格之后，才能进行下一道工序，剪刀撑的搭设角度，控制在4560之间，具体角度根据施工现场实际情况确定。搭设角度与跨域立杆的根数如下表所示。剪刀撑跨越立杆的最多根数在施工裙楼1层、裙楼2层钢筋砼结构时，支撑体系的搭设同样考虑采用此方法进行控制。2、水平剪刀撑构造搭设水平剪刀撑按步距在底部、中部及顶部搭设，设置两道，也就是在扫地杆和第二步顶3.0米高度步距的大横杆之上搭设。3、模板支架的构造要求立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度，梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一27、个方向变距、而另一个方向不变。4、立杆步距的设计当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；高支撑架步距以0.91.5m为宜，不宜超过1.5m。5、整体性构造层的设计当支撑架横向高宽比6时，需要设置整体性单加强层，加强层的设置可以每46米沿水平结构层设置，且须与立杆连接，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层，在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。6、顶部支撑点的设计最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm，顶部支撑点位于28、顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm，支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。7、由于本转换层支架立柱高度为5.2m，所以在立柱周围外侧和中间有结构柱的部位，按水平间距69m、竖向间距23m与建筑结构设置一个固结点。因为柱墙是先浇筑，在柱身采用抱箍与架体相连结即为固结点。8、支撑架搭设的要求严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置，确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求，确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在4560N.m，钢管不能选用已经长期使用发生29、变形的。9、施工使用的要求精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，计划采用由中部向两边扩展的浇筑方式，严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放，浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。4.4、检查验收检查验收前，检查验收的组织形式是由项目技术负责人组织对需要处理或加固的底部进行验收，本方案主要检查转换层立杆间距、水平杆纵横有无漏搭、剪刀摚是否到位、垫块是否用了木方，并对构成支撑体系的结构材料要进行抽检和检测。4.4.1、原材料质量检查验收对每批按计划进场的周转材料和施工材料,如木方、建30、筑模板、对拉螺栓、蝴蝶卡、钢管和扣件等模板用周转材料,必须要有产品合格证、生产许可证、检测报告进行复核；并对其表面感观质量、重量等物理指标进行检验，对承重杆件抽检数量不得低于搭设用量的30%，发现质量不合标准的、情况严重的，要进行100%的抽检，并随机抽检外观质量不合格的材料，由施工员见证送由资质的法定检测单位检测，对有使用立杆顶托、扣件等对支撑体系传力有用的材料，要进行抽样进行力学实验取得数据，把方案编制完毕专家验证审核通过后才能使用，以掌握实际受力情况，保证传力体系的施工安全。4.4.2、转换层模板及支撑体系检查验收1、施工放线检查：模板安装前，首先检查控制轴线网的偏差，待达到规范要求报验31、合格后，才能进行下一道工序。2、模板及支撑体系搭设检查1）、转换层模板支撑体系搭设检查，严格采取过程控制，在支撑体系搭设之中，立杆的纵横间距、步距严格按照本方案施工，采用一次搭设验收合格，对于杆件连接所用的扣件检查，采取用力矩扳手（力矩控制在4060Nm）三次逐个检查的方式进行；第一次检查是支撑体系搭设过程检查；第二次检查是转换梁钢筋安装完毕之后进行；第三次检查是浇筑转换层梁板砼的前一两天。这样才能保证整个支撑体系的施工安全。对于梁底的受力扣件，要用扭力扳手100%的检查验收。2）、转换梁底标高检查验收转换层梁底标高检查是转换层施工重要的一个环节，待支撑体系搭设完毕之后，在作转换梁底小横杆之前32、，其标高必须进行复查，对于转换梁相互搭接处的主转换梁，在保证次转换梁有效高度的情况之下，采用增加主转换梁高度的方式解决此问题，所以，转换梁底小横杆的标高检查验收，就显得非常重要，必须作为一道关键工序来检查验收。3）、转换梁模板检查由于转换层施工所产生的建筑垃圾较多，所以在转换梁中部、框支柱跟角部、剪力墙转角处必须留置清扫口，在框支柱和转换梁板砼浇筑之前，通过留设的清扫口，把施工所产生的垃圾用清水冲洗干净。顶板浇筑前将模板、钢筋上的杂物清理干净。4）、现浇结构模板安装检查的允许偏差现浇结构模板安装的允许偏差表项 目允许偏差（mm）轴线位置5底模上表面标高5截面内部尺寸柱、墙、梁+4、 -5层高垂33、直全高5m8相邻两板表面高低差2表面平整（2m 长度以上）55）、转换层支撑体系的检查验收转换层支撑体系搭设完毕之后，由项目负责人组织验收，验收人员包括项目技术人员、安全员、质量员、施工员、总施工员单位的总监和专业总施工员工程师，验收合格后，经施工单位项目负责人及总总施工员工程师签字后，方可进行砼施工。五、施工安全保证措施5.1、组织保障项目成立以项目经理为组长，项目总工、技术负责人、施工员、安全员、质量员和材料员为核心的组织保障体系，确保转换层施工安全顺利的进行，其组织机构框图如下：转换层高大模板支撑体系组织机构图5.2、技术措施5.2.1、转换层模板施工安全防护措施1、支撑体系中的材料及模34、板不得使用腐烂、跷裂、暗伤的材料，也不得使用锈蚀严重及弯曲的钢管作支撑。2、在砼施工前，必须把支撑体系及模板仔细的检查，并不准在外临边旁堆放模板、钢管、扣件等材料，并严禁随意拆除模板支撑。3、安装模板和搭设支撑体系时，木工要保管随身带的工具，禁止垂直施工，拆模间歇时要将已活动的模板、牵杠、支撑等运走或妥善堆放，防止坠落伤人。4、拆模板必须一次拆清，不得留有无撑模板，拆下的模板要及时清理，堆放整齐，拆模时不许站在正拆除的模板上，避免整块模板落下，严禁站在门窗洞口处拆模，防止掉落伤人。5、安装和拆除模板，高度在2m以下时，可使用马凳操作，高度在2m及2m以上时，要搭支撑体系或工作台并设有防护栏杆或35、安全网。支撑体系或工作平台要由木工搭设，并经检查验收后方可使用。6、模板的预留孔洞等处，要加盖或设防止栏杆，必要时尚要在洞口处设安全网，防止操作人员及物体坠落。7、高空作业人员要通过专用坡道、楼梯上下通行，严禁攀登模板支架上下，也不得在高空的墙顶、独立梁或其模板等上面行走。5.2.2、转换层支撑体系施工安全防护措施5.3、应急预案5.3.1、应急救援的方针为了保护人员安全，防止和控制事故蔓延，做到很好的保护环境，采取以“预防为主，常备不懈，高效协调和持续改进”的思想,做到 “以人为本，安全第一，统一领导，分级负责，资源共享，协同应对，依靠科学，依法规范，反应快捷，措施果断，预防为主、分工明确具36、体” 的应急救援的方针。5.3.2、应急救援组织机构具体组织机构框架图、应急预案的任务和目标为了更好地适应活动的要求；给企业员工的工作和施工场区安全的环境，组织机构的成立是为了提供更好更安全的保障施工环境；保证应急反应资源处于良好的备战状态；指导应急反应行动按计划有序地进行；防止应急反应行动组织不力或现场救援工作的无序和混乱而延误事故的应急救援；有效地避免或降低人员伤亡和财产损失；帮助实现应急反应行动的快速、有序及高效；充分体现应急救援的“应急精神”，此组织机构框架即为信息传递线路。5.3.4、应急救援组织机构的职责、分工和组成1、应急预案总指挥的职能及职责1）、分析紧急状态确定相应报警级别，37、根据相关危险类型、潜在后果、现有资源控制紧急情况的行动类型。2）、指挥、协调应急反应行动。3）、高效的与外部应急反应组织和机构进行联络。4）、检查应急操作人员的行动。5）、最大限度地保证现场人员和外援人员及相关人员的安全。6）、协调后勤保障。7）、保证应急反应组织的启动，行动积极有效。8）、及时进行应急的评估、确定升高或降低应急警报级别。9）、通报上级机构，决定请求外部援助。10）、决定应急撤离，决定事故现场外影响区域的安全性。2、应急预案副指挥的职能及职责1）、协助应急总指挥组织和指挥应急任务。2）、向应急总指挥提出应急反应对策和建议。3）、保持与事故现场总指挥的直接联络。4）、协调、组织和38、获取应急所需的物资、设备，以支援现场的应急救援。5）、组织相关技术和管理人员对施工场区生产过程各种危险源进行风险评估。6）、定期检查各常设应急反应组织和部门的日常工作及应急反应淮备状态。3、现场抢救组的职能及职责1）、抢救现场伤员。2）、抢救现场物资。3）、保证现场救援通道的畅通。4、危险源风险评估组的职能和职责1）、对各施工现场及加工区特点以及生产安全过程的危险源进行科学的风险评估。2）、指导生产安全部门的安全措施落实和监控工作，减少和避免危险事故发生。3）、完善危险源的风险评估资料信息，为应急反应的评估提供科学的合理的、准确的依据。4）、落实应急反应共享资源及应急反应的报警联络方式，为应急39、反应提供及时的支援措施。5）、科学合理地制定应急反应物资器材和人力计划。5、技术处理组的职能和职责1）、根据项目经理部的施工生产内容及特点，制订其可能出现，必须运用建筑工程技术解决的应急反应方案，整理归档，为事故现场提供有效的工程技术服务工作，做好技术储备。2）、应急预案启动后，根据事故现场的特点，及时向应急总指挥提供科学的工程技术方案和技术支持，有效地指导应急反应行动中的工程技术工作。6、善后工作组的职能和职责1）、做好伤亡人员的善后工作，做好家属的稳定工作，确保事故发生后伤亡人负及家属思想能够稳定。2）、做好受伤人员医疗救护的跟踪工作，协调与医疗救护单位的关系。3）、与保险部门起做好伤亡人40、员及财产损失的理赔工作。4）、慰问有关伤员及家属。7、事故调查组的职能及职责1）、保护事故现场。2）、对现场的有关实物资料进行取样封存。3）、调查了解事故发生的主要原因及相关人员的责任。4）、按“四不放过”的原则对相关人员进行处罚、教育和总结。8、后勤供应组的职能及职责1）、负责制订施工项目应急反应物资的储备计划，负责储备计划的检查、监督及落实。2）、定期检查和监督应急反应物资管理人员的到位和变更情况。3）、定期收集和整理项目经理部施工场区的应急反应物资源信息、建立档案并归档，为应急反应行动的启动，做好物资数据储备。4）、应急预案启动后，按应急总指挥的部署，有效地组织应急反应物资到事故现场。541、.3.5、应急救援的培训与演练1、培训和演练内容应急预案和应急计划确立后，按计划组织全体人员进行有效的培训，应具备完成其应急任务所需的知识和技能，组织全员应急小组每年进行一次 “应急响应”的要求进行模拟演练。各组员按其职责分工，协调配合完成演练。演练结束后由组长组织对“应急响应”的有效性进行评价，必要时对应急响应” 的要求进行调整或更新。演练、评价和更新的记录应予以保持。1)、应急物资的准备、维护及保养要点，2)、应急物资的准备、简易担架、跌打损伤药品及包扎纱布。3)、各种应急物资要配备齐全并加强日常管理。2、预防措施1）、为防止事故发生，转换层模板及其支撑体系支搭必须先编好施工方案，经有关技42、术总工程师审批后遵照执行。2）、所有木工必须持证上岗，工作时佩带好个人防护用品，支搭支撑体系严格按方案施工，做好支撑体系拉结点拉牢工作，防止架体倒塌。3）、所有架体平台架设好后，必须经过各方专业技术人员和安全员验收签字后，方可投入使用。5.3.6、应急响应1、如有模板及其支撑系统(平台架) 倾覆坍塌事故发生，首先由发现者在现场高呼，提醒现场工作人员迅速离开危险区。2、发现者通知应急预案小组或项目管理人员(立即反应) 启动应急预案小组，按各自分工职责进行救援。3、按小组预先分工，各负其责，以最快的速度抢救伤员，将伤亡事故降到最底限度。4、电工班长或电工直班员得到倾覆坍塌坍塌事故通知，应立即对倾覆43、坍塌处的相关电线电源切断(拉闸) ，防止发生触电事故。如特殊需要用电，另拉临时专用线，保证应急需求。5、按小组预先分工，木工班长组织所有木工，立即拆除倾覆坍塌或倒塌相关支撑体系，注意、协助人员在清理有关材料过程中的安全，防止事故在发生。6、作业过程一般常用工具必须放在工具袋内，物料传递不准往下或向上乱抛材料和工具等物件。所有物料应堆放平稳，不得放在临边及洞口附近，并不可妨碍通行。7、高空作业的木工必须配戴安全带，挂好保险钩，架工搭设材料必须放在施工层板上不得将扣件、短钢管放在楼周边，防止落物伤人。5.3.7、救护途中1、救护途中保持呼吸道畅通，如有窒息者，应清除伤员口鼻、咽、喉部的异物、血块及44、分泌物呕吐物等。2、伤员有骨折、关节伤和肢全挤压伤，大块软组织伤都要固定，用平硬的木板（担架）侧卧或平躺送往医院急救。3、有出血严重的及时采取按住或者绑扎（每隔5分钟松一次，防止阻碍血液流通）。5.3.8、事故调查1、保护事故现场。2、对现场的有关实物资料进行取样封存。3、调查了解事件主要原因及相关人员的责任。4、按“四不放过”的原则对相关人员进行处罚、教育、总结。5.3.9、应急救援预案的启动、终止和恢复1、当事故的评估预测达到起动应急救援预案条件时，由应急总指挥启动应急反应预案令。2、对事故现场经过应急救援预案实施后，引起事故的危害源得到有效控制、消除，所有现场人员的危害健康，不存在其他影45、响应急救援预案终止的因素时应急总指挥下达应急终止令。3、应急救援预案实施终止后，应采取有效措施防止危害源扩大，保护事故现场和物证，经有关部门认可后可恢复施工生产。4、对应急救援预案实施的全过程，认真科学地作出总结，完善应急救援预案中的不足和缺陷，为今后预案的建立，制订、修改提供经验和依据。5.4、监测监控转换层的支撑体系的检验与检测，是保证施工安全的重要环节，所以，必须从原材料的检测开始，到支撑体系搭设的立杆、大横杆、扣件抗滑和一切与支撑体系有关的构件均是控制的对象，并且,模板承重架要利用已浇筑成型的剪力墙或框支柱用钢管连接,使之成为一个整体。因此，转换层支撑体系的经验与检测，主要从以下几个方46、面进行。5.4.1、钢管、顶托和扣件的检验对于钢管、顶托及扣件的检验，必须请有资质的检测中心来进行检测，钢管主要检测其外径、壁厚和各种力学性能。顶托和扣件取样做实验后，对取样的样品按统一要求进行样品封存，其力学性能要用于施工方案之中，并按一定的安全系数进行缩减，做到设计计算与实际情况相一致。此点在本方案的第七点中，已经进行了充分的考虑。5.4.2、扣件抗滑试验的检测扣件的抗滑对于不同的钢管有不同的抗滑值，所以，本方案在计算抗滑值之前，已经请有资质的检测中心来进行了检测，其结果比理论上的值更为安全，因此，本方案在设计扣件抗滑时，取了理论上的值，使施工更安全，但是，理论和实际还是有一定的差别，为了47、消除这样的因素，在实际施工过程之中，本方案考虑使用力矩扳手对扣件的进行过程检测，使其力矩控制在试验要求的力矩范围之内，并派专人分区域进行不少于三次的检测。5.4.3、转换层支撑体系浇筑砼时的沉降观测转换层支撑体系沉降观测是保证施工安全的重要步骤，主要采用两种方法：其一是在浇筑转换层砼之前一天，在转换层外围选取几颗截面比较大的梁下面的支撑立杆之上，用水准仪器抄1米高的平后，用钢锯水平锯一刻度，并选取一个不会变形的裙楼屋面作为基点，测下首次观测值；在砼浇筑时，派专人根据浇筑的情况每隔2小时检测一次，观察其是否产生了沉降；其二是在转换层内的转换梁底的小横杆上吊线坠，线坠的底部距离钢筋砼板400毫米高48、，然后，在线坠的旁边用冲击电钻在钢筋砼板上打一个直径是12的钻孔50毫米深，再用一根直径是12的三级钢筋长600插入孔中，调整好钢筋的垂直度后，在把有刻度的钢卷尺绑在钢筋上，然后在砼浇筑之前用水平尺记下首次观测数据，待砼浇筑过程之中，没浇筑0.4米高就观测一次，并认真做好记录。拟建房屋的布点不少于10个，具体位置见后附图4裙楼一层的沉降观测，除了基点选在裙楼柱上之外，也是采用此方法进行，但是，必须选取与转换层选取的立杆正投影区域的立杆进行检测。转换层支撑体系的沉降预警值是1.5毫米（取的钢筋砼梁的允许变形值），裙楼一层的沉降观测预警值1.0毫米（取的钢筋砼梁的允许变形值）。六、劳动力计划6.149、专职安全员安排计划安全员安排计划表序号姓 名分管部位职 责1李才林转换层梁板模安装1、 监督工班按施工方案和技术交底施工。2、 督促工班自检、专检、交接检及组织验收和过程质量控制，并把检查结果落实到位。3、 填写质量检查巡视记录和各种检查资料。4、 对施工的难点重点组织施工放样，并监督工班实施。2吕林君转换层支撑体系3袁崇琦4贺文洪裙楼第2层支撑体系5罗强裙楼第1层支撑体系6.2、特种作业人员安排计划特种作业人员安排计划表序号班组名称施工时段第15日第510日第1115日第1620日第2128日1木 工45606060602外架工666663焊 工444424起重工333335电 工234350、3七、设计计算书及相关图纸7.1、设计计算书7.1.1、转换层墙模板计算根据建筑施工模板技术规范(JGJ162-2008)规范，墙模板的背部支撑由两层龙骨组成：直接支撑模板的为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨。组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点；当采用砼输送泵导管时，倾倒混凝土产生的侧夺力标准值为4kN/m2。（见附图五）1、搭设简图 墙模板设计及搭设简图2、墙模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:51、 其中 c 混凝土的重力密度，取25.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取4.500h； T 混凝土的入模温度，取18.000； V 混凝土的浇筑速度，取3.000m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取5.400m； 1 外加剂影响修正系数，取1.200； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=59.150kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.959.160=53.244kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混52、凝土时产生的荷载标准值 F2=0.94.000=3.600kN/m2。3、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度，模板面板的按照简支梁计算。 面板的计算宽度取0.15m。荷载计算值 q = 1.253.2440.150+1.403.6000.150=10.340kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 15.001.501.50/6 = 5.63cm3； I = 15.001.501.501.50/12 = 4.22cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图53、与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.620kN，N2=1.706kN， N3=1.706kN，N4=0.620kN，最大弯矩，最大变形 V = 0.108mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.02310001000/5625=4.089N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=3930.0/(2150.00015.000)=0.620N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强54、度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.108mm 面板的最大挠度小于150.0/250,满足要求!4、墙模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.1553.24+1.40.153.60=10.340kN/m 挠度计算荷载标准值q=0.1553.24=7.987kN/m 内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。 内龙骨计算简图 内龙骨弯矩图(kN.m) 内龙骨剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 内龙骨变形计算受力图 内龙骨变形图(mm) 经过计算得到最55、大弯矩， 经过计算得到最大支座 F= 4.991kN，经过计算得到最大变形 V= 0.081mm 内龙骨的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.0010.0010.00/6 = 66.67cm3； I = 4.0010.0010.0010.00/12 = 333.33cm4；(1)内龙骨抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.271106/66666.7=4.07N/mm2 内龙骨的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)内龙骨抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32618/(240100)56、=0.982N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 内龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)内龙骨挠度计算 最大变形 v =0.081mm，内龙骨的最大挠度小于458.0/250,满足要求!5、墙模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 最大变形 vmax=0.160m57、m 最大支座力 Qmax=16.303kN 抗弯计算强度 f=0.598106/8496000.0=70.39N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于450.0/150与10mm,满足要求!6、穿墙螺栓的计算计算公式如下: 其中 N-穿墙螺栓所受的拉力。 A-穿墙螺栓有效面积 (mm2)。 f-穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2。查表得：穿墙螺栓的型号: M14，穿墙螺栓有效直径: 12 mm，穿墙螺栓有效面积: A=105 mm2，墙螺栓最大容许拉力值: N=1.701057.610-5=17.850kN，穿墙螺栓所受的最大拉力58、: N =46.0830.70.4=16.303kN，穿墙螺栓所受的最大拉力N=16.303kN小于穿墙螺栓最大容许拉力值 N= 17.850kN，满足要求！7.1.2、转换层柱模板计算根据设计图纸考虑最不利因素，选择截面最大的柱（1250*1250）进行计算，只要此框支柱能满足要求，其他柱也能满足，柱模板的背部支撑由两层组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力。柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。柱截面宽度B(mm):1250，柱截面高度H(mm):1250，柱模板的总计算高度:H=3.3m，根据建筑59、施工模板技术规范(JGJ162-2008)规范，当采用商品砼导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为4kN/m2。（见附图六）1、计算搭设简图搭设计算简图2、柱模板荷载标准值计算 其中 -混凝土的重力密度，取24kN/m3。 t-新浇混凝土的初凝时间，取4h。 T-混凝土的入模温度，取18。 V-混凝土的浇筑速度，取3m/h。 H-模板计算高度，取3m。 1-外加剂影响修正系数，取1.2。 2-混凝土坍落度影响修正系数，取1.15。根据以上公式计算的根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=52.580kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.95260、.590=47.331kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.94.000=3.600kN/m2。3、柱模板模板的计算模板结构属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算, 面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下： 面板计算简图面板的计算宽度取柱箍间距0.40m。荷载计算值 q = 1.247.3310.400+1.403.6000.400=24.735kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 40.001.501.50/6 = 15.00cm3； I = 40.001.50161、.501.50/12 = 11.25cm4；(1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.2018.932+1.41.440)0.173经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.07410001000/15000=4.927N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(162、.2018.932+1.41.440)0.173=2.565kN 截面抗剪强度计算值 T=32565.0/(2400.00015.000)=0.641N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.67718.9321734/(1006000112500)=0.170mm 面板的最大挠度小于172.9/250,满足要求!4、竖楞木方的计算竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下： 竖楞木方计算简图 竖楞木方63、的计算宽度取 BH 两方向最大间距0.173m。 荷载计算值 q = 1.247.3310.173+1.403.6000.173=10.689kN/m 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 4.276/0.400=10.689kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.110.6890.40 最大剪力 Q=0.60.40010.689=2.565kN 最大支座力 N=1.10.40010.689=4.703kN 截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.0010.0010.00/6 = 664、6.67cm3； I = 4.0010.0010.0010.00/12 = 333.33cm4； (1)抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.171106/66666.7=2.57N/mm2 抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32565/(240100)=0.962N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算 最大变形 v =0.6778.182400.04/(1009500.00333333.5)=065、.045mm 最大挠度小于400.0/250,满足要求!5、B（H）方向柱箍的计算本方案之中，竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.247.33+1.403.60)0.173 0.400 = 4.28kN柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算，集中荷载P取木方传递力。支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到：最大弯矩，最大变形 vmax=0.233mm，最大支座力 Qmax=12.295kN。 抗弯计算强度 f=0.563106/866、496000.0=66.27N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于546.7/150与10mm,满足要求!6、B（H）方向对拉螺栓的计算计算公式如下:其中 N-对拉螺栓所受的拉力。 A-对拉螺栓有效面积(mm2)。 f-对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2。经过计算得：对拉螺栓的直径: M12，对拉螺栓有效直径: 10mm，对拉螺栓有效面积: A=76mm2，对拉螺栓最大容许拉力值: N=1.71057.610-5=12.92kN，对拉螺栓所受的最大拉力: N= 12.295kN，对拉螺栓所受的最大拉力: N=12.295kN小于67、N=12.92kN，对拉螺栓强度验算，满足要求!7.1.3、转换层钢筋砼板模板计算1、搭设及计算简图（见附图七）楼板支撑架荷载计算单元2、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(25.0000.1800.900+0.3500.900)=3.928kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(2.000+1.000)0.900=2.430kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 90.001.501.50/6 =68、 33.75cm3； I = 90.001.501.501.50/12 = 25.31cm4；(1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取12.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.203.928+1.42.430)0.300 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.07310001000/33750=2.164N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T 69、= 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.203.928+1.42.430)0.300=1.461kN 截面抗剪强度计算值 T=31461.0/(2900.00015.000)=0.162N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.50N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6773.9283004/(1009500253125)=0.090mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!3、板底支撑木方计算板底横杆按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算,板底横杆70、采用木方按照均布荷载下连续梁计算。 （1）.荷载的计算 (A)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.0000.1800.300=1.350kN/m (B)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3500.300=0.105kN/m (C)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.000+2.000)0.300=0.900kN/m 考虑0.9的结构重要系数，静荷载 q1 = 0.9(1.201.350+1.200.105)=1.571kN/m 考虑0.9的结构重要系数，活荷载 q2 = 0.91.400.900=171、.134kN/m（2）.木方的计算 按照两跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 2.705/0.900=3.006kN/m 最大弯矩 M = 0.125ql2=0.1253.010.90 最大剪力 Q=0.6250.9003.006=1.691kN 最大支座力 N=1.250.9003.006=3.382kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.0010.0010.00/6 = 66.67cm3； I = 4.0010.0010.0010.00/12 = 333.33cm4； (A)木72、方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.304106/66666.7=4.57N/mm2 木方的抗弯计算强度小于12.0N/mm2,满足要求! (B)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.625ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31691/(240100)=0.634N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.50N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (C)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到1.455kN/m 最大变形 v =0.5211.455900.04/(1009500.003333373、33.5)=0.157mm 木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求!4、板底横向支撑钢管计算横向支撑钢管按集中荷载作用下的连续梁计算，集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到：最大弯矩，最大变形 vmax=0.000mm，最大支座力 Qmax=11.047kN 抗弯计算强度 f=0.812106/4248.0=191.06N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑74、钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!5、扣件抗移计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=11.05kN 单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,考虑采用双扣件! 注：R8.0 kN时，可采用单扣件； 8.0kN12.0kN时，应采用可调托座。6、模板支架荷载标准值（立杆轴力）作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。（1）.静荷载标准值包括以下内容： (A)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.1035.075、50=0.522kN (B)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3500.9000.900=0.284kN (C)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.0000.1800.9000.900=3.645kN 考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值 NG = 0.9(NG1+NG2+NG3)= 4.005kN。（2）.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。 考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值 NQ = 0.9(1.000+2.000)0.9000.900=2.187kN（3）.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.76、40NQ7、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 7.87kNi 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=3.974cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.300=2.100m； 由长细比，为2100/16=131； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.391； 经计算77、得到=7868/(0.391397)=50.606N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.70.2501.250-1.000=-0.313kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，0.90m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.4-0.3130.9001.500；Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；Nw=1.24.0078、5+0.91.42.187+0.90.91.4-0.072/0.900=7.471kN经计算得到=7471/(0.391397)+-72000/4248=31.163N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 Mmax=52.04所以第10天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。第2层以下的模板支撑可以拆除。7.1.4、转换层框支梁模板计算根据本方案的工程概况中的转换层框支梁表尺寸图可知,为了简化计算,达到既经济又安全,又便于施工的原则,本转换层施工可以根据梁的截面尺寸大小顺序,结合框支梁的高度和宽度,分成四大类进行计算,第一类是梁宽在0.80.9米,梁高是1.82.1米为一类,这79、类梁只计算梁宽和梁高最大的梁即可,即900*2100的框支梁；第二类是梁宽在0.70.8米,梁高是1.51.7米为二类,这类梁只计算梁宽梁高最大的梁即可, 即800*1700的框支梁；第三类是梁宽在0.40.6米,梁高是1.21.5米为三类,这类梁只计算梁宽梁高最大的梁即可, 即600*1200的框支梁。第四类是梁宽在0.30.4米,梁高是1.2米以下为四类,这类梁只计算梁高最大的梁即可, 即300*1200的梁，其他的按板模板立杆间距施工就可以了。然后，在其中选择单根立杆承载最大杆件，考虑最不利因素后，再验算其他支撑系统。对于框支梁的侧模设计，考虑到本方案之中已经对转换层的剪力墙进行了计算，80、此剪力墙的砼浇筑高度达到了3.3米多，而转换层框支梁的最大浇筑高度是2.1米，在浇筑砼、气候和所用模板材料等几乎一样的情况之下，砼的侧压力只与浇筑高度有关，所以，对于所有的框支梁侧面模板安装，按转换层钢筋砼墙的的模板施工是安全的，故转换层的框支梁侧面模板按其墙施工即可。、转换层第一类框支梁计算（0.9*2.1米）根据以上施工情况分析，此处计算的是第一类，其梁宽在0.80.9米,梁高是1.82.1米,在这一类之中，框支梁最大尺寸是0.9*2.1米,搭设简图见附图五,其设计验算如下：1、搭设简图2、计算依据和计算参数（1）计算依据是建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)。（2）计算参数81、模板支架搭设高度为5.1m，梁截面 BD=900mm2100mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.45m，立杆的步距 h=1.50m， 梁底增加3道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。 木方40100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。 梁两侧立杆间距1.50m。梁底按照均匀布置承重杆5根计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载5.00kN/m2。梁两侧的楼板厚度0.18m，梁两侧的楼板计算长度0.50m。扣件计算折减系数82、取1.00。计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为 F = 0.91.2025.0000.1800.5000.200=0.486kN。采用的钢管类型为482.8。3、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(25.0002.1000.900+0.5000.900)=42.930kN/m 考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(4.000+1.000)0.900=4.050kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和83、截面抵抗矩W分别为: W = 90.001.501.50/6 = 33.75cm3； I = 90.001.501.501.50/12 = 25.31cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.2042.930+1.44.050)0.200经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.22910001000/33750=6.778N/m84、m2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.2042.930+1.44.050)0.200=6.862kN 截面抗剪强度计算值 T=36862.0/(2900.00015.000)=0.762N/mm2,截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.67742.9302004/(1006000253125)=0.306mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!4、梁85、底支撑木方计算作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 （1）.荷载的计算： (A)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0002.1000.200=10.500kN/m (B)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.200(22.100+0.900)/0.900=0.567kN/m (C)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+4.000)0.9000.200=0.900kN 考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.2010.500+1.200.567)=11.952kN/m 考86、虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.91.400.900=1.134kN 木方计算简图 木方弯矩图(kN.m) 木方剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 木方变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为： N1=0.005kN，N2=3.439kN， N3=5.976kN， N4=3.439kN， N5=0.005kN 经过计算得到最大弯矩，经过计算得到最大支座 F= 5.976kN，经过计算得到最大变形 V= 0.023mm 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.0010.0087、10.00/6 = 66.67cm3； I = 4.0010.0010.0010.00/12 = 333.33cm4； (A)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.162106/66666.7=2.43N/mm2，木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (B)木方抗剪计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32.420/(240100)=0.908N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (C)木方挠度计算 最大变形 v =0.023mm，木方的最大挠度小于375.0/250,满足要求!5、梁底88、支承钢管计算 (A) 梁底横向钢管计算 纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算，集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到：最大弯矩，最大变形 vmax=0.316mm，最大支座力 Qmax=14.899kN；抗弯计算强度 f=0.579106/4248.0=136.40N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于450.0/150与10mm,满足要89、求! (B) 梁底纵向钢管计算 纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。6、扣件抗滑移计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=14.90kN 单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,考虑可调顶托! 注：R8.0 kN时，可采用单扣件； 8.0kN12.0kN时，应采用可调托座。7、立杆稳定性计算 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式：MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 W90、k 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.70.2501.0000.872=0.218kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.50m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.45m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.2181.5001.500； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=14.899+0.91.20.563+0.90.91.40.083/0.450=15.718kN 经计算得到=15718/(0.391397)+83000/4248=120.737N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!7.1.4.2、转换91、层第二类框支梁计算（0.8*1.7米）根据以上施工情况分析，此处计算的是第二类，其梁宽在0.70.8米,梁高是1.51.7米,在这一类之中，框支梁最大尺寸是0.8*1.7米, 搭设简图见附图六,其设计验算如下：1、搭设简图2、计算依据和计算参数（除断面为0.8*1700外其余参数均同900*2100）3、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(25.0001.7000.800+0.5000.800)=30.960kN/m 考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(2.000+92、1.000)0.800=2.160kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 80.001.501.50/6 = 30.00cm3； I = 80.001.501.501.50/12 = 22.50cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.2030.960+1.42.93、160)0.200 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.16110001000/30000=5.357N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.2030.960+1.42.160)0.200=4.821kN 截面抗剪强度计算值 T=34821.0/(2800.00015.000)=0.603N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 ，抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 094、.67730.9602004/(1006000225000)=0.248mm，面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!4、梁底支撑木方计算作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0001.7000.200=8.500kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.200(21.700+0.800)/0.800=0.525kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)0.8000.200=0.48095、kN 考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.208.500+1.200.525)=9.747kN/m 考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.91.400.480=0.605kN 木方计算简图 木方弯矩图(kN.m) 木方剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 木方变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为： N1=0.029kN， N2=4.658kN， N3=4.658kN， N4=0.029kN 经过计算得到最大弯矩，最大支座 F= 4.658kN，最大变形 V= 0.073mm 木方的截面力学参数96、为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.0010.0010.00/6 = 66.67cm3； I = 4.0010.0010.0010.00/12 = 333.33cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.194106/66666.7=2.91N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32.739/(240100)=1.027N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 97、最大变形 v =0.073mm 木方的最大挠度小于500.0/250,满足要求!5、梁底支承钢管计算 (A) 梁底横向钢管计算 纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到：最大弯矩，最大变形 x=0.279mm，最大支座力 Qmax=11.615kN，抗弯计算强度 f=0.452106/4248.0=106.33N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.98、0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于450.0/150与10mm,满足要求! (二) 梁底纵向钢管计算 纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。6、扣件抗滑移计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=11.62kN 单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,考虑采中部顶托! 注：R8.0 kN时，可采用单扣件； 8.0kN12.0kN时，应采用可调托座。7、立杆稳定性计算 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计99、值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.70.2501.0000.872=0.218kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.50m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.45m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.2181.5001.500； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=11.615+0.91.20.563+0.90.91.40.083/0.450=12.433kN 经计算得到=12433/(0.391397)+83000/4248=99.100、611N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!7.1.4.3、转换层第三类框支梁计算（0.6*1.5米）根据以上施工情况分析，此处计算的是第三类，其梁宽在0.40.6米,梁高是1.21.5米,在这一类之中，框支梁最大尺寸是0.6*1.5米。其设计验算如下：1、计算简图2、计算依据和计算参数（1）计算依据是建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)。（2）计算参数模板支架搭设高度为5.1m，梁截面 BD=900mm2100mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.45m，立杆的步距 h=1.50m， 梁底增加3道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度101、15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。 木方40100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。 梁两侧立杆间距1.20m。梁底按照均匀布置承重杆3根计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载5.00kN/m2。梁两侧的楼板厚度0.18m，梁两侧的楼板计算长度0.50m。扣件计算折减系数取1.00。计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为 F = 0.91.2025.0000.1800.5000.200=0.486kN。采用的钢管类型为482.8。3、模板面板计算 102、面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(25.0001.5000.600+0.5000.600)=20.520kN/m 考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(2.000+1.000)0.600=1.620kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 60.001.501.50/6 = 22.50cm3； I = 60.001.501.501.50/12 = 16.88cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中103、 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.2020.520+1.41.620)0.200 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.10810001000/22500=4.781N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.2020.520+1.41.620)0.200=3.227kN 截面抗104、剪强度计算值 T=33227.0/(2600.00015.000)=0.538N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.67720.5202004/(1006000168750)=0.220mm 面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!4、梁底支撑木方计算 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 （1）.荷载的计算： (A)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0001.5000.200=7.500kN/m (105、B)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.200(21.500+0.600)/0.600=0.600kN/m (C)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)0.6000.200=0.360kN 考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.207.500+1.200.600)=8.748kN/m 考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.91.400.360=0.454kN 木方计算简图 木方弯矩图(kN.m) 木方剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计106、算结果如下： 变形计算受力图 木方变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为： N1=0.492kN，N2=5.691kN， N3=0.492kN 经过计算得到最大弯矩，最大支座 F= 5.691kN，经过计算得到最大变形 V= 0.094mm 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.0010.0010.00/6 = 66.67cm3； I = 4.0010.0010.0010.00/12 = 333.33cm4； (A)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.271106/66666.7=4.07N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/m107、m2,满足要求! (B)木方抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32.618/(240100)=0.982N/mm2，截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (C)木方挠度计算 最大变形 v =0.094mm 木方的最大挠度小于600.0/250,满足要求!5、梁底支撑木方计算 (1) 梁底横向钢管计算 纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计108、算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到：最大弯矩，最大变形 vmax=0.337mm， 最大支座力 Qmax=14.188kN 抗弯计算强度 f=0.552106/4248.0=129.89N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于450.0/150与10mm,满足要求! (2) 梁底纵向钢管计算 纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。6、扣件抗滑移计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆109、传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=14.19kN 单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,考虑可调顶托! 注：R8.0 kN时，可采用单扣件； 8.0kN12.0kN时，应采用可调托座。7、立杆稳定性计算 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式：MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.70.2501.0000.872=0.218kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.20m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.45m； 风荷载产生的弯矩 M110、w=0.90.91.40.2181.2001.5001.500/10=0.067kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=14.899+0.91.20.522+0.90.91.40.067/0.450=14.919kN 经计算得到=14919/(0.391397)+67000/4248=111.675N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!7.1.4.4、转换层第三类梁计算（0.3*1.2米）根据以上施工情况分析，此处计算的是第四类，其梁宽在0.30.4米,梁高是1.2米以内,在这一类之中，框支梁最大尺寸是0.3*1.2米（注：0.4m宽的梁最高只有0.9111、m不具有代表性而没有选入计算）。其设计验算如下：1、计算简图2、计算依据和计算参数（1）计算依据是建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)。（2）计算参数模板支架搭设高度为5.1m，梁截面 BD=300mm1200mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.9m，立杆的步距 h=1.50m， 梁底增加2道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。 木方40100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。 梁两侧立杆间距0.9m。梁底按照均匀布置承重杆3根计算。模板自重0112、.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载5.00kN/m2。梁两侧的楼板厚度0.18m，梁两侧的楼板计算长度0.50m。扣件计算折减系数取1.00。计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为 F = 0.91.2025.0000.1800.5000.200=0.486kN。采用的钢管类型为482.8。3、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(25.0000.9000.400+0.5000.400)=8.280kN/m 考虑0.9的结构重要系113、数，活荷载标准值 q2 = 0.9(2.000+1.000)0.400=1.080kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 40.001.501.50/6 = 15.00cm3； I = 40.001.501.501.50/12 = 11.25cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M 114、= 0.100(1.208.280+1.41.080)0.200 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.04610001000/15000=3.053N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.208.280+1.41.080)0.200=1.374kN 截面抗剪强度计算值 T=31374.0/(2400.00015.000)=0.343N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l 115、/ 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6778.2802004/(1006000112500)=0.133mm 面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(2.000+1.000)0.600=1.620kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 60.001.501.50/6 = 22.50cm3； I = 60.001.501.501.50/12 = 16.88cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M116、 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.2020.520+1.41.620)0.200 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.10810001000/22500=4.781N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.2020.520+1.41.620)0.200=3.227kN 截面抗剪强度计算值 T=33227.0/(2600.117、00015.000)=0.538N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.67720.5202004/(1006000168750)=0.220mm 面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!4、梁底支撑木方计算 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。（1）.荷载的计算： (A)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0000.9000.200=4.500kN/m (B)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0118、.5000.200(20.900+0.400)/0.400=0.550kN/m (C)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)0.4000.200=0.240kN 考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.204.500+1.200.550)=5.454kN/m 考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.91.400.240=0.302kN 木方计算简图 木方弯矩图(kN.m) 木方剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 木方变形图(mm)119、 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.728kN N2=1.728kN 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 1.728kN 经过计算得到最大变形 V= 1.105mm 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.0010.0010.00/6 = 66.67cm3； I = 4.0010.0010.0010.00/12 = 333.33cm4； (A)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.544106/66666.7=8.16N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (B)木方抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度120、必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31.728/(240100)=0.648N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (C)木方挠度计算 最大变形 v =1.105mm 木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求!5、梁底支撑木方计算 (1) 梁底横向钢管计算 纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 121、经过连续梁的计算得到：最大弯矩 Mmax=0.704kN.m，最大变形 vmax=1.535mm， 最大支座力 Qmax=8.558kN 抗弯计算强度 f=0.704106/4248.0=165.76N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求! (2) 梁底纵向钢管计算 纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。6、扣件抗滑移计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算122、中R取最大支座反力，R=8.56kN 单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,考虑可调顶托! 注：R8.0 kN时，可采用单扣件； 8.0kN12.0kN时，应采用可调托座。7、立杆稳定性计算 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式：MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.70.2501.0000.872=0.218kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，0.9m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.9m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.2180.90123、01.5001.500/10=0.050kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=8.558+0.91.20.522+0.90.91.40.050/0.90=9.185kN 经计算得到=9185/(0.391397)+50000/4248=70.861N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!综上所计算300*1200及以下高度的梁均可以按照板的立杆间距与步距进行施工，能够确保支撑系统安全，故不再计算，直接套用。7.1.5、裙楼二层钢筋砼板承载计算1、立杆对钢筋砼楼板的冲切破坏和局部承压计算考虑最不利因素，根据国家GB500102002混凝土结构设计规范为计124、算依据，选取最大荷载计算，其数据为FL=20.949KN，板砼强度等级C30。1）、482.8钢管立杆对钢筋砼楼板的冲切破坏验算（1）、搭设和计算简图（2）、影响系数计算按混凝土结构设计规范中的受冲切承载力影响系数计算的公式：等于1和2中的较小者，则有：1=0.41.2/s和2=0.5sh0/s/4um其中：1局部荷载设计值影响系数。 2临界截面周长与板截面有效高度之比影响系数。 s截面高度影响系数,按规范取s=2。 s板柱结构影响系数,按规范取s=40。 h0截面有效高度，h0=120-15=105。 um临界截面周长，um=0.653m。代入上式计算得：1=0.41.2/2=1,2=0.5125、40105/4/653=1.61,两个取较小者=1。（3）、钢筋砼楼板的冲切破坏验算按混凝土结构设计规范中的受冲切承载力计算的公式。则有：FL（0.7hft0.15pc,m）umh0。其中：FL局部荷载设计值，FL=20.949KN。 h截面高度影响系数；h=1。 ft砼轴心抗拉强度设计值；ft=1.43N/2。pc,m临界截面周长上两个方向砼有效预压应力按长度的加全平均值;按规定取pc,m=2.5N/2。代入上式计算得：（0.711.430.152.5）16530.105=94.35KNFL=20.949KN,（符合要求）。2）、482.8钢管立杆对钢筋砼楼板局部承压计算根据国家GB5001126、02002混凝土结构设计规范，选取最大荷载计算，其数据为FL=20.949KN，板砼强度等级C30。（1）、计算简图 （2）、钢筋砼局部受压时的强度提高系数计算按混凝土结构设计规范中的砼局部受压时强度提高系数计算的公式。则有公式：L=（Ab/AL）1/2。 其中：L钢筋砼局部受压时的强度提高系数。 Ab钢筋砼局部受压的计算底面积。Ab=3.1415722/4=4071.382。AL钢筋砼局部受压面积；AL=3.1415242/4=452.382。代入上式计算得：L=（226.19/75.4）1/2=9。（3）、钢筋砼楼板局部承压承载力验算按混凝土结构设计规范中的局部受压承载力计算的公式。则有：127、FL1.35cL fcALn。其中：FL局部荷载设计值，FL=20.949KN。 c砼强度影响系数；c=1。 fc砼轴心抗压强度设计值；fc=14.3N/2。 ALn钢筋砼局部受压净面积等于482.8钢管的截面积（其钢管下垫50*200*200毫米厚的木方）；按最小取ALn=4892,代入上式计算得：1.351914.3489=84.96KNFL=20.949KN,（符合要求）。2、裙楼二层板钢筋砼承载力计算根据施工图纸的平面布置图,只要把转换层梁板正投影到裙楼二层板上后，就可以确定裙楼二层板有两处最不利受力区域，所以，若最不利区域能满足施工要求，其他施工区域也能满足施工承载要求。3、裙楼二层128、钢筋砼板承受部分荷载后，传到下一层荷载计算1）、转换梁最大荷载的确定选取转换层最大的荷载作为计算的依据，在450450的范围之内，单根立杆所受的荷载为F=20.949KN，考虑最不利因素，只要此转换梁的荷载在裙楼二层板承载能力满足施工要求，其他的转换梁在其他部位一定能满足要求。故而，转换梁的最大荷载取F=20.949KN。2）、转换层、裙楼一层支撑体系的立杆，在同一垂直线上传到裙楼一层板的荷载P计算由公式：P=Fqmaxab。 其中：P钢筋砼楼板承受部分荷载后，传到其下的荷载。 F转换梁的最大荷载，F=20.949KN。 qmax裙楼二层板承受的荷载，qmax=9.7KN/m2。 a裙楼一层钢129、管的排距，a=0.9m。 b裙楼一层钢管的纵距，a=0.9m。砼等级不能达到设计的折减系数，=1。 带入上式计算得：P=20.9499.70.90.91=13.09KN；故裙楼二层板不能满足施工承载安全要求，必须搭设裙楼一层的支撑体系。 3）、转换层、裙楼一层支撑体系的立杆，不在同一垂直线上传到裙楼一层板的荷载P计算从上面计算可知，当上下支撑在同一垂直线上时，经过此板承载后，所剩下的荷载为P=13.09KN；从转换层和裙楼一层搭设简图可知，不同层的支撑体系的立杆不可能完全搭设在同一垂直线上，所以可以根据转换层和裙楼一层的立杆的纵横间距的建筑面积(转换层为450450（设定面积a），裙楼一层为9130、00900（设定面积b）)，计算出作用在裙楼一层支撑体系立杆上的荷载F，其计算如下。由公式：F=P。其中:F计算钢管立杆轴向力设计值。板四边嵌固有利系数，=0.5。上下支撑体系的立杆间距的差异系数;=b2/a2=4。 P上层钢筋砼楼板承受部分荷载后，传到其下的荷载,P=13.09KN。带入上式计算得：F=0.5413.09=26.18KN。7.1.6、裙楼一层钢管支撑体系计算1、搭设简图 2、计算简图为了简化计算，取一个步距1500来考虑，其计算简图如下： 3、钢管支撑体系验算根据国家JGJ30-2001建筑施工扣件式钢管支撑体系安全技术规程中的规定计算。（1）、48*2.8立杆的长细比计算由131、公式：=h/i。 式中：立杆的长细比。 h立杆的计算长度，取搭设步距h=1500。 i立杆截面回转半径，i=(48242.42)1/2/4=16。代入上式则有：=1500/16=93.7。（2）、482.8立杆的稳定性系数计算由公式：=7320/2。式中：轴心受压构件稳定系数。立杆的长细比，=93.7。代入上式则有：=7320/93.72=0.834。（3）、482.8立杆的稳定性验算有公式：F/Afc。式中：F计算立杆段的轴向力设计值，F=26.18KN。 轴心受压构件稳定系数；=0.834。A立杆截面积，A=3.982。fc482.8钢管的抗弯强度设计值，fc=205N/mm2。代入上式则132、有：26180/（0.834398）=78.87N/mm2fc=205N/mm2（符合要求）。7.1.7、裙楼一层钢筋砼板承载计算立杆对钢筋砼裙楼一层底板的承载计算和冲切破坏及局部承压计算已知条件： 裙楼一层底板：砼等级C30，板配筋是直径是12间距150的双层双向三级钢筋，板厚为250，局部设计300，所承受的外力分一种情况：群楼一层底板为转换层支撑体系的最后一层板，即裙楼一层底板，此板能承受的荷载为36.5KN/m20.90.9=29.57KN26.18KN（符合要求）。又因为从裙楼二层板的设计及局部验算得知，裙楼一层板的设计板厚比裙楼二层板大130，配筋比裙楼二层板大许多，而砼等级几乎一133、样，所以，不用验算此层的局部承载和支撑体系均能满足施工要求。7.2、设计图纸7.2.1、立杆及剪刀撑搭设平面施工图转换层及其支撑体系立杆及剪刀撑搭设施工平面布置-附图一7.2.2、转换层施工进度计划图六盘水恒维IXX新都二期27#楼工程转换层施工进度计划网络图-附图二六盘水恒维IXX新都二期27#楼工程转换层施工进度计划横道图-附图三7.2.3、转换层沉降观测点平面布置图转换层沉降观测点平面布置图-附图四7.2.4、转换层框支梁搭设施工图1、转换层墙模板安装加固搭设施工图-附图五 墙模板设计及搭设简图（附图五）2、转换层柱模板安装加固搭设施工图-附图六。柱搭设计算简图（附图六）注：其他柱的模板做法按专项方案。3、转换层板模板安装加固搭设施工图-附图七。楼板支撑架荷载计算单元（附图七）4、框支梁宽0.80.9米、高1.82.1米搭设施工图-附图八。0.80.9 * 1.82.1梁支撑搭设示意图（附图八）5、框支梁宽0.70.8米、高1.51.7米搭设施工图-附图九。0.70.8 * 1.51.7梁支撑搭设示意图（附图九）6、框支梁宽0.40.6米、高1.21.5米搭设施工图-附图十。0.40.6 * 1.51.7梁支撑搭设示意图（附图十）7、框支梁宽0.30.4米、高0.251.2米搭设施工图-附图十。0.30.4 * 0.251.2梁支撑搭设示意图（附图十一）