1、42446.00住宅小区高大模板及支架工程专 项 施 工 方 案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目录第一章 工程概况5第一节 工程总体概况5第二节 工程管理目标6第三节 本方案涉及范围及总体思路6一、本方案涉及范围6二、总体思路7第二章 编制依据71、xx香溢天鹅湖标段工程施工图纸713、部、省、市现行的有关安全生产和文明施工规定715、中国建筑科学研究院研发的PKPM计算软件。7第三章 本方案支模架设计范围及特点7第一节 本方案支模架设计范围7第二节 本方案支模架特点8第四章 施工部署8第一节 管理体系2、及项目部组成81、 项目管理体系82、项目部组成及人员名单9第二节 材料、设备、劳动力组织111、 周转材料投入计划112、机械设备投入计划113、主要操作班组配置情况124、专职安全生产管理人员、特种作业人员的配置12第三节 临时用电布置13第四节 施工进度计划13第五节 混凝土浇捣施工部署141、总体部署142、混凝土浇捣顺序143、施工缝留置位置及要求155、混凝土浇捣注意事项15第五章 支模架形式选用及设计15第一节 支模架形式选用15第二节 支模架设计16一、支撑架施工荷载取值16二、支撑架布置情况16三、支撑架搭设参数汇总表18第六章 支模架的构造要求及措施21第一节 立 杆2133、 托梁采用双钢管,采用扇形箍固定,托梁位置需居中。21第二节 水平杆213 每步的纵、横向水平杆应双向拉通。22第三节 剪刀撑221 剪刀撑的构造应符合下列规定：22第七章 支模架的搭设及拆除方法22第一节 施工准备22第二节 扣件式钢管模板支撑架的搭设要求224 每步的纵、横向水平杆应双向拉通。22第三节 拆除支撑架注意事项231、 拆除支撑架前，清除支撑架上的材料、工具和杂物。234、拆除工作中，严禁使用榔头等硬物击打、撬挖。23第八章 支撑体系检查和验收要求23第一节 使用的钢管扣件检查内容231 查看钢管材料产品质量合格证、质量检验报告。238 新、旧扣件均应进行防锈处理。24第二节 4、钢管支撑架使用中应定期检查的内容24第三节 支撑架验收要求245 扣件扭紧抽样检查数量与质量判定标准246 模板支架验收记录表见下表。25第九章 模板支撑体系监测监控措施272、日常检查，巡查的重点部位：273、在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。275、监测方案275.3 监测方法275.5 监测频率28第十章 质量保证措施281、组织质量管理网络282、建立质量责任制283、把好材料质量关284、把好施工质量关28第十一章 安全管理与维护措施292、搭拆脚手架时工人必须戴安全帽，系安全带，穿防滑鞋。2914、 临边防护栏杆搭设要求：30第十二章 文明施工措施308、钢管修理时，禁止使5、用大锤。30第十三章 应急预案30第一节 危险源分析30第二节 应急领导小组31第三节 应急材料准备31第四节 应急措施326、报警联络方式33第十四章 模板支撑架计算书33第一节 550mm1300mm梁模板扣件钢管高支撑架计算书（搭设高度10m）33一、模板面板计算341.荷载的计算：34二、梁底支撑木方的计算36（一）梁底木方计算36三、托梁的计算37四、扣件抗滑移的计算38五、立杆的稳定性计算38第二节 450mm800mm梁模板扣件钢管高支撑架计算书（搭设高度12m）39一、模板面板计算401.荷载的计算：40二、梁底支撑木方的计算42（一）梁底木方计算42三、梁底支撑钢管计算42(6、一) 梁底支撑横向钢管计算42(二) 梁底支撑纵向钢管计算43四、扣件抗滑移的计算45单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!45五、立杆的稳定性计算45第三节 150mm厚楼板模板扣件钢管高支撑架计算书（搭设高度12m）46一、模板面板计算47面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!47二、支撑木方的计算471.荷载的计算472.木方的计算48三、横向支撑钢管计算48四、扣件抗滑移的计算49单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!50五、立杆的稳定性计算荷载标准值501.静荷载标准值包括以下内容：503.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式50六、立杆的稳定性计算50第四节 400mm21007、mm梁模板扣件钢管支撑架计算书（搭设高度5.15m）51一、模板面板计算521.荷载的计算：52抗剪强度验算 T T，满足要求!54二、梁底支撑木方的计算54（一）梁底木方计算54三、托梁的计算54四、扣件抗滑移的计算56五、立杆的稳定性计算56第五节 600mm1200mm梁模板扣件钢管高支撑架计算书（搭设高度为4.80m）57一、模板面板计算581.荷载的计算：58面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!60二、梁底支撑木方的计算60（一）梁底木方计算60三、托梁的计算61四、扣件抗滑移的计算62五、立杆的稳定性计算62第六节 350mm800mm梁模板扣件钢管支撑架计算书（5.15m）638、一、模板面板计算641.荷载的计算：64面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!65二、梁底支撑木方的计算65（一）梁底木方计算65三、托梁的计算66四、扣件抗滑移的计算67五、立杆的稳定性计算67第七节 400mm厚楼板模板扣件钢管支撑架计算书（5.15m）68一、模板面板计算69面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!70二、支撑木方的计算701.荷载的计算702.木方的计算70三、托梁的计算71四、扣件抗滑移的计算72五、立杆的稳定性计算荷载标准值731.静荷载标准值包括以下内容：733.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式73六、立杆的稳定性计算73第一章 工程概况第一节 工程总体9、概况工程名称：xx18#、21#楼及A、B区地下室建设单位：xx置业有限公司勘察单位：设计单位：监理单位：施工单位：xxxx18#、21#楼及A区地下室工程位于xx省xx。本工程总建筑面积42446.00m2。18#楼剪力墙结构地下一层建筑面积479M2，地上27层建筑面积14871M2，建筑高度78.6M；21#楼剪力墙结构地下一层建筑面积479.49M2，地上28层建筑面积13025.04M2，建筑高度：78.70m；地下室总建筑面积17022M2（这阶段10000M2）；小地库4829M2。建筑结构形式为钢筋混凝土剪力墙结构，设计使用年限50年，抗震设防裂度为六度，剪力墙抗震等级为四级。10、耐火等级为二级；地下室防水等级为二级。0.000相当于绝对标高16.3米(黄海高程)。各层层高：21#楼地下室一层为4.55m，一层为3.55m，228层为2.8m。18#楼地下室一层为4.55m，一层为6.15m，二层为6.15m，三二十七层为2.8m。第二节 工程管理目标工程工期目标：确保在600日历天内完成施工合同范围内的全部施工任务。工程安全生产文明施工目标：确保达到 “市级建筑施工安全质量标准化示范工地”，杜绝重大伤亡事故第三节 本方案涉及范围及总体思路住建部的建质200987号文，危险性较大的分部分项工程安全管理办法的通知中说明：搭设高度5m及以上；搭设跨度10m及以上；施工总荷载11、10kN/m2及以上；集中线荷载15kN/m及以上；高度大于支撑水平投影宽度且相对独立无联系构件的混凝土模板支撑工程为危险性较大的分部分项工程。此部分应编制专项施工方案。一、本方案涉及范围本工程超重、超高部分的高大模板工程，具体包括以下几个部位：1、一楼办公大堂上空，即三层EJ轴交26轴部位楼板，从地下室基础顶板-1.000m至三屋平面板标高10.96m模板支撑架搭设高度为11.96m，属于超高支模架。（结构平面布置详见附图一）2、三楼高级职工餐厅上空，即屋面层AD轴交13轴部位楼板，从三层平面板标高10.96m至五层平面板标高20.96m模板支撑架搭设高度为10m，属于超高支模架。其中梁截面12、5501300,同属超重支模架。（结构平面布置详见附图五）3、地下一层GK轴交14轴部位楼板，板厚为400mm，周边梁为KL3、KL10截面尺寸为4002100，塔设高度为5.15m（标高-9.35-4.20m），属于超重支模架。（结构平面布置详见附图九）4、地下室顶板G交2轴至J交4轴部位45度斜梁，KL46截面尺寸为550X1200mm，搭设高度为4.65m（标高-5.65-1.00m），属于超重支模架。（结构平面位置详见附图十三）5、屋顶层，GH轴交23轴部位45度斜梁，KZL1截面尺寸为600X1200mm，搭设高度为4.24m（标高92.3696.60m）,属于超重支模架。（结构平面13、位置详见附图十三）二、总体思路本方案包含的超重模板支撑架采用扣件式钢管脚手架+可调顶托直接传力形式；除超重模板支撑架的超高模板支撑架采用扣件式钢管脚手架+梁板底双扣件连接形式。第二章 编制依据1、xx香溢天鹅湖标段工程施工图纸2、混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-20023、建筑结构荷载规范GB50009-2001；4、建筑工程大模板技术规程JGJ74-2003；5、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 6、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 （JGJ130-2001）2002版 7、砼模板用胶合板 （GB/T17658-1999）8、钢管脚手架扣件 （GB15831）14、9、建筑施工高处作业安全技术规范 （JGJ80-91） 10、建筑施工安全检查标准 （JGJ59-2011） 11、住房和城乡建设部建质200987号文“关于印发危险性较大的分部分项工程安全管理办法的通知”12、中华人民共和国住房和城乡建设部建质2009254号文关于印发建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则的通知 13、部、省、市现行的有关安全生产和文明施工规定14、中天建设集团有限公司企业标准ZTB104-2003。15、中国建筑科学研究院研发的PKPM计算软件。第三章 本方案支模架设计范围及特点第一节 本方案支模架设计范围1、一楼办公大堂上空，即三层EJ轴交26轴部位楼板，从地下室15、基础顶板-1.000m至三屋平面板标高10.96m模板支撑架搭设高度为11.96m。该部位板厚均为120mm，梁截面尺寸有450800、400750、350750、250650、200750、200400。具体结构布置情况详见附图一2、三楼高级职工餐厅上空，即屋面层AD轴交13轴部位楼板，从三层平面板标高10.96m至五层平面板标高20.96m模板支撑架搭设高度为10m。该部位板厚均为150mm，其中梁截面5501300，其它梁截面有400750、350750、300600、250600。具体结构布置情况详见附图五3、地下一层GK轴交14轴部位楼板，板厚为400mm，周边梁为KL3、KL10截16、面尺寸为4002100，塔设高度为5.15m（标高-9.35-4.20m）。具体结构布置情况详见附图九4、地下室顶板G交2轴至J交4轴部位45度斜梁，KL46截面尺寸为550X1200mm，搭设高度为4.65m（标高-5.65-1.00m）。具体结构位置情况详见附图十三5、屋顶层，GH轴交23轴部位45度斜梁，KZL1截面尺寸为600X1200mm，搭设高度为4.24m（标高92.3696.60m）。具体结构位置情况详见附图十三第二节 本方案支模架特点本工程高大模板支架存在以下特点：1、存在多处超高支模架，支架搭设高度分别为11.96m、10.0m。其中最高搭设达到了11.96m。2、本工程高17、大模板支架架体基础支撑在结构楼板上，结构楼板的荷载承受能力对模板支架的安全性起到关键作用。3、本工程模板支架的搭设高度高，确保支撑体系整体性和侧向稳定性是关键控制点。4、本工程除超高部分的模板支撑架外，还包含的超重支模架，超重支模架保证整体稳定性外，还重点关注和控制可调顶托的安装质量，确保符合规范要求。第四章 施工部署第一节 管理体系及项目部组成1、 项目管理体系本工程按照项目管理法组织施工，实行企业、项目部、班组三级质量、安全管理。项目管理体系如下图：集团公司集团总工程师技术发展中心工程管理部总工室财务部市场部区域公司（总经理）经营副总总工程师工程副总生产副总技术发展处工程管理处生产发展处市18、场管理处财务处项目部图一 项目管理体系2、项目部组成及人员名单本工程建立以施工现场项目经理为首的工程项目部，配备项目部专职施工管理人员，由项目经理统一指挥和调度。建立以班组为主的施工考核制度和奖罚制度，实施分项管理，落实生产岗位责任制，与经济密切挂钩。制定切实可行的施工方案和施工计划，加强原材料采购和保管工作，加强施工现场的设备管理。投入足够的劳动力，选择最优秀的班组，实施动态管理。项目部管理管理人员组成如下：项目经理：项目副经理： 技术负责人： 材料员：安全员：质量员：施工员：架子班组：钢筋班组：泥（砼）工班组：木工班组： 各操作班组成员 图二 项目部组成项目经理：全面负责项目管理工作，为工19、程质量、安全第一责任人，落实安全设施投入等，负责资源调配及外围协商事宜；项目经理：协助项目经理项目管理工作，负责资源调配事宜；技术负责人：组织编制专项施工方案，组织专项方案技术方案交底，并报公司技术发展处组织论证解决相关技术问题，组织模板支架验收；施工员：按本方案的要求、结合实际情况，负责混凝土浇筑及养护的实施组织工作；质量员：负责对混凝土浇筑及养护等环节的质量检查、纠正、复验等工作，把好质量关、提出质量控制及纠偏措施等；安全员（施工员）：落实安全交底工作，确保浇筑前各施工因素处于安全受控状态，加强安全巡检，及时纠正或制止不安全行为；项目部：组织编制专项施工方案，并报请公司技术质安部组织论证解20、决相关技术问题、落实安全措施投入等，负责资源调配及外围协调事宜。材料员：负责施工周转材料的组织及进行检验验收。第二节 材料、设备、劳动力组织1、 周转材料投入计划表一 周转材料投入计划表序号材料名称规格型号单位数量进场时间1模板16mm厚九夹板25000基础施工，陆续进场2钢管48.33.6mm(壁厚不小于3.0mm)t1000基础施工，陆续进场3扣件可锻铸铁制作只20000基础施工，陆续进场414对拉螺栓14圆钢套1000基础施工5可调托撑KTC-45，可调范围300，设计重量7.01Kg，材料的承载力容许值为40KN个500地下室顶板完成2、机械设备投入计划表二 机械设备投入计划表名称规格21、功率数量扳手开口宽（）17-19、22-2430把圆盘锯MJ-1063kW4台平刨MB-5033kW1台手电钻10把手提电锯M-651A1.05kW6台手提电刨0.45kW8台压刨MB10657.5kW1台线垂0.5kg40个砂轮切割机4台水准仪2台钢卷尺50m、5m10只工程检测尺2m2根塞尺1把扭矩扳手100N.m2把电子秤1台3、主要操作班组配置情况本工程对该工程所投入劳动力原则：素质好、安全意识较强、有较高的技术素质，并有类似工程施工经验的人员。表三 劳动力配置计划表序号工种投入人数班组长1木工402架子工203钢筋工804泥（砼工）405电焊工26电工27机修、后勤24、专职安全生产22、管理人员、特种作业人员的配置本工程配置专职安全员三名。架子工10名，电工1名，均持证上岗。序号姓 名上岗证号组 长皖A022010002476P组 员皖A022010002481P皖A022010002475P皖A022009000733P皖A022009000843P皖A022010002512P皖A022009000735P皖A022009000734P皖A022009000844P第三节 临时用电布置施工现场临时用电应符合施工现场临时用电安全技术规范JGJ46-2005的要求，采用TN-S系统，执行三级配电三级保护，一机一闸一漏保。施工照明采用专用配电箱，电压不大于36V，使用绝缘导线。23、混凝土搅拌机、插入式振动器、平板振动器、钢筋加工机械、木工加工机械的漏电保护器的额定漏电动作电流不应大于30mA,额定工作时间不应大于0.1S。混凝土搅拌机、插入式振动器、平板振动器、钢筋加工机械、木工加工机械的负荷线必须采用耐气候型橡胶皮护套铜芯软电缆，并不得有任何破损和接头。临时用电工程编制、审核、批准部门和使用部门共同验收，合格后方可使用。电工取得国家现行行业标准考核合格后，持证上岗；其他相关用电人员经过相关安全教育培训和技术交底，考核合格后上岗工作。安装、巡检、维修或拆除临时用电设备和线路由电工完成，并安排专人监护。临时用电布置详见临时用电专项施工方案。第四节 施工进度计划根据201124、年施工进度计划安排，具体超高、超重模板支架施工进度计划安排如下1、地下一层GK轴交14轴部位楼板施工时间约为2011年4月12日2011年5月10日；2、地下室顶板G交2轴至J交4轴部位45度斜梁，KL46截面尺寸为550X1200mm，施工时间约为2011年5月11日2011年6月6日。3、三层EJ轴交26轴部位楼板，施工时间约2011年6月7日2011年7月12日.4、屋面层AD轴交13轴部位楼板，施工时间约为2011年7月13日2011年8月9日5、屋顶层，GH轴交23轴部位45度斜梁，KZL1截面尺寸为600X1200mm，施工时间约为2011年12月18日2011年12月31日。本工25、程2011年施工进度计划详见附件一。第五节 混凝土浇捣施工部署1、总体部署混凝土全部采用商品混凝土，混凝土的浇捣采用固定泵一次泵送到位。浇筑混凝土前提前与混凝土搅拌站联系，做好合理安排运输车辆和砼输送泵，保证混凝土能连续浇捣，按时完成。2、混凝土浇捣顺序高大模板支架部位砼浇捣，框架柱与楼面梁板分二次浇筑。先施工框架柱砼，待柱混凝土强度达到70%后浇筑楼面梁、板砼（先浇筑梁，再浇筑板，梁由中间往两边浇筑），模板支撑架与周边已完结构柱用钢管拉结，增强架体的整体稳定性。3、施工缝留置位置及要求3.1 施工缝留置位置本工程柱施工缝留置在梁底部位，。3.2 施工缝处理要求混凝土初凝以后，不能过早地在上面26、浇注新的混凝土层，必须等混凝土抗压强度达到1.2Mpa以上时，才能继续浇注混凝土。 3.2.2 重新浇注混凝土之前应清除施工缝表面的水泥浆、垃圾、松动的砂石和软弱层，以及钢筋表面的油污、泥锈和砂浆等杂物。在混凝土浇注前必须将其表面凿毛，然后把施工缝表面用水冲洗干净并充分湿润，但低洼处不得有积水。 3、在浇注混凝土时，为防止水平施工缝处形成石子密集区而影响混凝土强度，宜在浇注混凝土前在水平施工缝处先铺一层厚度为10-15mm的与混凝土成分相同的水泥砂浆，然后开始浇注混凝土。 4、混凝土浇捣设备 本工程采用商品混凝土，固定泵结合塔吊浇筑混凝土。柱、梁混凝土采用插入式振捣棒振捣，楼板采用平板式振捣器27、振捣。5、混凝土浇捣注意事项混凝土凝土浇捣采用由中部向两边扩展的浇筑方式，浇捣过程中严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，钢筋等材料不能在支架上方集中堆放；模板上砼堆放高度不得超过150mm。浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。砼输送管另行搭设支架，不支撑在模板支架上。混凝土浇捣需另行编制混凝土专项施工方案。第五章 支模架形式选用及设计第一节 支模架形式选用根据安全、经济、施工方便等选择合适的支模架形式本专项方案涉及的超重部分的模板支撑架采用扣件式钢管脚手架+可调顶托直接传力，其他均采用扣件式钢管脚手架+梁板底双扣件形式。其中模板面板采用18mm厚九夹板，方木采28、用5070mm松木,对拉螺栓采用14圆钢，梁、板底全部采用双扣件与立杆连接。第二节 支模架设计一、支撑架施工荷载取值3.1模板支架设计时考虑的荷载标准值：模板0.5KN/m2及支架自重0.15 KN/m 新浇混凝土自重24KN/m3；钢筋自重1.5KN/m3；施工人员及施工设备荷载荷载2.5KN/m2;振捣混凝土时产生的荷载2.0KN/m2。3.2 模板支架的荷载分项系数: 模板及支架自重、新浇混凝土自重、钢筋自重梁取1.2；人员及施工设备荷载荷载、振捣混凝土时产生的荷载取1.4。3.3 本工程模板支架计算时梁、板支架施工活载组合均采用：施工人员及施工设备荷载荷载2.5KN/ m2+振捣混凝土29、时产生的荷载2.0KN/ m2=4.5KN/ m23.4高大支撑架采用中国建筑科学研究院研制开发的PKPM施工管理软件计算。二、支撑架布置情况1、三层EJ轴交26轴部位楼板。楼板厚均为120mm，梁截面尺寸有450800、400750、350750、250650、200750、200400。楼板模板支撑架立杆间距为800800。所有梁梁底均采用双扣件，梁侧共二根承重立杆，立杆横向间距为800mm,纵向间距为800mm，步距为1500mm。梁底小横杆间距不大于300mm,梁底方木采用3根5070，垂直于梁轴线均匀布置。具体搭设参数，详见下表一、表二。（具体详见附图二四）2、屋面层AD轴交13轴部30、位楼板，该部位板厚均为150mm，其中梁截面5501300，其它梁截面有400750、350750、300600、250600。楼板模板支撑架立杆间距为800800。梁截面5501300，梁底采用可调顶托（顶托梁采用双钢管），梁底两根承重立杆，横向间距为400，居中布置，梁底方木采用6根5070，垂直于梁轴线均匀布置。其它梁梁底均采用双扣件，梁侧共二根承重立杆，立杆横向间距为800mm,纵向间距为800mm，步距为1500mm。梁底小横杆间距不大于300mm,梁底方木采用3根5070，垂直于梁轴线均匀布置。具体搭设参数，详见下表一、表二。（具体详见附图六八）3、地下一层GK轴交14轴部位楼板，31、板厚为400mm，周边梁为KL3、KL10截面尺寸为4002100。楼板模板支撑架采用可调顶托（顶托梁采用双钢管）,立杆间距为700700。4002100，梁截面5501300，梁底采用可调顶托（顶托梁采用双钢管），梁底两根承重立杆，间距为500，居中布置，梁底方木采用6根5070，垂直于梁轴线均匀布置。具体搭设参数，详见下表三、表四。（具体详见附图十十二）4、地下室顶板G交2轴至J交4轴部位45度斜梁，KL46截面尺寸为550X1200mm。梁底采用可调顶托（顶托梁采用双钢管），梁底两根承重立杆，间距为500，居中布置，梁底方木采用6根5070，垂直于梁轴线均匀布置。具体搭设参数，详见下表三32、。（具体详见附图十四十五）5、屋顶层，GH轴交23轴部位45度斜梁，KZL1截面尺寸为600X1200mm。梁底采用可调顶托（顶托梁采用双钢管），梁底两根承重立杆，间距为500，居中布置，梁底方木采用6根5070，垂直于梁轴线均匀布置。具体搭设参数，详见下表三。（具体详见附图十四十五）立杆步距均采用1500mm三、支撑架搭设参数汇总表1、结构楼板超高模板支撑架（包括550X1300梁）搭设参数表1 梁底模板支撑架搭设参数汇总表 单位：mm搭设参数梁截面尺寸（）5501300450800、400750、350750、300600、250650、250600、200750、200400。模板支架形33、式扣件式钢管模板支架+可调顶托直接传力（顶托梁采用双钢管）扣件式钢管模板支架+梁底双扣件与立杆连接最大跨度1680012000搭设高度1000012000计算高度1000012000计算截面5501300450800梁底方木布置平行梁轴线布置梁底方木规格、间距5070，6根5070，3根梁底立杆横距（截面方向）梁底两根承重立杆，间距为400+400+400800梁底立杆纵距（跨度方向）800800梁底小横杆间距800200模板支架步距1500梁底扣件数量/双扣件剪刀撑水平方向每隔两步设置一道水平剪刀撑,竖向沿支架四周、纵向每隔4排设置一道扫地杆离地（楼）面200mm高，纵横向连续设置表2 板底34、模板支撑架搭设参数汇总表 单位：mm搭设参数150、120计算截面150支架形式扣件式钢管模板支架搭设高度10000、11960计算高度12000步 距1500立杆间距800800水平横杆间距800板底方木间距5070,300板底扣件双扣件剪刀撑水平方向每隔两步设置一道水平剪刀撑,竖向沿支架四周、纵向每隔4排设置一道水平拉结高度方向每隔两步与周边柱设置一道刚性拉结扫地杆离地（楼）面200mm高，纵横向连续设置立杆基础结构底板、楼面，上设置100宽50厚的通长垫木或通长槽钢及加设底坐钢管类型48.33.6（壁厚不小于3.24mm）扣件类型可锻铸铁制作2、超重模板支撑架搭设参数表3 梁底模板支撑架35、搭设参数汇总表 单位：mm搭设参数梁截面尺寸（）40021006001200、5501200350800模板支架形式扣件式钢管模板支架+可调顶托直接传力（顶托梁采用双钢管）最大跨度140001000010000搭设高度515046505150计算高度515046505150计算截面400X21006001200350800梁底方木布置平行梁轴线布置梁底方木规格、间距5070，6根5070，7根5070，3根梁底立杆横距（截面方向）梁底两根承重立杆，间距为300+500+300梁底两根承重立杆，间距为400+400+400700梁底立杆纵距（跨度方向）700800700梁底小横杆间距70080036、700模板支架步距1500剪刀撑水平方向每隔两步设置一道水平剪刀撑,竖向沿支架四周、纵向每隔4排设置一道扫地杆离地（楼）面200mm高，纵横向连续设置表4 板底模板支撑架搭设参数汇总表 单位：mm搭设参数400计算截面400支架形式扣件式钢管模板支架+可调顶托直接传力（顶托梁采用双钢管）搭设高度5150计算高度5150步 距1500立杆间距700700水平横杆间距700板底方木间距5070,300剪刀撑水平方向每4.5m设置一道水平剪刀撑,竖向沿支架四周、纵向每隔4排设置一道水平拉结高度方向每隔两步与周边柱设置一道刚性拉结扫地杆离地（楼）面200mm高，纵横向连续设置立杆基础结构底板、楼面，上37、设置100宽50厚的通长垫木或通长槽钢及加设底坐钢管类型48.33.6（壁厚不小于3.24mm）扣件类型可锻铸铁制作5、与周围结构拉结措施本工程在高度方向，水平杆步距1500mm部位与砼柱子抱箍，具体做法见附图十七。高度方向遇梁部位每隔四根立杆与砼梁设置一道拉接，具体做法见附图十七。模板支撑架水平杆遇柱的部位，均须与墙柱顶紧，以加强整体稳定性。6、剪刀撑布置水平方向每隔两步设置一道水平剪刀撑,竖向剪刀撑沿支架四周、每隔4排设置一道。7、架体基础处理措施本工程地下一层GK轴交14轴部位楼板，模板支模架基础搭设在地下室底板上，底板厚800mm。其他部位模板支模架基础搭设在楼板上。地下一层支模架不拆38、除。8、防雷处理措施在脚手架四周每隔20-30米，采用16圆钢分别与脚手架立杆及主体结构接地干线主筋焊接连接。第六章 支模架的构造要求及措施第一节 立 杆1 支架立杆下设置100宽50厚的通长垫木或通长槽钢并按要求加设底坐。2 梁底立杆顶部采用调节可调托座调至支撑架要求的支撑高度。可调顶托的调节长度不得超过200mm。3 托梁采用双钢管,采用扇形箍固定,托梁位置需居中。4 模板支架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨39、与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。（强制性条文）5 立杆接长接头必须采用对接扣件连接。对接、搭接应符合下列规定：立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内。6 立杆接长时，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。第二节 水平杆1 水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。对接、搭接应符合下列规定：1） 对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头至最近主40、节点的距离不宜大于纵距的确1/3；2） 搭接长度不应小于1m，应等距离设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接水平杆杆端的距离不应小于100mm。2 主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点两个直角扣件的中心距不应大于150mm。（强制性条文）3 每步的纵、横向水平杆应双向拉通。第三节 剪刀撑1 剪刀撑的构造应符合下列规定：1） 每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，剪刀撑斜杆与地面倾角宜在4560之间。倾角为45时，剪刀撑跨越立杆的根数不应超过7根；倾角为60时，则不应超过5根； 2） 剪刀撑斜杆的接长应采用搭接；3） 剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的横向41、水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。第七章 支模架的搭设及拆除方法第一节 施工准备1脚手架搭设前，工程技术负责人应按照施工组织设计要求向搭设和使用人员做安全技术交底。安全技术交底的重点为搭设参数、构造措施和安全注意事项。安全技术交底应形成书面记录，交底方和全体被交底人员应在交底文件上签字确认。2 基础上应先弹出支撑架的纵横方向位置线并进行抄平。3 对钢管、扣件、脚手片等进行检查验收，严禁使用不合格产品。第二节 扣件式钢管模板支撑架的搭设要求1 钢管采用48.3钢管，钢管壁厚不得小于3.24，不得采用锈蚀、裂纹和弯曲的钢管。2 立杆除顶步外必须采用对接。相邻立42、杆的对接扣件不得设置在同一步内。剪刀撑和其他杆件采用搭接，搭接长度不少于100，并不少于2只扣件紧固。3 水平杆搭接长度不应小于1m，应等距离设置3个旋转扣件固定。4 每步的纵、横向水平杆应双向拉通。第三节 拆除支撑架注意事项1、 拆除支撑架前，清除支撑架上的材料、工具和杂物。2、模板支架拆除时，应在周边设置围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。3、 拆除人员必须站在临时设置的脚手板上进行拆除作业，并按规定使用安全防护用品。4、拆除工作中，严禁使用榔头等硬物击打、撬挖。5、 拆下的钢管、扣件、脚手片应逐一递接至地面，并人工搬运至指定场所分类堆放整齐，严禁抛掷。6、模板支架拆除时，构43、件的混凝土强度应符合国家标准混凝土结构工程质量验收规范（GB50204）的有关规定。7、 脚手架的拆除应在统一指挥下，按后装先拆、先装后后拆的顺序及下列安全作业的要求进行：1）脚手架的拆除应从一端走向另一端、自上而下逐层地进行；2）同一层的构配件和加固件应按先上后下、先外后里的顺序进行；3）在拆除过程中，脚手架的自由悬臂高度不得超过两步，当必须超过两步时，应加设临时拉结；4）通长水平杆和剪刀撑等，必须在脚手架拆卸到相关的门架时方可拆除；5）工人必须站在临时设置的脚手板上进行拆卸作业，并按规定使用安全防护用品。第八章 支撑体系检查和验收要求第一节 使用的钢管扣件检查内容 1 查看钢管材料产品质量44、合格证、质量检验报告。2 检查钢管表面的平直度，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。3 钢管必须涂有防锈漆。4 钢管表面锈蚀深度不得大于0.5mm。5 钢管弯曲变形，各种杆件钢管的端部弯曲不得大于5mm，立杆钢管3-4m长度的弯曲不得大于12mm、4-6.5m长度的不得大于20mm。6 检查扣件厂家的生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。7 旧扣件使用前进行质量检查，有裂缝、变形的禁止使用，出现滑丝的螺栓必须更换。8 新、旧扣件均应进行防锈处理。第二节 钢管支撑架使用中应定期检查的内容1检查地基是否积水、底座是否松动，立杆是否悬空。2检查扣件螺栓是否松动。345、安全防护措施是否符合要求。第三节 支撑架验收要求1模板支架投入使用前，必须进行验收。项目经理、项目技术负责人和相关人员、施工企业的相关部门、监理工程师应参加模板支架验收。验收程序为：项目部自检合格后报企业安全管理部门验收，企业验收合格后报监理单位验收。2 模板支架验收根据经批准的专项施工方案，检查现场实际搭设情况与方案的符合性。3 基础:查看基础表面坚实平整，表面是否积水，垫板是否晃动，检查方法:观察。4 安装后的扣件螺栓扭紧力矩应采用扭力扳手检查，抽样方法应按随机分部原则进行。梁底水平杆与立杆连接扣件螺栓扭紧力矩全数检查。拧紧扭力矩未达到要求的扣件必须重新拧紧，直至满足要求。5 扣件扭紧抽样46、检查数量与质量判定标准表六 扣件拧紧抽样检查数量与质量判定标准项次检查项目安装扣件数量（个）抽检数量（个）允许的不合格数1连接立杆与纵（横）向水平杆或剪刀撑的扣件；接长立杆、纵向水平杆或剪刀撑的扣件51909115015128028150050112001201320058132032500112332连接横向水平杆与纵向水平杆的扣件（非主节点处）51909115015128028150050112001201320058132032501235710注：扣件的扭紧力矩抽查率不得少于80%，操作层为100%。6 模板支架验收记录表见下表。7其他未尽事宜按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JG47、J130-2001、建筑施工模板安全技术规范的相关要求执行。表七 模板支架验收记录表项目名称搭设部位高度跨度最大荷载搭设班组班组长操作人员持证人数证书符合性专项方案编审程序符合性技术交底情况安全交底情况钢管扣件进场前质量验收情况材质、规格与方案的符合性使用前质量检测情况外观质量检查情况检查内容允许偏差方案要求实际质量情况符合性立杆间距梁底+30mm板底+30mm步 距+50mm立杆垂直度0.75%且60mm扣件拧紧4065Nm立杆基础扫地杆设置拉结点设置立杆搭接方式纵、横向水平杆设置剪刀撑垂直纵、横向水平(高度4)可调托撑的检查托梁是否居中布置施工单位检查结论结论： 检查日期： 年 月 日检查48、人员： 项目技术负责人： 项目经理： 结论：公司级工程技术管理人员： 检查日期： 年 月 日 监理单位验收结论结论： 验收日期： 年 月 日专业监理工程师： 总监理工程师： 第九章 模板支撑体系监测监控措施本项目采用扣件式钢管脚手架，在搭设和钢筋安装、砼浇捣前、施工过程中及砼终凝前后，必须随时监测。本方案采取如下监测措施：1、班组日常进行安全检查，项目部每周进行安全检查，分公司每月进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。2、日常检查，巡查的重点部位：（1）杆件的设置和边接、连墙件、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求。（2）地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空。（3）连接扣件是否松动。（49、4）支撑体系是否有不均匀的沉降、垂直度。（5）施工过程中是否有超载的现象。（6）安全防护措施是否符合规范要求。（7）支撑体系和各杆件是否有变形的现象。3、在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。4、要浇捣梁砼前，由项目部对脚手架全面系统检查，合格后才开始浇砼。在浇砼过程中，由专职安全员、施工员对高支模体系检查、随时观测支撑体系的变形情况。发现隐患，及时停止施工，采取措施。5、监测方案5.1监测项目：扣件沉降、支架位移和变形。5.2 监测点布设监测点布设详见附图九。5.3 监测方法扣件沉降监测方法：用水平仪在立杆和柱子上作好标高控制线，在监测点位置扣件用油漆做好标记，并作好原始标高记录。支架位50、移和变形监测方法：在楼面和柱子上作好轴线控制线，支撑架搭设完毕后，把轴线控制线引到横杆上，并做好标记，把监测点的立杆到横杆上控制线的距离作好原始记录。施工过程中监测横杆上控制线的偏位及立杆到横杆上控制线的距离变化来知道支架位移和变形数据。使用经纬仪、水平仪等监测仪器进行监测，监测仪器精度应满足现场监测要求，并设变形监测报警值。5.5 监测频率在浇筑砼过程中应实施实时监测，一般监测频率不宜超过2030分钟一次。表八 高支模搭设允许偏差及预警值要求项目允许偏差预警值检查工具立杆钢管弯曲3mL4m128mm经纬仪、水准仪4mL6.5m2012mm经纬仪、水准仪水平杆、斜杆钢管弯曲L6.5m3025m51、m经纬仪、水准仪立杆垂直度全高绝对偏差3022mm经纬仪、水准仪立杆脚手架高度H内相对值H/4000.75H/400经纬仪、水准仪支撑不均匀沉降10mm5 mm经纬仪、水准仪第十章 质量保证措施1、组织质量管理网络结合本工程特点与质量管理工作需要，组建一支以项目经理为主，具有责任性强、有管理水平、有能力、施工经验丰富的资质合格的项目质量管理班子。2、建立质量责任制从项目经理管理层到施工班组长操作层，分二个层次建立质量责任制：一是项目管理层质量管理责任制，二是操作层质量责任制。加强各级质量管理的意识，使各级人员既感到有压力，又有动力，从而推动质量管理的有力运行。3、把好材料质量关全部材料，进场时52、应签收验货，详细核对其品种、数量、规格、质量要求，做到不合格的产品不进场。4、把好施工质量关4.1认真仔细地学习和阅读施工图纸，吃透和领会施工图的要求，及时提出不明之处，遇工程变更或其他技术措施，均以施工联系单和签证手续为依据，施工前认真做好各项技术交底工作，严格按国家颁行混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002、工程建设标准建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008和其它有关规定施工和验收，并随时接受业主、总包单位、监理单位和质监站对本工程的质量监督和指导。4.2认真做好各道工序的检查、验收关，对各工种的交接工作严格把关，做到环环扣紧，并实行奖罚措施。出了质量问题，无论是管53、理上的或是施工上的，均必须严肃处理，分析质量情况，加强检查验收，找出影响质量的薄弱环节，提出改进措施，把质量问题控制在萌芽状态。第十一章 安全管理与维护措施1、 模板支架搭设人员必须是经过按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则（GB5036）考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。2、搭拆脚手架时工人必须戴安全帽，系安全带，穿防滑鞋。3、操作层上施工荷载应符合本方案设计要求,不得超载;不得在脚手架上集中堆放模板、钢筋等物件。严禁在脚手架上拉其他设备的缆风绳或固定、架设混凝土泵、泵管及起重设备等。4、六级及六级以上大风和雨、雾天应停止脚手架的搭设、拆除及施工作业。554、模板支架使用期间，不得任意拆除杆件。6、沿脚手架外侧严禁任意攀登。严禁高空抛掷。7、对脚手架应设专人负责进行经常检查和保修工作。8、应避免卸物料对模板支撑和脚手架产生偏心、振动和冲击；9、技术交底9.1 模板支架搭设前，应由项目相关技术人员向全体操作人员进行技术交底。9.2 技术交底内容应与模板支架专项方案统一，交底的重点为搭设参数、构造措施和安全注意事项。9.3 技术交底应形成书面记录，交底方和全体被交底人员应在交底文件上签字。10、混凝土浇筑过程中，应派专人观测模板支撑系统的工作状态，观测人员发现异常时应及时报告施工负责人进行加固处理。11、在模板支架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施55、和专人看守。12、工地临时用电线路的架设，应按现行行业标准施工现场临时用电安全技术规范（JGJ46）的有关规定执行。13、 施工现场中，工作面边沿无防护设施或围护设施高度低于80 时,都要按规定搭设临边防护栏杆。14、 临边防护栏杆搭设要求： 14.1由上、下两道横杆及竖杆组成，上杆离地面高度为1.2m，下杆离地500mm。横杆长度大于2m时，必须加设栏杆柱。14.2必须自上而下用密目网封闭，或在栏杆下边设置严密固定的高度为200mm的挡脚板。15、支模架超过8米以上时，在8米位置增加一道平网或脚手片进行水平隔离。第十二章 文明施工措施1、封闭的木工加工棚，木料加工应在固定制作棚内完成，减少噪56、音污染。2、电锯、电刨等机具进行操作，在封闭的木工棚内进行，电锯发生的噪声不超过规范要求。3、减少大声的敲击声，并在晚10：00后禁止作业。4、不得用大锤硬砸硬撬，不得高空掀翻模板。5、班组每天做好活完脚下清的工作，并设专人检查落实情况。6、通过电锯加工木屑锯沫必须当天进行清理，以免锯沫刮入空气中。7、模板支架在支设、拆除和搬运时，必须轻拿轻放，上下、左右有人传递。8、钢管修理时，禁止使用大锤。第十三章 应急预案第一节 危险源分析根据本工程高大模板支架特点，施工过程中主要存在以下危险源：1、高处坠落2、模板支架基础不均匀沉降3、模板支架局部失稳4、模板支架整体失稳5、触电事故第二节 应急领导小57、组 组 长： （项目经理），联系电话:第三节 应急材料准备准备钢丝绳、钢管、手动葫芦、手电筒等若干。表九 应急材料准备一览表序号应急材料设备名称单 位数 量1f48.33.6（壁厚不少于3.24mm）钢管m24002扣件（十字/旋转/对接）只600/200/2003毛竹片张20004手电筒只105干粉灭火器只156警示隔离带m3007翻斗车辆158千斤顶只49铁 锹把3010羊 镐把811撬 棍支2012安全帽顶10013安全带条3014葫芦只515麻 绳m5016对讲机只10第四节 应急措施1、浇砼施工过程中，如果支撑架有什么情况，必须马上停止施工，上部作业人员全部疏散到安全地方，项目部组织58、人员和支撑架施工人员进行检查排除各种存在的安全隐患，加强对高支模的检查和验收工作，根据脚手架验收规范严格执行，保证不超载施工。2、一旦在砼施工过程中，一处板或梁处出现轻微下陷，施工人员应马上通知项目部，及时疏散施工人员，马上卸掉板上的砼，停止施工，再加强底部支撑架的支撑力，对整个支撑架进行加固通过验收后再施工，保证高支模的安全。3、发生火灾事故时，现场救援专业人员立即用干粉灭火器灭火，并报告项目部领导指挥人员立即到现场指挥，组织非应急人员疏散。在火势扩大蔓延时，立即寻求第三方求助，拨打119，并组织抢救财产和保护现场。4、触电情况的发生采取的应急措施：发现有人触电时，应立即切断电源或用干木棍、59、竹杆等绝缘物把电线从触电者身上移开，使伤员尽早脱离电源。对神志清醒者，应让其在通风处休息一会，观察病情变化。对已失去知觉者，仰卧地上，解开衣服等，使其呼吸不受阻碍，对心跳呼吸停止的触电者，应立即进行人工呼吸和胸外心脏按压等措施进行抢救。5、坠落情况发生采取的应急措施：一旦发现有坠落的伤员，首先不要惊慌失措，要注意检查伤员意识反应、瞳孔大小及呼吸、脉搏等，尽快掌握致命伤部位，同时及时与120或附近医院取得联系，争取急救人员尽快赶到现场。对疑有脊柱和骨盆骨折的伤员，这时千万不要去轻易搬运，以免加重伤情。在对伤员急救前，要取出伤员身上的安装机具和口袋中的硬物。对有颔面损伤的伤员，应及时取掉伤员的假牙60、和凝血块，清除口腔中的分泌物，保持呼吸道的畅通，将伤员的头面向一侧，同时松解伤员的衣领扣，对疑有颅底骨折或脑脊液外漏的伤员，切忌填塞，以防止颅内感染而危及生命。对于大血管损伤的 伤员，这时应立即采取止血的方法，使用止血带、指压或加包扎的方法止血。6、报警联络方式火警电话119 急救电话120第十四章 模板支撑架计算书第一节 550mm1300mm梁模板扣件钢管高支撑架计算书（搭设高度10m） 计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)。 计算参数: 模板支架搭设高度为10.0m， 梁截面 BD=550mm1300mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.80m，立杆的步距 h=1.61、50m， 梁底增加2道承重立杆。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方5070mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁底支撑顶托梁长度 1.00m。 梁顶托采用双钢管483.0mm。 梁底承重杆按照布置间距300,400mm计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载4.50kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。图1 梁模板支撑架立面简图 按照规范条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.562、01.30+0.50)+1.402.00=43.180kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3524.001.30+0.71.402.00=44.080kN/m2 由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98 采用的钢管类型为483.0。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5001.3000.800=26.520kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)63、： q2 = 0.5000.800(21.300+0.550)/0.550=2.291kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+2.000)0.5500.800=1.980kN 考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.3526.520+1.352.291)=35.005kN/m 考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.981.980=1.746kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 80.001.801.80/6 = 4364、.20cm3； I = 80.001.801.801.80/12 = 38.88cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.554kN N2=4.150kN N3=4.795kN N4=4.795kN N5=4.150kN N6=1.554kN 最大弯矩 最大变形 V = 0.012mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.05210001000/43200=1.204N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.065、0N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=32798.0/(2800.00018.000)=0.291N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.012mm 面板的最大挠度小于110.0/250,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 4.795/0.800=5.993kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=066、.15.990.80 最大剪力 Q=0.60.8005.993=2.877kN 最大支座力 N=1.10.8005.993=5.274kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.007.007.00/6 = 40.83cm3； I = 5.007.007.007.00/12 = 142.92cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.384106/40833.3=9.39N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T 67、= 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32877/(25070)=1.233N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到4.483kN/m 最大变形 v =0.6774.483800.04/(1009000.001429166.6)=0.966mm 木方的最大挠度小于800.0/250,满足要求! 三、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.090kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN) 变形的计算68、按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 11.139kN 经过计算得到最大变形 V= 0.152mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 8.98cm3； 截面惯性矩 I = 21.56cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.644106/1.05/8982.0=68.29N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁挠度计算 最大变形 v = 0.152mm 顶托梁的最大挠度小于400.0/400,满足要求! 四、扣件抗滑移的计69、算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。 五、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=11.139kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.11110.000=1.344kN N = 11.139+1.344=12.484kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面70、面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.300=2.100m； 由长细比，为2100/16=132； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.391； 经计算得到=12484/(0.391424)=75.277N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 71、MW计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.70.2001.2000.240=0.058kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.00m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.80m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.0581.0001.500； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=11.139+0.91.21.107+0.90.91.40.015/0.800=12.505kN 经计算得到=12505/(0.391424)+15000/4491=78.675N/mm2； 72、考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!第二节 450mm800mm梁模板扣件钢管高支撑架计算书（搭设高度12m） 计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)。 计算参数: 模板支架搭设高度为12.0m， 梁截面 BD=450mm800mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.81m，立杆的步距 h=1.50m， 梁底增加0道承重立杆。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方5070mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁两侧立杆间距 0.80m。 梁73、底按照均匀布置承重杆2根计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载4.50kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。图1 梁模板支撑架立面简图 按照规范条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.500.80+0.50)+1.402.00=27.880kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3524.000.80+0.71.402.00=27.880kN/m2 由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98 采用的钢管类型为483.0。 一、模板面板计算 面板为74、受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.8000.270=5.508kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.270(20.800+0.450)/0.450=0.615kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+2.000)0.4500.270=0.547kN 考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.355.508+75、1.350.615)=7.439kN/m 考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.980.547=0.482kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 27.001.801.80/6 = 14.58cm3； I = 27.001.801.801.80/12 = 13.12cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.628kN N2=2.575kN N3=0.628kN 最76、大弯矩 最大变形 V = 0.105mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.04710001000/14580=3.224N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=31046.0/(2270.00018.000)=0.323N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.105mm 面板的最大挠度小于225.0/250,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底77、木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 2.575/0.270=9.535kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.19.540.27 最大剪力 Q=0.60.2709.535=1.545kN 最大支座力 N=1.10.2709.535=2.832kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.007.007.00/6 = 40.83cm3； I = 5.007.007.007.00/12 = 142.92cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.07010678、/40833.3=1.70N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31545/(25070)=0.662N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到6.378kN/m 最大变形 v =0.6776.378270.04/(1009000.001429166.6)=0.018mm 木方的最大挠度小于270.079、/250,满足要求! 三、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=1.187mm 最大支座力 Qmax=2.116kN 抗弯计算强度 f=0.649106/4491.0=144.48N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度80、小于800.0/150与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算 纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.699mm 最大支座力 Qmax=6.911kN 抗弯计算强度 f=0.457106/4491.0=101.76N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最81、大挠度小于810.0/150与10mm,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=6.91kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=6.911kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.11112.000=1.613kN N = 6.911+82、1.613=8.525kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.300=2.100m； 由长细比，为2100/16=132； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.391； 经计算得到=8525/(0.391424)=51.404N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算83、 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.70.2001.2000.240=0.058kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，0.80m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.81m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.0580.8001.500； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=6.911+0.91.21.328+0.90.91.40.012/0.810=8.541kN 经计算得到84、=8541/(0.391424)+12000/4491=54.122N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!第三节 150mm厚楼板模板扣件钢管高支撑架计算书（搭设高度12m） 计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)。 计算参数: 模板支架搭设高度为12.0m， 立杆的纵距 b=0.80m，立杆的横距 l=0.80m，立杆的步距 h=1.50m。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方5070mm，间距300mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.85、0N/mm2。 模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载4.50kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。图 楼板支撑架立面简图图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元 按照规范条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.100.12+0.30)+1.402.50=7.474kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3524.000.12+0.71.402.50=6.338kN/m2 由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40 采用的钢管类型为483.0。 一、模板面板计算 面板为受弯结86、构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(25.1000.1200.800+0.3000.800)=2.385kN/m 考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(2.000+2.500)0.800=3.240kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 80.001.801.80/6 = 43.20cm3； I = 80.001.801.801.80/12 = 38.88cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗87、弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.202.385+1.403.240)0.300 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.06710001000/43200=1.541N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.202.385+1.43.240)0.300=1.332kN 截面抗剪强度计算值 T88、=31332.0/(2800.00018.000)=0.139N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6772.3853004/(1006000388800)=0.056mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! (4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算 经过计算得到面板中间跨支座最大弯矩计算公式为 M = 0.1Pl+0.1ql2 面板的计算宽度为910.000mm 集中荷载 P = 2.5kN 考虑0.9的结构重要89、系数，静荷载标准值 q = 0.9(25.1000.1200.910+0.3000.910)=2.713kN/m 面板的计算跨度 l = 300.000mm 经计算得到 M = 0.1750.91.402.50.300+0.0201.202.7130.300 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.17110001000/43200=3.964N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! 二、支撑木方的计算 木方按照均布荷载计算。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.1200.300=0.904kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)：90、 q12 = 0.3000.300=0.090kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+2.000)0.300=1.350kN/m 考虑0.9的结构重要系数，静荷载 q1 = 0.9(1.200.904+1.200.090)=1.073kN/m 考虑0.9的结构重要系数，活荷载 q2 = 0.91.401.350=1.701kN/m 计算单元内的木方集中力为(1.701+1.073)0.800=2.219kN 2.木方的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式91、如下: 均布荷载 q = 2.219/0.800=2.774kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.12.770.80 最大剪力 Q=0.60.8002.774=1.332kN 最大支座力 N=1.10.8002.774=2.441kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.007.007.00/6 = 40.83cm3； I = 5.007.007.007.00/12 = 142.92cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.178106/40833.3=4.35N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (92、2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31332/(25070)=0.571N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到0.894kN/m 最大变形 v =0.6770.894800.04/(1009500.001429166.6)=0.183mm 木方的最大挠度小于800.0/250,满足要求! (4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算 经过计算得到中间跨支座最大弯93、矩计算公式为 M = 0.1Pl+0.1ql2 考虑荷载重要性系数0.9，集中荷载 P = 0.92.5kN 经计算得到 M = 0.1751.400.92.50.800+0.0201.0730.800 抗弯计算强度 f=0.455106/40833.3=11.14N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! 三、横向支撑钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形94、图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.304mm 最大支座力 Qmax=7.069kN 抗弯计算强度 f=0.529106/4491.0=117.72N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=7.07kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!95、 五、立杆的稳定性计算荷载标准值 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架钢管的自重(kN)： NG1 = 0.11112.000=1.328kN 钢管的自重计算参照扣件式规范附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。 (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3000.8000.800=0.192kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.1200.8000.800=1.928kN 考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值 NG = 0.9(NG1+NG2+NG3) = 3.103kN。 2.活96、荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。 考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值 NQ = 0.9(2.500+2.000)0.8000.800=2.592kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ 六、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 7.35kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立97、杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.300=2.100m； 由长细比，为2100/16=132； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.391； 经计算得到=7352/(0.391424)=44.333N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.70.3001.2000.240=0.08698、kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，0.80m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.80m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.0860.8001.500； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=1.23.103+0.91.42.592+0.90.91.40.018/0.800=7.014kN 经计算得到=7014/(0.391424)+18000/4491=46.223N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!第四节 400mm2100mm梁模板扣件钢管支撑架计算书（搭设高度5.15m） 计算依据建筑施工模板安全技术规99、范(JGJ162-2008)。 计算参数: 模板支架搭设高度为5.2m，梁截面 BD=400mm2100mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.70m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加2道承重立杆。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方5070mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁底支撑顶托梁长度 1.00m。梁顶托采用双钢管483.0mm。梁底承重杆按照布置间距250,500mm计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载4100、.50kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。图1 梁模板支撑架立面简图 按照规范条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.502.10+0.50)+1.402.00=67.660kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3524.002.10+0.71.402.00=70.000kN/m2 由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98 采用的钢管类型为483.0。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载101、等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5002.1000.700=37.485kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.700(22.100+0.400)/0.400=4.025kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+2.000)0.4000.700=1.260kN 考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.3537.485+1.354.025)=50.435kN/m 考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.981102、.260=1.111kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 70.001.801.80/6 = 37.80cm3； I = 70.001.801.801.80/12 = 34.02cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.615kN N2=4.434kN N3=4.594kN N4=4.594kN N5=4.434kN N6=1.615kN 最大弯矩 最大变形 V = 0.005103、mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.03210001000/37800=0.847N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=32573.0/(2700.00018.000)=0.306N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.005mm 面板的最大挠度小于80.0/250,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩104、考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 4.594/0.700=6.563kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.16.560.70 最大剪力 Q=0.60.7006.563=2.756kN 最大支座力 N=1.10.7006.563=5.053kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.007.007.00/6 = 40.83cm3； I = 5.007.007.007.00/12 = 142.92cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.322106/40833.3=7.88N/mm2 105、木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32756/(25070)=1.181N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到5.368kN/m 最大变形 v =0.6775.368700.04/(1009000.001429166.6)=0.678mm 木方的最大挠度小于700.0/250,满足要求! 三、托梁的计算 106、托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.090kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 10.688kN 经过计算得到最大变形 V= 0.719mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 8.98cm3； 截面惯性矩 I = 21.56cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=1.621106/1.05/8982.0=171.88N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小107、于215.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁挠度计算 最大变形 v = 0.719mm 顶托梁的最大挠度小于500.0/400,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。 五、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=10.688kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.9108、1.350.1115.150=0.692kN N = 10.688+0.692=11.380kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.300=2.100m； 由长细比，为2100/16=132； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.391； 经计算得到=11380/(0.109、391424)=68.620N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.70.2001.2000.240=0.058kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.00m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.70m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.0581.0001.500； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=10.688+0.91.20.5110、70+0.90.91.40.015/0.700=11.404kN 经计算得到=11404/(0.391424)+15000/4491=72.036N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!第五节 600mm1200mm梁模板扣件钢管高支撑架计算书（搭设高度为4.80m） 计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)。 计算参数: 模板支架搭设高度为4.8m， 梁截面 BD=600mm1200mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.80m，立杆的步距 h=1.50m， 梁底增加2道承重立杆。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性111、模量6000.0N/mm2。 木方5070mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁底支撑顶托梁长度 1.00m。 梁顶托采用双钢管483.0mm。 梁底承重杆按照布置间距300,400mm计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载4.50kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。图1 梁模板支撑架立面简图 按照规范条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.501.20+0.50)+1.402.00=40.120kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3524.0112、01.20+0.71.402.00=40.840kN/m2 由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98 采用的钢管类型为483.0。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5001.2000.800=24.480kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.800(21.200+0.600)/0.600=2.000kN/m (3)活荷载为113、施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+2.000)0.6000.800=2.160kN 考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.3524.480+1.352.000)=32.173kN/m 考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.982.160=1.905kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 80.001.801.80/6 = 43.20cm3； I = 80.001.801.801.80/12 = 38.88cm4； 计算简图 弯矩图(k114、N.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.562kN N2=4.143kN N3=4.900kN N4=4.900kN N5=4.143kN N6=1.562kN 最大弯矩 最大变形 V = 0.015mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.06010001000/43200=1.389N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=3115、2882.0/(2800.00018.000)=0.300N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.015mm 面板的最大挠度小于120.0/250,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 4.900/0.800=6.125kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.16.130.80 最大剪力 Q=0.60.8006.125=2.940kN 最大支座力 N=1.10.80116、06.125=5.390kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.007.007.00/6 = 40.83cm3； I = 5.007.007.007.00/12 = 142.92cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.392106/40833.3=9.60N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32940/(25070)=1.260N/mm2 截面抗剪强度设117、计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到4.495kN/m 最大变形 v =0.6774.495800.04/(1009000.001429166.6)=0.969mm 木方的最大挠度小于800.0/250,满足要求! 三、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.090kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm) 经过计算得到最大118、弯矩 经过计算得到最大支座 F= 11.244kN 经过计算得到最大变形 V= 0.106mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 8.98cm3； 截面惯性矩 I = 21.56cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.518106/1.05/8982.0=54.93N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁挠度计算 最大变形 v = 0.106mm 顶托梁的最大挠度小于400.0/400,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,119、取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。 五、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=11.244kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.1114.800=0.645kN N = 11.244+0.645=11.890kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，120、f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.300=2.100m； 由长细比，为2100/16=132； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.391； 经计算得到=11890/(0.391424)=71.694N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.7121、0.2001.2000.240=0.058kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.00m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.80m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.0581.0001.500； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=11.244+0.91.20.531+0.90.91.40.015/0.800=11.910kN 经计算得到=11910/(0.391424)+15000/4491=75.092N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!第六节 350mm800mm梁模板扣件钢管支撑架计算书（5.15m）122、 计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)。 计算参数: 模板支架搭设高度为5.2m， 梁截面 BD=350mm800mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.70m，立杆的步距 h=1.50m， 梁底增加2道承重立杆。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方5070mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁底支撑顶托梁长度 1.50m。 梁顶托采用双钢管483.0mm。 梁底承重杆按照布置间距400,700mm计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢123、筋自重25.50kN/m3，施工活荷载4.50kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图 按照规范条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.500.80+0.50)+1.402.00=27.880kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3524.000.80+0.71.402.00=27.880kN/m2 由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98 采用的钢管类型为483.0。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。124、 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.8000.700=14.280kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.700(20.800+0.350)/0.350=1.950kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+2.000)0.3500.700=1.102kN 考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.3514.280+1.351.950)=19.719kN/m 考虑0.9的结构重125、要系数，集中荷载 P = 0.90.981.103=0.972kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 70.001.801.80/6 = 37.80cm3； I = 70.001.801.801.80/12 = 34.02cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.847kN N2=3.090kN N3=3.090kN N4=0.847kN 最大弯矩 最大变形 V = 0.010m126、m (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.03510001000/37800=0.926N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=31636.0/(2700.00018.000)=0.195N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.010mm 面板的最大挠度小于116.7/250,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩127、考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 3.090/0.700=4.414kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.14.410.70 最大剪力 Q=0.60.7004.414=1.854kN 最大支座力 N=1.10.7004.414=3.399kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.007.007.00/6 = 40.83cm3； I = 5.007.007.007.00/12 = 142.92cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.216106/40833.3=5.30N/mm2 128、木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31854/(25070)=0.795N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到2.976kN/m 最大变形 v =0.6772.976700.04/(1009000.001429166.6)=0.376mm 木方的最大挠度小于700.0/250,满足要求! 三、托梁的计算 129、托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.090kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 7.041kN 经过计算得到最大变形 V= 1.159mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 8.98cm3； 截面惯性矩 I = 21.56cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=1.412106/1.05/8982.0=149.72N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于130、215.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁挠度计算 最大变形 v = 1.159mm 顶托梁的最大挠度小于700.0/400,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。 五、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=7.041kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.131、350.1195.150=0.748kN N = 7.041+0.748=7.788kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.300=2.100m； 由长细比，为2100/16=132； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.391； 经计算得到=7788/(0.39142132、4)=46.964N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.70.2001.2000.240=0.058kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.50m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.70m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.0581.5001.500； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=7.041+0.91.20.615+0.9133、0.91.40.022/0.700=7.824kN 经计算得到=7824/(0.391424)+22000/4491=52.088N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!第七节 400mm厚楼板模板扣件钢管支撑架计算书（5.15m） 计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)。 计算参数: 模板支架搭设高度为5.2m， 立杆的纵距 b=0.70m，立杆的横距 l=0.70m，立杆的步距 h=1.50m。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方5070mm，间距300mm，剪切强度1.3N/134、mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。 梁顶托采用双钢管483.0mm。 模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载4.50kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。图 楼板支撑架立面简图图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元 按照规范条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.100.40+0.30)+1.402.50=15.908kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3524.000.40+0.71.402.50=15.410kN/m2 由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.135、2，可变荷载分项系数取1.40 采用的钢管类型为483.0。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(25.1000.4000.700+0.3000.700)=6.514kN/m 考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(2.000+2.500)0.700=2.835kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 70.001.801.80/6 = 37.80cm3； I = 70.001.801.801.80/136、12 = 34.02cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.206.514+1.402.835)0.300 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.10610001000/37800=2.806N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.60137、0(1.206.514+1.42.835)0.300=2.121kN 截面抗剪强度计算值 T=32121.0/(2700.00018.000)=0.253N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6776.5143004/(1006000340200)=0.175mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! (4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算 经过计算得到面板中间跨支座最大弯矩计算公式为 M = 0.1Pl+0.1q138、l2 面板的计算宽度为910.000mm 集中荷载 P = 2.5kN 考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q = 0.9(25.1000.4000.910+0.3000.910)=8.468kN/m 面板的计算跨度 l = 300.000mm 经计算得到 M = 0.1750.91.402.50.300+0.0201.208.4680.300 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.18410001000/37800=4.859N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! 二、支撑木方的计算 木方按照均布荷载计算。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 =139、 25.1000.4000.300=3.012kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3000.300=0.090kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+2.000)0.300=1.350kN/m 考虑0.9的结构重要系数，静荷载 q1 = 0.9(1.203.012+1.200.090)=3.350kN/m 考虑0.9的结构重要系数，活荷载 q2 = 0.91.401.350=1.701kN/m 计算单元内的木方集中力为(1.701+3.350)0.700=3.536kN 2.木方140、的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 3.536/0.700=5.051kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.15.050.70 最大剪力 Q=0.60.7005.051=2.121kN 最大支座力 N=1.10.7005.051=3.889kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.007.007.00/6 = 40.83cm3； I = 5.007.007.007.00/12 = 142.92cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.248106/141、40833.3=6.06N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32121/(25070)=0.909N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到2.792kN/m 最大变形 v =0.6772.792700.04/(1009500.001429166.6)=0.334mm 木方的最大挠度小于700.0/142、250,满足要求! (4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算 经过计算得到中间跨支座最大弯矩计算公式为 M = 0.1Pl+0.1ql2 考虑荷载重要性系数0.9，集中荷载 P = 0.92.5kN 经计算得到 M = 0.1751.400.92.50.700+0.0203.3500.700 抗弯计算强度 f=0.419106/40833.3=10.25N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! 三、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取木方的支座力 P= 3.889kN 均布荷载取托梁的自重 q= 0.080kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩143、图(kN.m) 托梁剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 10.128kN 经过计算得到最大变形 V= 0.284mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 8.98cm3； 截面惯性矩 I = 21.56cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.633106/1.05/8982.0=67.12N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁挠度计算 最大变形 v = 0.284mm 顶托梁的最大挠度小于70144、0.0/400,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。 五、立杆的稳定性计算荷载标准值 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架钢管的自重(kN)： NG1 = 0.1115.150=0.570kN 钢管的自重计算参照扣件式规范附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。 (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.145、3000.7000.700=0.147kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.4000.7000.700=4.920kN 考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值 NG = 0.9(NG1+NG2+NG3) = 5.073kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。 考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值 NQ = 0.9(2.500+2.000)0.7000.700=1.984kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ 六、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式146、为： 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 8.87kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.300=2.100m； 由长细比，为2100/16=132； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.391； 经计算得到=8866/(0.391424)=53.460N/mm2；147、 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.70.3001.2000.240=0.086kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，0.70m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.70m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.0860.7001.500； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=1.25.073+0.91.41.984+0.90.91.40.015/0.700=8.613kN 经计算得到=8613/(0.391424)+15000/4491=55.371N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!